Повышение эффективности теплообменных аппаратов за счет интенсификации теплообмена на поверхности с лунками тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.14.04, кандидат технических наук Маскинская, Анна Юрьевна

• Маскинская, Анна Юрьевна
• кандидат технических наук
• 2004

Оглавление диссертации кандидат технических наук Маскинская, Анна Юрьевна

Условные обозначения.

Введение.

Глава 1 Обзор литературы.

Глава 2 Экспериментальное исследование в канале с лунками на нижней поверхности.

2.1 Описание экспериментальной установки.

2.2 Методика проведения эксперимента для определения температуры и коэффициента теплоотдачи.

2.2.1 Обработка результатов эксперимента по теплообмену.

2.3 Измерения перепадов давления в канале.

Глава 3 Расчёт тепловых и гидродинамических характеристик для различных видов теплообменных каналов с лунками.

3.1 Математическая модель расчёта теплообменных аппаратов.

3.2 Модель канала теплообменного аппарата.

3.3 Модель канала с лунками на нижней стороне канала.

3.3.1 Сравнение данных численного моделирования с экспериментом.

3.4 Развитое течение в канале со сменной пластиной из асбеста.

Глава 4 Анализ экспериментальных данных.

Глава 5 Применение луночных рельефов в теплообменных аппаратах промышленной теплоэнергетики.

4* 5.1 Пластинчатый теплообменник с луночным рельефом.

5.1.1 Расчёт противоточного воздухо-воздушного пластинчатого теплообменника.

5.2 Расчёт солнечного коллектора.

5.3 Расчёт рекуператора.

5.3.1 Тепловой баланс печи.

5.3.2 Пример расчёта рекуператора.

Выводы.

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Повышение эффективности теплообменных аппаратов за счет интенсификации теплообмена на поверхности с лунками»

Теплообменные аппараты занимают важное место в промышленной теплоэнергетике и составляют исключительно многочисленную группу теплосилового оборудования, занимая значительные производственные площади и превышая зачастую 50% стоимости общей комплектации не только в теплоэнергетике, но и химической, нефтеперерабатывающей промышленности и ряде других отраслей. Следовательно, для решения такой актуальной проблемы для промышленной теплоэнергетики как рациональное использование топливно-энергетических ресурсов необходимо создание нового экономичного оборудования: снижение его металлоёмкости и габаритов, повышение эффективности и надёжности его работы.

Для достижения поставленных целей улучшения характеристик теплоэнергетического оборудования необходимо разрабатывать новые конструкции теплообменных аппаратов: увеличивать эффективность теплообменных поверхностей, применять современные подходы к проектированию теплообменных аппаратов, создавать новые технологии их производства.

Поэтому правильный выбор теплообменников и их теплообменных поверхностей представляется исключительно важной задачей.

К настоящему времени среди используемого теплообменного оборудования можно выделить два наиболее распространенных типа аппаратов - кожухотрубные и пластинчатые.

В теплообменниках существуют различные способы интенсификации теплообмена: установка оребрения, нанесение шероховатости или серии углублений, выступы различной формы, лунки и т.д.

Обычно все методы интенсификации теплообмена связаны с ростом гидравлического сопротивления. При этом повышение эффективности теплообмена на 30-40% ведет к росту сопротивления на 40-60%. Следовательно, важной представляется задача поиска геометрий теплообменных поверхностей которые обладали наибольшим значением коэффициента теплоотдачи при минимально возможном значении коэффициента гидравлического сопротивления (мощности, затрачиваемой на прокачку теплоносителя).

Вихревой способ интенсификации теплообмена, к которому относятся сферические лунки, является одним из самых перспективных, поскольку при его реализации существует опережающий рост относительного коэффициента теплоотдачи по сравнению с ростом относительного коэффициента сопротивления. Дополнительные преимущества этого способа интенсификации заключаются в следующем — при нанесении лунок на поверхность требуется простая технология (особенно для лунок полусферической формы). Нанесение лунок не увеличивают вес конструкции, кроме этого при тонких стенках на противоположной поверхности стенки образуются выступы, что приводит к увеличению коэффициента теплообмена и на этой стороне стенки.

Для того чтобы отдать предпочтение тому или иному способу интенсификации надо сопоставить их по энергетической эффективности.

Для сопоставления теплообменных поверхностей по их энергетической эффективности существуют различные методики. В работе [1] приведен подробный обзор подобных методик, из которого ясно, что характер сопоставления зависит от поставленной задачи. Кроме этого, очевидно, следует разделять сопоставление теплообменных аппаратов, теплообменных поверхностей и элементов теплообменных поверхностей.

Для теплообменного аппарата, в целом, количество переменных, определяющих его эффективность, довольно велико. Например, для компактного теплообменника наибольшую роль играет способ размещения интенсифицирующих элементов на поверхности, расстояния между ними, геометрические характеристики.

-8В основе всех многочисленных методик, для сравнительной оценки эффективности поверхностей теплообмена, заложены методические основы, предложенные М.В. Кирпичевым [2] и A.A. Гухманом [3].

М.В. Кирпичев в работе [2] ввел в рассмотрение понятие эффективности Е = Q/N для оценки тепловых и гидродинамических качеств поверхности.

Методический подход М.В. Кирпичева получил довольно широкое развитие при решении многих задач по сопоставлению поверхностей теплообмена. Наложение ряда условий, при сопоставлении поверхностей по Е, приводит к тому, что метод М.В. Кирпичева трансформируется в метод A.A. Гухмана [3]. Это свидетельствует о том, что критерий Е не противоречит остальным характеристикам поверхностей теплообмена, а является составной частью в ряде различных характеристик.

В работе [4] предложен метод, который, позволяет отказаться от приравнивания двух критерием из KV(KF), Kq, и Kn единице. Благодаря этому можно наглядно показать повышение передаваемой тепловой мощности при снижении затрат на прокачку теплоносителя и уменьшении объёма теплообменника, либо, в зависимости от предъявляемых по условию эксплуатации требований, оценить возможность улучшения по одному показателю, пренебрегая качеством других. В предлагаемом методе сравнения [4] показатели степени числа Рейнольдса в критериальных уравнениях для определения числа Нуссельта и коэффициента сопротивления в исследуемой и эталонной поверхностях могут не совпадать, в отличие от метода [5], в котором они должны быть равны, что является дополнительным преимуществом, так как эти показатели меняются при изменении способа интенсификации теплообмена. В этом методе, в отличие от большинства предложенных, сравниваются не площади поверхности теплообмена F, а объёмы теплообменников V, то есть рассматривается коэффициент Ку, что представляется более целесообразным. Как было указано метод основан на использовании критериев эффективности по тепловой мощности Kq = Q!Qэ, мощности, затрачиваемой на прокачку теплоносителей ^ = N/N3, и объему теплообменников Ку = У/Уз.

Зависимость, связывающая критерии эффективности Кд, Км, Ку, имеет следующий вид [3,4]:

-4/?-2

•Кп = Ыи(Яе) / N11 э (Яе) <р<. с1 ,р ----- . . „ -------ЛАгЛК •

Ке)/^Э(Ке)]'

Где индекс "э" относится к эталонной поверхности (теплообменному аппарату). Черта над величиной означает отношение рассматриваемого значения к значению в эталонном теплообменнике. (рр = Рж/Г — коэффициент живого сечения; ф^ = БсИУ-коэффициент компактности.

Это соотношение получено при следующих условиях:

• диапазоны изменения температур и температурные напоры в рассматриваемом и эталонном теплообменниках близки;

• значения физических свойств каждого теплоносителя в обоих теплообменниках полагаются равными;

• число Нуссельта и коэффициент гидравлического сопротивления в эталонном теплообменнике описываются степенными зависимостями от числа Рейнольдса: = СмЯеэ , = ОДеэ ; при этом р = т/(3-к).

Критерий эффективности К й <Р5

Для оценки Кд = 4 ' э КГЫК\,р примем Кы, Ку, ср5, Фг и <1=1.

Ке)/ дДКе)] ^

Тогда К - Ки(Ке)/Ки-(Ке) гле * = тКЪ-кЛ Ка ~ (Яе)]' ' * Р С

Из работы [6] т=0.8, к=0.25, следовательно,/? = 0.29.

Число Нуссельта для поверхности с лунками приближённо можно получить из следующей зависимости:

0.061 Ке°'74==0.061 (2-105)°'74=510.61

Для течения в канале (эталонная поверхность):

Шэ=0.023'Ке08Рг0'4=0.023'(2'105)0'8(0.71)°'4=347.19

Соответственно, для коэффициентов сопротивления:

0.364'Ке"0'18=0.3 64(2' 105)"0'18=0.0404 э=0.316 Яе"0 25=0.316(2" 105)"025=0.015

Тогда, показатель эффективности: ^(Ке)/Ки,(Ке)=(51() 61/347Л9)/ 0404/() Ш5 0.29=:1Л

Если же воспользоваться данными из работы [4], то к Ыи(Ке)/Ыиэ(Ке)1 523 0 [£(11е)/<Гэ(11е)Г и тогда можно считать, что использование лунок дает бесспорное преимущество по сравнению с другими способами интенсификации теплообмена (конечно, при этом нужно учитывать дополнительные затраты, связанные с изготовлением такого рода поверхностей).

На Рис.1 и Рис.2 представлены зависимости для тепловой эффективности и относительного числа Нуссульта в зависимости от относительного коэффициента сопротивления.

На Рис.1 приведена зависимость отношения чисел Нуссельта к сопротивлению трения от безразмерного сопротивления трения для различного вида интенсификации теплообмена [7]. Отношение безразмерного коэффициента теплоотдачи к безразмерному коэффициенту сопротивления в степени 1/3 в зарубежной литературе называют тепловой эффективностью и обозначают ТР. На графике приведены данные таких интенсификаторов теплообмена как: прямоугольные ребра, круглые ребра, вращающиеся камеры, лунки, нанесенные на одну сторону теплообменной поверхности, на обе стороны, а также углубления, полученные в результате образования лунок на обратной стороне теплообменной поверхности (выступы), поверхностная шероховатость и гладкая теплообменная поверхность. Видно, что тепловая эффективность при использовании лунки является наиболее предпочтительной по сравнению с другими видами интенсификаторов. ив/ (№0) 3.0 тт

25 "пГ

I • X

2.0 д - Чунки-высщт а 0 Пунки-.туикы

1.0

1.5

0.5

0.0

012 10 20 30 40 50 60 70 80

Жо

Рис.1. Зависимость тепловой эффективности от безразмерного коэффициен та сопротивления для различных способов интенсификации теплообмена

На Рис.2 кроме выше перечисленных интенсификаторов теплообмена отмечена область влияния шероховатости, кольцевые выступы, а также отмечена аналогия Рейнольдса.

Nu/Nu0 5.0 а

7-ö и

4.0

2.0

3.0

1.0 а

Л Ifyttxu-etHxityma Лунки-луики

0.0 5

10

15 CJ Гладкий каши

1-/7 • flKATAfW Pi ttHAlbOCil ii-fi - оАгасть слияния па-рол они ntoaiitf о • каятгеъи сыстуяы М.

Рис.2. Зависимость безразмерного числа Нуссельта Nu/Nu« от безразмерного коэффициента сопротивления £;/£,« для различных способов интенсификации теплообмена

Из графика видно, что безразмерный коэффициент теплоотдачи для лунок, нанесенных с одной стороны теплообменной поверхности, а также частично и с двух сторон лежат выше линии аналогии Рейнольдса, то есть коэффициент теплоотдачи возрастает значительнее коэффициента сопротивления трения, что предопределило интерес к этой проблеме [8].

Надо отметить, что в работах различных авторов приводятся разные цифры по увеличению относительного коэффициента теплоотдачи и коэффициента сопротивления. В работах [7,9] и [10] (узкие каналы) указывается величина до 2.5 раз. В работе [Ii] отмечено, что другие исследования ставят эти результаты под сомнение и говорят, что интенсификация с помощью лунок имеет тот же характер, что и интенсификация с помощью ребер, штырьков, выступов [8]. С этим сразу можно не согласится, если посмотреть на график, где приведены данные по этим способам интенсификации. В этой же работе [11] со ссылкой на обзор [12] кажущиеся противоречия объясняются тем, что гидродинамика и теплообмен при обтекании лунок зависят от многих факторов, как режимных, так и конструктивных.

Каналы со сферическими выемками устойчиво применяются в современной промышленной практике - в авиатехнике, энергетике. Более того, каналы со сферическими выемками включены в нормы проектирования, регламентирующие производство новых водо-водяных теплообменников ЦКТИ для систем теплоснабжения. Для подогревателей типа ПВМР, изготавливаемых на АООТ "НПО ЦКТИ", тепловая эффективность в сравнении с выпускаемыми аппаратами по ГОСТ 27590 (с перегородками в пучках) при гладких трубках в пучках примерно на 30-35%, а в случае применения профильно-витых трубок или трубок, имеющих на поверхности формованные сфероидальные лунки, - на 50-60%. В этих теплообменниках с каналами со сферическими выемками поверхность теплообмена сокращается на 50% по сравнению с гладкотрубным аппаратом [13]. Можно также привести примеры применения лунок для теплообменных поверхностей пластинчатых теплообменников систем отопления и кондиционирования [14], коллекторов гелиоустановок, рекуператоров в металлургической промышленности, конвективных секции подогревателей при сжигании газа в химической промышленности [15].

Однако для широкого рационального, экономически оправданного применения каналов со сферическими выемками на практике необходимы достоверные методы теплогидравлического расчета интенсифицированных аппаратов.

Актуальность работы: Вихревой способ интенсификации теплообмена, к которому относятся сферические лунки, является одним из перспективных, поскольку при его реализации существует опережающий рост относительного коэффициента теплоотдачи по сравнению с ростом относительного коэффициента сопротивления. Дополнительные преимущества этого способа интенсификации заключаются в следующем: при нанесении лунок на поверхность требуется сравнительно простая технология, нанесение лунок не увеличивают вес конструкции, .при тонких стенках на противоположной поверхности стенки образуются выступы, что приводит к увеличению коэффициента теплообмена и на этой стороне стенки.

Актуальность работы определяется тем, что все ранее опубликованные работы по исследованию этого способа интенсификации выполнены для развитого режима течения, поэтому в работе, в первую очередь, исследуются тепловые и гидродинамические характеристики на начальном участке, а также оценивается влияние этого способа интенсификации на характеристики пластинчатых и кожухотрубных теплообменников.

Целью диссертационной работы является разработка метода расчета теплообменников промышленной теплоэнергетики (пластинчатых и трубчатых рекуператоров) и оценка повышения их эффективности при нанесении лунок на теплопередающую поверхность. Для этого необходимо решить следующие задачи:

1. Провести экспериментальные исследования на начальном участке канала и получить данные по распределению температуры на поверхности пластины (с использованием тепловизионного метода), на которой нанесены лунки при различном их расположении;

2. Провести расчеты сопряженной задачи на модели рабочего участка при начальном и развитом режиме течения с целью апробирования метода расчета локальных характеристик в канале с лунками;

3. Получить некоторые обобщающие соотношения и провести расчеты для двух типов теплообменных аппаратов и определить количественные данные по повышению их эффективности.

Научная новизна:

1. Экспериментально на начальном участке прямоугольного канала с лунками, расположенными на нижней стенке для Ие =105-КЗ'105 показан опережающий рост коэффициентов теплоотдачи по сравнению с потерями давления = 1.46 -^ = 1.17, а 'АР и-гл гл

2. Получены аппроксимационные зависимости для расчета коэффициентов теплоотдачи и гидравлического сопротивления при различном расположении лунок с учётом степени турбулентности и относительной глубины лунок для начальных участков, а также глубины лунок и относительной высоты канала для развитого режима течения.

3. Обобщены экспериментальные данные для труб с выступами и лунками в диапазоне чисел Рейнольдса (Яе = 4'103-КМ04), отношения глубины к диаметру лунок ( 8/Е)=0.1-Ю.4) при их поперечном обтекании.

Достоверность. Приведенные в диссертационной работе научные данные и выводы базируются на проведенных численных и экспериментальных исследованиях, а также на сопоставлении результатов исследования с результатами других авторов [7,9-10].

Практическая ценность. Разработанные расчетные программы (написанные в среде МаШСАБ, Феникс Ридер) могут быть использованы для проведения проектных расчетов систем кондиционирования, теплоснабжения различных объектов, а также для высокотемпературных установок. Полученные зависимости могут быть использованы при проектировании кожухотрубных, пластинчатых теплообменников и коллекторов.

Заключение диссертации по теме «Промышленная теплоэнергетика», Маскинская, Анна Юрьевна

Выводы:

1. Анализ данных по вихревому способу интенсификации теплообмена, к которому относятся лунки показал, что в литературе представлены данные только для развитого режима течения и в связи с этим в работе проведены экспериментальные исследования температур стенки и воздуха на начальном участке прямоугольного канала с гладкими стенками и канала с лунками при их различном расположении при помощи тепловизора ИРТИС-200 и термопар, а также по перепаду давления и определены коэффициенты теплоотдачи. Смоделирован рабочий участок экспериментальной установки с помощью вычислительной программы РНОЕМСБ версии 3.5 и проведены расчеты сопряженной задачи по определению скоростей, температур и перепаду давлений в канале с лунками и без них при режимных параметрах, отвечающих условиям проведения эксперимента.

2. Результаты экспериментальных исследований показали увеличение коэффициентов теплоотдачи для начального участка в канале с лунками относительно гладкого канала в 1.46 раза, в то же время как отношение перепада давления в канале с лунками и без них составило - 1.17. В результате численного моделирования были получены данные по отношению

УлР =1.277. Видно, что согласование экспериментальных и численных гл данных по отношению коэффициентов теплоотдачи составило 9.6% , по перепаду давлений в канале 8.4%, что позволяет считать метод с использованием уравнений неразрывности, движения, энергии и К-Е модели может быть использован для проведения проектных расчетов в аналогичных каналах.

3. Сравнение одномерной и трехмерной постановки задачи для начального и развитого гидродинамического течения показало, что для течения в канале это расхождение не превышает 10%. коэффициентов теплоотдачи и перепаду давлений в канале:

4. Проведено обобщение экспериментальных данных по коэффициентам теплообмена и сопротивления для плоских каналов при различных расположениях лунок с учётом степени турбулентности и относительной глубины лунок для начальных участков, а также глубины лунок и относительной высоты канала для развитого режима течения при отношении

Н 1 о высоты канала к диаметру лунки, лежащего в диапазоне — = 1 ч- 2.

5. На основании полученных данных проведена оценка увеличения КПД плоского коллектора (на 10.7%) при нанесении лунок на его поверхность и увеличения эффективности пластинчатых теплообменников (на 18.8%).

6. Для кожухотрубных теплообменников проведены расчеты по уменьшению габаритов (на 17%) при сохранении расхода топлива и степени подогрева воздуха (по сравнению с гладкими трубами), а также проведены расчеты при увеличении подогрева воздуха, что приводит к уменьшению расхода природного газа (на 14.6%) при неизменных геометрических параметрах рекуператора.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Маскинская, Анна Юрьевна, 2004 год

1. Калафати Д.Д., Попалов В.В. Оптимизация теплообменников по эффективности теплообмена. М.: Энергоатомиздат, 1986.

2. Кирпичёв М.В. О наивыгоднейшей форме поверхностей нагрева // Известия энергетического института им. Г.М. Кржижановского, 1944.-Т.12. -с.5-8.

3. Гухман А.А., Интенсификация конвективного теплообмена и проблема сравнительной оценки теплообменных поверхностей // Теплоэнергетика, 1977.-№4.-С. 5-8.

4. Валуева Е.П., Доморацкая Т.А. Оценка теплогидравлической эффективности рекуперативных теплообменных аппаратов // Теплоэнергетика, 2002.- №3.- С. 43-48.

5. Калинин Э.К., Дрейцер Г.А., Копп И.З., Мякочин А.С. Эффективные поверхности теплообмена. М.:Энергоатомиздат, 1998.

6. Почуев В.П., Луценко Ю.Н., Мухин А.А. Теплообмен в охлаждаемых лопатках высокотемпературных газовых турбин // Труды первой Российской национальной конференции по теплообмену. 1994. Т.8. С.178-181.

7. Ligrani P. М., Oliveira М.М., Blascovich Т. Comparison of Heat Transfer Augmentation Techniques, AIAA Journal, Vol.41, №3, March 2003

8. Дрейцер Г.А. Критический анализ современных достижений в области интенсификации теплообмена в каналах // Труды 2-ой Российской национальной конференции по теплообмену (РНКТ 2). Т.6. Интенсификация теплообмена. М.: Изд-во МЭИ. 1998. С. 55-59.

9. MIF-2004 Электронный ресурс.: Статьи с Минского Международного форума по тепломассообмену. Секция №1, 1-69. Минск, 2004.- 1 электрон, опт. диск (CD-ROM). - Загл. с титул, экрана.

10. Леонтьев А.И., Олимпиев В.В., Дилевская Е.В., Исаев С.А. Существо механизма интенсификации теплообмена на поверхности со сферическими выемками. // Известия АН. Энергетика. 2002. №2., с.117-135.

11. Пермяков В.А., Пермяков К.В., Якименко А.Н., Нейбургер А.Н. К вопросу выбора типа водо-водяных подогревателей для систем теплоснабжения. -Промышленная энергетика, 1997, №4, с.37-44.

12. Компания Tranter. Теплообменники Maxchanger // Пластинчатые теплообменники Электронный ресурс.- Режим доступа: www.tranterphe.com/phe/maxchanger/maxchanger.htm.

13. Yaroslav Chudnovsky, Harry S. Kurek, Aleksandr Koslov. Dimpled Tube Technology for Heat Transfer Enhancement in Chemical Industry Process Heaters. ASME Paper No 95-GT-59, ASME 40th Intl. Gas Turbine and Aero Congress, 1995, Houston, pp. 1 -10.

14. Новый способ интенсификации конвективного теплообмена: Отчет ЦКТИ им. И.И.Ползунова. Руководитель темы Н.А.Скнарь. Инв. N6323/0-1388. -Л., 1952. -134с.

15. Фастовский В.Г., Петровский Ю.В. Теплоотдача и сопротивление при течении воздуха в пакете из листов с полусферическими выступами. // Теплоэнергетика. -1959. -N1. -с.14-16.

16. Афанасьев В.Н., Леонтьев А.И., Чудновский Я.П. Трение и теплообмен на поверхностях, профилированных сферическими углублениями: Препр. МГТУ им. Н.Э.Баумана N 1-90. М.: Изд-во МГТУ, 1990, 118 с.

17. Kimura Т., Tsutahara М. Fluid dynamic effects of grove on circular cylinder surface. // AIAA Journal -1991. -v.29.-N12.-p.2062-2068.

18. Moon S. W., Lau S. С., Turbulent Heat Transfer Measurements on a Wall Concave and Cylindrical Dimples in a Square Channel, Proceedings of ASME GT-2002-30208, ASME Turbo Expo 2002, Amsterdam.

19. Juin Chen, Hans Muller-Steinhagen, Geoffrey G. Duffy. Heat transfer enhancement in dimpled tubes. // Applied Thermal Engineering 21(2001), pp.535-547.

20. Исаев С.А., Леонтьев А.И., Баранов П. А. Идентификация самоорганизующихся структур при численном моделировании турбулентного обтекания лунки на плоскости потоком несжимаемой жидкости // Письма в ЖТФ. 2000. Т.26. Вып.1. С.28-35.

21. Исаев С.А. численное моделирование вихревого теплообмена в организованных и самоорганизующих отрывных течениях // Труды XIII Школы-семинара молодых ученых и специалистов под руководством академика РАН А.И.Леонтьева. 2001. Том 1. С.28-31.

22. Haugen R.L. and Dhanak A.M. Heat transfer in turbulent boundary layer separation over a surface cavity. // Trans. Am. Soc. Mech. Engrs, Series C, Int. J. Heat Mass Transfer 89. 1967, pp.335-340.

23. Yamamoto H., Seki N., and Fukusako S. Forced convection heat transfer on heated bottom surface of a cavity. // Trans. Am. Soc. Mech. Engrs, Series C, Int. J. Heat Mass Transfer 101. 1979, pp.475-479.

24. Richards R.F., Young M.F. and.Haiad J.C. Turbulent forced convection heat transfer from a bottom heated open surface cavity. // Int. J. Heat Mass Transfer. Vol.30, No.11, pp.2281-2287, 1987.

25. Александров A.A, Горелов Г.М., Данильченко В.П., Резник B.E. Теплоотдача и гидравлическое сопротивление при обтекании поверхности с развитой шероховатостью в виде сферических углублений. // Промышленная теплотехника 1989, т.11, N '6, с. 57-61.

26. Дикий В.А., Легкий В.М. Оптимизация геометрических параметров каналов с полусферическими выступами. // Промышленная теплотехника. -1989. -Т.П. -N5. -с.107-109.

27. Беленький М.Я., Готовский М.А., Леках Б.М. Экспериментальное исследование тепловых и гидравлических характеристик теплообменных поверхностей, формованных сферическими лунками. // Теплофиз. высоких тем. -1991. -т.29, N-6, с. 1142-1147.

28. Величко В.И., Пронин В.А. Интенсификация теплоотдачи и повышение энергетической эффективности конвективных поверхностей теплообмена //М.: Изд-во МЭИ, 1999.

29. Исаченко В.П., Осипова В.А., Сукомел A.C. Теплопередача. М.: Энергия, 1975.

30. Новая энергетическая политика России. — М.: Энергоатомиздат, 1995, 512 с.

31. Патанкар С. Численные методы решения задач теплообмена и динамики жидкости. М.: Энергоатомиздат, 1984.-152с.

32. Сполдинг Д.Б. Конвективный массоперенос: Пер. с англ. Шульмана З.П.-М.-Л. Энергия, 1965.-384с.

33. Хмельницкий Р.З. Стальные рекуператоры. Расчет и основы проектирования. М.:-МЭИ, 1975.

34. Шлихтинг Г. Теория пограничного слоя: Пер. с нем. Г.А. Вольперта, М.: Наука, 1974.-712с.

35. Промышленная теплоэнергетика и теплотехника: Справочник / Под общ. ред. В.А. Григорьева, В.М. Зорина 2-е изд., перераб.-М.: Энергоатомиздат, 1991.-588 с.

36. MIF-2004 Электронный ресурс.: Статьи с Минского Международного форума по тепломассообмену. Секция №1, 0-01. Минск, 2004.- 1 электрон, опт. диск (CD-ROM). - Загл. с титул, экрана.

37. Кейс В.М., Лондон А.Л. Компактные теплообменники. М.: Энергия, 1967.

38. Бажан П.И., Каневец Г.Е., Селиверстов В. М. Справочник по теплообменным аппаратам. М: Машиностроение, 1989.

39. Цветков Ф.Ф., Григорьев Б.А. Тепломассообмен. М.: Изд-во МЭИ, 2001.

40. Петухов Б.С., Шиков В.К. Справочник по теплообменникам: Т.1, М: Энергоатомиздат, 1987.

41. Local Heat Transfer and Flow Structure On and Above a Dimpled Surface in a Channel. G.I. Mahmood, M.L. Hill, D.L. Nelson, P.M. Ligrani, H.-K. Moon, and B. Glezer, ASME Transactions-Journal of Turbomachinery, Vol. 123, No. l,pp. 115-123, January 2001

42. Schukin A. V., Koslov, A. P., and Agachev. R. S., Study and Application of Hemispherical Cavities for Surface Heat transfer Augmentation. ASME Paper No 95-GT-59, ASME 40th Intl. Gas Turbine and Aero Congress, 1995, Houston.

43. Mahmood G. I., Hill M. L., Nelson D. L., Ligrani P. M., Moon H. K., and Glezer B. Local Heat Transfer and Flow Structure on and Above a Dimpled Surface in a Channel. ASME TurboExpo, 2000, Munich.

44. Bearman P. W. and Harvey J. K., Control of Circular Cylinder Flow by the Use of Dimples. AIAA Journal, Vol. 31, No 10, 1993, pp. 17531756.

45. Щукин А.В., Козлов А.П., Чудновский Я.П., Агачев Р.С. Интенсификация теплообмена сферическими выемками. Обзор // Известия РАН. Энергетика. 1998. №3, с.47-64.

46. Сеничкин Б.К., Матвеева Г.Н. Тепловые расчеты нагревательных печей. 4.2: Учеб. пособие. Магниторогск: МГТУ им. Г.И. Носова, 2004. 77 с.

47. Жукаускас А.А. Конвективный перенос в теплообменниках,- М. : Наука, 1982.

48. Назмеев Ю.Г. Теплообмен при ламинарном течении жидкости в дискретно-шероховатых каналах. М.: Энергоатомиздат, 1998.376 с.

49. Кесарев В.А., Козлов А.П., Структура течения и теплообмен при обтекании полусферического углубления турбулизированным потоком воздуха. Вестник МГТУ. Сер. Машиностроение, 1993, №1, с. 106-115.