Эффективные методы интенсификации теплообмена в системах охлаждения лопаточных аппаратов высокотемпературных газовых турбин тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.04.12, доктор технических наук Ануров, Юрий Михайлович

• Ануров, Юрий Михайлович
• доктор технических наук
• 2005

Оглавление диссертации доктор технических наук Ануров, Юрий Михайлович

ВВЕДЕНИЕ.

1 ОБЗОР, СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА, ПОСТАНОВКА ЗАДАЧИ

ИССЛЕДОВАНИЯ. ОБОСНОВАНИЕ НЕОБХОДИМОСТИ ПРИМЕНЕНИЯ

СМЕРЧЕВОГО И ВИХРЕВОГО СПОСОБА ИНТЕНСИФИКАЦИИ

КОНВЕКТИВНОГО ТЕПЛООБМЕНА. ИСТОРИЯ ВОПРОСА.

1.1 Обзор и анализ результатов исследования теплообмена и гидравлического сопротивления в ограниченных вихревых трактах (ОВТ).

1.1.1 Геометрические параметры ОВТ. Обзор экспериментальных исследований теплогидравлических характеристик ОВТ.

1.1.2 Теплообмен на базовых и боковых поверхностях вихревых трактов из компланарно скрещивающихся каналов.

1.1.3 Гидравлическое сопротивление ограниченных вихревых трактов.

1.2 Обзор и анализ «смерчевого» способа интенсификации теплообмена в трактах охлаждения лопаток газовых турбин.

1.2.1 Геометрические параметры тракта с упорядоченным рельефом из сферических углублений.

1.2.2 Физическая модель гидродинамической структуры потока, как с единичными лунками, так и системой сферических углублений.

1.2.3 Теплообмен и гидравлическое сопротивление при обтекании поверхности с упорядоченными системами сферических углублений.

1.2.4 Результаты опытных исследований теплогидравлических характеристик каналов с упорядоченными системами сферических углублений, полученные различными организациями.

1.3 Постановка задачи исследований.

2 ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ СТЕНДЫ, УСТАНОВКИ, ОБЪЕКТЫ

ИССЛЕДОВАНИЯ. МЕТОДИКИ ПРОВЕДЕНИЯ ИССЛЕДОВАНИЙ И

ОБРАБОТКИ РЕЗУЛЬТАТОВ.

2.1 Экспериментальные стенды для исследования теплообмена и гидравлического сопротивления в элементах системы охлаждения лопаток газовых турбин.

2.1.1 Экспериментальный стенд для исследования теплообмена.

2.1.2 Экспериментальный стенд для исследования гидравлических сопротивлений.

2.1.3 Экспериментальный стенд для исследования структуры потока методом визуализации.

2.2 Объекты испытания.

2.2.1 Экспериментальные модели для исследования теплообмена на базовых оболочках «вихревых» трактов.

2.2.2 Экспериментальные модели ОВТ для исследования теплообмена на боковых поверхностях.

2.2.3 Экспериментальные модели для исследования гидравлических сопротивлений трактов ОВТ.

2.2.4 Экспериментальные модели для исследования структуры потока в ОВТ.

2.2.5 Экспериментальные модели для исследования теплообмена на обтекаемых поверхностях, сформированных упорядоченными рельефами из сферических углублений.

2.2.6 Экспериментальные модели для исследования гидравлического сопротивления на поверхностях УРСУ.

2.3 Методики проведения испытаний, исследований и обработки экспериментальных данных, оценка погрешности испытаний.

2.3.1 Методика проведения исследований и обработки экспериментальных данных по определению теплообмена на базовых оболочках ОВТ.

2.3.2 Методика проведения исследования и обработки экспериментальных данных теплообмена на боковых поверхностях ОВТ.

2.3.3 Оценка погрешностей определения коэффициентов теплоотдачи, расходов воздуха, критериев Re и Nu.

2.3.4 Методика проведения испытаний и обработки экспериментальных данных по определению гидравлических сопротивлений «вихревых» трактов.

2.3.5 Оценка погрешностей определения коэффициентов сопротивлений и скоростей потока.

2.3.6 Методика проведения исследования по изучению структуры потока в ОВТ.

2.3.7 Тестовые опыты для исследования теплообмена в ОВТ.

2.3.8 Тестовые опыты для исследования гидравлических сопротивлений в

2.3.9 Особенности методики проведения и обработки экспериментальных данных по исследованию теплообмена и гидравлического сопротивления в каналах с УРСУ.

2.3.10 Тестовые опыты для исследования теплообмена на обтекаемых поверхностях, формируемых УРСУ.

2.3.11 Тестовые опыты для исследования гидравлического сопротивления на обтекаемых поверхностях, формируемых УРСУ.

3 ТЕПЛООБМЕН И ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ В ВИХРЕВЫХ ТРАКТАХ ОХЛАЖДЕНИЯ ИЗ КОМПЛАНАРНО СКРЕЩИВАЮЩИХСЯ КАНАЛОВ.

3.1 Модель течения теплоносителя в ОВТ.

3.2 Теплообмен на базовых оболочках ОВТ.

3.2.1 Влияние геометрических параметров ОВТ на теплообмен.

3.2.2 Роль взаимодействия потоков в каналах смежных базовых оболочек.

3.2.3 Закономерности теплообмена на базовых оболочках ОВТ.

3.3 Теплообмен на поверхности боковых границ ОВТ.

3.3.1 Влияние геометрических параметров ОВТ на осреднённый теплообмен

3.3.2 Закономерности осреднённого теплообмена на поверхности боковых границ ОВТ.

3.3.3 Локальный теплообмен на поверхности боковых границ ОВТ.

3.4 Гидравлическое сопротивление ограниченных «вихревых» трактов.

3.4.1 Принятая структура и составляющие потерь давления в трактах ОВТ.

3.4.2 Коэффициенты и законы гидравлического трения в каналах "начального» и «основного» участка вихревых трактов ОВТ.

3.4.3 Коэффициенты £,т местного гидравлического сопротивления потока у боковых границ ОВТ.

3.5 Исследование механизма интенсификации теплообмена и трения в каналах ограниченных по бокам вихревых трактов.

3.5.1 Исследование структуры потока.

3.5.2 Закономерности теплообмена и гидравлического трения в закрученных потоках.

3.5.3 Причины интенсификации теплообмена и трения в каналах ограниченных "вихревых" трактов.

3.6 Энергетическая эффективность интенсификации теплообмена в ограниченных вихревых трактах.

3.6.1 Интенсификация теплообмена в каналах базовых оболочек «вихревых» трактов.

3.6.2 Энергетическая эффективность «вихревого» способа интенсификации теплообмена.

Выводы.

4 ТЕПЛООБМЕН И ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ В ПЛОСКИХ ЩЕЛЕВЫХ КАНАЛАХ НА ПОВЕРХНОСТЯХ С РЕЛЬЕФАМИ ИЗ СФЕРИЧЕСКИХ УГЛУБЛЕНИЙ.

4.1 Подтверждение факта интенсификации теплообмена на поверхностях с УРСУ.

4.2 Влияние режима течения (Re) на теплообмен в плоских щелевых трактах с УРСУ.

4.3 Влияние геометрических показателей рельефа из сферических углублений на уровень интенсификации теплообмена.

4.3.1 Влияние плотности f размещения лунок.,.

4.3.2 Влияние относительной глубины A=A/D лунок.

4.3.3 Влияние относительной высоты h =h/D канала над лунками.

4.3.4 Влияние схемы размещения (шахматное или коридорное) лунок в регулярных рельефах УРСУ.

4.4 Взаимное влияние противоположных трактовых поверхностей щелевого канала.

4.5 Закон теплообмена на поверхности регулярных рельефов из сферических углублений в плоском щелевом канале. ft 4.6 Эффекты интенсификации теплообмена на поверхности регулярных рельефов из сферических углублений.

4.7 Исследование факта увеличения трения на поверхности с УРСУ.

4.8 Трение и гидравлическое сопротивление при размещении УРСУ только на части периметра проточных каналов.

4.9 Зависимость гидравлического сопротивления на поверхности рельефов из сферических углублений от режима течения (Red).

4.10 Влияние геометрических показателей рельефа из сферических углублений на уровень интенсификации гидравлического сопротивления.

4.10.1 Влияние плотности f размещения лунок.

4.10.2 Влияние относительной высоты h=h/D канала над лунками.

4.10.3 Влияние относительной глубины A=A/D лунок.

4.10.4 Влияние схемы размещения (CP) лунок и рельефов на поверхности тракта.

4.11 Закон гидравлического сопротивления на поверхности УРСУ в плоском щелевом канале.

4.11.1 Рельефы с относительной глубиной сферических углублений Л<0,3.

4.11.2 Рельефы с относительной глубиной сферических углублений Д=0,5.

4.11.3 Рельефы с относительной глубиной сферических углублений Л=1.

4.11.4 Эффекты интенсификации трения на поверхности регулярных рельефов из сферических углублений.

4.12 Энергетическая эффективность интенсификации теплообмена при помощи УРСУ применительно к каналам охлаждения лопаток газовых турбин.

4.13 Сравнение эффективности интенсификации теплоотдачи при помощи рельефов из сферических углублений с эффективностью других способов интенсификации теплоотдачи.

Выводы.

5 ОСНОВНЫЕ ПРИНЦИПЫ КОНСТРУИРОВАНИЯ ОХЛАЖДАЕМЫХ ЛОПАТОК ВГТ С ИНТЕНСИФИКАЦИЕЙ ТЕПЛООТДАЧИ В КАНАЛАХ ТРАКТОВ ОХЛАЖДЕНИЯ.

5.1 Особенности созданию охлаждаемых лопаток ВГТ с интенсификацией теплоотдачи в каналах охлаждения с помощью ограниченных вихревых трактов.

5.2 Особенности охлаждаемых лопаток ВГТ с интенсификацией теплоотдачи в каналах охлаждения с помощью УРСУ.

5.3 Относительная глубина охлаждения лопаток газовых турбин при интенсификации конвективного теплообмена в каналах тракта охлаждения.

5.4 Экспериментальное оборудование.

5.4.1 Стенды и измерительная аппаратура.

5.4.1 Объекты исследования.

5.5 Эффективность применения различных способов интенсификации теплообмена в каналах трактов охлаждения лопаточных аппаратов ВГТ.

5.5.1 Лопатки с вихревым охлаждением.

5.5.2 Лопатки со смерчевым охлаждением.

5.6 Эффективность различных способов интенсификации охлаждения в увеличении долговечности рабочих лопаток газовых турбин.

6. ТЕПЛОЗАЩИТНЫЕ ПОКРЫТИЯ И НАДЕЖНОСТЬ РАБОЧИХ ЛОПАТОК ТУРБИНЫ.

6.1 Общие сведения о ТЗП.

6.1.1 Типы теплозащитных покрытий и методы их нанесения.

6.1.2. Физико-механические свойства ТЗП.

6.2 Механизм разрушения ТЗП в условиях работы ГТУ.

6.3 Разработка методики оценки, теплового состояния оребренной стенки охлаждаемой лопатки с ТЗП.

6.4 Оценка ресурса лопаточного аппарата ВГТ с ТЗП при длительных статических и циклических нагрузках.

6.5 Оценка работоспособности лопаточного аппарата ВГТ с ТЗП в условиях интенсивного коррозионно-эрозионного воздействия высокоскоростного газового потока.

6.5.1 Окисление металлического жаростойкого связующего подслоя.

6.5.2 Термомеханическое разрушение теплозащитного покрытия.

6.5.3 Напряженное состояние керамического покрытия.

6.5.4 Оценка ресурса керамического слоя ТЗП.

6.6 Оценка эквивалентности испытаний и эксплуатации по критерию исчерпания ресурса слоя ТЗП.

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Эффективные методы интенсификации теплообмена в системах охлаждения лопаточных аппаратов высокотемпературных газовых турбин»

Непрерывное стремление к увеличению экономичности и энергоемкости газотурбинных двигателей авиационного и судового назначения и газотурбинных установок для привода энерготехнологических агрегатов магистральных трубопроводов и электростанций (ГТУ) обеспечивается повышением параметров цикла (температуры газа перед турбиной Тг*, степени сжатия воздуха в компрессоре 7tK*), а также снижением удельной массы. При этом сохраняются, а зачастую становятся еще более жесткими, требования к надежности их работы.

В виду высокой термомеханической и вибрационной напряженности лопатки турбин имеют малые, по сравнению с другими деталями двигателя, ресурсы и в значительной мере ограничивают межремонтный ресурс двигателя. Тенденция такова, что повышение Тг* всегда опережает развитие конструкционных сплавов по допустимым температурам, увеличивает, и так уже значительный, дефицит жаропрочности лопаток и дисков турбин и диктует необходимость их принудительного охлаждения воздухом отбираемым из компрессора. Отборы воздуха на охлаждение сокращают полезную работу турбины, принося в жертву надежности и ресурса часть того выигрыша в топливной экономичности и энергоемкости ГТУ, ради которого осуществлялось форсирование цикла.

Затраты воздуха AGf на охлаждение турбины для достижения назначенного ресурса в определяющей степени зависят от теплофизической эффективности используемых способов охлаждения, т.е. фактической для каждого способа и детали связи afc £ ± относительной глубины охлаждения 0=(Т r-Tw)/(T Г-Т f) с необходимым, для ее достижения, относительным расходом охлждающего воздуха g=AGf /Gr.

Конструкторские, технологические и эксплуатационные ограничения на реализацию в каналах охлаждения литых лопаток турбины подавляющего большинства известных эффективных приемов интенсификации теплообмена и растущий, с форсированием цикла, дефицит жаропрочности сплавов заставили возникший дефицит охлаждения компенсировать дополнительными ущербными, с точки зрения экономичности, мерами:

- простым увеличением затрат воздуха g из компрессора на охлаждение турбины;

- предварительным снижением температуры охлаждающего воздуха;

- применением заградительных воздушных завес для снижения плотности тепловых потоков от газа в лопатки.

Термодинамические расчеты охлаждаемой газовой турбины и ГТУ в целом, результаты экспериментальных исследований газодинамической эффективности лопаточных решеток с заградительными завесами и статистические данные натурных испытаний реальных ГТУ показали, что каждое совместное повышение Тг* на 100 0 и тск* 4,5.5,0 единиц заставляют отбирать из компрессора на охлаждение турбины 3.3,5 % воздуха, которые уменьшают эффективность турбины г|т на 0,8. 1,0 %, ухудшают удельный расход топлива на 0,9. 1,0 % и делают паразитными 30.35 0 из каждых 100 ° повышения температуры газа Тг\ Установлено, что при сохранении существующей тенденции в росте потерь, связанных с охлаждением турбины, дальнейшее форсирование параметров цикла ГТУ становится нецелесообразным.

Одним из основных путей решения проблемы является совершенствование способов конвективного охлаждения лопаток турбины - увеличение их относительной глубины охлаждения 0 без увеличения относительного расхода охлаждающего воздуха g. Приемы увеличения 0 относительно ее исходного состояния 0О (лопатка с гладкими каналами охлаждения без интенсификаторов теплообмена) диктуются параметром интенсификации % из аналитической модели конвективного охлаждения лопатки в котором все параметры (расход g, перепад АР и уровень давления охлаждающего воздуха Р; гидравлический диаметр и площадь f проходного сечения каналов охлаждения, площадь теплопередающей поверхности F и теплопередающая эффективность г| ее оребрения; коэффициенты турбулентного переноса тепла St и суммарного гидравлического сопротивления в каналах охлаждения лопатки) отнесены к своим исходным значениям в гладкоканальном варианте лопатки (индекс «О»).

Несмотря на большое количество факторов, определяющих уровень интенсификации ^Fe, возможности конструктора для реализации конвективного охлаждения в литых лопатках весьма ограничены.

Запрещено увеличивать Р и АР, ибо это увеличивает работу на прокачку охлаждающего воздуха через каналы лопаток и утечки в системе охлаждения и противоречит стремлению сократить затраты на организацию охлаждения турбины.

Возможности увеличения поверхности теплосъема F и уменьшения размеров d и f каналов охлаждения уже практически исчерпаны. Они ограничиваются:

- прочностью керамических стержней, формирующих эти каналы в литых лопатках;

- требованием к стабильности охлаждения лопаток в эксплуатации, исключая засорение в течение назначенного ресурса.

В полной мере разрешено лишь увеличивать перенос тепла St гидродинамической интенсификацией теплообмена в каналах лопаток пассивными и активными способами. Гидродинамическая интенсификация теплообмена в соответствии с известной аналогией Рейнольдса и, например, исследованиями [115] сопровождается опережающим ростом трения по закону T-Tst, где 1. Однако это обстоятельство не является препятствием для форсирования конвективного теплообмена лопаток турбины. По результатам выполненных исследований современных лопаток с различными схемами размещения охлаждающих каналов (радиально-петлевыми и поперечно-дефлекторными) установлено, что они содержат в себе значительные резервы - только на преодоление сил трения, т.е. на конвективное охлаждение расходуется всего от 10 до 25 % располагаемого перепада давления АР. Численными исследованиями и испытаниями реальных лопаток показано, что для заданных параметров охлаждающего воздуха Tf* и AP/Pf* гидродинамическая интенсификация теплообмена в зависимости от реализуемого увеличения Tst^St/Sto способна в 1,4.2 раза со

10 кратить затраты воздуха. При этом в зависимости от сопутствующего роста гидравлического трения Ч?х=Жо относительная глубина конвективного охлаждения лопатки 0 может быть увеличена в 1,5 раза.

На рисунке 1 представлен один из примеров такого исследования для рабочей лопатки с продольным двухходовым расположением каналов в передней и центральной части профиля и с выпуском охлаждающего воздуха в газовый тракт через выходную кромку. Показано, что интенсификация теплообмена в каналах лопатки вдвое (vFSt=2) позволяет уменьшить g затраты на 40.50 % без изменения глубины охлаждения и температуры оболочки лопатки.

Рисунок 1 Интенсификация теплообмена в каналах лопатки — эффективность охлаждения и затраты энергии:

1, 2, 3,4 - интенсификация теплообмена = 1; 1,5; 2,0; 3,0 соответственно; А- ТЛ0ПД0П=1267К; Тг*=1635 К; Tf=930K; xz=102 ч; т^ЗО % Б - Тлопдоп=1241 К; Т/=1635 К; Tf-900 К; т£=103 ч; ттах=10% В - Тлопдоп=1163 К; Тг*=1600 К; Tf =800 К; тЕ=104 ч; тшах= 5%

К настоящему времени опубликовано большое количество работ [8], в которых исследованы и предлагаются несколько десятков способов интенсификации теплообмена в каналах. В зависимости от физического механизма и способа его реализации (см. таблицу) они позволяют интенсифицировать теплообмен как от заметных величин ^-2,0, например, [50] даже без опережающего роста гидравлического трения X (ЧУ так и до очень значительных 4^=25, например, [7], но с многократно опережающим ростом сопротивления (ЧУЧ^ ^ 6). Интенсификация теплообмена (при вынужденной конвекции в однофазной среде)

1 Развитие поверхности теплообмена

Ребра продольные, прерывистые и сплошные

Пористые проницаемые теплопроводные заполнители тракта ¥St=.50

2 Поперечное перемешивание хладагента в пределах пограничного слоя

Регулярная шероховатость теплообменной поверхности

Повторяющиеся полуребра поперек и под углом к потоку ¥St=. .3,1

Спиральные проволочные вставки или полуребра ^st =.2,5

3 Поперечное перемешивание хладагента в объеме всего потока

Статические смесители ¥St=.2

Поперечные решетки турбулизаторов потока ¥St= .5

4 Уплотнение пограничного слоя массовыми силами

Закручивающие устройства

Вихревые системы из компланарных трактов ^st =-.3,1

Вогнутая поверхность и змеевики

В поле центробежных сил ¥St=. .1,3

5 Сброс пограничного слоя с теплообменной поверхности

Отсос за пределы тракта ¥St= .5

Смерчевым способом с поверхности из сферических лунок ¥St= .3,7

В поле массовых сил

6 Интенсификация обменных процессов

Вибрацией теплообменной поверхности

Пульсацией потока хладагента

7 Добавками в хладагент инородных включений (пузырьков газа, жидкости, твердых частиц)

Однако, несмотря на обилие предлагаемых эффективных способов интенсификации теплообмена, разработчикам охлаждаемых лопаток газовых турбин широко удалось освоить всего три:

- струйный обдув внутренней поверхности лопатки через отверстия во вставном дефлекторе, например, [35, 36, 50, 54, 95, 113];

- упорядоченные решетки цилиндрических турбулизаторов поперек потока в щелевых каналах выходной кромки и части профиля лопатки, например, [6, 85, 114];

- повторяющиеся сегментные полуребра поперек или под углом к потоку на стенках каналов рабочих лопаток, например, [27,48, 101, 115].

Ограниченное применение имеют еще два способа: «вихревой» и «смерчевой» [2, 50, 25, 28], которые и стали предметом дополнительного изучения в настоящей работе, как наиболее перспективные с точки зрения решения интегральной задачи — обеспечения долговечности лопатки, когда:

1. В условиях жестких конструкторских ограничений массы ротора, лопаточной нагрузки на диск и, как следствие, массы рабочей лопатки т* и технологических ограничений на возможность уменьшить толщину стенок в ее периферийных сечениях, размещение интенсификаторов теплообмена в каналах охлаждения заставляют в целях сохранения величины ш* уменьшать несущие площади поперечных сечений оболочек лопатки по ее высоте в зависимости от массы шх и несущей способности срт самих нтенсификаторов (0<срт<1). Это обстоятельство увеличивает примерно в [Ь^-фтУт/т*]"1 раза нагрузки на оболочки лопатки и уровень напряжения в них от действия центробежных сил. В результате выигрыш т в исходной оценке долговечности х0 лопатки, который ожидался от снижения ее температуры Tw на величину ATw=(Tr -Tf )•( 4Vl)-0o, где 4V=6/Go, за счет эффекта интенсификации теплообмена в каналах конвективного охлаждения, сокращается или даже полностью ликвидируется, поскольку часть эффекта ATW вынужденно расходуется на компенсацию ущербного влияния интенсификаторов на напряженность пера лопаток.

2. Размещение интенсификаторов теплообмена на оболочках лопатки не должно создавать таких концентраторов напряжений и неоднородности температуры, ко

13 торые способны снизить циклическую долговечность и спровоцировать появление термоусталостных трещин.

Вихревой» способ интенсификации теплообмена реализуется в трактах из скрещивающихся под углом 2р компланарных каналов, образованных параллельными ребрами на противолежащих базовых оболочках щелевого канала, сопрягающихся по вершинам этих ребер без взаимного внедрения друг в друга. Тракты ограничиваются в поперечном направлении боковыми поверхностями. Рисунок 1.1 главы 1 дает полное представление о «вихревых» трактах. Применительно к лопаткам газовых турбин скрещивающиеся компланарные каналы формируются наклонными ребрами на внутренних поверхностях корытной и спинной оболочек лопатки, а одна из боковых поверхностей «вихревого» тракта формирует внутреннюю вогнутую поверхность входной кромки лопатки. Ребра, помимо увеличения теплоотводящей поверхности, при небольшом угле наклона к продольной оси обладают несущей способностью в поле центробежных сил, что принципиально важно для рабочей лопатки турбины.

Смерчевой» способ интенсификации теплообмена реализуется в трактах, теп-лоотдающая поверхность которых формована упорядоченной решеткой сферических углубления (УРСУ). Рисунки 1.6. 1.8 главы 1 дают полное представление о таких поверхностях и трактах охлаждения. Смерчевой способ легко реализуется в щелевых каналах цельнолитых лопаток, причем, в виду относительно малой глубины лунки по отношению к толщине оболочки лопатки, не нагружая несущего сечения пера.

Цель настоящей работы - разработка принципов конструирования, комплексное исследование и создание конструкций цельнолитых охлаждаемых лопаток турбин с «вихревым» и «смерчевым» охлаждением, высокая эффективность каждого из которых позволяет сократить затраты на организацию ресурсного охлаждения, ограничить роль воздушных завес, а интенсификаторы охлаждения которых обладают несущей способностью или не нагружают несущие сечения пера лопатки.

Для достижения указанной цели в работе были поставлены и решены следующие задачи:

- сделан ретроспективный обзор имеющихся публикаций по рассматриваемым способам интенсификации теплоотдачи в каналах трактов охлаждения лопаток высокотемпературных газовых турбин (ВГТ);

- применительно к охлаждению лопаток газовых турбин разработаны надежные критерии для оценок теплогидравлической эффективности рассматриваемых способов интенсификации теплоотдачи и по этим критериям проведено сравнение их между собой и с другими, широко используемыми в каналах трактов охлаждения лопаточных аппаратов ВГТ, способами интенсификации теплоотдачи;

- выполнен анализ полученных результатов и на основании итогов этого анализа намечены дальнейшие направления исследований;

- спроектировано, изготовлено и запущено в работу экспериментальное оборудование для дополнительного исследования теплогидравлических характеристик каналов тракта охлаждения лопаток ВГТ с рассматриваемыми способами интенсификации («вихревым» и «смерчевым»);

- спланированы опытные исследования, определены основные варьируемые в опытах параметры и диапазоны их изменения, проведена оценка погрешностей как непосредственно результатов опытных исследований, так и аппроксимации опытных данных эмпирическими критериальными соотношениями;

- разработаны, спроектированы и изготовлены опытные, а затем и серийные, образцы эффективно охлаждаемых лопаток с исследованными способами интенсификации теплоотдачи;

- разработаны обобщенные критерии для оценки эффективности теплоотдачи в каналах трактов охлаждения лопаточных аппаратов ВГТ, и на базе этих критериев сделано численное и экспериментальное сравнение эффективности применения различных способов интенсификации теплоотдачи в охлаждаемых лопатках.

Необходимо отметить, что исследования осредненных и локальных величин плотности тепловых потоков q, коэффициентов теплоотдачи а и гидравлического сопротивления А,, критериев теплоотдачи Nu и St, показателей теплофизической эффективности ^st и энергетической целесообразности У для каждого способа интенсификации выполнялись с единых методологических позиций и способов измерения. Достоверность и надежность результатов измерений подтверждались квалификационными испытаниями гладких круглых, прямоугольных и щелевых каналов тех же типоразмеров, что и исследуемых с интенсификацией. Квалификационные испытания предворяли каждую серию опытов и подтверждали, что выбранные способы измерений, потерь давления и коэффициентов гидравлического трения, осредненных и локальных величин плотности тепловых потоков и коэффициентов теплоотдачи обеспечивают высокую точность и сходимость измерений трения и теплообмена с известными из литературы [61, 71, 91, 107] надежными данными для гладких каналов различной конфигурации. Результаты квалификационных испытаний гладких каналов той же конфигурации являлись базой для определений исследуемых эффектов интенсификации теплообмена и трения в них по показателям TSt=St/Sto и и МЛ

Широкое использование теплозащитных покрытий (ТЗП) для защиты сопловых и рабочих лопаток турбин является перспективным направлением повышения ресурса ГТУ.

Развитие методов расчета, исследований физико-механических характеристик и подтверждения эффективности, работоспособности и ресурса ТЗП позволит существенно повысить ресурс, параметры работы и сократить сроки доводки газотурбинных двигателей. В данной работе изложены конструкция, технология нанесения, механизм разрушения и методы расчетной и экспериментальной оценки работоспособности ТЗП, а так же:

- разработаны инженерные методики для оценок эффективности охлаждения лопаток с ТЗП и установлены количественные критерии для определения изменения долговечности охлаждаемых рабочих лопаток ВГТ с ТЗП, в которой учтено изменение несущей способности ТЗП в зависимости от его теплофизических характеристик;

- проведены специальные исследования для определения толщины оксидных пленок, образующихся в результате окисления связующего металлического подслоя в условиях интенсивного многорежимного коррозионно-эрозионного воздействия высокоскоростного горячего газового потока;

- разработаны расчетные методики для определения термических деформаций, возникающих в результате разности температур ТЗП и поверхности стенки охлаждаемой лопатки, для определения термических напряжений отрыва ТЗП от поверхности лопатки, вызываемых градиентом температур по толщине ТЗП и кривизной элемента ТЗП в направлении касательной к контуру профиля лопатки;

- разработана методика оценок долговечности комбинированного ТЗП, как по критерию окисления жаростойкого металлического подслоя ТЗП, так и по критерию циклической долговечности его керамического слоя, и с использованием этой методики и методов эквивалентного приведения всех видов эксплуатационных циклов к единому (эталонному) установлены коэффициенты запаса по циклической долговечности и по разрушающим деформациям ТЗП при работе ГТУ на всех эксплуатационных режимах.

На основе анализа результатов экспериментальных исследований теплообмена и трения в щелевых каналах созданы, испытаны и внедрены в серийное производство сопловые и рабочие лопатки многорежимных газовых турбин различных типоразмеров с «вихревым» и «смерчевым» способами конвективного охлаждения оболочек профилей, выходных кромок и замковых частей лопаток, которые в совокупности с теплозащитным керамическим покрытием (ТЗП):

- обеспечили в авиационных, судовых и стационарных ГТУ последнего поколения (Тг*^ 1650 К) увеличение ресурса лопаток в 3.9 раз при сокращении затрат охлаждающего воздуха на 25 % и улучшение топливной экономичности ГТУ на 1,5.3,5%;

- обусловили работоспособность лопаток газовых турбин при форсировании температуры газа в цикле до 1800 К.

Работа выполнялась автором при создании ГТД семейства НК в ОКБ СНТК им. Н.Д. Кузнецова, где автор проработал более 25 лет в качестве инженера-конструктора, ведущего инженера группы охлаждаемых лопаток и начальником бригады роторов отдела турбин, и при создании стационарных газовых турбин ГТ-009, ГТ-006, ГТ-030 Компании «Энергомаш (ЮК)» в качестве главного конструктора отдела газовых турбин и затем генерального конструктора Инженерного центра по созданию газотурбинных станций.

Автор выражает искреннюю благодарность Г.П. Нагоге, В.Н. Чуйкину, И.С. Копылову, Б.И. Мамаеву, Д.Г. Федорченко, Ю.А. Ножницкому, В.М. Ширманову, В.А. Рассохину, В.Г. Полищуку за совместную деятельность и поддержку в выполнении настоящей работы.

Заключение диссертации по теме «Турбомашины и комбинированные турбоустановки», Ануров, Юрий Михайлович

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

1. На базе анализа параметров эффективности рабочих процессов обоснована необходимость дальнейшего совершенствования высокотемпературных газовых турбин (ВГТ) за счет интенсификации теплообмена в каналах трактов охлаждения рабочих и сопловых лопаток. Вскрыты резервы, дающие возможность весьма существенно повысить эффективность охлаждения лопаточных аппаратов современных ВГТ за счет полезного использования части непроизводительных потерь давления в потоке охлаждающего воздуха на местных сопротивлениях каналов тракта охлаждения. Это потребовало применения таких, нетрадиционных для теплообменников общетехнического назначения, способов интенсификации теплоотдачи в каналах как вихревой и смерчевой, первый из которых реализуется за счет применения ограниченных вихревых тарктов (ОВТ), образованных компланарно скрещивающимися каналами, а второй - за счет нанесения на теплообменные поверхности стенок каналов упорядоченных рельефов из сферической углублений (УРСУ). Представлен обзор и анализ работ других авторов и по результатам этого анализа установлены направления исследований, которые необходимо провести для эффективного использования указанных способов интенсификации теплообмена.

На базе теории подобия и использования метода анализа размерностей выработаны безразмерные функциональные и параметрические критерии, входящие в уравнения подобия для определения потерь давления и теплообмена при течении теплоносителя-воздуха в трактах со смерчевым и вихревым способами интенсификации теплоотдачи в дипазоне гометрических и режимных параметров применительно к охлаждаемым лопаткам турбин.

2. Спроектировано, изготовлено и запущено в работу экспериментальное оборудование для опытного исследования теплогидравлических характеристик модельных каналов с рассматриваемыми способами интенсификации теплоотдачи, включающее крупномасштабные модели каналов с вихревым и смерчевым способами интенсификации теплоотдачи для исследования теплообмена, потерь давления и структуры течения (визуализация). Для исследования характеристик теплообмена использован метод калориметрирования в жидкометаллическом термостате, основанный на измерении величины тепловых потоков по толщине накристаллизовавшегося слоя металла на наружной поверхности модельного канала, погруженного в расплав чистого металла, и продувке через канал охладителя-воздуха. Разработаны методики проведения опытов и определения по полученным опытным данным локальных и средних коэффициентов теплоотдачи в модельных каналах. С использованием методов планирования экспериментальных исследований, исходя из условий полнофакторного эксперимента на нескольких уровнях варьирования наиболее значимых факторов (переменных), выбраны диапазоны и шаги их варьирования, позволившие обеспечить построение эмпирических формул с минимальными объемом опытов. Проведена оценка метрологических характеристик и выявлены показатели точности экспериментального оборудования и величины погрешностей результатов опытных исследований, как по теплообмену, так и по гидравлике.

3. Опытными исследованиями ОВТ установлено, что в каналах начального участка поток имеет только осевую составляющую скорости, а значения коэффициентов трения и теплоотдачи, осредненные по длине каналов от входного торца до боковых границ, не отличаются от таковых в прямых каналах той же конфигурации с гидравлически гладкими стенками. В каналах же основного участка появляется тангенциальная составляющая скорости, достигающая своих максимальных значений при угле скрещивания 2(3=90 Коэффициенты трения в каналах основного участка зависят от угла скрещивания 2(3 и значительно превышают коэффициенты трения в обычных каналах с гладкими стенками. Как локальные, так и средние коэффициенты теплоотдачи также зависят от угла скрещивания 2(3, изменяются по длине канала и превышают таковые в обычных коротких каналах с гладкими стенками. На боковом участке, где происходит перетекание потоков из каналов одной базовой оболочки в противоположные компланарные каналы смежной оболочки, местные коэффициенты гидравлического сопротивления зависят только от конфигурации и геометрических характеристик зоны поворота (боковой границы) ОВТ. Статистической обработкой опытных данных для каждого из указанных участков ОВТ получены обобщающие эмпирические критериальные соотношения как по теплообмену, так и по гидравлическому сопротивлению.

4. По результатам опытных исследований на моделях с УРСУ установлены основные закономерности для теплогидравлических характеристик таких каналов. Прежде всего установлено, что нанесение регулярных рельефов из сферическими углублений на стенки каналов прямоугольного поперечного сечения всегда ведет к увеличению коэффициентов трения по сравнению с трением в таких же каналах с гидравлически гладкими стенками. Далее установлено, что коэффициенты трения в каналах с системами лунок возрастают с увеличением плотности их размещения f и относительной глубины А, достигая максимума соответственно при f=7i/4 и А=0,5. Что же касается зависимости величины коэффициентов трения от критериев Рейнольдса, то здесь установлены две характерные области: при Re<ReKP зависимость коэффициентов трения от величины критериев Рейнольдса подчиняется степенному закону A=B/Ren с показателем степени п близким к 1/4; при Re>ReKp коэффициенты трения уже не зависят от Re (A=const). Сама же величина критического значения критерия Re определяется относительными геометрическими размерами системы лунок: плотностью их размещения f, относительной глубиной А и относительной высотой канала h и в среднем составляет порядка Re^sl-104.

В отношении влияния основных геометрических параметров на теплообмен в каналах с системами лунок было установлено, что коэффициенты теплоотдачи в таких каналах возрастают с увеличением плотности размещения лунок f, с увеличением их относительной глубины А и уменьшением относительной высоты канала h, и при этом всегда остаются выше таковых для аналогичных каналов с гидравлически гладкими стенками. Характер зависимостей коэффициентов теплоотдачи от величины критериев Рейнольдса остается таким же, как и для аналогичных гладких каналов.

Измерениями интенсивности теплоотдачи в каналах прямоугольного поперечного сечения с системами лунок на одной их стороне было установлено, что для определенных значений величин плотности размещения лунок f и их относительной

347 глубины А существует определенная (критическая) величина относительной высоты канала h, превышение которой приводит к исчезновению интенсификации теплообмена на гладкой стенке в случае канала с односторонним облуниванием. В то же время для каналов прямоугольного сечения с системами лунок на обеих широких сторонах было установлено, что для определенных значений величины плотности размещения лунок f и их относительной глубины А существует определенная (критическая) величина относительной высоты канала h, пренижение которой приводит к снижению интенсификации теплообмена на обеих облуненных стенках канала.

Статистической обработкой опытных данных по всем исследованным в опытах каналам прямоугольного поперечного сечения с регулярными системами сферических углублений на их широких стенках получены обобщающие эмпирические критериальные соотношения, как по теплообмену, так и по гидравлике.

5. Выбранные в качестве критериев для количественных оценок эффективности исследуемых способов интенсификации теплоотдачи коэффициенты интенсификации теплообмена ^spSt/Sto, коэффициенты роста гидравлического сопротивления Ч?х=Жо и коэффициенты энергетической эффективности vF=xF3L/vFst представляют собой не только наиболее универсальные переменные для однозначных количественных оценок теплогидравлических характеристик каналов с рассматриваемыми способами интенсификации теплоотдачи, но и дают возможность сравнивать между собой различные способы интенсификации теплоотдачи по уровню их гидродинамической (энергетической) эффективности. С использованием указанных критериев эффективности было установлено, что регулярные рельефы из сферических углублений (лунок) способны значительно интенсифицировать теплоотдачу без сопутствующего ей опережающего роста гидравлического сопротивления, т.е. при выполнении условия ^<1, при определенном соотношении рассмотренных относительных геометрических размеров [( A-f)0,5- h]<0,0518.

Для ОВТ аналогичного соотношения найти не представлялось возможным, поскольку во всём исследованном диапазоне изменения геометрических параметров

ОВТ всегда выполнялось условие ¥>1. Однако ОВТ дают возможность получать

348 достаточно высокие уровни интенсификации теплоотдачи Ч^З-.Д что является недостижимым для способа интенсификации теплоотдачи с помощью систем лунок, где достигнутые в опытах максимальные значения не превышали 2,0.

С использованием указанных коэффициентов Ч^ь выполнено сравнение исследованных вихревого и смерчевого способов интенсификации теплоотдачи с другими наиболее широко используемыми в практике охлаждения лопаточных аппаратов ВГТ способами: при размещении регулярного поперечного оребрения небольшой высоты на теплообменных поверхностях стенок каналов и при установке в канале прямоугольного поперечного сечения системы цилиндрических штырей-турбулизаторов.

6. Учитывая, что настоящая работа выполняется в интересах разработчиков охлаждаемых лопаток, оценка эффективности применения в каналах охлаждения лопаточных аппаратов тех или иных способов интенсификации теплоотдачи помимо проведенных выше оценок гидродинамической (энергетической) эффективности, характеризуемой зависимостью ^sHiC^x), должна быть дополнена еще следующими оценками:

- по относительной глубине охлаждения лопатки 0=(Tr*-Tw)/(Tr*-Tf*) при интенсификации ее конвективного охлаждения тем или иным способом в виде в виде зависимости 0=f( g или я);

- по эффекту т увеличения долговечности рабочей лопатки турбины относительно ее уровня т0 в исходном гладкоканальном варианте в заданных условиях действующих ограничений по массе лопатки, напряжениям от действия центробежных сил, уровню величины давления и располагаемого перепада 7i=Pf*/Pr давления охлаждающего воздуха в системе конвективного охлаждения лопатки.

8. Спроектировано, изготовлено и запущено в эксплуатацию экспериментальное оборудование для опытного исследования эффективности систем охлаждения натурного облопачивания современных ГТУ и ГТД, в состав которого входит газодинамический стенд с установленным на нём пакетом охлаждаемых лопаток и измерительная аппаратура для автоматической регистрации параметров опытного иссле

349 дования. В опытах, проведенных при температурах газового потока до 1050 °С, исследовалось 3 варианта тракта охлаждения одной и той же рабочей лопатки каналь-но-петлевой схемы второй ступени турбины, отлитых с различными керамическими стержнями, формирующими каналы ее конвективного охлаждения:

- исходный гладкоканальный вариант (позиция «а»).

- с поперечным оребрением корытной и спинной поверхности прямоугольных каналов (позиция «Ь»).

- с размещением на корытной и спинной поверхностях прямоугольных каналов регулярных рельефов из сферических лунок (позиция «с»).

По результатам опытов установлено, что:

- в условиях одинакового располагаемого перепада давления AP=idem пропускная способность каналов конвективного охлаждения о варианта лопатки «с» с регулярными рельефами лунок на 5. .12 % меньше, чем у исходного гладкока-нального варианта «а», но на 10. 15 % больше, чем у варианта лопатки «Ь» с поперечным оребрением каналов охлаждения.

- в условиях одинаковой величины относительного расхода охлаждающего воздуха g=0,8 %, осредненная по периметру 5-ти контрольных поперечных сечений величина плотности теплового потока q в варианте «с» с рельефами из сферических углублений превосходит аналогичную в варианте «а» в 1,5 раза и в варианте лопатки «Ь» с поперечным оребрением в 1,25 раза.

9. Описанные опытные исследования сравнительной эффективности охлаждения лопаток с различными способами интенсификации теплоотдачи в каналах трактов охлаждения были дополнены и расчетными исследованиями. В этих исследованиях были проведены оценки эффективности охлаждения лопаток, в каналах которых использованы следующие основные способы интенсификации теплоотдачи:

- упорядоченной решеткой поперечных цилиндрических штырьковых турбу-лизаторов tx/d=2. .3, Vd=2. .3, h/d=l. .2,5;

- поперечными полуребрами (выступами) на двух противоположных стенках (спинной и корытной) прямоугольного канала - tx/A=4. .25, A/h=0,02. .0,12;

- УРСУ («смерчевой») на теплоотдающей поверхности канала - A/D= 0,3, h/D<l, f=70 %;

- ОВТ («вихревой») - Р=0,267. 1,047 рад, х=0,5. .1.

Результаты численных исследований эффекта увеличения долговечности исходной гладкоканальной рабочей лопатки различными способами интенсификации теплообмена (СИТ) в ее каналах показали, что:

- СИТ цилиндрическими турбулизаторами (штырьками) способен увеличить долговечность лопатки в 3,7. .4 раза;

- СИТ полуребрами в продольных каналах центральной части лопатки и с цилиндрическими турбулизаторами в щели выходной кромки способен увеличить долговечность лопатки в 10. 12,5 раза и превысить долговечность лопатки только со «штырьковой» интенсификацией в 2,5. .3 раза;

- «смерчевой» СИТ во всех каналах способен увеличить долговечность лопатки в 20 раз и превысить долговечность лопатки со «штырьковой» интенсификацией в 5 раз и с интенсификацией полуребрами - в 1,6 раза;

- «вихревой» СИТ во всех каналах способен увеличить долговечность лопатки в 42 раза и превысить долговечность лопатки со «штырьковой» интенсификацией на порядок, с интенсификацией полуребрами - в 3,4. .4,2 раза, с «смерчевой» - вдвое.

10. Созданные конструкции рабочих и сопловых лопаток с вихревыми трактами охлаждения прошли конструкторскую, технологическую и стендовую отработку и внедрены в серийное производство и эксплуатацию с большим технико-экономическим эффектом. Например, использование вихревого способа охлаждения вместо дефлекторно-штырькового позволило: сократить в 1,3 раза расход охлаждающего воздуха, и увеличить осреднённую в поперечном сечении лопатки безразмерную глубину охлаждения в до 0,59.0,61; уменьшить температуру лопатки на 90. 1100 и значительно сократить вытяжку лопатки и увеличить в 9 раз её наработку до достижения той же вытяжки, что и у дефлекторной лопатки. Реализация в зоне выходных кромок сопловых лопаток турбин вихревого способа охлаждения вместо штырькового позволила сократить в 1,45 раза расход охлаждающего воздуха и устранить термоусталостные трещины на профильной части со стороны корыта.

11. Теплофизические и энергетические характеристики «смерчевого» способа охлаждения делают его незаменимым в лопатках, работающих при небольших перепадах давления между воздухом на входе в канал охлаждения и газом на выходе из них. В этих условиях любое загромождение каналов интенсификаторами приводит к уменьшению их пропускной способности и к резкому снижению эффективности охлаждения. Важной особенностью «смерчевого» способа охлаждения является его доступность и высокая технологичность, он может быть внедрен в действующие конструкции лопаток с целью повышения надежности и ресурса без существенных затрат на доработку и промышленное освоение. Рельефы из сферических лунок заданной глубины и диаметра отпечатка лунки на стенках каналов охлаждения выполняются на исходно гладкой поверхности стержневой прессформы пальцевой фрезой со сферической режущей частью требуемого радиуса. Значительные преимущества по эффекту воздействия на долговечность рабочих лопаток в совокупности с исключительной доступностью для реализации по серийным технологиям обусловили быстрое промышленное освоение и успешное внедрение «смерчевого» способа интенсификации теплообмена в практику охлаждения литых лопаток турбин.

12. Установлено, что основными причинами разрушения многокомпонентного ТЗП на лопаточных аппаратах ВГТ является:

- окисление связующего металлического подслоя в условиях интенсивного коррозионно-эрозионного воздействия горячего газового потока;

- градиенты температур в условиях термомеханического деформирования ТЗП совместно с деталью, защищаемой покрытием.

Выявлены основные закономерности роста толщины оксидной пленки в связующем металлическом подслое в условиях интенсивного воздействия высокоскоростного горячего газового потока на различных режимах работы охлаждаемого лопаточного аппарата с использованием модели малоциклового разрушения Коффина установлена полуэмпирическая зависимость, связывающая размах деформаций в ТЗП, толщину окисной пленки в связующем металлическом подслое и число циклов до разрушения (скалывания) ТЗП, с использованием МКЭ выполнено расчетное исследование НДС керамического слоя ТЗП позволившее установить, что напряжение отрыва покрытия, вызванные средней напряженностью покрытия в направлении касательной к поверхности детали, стремятся оторвать покрытие от материала детали, если они отрицательны и поверхность выпуклая, или, если они положительны и поверхность вогнутая.

13. С использованием принципа линейного суммирования повреждений при работе деталей с ТЗП в условиях многорежимного нагружения разработана методика оценок долговечности комбинированного ТЗП, как по критерию окисления жаростойкого металлического подслоя ТЗП (по аналогии с исчерпанием ресурса по длительной прочности) так и по критерию циклической долговечности его керамического слоя (по аналогии с исчерпанием ресурса по малоцикловой усталости для основного материала лопатки). С использованием этой методики и методов эквивалентного приведения всех видов эксплуатационных циклов к единому (эталонному) установлены коэффициенты запаса по циклической долговечности и по разрушающим деформациям ТЗП при работе установки на всех эксплуатационных режимах. На базе указанных критериев разработаны критерии оценок эквивалентности условий стендовых испытаний ВГТ и условий их эксплуатационных режимов, позволяющие достаточно надежно прогнозировать ресурс работы ТЗП на деталях ВГТ в условиях натурных эксплуатационных режимов.

Список литературы диссертационного исследования доктор технических наук Ануров, Юрий Михайлович, 2005 год

1. Александренков В.П. Проверка метода обработки данных по теплоотдаче в оребренных конструкциях с учетом поперечного теплопереноса // Изв. вузов. Машиностроение. -1986.- № 05. С.88-91.

2. Александренков В.П. Экспериментальное исследование теплообмена и гидравлического сопротивления и в ограниченных вихревых системах // Труды МВТУ. Вопросы двигателестроения. М. ,1984.- № 417. - С.28-47. (ДСП)

3. Алимов Р.З., Исламов В.Н., Лукьянов В.И., Осипенко Ю.И. О методике оценки степени закрутки потоков, движущихся в элементах авиационных двигателей // Тепло- и массообмен в двигателях летательных аппаратов. Казань, КАИ, 1979.-№2.-С.З-9.

4. Алифанов О.М., Нагота Т.П., Сапожников В.М. О задаче определения внутренних граничных условий при теплометрировании охлаждаемых лопаток газовых турбин//ИФЖ.-1984. Т. 51. - №3. - С. 403-410.

5. Анисин А.К. Теплоотдача и сопротивление трубчатой поверхности с двухсторонними сфероидальными элементами поверхности // Изв. вузов. Энергетика. -1983. № 3. - С.93-96.

6. Ануров Ю.М., Белоусов А.И., Нагога Т.П. Теплообмен и сопротивление в каналах с пористым наполнителем // ИФЖ. 1986. - Т. 51. - № 2.

7. Арсеньев JI.B., Везломцев С.К., Носов В.В. Интенсификация процесса теплоотдачи в щелевых каналах с генераторами вихрей в системах кондиционирования воздуха // Охрана труда и охрана окружающей среды. Николаев: НКИ, 1988. С. 1420.

8. Арсеньев JI.B., Митряев И.Б. .Павлов Д.Ю. Исследование теплообмена в плоском канале с цилиндрическими турбулизаторами // Промышленная теплотехника. 1981. - № 3. - С.54-57.

9. Афанасьев В.Н., Леонтьев А.И., Чудновский Я.П. Трение и теплообмен на поверхностях, профилированных сферическими углублениями // Препринт № 1-90. -М.: МГТУ им. Н.Э. Баумана, 1990. 118 с.

10. Афанасьев В.Н., Чудновский Я.П. Теплообмен и трение при безотрывном обтекании сферических углублений турбулентным потоком воздуха // Вестник МГТУ. Машиностроение. 1991. - № 4. - С. 15-25.

11. Афанасьев В.Н., Чудновский Я.П. Экспериментальное исследование структуры течения в одиночной впадине // Вестник МГТУ. Машиностроение. —1993. -№ 1.-С. 85-95.

12. Беленький М.Я., Готовский М.А., Леках Б.М. и др. Интенсификация теплообмена при использовании поверхностей, формованных сферическими лунками // Тепломассообмен. ММФ-92: Тез. докл. Минск: ИТМО АНБ. 1992. - Т. 1. - Ч. 1. -С. 90-92.

13. Беленький МЛ., Готовский М.А., Леках Б.М. и др. Экспериментальное исследование тепловых и гидравлических характеристик теплообменных поверхностей, формованных сферическими лунками // Теплофизика высоких температур. -1991. Т. 29. - № 6. - С. 1142-1147.

14. Богомолов Е.Н. Гидравлическое сопротивление и теплообмен в лопатках оребренных поперечными стержнями круглого сечения /Теплоэнергетика. 1979.-№ 10.-С.57-60.

15. Бодров И.С., Тырышкин В.Г., Ковалев А.Н. и др. Тенденции создания мощных стационарных высокотемпературных газотурбинных установок // Энергомашиностроение. -1986. № 1.-С.39 -41.

16. Боровой В.Я., Яковлев Л.В. Теплообмен при сверхзвуковом обтекании одиночной лунки // Изв. АН СССР. МЖГ. 1991. - № 5. - С. 48-52.

17. Брэдшоу П. Введение в турбулентность и ее измерение. М.: Мир, 1974.278 с.

18. Буйских К.П. Оценка остаточных напряжений в защитных покрытиях на моделях лопаток ГТД // Проблемы прочности.- 1987,- № 12.

19. Веске Д.Р., Стуров Г.Е. Экспериментальное исследование турбулентного закрученного течения в цилиндрической трубе //Изв. СОАН СССР. Сер. техн.-1972.-№ 13.-Вып. С.3-7.

20. Войтко А.М., Глебов С.М. Исследование теплоотдачи и гидравлического сопротивления при вихревом движении воздуха в трубе // Холодильная техника. -1967.-№ 9-С.45-48.

21. Волчков Э.П., Дворников Н.А. .Терехов В.И. Тепломассообмен и трение в турбулентном пограничном слое закрученного потока // Препринт ИТФ СО АН CCCP.-I983. № 107. - 45 с.

22. Волчков Э.П., Калинина С.В., Матрохин И.П. и др. Некоторые результаты экспериментального исследования аэродинамики и теплообмена на поверхности с полусферическими кавернами // Сиб. Физ.-тех. журнал. 1992. - Вып. 5. - С. 3-9.

23. Галкин М.Н., Бойко А.Н. , Петровский B.C. Точность расчета намораживания металла применительно к контролю системы охлаждения турбинных лопаток // Изв. вузов. Машиностроение. -1986. № I. - С. 82-86.

24. Галкин М.Н., Бойко А.Н., Попов В.Г., Ярославцев H.JI. Внутренняя теплоотдача в оребренных каналах со скрещивающимися струями охлаждающего воздуха //Изв. вузов. Машиностроение. 1984. - № 5.- С. 56-60.

25. Галкин Н.М., Бойко А.Н., Харин А.А. Анализ процессов при калориметри-ровании охлаждаемых турбинных лопаток // Изв. вузов. Машиностроение. 1978. -№ 9. -С. 89-93

26. Галкин М.Н., Бойко А.Н. Харин А.А. Метод определения внутренних граничных условий теплообмена в охлаждаемых лопатках газовых турбин // Изв. вузов. Машиностроение.- 1978. №8.- С. 77-82.

27. Галкин М.Н., Попов В.Г., Ярославцев H.JI. Исследование и расчет гидравлических и тепловых характеристик охлаждаемых конструкций с компланарными каналами // Изв. вузов. Машиностроение. 1985.- № 3. -С. 73-76.

28. Гачечиладзе И.А., Кикнадзе Г.И., Краснов Ю.К. и др. Теплообмен при самоорганизации смерчеобразных структур // Тр. Минского междунар. форума. Проблемные доклады, секция 1-2. Минск: Наука и техника, 1988. С. 83-125.

29. Гецов Л.Б. Детали газовых турбин. Л.: Машиностроение, 1982. - 296 с.

30. Говард. Характеристики теплопередачи и гидравлического сопротивления теплообменных поверхностей со скошенными каналами и поверхностей из стеклокерамики // Энергетические машины и установки. 1965.- № 1.- С. 85-101.

31. Голдобеев В. И., Щукин В.К., Халатов А.А. и др. Теплоотдача в начальном участке трубы при частичной закрутке газового по тока на входе // Изв. вузов. Авиационная техника.-1973.-№4. С. 108-113.

32. Гольдштик М.А. Вихревые потоки. Новосибирск: Наука, 1981.-239 с.

33. Гомелаури В.И. Влияние искусственной шероховатости на конвективный теплообмен // Труды ИФ АН ГССР. 1963.-Т.9.-С.111-145.

34. Горлин С.М., Слезингер И.И. Аэромеханические измерения. Методы и приборы. М.: Наука, 1964г. - 720 с.

35. Гортышов Ю.Ф., Амирханов Р.Д. Теплообмен и трение в каналах со сферическими углублениями // Сб. «Рабочие процессы в охлаждаемых турбомашинах и энергетических установках». Казань: КГТУ, 1995. - С. 87-90.

36. Гортышов Ю.Ф., Олимпиев В.В., Амирханов Р.Д. Расчетное и опытное моделирование теплообмена и сопротивления в каналах со сферическими выемками на стенках // Тепломассообмен. ММФ-96: Тез. докл. Минск: ИТМО АНБ. 1996. - Т. 1. -Ч. 2.-С. 137-141.

37. Гостинцев Ю.А., Зайцев В.М. О кинематическом подобии турбулентного закрученного потока в трубе // ИФЖ.-1971 .-Т.20.-№ 3. С.434-438.

38. Гостинцев Ю.А. Тепломассообмен и гидравлическое сопротивление при течении по трубе вращающейся жидкости // Изв. АН СССР. МЖГ. 1968. - № 5. -С.115-119.

39. Громов П.Р., Зобнин А.Б., Рабинович М.И., Сущик М.М. Рождение уединенных вихрей при обтекании сферических углублений // Письма в ЖЭТФ. 1986. -Т. 12.-№21.-С. 1323-1328.

40. Гуров С.В. Исследование интенсивности охлаждения дефлекторной лопатки // Теплоэнергетика 1967. - № 10. - С.81-84.

41. Гухман А.А. Интенсификация конвективного теплообмена и проблема сравнительной оценки теплообменных поверхностей // Теплоэнергетика. 1977. - № 4. - С. 17-24.

42. Дейч М.Е. Техническая газодинамика. 3-е изд., перераб.- М.: Энергия, 1974.-592с.

43. Деменьтева К.В., Телегина И.И. Экспериментальное исследование гидродинамики и теплообмена в криволинейных каналах щелевого сечения // Теплоэнергетика. 1979. - № 1. - С.51-54.

44. Дилевская Е.В., Чудновский Я.П., Михайлов С.Н. Интенсификация теплообмена на поверхностях охладителей силовых полупроводниковых приборов // Тр. 1-й РНКТ. М.: Изд.-во МЭИ, 1994. - Т. 8. - С. 70-75.

45. Дыбан Е.П., Мазур А.И. Конвективный теплообмен при струйном обтекании тел. Киев: Наукова Думка, 1982. - 302с.

46. Дыбан Е.П., Мазур А.И. Теплообмен при натекании плоской воздушной струи на вогнутую поверхность //ИФЖ.-1969.-Т. 17.— № 5. С.785- 791.

47. Езерский А.Б., Шехов В.Г. Визуализация потока тепла при обтекании уединенных сферических углублений // Изв. АН СССР. МЖГ. 1989. - № 6. - С. 161164.

48. Елистратов С.Н. Особенности распределения локальных коэффициентов теплоотдачи в плоских теплообменниках с компланарными каналами // Труды МВТУ. Вопросы двигателестроения. М., 1984.-№ 417. -С.22-28. (ДСП)

49. Ермолин В.К. Интенсификация конвективного теплообмена в трубе в условиях закрученного потока с постоянным по длине шагом // ИФЖ. -1960. Т. 1. -№ 11. - С.52-57.

50. Жерздев С.В., Тамарин Ю.А. Теплозащитные покрытия для лопаток турбин авиационных ГТД. М.: ВИАМ, 1990.- 127 с.

51. Зингхэл, Брэтгон. Создание термозащитного покрытия на основе Zr02(Y203), работающего в среде продуктов сгорания загрязненного турбинного топлива // Энергетические машины и установки.- 1980. т.102. - № 4. - С. 20-27.

52. Зубец П.Ф., Фафурин А.В., Холодкова О.Ю. Турбулентный пограничный слой в начальном участке трубы при наличии поперечного потока вещества и закрутки на входе // Труды КАИ.-1974.- Вып. 153. С. 41-48.

53. Ибрагимов М.Х., Номофилов В.Е., Субботин В.И. Теплоотдача и гидравлическое сопротивление при винтовом движении жидкости в трубе // Теплоэнергетика. -1961.- №7.- С. 57-60.

54. Идельчик И.Е. Справочник по гидравлическим сопротивлениям. -2-е изд., перераб. и дополн. М.: Машиностроение, 1975.-559с.

55. Иевлев В.М. Турбулентное движение высокотемпературных сплошных сред. М.: Наука, 1975. -256 с.

56. Ильин В.М., Заров К.Г., Лебедев С.А. Метод расчета теплового состояния охлаждаемой лопатки газовой турбины с теплозащитным покрытием // Известия ВУЗов. Авиационная техника. 1989. - № 2. - С. 78-80.

57. Исаев С.А., Чудновский Я.П. Численное исследование теплообмена и механизмов вихревой динамики при обтекании сферических углублений // Тр. 1-й РНКТ. М, Изд.-во МЭИ, 1994. - Т. 8. - С. 80-85.

58. Исаченко В.П., Осипова B.JI., Сукомел А.С. Теплопередача. -М.: Энергоиз-дат, 1981.^416 с.

59. Исследование модели охлаждаемой турбинной лопатки ТВД двигателя Е3 / Технический перевод ЦИАМ. № 90539. 1984. - 33 с.

60. Калашников В.Н., Райский Ю.Д., Тункель JI.E. О возвратном течении закрученной жидкости в трубе // Изв. АН СССР. МЖГ. 1970. - № 1. - С. 185-188.

61. Калинин Э.К., Дрейцер Г.А., Копп И.З., Мякочин А.С. Эффективные поверхности теплообмена. М.: Энергоиздат, 1998. - 408 с.

62. Калинин Э.К., Дрейцер Г.А., Ярхо С.А. и др. Закономерность изменения теплоотдачи на стенках каналов с дискретной турбулизацией потока при вынужденной конвекции: Открытие № 242 СССР // Б.И. 1981. № 35.

63. Калинин Э.К., Дрейцер Г.А., Ярхо С.А. Интенсификация теплообмена в канал. М.: Машиностроение, 1990. - 208 с.

64. Каменыциков Ф.Т., Решетов В.А. Вопросы механики вращающихся потоков и интенсификация теплообмена в ЯЭУ. М.: Энергоатомиздат, 1984. - 174 с.

65. Керчер, Табаков. Теплоотдача плоской поверхности, обдуваемой падающим перпендикулярно ей прямоугольным пучком круглых воздушных струй, с учетом влияния на теплоотдачу отработанного воздуха // Энергетические машины и установки. -1980. № 1. - С. 87-100.

66. Кесарев B.C., Козлов А.П. Структура течения и теплообмен при обтекании полусферического углубления турбулизированным потоком воздуха // Вестник МГТУ. Машиностроение. 1993. - № 1. - С. 106-115.

67. Кикнадзе Г.И., Гачечиладзе И.А., Олейников В.Г. и др. Механизмы смерчевой интенсификации тепломассообмена // Труды 1-ой РНКТ. М.: Изд.-во МЭИ, 1994.-Т. 8.-С. 97-106.

68. Кикнадзе Г.И., Краснов Ю.К., Подымако Н.Ф. и др. Самоорганизация вихревых структур при обтекании водой полусферической лунки // ДАН СССР. 1986. — Т. 291. -№ 6. - С. 1315-1318.

69. Кикнадзе Г.И., Крючков И.И., Чушкин Ю.В. Кризис теплоотдачи при самоорганизации смерчевых вихревых структур в потоке теплоносителя // Препринт ИАЭ № 4841/3. ЦНИИатоминформ, 1989.-29 с.

70. Кикнадзе Г.И., Олейников В.Г. Самоорганизация смерчеобразных вихревых структур в потоках газов и жидкостей и интенсификация тепло- и массообмена // Препринт № 227, Ин-т теплофизики СО АН СССР, 1990. 45 с.

71. Кирпиков В.А. Сравнительная оценка эффективности конвективных поверхностей теплообмена// Экспрессинформация ЦИНГИ. Сер. ХМ-6. - 1981. - № 1. -11 с.

72. Клименко В.Н., Нагога Г.П., Сапожников В.М. Исследование эффективности теплозащитных покрытий на охлаждаемых лопатках газовых турбин // Труды ЦИАМ. № 1198.- 1987. - С. 30-33.

73. Клименко В.Н., Чепаскина С.М., Чигарев И.М. Эффективность применения теплозащитных покрытий на лопатках ГТД // Пром. теплотехника. 1986.- т.8.- №6. -С. 26-29.

74. Кныш Ю.А., Урывский А.Ф. Теория взаимодействия вторичных вихревых структур в закрученных потоках жидкости // Изв. вузов. Авиационная техника. -1981. -№3. -С. 53-58.

75. Копелев С.З. Охлаждаемые лопатки газовых турбин. М.: Наука, 1983.143 с.

76. Кравчук JI.B., Семенов Г.Р., Боровков В.А. Влияние жаростойких покрытий на термонапряженное состояние моделей лопаток ГТД при нестационарном теплообмене // Проблемы прочности. 1994. - №6. - С. 24-30.

77. Кузнецов Н.Д. Эквивалентные испытания газотурбинных двигателей. М.: Машиностроение, 1976. - 216 с.

78. Кузьмин В.В., Пустовойт Ю.А., Фафурин А.В. Экспериментальное определение пристеночного трения при движении закрученного потока в цилиндрическом канале // Вихревой эффект и его применение в технике. Куйбышев, 1976. С. 183186.

79. Кутателадзе С.С., Боришанский В.М. Справочник по теплопередаче. М., Л.: ГОСэнергоиздат, 1959. - 414 с.

80. Кутателадзе С.С., Леонтьев А.И. Тепломассообмен и трение в турбулентном пограничном слое. -М.: Энергоатомиздат, 1985. 319 с.

81. Кэйс В.М., Лондон А.Л. Компактные теплообменники. 2-е изд. перераб. и дополн. -М.: Энергия, 1967. - 223 с.

82. Леонтьев А.И. Современные проблемы теплопередачи // Вестник МГТУ. Машиностроение. -1993. № 1. - С. 54-59.

83. Мигай В.К., Быстров П.Г. Интенсификация теплообмена в волнистых трубах // Теплоэнергетика. 1976. - № 11. - С. 74-76.

84. Миллер Р.А. Расчет ресурсов теплозащитных покрытий для авиационных ГТД // Современное машиностроение. Сер. А. - 1989. -№11.

85. Михеев М.А., Михеева ИМ. Основы теплопередачи. 2-е изд., стереотип. - М.: Энергия, 1977. - 343 с.

86. Мовчан Б.А., Гречанюк Н.И., Грабин В.В. Современное состояние и перспективы создания теплозащитных покрытий для лопаток авиационных ГТД // Электронно-лучевые и газотермические покрытия. Киев: ИЭС, 1988.- С. 5-12.

87. Нагога Г.П., Копылов И.С. и др. Теплообмен и гидравлическое сопротивление в трактах, образованных системой компланарных обобщающихся каналов // Труды МВТУ. Вопросы двигателестроения. М., 1984. - № 417. - С. 54-75. (ДСП)

88. Нагога Г.П., Рукин М.В., Ануров Ю.М. Гидравлическое сопротивление в плоских каналах со сферическими углублениями // Охлаждаемые газовые турбины двигателей летательных аппаратов. Казань: КАИ, 1990. — С. 40-44.

89. Нагога Г.П. Эффективные способы охлаждения лопаток высокотемпературных газовых турбин. М.: Изд.-во МАИ, 1996. - 100 с.

90. Никитин Е.И. Коррозия и защита лопаток газовых турбин. JL: Машиностроение. Ленингр. отд-ние, 1987.- 272 с.

91. Никитин Е.И. Расчет жаростойкости металлов. М.: Металлургия, 1976.207 с.

92. Новиков А.С., Мешков С.А., Гусарин О.Г., Муллин Г.Г. Натурные испытания турбинных лопаток с теплозащитным покрытием // Электронно-лучевые и газотермические покрытия. Киев: ИЭС, 1988.- С. 18-24.

93. Нормы прочности ЦИАМ, 1990.

94. Нурсте Х.О. Затухание закрутки потока в трубе круглого сечения // Изв. АН СССР. Сер. физика математика. - 1973. - Т. 22. - № 1. - С. 77-82.

95. О перспективах развития двигателей фирмы Роллс-Ройс // Новое в зарубежном авиадвигателестроении. 1977. - № 5. - С. 3-5.

96. О'Брайен, Спэрроу. Теплообмен, падение давления и визуализация течения в каналах с гофрированными стенками // Теплопередача. 1982. - Т. 104. - № 3. -С. 14-22.

97. Осипова В.А. Экспериментальное исследование процессов теплообмена. — 3-е изд., перераб. и дополн. М.: Энергия, 1979. - 320 с.

98. Патон Б.Е., Кишкин С.Т., Строганов Г.Б. Жаропрочность литейных никелевых сплавов и защита их от окисления. Киев: Наукова думка, 1987. 256 с.

99. Пелевин Ф.В. Исследование влияния гидравлического диаметра каналов на теплообмен и гидравлическое сопротивление в плоских компланарных каналах // Труды МВТУ. Вопросы двигателестроения. М., 1984. - № 417. - С. 97-102. (ДСП)

100. Повх И.Л. Аэродинамический эксперимент в машиностроении. 3-е изд., исправл. и дополн. Л.: Машиностроение, 1974. - 480 с.

101. Положение об установлении и увеличении ресурсов газотурбинных двигателей ЛА. ЦИАМ, 1987.

102. Попов К.М., Богомолов Е.Н. О путях развития охлаждаемых лопаток авиационных газовых турбин // Вопросы авиационной науки и техники. Серия Авиационные двигатели. М., 1984. - № 2.

103. Почуев В.П., Луценко Ю.Н., Мухин А.А. Теплообмен в охлаждаемых лопатках высокотемпературных газовых турбин // Труды 1-ой РНКТ. М.: Изд.-во МЭИ, 1994.-Т. 8.-С. 178-183.

104. Правила 28-64 измерения расхода жидкости, газов и паров стандартными диафрагмами и соплами. -М.: Издательство стандартов, 1978. -151 с.

105. Применение металл о-керамических электронно-лучевых покрытий с целью увеличения ресурса лопаток газовых турбин / Рыбников А.И., Малашенко И.С., Скляров Ю.Д., Левин А.Е., Добина Н.И., Родионова Т.В // Труды ЦКТИ. 1989. - № 256.-С. 77-89.

106. Работнов Ю.Н. Ползучесть элементов конструкций. М.: Наука, 1966.752 с.

107. Ройзен Л.И., Дулькин И.Н. Тепловой расчет оребренных поверхностей / Под ред. В.Г. Фастовского. М.: Энергия, 1977. - 254 с.

108. Рыбников А.И., Гецов Л.Б. Сопротивление термической усталости защитных покрытий для лопаток газовых турбин // Теплоэнергетика. 1984. - № 9. - С. 3039.

109. Савостин А.Ф., Тихонов A.M., Беляева Н.И. Интенсификация теплоотдачи в щелевых каналах охлаждения // Труды ЦИАМ, 1974. № 611. - С. 74-92.

110. Савостин А.Ф., Тихонов A.M. Исследование характеристик пластинчатых поверхностей нагрева // Теплоэнергетика. 1970. - № 9. - С. 75-78.

111. Семенов А.П., Ануров Ю.М., Гаврилов Н.Г., Абраимов Н.В. Особенности конструирования рабочих лопаток турбины с теплозащитными покрытиями // Защитные покрытия (научно-методические материалы). М.: ВВИА им. Жуковского, 1990.-С. 129-134.

112. Скляров Ю.Д., Рыбников А.И., Малашенко И.С., Левин А.Е. Коррозионная долговечность конденсационных покрытий для лопаток энергетических ГТУ //

113. Обеспечение коррозионной надежности лопаток газовых турбин. — Л.: Судостроение, 1989. Вып. 473. - С. 59-64.

114. Смирнов Н.В., Дунин-Барковский И.В. Курс теории вероятностей и математической статистики для технических приложений. М.: Наука, 1969. - 512 с.

115. Смитберг, Лэндис. Трение и характеристика теплообмена при вынужденной конвекции в трубах с завихрителями из скрученной ленты // Теплопередача. — 1964.-Т. 86.-С. 52-64.

116. Собин В.М., Ершов А.И. Исследование структуры и гидравлического сопротивления турбулентного закрученного потока в коротких трубах // Изв. АН БССР. Сер. физика. 1972. - № 3. - С. 56-61.

117. Сукомел А.С., Величко В.И., Абросимов Ю.Г. Теплообмен и трение при турбулентном течении газа в коротких каналах. М.: Энергия, 1979. - 216 с.

118. Теория тепломассообмена / Под ред. А.И. Леонтьева. М.: Энергия, 1980.

119. Тихонов A.M. Регенерация тепла в авиационных ГТД. М.: Энергия,1980.

120. Туркин А.В., Сорокин Л.Г., Брагина О.Н. и др. Интенсификация теплообмена при помощи лунок в плоском канале при низких скоростях движения воздуха // Тепломассообмен. ММФ-92: Тез. докл. Минск: ИТМО АНБ. 1992. - Т. 1. - Ч. 1. -С. 18-21.

121. Увеличение ресурса лопаточного аппарата газовых турбин путем применения жаростойких покрытий./ Рыбников А.И., Гецов Л.Б., Добина Н.А., Малашенко И.С., Крюков И.И., Родионова Т.В., Белякова М.В.// Труды ЦКТИ.- 1982.- № 194.- С. 76-83.

122. Фаворский О.Н., Копелев С.З. Охлаждаемые воздухом лопатки газовых турбин // Теплоэнергетика. 1981. - № 8. - С. 7-11.

123. Филиппов Г.В., Шахов В.Г. Турбулентный пограничный слой начальных участков осесимметричных каналов при наличии закрутки на входе // ИФЖ. 1969. -Т. 17. -№ 1. - С. 95-102.

124. Фраас А., Оцисик М. Расчет и конструирование теплообменников. М.: Атомиздат, 1971. - 357 с.

125. Хабиб, Уайтлоу. Характеристики ограниченных коаксиальных струй с закруткой и без закрутки потока // Теоретические основы инженерных расчетов. -1980.-Т. 102.-№1.-С. 163-171.

126. Халатов А.А., Щукин В.К., Летягин В.Г. Локальные и интегральные параметры закрученного течения в длиной трубе // ИФЖ. 1977. - Т. 33. - № 2. - С. 224232.

127. Хан, Парк, Лей. Интенсификация теплообмена в канале с турбулизатора-ми // Энергетические машины и установки. 1985. - Т. 107. - № 3. - С. 38-46.

128. Хан. Теплообмен и трение в канале с двумя оребренными противоположными стенками // Теплопередача. 1984. - № 4. - С. 82-90.

129. Хинце И.О. Турбулентность. Ее механизм и теория. М.: Физматгиз, 1963.-680 с.

130. Хэй, Вэст. Теплообмен в трубе с закрученным потоком // Теплопередача. -1975. Т. 97. - № 3. - С. 100-106.

131. Цейтлин В.И., Федорченко Д.Г. Оценка циклической долговечности деталей, работающих при сложных программах нагружения // Проблемы прочности. -1983.-№2.-С. 13-19.

132. Чжен П. Управление отрывом потока. М.: Мир, 1979. - 552 с.

133. Чигарев И.М., Полунин С.Л. К исследованию теплофизических свойств теплозащитных покрытий // Тепловые процессы в элементах энергетических устройств. Киев: Наукова думка, 1987. - С. 68-72.

134. Шлихтинг Г. Теория пограничного слоя. М.: Наука, 1969. - 742 с.

135. Щукин В.К. Теплообмен и гидродинамика внутренних потоков в полях массовых сил. М.: Машиностроение, 1980. - 240 с.

136. Щукин В.К., Халатов А.А., Голдобеев В.И., Летягин В.Г. О причинах интенсификации теплоотдачи при закрутке газового потока в трубе // Труды КАИ. Казань, 1975. Вып. 194. - С. 22-26.

137. Щукин В.К., Халатов А.А. Теплообмен, массообмен и гидродинамика закрученных потоков в осесимметричных каналах. М.: Машиностроение, 1982. -199 с.

138. Якоб М. Вопросы теплопередачи. М.: Иностранная литература, 1960.516 с.

139. Bergles A.F., Jensen M.K., Shome B. The literature on enhancement of connective heat and mass transfer// Enhanced Heat Transfer. 1996. V. 4. P. 1-6.

140. Chandra P.R., Niland M.E. and Han J.C. Turbulent Flow Heat Transferand Friction in a Rectangular Channel With Vaiying Numbers of Ribbed Walls // ASME Journal of Turbomachinery, 1997.-Vol. 119.-pp. 374-380.

141. Chudnovsky Ya.P., Kozlov A.P., Schukin A.V. et al. Combustion enhancement and flame stabilization due to vortex generation // AFRC Intern. Symp. "Combustion Technologies for Improving Productivity and Product Quality". Sept. 21-24. Chicago. USA. 1997.

142. Clark J.S., Richards H.T., Referi D.J., Livingood J. Coolant Pressure and Flow Distribution through Air Cooled Vane for a Hightemperature Gas Turbine: NASA TM -x-2028.-1970.-Nr. 6.

143. Dilevskaya E.V., Chudnovsky Ya.P., Mikhailov S.N. New method of augmentation of heat transfer on the surfaces of power semiconductor devices coolers // Proc. 10th Intern. Heat Transfer Conf. Brighton. UK. 1994.

144. Han J.C. and Park J.S. Developing Heat Transfer in Rectangular Channels With Rib Turbulators // ASME Journal of Heat Transfer, 1988.-Vol. 31.-pp. 183-195.

145. Han J.C., Ou S., Park J.S. and Lei C.K. Augmented Heat Transfer in Rectangular Channels of Narrow Aspect Rations With Rib Turbulators // Int. J. Heat and Mass Transfer, 1989. Vol. 32. - pp. 1619-1630.

146. Nunner W. Warmeubergang und Druckabfall in rauhen Rohren VDI. For-schungsheft 455. - 1956. - Ausgabe B. Band, 22.

147. Peragini G. Plasma-sprayed selfsealing ceramic coatings materials shemistry and high temperature protective properties// Thin Solid Films. 1983. - v.108.- pp. 415425.

148. Sheffler K.D., Gupta D.K. Current status and future trends in turbine application of thermal barrier coatings //Eng. Gas Turbines and Power. 1988. - Vol.110. - №4.

149. Weighardt K. Erholung des turbulenten Reibungswiderstandes durch Oberfla-chenstorungen // Forch. fiir Schif, 1953. Nr. 1. - s. 65-81.