Комплексное исследование интенсификации теплообмена в высокоэффективных пластинчато-ребристых теплообменниках нового поколения тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 01.04.14, доктор технических наук Васильев, Виктор Яковлевич

• Васильев, Виктор Яковлевич
• доктор технических наук
• 2012

Оглавление диссертации доктор технических наук Васильев, Виктор Яковлевич

Основные условные обозначения.

Введение.

1. ОБЗОР И АНАЛИЗ РЕЗУЛЬТАТОВ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИХ РАБОТ ПО ИНТЕНСИФИКАЦИИ КОНВЕКТИВНОГО ТЕПЛООБМЕНА В КАНАЛАХ.

1.1. Цели, задачи и краткая классификация методов интенсификации теплообмена.

1.2. Основные способы интенсификации конвективного теплообмена в каналах

1.3. Генерация управляемых отрывных течений в канале - перспективное направление интенсификации конвективного теплообмена.

1.4. Анализ результативности и рациональности способов интенсификации конвективного теплообмена в каналах.

1.5. Результаты дополнительной обработки данных исследований рациональной интенсификации конвективного теплообмена в каналах.

1.6. Промежуточные выводы к разделу

2. КОНСТРУКЦИИ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ПЛАСТИНЧАТО-РЕБРИСТЫХ ТЕПЛООБМЕННЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙ И ОПЫТНЫХ ТЕПЛООБМЕННИКОВ С ПРЯМОУГОЛЬНЫМИ КАНАЛАМИ.

2.1. Пластинчато-ребристые теплообменные поверхности с рассечёнными каналами.

2.2. Пластинчато-ребристые теплообменные поверхности с источниками дискретной турбулизации на стенках каналов.

2.3. Промежуточные выводы к разделу 2.

3. АЭРОДИНАМИЧЕСКИЕ ТРУБЫ И ПРИБОРЫ ДЛЯ ИССЛЕДОВАНИЯ ТЕПЛОВЫХ И АЭРОДИНАМИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК ПЛАСТИНЧАТО-РЕБРИСТЫХ ТЕПЛООБМЕННЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙ.

3.1. Методика проведения экспериментов.

3.2. Аэродинамическая труба № 1 для исследования пластинчато-ребристых теплообменных поверхностей с рассечёнными каналами.

3.2.1. Воздушный контур аэродинамической трубы №

3.2.2. Водяной контур аэродинамической трубы №

3.3. Аэродинамическая труба № 2 для исследования пластинчато-ребристых теплообменных поверхностей с источниками дискретной турбулизации на стенках каналов.

3.3.1. Воздушный контур аэродинамической трубы № 2.

3.3.2. Водяной контур аэродинамической трубы № 2.

3.4. Методы измерения параметров при проведении испытаний теплообменных поверхностей и опытных теплообменников.

3.4.1. Измерение расходов теплоносителей.

3.4.1.1. Измерение расхода воздуха.

3.4.1.2. Измерение расхода воды.

3.4.2. Измерение температур.

3.4.2.1. Измерение температур термопарами.

3.4.2.2. Измерение температур термометрами сопротивления.

3.4.3. Измерение давлений.

3.5. Промежуточные выводы к разделу

4. МЕТОДИКА ОБРАБОТКИ РЕЗУЛЬТАТОВ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО ИССЛЕДОВАНИЯ ПЛАСТИНЧАТО-РЕБРИСТЫХ ТЕПЛООБМЕННЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙ С ПРЯМОУГОЛЬНЫМИ КАНАЛАМИ.

4.1. Методика обработки результатов исследования пластинчаторебристых теплообменных поверхностей с рассечёнными каналами.

4.1.1. Расход воздуха.

4.1.2. Плотность воздуха.

4.1.3. Скорость воздуха.

4.1.4. Критерий Рейнольдса.

4.1.5. Коэффициент потерь давления воздуха.

4.1.6. Количество теплоты (по воде).

4.1.7. Количество теплоты (по воздуху).

4.1.8. Коэффициента теплоотдачи.

4.1.9. Коэффициенты термической эффективности работы.

4.1.10. Критерий Нуссельта.

4.2. Методика обработки результатов исследования пластинчато-ребристых теплообменных поверхностей с источниками дискретной тур-булизации на стенках каналов.

4.2.1. Коэффициент теплопередачи.

4.2.2. Температурный напор в теплообменнике.

4.2.3. Коэффициент теплоотдачи к воздуху.

4.2.4. Критерий Нуссельта со стороны воды.

4.2.5. Коэффициенты термической эффективности работы.

4.2.6. Критерия Нуссельта для воздушного потока.

4.2.7. Критерий Рейнольдса для воздушного потока.

4.2.8. Коэффициент потерь давления воздуха.

4.3. Зональная аппроксимация экспериментальных зависимостей в логарифмической анаморфозе.

4.4. Относительные теплоаэродинамические характеристики.

4.5. Погрешности экспериментального определения критериальных теп-лоаэродинамических характеристик пластинчато-ребристых теплообменных поверхностей.

4.5.1. Пластинчато-ребристые теплообменные поверхности с рассечёнными каналами.

4.5.1.1. Погрешности экспериментального определения значений коэффициента сопротивления трения.

4.5.1.2. Погрешности экспериментального определения значений критерия Рейнольдса.

4.5.1.3. Погрешности экспериментального определения значений критерия Нуссельта.

4.5.2. Пластинчато-ребристые теплообменные поверхности с источниками дискретной турбулизации на стенках каналов.

4.5.2.1. Погрешности экспериментального определения значений критерия Нуссельта.

4.5.2.2. Погрешности экспериментального определения значений коэффициента общих потерь давления воздуха.

4.5.2.3. Погрешности экспериментального определения значений критерия Рейнольдса.

4.6. Промежуточные выводы к разделу 4.

5. СРАВНЕНИЕ ТЕПЛОАРОДИНАМИЧЕСКОЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ ТЕПЛООБМЕННЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙ, ТЕПЛООБМЕННИКОВ И ПРОЦЕССОВ ИНТЕНСИФИКАЦИИ КОНВЕКТИВНОГО ТЕПЛООБМЕНА В КАНАЛАХ ТЕПЛООБМЕННЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙ.

5.1. Принципы аналитического рассмотрения задачи относительного сравнения теплоародинамической эффективности теплообменных поверхностей, теплообменников и процессов интенсификации конвективного теплообмена в каналах.

5.2. Обобщённый критерий выполнения условий сравнения.

5.3. Частный случай задачи сравнения объёмов сердцевин теплообменников

5.4. Схематизации графоаналитических определений параметров сопоставляемой поверхности с интенсификацией процесса теплообмена.

5.5. Промежуточные выводы к разделу 5.

6. РЕЗУЛЬТАТЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО ИССЛЕДОВАНИЯ ПЛАСТИНЧАТО-РЕБРИСТЫХ ТЕПЛООБМЕННЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙ С ПРЯМОУГОЛЬНЫМИ КАНАЛАМИ.

6.1. Пластинчато-ребристые теплообменные поверхности с рассечёнными каналами.

6.1.1. Экспериментальное определение влияния изменения величины параметра рассечения каналов на изменение вида тепловых и аэродинамических характеристик.

6.1.2. Экспериментальное определение влияния изменения величины параметра относительной толщины ребра на изменение вида тепловых и аэродинамических характеристик.

6.1.3. Метод экспериментального определения составляющих полного перепада давления в теплообменниках с рассечёнными каналами поверхностей теплообмена.

6.2. Пластинчато-ребристые теплообменные поверхности с источниками дискретной турбулизации на стенках каналов.

6.2.1. Экспериментальное определение влияния изменения величины параметра относительной длины гладкого участка канала на изменение вида тепловых и аэродинамических характеристик.

6.2.2. Экспериментальное определение влияния изменения величины параметра степени сужения сечения канала на изменение вида тепловых и аэродинамических характеристик.

6.3. Промежуточные выводы к разделу 6.

7. АНАЛИЗ ПОЛУЧЕННЫХ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ РЕЗУЛЬТАТОВ

7.1. Условия реализации процесса рациональной интенсификации конвективного теплообмена в прямоугольных каналах пластинчато-ребристых теплообменных поверхностей с рассечёнными каналами.

7.2. Условия реализации процесса рациональной интенсификации конвективного теплообмена в прямоугольных каналах пластинчато-ребристых теплообменных поверхностей с источниками дискретной турбулизации на стенках каналов.

7.3. Физическая общность процесса рациональной интенсификации конвективного теплообмена обоими результативными способами в прямоугольных каналах пластинчато-ребристых теплообменных поверхностей.

7.4. Промежуточные выводы к разделу 7.

8. АЛГОРИТМ РАСЧЁТА И РЕАЛИЗАЦИЯ ОБОБЩЁННОГО МЕТОДА СРАВНЕНИЯ ЭФФЕКТИВНОСТИ ОДНОТИПНЫХ И РАЗНОТИПНЫХ КОМПАКТНЫХ ТЕПЛООБМЕННИКОВ С ИНТЕНСИФИКАЦИЕЙ КОНВЕКТИВНОГО ТЕПЛООБМЕНА В КАНАЛАХ.

8.1. Исходные данные к выполнению расчётов теплообменников.

8.2. Расчёт параметров элементов оребрения трубчато-пластинчатых теплообменников гладкоканальных и с источниками дискретной турбулизации на стенках каналов теплообменной поверхности.

8.3. Расчёт параметров элементов оребрения пластинчато-ребристой теплообменной поверхности с рассечёнными каналами.

8.4. Конструктивные параметры пластинчато-ребристых теплообменников гладкоканальных и с источниками дискретной турбулентности на стенках каналов.

8.5. Конструктивные параметры пластинчато-ребристого теплообменника с рассечёнными каналами.

8.6. Тепловые расчёты сопоставляемых теплообменников обоих типов с интенсификацией теплообмена в каналах.

8.7. Определение параметров сопоставляемого теплообменника с источниками дискретной турбулизации на стенках каналов.

8.8. Определение параметров сопоставляемого пластинчато-ребристого теплообменника с рассечёнными каналами теплообменной поверхности

8.9. Промежуточные выводы к разделу 8.

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Комплексное исследование интенсификации теплообмена в высокоэффективных пластинчато-ребристых теплообменниках нового поколения»

Различные отрасли техники - космическая, авиационная, криогенная, холодильная и т.д., - предъявляют высокие требования к совершенству ребристых теплообменников, определяющемуся их габаритными и массовыми характеристиками, энергозатратами на прокачивание тепло- и хладоносителей, величинами тепловых нагрузок, эксплуатационной надёжностью, технологичностью и экономичностью в изготовлении. Наиболее полно перечисленным требованиям отвечают пластинчато-ребристые теплообменные аппараты (ТА) двух важных подклассов [R.L. Webb]: «плоское ребро - плоское ребро» - ПРП и «плоское ребро - труба» - ПРТ. В данной работе ребристые теплообменные поверхности (ТП) теплообменников 1-го подкласса определяются как пластинчато-ребристые гладкоканальные - ПРПгл и рассечённые - ПРПрс (см. раздел 2, рис. 2.7), 2-го подкласса, как трубчато-пластинчатые гладкоканальные - ПРТгл и с периодически расположенными на стенках каналов (рёбер) попарно сопряжёнными двумерными дискретными турбулизаторами в виде поперечных выступов и канавок - ПРТвк, превращающих гладкий канал в диффузорно-конфузорный (см. раздел 2, рис. 2.14).

В некруглых каналах теплообменных поверхностей ТА обоих подклассов сравнительно несложно организуется интенсификация конвективного теплообмена (ИКТ), а при определенных условиях реализуется и процесс рациональной интенсификации конвективного теплообмена (РИКТ), при котором рост теплоотдачи за счёт искусственной турбулизации потока теплоносителя опережает рост, или равен росту, аэродинамических потерь по сравнению с таким же по форме поперечного сечения, но гладким каналом при одинаковых режимах течения в них. Отмеченное обстоятельство достигается генерацией вихрей в каналах в основном только в пристеночном слое течения теплоносителя двумя результативными способами: 1-й - обтекание плохо обтекаемых тел, что имеет место в наиболее эффективных и перспективных рассечённых теплообменных поверхностях при обтекании теплоносителем лобовых поверхностей множества торцов рёбер с острыми кромками; 2-й - течение теплоносителя на диффузор-но-конфузорных участках при соответствующих углах раскрытия диффузора, что имеет место в каналах теплообменных поверхностей с дискретными турбу-лизаторами на рёбрах (стенках каналов) в виде поперечных выступов и канавок. Отсутствие результатов систематических исследований процессов ИКТ, а в соответствующих условиях и РИКТ, в прямоугольных каналах ПРПрс и ПРТвк ТП, являющихся весьма технологичными и обеспечивающими при высоких величинах параметров щелевидности каналов значительные степени оребрения, заметно осложняет разработку и создание эффективных парогазовоздушных и, особенно, газожидкостных теплообменников, работающих в режимах КТА е а , где а « аж . Существенные площади теплового контакта компактм м б ных ТП с парогазовоздушными теплоносителями (при высоких значениях коэффициентов термической эффективности работы ребристых насадок), приводят к снижению внешней необратимости и повышению энергетической эффективности циклов газовых машин, паровых холодильных машин и, особенно, криогенной техники.

Пластинчато-ребристые теплообменные аппараты отличаются значительно большей компактностью, чем любые практически возможные теплообменники с круглыми трубами [W.M. Kays.]. В некруглых каналах их теплообменных поверхностей очень несложно и весьма целесообразно с большой результативностью реализовывать интенсификацию конвективного теплообмена искусственной турбулизацией потока теплоносителя. При обилии использующихся в технике гладкоканальных пластинчато-ребристых ТА, интенсификация конвективного теплообмена в гладких каналах их поверхностей теплообмена позволит значительно снизить объёмы и массы сердцевин теплообменников, практически не требуя затрат на изменение технологического процесса их производства.

Цель и задачи исследования. Целью настоящего исследования является получение новых результатов систематических экспериментальных исследований процессов интенсификации конвективного теплообмена двумя результативными способами в прямоугольных каналах поверхностей теплообмена высокоэффективных компактных пластинчато-ребристых теплообменников обоих подклассов различного назначения.

Достижение цели потребовало решения следующих задач: а) разработки, апробации и применения в исследовании метода прямого экспериментального определения коэффициента потерь давления потоком на трение в каналах ТП, позволяющего однозначно выявить влияние механизма генерации вихрей способом рассечения длинных гладких каналов пластинчато-ребристых ТП на их теплоаэродинамические характеристики; б) исследования влияния изменения величин основных безразмерных геометрических параметров на тепловые и аэродинамические характеристики ПРПрс и ПРТвк ТП; в) в случаях реализации процессов РИКТ в каналах ПРПрс и ПРТвк ТП:

- определения весьма важных с научной точки зрения максимальных значений оценок =[^и/Ыигл)^е-х=Ыет]МАХ реализуемых в прямоугольных каналах процессов РИКТ при (К'г)Ке-х = [(Ш/Шгл)/((;/1е'х=1йет=1 для ПРПрс та и при (К'^)^ = [(Ыи/Мигл)/(^/^л)]'„е, =1с1ет=1 дляПРТТА;

- определения пределов рационального уменьшения величин основных параметров рассечения (1/с1)'тщ, относительной толщины ребра (5/с1)'т;п для ПРПрс ТП и относительной длины гладкого участка канала (1/с1)'тш, степени сужения сечений каналов (с1*/с1)'тш для ПРТвк ТП;

- определения диапазонов изменения значений текущих оценок (^Я')яе; для каждого случая реализации процесса РИКТ при (К'^)Ке- = 1 для ПРПрс ТП и при (К'^)Ке-| = 1 для ПРТ ТА, соответствующих экспериментальной ширине областей РИКТ по значениям режимного параметра - критерия Рейнольдса Ке'т(п <Ие'1 <Яе'тах; г) предложения и апробации метода оценки теплоаэродинамической эффективности процесса РИКТ двух используемых в исследовании способов искусственной турбулизации потока теплоносителя, а также графических зависимостей, позволяющих определять и наблюдать интересующее конструкторов ТА непрерывное изменение оценки и величин основных безразмерных геометрических параметров процесса РИКТ во всей области его реализации по числам критерия Рейнольдса; д) структурирования обобщённой схематизации областей изменения основных геометрических безразмерных параметров, определяющих реализацию процесса РИКТ в прямоугольных каналах ПРПрс и ПРТвк ТП и апробации схематизации в реальных композиционных координатных системах на основании полученных экспериментальных результатов; е) получения удобных в практической работе аналитических и графических материалов для расчётов теплоотдачи и аэродинамического сопротивления ТА с исследованными типами ПРПрс и ПРТвк ТП; ж) проведения апробации использования формально одинаково выстроенных безразмерных геометрических параметров влияния на процесс РИКТ в прямоугольных каналах, с целью сопоставления между собой и (или) с результатами аналогичных исследований, известными из литературных источников, теплоаэродинамических характеристик ПРПрс и ПРТвк ТП в единой координатной системе для получения корректных качественных и количественных сравнительных оценок, с точки зрения единого подхода к вихревой ИКТ в пристеночной области течений теплоносителей в некруглых каналах обоими результативными способами; з) расширения представлений о физической общности процесса РИКТ в исследованных ранее каналах различных геометрических форм на основе новых результатов данного экспериментального исследования.

Объекты исследования представляли опытные пластинчато-ребристые во-до-воздушные ПРП и ПРТ теплообменники с экспериментальными теплооб-менными поверхностями со стороны воздушного потока: из алюминиевых сплавов с гладкими или рассечёнными каналами; из медного проката гладкоканальными или с дискретными турбулизаторами на стенках каналов в виде выступов и канавок.

Методы исследования. Метод стационарного теплового потока с итеративным определением среднего значения истинного коэффициента теплоотдачи от: ПРПрс и ПРПгл ТП к воздуху на основании высокоточного определения расхода воздуха, средних температур воздуха и поверхности плоских многоканальных трубок опытного ТА; от ПРТвк и ПРТгл ТП к воздуху методом экспериментального водо-воздушного теплообменника, работающего в режиме КТА = аВЗм (где аВЗм « аВДб) на основании высокоточного определения расходов и средних значений температур воды и воздуха. Методы определения аэродинамических потерь в: каналах ПРПрс и ПРПгл ТП - по перепаду статических давлений с введением поправки для устранения погрешности, связанной с увеличением скорости воздуха при нагревании для случаев неизотермических аэродинамических испытаний; ПРТ ТА - по перепаду полных давлений. Научную новизну исследования составляют:

- метод прямого надёжного экспериментального определения значений коэффициента потерь давления на трение в каналах ПРПрс и ПРПгл ТП, обусловливающего получение чрезвычайно важных, с научной точки зрения, величин истинных максимальных оценок процессов РИКТ при (К'^-)^- = 1 без погрешностей влияния потерь давления при входе в теплообменники и выходе из них;

- методика определения максимального значения оценки (9?' при (К'г)ке, = 1 и отслеживания непрерывного изменения текущих значений оценок (5?')Ке| процессов РИКТ в каналах ПРПрс ТП при = 1 и ПРТ ТА при (К^)Яе'. = 1, основных геометрических безразмерных и режимного параметров в пределах всей области реализации процесса РИКТ, упрощающая поиск рациональных решений и проектирование теплообменников;

- установленные в результате проведённого исследования, не претендующего на исчерпывающую полноту, наибольшие достигаемые значения оценки процессов РИКТ и масштабы областей реализации процессов РИКТ, определившиеся диапазонами изменения значений основных безразмерных геометрических и режимного параметров;

- полученные впервые систематизированные экспериментальные результаты влияния на тепловые и аэродинамические характеристики ТП с каналами прямоугольного поперечного сечения основных безразмерных геометрических параметров: рассечения длинных гладких каналов и относительной толщины ребра - ПРПрс ТП; степени сужения сечения канала и относительной длины гладкого участка канала - ПРТвк ТП;

- максимальные значения оценок (Ж')^* процесса РИКТ вследствие искусственной турбулизации потока теплоносителя в прямоугольных каналах при (К'г)Ке; = 1 для ПРПрс ТП и при (К'() Ке; = 1 для ПРТ ТА;

- расширение представлений о физической общности процессов РИКТ генерацией вихрей двумя результативными способами в пристеночном слое течений теплоносителей в каналах различных профилей поперечных сечений.

Основные положения, выносимые на защиту: результаты экспериментального исследования интенсификации конвективного теплообмена в прямоугольных каналах ПРПрс и ПРТвк ТП; методики проведения экспериментального исследования, обработки и обобщения экспериментальных данных, получения оценок реализуемых процессов РИКТ; предлагаемые критериальные и графические зависимости для расчёта теплоаэродинамических показателей исследованных типоразмеров ПРПрс и ПРТвк ТП.

Практическая значимость исследования:

- полученные критериальные и графические зависимости позволяют производить тепловые и аэродинамические расчёты конструкций пластинчато-ребристых ПРП и ПРТ теплообменных аппаратов различного назначения, в которых со стороны воздушных (газовых) потоков используются исследованные типы, соответственно, рассечённых и с поперечными выступами и канавками теплообменных поверхностей;

- в условиях налаженного производства пластинчато-ребристых гладкока-нальных теплообменников, применение ТП меньшей длины по ходу воздуха, соответственно, с рассечёнными каналами или с поперечными выступами и канавками на стенках каналов не требует перекомпоновки, изменений в технологии и обеспечивает уменьшение объёмов и масс сердцевин теплообменников с интенсификацией теплообмена;

- оперативность и высокая точность результатов расчётов позволяют рассмотренной и апробированной методике стать надёжным инструментом при сравнении теплоаэродинамической эффективности теплообменников различных типов конструкций, а также при оценке процесса интенсификации конвективного теплообмена в каналах теплообменных поверхностей.

Апробация результатов исследования. Основные результаты диссертационной работы обсуждены и опубликованы в материалах: XI Всероссийской школы-конференции молодых учёных «Актуальные вопросы теплофизики и физической гидрогазодинамики», ИТ СО РАН, Новосибирск, 2010; Пятой Российской национальной конференции по теплообмену, МЭИ, Москва, 2010; Международной 54-ой отраслевой научной конференции, посвящённой 80-летию основания АГТУ, Астрахань, 2010; Seventh International Conference on Enhanced, Compact and Ultra-Compact Heat Exchangers: From Microscale Phenomena to Industrial Applications, Heredia, Costa Rica, 2009; XVII семинаре «Проблемы газодинамики и тепломассообмена в аэрокосмических технологиях», ЦАГИ и ФАЛТ МФТИ, Жуковский, 2009; International Symposium on «Convective Heat and Mass Transfer in Sustainable Energy», Yasmine Hammamet, Tunisia, 2009; Международной 53-ей научной конференции АГТУ, Астрахань, 2009; 3-ей Международной конференции «Тепломассообмен и гидродинамика в закрученных потоках», МЭИ, Москва, 2008; 6-го Минского международного форума по тепло- и масообомену, Беларусь, 2008; Sixth International Conference on Enhanced,

Compact and Ultra-Compact Heat Exchangers: Science, Engeneering and Technology, Potsdam, Germany, 2007; XVI семинаре «Проблемы газодинамики и тепломассообмена в энергетических установках», СПбГПУ, Санкт-Петербург, 2007; Четвертой Российской национальной конференции по теплообмену, МЭИ, Москва, 2006; Fifth International Symposium on Turbulence, Heat and Mass Transfer, Dubrovnik, Croatia, 2006; Fifth International Conference on Enhanced, Compact and Ultra-Compact Heat Exchangers: Science, Engeneering and Technology, Whistler, British Columbia, Canada, 2005; Международной 49-й научной конференции, посвященной 75-летию АГТУ, Астрахань, 2005; 2-ой Российской конференции «Тепломасообмен и гидродинамика в закрученных потоках», МЭИ, Москва, 2005; XXVII Сибирского теплофизического семинара, Новосибирск, 2004; 5-го Минского международного форума по тепло- и массообмену, Беларусь, 2004; Proceedings of the Fourth International Conference on Compact Heat Exchangers and Enhancement Technology for the Process Industries, Crete Island, Greece, 2003; 48-ой научной конференции АГТУ, Астрахань, 2004; Третьей Российской национальной конференции по теплообмену, МЭИ, Москва, 2002; Proceedings of the Third International Conference on Compact Heat Exchangers and Enhancement Technology for the Process Industries, Davos, Switzerland, 2001; Meeting of commission D2/3 and B2 of the International Institute of Refrigeration, Astrakhan, Russia, 2000; Международной научной конференции, посвященной 70-летию АГТУ, Астрахань, 2000; Международной конференции "Холодильная техника -проблемы и решения", Астрахань, 1999; Meeting of commission D2/3 and B2 of the International Institute of Refrigeration, Astrakhan, Russia, 1997; отраслевом совещании по холодильному направлению, Гипрорыбфлот, Ленинград, 1987; III Всесоюзной научно-технической конференции "Современные проблемы двигателей и энергетических установок летательных аппаратов", МАИ, Москва, 1985; II Всесоюзной научно-технической конференции "Современные проблемы двигателей и энергетических установок летательных аппаратов", МАИ, Москва, 1980; Всесоюзной научно-технической конференции по холоду "Совершенствование процессов, машин и аппаратов холодильной и криогенной техники и кондиционирования воздуха", Ташкент, 1977; Proceedings of the XIV International Congress of Refrigeration, Moscow, 1975.

Публикации. Основное содержание и результаты диссертационной работы изложены в сорока четырёх печатных работах.

Объём и структура диссертационной работы. Общий объём диссертации (390 с.) включает: титульный лист и содержание (7 е.); основные условные обозначения (5 е.); введение (9 е.); восемь разделов с промежуточными выводами -227 с. текста, 178 рисунков, 35 таблиц (314 е.); заключение - сводные выводы по работе и рекомендация (4 е.); список 181-го литературного источника (23 е.); приложение - 3 рисунка, 16 таблиц, 2 акта (28 е.).

Заключение диссертации по теме «Теплофизика и теоретическая теплотехника», Васильев, Виктор Яковлевич

7.4.2. Результаты исследования в широком диапазоне изменения чисел Рейнольдса 0.6-103 < Re < МО4 указывают на перспективность использованных способов искусственной турбулизации потока теплоносителя в прямоугольных каналах пластинчато-ребристых и трубчато-пластинчатых ТП с целью интенсификации конвективного теплообмена. Установлено, что процесс РИКТ, надёжно управляемый изменением значений основных геометрических безразмерных параметров каналов, реализуется в широком диапазоне значений режимного параметра области переходного режима: (Re'min = 0.6-103) < Re/ < (Re'max = 6-Ю3) для ПРПрс ТП; [Re'min = (0.8.0.9)-103] < Re/ < [(Re'max = (3.4)-103] для ПРТвк ТП.

7.4.3. Для расширенной в сторону меньших значений режимного критерия Re переходной области течения теплоносителя (вследствие искусственной турбулизации) имеет место провал в кривых графических зависимостей (1/d)' = f(Re) и (d*/d)' = f(Re), указывающий на необходимость применения дискретных турбулизаторов с более интенсивным воздействием на поток теплоносителя (ПРПрс ТП с меньшими значениями параметра 1/d или 1 и ПРТвк ТП с меньшими значениями параметра с!*/с1 или с б'олыпими значениями 5В), чем при развитом турбулентном режиме.

7.4.4. Предложен графический метод надёжного определения необходимых при конструировании ТА значений основных геометрических безразмерных параметров, определяющих эффективность процесса РИКТ, на основании результата экспериментального исследования группы из весьма ограниченного числа (пэта гв4. • -5) опытных теплообменников.

7.4.5. Информативность картины достигаемых результатов интенсификации конвективного теплообмена, традиционно отражаемых зависимостями (1Чи/Мигл)/(£/£гл) = Г(Яе),Ыи/]чГигл = А(Яе) и £/£гл = Г(Яе), существенно дополняется зависимостями (Ш)' = А(Яе) и (<1*/с1)' = ^Яе), позволяющими определять и наблюдать непрерывное изменение текущих значений оценки (9^')ке;=1ёеш и ос~ новных геометрических безразмерных параметров в пределах всей области реализации текущих процессов РИКТ.

7.4.6. Использование симплекса ё/5в (5в/с1) или ё/2-5В (2-5в/ё), учитывающего влияние размеров дискретно расположенных на стенках каналов турбулиза-торов, в главном правильно отражает картину теплоаэродинамических процессов ИКТ, однако, в некоторых случаях проблематично и уступает в универсальности традиционно используемому параметру ё*/с1.

7.4.7. В условиях налаженного производства гладкоканальных радиаторов применение гофрированных пластин (рёбер) не требует изменений в технологии и при определённых условиях обеспечивает возможность до 1.4 раза уменьшить объём и массу сердцевины интенсифицированного трубчато-пластинчатого радиатора. Полученные экспериментальные результаты могут быть использованы при модернизации широко используемых в машиностроении трубчато-пластинчатых водяных и масляных радиаторов с гладкими прямоугольными каналами, а также при проектировании новых теплообменников различного назначения.

7.4.8. Полученные результаты могут быть использованы при проектировании ТА с использованием установленных диапазонов изменения значений режимного и основных безразмерных геометрических параметров каналов исследованного типа, определяющих реализацию процесса РИКТ.

7.4.9. В результате выполненного систематического экспериментального исследования теплоаэродинамических характеристик пластинчато-ребристых рассечённых и трубчато-пластинчатых с выступами и канавками теплообмен-ных поверхностей установлены значения максимальной оценки, условия реализации и общие диапазоны изменений значений оценок реализуемых текущих процессов рациональной интенсификации конвективного теплообмена.

7.4.10. В результате выполненного систематического экспериментального исследования теплоаэродинамических характеристик пластинчато-ребристых рассечённых и трубчато-пластинчатых с выступами и канавками теплообмен-ных поверхностей установлены значения максимальной оценки, условия реализации и общие диапазоны изменений значений оценок реализуемых процессов рациональной интенсификации конвективного теплообмена.

- Группа ПРПрс ТП с параметрами ö/d = 0.0777, h/u = 6.93 и (l/d)variabie = 0.65, 0.97, 1.30, 1.94, 2.77, 3.24: = 2-60 при (1/d)' = 1.31; Re' =

0.6.6.0)-103 и (1/d)' = 1.70.3.23; (Nu/NurJ = 1.89.2.60 при Re' = (0.6. .2.4)-103 и (Nu/NurJ = 2.60. 1.97 при Re' = (2.4. .6.0)-103.

- Группа ПРПрс ТП с параметрами (l/d)cp = 1.30, (h/u)cp = 6.95 и (6/d)variab|e = = 0.0580, 0.0658, 0.0777, 0.0912, 0.1138: = 2.78 при (ö/d)' - 0.061;

Re' = (0.6.4.4)Т03 и (ö/d)' - 0.061.0.083; (Nu/Nurjl)' = 2.11.2.15 при Re' = (0.6. 1.0)-103 и (Nu/Nurn)' = 2.15.2.78 при Re' = (1.0.4.4)-103.

- Группа ПРТвк ТП с параметрами 1/d = 0.596, h/u = 2.45 и (d*/d)variabie= 0.813, 0.846, 0.878, 0.909: (9^)ке^2500 = 1.18 при (d*/d)' = 0.881; Re' =

0.9.4.0)Т03 и (d*/d)' = 0.881.0.936: (Nu/Nurjl)' = 1.03.1.18 при Re' = (0.9. .2.5)-103 и (Nu/NurjI)' = 1.18. 1.13 при Re' = (2.5. .4.0)-103.

- Группа ПРТвк ТП с параметрами 1/d = 0.230, h/u = 2.45 и (d*/d)variabie= 0.829, 0.862, 0.894, 0.925: (^)^2ооо = 1.27 при (d*/d)' = 0.889; Re' =

1.4.2.6)Т03 и (d*/d)' = 0.889.0.932; (Nu/NurJ = 1.18.1.27 при Re' = (1.4. .2.0)-103 и (Nu/Nu™)' = 1.27. 1.14 при Re' = (2.0. .2.6)-103.

- Группа ПРТвк ТП с параметрами 1/d = 0.202, h/u = 2.03 и (d*/d)variable = 0.867, 0.892, 0.917, 0.942: (9Ц)5£^2200 = 1-24 при (d*/d)' = 0.896; Re' =

0.8.3.0)-103 при (d*/d)' = 0.896.0.941; (Nu/NuJ' = 1.03.1.24 при Re' = (0.9.2.2)-103 и (Nu/Nurjl)' = 1.24. 1.05 при Re' = (2.2.3.0)-103.

- Группа ПРТвк ТП с параметрами 1/d = 0.183, h/u = 1.74 и (d*/d)variabie = 0.893, 0.913, 0.953: (9^)Й^2ооо = 1-38 при (d*/d)' = 0.898; Re' = (0.9.3.5)-103 при (d*/d)' = 0.899.0.954; (Nu/Nurn)' = 1.10.1.38 при Re' = (0.9.2.0>103 и (Nu/NurjI)' = 1.38. 1.14 при Re' = (2.0.3.5)-103.

8. АЛГОРИТМ РАСЧЁТА И РЕАЛИЗАЦИЯ ОБОБЩЁННОГО МЕТОДА СРАВНЕНИЯ ЭФФЕКТИВНОСТИ ОДНОТИПНЫХ И РАЗНОТИПНЫХ КОМПАКТНЫХ ТЕПЛООБМЕННИКОВ С ИНТЕНСИФИКАЦИЕЙ КОНВЕКТИВНОГО ТЕПЛООБМЕНА В КАНАЛАХ

8.1. Исходные данные к выполнению расчётов теплообменников

В пакет исходных данных входят геометрические параметры элементов оребрённых одно- и многоканальных плоских трубок (дальше - плоских трубок), размеры конструктивного фронта и результаты экспериментальных исследований тепловых N11 = 1^(Яе) и аэродинамических = ^Яе), £ = ДЯе) характеристик ТП сердцевин сопоставляемых ТА (см. табл. 2.1, 2.2, 2.3, 24, 6.1, 6.2, 6.3, 8.1).

Все значения величин с индексом «гл» известны из предварительно выполненного расчёта или результатов экспериментального исследования эталонного теплообменника с гладкоканальной ребристой поверхностью теплообмена.

Приведённые результаты выполненных вариантов расчётов соответствуют Рбар = 101.325 кПа (760 мм рт. ст.). При реализации алгоритма в части определения теплофизических параметров охлаждающего воздуха при 1:вз ср и рбар использованы аналитические зависимости, справедливые в диапазонах значений температур 10 <1взхр <150 °С и давлений 98 <рбар ^980 кПа. В аналитической зависимости увз.ср = ^взхр) значение р0 соответствует значению атмосферы технической: ро = 98.07 кПа (735.6 мм рт. ст.). Теплофизические параметры воды при среднем значении её температуры 1вдхр определены по таблице физических параметров воды на линии насыщения [8].

В данной главе рассматривается важный для практики частный случай общей задачи сравнения объёмов теплообменников [12, 47, 79, 77, 155, 178, 175, 179], позволяющий обоснованно принимать заключения о целесообразности модернизации существующих конструкций гладкоканальных трубчато-пластинчатых (см. рис. 2.14, а и 8.1, а, б) и пластинчато-ребристых (см. рис. 2.7, а и 8.2) теплообменников

Рис. 8.1. Сердцевины теплообменников и элементы плоскоовальных трубок 18-10 3

3 "2 хЗ-10 х 0.15-10 миз меди марки МЗ с гладкими - а, б и гофрированными (выступы и канавки) - в, г рёбрами (пластинами)

Рис. 8.2. Схема сердцевины воздушного тракта водо-воздушного пластинчато-ребристого ТА: эталонного с гладкоканальной и сопоставляемого с рассечённой ребристыми насадками (различные ребристые насадки на боковых поверхностях одной плоской трубки изображены условно [179]) в различных инженерных объектах, заменяя их эффективными конструкциями с искусственной турбулизацией потока теплоносителя в каналах, соответственно, ПРТвк ТП (см. рис. 2.14, б и 8.1, в, г) и ПРПрс ТП (см. рис. 2.7, б и 8.2) с целью интенсификации конвективного теплообмена. Вместе с тем, наряду с частным случаем общей задачи сравнения объёмов однотипных в конструктивном отношении теплообменников, в работе рассмотрен вариант расчёта теплообменника отличающейся конструкции (пластинчато-ребристого типа с эффективной рассечённой насадкой - см. рис. 2.7, б и 8.2) с последующим сравнением его результатов с результатами трубчато-пастинчатых аппаратов [47, 179].

Материалом гладких и гофрированных (с периодически расположенными попарно сопряжёнными двумерными с плавно очерченными поперечными выступами и канавками) рёбер эталонного (гладкоканального) и сопоставляемого (с гофрированными рёбрами) водо-воздушных теплообменных аппаратов, а также их плоскоовальных трубок, является медь марки МЗ. Материалом всех элементов цельнопаянной многоканальной плоской трубки и пластинчато-ребристой поверхности с интенсификацией конвективного теплообмена рассечением длинных гладких каналов в сопоставляемом водо-воздушном ТА, является алюминиевый сплав марки АВ.

Предложенный алгоритм позволяет выполнять расчёты вариантов конструкций трубчато-пластинчатых и пластинчато-ребристых теплообменников как в случаях использования одного, так и в случаях использования различных металлов (или сплавов) для изготовления поверхностей теплообмена и элементов одно- или многоканальных плоских трубок.

Сравнение объёмов сердцевин теплообменных аппаратов с трубчато-пластинчатыми с выступами и канавками и гладкоканальными, пластинчато-ребристыми рассечёнными и гладкоканальными теплообменными поверхностями выполняется (см. раздел 5) при равенстве тепловых нагрузок степень уменьшения объёма сердцевин ТА с ПРТвк или ПРПрс ТП за счёт искусственной турбулизации потока теплоносителя в каналах как для случаев реализации

Заключение (сводные выводы по работе и рекомендация)

Результаты выполненного комплексного исследования интенсификации теплообмена в высокоэффективных пластинчато-ребристых теплообменниках с прямоугольными каналами поверхностей теплообмена, с учётом промежуточных выводов по разделам, можно свести к следующим сводным выводам.

1. Обоснована анализом литературных данных перспективность наиболее эффективной вихревой интенсификации конвективного теплообмена в малоисследованных прямоугольных каналах ПРПрс и ГТРТвк ТП. Выполненной дополнительной обработкой известных результатов предопределена весьма вероятная реализация процесса РИКТ в прямоугольных каналах с высокой оценкой в пределах 2.22 <2.88 при (К')Ке-х = 1 вследствие меньшего отрицательного влияния на теплообмен угловых ламинаризованных зон, чем в треугольных каналах.

2. Предложен и реализован в работе экспериментальный метод прямого определения коэффициента потерь давления на трение ¿*хр в каналах ПРПрс и ПРПгл ТП в разработанной и созданной конструкции универсального рабочего участка аэродинамической трубы. Экспериментально установлено (без погрешностей влияния потерь £Вх+вых при входе в ПРП ТА и выходе из него) влияние механизма генерации вихрей в каналах ПРПрс ТП на максимальную величину важной с научной точки зрения оценки процесса РИКТ при

К»ке'х = 1- Показано, что замена параметра (Стр/СтР.гл)яе1=1ёет на общ^общ.глЭяе.^ет приводит При (К'^^ет = 1 К Определению ЧаСТНОЙ оценки эффективности ПРПрс ТА при конкретной бп т, но не процесса интенсификации теплообмена реализованным способом.

3. Выполнено систематическое экспериментальное исследование интенсификации конвективного теплообмена в прямоугольных каналах ПРПрс и ПРТвк ТП в широком диапазоне изменения чисел Яе = [(0.55.0.6).10]-103. Получены данные о влиянии на теплоаэродинамические характеристики поверхностей основных геометрических параметров каналов в диапазонах значений: 1/(1 = = 0.65.3.24, б/а = 0.0580.0.1138 - ПРПрс ТП; 1/ё = 0.183.2.003, д*/й = = 0.748.0.953 - ПРТвк ТП. Рекомендованы критериальные и графические зависимости для расчёта теплоотдачи и аэродинамического сопротивления ТА. Доказано, что в каналах исследованных ТП реализуется процесс РИКТ, надёжно управляемый изменением значений основных геометрических параметров каналов. Установлены значения максимальных оценок, условия реализации и диапазоны изменений значений текущих оценок процессов РИКТ:

ПРПрс ТП № 3, 8.11 - (9^)^4400 = 2.78 при (5/(1)' = 0.061; (5/(1)' = = 0.061.0.083; (^)ке;=(0.,.,,),03=2Л1---2-78'

ПРТвк ТП № 26.28 - (Ж'^^ооо = 1-38 при (ё*/ё)' = 0.899; (ё*/с1)' = = 0.893.0.954; (^)Ке;=(0.,.,,).10з = 1-10.1.38 и (^)яе;=(,0.з,),0з = 1-38-1-14"

4. Впервые поставлена и решена задача определения в режиме поиска и анализа сведений о процессе РИКТ и параметров ПРПрс и ПРТвк ТП на основании результатов экспериментального исследования групп из ограниченного числа (4.5) опытных ТА. Существенно дополнена зависимостями (1/(1)' = ^(Яе), (5/(1)' = ^Яе) и ((!*/(!)' = ^Яе) информативность картины достигаемых показателей РИКТ, традиционно отражаемых зависимостями (£/£гл)ке=1с1ет = ДДе) или (£/£гл)яе=1с)ет = (ЫиЛ\1игл)Ке=;с1ет = 1(Яе), [(Ки/Мигл)/(^Г,л)]ке=1с1ст = №) ИЛИ [(Ыи/Мигл)/(^/^гл)]Ке=1йет = 1(Яе). Предложен, апробирован и реализован в работе графический метод, позволяющий определять и наблюдать непрерывное изменение значений текущих оценок (9Г)ие'М(1ет и необходимых при конструировании ТА безразмерных геометрических параметров ПРПрс и ПРТвк ТП в пределах всей области реализации процесса РИКТ.

5. Установлено, что в переходной области течения теплоносителя имеет место провал в кривых зависимостей (1/(1)' = ^Яе) и ((!*/(!)' = 1(Яе), указывающий на необходимость применения дискретных турбулизаторов с более интенсивным воздействием на поток, чем при развитом турбулентном режиме.

6. Впервые при исследовании закономерностей реализации процесса РИКТ в каналах предложена, апробирована и использована схематизация областей изменения значений основных безразмерных геометрических и режимного параметров, показывающая физическую общность реализации процесса РИКТ в прямоугольных каналах ПРПрс и ПРТвк ТП двумя исследованными результативными способами искусственной турбулизации потока теплоносителя.

7. Доказана правомерность применения традиционного для ПРТвк ТП параметра степени сужения сечения канала формально одинаково выстроенного и для ПРПрс ТП, что подтверждено данной работой при: представлении и обработке экспериментальных данных; сравнительных оценках процессов РИКТ при рассмотрении в единой форме результатов, обладающих физической общностью.

8. Полученные, меньшие ожидаемых, максимальные значения оценки процесса РИКТ в прямоугольных каналах ПРТвк ТП объясняются двумя причинами. Во-первых, значительная часть (24.5.36.6) % периметра канала, относящаяся к гладким плоским трубкам, не генерирует искусственную турбулентность в пристеночном слое. Во-вторых, максимальные значения оценок РИКТ в каналах ПРТвк ТП определялись относительно эталонных коротких гладких каналов с параметрами Ь/<1 = 10.5. 15.6 при отсутствии стабилизации потока теплоносителя и, вследствие этого, повышенных значениях критерия 1Чигл; в принятых за ориентир (см. п. 1) треугольных ТП эталонным гладким более длинным каналам отвечали значения Ь/ё = 20.1 и 23.6.

9. Предложена, апробирована и реализована в работе методика относительного сравнения теплоаэродинамической эффективности: способов интенсификации теплообмена; теплообменник поверхностей; однотипных и разнотипных конструкций теплообменников. На основании методики конструкторского расчёта выполнены расчёты пластинчато-ребристых теплообменников с исследованными ПРТгл, ПРТвк и ПРПрс ТП с соблюдением идентичных исходных теплоаэродинамических граничных условий. Сравнение полученных расчётных данных показывает, что при режиме РИКТ сердцевина 5-тирядного ТА с ПРТвк ТП занимает на 16.7 % меньший объём, чем 6тирядного ТА с ПРТгл ТП при практически равном сопротивлении воздуху

2 2 (ДРта-пртвк = 60.26 Н/м ) = (Дртд-пртгл = 58.47 Н/м ). Ещё более значительное сокращение объёма сердцевины ТА с ПРТгл ТП - на 40.4% при (Артл-прпРс =

2 2 = 58.81 Н/м ) = (ДртА -пртгл - 58.47 Н/м ) обеспечивает применение ПРПрс ТП.

10. Научно-прикладным результатом выполненного систематического экспериментального исследования является получение на опытных ПРП и ПРТ теплообменниках теплоаэродинамических характеристик исследованных ПРПрс и ПРТвк теплообменных поверхностей в критериальном виде, обеспечивающих надёжный конструкторский расчёт полноразмерных теплообменных аппаратов различного назначения. Доказана возможность уменьшения примерно в 2.8 и 1.4 раза объёма и массы ПРП и ПРТ теплообменников путём использования в них исследованных типов ПРПрс и ПРТвк теплообменных поверхностей вместо гладкоканальных.

Рекомендация

Полученные экспериментальные результаты могут быть использованы как при проектировании новых ПРП и ПРТ ТА различного назначения с использованием в диапазонах изменений значений режимного и основных безразмерных геометрических параметров каналов исследованных типов по их га-зо-воздушным трактам, с реализацией в определённых условиях процесса РИКТ, так и при модернизации широко используемых в машиностроении ПРП и ПРТ ТА с гладкоканальными поверхностями теплообмена: водяных и масляных радиаторов; конденсаторов; воздухоохладителей; межступенчатых и концевых холодильников компрессоров; градирен закрытого типа и т.п.

Список литературы диссертационного исследования доктор технических наук Васильев, Виктор Яковлевич, 2012 год

1. Альбом течений жидкости и газа : пер. с англ. Текст. / Сост. Ван-Дайк. М.: Мир, 1986.- 184 с.

2. Альтшуль А.Д. Гидравлика и аэродинамика Текст. / А.Д. Альтшуль, П.Г. Киселёв. М.: Стройиздат, 1975. - 328 с.

3. Андреев JI.M. Теплообменные аппараты из алюминиевых сплавов для судовых систем кондиционирования воздуха Текст. / J1.M. Андреев, Д.А. Кузнецов, А.П. Симоненко // Холодильная техника, 1977, № 12, с. 23-28.

4. Антуфьев В.М. Эффективность различных форм конвективных поверхностей нагрева Текст. / В.М. Антуфьев. М. - JL: Энергия, 1966. - 184 с.

5. Архаров A.M. Криогенные системы Текст. В 2 т. Т. 2. Основы проектирования аппаратов, установок и систем / A.M. Архаров, И.А. Архаров, В.П. Беляков и др.; Под общ. ред. A.M. Архарова и А.И. Смородина. М.: Машиностроение, 1999. - 720 с.

6. Аэродинамика в вопросах и задачах Текст. / Н.Ф. Краснов, В.Н. Кошевой, А.Н. Данилов, В.Ф. Захарченко, Е.Э. Боровский, А.И. Хлупнов; Под ред. Н.Ф. Краснова. М.: Высш. шк., 1985. - 759 с.

7. Бажан П.И. Справочник по теплообменным аппаратам Текст. / П.И. Бажан, Г.Е. Каневец, В.М. Селиверстов М.: Машиностроение, 1989. - 367 с.

8. Барановский Н.В. Пластинчатые и спиральные теплообменники Текст. / Н.В. Барановский, JI.M. Коваленко, А.Р. Ястребенецкий. М.: Машиностроение, 1973.-288 с.

9. Берглес А.Е. Интенсификация теплообмена в закрученных кипящихпотоках Текст. Ч. 3 / А.Е. Берглес, А.Ф. Круг, Ю.А. Кузма-Кичта, A.C. Комендантов, Е.Д. Федорович // Тепловые процессы в технике. 2010. - Т. 2. - № 10.-С. 442-460.

10. Бурков В.В. Автотракторные радиаторы Текст. / В.В. Бурков, А.И. Индейкин. Л.: Машиностроение. Ленингр. отд-ние. - 1978. - 216 с.

11. Васильев В.Я. Аммиак перспективное рабочее тело холодильных машин Текст. / В.Я. Васильев, Л.В. Галимова //Наука: поиск 2002: сб. науч. статей. - Астрахань: Изд-во ООО «ЦНТЭП» - 2002. - С. 176-185.

12. Васильев В.Я. Высокоэффективные пластинчато-ребристые поверхности для воздушных конденсаторов транспортных холодильных установок Текст. / В.Я. Васильев // Холодильная техника. 1998. - № 10. - С. 10-11.

13. Васильев В.Я. Искусственная турбулизация потока теплоносителя рассечением каналов теплообменной поверхности Текст. / В.Я. Васильев // Вестник Астрахан. гос. техн. ун-та. 2005. - № 2 (25). - С. 247-254.

14. Васильев В.Я. Лемнискатный коллектор со свободным входом для определения расхода воздуха Текст. / В.Я. Васильев // Вестник Астрахан. гос. техн. ун-та : сб. науч. трудов : Механика. Астрахань. - 2000. - С. 86-90.

15. Васильев В.Я. Оценка рациональной интенсификации конвективного теплообмена способом рассечения каналов пластинчато-ребристых поверхностей Текст. / В.Я. Васильев // Вестник Астр. техн. инст-та рыбн. пр-сти и хоз-ва.-М. : ВНИРО.- 1993.-№ 1.-С. 153-157.

16. Васильев В.Я. Применение рассечённых поверхностей для повышения эффективности воздушных конденсаторов Текст. / В.Я. Васильев // Холодильная техника. 1989. - № 8. - С. 32-37.

17. Васильев В.Я. Рациональная интенсификация конвективного теплообмена рассечением длинных гладких каналов Текст. / В.Я. Васильев // Вестник

18. Московского авиационного института. 2010. - Т. 17. - № 3. - С. 143-152.

19. Васильев В.Я. Результаты аэродинамических испытаний пластинчато-ребристых теплообменников Текст. / В.Я. Васильев // Вестник Астрахан. гос. техн. ун-та. 2005. - № 5 (28). - С. 131-134.

20. Васильев В.Я. Сравнение теплообменных поверхностей аммиачных воздушных конденсаторов Текст. / В.Я. Васильев // Холодильная техника. -1990,-№9. -С. 20-24.

21. Васильев В.Я. Теплоаэродинамическая эффективность чётной и нечётной схем конструкций пластинчато-ребристых теплообменников Текст. / В.Я. Васильев // Вестник Астр. гос. техн. ун-та. 1994. - № 1. - С. 178-181.

22. Васильев В.Я. Тепловые и аэродинамические характеристики рассечённых пластинчато-ребристых поверхностей : дис. . канд. техн. наук Текст. / В.Я. Васильев. Л., ЛТИХП. - 1981. - 254 с.

23. Васильев В.Я. Физическая общность процесса рациональной интенсификации конвективного теплообмена в каналах различной формы поперечного сечения Текст. / В.Я. Васильев // Вестник Астрахан. гос. техн. ун-та. 2004. -№ 1 (20).-С. 268-273.

24. Васильев В.Я. Эффективность процесса рациональной интенсификации конвективного теплообмена в каналах с дискретными турбулизаторами Текст. / В.Я. Васильев // Вестник Московского авиационного института. 2010. - Т. 17. - № 3. - С. 153-162.

25. Васильев В.Я. Эффективные теплообменники на основе плоскоовальных трубок с пластинчато-ребристыми насадками Текст. / В.Я. Васильев // Вестник Астрахан. гос. техн. ун-та. 2005. - Спец. приложение к № 4 (27). - С. 102-105.

26. Васютин В.А. Экспериментальное исследование теплоотдачи и гидравлического сопротивления пластинчато-ребристых поверхностей теплообмена

27. Текст. / В.А. Васютин, И.Н. Журавлёва, И.П. Усюкин, В.А. Новиков // В сб.: «Техника низких температур»; под ред. И.П. Усюкина. М.: 1975. - С. 100 — 112.

28. Воронин Г.И. Системы кондиционирования воздуха на летательных аппаратах Текст. / Г.И. Воронин. М.: Машиностроение. - 1973. - 444 с.

29. Воронин Г.И. Термометр сопротивления для измерения среднеинте-гральной температуры в мерном сечении Текст. / Г.И. Воронин, Е.В. Дубровский. Энергомашиностроение. - 1972. - № 1. - С. 29-31.

30. Воронин Г.И. Эффективные теплообменники Текст. / Г.И. Воронин, Е.В. Дубровский. М.: Машиностроение. - 1973. - 96 с.

31. Галицейский Б.М. Теплообмен в энергетических установках космических аппаратов Текст. / Б.М. Галицейский, Ю.И. Данилов, Г.А. Дрейцер, В.К. Кошкин. Москва : Машиностроение. - 1975. - 272 с.

32. Гогиш JI.B. Турбулентные отрывные течения Текст. / JI.B. Гогиш, Г.Ю. Степанов. М.: Наука; Главная редакция физико-математической литературы. 1979.-368 с.

33. Гухман A.A. Некоторые вопросы теории процессов конвективного теплообмена высокой инетсивности Текст. / A.A. Гухман // ЖТФ. 1953. - Т. 23. -Вып. 6.-С. 1064-1114.

34. Данилова Г.Н. Испытание фреоновых пластинчато-ребристых конденсаторов с воздушным охлаждением Текст. / Г.Н. Данилова, О.П. Иванов, В.Н. Барило // Холодильная техника. 1974. - № 11. С. 20-24.

35. Данилова Г.Н. Сопоставление пластинчато-ребристых и трубчато-ребристых поверхностей воздушных конденсаторов Текст. / Г.Н. Данилова, С.Н. Богданов, Б.Б. Земсков, В.Н. Кротков, Т.М. Сутырина // Холодильная техника. 1974.-№ 9. - С. 18-21.

36. Джонсон Н. Статистика и планирование эксперимента в технике: Методы обработки данных; пер. с англ. под ред. Э.К. Лецкого Текст. / Н. Джонсон, Ф. Лион М.: Мир. - 1980. - 510 с.

37. Дзюбенко Б.В. Влияние закрутки потока на конвективный теплообмен в пучках витых труб Электронный ресурс. / Б.В. Дзюбенко // Сб. науч. тр. V Минского международного форума по тепло- и массообмену. Минск. - 2004.- 9 с. 1 CD-ROM.

38. Дзюбенко Б.В. Интенсификация тепло- и массообмена в энергетике Текст. / Б.В. Дзюбенко, Ю.А. Кузма-Кичта, A.M. Кутепов, И.П. Свириденко, И.И. Федик, В.В. Харитонов, Л.П. Холпанов. М.: ФГУП «ЦНИИАТОМИН-ФОРМ». -2003.-232 с.

39. Дзюбенко Б.В. Интенсификация тепло- и массообмера на макро-, микро- и наномасштабах Текст. /Б.В. Дзюбенко, Ю.А. Кузма-Кичта, А.И. Леонтьев, И.И. Федик, Л.П. Холпанов. М.: ФГУП «ЦНИИАТОМИНФОРМ». - 2008.- 532 с.

40. Дзюбенко Б.В. Теплогидравлический расчёт и характеристики тепло-обменных аппаратов с витыми трубами различного назначения Текст. /Б.В. Дзюбенко, A.C. Мякочин, A.A. Низавитин // Тепловые процессы в технике. -2009. Т. 1. - № 8. - С. 332-339.

41. Диментова A.A. Таблицы газодинамических функций Текст. / A.A. Диментова, Ф.С. Рекстин, В.А. Рябов. М. - Л.: Машиностроение. - 1966. -139с.

42. Добровольский А.П. Теплотехнические испытания судовых холодильных установок Текст. Л.: Судостроение. - 1974. - 344 с.

43. Дрейцер Г.А. О некоторых проблемах создания высокоэффективных трубчатых теплообменных аппаратов Электронный ресурс. / Г.А. Дрейцер // Сб. науч. трудов V Минского международного форума по тепло- и массообме-ну. Минск. - 2004. - 14 с.

44. Дрейцер Г.А. Предельная интенсификация теплообмена в трубах за счёт искусственной турбулизации потока Текст. / Г.А. Дрейцер, И.Е. Лобанов //ИФЖ.-2003.-Т. 76.-№ 1.-С. 46-51.

45. Дрейцер Г.А. Простейшие методы оценки эффективности интенсификации теплообмена в каналах Текст. / Г.А. Дрейцер, В.А. Кузьминов, A.C. Неверов // Изв. вузов «Энергетика». 1973. - № 12. - С. 77-84.

46. Дрейцер Г.А. Методика оценки эффективности интенсификации теплообмена в теплообменных аппаратах Текст. / Г.А. Дрейцер // Изв. Вузов. -«Машиностроение». 1999. - № 5-6. - С. 67-76.

47. Дрейцер Г.А. Эффективность использования закрутки потока для интенсификации теплообмена в трубчатых теплообменных аппаратах Текст. /

48. Г.А. Дрейцер // Теплоэнергетика. 1997. - № 11. - С. 61-65.

49. Дубровский Е.В. Интенсификация конвективного теплообмена в пластинчато-ребристых теплообменных поверхностях Текст. / Е.В. Дубровский // Энергетика и транспорт: Известия АН СССР. 1978. - № 6. С. 116-127.

50. Дубровский Е.В. Исследование пластинчато-ребристых теплообменных поверхностей Текст. / Е.В. Дубровский, А.И. Федотова // Холодильная техника. 1971,-№ 12.-С. 31-33.

51. Дубровский Е.В. Комплексные исследования интенсификации теплообмена в пластинчато-ребристых аппаратах Текст. / Е.В. Дубровский, Н.И. Мартынова, В.Я. Васильев // Тракторы и сельскохозяйственные машины. -2001.-№ 1.-С. 21-24.

52. Дубровский Е.В. Метод относительного сравнения теплогидравличе-ской эффективности интенсификации процесса теплообмена в каналах тепло-обменных поверхностей Текст. / Е.В. Дубровский, В.Я. Васильев // Теплоэнергетика. 2002. - № 6. - С. 60-63.

53. Дубровский Е.В. Метод относительного сравнения теплогидравличе-ской эффективности теплообменных поверхностей Текст. / Е.В. Дубровский // Изв. АН СССР «Энергетика и транспорт». 1977. - № 6. - С. 118-128.

54. Дубровский Е.В. Метод относительного сравнения теплогидравличе-ской эффективности теплообменных поверхностей и теплообменников Текст. / Е.В. Дубровский, В.Я. Васильев // Теплоэнергетика. 2002. - № 5. - С. 47-53.

55. Труды Третьей Российской национальной конференции по теплообмену. -М.: МЭИ. 2002. - Т. 6. - С. 100-104.

56. Евреинова B.C. Экспериментальное исследование теплообмена и аэродинамического сопротивления орошаемых воздухоочистителей Текст. : авто-реф. дис. . канд. техн. наук / B.C. Евреинова. J1. - 1970. - 22 с.

57. Ермоленко В.П. Интенсификация теплообмена в трубах Текст. : авто-реф. дис. . канд. техн. наук / В.П. Ермоленко М. - 1952. - 20 с.

58. Ерофеев Д.А. Интенсификация теплообмена путём искусственной тур-булизации Текст. : автореф. дис. . канд. техн. наук / Д.А. Ерофеев М. -1946,- 16 с.

59. Журавлёва И.Н. Исследование теплопередачи и гидравлического сопротивления пластинчато-ребристых теплообменников Текст. : автореф. дис. . канд. техн. наук / И.Н. Журавлёва. М. - 1967. - 26 с.

60. Зигмантас Г.П. Теплоотдача пластины при наличии возмущений потока Текст. / Г.П. Зигмантас // Физическая гидродинамика и тепловые процессы : сб. научн. трудов ин-та теплофизики СО АН СССР. Новосибирск. - 1980. - С. 69-75.

61. Зозуля Н.В. Теплоотдача в трубах с проволочными турбулизаторами Текст. / Н.В. Зозуля, И.Я. Шкуратов // В кн.: Теплообмен в энергетических установках. Киев: Наукова думка. - 1967. - С. 36-38.

62. Зозуля H.B. Влияние спиральных вставок на теплоотдачу при движении вязкой жидкости внутри трубы Текст. / Н.В. Зозуля, И.Я. Шкуратов // В кн.: Теплофизика и теплотехника. Киев: Наукова Думка. - 1964. - С. 55-56.

63. Иванов О.П. Конденсаторы и водоохлаждающие устройства Текст. / О.П. Иванов Л.: Машиностроение. - 1980. - 165 с.

64. Идельчик И.Е. Справочник по гидравлическим сопротивлениям Текст. / И.Е. Идельчик. -М.: Машиностроение. 1975. - 560 с.

65. Интенсификация теплообмена: Успехи теплопередачи, 2 Текст. / Ю.В. Вилемас, Г.И. Воронин, Б.В. Дзюбенко и др.; Под ред. A.A. Жукаускаса и Э.К. Калинина. Вильнюс. Мокслас. - 1988. - 188 с.

66. Ирвин Т.Ф. Конвективный теплообмен в трубах некруглого сечения Текст. / Т.Ф. Ирвин // В кн.: Современные проблемы теплообмена. М. - Л.: Энергия. - 1966. - С. 261-270.

67. Калинин Э.К. Интенсификация теплообмена в каналах Текст. / Э.К. Калинин, Г.А. Дрейцер, С.А. Ярхо. 3-е изд., перераб. и доп. - М.: Машиностроение. - 1990. - 208 с.

68. Калинин Э.К. Эффективные поверхности теплообмена Текст. / Э.К. Калинин, Г.А. Дрейцер, И.З. Копп, A.C. Мякочин. М.: Энергоатоиздат. - 1998. -408 с.

69. Калинушкин М.П. Вентиляторные установки Текст. / М.П. Калинуш-кин. М.: Высшая школа. - 1962. - 294 с.

70. Керн Д. Развитые поверхности теплообмена Текст. / Д. Керн, А. Кра-ус; пер. с англ. М.: Энергия. - 1977. - 462 с.

71. Кирпиков В.А. Исследование теплообмена и сопротивления щелевых каналов типа «диффузор-конфузор» при движении вязкой жидкости Текст. / В.А. Кирпиков, Ю.А. Архипов // Межвуз. сб. научн. тр. ; Всес. заочн. маши-ностр. ин-т. 1982.-№ 11.-С. 8-14.

72. Коваленко Л.М. Теплообменники с интенсификацией теплоотдачи Текст. / Л.М. Коваленко, А.Ф. Глушков. М.: Энергоатомиздат. - 1986. - 240с.

73. Кокарев J1.C. Некоторые закономерности пульсационного течения за турбулизаторами Текст. / JI.C. Кокарев, Б.Н. Костюнин, Ю.Н. Шелагин, C.B. Черемушкин // Вопросы теплофиз. ядер, реакт. М. - 1981. - № 10. - С. 3-6.

74. Кралл. Турбулентный теплообмен в областях отрыва и присоединения потока и развития течения после присоединения в круглой трубе Текст. / Кралл, Спэрроу // Теплопередача. Изд. «Мир». - 1966. - № 1. - С. 145-152.

75. Курылёв Е.С. Исследование теплоотдачи и гидравлического сопротивления продольно-оребрённых поверхностей Текст. /Е.С. Курылёв, A.M. Рамадан, B.C. Евреинова // Холодильная техника. 1967. - № 9. - С. 38-41.

76. Кутателадзе С.С. Основы теории теплообмена Текст. / С.С. Кутате-ладзе. М.: Атомизда. - 1979. - 416 с.

77. Кэйс В.М. Компактные теплообменники Текст. / В.М. Кэйс, A.JI. Лондон. М.: Энергия. - 1967. - 224 с.

78. Лабораторный практикум по теплотехническим измерениям Текст. / Под ред. С.Ф. Чистякова. М.: Высшая школа. - 1970. - 272 с.

79. Мигай В.К. Повышение эффективности современных теплообменников Текст. / В.К. Мигай. Л.: Энергия; Ленингр. отд-ние. - 1980. - 144 с.

80. Митин Б.М. Расчёт оптимальных теплообменников систем регенерации тепла ГТД Текст. / Б.М. Митин // Тр. ЦИАМ им. Баранова : Теплообмен-ные аппараты газотурбинных двигателей. 1969. - № 463. - Изд. ЦИАМ им. Баранова. - С. 1-27.

81. Михайлов А.И. Газотрубные установки замкнутого цикла Текст. / А.И Михайлов, В.В. Борисов, Э.К. Калинин,- М.: Изд. АН СССР. 1962. - 146 с.

82. Михеев М.А. Основы теплопередачи Текст. / М.А. Михеев, И.М. Ми-хеева. М.: Энерги. - 1973. - 320 с.

83. Модули гелиоприёмных устройств установок с альтернативными источниками энергии для получения тепла и холода Текст. / М.Ф. Руденко, В.Я.

84. Васильев, Ю.В. Коноплева, Н.Д. Герштанский // Экологическая безопасность регионов России и риск от техногенных аварий и катастроф : сборник материалов. Пенза. - 2001. - С. 27-29.

85. Новиков М.Д. Расчёт оптимальных параметров теплообменных аппаратов газотурбинных установок Текст. / М.Д. Новиков // Изд. Энергия. Москва. - 1967.

86. Новицкий П.В. Оценка погрешностей результатов измерений Текст. / П.В. Новицкий, И.А. Зограф. 2-е изд., перераб. и доп. - Л.: Энергоатомиздат; Ленингр. отд-ние. - 1991. - 304 с.

87. Осипова В.А. Экспериментальное исследование процессов теплообмена: Учеб. пособие для вузов Текст. / В.А. Осипова. 3-е изд., перераб. и доп. - М.: Энергия. - 1979. - 320 с. Прил : - М.: Энергия, 1969. - 392 с.

88. Ота. Теплообмен в областях отрыва и последующего присоединения течения при обтекании плоской пластины с затупленной передней кромкой Текст. / Ота, Кон // Теплопередача. Изд. «Мир». - 1974. - № 4. - С. 29-32.

89. Ота. Отрыв и присоединение потока на плоской пластине с затупленной передней кромкой Текст. / Ота, Итасака // Теоретические основы инженерных расчётов. Изд. «Мир». - 1976. - С. 321-327.

90. Петровский Ю.В. Современные эффективные теплообменники Текст. / Ю.В. Петровский, В.Г. Фастовский // Госэнергоиздат. Москва. - 1962.

91. Повх И.Л. Техническая гидромеханика Текст. / И.Л. Повх. Л.: Maшиностроение. 1976. - 504 с.

92. Пронько В.Г. Создание высокоэффективных теплообменных аппаратов в криогенных системах Текст. / В.Г. Пронько, Е.В. Оносовкий, В.В. Уса-нов, O.K. Красникова, И.Н. Журавлёва, Е.А. Чернышова // Химическое и нефтяное машиностроение. 1975. - № 9. - С. 8-10.

93. Разработка, исследование и создание нового поколения конструкций трубчато-пластинчатых и трубчато-ленточных водяных радиаторов периодического дросселирования, реализующих научное открытие № 242; Этап 6.4 Текст. // Труды НАТИ. М. - 1989. - С. 1-90.

94. Рамадан A.M. Интенсификация теплоотдачи в устройствах термоэлектрического охлаждения Текст. : автореф. дис. . канд. техн наук / A.M. Рамадан. ЛТИХП. - Л. - 1963. - 24 с.

95. Райков И.Я. Испытание двигателей внутреннего сгорания Текст. / И.Я. Райков. М.: Высшая школа. - 1975. - 320 с.

96. Смирягин А.П. Промышленные металлы и сплавы Текст. / А.П. Сми-рягин, H.A. Смирягина, A.B. Белова. М.: Металлургия. - 1974. - 488 с.

97. Современные проблемы интенсификации теплообмена при движении двухфазных потоков в каналах Текст. / Э.К. Калинин, Г.А. Дрейцер // В кн.: Повышение эффективности теплообмена в энергетическом оборудовании. Л., Наука, - 1981.-С. 5-21.

98. Солнцев В.П. Исследование теплообмена в турбулентных отрывных зонах в окрестности уступов Текст. / В.П. Солнцев, Б.Е. Лужанский, В.И. Крюков // Тепло- и массоперенос. Минск. - 1972. - Т. 1.- Ч. 1. - С. 312-320.

99. Справочник по теплообменникам Текст. : в 2 т. / Пер. с англ.; под ред. Б.С. Петухова, В.К. Шикова. М.: Энергоатомиздат, 1987. - Т. 1. - 560 с.

100. Справочник по теплообменникам Текст. : в 2-х т. / Пер. с англ.; под ред. О.Г. Мартыненко и др. М.: Энергоатомиздат, 1987. - Т. 2. - 352 с.

101. Спэрроу. Интенсификация теплообмена в плоском канале прямоугольного сечения с устройством для периодического возмущения потока наодной главной стенке / Спэрроу, Дао // Теплопередача. Изд. «Мир». - 1983. -Т. 105.-№4.-С. 168-179.

102. Стечкин Б.С. Теория реактивных двигателей. Лопаточные машины Текст. : Учеб. пособие для авиац. ВУЗов / Б.С. Стечкин, П.К. Казанджан, Л.П. Алексеев, А.Н. Говоров, Ю.Н. Нечаев, P.M. Фёдоров. М.: Оборонгиз. - 1956. -548 с.

103. Талиев В.Н. Аэродинамика вентиляции Текст. / В.Н. Талиев. М.: Стройиздат. - 1979. - 295 с.

104. Теверовский Б.М. О влиянии шероховатости поверхности на гидравлическое сопротивление и конвективный теплообмен Текст. : автореф. дис. . канд. техн. наук / Б.М. Теверовский. Куйбышев. - 1956. - 11с.

105. Теория пограничного слоя Текст. : пер. с немецкого / Г. Шлихтинг // Главная редакция физико-математической литературы издательства «Наука». -Москва. 1974. - 712 с.

106. Теплообмен в энергетических установках космических аппаратов Текст. / Б.М. Галицейский, Ю.И. Данилов, Г.А. Дрейцер, В.К. Кошкин; Под ред. В.К. Кошкина. М.: Машиностроение. - 1975. - 272 с.

107. Теплообменное оборудование и автоматика. Выставочный проспект Текст. ООО «ГАЗХОЛОДТЕХНИКА». - М., 2002. - 4 с.

108. Теплообменные аппараты, приборы автоматизации и испытания холодильных машин Текст. : справочник; Серия «Холодильная техника». М.: Лёгкая и пищевая промышленность. - 1984. - 248 с.

109. Теплообменные аппараты холодильных установок Текст. / Г.Н. Данилова, С.Н. Богданов, О.П. Иванов, Н.М. Медникова, Э.И. Крамской. Л.: Машиностроение. - 1986. - 303 с.

110. Тест. Экспериментальное исследование теплообмена при вынужденной конвекции около тела прямоугольного сечения Текст. / Тест, Лессман // Теплопередача. Изд. «Мир». - 1980. - Т. 102. -№ 1. - С. 164-171.

111. Техника низких температур Текст. / Под ред. Е.И. Микулина, И.В.

112. Марфениной, A.M. Архарова. M.: Энергия. - 1975. - 512 с.

113. Федынский О.С. Интенсификация теплообмена при течении воды в кольцевом канале Текст. / О.С. Федынский // В кн.: Вопросы теплообмена. -М.: Изд. АН СССР. 1959. - С. 53-66.

114. Филиппов В.М. О возникновении турбулентности Текст. / В.М. Филиппов // Численные методы механики сплошной среды. Ин-тут теор. и прикл. механики СО АН СССР. - Новосибирск. - 1980. - С. 135-149.

115. Фомичев М.С. Исследование гидродинамических и теплофизических характеристик при внезапном расширении потока Текст. / М.С. Фомичёв // Изв. Ан СССР «Энергетика и транспорт». 1973. - № 6. - С. 117-122.

116. Фраас А. Расчёт и конструирование теплообменников Текст. : пер. с англ. / Фраас А., Оцисик M. М.: Атомиздат. - 1971. - 358 с.

117. Чжен П. Управление отрывом потока Текст. : перев. с англ. / П. Чжен -М.: Мир, 1979.-552 с.

118. Чистяков С.Ф. Теплотехнические измерения и приборы Текст. / С.Ф. Чистяков, Д.В. Радун. М.: Высшая школа. - 1972. - 392с.

119. Щербаченко И.К. Экспериментальное исследование влияния геометрической формы кольцевых турбулизаторов на интенсификацию теплообмена в тубах Текст. : автореф. дис. . канд. техн. наук / И.К. Щербаченко. МАИ (ГТУ). - М. - 2003. - 18 с.

120. Щукин В.К. Теплообмен и гидродинамика внутренних потоков в полях массовых сил Текст. / В.К. Щукин. М.: Машиностроение. - 1980. - 240 с.

121. Эбот. Экспериментальное исследование дозвукового течения при обтекании одинарных и двойных уступов Текст. / Эбот, Клайн // Техническая механика. Изд. «Мир». - 1962. - № 3. - С. 20-28.

122. Brouilette E.C. Heat- transfer and Pressyre drop characteristic of internal finned tibes Text. / E.C. Brouilette, I.E. Myers // The American society of mechanical engineers. Paper NC. 7-A47. - 1957. - P. 21-27.

123. Cope W.F. The friction and host transmission coefficients of rough piper Text. / Cope W.F. // Proc. Inst. Mech. Engrs. London. - 1941. -Vol. 145. - P. 99.

124. Drechsel H. Wärmeübertrager hohor spezifischer Zeistung Text. / H. Drechsel // FVAS, Dresden. Mashinen-bautechnik. VEB, № 2 - 1962 - S. 60-67.

125. Dubrovsky E.V. Enhancement of convective heat transfer in rectangular ducts of interrupted surfaces Text. / E.V. Dubrovsky, V.Ya. Vasiliev // Int. J. Heat Mass Transfer. 1988.-V. 31.-№4.-P. 807-818.

126. Dubrovsky E.V. Experimental Invastigation of Highly Effective Plate-Fin Heat Exchanger Surfaces Text. / E.V. Dubrovsky // Int. Journal of Experimental Heat Transfer, Thermodynamics, and Fluid Mechanics. Vol. 10. - № 2. - February 1995.-P. 200-220.

127. Dubrovsky E.V. Highly Effective Plate-Fin Heat Exchanger Surfaces -from Conception to manufacturing Text. / E.V. Dubrovsky // Proceedings of the First International Conference on Aerospace Heat Exchanger Technology, Palo Alto,

128. CA, USA. 15 - 17 February 1993. - P. 501-548.

129. Fortescue P. Heat transfer experiments on fuel elements Text. / P. For-tescue, W.B. Hall // Journal of the British nuclear energy conference. - 1957. - 1Y. -V. 2.-N. 2.-P. 83-91.

130. Fournel E. Influens d*une rugosite artificielle sur la cjnvection et le frottement Text. / E. Fournel, I. Cenot // la recherche Aeronautigue. 1954. - 11.39. - S. 31-33.

131. Hastrup R.S. Friction and hent transfer in a rough tibe at varying prandtl mumbers Text. / R.S. Hastrup, R.I. Sabersky, D.R. Barts, M.B. Noel // Jet. Propolsion. 1968. -Vol. 28.-N. 1.-P.12-15.

132. Hirato M. Heat Transfer in Turbulent flow Text. / M. Hirato, T. Tanaka, H. Kazagy // «Heat Transfer 1982. Proc. 7th. Int. Conf. München Sept. 6-10, v.l». -P. 30-57.

133. Koeh R. Druckvcrlust und Wärmeübergang bie verdrbetter Stronimg. VDI Gottinger (VDI-Forechingshefit, 469. Beilage Zu «Forsch and dem Cebiete der Ingenierwesens») Text. / R. Koeh // Ausgebe B., Band. 24. 1958. - 44 p.

134. Lancet R.T. The affect of surface raughness on the convection heat- transfer coefficient for fully developed turbulent flow in ducts uniform heat flux Text. / R.T. Lancet // Transactions of the ASME. 1959. - May, 168. - P. 18-22.

135. Maskell E.C. Flow separation in three dimensions Text. / E.C. Maskell // RAE Rept Aero 2565. 1955.

136. Maull D.J. Jtree dimensional flow in cavities Text. / D.J. Maull, L.F. East. -J. Fluid Mech.- 1963,- V. 16.-P. 620.

137. Nunner W. Wärmeübergang und Druckkabfall in rauchen Rohner Text. / W. Nunner // «VDI-Porschungsheft». 455. Ausgabe B. - Band. 22- 1956.-39.

138. Plattenwarmoubertrager fur Luftkuhler. Herstellerbetreb: VEB Kuhlautomat Berlin Text. - Leipsig. - 1971. - 8 s.

139. Reichardt H. Messungen turbulenter Schwankungen Text. / H. Reichardt // Die Haturwissenschaften Berlin, verlag von julius springer. - 1938. - S. 404-408.

140. Sams E.W. Rreseach memorandum Text. / E.W. Sams // E. 52017. 1952. -54 p.

141. Sin C.K. An experimental study of turbulent boundary layer on rough walls Text. / C.K. Sin, S.J. Kline, J.P. Johnston // Report MD-15 Department of Mechanical Engineering Stanford University, Stanford, California, July, 1966. P. 171.

142. Sleicher C.A. Experimental velociti and temperature profiles for air in turbulent pipe flow Text. / C.A. Sleicher // Page soc. mech. engrg., 1957. Paper № 57-HT-9. - P. 9-27.

143. Voronin G.I. Highly effective heat Exchanger surfaces. Progress in refrigeration science and technology Text. / G.I. Voronin, Y.V. Dubrovsky // BY V/O «VNESHTORGIZDAT», Moscow, USSR, 1978. - Vol. 4. - P. 763-777.