Статическая работа массивных бетонных плотин с учетом фильтрационного режима в блочно-трещиноватом скальном основании тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.23.07, кандидат технических наук Нгуен Хыу Хуе

• Нгуен Хыу Хуе
• кандидат технических наук
• 2006

Оглавление диссертации кандидат технических наук Нгуен Хыу Хуе

ВВЕДЕНИЕ.

Актуальность, цели, задачи и методы исследований.

Глава 1. Свойства скальных оснований и фильтрация воды в скальных основаниях. Анализ литературных источников.

1.1. Основные положения механики скальных оснований.

1.2. Трещины в скальном основании сооружения и их свойства.

1.3. Основные положения фильтрации воды.

1.4. Влияние фильтрация воды в скальном основании сооружения.

1.5. Численные методы решение совместных статических и фильтрационных расчетов скальных оснований бетонных плотин.

Выводы по главе 1.

Глава 2. Численный подход к расчету системы бетонная плотина -скальное основание с учетом фильтрационного режима в блочно -трещиноватом скальном массиве.

2.1. Учет работы трещины при расчете скальных массивов.

2.2. Моделирование работы швов и трещин.

2.3. Формирование матрицы жесткости контактного элемента.

2.4. Формирование вектора узловых усилий и напряжений в контактном элементе.

2.5. Расчет эффектов контактного взаимодействия.

2.6. Моделирование разрушения бетона и скальных пород.

2.7. Методика решения задачи фильтрационного режима и НДС бетонных плотин на скальных основаниях в «плоской» постановке.

2.7.1. Постановка задачи.

2.7.2. Методика расчета фильтрации.

2.7.3. Методика расчета НДС.

2.7.4. Итерационная процедура совместных статико-фильтрационных расчетов.

2.8. Описание программы расчета.

2.9. Решение тестовой задачи.

Выводы по главе 2.

Глава 3. Расчет Н.Д.С при совместной работе системы плотина -основание с фильтрационным режимом.

3.1. Расчет фильтрационного режима и НДС бетонной гравитационной плотины на скальном основании.

3.1.1. Описание геометрической модели и исходные данные для численного моделирования.

3.1.2. Результат расчета.

3.2. Применение теории планирования эксперимента для учета фактора раскрытия контактного шва, коэффициента устойчивости против сдвига по контакту

3.2.1. Основные положения теории планирования эксперимента.

3.2.2. Расчет планирования эксперимента.

3.2.3. Номография. Основные положения теории.

Выводы по главе 3.

Глава 4. Напряженно-деформированное состояние секции 33 плотины Саяно - Шушенской ГЭС.

4.1. Бетонная плотина и скальное основание плотины Саяно-Шушенской ГЭС.

4.2. Результаты наблюдения фильтрационного режима в основании плотины Саяно-Шушенской в периоды строительства и эксплуатации.

4.3. Результаты расчетов напряженно-деформированного состояния плотины Саяно-Шушенской с учетом фильтрационного режима в блочнотрещиноватом скальном массиве.

Выводы по главе 4.

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Статическая работа массивных бетонных плотин с учетом фильтрационного режима в блочно-трещиноватом скальном основании»

Бетонные плотины являются одним из наиболее распространенных типов водоподпорных сооружений благодаря простоте своей конструкции, способов их возведения, достаточной надежности при большой высоте и в сложных природно - климатических условиях, возможности получить компактную компоновку основных сооружений гидроузла. Наибольшее распространение имеют бетонные гравитационные плотины, которые представляют собой массивные стены, устойчивость которых против сдвига под действием напора воды обеспечивается в основном за счет сил сопротивления, развивающихся по их контакту с основанием. На скальных основаниях эти плотины могут возводиться практически любой высоты. Масса плотины, объем уложенного в нее материала играют главную роль в сопротивлении ее сдвигу. В гидроузлах с бетонными гравитационными плотинами существенным образом упрощается и удешевляется пропуск строительных расходов и эксплуатационных расходов. Особенно это существенно на многоводных реках. Самой высокой гравитационной плотиной, в мире построенной на скальном основании, является плотина Гранд-Диксанс (Швейцария), имеющая высоту 284 метра. В бывшем СССР наибольшую высоту 215м имеет Токтогульская плотина на реке Нарын. Самый большой период эксплуатации высокой отечественной плотины (Братской) составляет около 40 лет [16].

К настоящему времени в мире, гидротехническая наука накопила ценный опыт проектирования, строительства и эксплуатации высоких бетонных гравитационных плотин. Повысить экономичность гравитационных плотин можно путем сокращения сроков строительства и снижения единичной стоимости бетона, совершенствованием их конструкции.

Анализ результатов натурных наблюдений за состоянием высоких бетонных плотин, позволяет оценить степень надежности сооружений. Проектная надежность работы плотины обусловливается запасами прочности бетона как материала, геометрическими размерами, определяющими сопротивление сдвигу. Фактическая надежность построенных плотин зависит от реальных характеристик бетона в сооружении, от уровня напряжений и деформированного состояния основания, которые могут значительно отличаться от расчетных значений. Проектная ненадежность плотин была причиной аварий в начале XX века, когда только накапливался материал о работе плотин и особенно мало было известно о роли фильтрации в напряженно - деформированном состоянии плотин. Например, аварию с плотиной Мальпассе следует также отнести к проектным просчетам, заключавшимся в неправильном проектировании подземного контура. Ни одна из плотин высотой свыше 100 м не была разрушена, но около 1% из них имели серьезное нарушение монолитности, что потребовало ремонтных работ при опорожненном водохранилище. В Португальской плотине Кабрил еще во время строительства было отмечено интенсивное трещинообразование в верхней части низовой грани, что было связано с непроектным изменением профиля арки. Потребовалось расширить гребень плотины с 3 до 8 м, и такое увеличение жесткости оголовка вызвало непроектное растяжение в бетоне низовой грани. Растягивающие напряжения были подтверждены специально проведенными исследованиями. Некачественная цементация радиальных швов привела к концентрации напряжений на отдельных участках, что также увеличило немонолитность плотины. Ее ремонт заключался в цементировании основания, лечении трещин, растворами эпоксидной смолы. После нового наполнения водохранилища трещины вновь раскрылись, но на небольшую глубину.

Плотина Церврейла (Швейцария) была возведена на основании неодинаковой податливости, и в течение двадцати лет неравномерность осадки привела к значительному раскрытию межсекционного шва 8/9.

Достаточно хорошо описано аварийное состояние плотины Цейцир (Швейцария), тоже вызванное осадкой основания. В этом случае причиной оседания ложа плотины на 12 см явилось строительство дороги и осушение близлежащего района. Нарушение гидрологического равновесия в створе плотины вызвало оседание берегов.

В австрийской плотине Кольнбрейн проектная зона двухосного растяжения в контактной области оказалась намного выше из-за большего значения Еск, чем это было принято в расчетах. Кроме того, разная податливость берегов обусловила неоднородное напряженное состояние контактной зоны. Трещинообразование и его последствие (высокая фильтрация) были обнаружены при заполнении водохранилища, и пришлось сразу приступить к ремонтным работам.

Во всех плотинах, проектируемых в последние десятилетия, успешно решается задача максимального снижения противодавления - расчетной нагрузки, которую можно регулировать конструктивными мерами. В противо-фильтрационном контуре основную роль играет дренаж, приближаемый к напорной грани, чтобы уменьшить эпюру противодавления.

Ряд аварий бетонных плотин на скальных основаниях заставили инженеров рассмотреть проблему надежности таких оснований, ранее считавшимися идеальными. Причиной двух наиболее крупных катастроф (плотины Мальпассе и Вайон) послужили неблагоприятные воздействия фильтрующей в скальном массиве воды, приведшие в конечном итоге к потере несущей способности горной породы. Трагические события тех лет дали толчок для развития методов математического моделирования фильтрационных режимов и статической работы гидротехнических сооружений и их скальных оснований. Согласно, общепринятой ныне, геомеханической концепции горной породы скальный массив представляет собой совокупность отдельных цельных блоков скалы, разделенных системами трещин различной ориентации.

При проектировании современных крупных бетонных плотин на скальных основаниях возникают многочисленные задачи, требующие определения напряженно-деформированного состояния как сооружений, взаимодействующих с основаниями, так и самого основания - массива скальных пород. Известно, что массив скальных пород представляет собой крайне сложную в механическом отношении среду, характеризуемую трещиноватостью, неоднородностью сложения и физико-механических показателей, выражающейся в некоторых случаях в анизотропии механических свойств.

Современный этап развития прикладной механики вообще, и задач расчёта статического напряжено - деформированного состояния реальных гидротехнических конструкций и систем «сооружение - основание» в особенности, немыслим без использования численных методов. Благодаря прогрессу в компьютерной технике и вычислительной математике изменилось соотношение аналитических, экспериментальных (модельных и натурных) и численных подходов к анализу сложных механических систем. Практика выдвигает задачи многовариантного оптимизационного исследования комбинированных систем, адекватное решение которых может быть получено только численным путем. Как правило, найти замкнутое аналитическое решение для таких задач не представляется возможным, а экспериментальные исследования - весьма дорогостоящи и неполны. Многолетний опыт показывает, что эффективность внедрения вычислительных подходов в практику расчётов конструкций, сооружений и комплексных систем «сооружение - основание» зависит не только и не столько от мощности используемых ЭВМ, сколько от разработки рациональных моделей и алгоритмов.

Определяющими условиями успеха численного расчёта произвольной системы является удачно выбранная механическая модель - расчётная схема, и численная модель, т.е. численный метод решение соответствующей математической задачи и способ программной реализации алгоритма. При численном решении сложных задач строительной механики предварительное аналитическое и экспериментальное изучение различных локальных проблем может оказать большую помощь, а иногда являются решающими для успешного построения и реализации алгоритма. На всех стадия исследования напряженно - деформированного состояния (НДС) системы математическая теория, эксперимент и численный расчёт должны применяться согласованно - всякое противопоставление здесь неуместно и бессмысленно.

Гидротехнические конструкции и основания, как объекты повышенной опасности со сложным многофакторным статическим НДС, заслуженно и давно привлекали внимание механиков вычислителей. Не случайно одним из первых и наиболее продуктивных «отраслевых приложений» методов конечных разностей и современных вычислительных лидеров - методов конечных элементов (МКЭ) и граничных элементов (МГЭ) были вначале двумерные, а затем и трёхмерные расчёты арочных, гравитационных и контрфорсных бетонных плотин. Но наибольшее распространение при расчетах бетонных плотин совместно с основанием, как нелинейных систем, получил метод конечных элементов (МКЭ). Имеются надежные программы, и даже программные комплексы многоцелевого назначения, в том числе и для решения упругопла-стических задач. Однако применительно к проблемам разупрочнения и учета взаимодействия отдельных частей сооружения (блоков) по имеющимся нарушениям сплошности эти программы нуждаются в доработке.

При исследовании предельных состояний бетонных гравитационных плотин на скальных основаниях в ряде организаций: ВНИИГе, МИСИ, НИСе Гидропроекта, ГрузНИИЭГСе, МГМИ - использовались результаты модельных исследований. Наиболее ценные данные получены в опытах, проведенных на геомеханических крупномасштабных моделях. Можно отметить характерные этапы возникновения предельного состояния гравитационных плотин:

- возникновение трещины в основании напорной грани по контакту скала-бетон или раскрытие трещины в массиве скального основания;

- развитие трещины под напорной гранью в глубь массива основания или по контакту под плотину;

- начало сдвига и поворота напорной грани в нижний бьеф, появление трещин в низовом клине, ориентированных по траектории главных сжимающих напряжений. Увеличение длины и раскрытия трещин от основания напорной грани вдоль по контакту или в глубь массива;

- трещина в основании пересекает весь контакт или через скальный массив выклинивается у низового клина. Возникает сеть трещин разрушения материала низового клина плотины или скального массива под ним. Наблюдаются подъем и сдвиг всего профиля плотины, полная потеря несущей способности.

Строительство гидротехнических сооружений требует исследования статических работы системы плотина - скальное основание, но часто при этом не учитывается изменение фильтрационного режима в блочно-трещиноватом скальном массиве. В связи с этим можно сформулировать цели, задачи и методы исследований Актуальность, цели, задачи и методы исследований Актуальность темы

В настоящее время при расчете бетонных плотин на скальных основаниях, как правило, не учитывается изменение фильтрационного режима в основании сооружения вызванное деформациями трещиноватого скального основания под нагрузкой. В то же время проницаемость скального массива, а следовательно, и картина фильтрации в нем сильно зависят от НДС (напряженно-деформированного состояния). Распределение потенциалов фильтрации, в свою очередь, определяет величины и распределение фильтрационных гидростатических и гидродинамических сил, которые, наряду с другими нагрузками, формируют НДС системы плотина - скальное основание. В связи с этим необходимо разработать методику и расчетные процедуры позволяющие в рамках МКЭ (метод конечных элементов) решать связанную задачу статики и фильтрации с учетом раскрытия существующих трещин и образования новых с учетом реальных свойств блочно - трещиноватых горных массивов. Задачи расчета фильтрационного режима скального основания и напряженно-деформированного состояния системы плотина - основание тесно связаны между собой и требуют совместного решения.

Целью работы является исследование статической работы системы бетонная плотина - скальное основание с учетом фильтрационного режима в блочно - трещиноватом скальном массиве.

Для осуществления этих целей поставлены следующие задачи:

1. на основе анализа фильтрационного режима в трещиноватом основании разработать математическую модель процесса фильтрации с учетом изменения раскрытия существующих трещин и деформации в сплошных блоках.

2. разработать алгоритм численной реализации, создать программу решения фильтрационной задачи и адаптировать её в составе программного комплекса CRACK, позволяющего решать задачи напряженно -деформированного состояния с учетом блочного характера основания.

3. выполнить расчеты напряженно - деформированного состояния комплекса плотина - основание с учетом фильтрационного режима в блочно -трещиноватом скальном массиве и выявить влияние на НДС основных де-формативных и прочностных свойств основания.

4. показать на примерах расчетов напряженно - деформированного состояния и устойчивости бетонных плотин конкретных объектов эффективность разработанной программы расчета, оценить влияние на напряженно -деформированное состояние реального режима фильтрации в трещиноватом скальном основании.

Методы исследований основаны на численных методах решения плоских задач МКЭ. При этом используется разработанная вычислительная программа FCRACK, являющаяся развитием программного комплекса CRACK и позволяющая в рамках единой сетки МКЭ решать связанные задачи статики и фильтрации.

Научная новизна заключается в следующем:

1. в усовершенствовании на базе МКЭ методики расчета напряженно -деформированного состояния бетонных плотин, включающих различные нарушения сплошности - швы, трещин и т.д., на основе решения связанной задачи статики и фильтрации с учетом зависимости фильтрационных параметров от НДС.

2. в создании соответствующих алгоритмов и вычислительного комплекса, реализующего эту методику на персональных ЭВМ и позволяющих производить расчеты в статико-фильтрационной постановке при поэтапном возведении и нагружении сооружений.

3. в проведении численных экспериментов, на блочной модели основания и получении факторных зависимостей, позволяющих оценить влияние основных деформационных и прочностных параметров трещин и сплошных блоков на фильтрационный режим и НДС системы плотина - основание.

4. в анализе напряженно - деформированного состояния высокой бетонной плотины с учетом реального фильтрационного режима и его изменения в неоднородном трещиноватом скальном основании с явным моделированием основных крупных трещин и их прочностных и деформационных свойств.

Достоверность расчетов основана на применении апробированной программы для решения задачи НДС, на решении тестовой задачи фильтрации и на сопоставлении расчетов с натурными данными.

Практическая значимость работы, заключается в разработанной на базе МКЭ методике расчета напряженно-деформированного состояния гидротехнических сооружений, взаимодействующих со скальным массивом. Предлагаемая методика позволяет с большей точностью, по сравнению с существующими, оценить напряженно-деформированное состояние в исследуемой области при наличии в ней нарушений сплошности, анизотропии, структурной неоднородности и фильтрационного режима в основании с учетом НДС. Использование разработанного программного комплекса позволяет с большей достоверностью выявить реальные запасы прочности и устойчивости системы бетонное сооружение - скальное основание на стадиях их проектирования, строительства и эксплуатации, а также разработать конструктивно-технологические мероприятия, позволяющие повысить надежность и безопасность проектируемых конструкций и сооружений.

Апробация работы. Основные положения диссертации были доложены и обсуждены на заседании кафедры Гидротехнических сооружений МГСУ в декабре 2006 года. Основные положения результаты работы докладывались на конференции молодых ученых, аспирантов и докторантов МГСУ (апрель 2006г.)

Основные положения диссертации опубликованы в 3-х статьях.

Реализация работы. Результаты выполненных работ будут использованы в научно - исследовательских работах кафедры гидротехнических сооружений Московского Государственного строительного университета, а также автором диссертационной работы в своей научной и практической деятельности во Вьетнаме.

На защиту выносятся:

- алгоритмы и программа расчета НДС;

- результаты численных исследований НДС бетонной плотины с учетом фильтрационного режима в блочно-трещиноватом скальном основании;

- полученные номограммы для предварительного анализа НДС.

- результаты расчета секции Саяно-Шушенской ГЭС в статико-фильтрационной постановке.

Диссертационная работа выполнена под научным руководством доцента, кандидата технических наук Толстикова Виктора Василевича, которому автор выражает глубокую благодарность.

Автор выражает искреннюю благодарность заведующему кафедрой гидротехнических сооружений, профессору, доктору технических наук Рас-сказову Леониду Николаевичу за постоянное внимание и помощь, оказанные при выполнении данной работы.

Заключение диссертации по теме «Гидротехническое строительство», Нгуен Хыу Хуе

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1. Разработанная методика и программа совместных статико-фильтрационных расчетов и ее программная реализация позволяют производить комплексные расчеты сооружений на скальных основаниях (от действия статических нагрузок и температурных воздействий) при их поэтапном нагружении или возведении. В расчетах учитываются реальная структура скального основания, связь между НДС скального массива и его проницаемостью, состояние контактного шва, фильтрация воды в трещинах, швах и пористых блоках основания и сооружения. Разработанная программа дает возможность получения обширной информации о НДС и фильтрационном режиме системы «плотина - основание», оценки ее местной и общей прочности и устойчивости. Методика совместных статико-фильтрационных расчетов и ее программная реализация рекомендуется для широкого применения в практике научных исследований и проектирования бетонных плотин на скальных основаниях.

2. В результате реализации численного эксперимента с использованием теории планирования получены зависимости относительной длины контактной трещины (зоны растяжения), главных сжимающих напряжений в зоне низового клина и коэффициентов устойчивости против сдвига по контакту от основных параметров бетонной гравитационной плотины -уклона низовой грани, податливости основания (модуль деформаций основания Е, нормальная и касательная жесткость трещин Kn, Ks).

3. Результаты проведенных расчетов свидетельствуют о том, что игнорирование связи проницаемости и НДС скального основания может привести к уменьшению эпюры напора на подошву плотины и необоснованному увеличению расчетного коэффициента устойчивости сооружения. С другой стороны, использование рекомендуемой в СНиП 2.06.06-85 эпюры напора приводит к завышенной величине площади эпюры и занижению коэффициента устойчивости. При этом площадь эпюры напора и распределение давлений по подошве плотины непосредственно влияют на состояние контактного шва. Площади эпюр напоров для задачи с учета связи НДС - проницаемость и без учета связи с НДС (с постоянной проницаемостью основания) составляют соответственно 80 и 73 % от площади эпюр по СНиП 2.06.06-85

4. Раскрытие контактного шва под напорной гранью бетонных плотин с увеличением фильтрационного противодавления на подошву сооружения приводит к ухудшению схемы его статической работы и требует адекватного отражения в практике проектирования этих инженерных конструкций.

5. Результаты совместных статико-фильтрационных расчетов станционной секции Саяно-Шушенской плотины показали удовлетворительное совпадение с данными натурных наблюдений по длине раскрытия контактного шва и эпюре фильтрационных напоров в контактной зоне, по напряжениям и перемещениям сооружения, и фильтрационным расходам в основании.

6. Расчеты напряженно-деформированного состояния, прочности и устойчивости Саяно - Шушенской плотины при наличии значительных раскрытий контактного шва показывают, что наиболее облегченные станционные секции находятся в удовлетворительном эксплуатационном состоянии. Минимальная величина коэффициента устойчивости на сдвиг для рассмотренных расчетных случаев составляет 1,72.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Нгуен Хыу Хуе, 2006 год

1. Бабаян А.Г. Конечно элементная методика для совместных расчетов фильтрационного режима и статической работы системы «бетонная плотина - скальное основание». Гидротехническое строительство 1992 г. №4.

2. Баренблат Г. И. Математическая теория равновесных трещин, образующихся при хрупком разрушении. "ПМТФ", 1961 г, № 4, с.3-56.

3. Белаш П.М., Чен-Син Э., Сенюков Р.В. Метод направленного статического поиска при решении задач разработки нефтяных и газовых пластов (метод Монте-Карло). Тез. докл. научн-техн. конф. МИНХ и ГП, 1964 г, с.1- 6.

4. Блинов В.В. Натурные исследования гидротехнических сооружений крупных гидроузлов. Гидротехническое строительство 1964 г №4, с.50-58.

5. Бок X. Введение в механику горных пород. М.: Мир, 1983 г.

6. Вайнер М.И. Статические критерии подобия при фильтрации жидкости в однородной пористой среде. Изв. АН СССР. ОТН, Механ. И машиностр. 1963 г, №5, с. 144- 148.

7. Вовкушевский А. В, Шойхет Б. А. Расчет массивных гидротехнических сооружений с учетом раскрытия швов. М. Энергоиздат 1981 г, 136с.

8. Газиев Э.Г, Архипова Е. К. Учет работы трещин при расчете скальных массивов методом конечных элементов. В кн: Инженерная геология скальных массивов. М.: Наука, 1976 г.

9. Газиев Э.Г, Боровых Т.Н, Речицкий В.И. Исследование фильтрационного потока в блочной среде применительно к проектированию сооружений в скальных массивах. Сб. научных трудов Гидропроекта, 1980 №68, с 137-147.

10. Газиев Э. Г. Скальные основания бетонных плотин. Издательство Ассоциации Строительных Вузов, 2005 г.

11. Гоголева Н.П., Пономаренко. Ю.В. О фильтрации подземных вод в трещиноватых породах с учетом закономерного изменения фильтрационных свойств массива по глубине. Международная ассоциация по гидравлическим исследованиям, 1976 г.

12. Голубов В. Г. Исследование вопросов повышения водонепроницаемости сборных железобетонных элементов тоннельной обделки. Автореферат на соискание ученой степени .кандидата технических наук, М., 1971 г, 21 с.

13. Голубов В.Г., Щербаков Е.М., Берг О. Я. Влияние напряженного состояния бетона при сжатии на его водопроницаемость. //Бетон и железобетон, 1977 г, № 10, с.21-23.

14. Гольдин А.Л., Рассказов J1.H. Проектирование грунтовых плотин. Издательство АСВ, 2001 г, 374с.

15. Гольдштейн М.Н., Гусев Б.В, Пироговский Н.Н., и др. Исследование механических свойств трещиноватой скалы: Докл. на I Междунар. Конгр. По механике скальных пород (рус. пер) 1967 г.

16. Гришин М.М., Розанов Н.П., Белый Л.Д. и др. Бетонные плотины на скальных основаниях. М., Стройиздат, 1975 г. 352с.

17. Дворяшин В. И. Фильтрации в гравитационных плотинах на скальных основаниях. М-Л.: Госэнергоиздат, 1938 г, 238 с.

18. Девисон Б. Б. Движение грунтовых вод в книге : Христианович С. А., Михлин С. Г., Девисон Б. Б. Некоторые новые вопросы механики сплошной среды, ч. 3. М. Л., Изд-во АН СССР, 1938 г, с. 217 - 356.

19. Джегер Ч. Механика горных пород и инженерные сооружения. М., Мир 1975 г.

20. Жан Макакила. Фильтрационное воздействие воды в системе бетонная плотина скальное основание. Диссертация степень кандидатских наук, Санкт-Петербург 1999г.

21. Жиленков В.Н. Некоторые вопросы водопроницаемости бетона //Сб.докл. по гидротехнике. М.: Госэнергоиздат, 1961 г, с. 116-121.

22. Жиленков В.Н. О противодавлении в бетонных плотинах. Известия ВНИИГт. 68.1961 г.

23. Жиленков В.Н. Фильтрационные исследования плотин и их оснований. -Проектирование и строительство больших плотин. Вып. 6, "Энергоиздат", М.,1981 г.

24. Жиленков В.Н, Гуляева Л.Б, Овчинников А.Б. О влиянии на водопроницаемость трещин шероховатости их стенок. Сб. трудов координационных совещаний по гидротехнике, 1970 г, выпуск 48.

25. Жиленков В.Н. Экспериментальные исследования фильтрационной прочности заполнителя тектонических трещин в скальном основании Нурекской плотины. СБ. труды координационных совещаний по гидротехнике, 1970 г, выпуск 48.

26. Журнал. Гидротехническое строительство. №9, М., 1998 г: Фильтрационной режим в основании плотины Саяно Шушенской ГЭС в периоды строительства и эксплуатации. Стр. 40-45.

27. Зейлигер В.А. Совместная работа бетонной и скального основания, содержащего трещину. Материалы конференций и совещаний по гидротехнике: Проектирование и исследование скальных оснований гидротехнических сооружений ВНИИГ им. Б.Е.Веденеева, 1984 г.

28. Зенкевич О.С. Метод конечных элементов в технике. М.:Мир. 1975 г.

29. Зерцалов М.Г. Механика грунтов и скальных массивов. Москва: Юриспруденция 2003 г.

30. Ильина. О.В. Фильтрационная устойчивость заполнителя трещин в скальных породах, определяемая в полевых условиях и в лаборатории. Сб. трудов координационных совещаний по гидротехнике, 1970 г, выпуск 48.

31. Исаева Т.В, Сотникова Н.П, Тиздель Р.Р, Харькина М.А. Некоторые данные об изменении водопроницаемости в скальных основаниях бетонных плотин. Сб. научных трудов Гидропроекта, 1980 г №68, с 147-163.

32. Исякаев В.А. Решение одной задачи пространственной фильтрации методом статических испытаний. ПМТФ, 1967 г, № 2, с. 155 160.

33. Калустян Э.С. Повреждения скальных оснований высоких бетонных плотин //Энергетическое строительство за рубежом, 1985 г, № 1, с.24-30.

34. Керкис Е.Е. Методы изучения фильтрационных свойств горных пород. М. 1975,281с.

35. Колмогоров А.Н. О логарифмическом нормальном законе распределения размеров частиц при дроблении. Докл. АН СССР, 1941 г, т. 31, № 2, с. 99 -101.

36. Косыгин Ю. А. Тектоника нефтеносных областей. Т. I. М., Гостоптехиз-дат, 1958 г. 481 с.

37. Кнутсон Ц.Ф., Бохор Б.Ф. Поведение пористых тел при всестороннем давлении. /Механика горных пород (пер.с англ.). М.: Недра, 1966 г, с. 404419.

38. Кузнецов Д.С. Гидродинамика. М., 1951 г.

39. Кусаков М.М., Гудок Н.С. Влияние внешнего давления на фильтрационные свойства нефтесодержащих пород //Нефтяное хозяйство, 1958 г, № 6, с. 40-41.

40. Лаврова Л.Д., Горшков Ю.М., Лахотник., Коптев В.И. «Отчет о результатах геофизического мониторинга в основании плотины Саяно-Шушенской ГЭС», ЦСГНЭО, М.,1996

41. Лейбензон Л. С. Движение природных жидкостей и газов в пористой среде. М Л., Гостехиздат, 1947г, 244 с.

42. Лавринович Е.В. Зависимость водопроницаемости бетона от напряженного состояния образцов. Гидротехническое строительство, 1957 г, №1, с.39-42.

43. Логунова В.А. Исследование влияния напряженного состояния на водопроницаемость бетона// Труды координационных совещаний по гидротехнике. 1970 г, вып.58, с. 183- 198.

44. Ломизе Г. М. Движение воды в щелях. Ереван. АН Арм. ССР, 1947 г.

45. Ломизе Г.М. Фильтрация в трещиноватых породах. М.: Госэнергоиздат, 1951г.

46. Малышев Л.И. Фильтрационная модель скальных оснований высоконапорных плотин. Международная ассоциация по гидравлическим исследованиям, 1976 г.

47. Мальцов К.А, Соколов И.Б. Об учете фильтрационных сил при назначении допускаемых напряжений в бетоне плотины Ингури ГЭС. Тезисы доклада на совещании по фильтрации воды через бетон, бетонные конструкции и сооружения. Тбилиси 1969 г, с24-25.

48. Марчук А.Н. Статическая работа бетонных плотин. М.: Энергоатомиздат, 1983г, 208с.

49. Марчук М.А. Несущая способность бетонных гравитационных плотин на скальных основаниях с учетом раскрытия контактного шва. Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук, Москва 1994 г.

50. Мгалобелов Ю.Б., Конвиз А.В., и др. Исследования напряженного состояния системы «плотина-основание» с учетом нелинейных деформаций. Гидротехническое строительство. 1992 г. №7.

51. Мгалобелов Ю. Б. Прочность и устойчивость скальных оснований бетонных плотин. М.: Энергия. 1979 г.

52. Мерзляков В.Л., Замечания к расчету напряженного состояния в анизотропном скальном основании. //Гидротехническое строительство, 1983 г, № 12, с. 19-20.

53. Минский Е. М. Элементы статического исследования фильтрационных движений. Тр. ВНИИГ A3, 1958г, вып. 2, с.З -25.

54. Михайловский Т.В. Отчет «Динамические и статические характеристики деформируемости скального массива основания плотины Саяно-Шушенской ГЭС» Ленгидропроект, С.-П.,1993 г.

55. Огильви И. А. Физические и геологические поля в гидрогеологии. М., «Наука», 1974 г. 160 с.

56. Орехов В.Г., Зерцалов М.Г. Механика разрушения инженерных сооружений и горных массивов. Издательство АСВ, 1999г.

57. Орехов В.Г., Бабаян А.Г., Марчук М.А. Совместные статико-фильтрационные расчеты бетонной плотины Братской ГЭС. Гидротехническое строительство 1991 г. №11.

58. Орехов В.Г., Беличенко К.П. Разрушение анизотропных материалов. «Известия Вузов. Строительство и архитектура» 1982 г, № 9, 47-51с.

59. Павловский Н. Н. Теория движения грунтовых вод под гидротехническими сооружениями и ее основные приложения. Петроград, 1922, научн-мелиорац. Институт; Собр.соч.,т. 2, М Л., Издательство АН СССР, 1956 г, 352с.

60. Покровский Г.И., Буренкова В.В. Влияние напряженно деформированного состояния на фильтрационный поток в основании плотины Саяно-Шушенской ГЭС. Гидротехническое строительство 2000 г. №1.

61. Полубаринова-Кочина П. Я. Теория движения грунтовых вод. М., Гостех-теоретиздат. 1952 г, 673с.

62. Рассказов JT.H., Орехов В.Г., Правдивец Ю.П. и др. "Гидротехнические сооружения". Часть 1,2, Стройиздат, М., 1996 г.

63. Рассказов JT.H., Анискин Н.А. и др. Фильтрация в фунтовых плотинах в плоской и пространственной постановке. Гидротехническое строительство -1989 г, № 11, с. 26-32.

64. Рассказов JT.H., Анискин Н.А. Фильтрационные расчеты гидротехнических сооружений и оснований. Гидротехническое строительство 2000 г, № 11, с. 2 - 7.

65. Рац М.В. Руководство по расчету коэффициента фильтрации трещиноватых скальных массивов по параметрам трещин. М. Стройиздат 1979 г.

66. Розанов Н.П., Кубецкнй B.JL- Оценка состояния плотины и основания Саяно-Шушенской ГЭС и мероприятий по обеспечению её надежности. Гидротехническое строительство 1994 г, № 2, с. 34 - 49.

67. Ромм Е.С. Фильтрационные свойства трещиноватых горных пород. М.: Недра, 1966 г.

68. Ромм. Е.С,. Некоторые особенности фильтрации в трещиноватых скальных породах. СБ. труды координационных совещаний по гидротехнике, 1970 г, выпуск 48.

69. Руководство по расчету коэффициента фильтрации скальных массивов по параметрам трещин /ПНИИИС.- М. ,1976 г.

70. Семенов В.В., Конвиз А.В., Шеварина Н.Н. Перспективы использования расчетно экспериментального способа изучения свойства горных пород: Межвуз.сб. М., 1989 г.

71. Семенов В.В. Совместные статические и фильтрационные расчеты скальных оснований бетонных плотин. Материалы конференций и совещаний по гидротехнике. Работа бетонных плотин совместно со скальным основанием. JL: Энергоатомиздат, 1986 г, с.78-90.

72. Семенов В.В. Расчет напряженно деформированного состояния трещиноватых скальных оснований гидротехнических сооружений методом конечных элементов. Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук, Москва 1974 г.

73. Скрыльников В.П. Плотины гравитационные. M-JL: Госстройиздат, 1963 г, 151с.

74. СНиП 2.06.06-85. Плотины бетонные и железобетонные. М: Стройиздат. 1980 г.

75. СНиП 2.02.02-85. Основания гидротехнических сооружений. М.: Стройиздат. 1986 г.

76. Соколов И.Б., Логунова В.А. Предложения по учету противодавления воды при расчете конструкций гидросооружений по предельным состояниям. Труды координационных совещаний по гидротехнике вып. 31,1966 г.

77. Соколов И.Б., Логунова В.А. Фильтрация и противодавление воды в бетоне гидротехнических сооружений. "Энергия", М., 1977 г.

78. Соколов И.Б. Фильтрация воды в нетрещиностойких бетонных и железобетонных конструкциях. Известия ВНИИГ т. 91, 1969 г.

79. Стольников В.В. Исследования по гидротехническому бетону. М.-Л.: Госэнергоиздат, 1962 г, 330с.

80. Тетельмин В.В., Булатов В.А. Комплексные исследования фильтрующих горизонтальных трещин и швов в первом столбе плотины Саяно-Шушенской ГЭС. Гидротехническое строительство 1993 г. №4.

81. Тетельмин В.В.,Уляшинский В.А. Техногенные воздействия и процессы в скальных основаниях плотин. М: Энергоатомиздат 1990г.

82. Толстиков В.В. Математическое моделирование статической работы бетонных плотин с учетом нарушений сплошности и упругопластической работы материала. Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук, Москва 1993 г.

83. То Ван Тхань. Влияние водопроницаемости грунтов тела и основания плотины на параметры фильтрационного потока (плоская и пространственная задачи). Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук, Москва 2004 г.

84. Фадеев А.Б. Метод конечных элементов в геомеханике. М.: Недра, 1987 г, 221с.

85. Фрадкин Б.В., Минитеева Н.А. Математическая модель статической работы системы «плотина-основание» Худонской ГЭС. Арочная плотина Худон-ской ГЭС. Гидротехническое строительство. 1989 г. №4.

86. Хованский Г.С. Основы номографии. Издат-во «наука» 1976г, 348с.

87. Храпков А.А. Определение контактных напряжений в подошве гравитационной плотины, вызванных силовым воздействием фильтрующей воды. -Известия ВНИИГ т. 87. 1968 г.

88. Храпков А.А. Силовое воздействие фильтрующей воды на систему сооружение- основание. "Сборник докладов по гидротехнике", 1962 г, вып.4, с. 69-81.

89. Чарный И. А. Строгое доказательство формулы Дюпюи для безнапорной фильтрации с промежутком высачивания. Докл. АН СССР , 1951 г, т.79, № 6, с. 937 940.

90. Чернышев С.Н. Движение воды по сетям трещин. М.: Недра 1979 г.

91. Чернышев С.Н. Трещины горных пород. М.: Наука, 1983 г.

92. Шейдеггер А. Э. Физика течения жидкостей через пористые среды (Перевод с английского языка). Гостоптехиздат, 1960 г, 249 с.

93. Щелкачев В. Н., Лапук Б. Б. Подземная гидравлика. М. Л. Гостоптехиздат, 1949г, 524 с.

94. Элбакидзе М.Г., Бондаренко В.Б. Зависимость коэффициента фильтрации и структуры бетона от его напряженного состояния при сжатии и растяжении (тензисы доклада на совещании по фильтрации и сооружениям) Тбилиси 1969г, с28-29.

95. Юделевич A.M. Идентификация параметров моделей фильтрационного режима в системе гравитационная бетонная скальное основание. Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук, Санкт-Петербург 1999 г.

96. Barton N., Bandis S и др., Strength, deformation and conductivity coupling rock joints. Rock Mech. Min. Sci. and Geomech. Abstr. 1985r.

97. Barton N., Lien R., Lunde J. Engineering Classification of Rock Masses the Design of Tunnel Support. Rock Mech. 1974 r.

98. Chernychev S., Dearman W. Rock fracture. 1991 r.

99. Darcy H. Les fontaines publiques de la ville de Dijon. Общественные колодцы в городе Дижон. Paris, 1856 г.

100. Goodman R.E., Taylor R.L., Brekke T.L. A Vodel for mechanics of jointed rocks // Journal of the soil mechanics and fundation division, Proceedings of the ASCE .-1968.-SM 3.-№5.-p.637-659.

101. Goodman R.E. Methods of geological engineering in discontinuous rocks. St. Paul West Publish. Co. 1976r.

102. Ноек E., Bray J. Rock slope engineering// Inst. Of Mining and Metallurgy 1974 r.

103. Ноек E., Bray J. Rock slope engineering// Inst. Of Mining and Metallurgy 1977 r.

104. Hudson J., Harrison J., Engineering rock mechanics. Pergamon, 1997 r.

105. Ladanyi В., Archambault G,. Simulation of Shear Behavior of a jointed Rock Mass: Proc. Of Symp.On Rock Mech. ASME, 1970 r.

106. Louis C. Etude des ecoulements, d'eau dans les roches fissures et de leurs influences sur la stabilite des massifs rocheux// Bull. Dir. Etud. Et rech. A, № 3,1968r.

107. Muskat M. The flow of homogenous fluides though porous media. Течение однородных жидкостей в пористой среде. N. Y. London, Мс Graw Hill book Со, 1937, 763 р. (Русский перевод Гостоптехиздат, 1949, 628 с.)

108. Serafim J.L. Der einfluss von porehwasser anfdas verhaten von gebirgskor-pern "Bericht uber das 10 Landertreffen, 1968, Leipzig 1968, akademie verlag, Berlin 1979 r.

109. Patton F. Multiple modes of shear failute in rock: Pros. 1st Congr. Int.Soc.Rock Mech.1966 r.

110. Terzaghi K., Erdbaumechanic auf boden phisikalischer Grundlage. Leipzig, 1925r.

111. Rocha M., Franciss F. Determination of permeability in anisotropic rock masses from integral samples. Rock Mechanics 1977, vol. 9, № 2-3, p 67-93.