Формирование напряженно-деформированного состояния арочно-гравитационной плотины Саяно-Шушенской ГЭС тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.23.07, кандидат технических наук Пермякова, Лариса Сергеевна

• Пермякова, Лариса Сергеевна
• кандидат технических наук
• 2001

Оглавление диссертации кандидат технических наук Пермякова, Лариса Сергеевна

Введение.

Глава 1. Условия формирования напряженно-деформированного состояния высоких бетонных плотин на скальных основаниях.

1.1. Регулирование термонапряженного состояния блоков бетонирования и бетонных массивов.

1.2. Влияние поэтапного возведения, нагружения и внешних воздействий на напряженно-деформированное состояние бетонных плотин.

1.3. Выводы

Глава 2. Научно-методические основы организации натурных наблюдений и исследований на Саяно-Шушенской плотине.,

2.1. Общие положения об организации натурных наблюдений и исследований на высоких бетонных плотинах.

2.2. Обоснование предложений по размещению дополнительной контрольно-измерительной аппаратуры в основании и теле Саяно-Шушенской плотины.

2.3. Средства измерения параметров напряженно-деформированного состояния плотины и основания.

2.4. Организация мониторинга напряженно-деформированного состояния Саяно-Шушенской плотины.

2.5. Выводы.

Глава 3. Формирование напряженно-деформированного состояния

Саяно-Шушенской плотины при ее возведении.

3.1. Комплекс мероприятий по обеспечению монолитности плотины.

3.2. Трещинообразование в блоках бетонирования.

3.3. Технологические напряжения в бетонных массивах.

3.4. Выводы.

Глава 4. Формирование напряженно-деформированного состояния

Саяно-Шушенской плотины в период временной эксплуатации.

4.1. Этапы возведения плотины и наполнения водохранилища.

4.2. Оценка влияния этапности возведения плотины и наполнения водохранилища, выполненная на основе расчетов.

4.3. Изменение напряженного состояния бетона напорной грани и контактной зоны скального основания на начальных этапах эксплуатации (1978-1984 гг.).

4.3.1. Состояние контактной зоны основания

4.3.2. Состояние напорной грани.

4.4. Состояние напорной грани и скального основания на последних этапах временной эксплуатации (1985-1989 гг.) перед наполнением водохранилища до нормального подпорного уровня.

4.4.1. Состояние скального основания.

4.4.2. Состояние напорной грани.

4.5. Выводы

Глава 5. Формирование напряженно-деформированного состояния

Саяно-Шушенской плотины в период нормальной эксплуатации.

5.1. Расчетное прогнозирование напряженно-деформированного состояния системы плотина-основание.

5.2. Адаптация системы плотина-основание к условиям нормальной эксплуатации.

5.2.1. Состояние плотины и основания при первом проектном нагружении.

5.2.2. Изменение напряженно-деформированного состояния плотины, основания русловых секций и береговых примыканий за период, предшествующий проведению ремонтных работ в бетоне напорной грани (1991-1996 гг.).

5.2.3. Сезонная немонолитность тела плотины и её влияние на статическую работу сооружения.

5.2.4. Влияние режима наполнения водохранилища на поведение плотины.

5.3. Влияние техногенных воздействий на напряженно-деформированное состояние плотины и основания.

5.4. Выводы.

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Формирование напряженно-деформированного состояния арочно-гравитационной плотины Саяно-Шушенской ГЭС»

Актуальность темы. Высоконапорные бетонные плотины, являющиеся элементом природно-техногенной системы, должны отвечать требованиям надежной их эксплуатации и безопасности. Эксплуатационная надежность бетонных плотин и определяемая ею их безопасность обеспечиваются на различных этапах формирования системы плотина-основание комплексом наиболее значимых факторов:

1) при проектировании - правильной оценкой физико-механических характеристик скального основания, бетона плотины и геодинамических условий района ее возведения, а также использованием корректных методов расчета;

2) в условиях временной эксплуатации, определяемой периодом работы недостроенного сооружения при поэтапном его нагружении, - точной рёализаци-ей проектных решений;

3) на стадии нормальной эксплуатации, характеризуемой работой плотины проектным профилем при расчетном напоре, - соблюдением правил эксплуатации и в случае необходимости их корректировок.

В силу различного рода причин влияние вышеуказанных факторов на безопасную работу плотин далеко не всегда поддается точной теоретической оценке. В большей степени это относится к арочным плотинам, расчеты которых сопряжены со специфическими трудностями, обусловленными сложностью их геометрии и характера взаимодействия с вмещающим скальным массивом. Кроме того, достоверность результатов статических расчетов арочных плотин в значительной степени определяется совершенством используемых методов. Так, в период 1960-1970 гг. переход от строительства гравитационных плотин высотою несколько более 100 м (Братская, Красноярская, Усть-Илимская) к возведению высоконапорных арочных плотин (Чиркейская, Ингурская, Саяно-Шушенская) не был подкреплен соответствующим расчетным обоснованием по причине ограниченных возможностей существовавших в то время методов. 6

Указанные выше обстоятельства не позволяли с достаточной степенью достоверности оценить напряженно-деформированное состояние системы плотина-основание, а вместе с тем и ее безопасность.

В этих условиях особую актуальность приобретают натурные наблюдения, являющиеся объективным источником информации о поведении бетонных плотин в период их эксплуатации. В соответствии с Федеральным законом "О безопасности гидротехнических сооружений" (№ 117-ФЗ, 21.07.97 г.) контроль состояния системы плотина-основание, осуществляемый с помощью натурных наблюдений и исследований или мониторинга на базе оптимально организованного контрольно-измерительного комплекса, является основным средством обеспечения безопасной работы высоких бетонных плотин. Изучение напряженно-деформированного состояния системы плотина-основание составляет важную и неотъемлемую часть этих исследований.

С другой стороны, знание условий формирования напряженно-деформированного состояния плотины и основания и их роли в этом процессе, полученное по материалам натурных наблюдений, позволяет создать математическую модель этой системы, адекватную ее реальному состоянию.

Необходимость быстрого освоения капиталовложений и покрытия дефицита электроэнергии в народном хозяйстве определили технологию возведения высоконапорных отечественных плотин - со штраблением профиля. Так, к пуску первого агрегата Саяно-Шушенского гидроузла в тело плотины было уложено около 30% бетона от проектного. На других энергообъектах с высокими плотинами первые агрегаты вступали в работу при минимальных объемах бетона, составляющих от 50 до 80% от проектных. Глубокое штрабление плотины является одним из технологических факторов, способствующих образованию зоны двухосного растяжения в основании под напорным столбом. Вместе с тем в отечественной практике строительства бетонных плотин со столбчатой разрезкой широко используются методы целенаправленного воздействия на напряженно-деформированное состояние блоков и массивов, обеспечивающие обжа7 тие напорной грани совместно с контактной зоной основания и частично компенсирующие влияние штрабления профиля плотины. В целом, роль технологии возведения плотины в формировании текущего и особенно конечного напряженно-деформированного состояния системы плотина-основание с использованием материалов натурных наблюдений и исследований изучена еще недостаточно полно, что определяет важность и своевременность выполнения настоящей работы.

Целью диссертационной работы является исследование формирования напряженно-деформированного состояния высоконапорных плотин и скальных оснований в периоды временной и нормальной эксплуатации с учетом влияния природных условий и технологических факторов, разработка и реализация на его основе мероприятий по регулированию напряженно-деформированного состояния системы плотина-основание Саяно-Шушенского гидроузла.

В соответствии с поставленной проблемой решались следующие задачи:

1) оценка оптимальности измерительного комплекса, выполненного в проектном объеме;

2) модернизация системы контроля на основе разработки и внедрения предложений по организации мониторинга напряженно-деформированного состояния;

3) определение влияния методов целенаправленного воздействия на напряженное состояние бетонных блоков и массивов, этапности возведения и нагру-жения плотины на текущее и конечное напряженно-деформированное состояние системы плотина-основание;

4) установление границ зоны трещинообразования в бетоне напорной грани, глубины раскрытия контакта скала-бетон и динамики развития трещин в бетоне и на контакте;

5) оценка роли внешних температурных и техногенных воздействий на напряженно-деформированное состояние плотины в период нормальной эксплуатации. 8

Методика исследований. В данной работе представлены обобщенные результаты многолетних натурных наблюдений и исследований напряженно-деформированного состояния уникальной арочно-гравитационной Саяно-Шушенской плотины на р. Енисей, не имеющей аналогов в мировой практике плотиностроения. Плотина возведена в районе с суровыми климатическими условиями, сейсмичность которого составляет 8 баллов.

Уникальность исследуемого объекта определяется соотношением длины по гребню плотины (Ь) и ее высоты (Н), которое характеризуется коэффициентом створности (Ь/Н). Для Саяно-Шушенской плотины (Ь=1074 м, Н=242 м) он равен 4,4 и превышает в 2 раза коэффициент створности однотипной плотины Глен-Каньон (США, Ь=458 м, Н=216 м), материалы проектирования и строительства которой были использованы при разработке технического проекта Саяно-Шушенского гидроузла в 60-е годы. Коэффициент створности Саяно-Шушенской плотины больше аналогичных показателей арочных плотин Чир-кейской (Ь=333 м, Н=232 м) и Ингурской (Ь=758 м, Н=272 м) соответственно в 3,1 и 1,6 раза.

Исследования выполнены под руководством и непосредственном участии автора в период с 1978 по 2001 гг. При анализе поведения системы плотина-основание использовались также материалы натурных наблюдений и исследований, проводимых Всесоюзным научно-исследовательским институтом гидротехники им. Б.Е. Веденеева (г. Санкт-Петербург) и его Сибирским филиалом (г. Красноярск) в периоды временной и нормальной эксплуатации.

Научная новизна:

1. Разработаны и внедрены предложения по повышению уровня организации натурных наблюдений и исследований напряженно-деформированного состояния системы плотина-основание.

2. Сформулированы универсальные диагностические правила и определены граничные условия, позволившие уточнить параметры математической модели системы плотина-основание, разработанной Ленгидропроектом. 9

3. Обобщены результаты многолетних натурных наблюдений и исследований уникальной арочно-гравитационной плотины, на основе которых приняты инженерные решения по корректировке напряженно-деформированного состояния системы плотина-основание.

Практическая ценность. Исследования напряженно-деформированного состояния системы плотина-основание на различных этапах его формирования позволили:

1. Повысить уровень организации натурных наблюдений на основе внедрения предложений по созданию мониторинга.

2. Создать и внедрить математическую модель для статических расчетов арочно-гравитационной плотины, корректно отображающую ее состояние.

3. Разработать рекомендации по режиму наполнения и опорожнения водохранилища годичного регулирования, созданного высокой плотиной в суровых климатических условиях.

4. Обосновать необходимость проведения ремонтных работ в теле плотины и основании на стадии нормальной эксплуатации.

5. Использовать полученные материалы натурных наблюдений при проектировании, строительстве и эксплуатации высоких бетонных плотин, а также при обучении студентов ВУЗов по специальности 290400 "Гидротехническое строительство" и подготовке специалистов-гидротехников на курсах повышения квалификации.

Практическая реализация. Результаты исследований по теме диссертационной работы были использованы Ленгидропроектом при разработке и внедрении математической модели для расчета напряженно-деформированного состояния системы плотина-основание и в процессе эксплуатации уникальной арочно-гравитационной Саяно-Шушенской плотины, что позволило повысить ее надежность и эффективность работы гидроэлектростанции.

Апробация работы. Основные положения и результаты работы были представлены в виде докладов на научно-техническом совещании "Обеспечение

10 безопасности гидротехнических сооружений электростанций" (г. Сергиев Посад, 1993 г.), всесоюзной школе-семинаре (г. Саяногорск, 1994 г.), семинаре "Мониторинг гидротехнических сооружений" (г. Москва, 1997 г.), экспертном Совете РАО ЕЭС России (г. Москва, 1999 г.), международной конференции "Геодинамика и напряженное состояние земных недр" (г. Новосибирск, 1999 г.), 57-ой и 58-ой научно-технических конференциях Новосибирского государственного архитектурно-строительного университета (г. Новосибирск, 2000 г.), всероссийском совещании гидроэнергетиков (г. Самара, 2000 г.), 1-ом и П-ом всероссийских семинарах "Проблемы обеспечения безопасности гидротехнических сооружений" (г. Новосибирск, 2000, 2001 гг.).

По теме диссертации опубликовано 14 печатных работ. Результаты натурных исследований, приведенные в настоящей работе, отражены автором более чем в двадцати технических отчетах.

Структура и объем работы. Диссертация (в одном томе) состоит из введения, пяти глав, заключения, списка литературы (61 наименование), приложения и содержит 134 страницы текста, 27 рисунков, 9 таблиц, 1 приложение.

Заключение диссертации по теме «Гидротехническое строительство», Пермякова, Лариса Сергеевна

5.4. Выводы

1. Переход от строительства гравитационных плотин высотою несколько более 100 м к возведению высоконапорной арочно-гравитационной Саяно-Шушенской плотины, к сожалению, не был подкреплён расчетным обоснованием напряженно-деформированного состояния соответствующего уровня по причине ограниченных возможностей существовавших в то время методов. Согласно расчетам, реализованным на стадии технического проекта, область растяжения в бетоне напорной грани ключевой секции при действии проектных нагрузок распространялась вглубь массива на 12 м от напорной грани.

2. Расчеты, выполненные на стадии рабочего проектирования, со всей очевидностью показали, что запроектированная конструкция предопределяет раскрытие контакта скала-бетон и наличие зоны растяжения в бетоне напорной грани значительной протяженности. В этой связи всякое нарушение технологии возведения плотины неизбежно приводит к ухудшению напряженно-деформированного состояния системы плотина-основание.

3. При эксплуатации плотины под действием расчетного напора комплексными натурными наблюдениями установлены: a) раскрытие контакта скала-бетон на глубину около 34-х м от напорной грани в сторону низовой и разуплотнение основания русловой плотины на глубину до 85-ти м от контакта скала-бетон; b) раскрытие горизонтальных трещин в бетоне напорной грани между отм. 344 и 359 м, 374 и 386 м на глубину до 23-х и 15-ти м соответственно; c) дифференцированная работа берегов: разуплотнение правого берега ниже отм. 450 м и левого - ниже отм. 420 м при его существенно большей нагру-женности в верхней части.

4. Адаптация системы плотина-основание сопровождалась накоплением необратимой составляющей горизонтальных перемещений, ростом сжимающих напряжений в плотине, фильтрационных расходов в основании и через на

122 порную грань между отм. 332 и 386 м. К началу ремонтных работ в бетоне наметилась тенденция к стабилизации контрольных параметров плотины, но фильтрационные процессы в основании русловой плотины продолжали развиваться.

5. При определении режима наполнения и опорожнения водохранилища с целью обеспечения благоприятного напряженно-деформированного состояния системы плотина-основание следует рекомендовать: a) наполнение водохранилища до НПУ завершать при "теплой" плотине; b) опорожнение водохранилища осуществлять не позднее третьей декады сентября; c) не допускать длительного выдерживания высоких уровней верхнего бьефа, близких к НПУ, поздней осенью (октябрь-ноябрь).

6. Материалы натурных исследований позволили обосновать необходимость проведения ремонтных работ в растянутой зоне бетона, основании русловой плотины и разработать проект производства ремонтных работ с целью ликвидации фильтрации. В итоге инъецирования трещин в бетоне напорной грани плотины были достигнуты результаты, позволившие повысить надежность плотины и эффективность работы ГЭС: a) практически полностью устранена фильтрация в зоне, удаленной на 50 м от контакта скала-бетон: остаточные фильтрационные расходы не превысили 5-ти л/с, или 1-го % от первоначального; b) восстановлена сплошность напорной грани между отм. 344 и 359 м; c) обжат бетон напорной грани выше и ниже ремонтируемой зоны максимально на 2 и 1 МПа соответственно;

1) уменьшены фильтрационные расходы в верхней растянутой зоне (отм. 374

386 м) с 55-ти до 36-ти л/с; е) уменьшены фильтрационные расходы в основании русловой плотины на бОл/с.

123

Заключение

Исследование напряженно-деформированного состояния системы плотина-основание на различных этапах его формирования с учётом всех значимых факторов позволило получить научно-обоснованные результаты, сформулировать выводы и рекомендации по вопросам проектирования, строительства и эксплуатации высоких бетонных плотин на скальных основаниях. Основными из них являются:

1. Поставлена и решена комплексная задача по определению и оценке напряженно-деформированного состояния системы плотина-основание.

2. Расширены представления о роли технологических факторов в процессе формирования напряженно-деформированного состояния плотины и основания.

3. Повышена эффективность контроля состояния плотины и основания за счёт внедрения предложений по расширению измерительного комплекса и организации мониторинга.

4. Показано, что отставание в омоноличивании штраблёного профиля плотины относительно объёмов, предусмотренных пусковыми комплексами строительно-монтажных работ, и позднее включение в работу четвёртых столбов привели к раскрытию контакта скала-бетон под русловой плотиной в период временной эксплуатации при напоре на сооружение около 70-ти % от проектного.

5. На основе ретроспективного анализа установлено, что образование поверхностных горизонтальных трещин в бетоне напорной грани между отм. 344 и 386 м вызвано неблагоприятным термонапряженным состоянием бетонных блоков, укладываемых с высокой интенсивностью перед началом заполнения водохранилища (1978 г.). В дальнейшем действие ежегодно возрастающих сил гидростатического давления на неоптимальный профиль

124 плотины способствовало постепенному продвижению трещин в массив бетона первых столбов.

6. Установлено, что статическая работа плотины и основания при действии расчётного напора существенно отличается от проектной: a) глубина раскрытия контакта скала-бетон вдоль подошвы плотины превысила 34 м; по проекту зона действия растягивающих напряжений ограничивалась 12-ю м; b) разуплотнение основания отмечено на глубине до 85-ти м от контакта скала-бетон с разрывом глубокой цементационной завесы; c) максимальный фильтрационный расход через основание русловой плотины составил 518 л/с, превысив прогнозируемый в 3,5 раза; d) раскрытие горизонтальных трещин между отм. 344 и 359 м, 359 и 386 м произошло на глубину до 23-х и 15-ти м от напорной грани соответственно (не прогнозировалось); e) максимальный фильтрационный расход через напорную грань между отм. 332 и 359 м достиг 458-ми л/с (не прогнозировался), между отм. 359 и 386 м - 55-ти л/с (не прогнозировался).

7. Показана целесообразность отказа от устройства шва-надреза со стороны напорной грани на высоте 12-ти м от подошвы плотины, рассматриваемого на стадии технического проектирования в качестве мероприятия по предотвращению раскрытия контакта скала-бетон и снятию растягивающих напряжений в бетоне напорной грани. Уменьшить раскрытие контакта скала-бетон под напорной гранью арочно-гравитационной плотины или вовсе его избежать можно было бы за счет увеличения купольности плотины, позволившей сместить центр тяжести сооружения в сторону напорной грани.

8. Для обеспечения благоприятного напряженно-деформированного состояния высоких бетонных плотин в суровых климатических условиях рекомендовано:

125 a) наполнение водохранилища до НПУ завершать еще при "теплой "плотине, применительно к Саяно-Шушенской - к концу августа; b) опорожнение водохранилища осуществлять с началом остывания бетона низовой грани, для Саяно-Шушенского гидроузла - не позднее третьей декады сентября; c) не допускать длительного воздействия на плотину максимальной или близкой к ней гидростатической нагрузки поздней осенью (октябрь-ноябрь).

9. Длительное выдерживание высоких УВБ поздней осенью и ранней зимой (в случае остановки агрегатов на ремонт) возможно при принудительном нагревании низовой грани. Для этих целей рекомендуется использовать систему трубного охлаждения, которая, к сожалению, с завершением строительных работ на всех отечественных плотинах демонтируется.

10. Разработанные универсальные диагностические правила могут быть использованы для установления явлений раскрытия контакта скала-бетон под напорной гранью бетонных плотин на скальных основаниях и горизонтальных трещин в теле сооружения, а также для определения масштабов этих явлений.

11. Выработаны рекомендации, применение которых при проектировании плотин позволит повысить эффективность натурных наблюдений в периоды временной и нормальной их эксплуатации.

Внедрение обоснованных в работе инженерных решений позволило повысить надежность плотины и эффективность работы гидроузла.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Пермякова, Лариса Сергеевна, 2001 год

1. Эйдельман С.Я. Натурные исследования бетонной плотины Братской ГЭС /С.Я. Эйдельман Л.: Энергия, 1975. - 294 с.126

2. Шушарин А.Д. Результаты натурных наблюдений в контактной зоне плотины и основания Саяно-Шушенской ГЭС /А.Д. Шушарин, JI.C. Пермякова //Гидротехническое строительство. 1991. - № 10. - С.44-49.

3. Пермякова JI.C. Фильтрационнй режим основания плотины Саяно-Шушенской ГЭС в первые годы постоянной эксплуатации /JI.C. Пермякова, E.H. Решетникова, А.П.Епифанов //Гидротехническое строительство. 1994. -№ 4. - С. 16-21.

4. Старшинов С.Н. Гидрообогрев бетона при цементации межсекционных швов Саяно-Шушенской плотины /С.Н. Старшинов, B.C. Сулимов, B.C. Ко-синов, JI.C. Пермякова //Гидротехническое строительство. 1981. - № 11. -С.16-19.

5. Методы воздействия на напряженное состояние бетонных массивов гидротехнических сооружений /Гаркун JIM.; Энергоатомиздат. Москва, 1987. -112с.

6. Шартава H.H. Совершенствование технологии строительства бетонных плотин один из основных путей повышения их надёжности /H.H. Шартава, Г.Т. Микеладзе, Ю.Е. Хечинов, А.И. Данелия, Т.И. Схиладзе //Энергетическое строительство. - 1990. - № 4. - С. 11-12.

7. Дурчева В.Н. Натурные исследования монолитности высоких бетонных плотин /В.Н. Дурчева- М.: Энергоатомиздат, 1988. 120 с.

8. Бронштейн В.И. Комплексное обоснование прочности высоких арочных плотин: Дис. . д-ра техн. наук /В.И. Бронштейн; Мое. гос. ун-т природо-обустройсва. Москва, 1999. - 50 с.127

9. Эйдельман С.Я. Бетонная плотина Усть-Илимской ГЭС /С.Я. Эйдельман, В.Н. Дурчева М.: Энергия, 1981. - 137 с.

10. Исследование влияния температурного фактора на НДС плотины СШГЭС для годового цикла изменения температуры воздуха и воды в водохранилище /АО "Ленгидропроект"; Инв. № 1047-10-145т; 1997.-23 е., 46 рис.

11. О безопасности гидротехнических сооружений: Закон РФ от 21.07.97 №>117; Постановление Государственной Думы РФ от 23.06.97 //Российская газета.

12. Инструкция по эксплуатации арочно-гравитационной плотины Саяно-Шушенской ГЭС /Всесоюз. проект.-изыс. и науч.-иссл. ин-т им. С.Я. Жука (Ленгидропроект); Инв. № 1047-10-127т; 1989. 53 е., 7 рис.

13. Программа контроля за Саяно-Шушенской плотиной в период постоянной эксплуатации /Всезоюз. науч.-иссл. ин-т гидр-ки им. Б.Е. Веденеева (ВНИИГ). 1989.

14. Инструкция по установке контрольно-измерительной аппаратуры при проведении натурных наблюдений на Саяно-Шушенской ГЭС /Всезоюз. науч.-иссл. ин-т гидр-ки им. Б.Е. Веденеева (ВНИИГ); Дог. №13-3836; 1976 103с.

15. Чалый Н.И. Натурные наблюдения за плотиной Бухтарминской ГЭС в строительный и эксплуатационный период /Н.И Чалый //Гидротехническое строительство. 1969. № 2. - С. 1-7.

16. Марчук А.Н. О состоянии контакта скала-бетон под напорными гранями плотин /А.Н. Марчук, М.А. Марчук //Гидротехническое строительство. -1989.- №6.-С.26-31.

17. Дурчева В.Н. Обжатие напорной грани бетонной гравитационной плотины по данным натурных исследований /В.Н. Дурчева, В.В. Антонов //Известия128

18. ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева: Сборник научных трудов. 1979. - Т. 133. — С.44-51.

19. Дурчева В.Н. Натурные исследования влияния внешних сил на контактную зону Братской плотины /В.Н. Дурчева //Гидротехническое строительство. -1987. -№ 3. С.35.

20. Дурчева В.Н. Зона растягивающих напряжений в основании бетонной плотины (по данным натурных наблюдений) /В.Н. Дурчева //Гидротехническое строительство. 1982. - № 9. - С.32-35.

21. Дурчева В.Н. Натурные исследования контактной зоны напорной грани бетонной плотины Усть-Илимской ГЭС /В.Н Дурчева, С.М. Пучков //Гидротехническое строительство. 1980. - № 6. - С. 32-35.

22. Марчук А.Н. Некоторые результаты обобщения и анализа опыта натурных наблюдений за статической работой бетонных плотин /А.Н. Марчук //Гидротехническое строительство. 1983. - № 2. - С. 16.

23. Епифанов А.П. Особенность контроля надежности бетонных плотин в строительно-эксплуатационный период /А.П. Епифанов, В.И. Сильницкий //Гидротехническое строительство. 1981. — № 3. - С.46.

24. Уляшинский В.А. О механизме раскрытия шва бетон-скала в Саяно-Шушенской плотине /В.А. Уляшинский, С.Н. Старшинов, В.В. Тетельмин //Гидротехническое строительство. 1989. - № 12. - С.37.

25. Александровская Э.К. Результаты оперативного контроля за состоянием плотины Саяно-Шушенской ГЭС в период заполнения водохранилища /Э.К.Александровская, В.П. Урахчин //Гидротехническое строительство. -1980. -№ 7. С.11-16.

26. Александровская Э.К. К вопросу статической работы Саяно-Шушенской плотины на последних этапах заполнения водохранилища /Э.К.Александровская //Гидротехническое строительство. 1988. -№ 10. - С.43-47.129

27. Епифанов А.П. О состоянии плотины Кировского водохранилища в первые годы эксплуатации /А.П. Епифанов, В.В. Батухтина, В.Г. Патрушева, JI.C. Пермякова //Гидротехническое строительство. 1980. - № 7. - С.26-30.

28. Булатов В.А. Формирование контрольно-измерительного комплекса гидросооружений Саяно-Шушенской ГЭС в строительно-эксплуатационный период /В.А. Булатов, JI.C. Пермякова //Гидротехническое строительство. -1998. № 9. - С.32-34.

29. Фрадкин Б.В. Исследования совместной статической работы арочно-гравитационной плотины и основания /Б.В. Фрадкин //Энергетическое строительство. 1977. - № 6. - С.74-80.

30. Курленя М.В. Опыт применения метода параллельных скважин для оценки действующих напряжений в бетонном массиве /М.В. Курленя, В.Д Барышников, JI.H. Гахова //Гидротехническое строительство. 1998. - № 9. -С.59-62.

31. Волошин A.M. Опыт создания автоматизированной системы наблюдений за гидротехническими сооружениями Саяно-Шушенской ГЭС /A.M. Волошин, Т.Е. Шульц //Гидротехническое строительство. 1998. - № 9. - С.46-48.

32. Шахмаева Е.Ю. База данных для задач контроля и диагностики крупных ГТС /Е.Ю. Шахмаева //Гидротехническое строительство. 1998. - № 9. -С.48-51.

33. Маркин Л.И. Термическое трещинообразование в бетоне плотины Саяно-Шушенской ГЭС /Л.И. Маркин //Гидротехническое строительство. 1985. -№1. - С.16-19.

34. Оценка качества бетона напорной грани Саяно-Шушенской плотины нераз-рушающими методами (заключительный) /Всерос. гос. науч.-иссл. ин-т гидр-ки им. Б.Е. Веденеева, Сиб. филиал (ВНИИГ, Сиб. филиал); Дог. № 6986; 1993.-73 с.130

35. Технологические правила по производству бетонных работ (2-я редакция) /Всесоюз. проект.-изыс. и науч.-иссл. ин-т им. С.Я. Жука (Ленгидропроект); Инв. № 1047-27-217т; 1975. 87 с, 18 табл.

36. Гаркун Л.М. Регулирование термонапряженного состояния массивного бетона наружной зоны плотины /Л.М. Гаркун //Гидротехническое строительство. 1979. - №6. - С.29-33.

37. Оценка степени влияния трещин на работу Саяно-Шушенской плотины /ОАО "Сиб. нуч.-иссл. ин-т гидр-ки" (ОАО "СибНИИГ"); Дог. № 6-130; 1998. 29 е., 66 рис.

38. Подстригач Я.С. Термоупругость тел неоднородной структуры /Я.С. Под-стригач, В.А. Ломакин, Ю.М. Коляно М.: Наука, 1994. - 368 с.

39. Тимофеев Н.С. Аналитическая и экспериментальная оценка влияния термических напряжений в упругом пространстве /Н.С.Тимофеев, P.C. Яремийчук, Б.В. Райдюк //Известия Академии наук СССР (ИЗАНСССР). Механика твердого тела. 1989.-№ 4. - С. 185-189.

40. Анализ и обобщение результатов исследований по обоснованию проектирования, строительства и эксплуатации Саяно-Шушенской ГЭС /Всесоюз. на-уч.-иссл. ин-т гидр-ки им. Б.Е. Веденеева, Сиб. филиал (ВНИИГ, Сиб. филиал); Дог. № 13-5094; 1988. Т. 1.-185 с.

41. Заключение строительно-гидротехнической секции по приёмке СШГЭС в промышленную эксплуатацию /ОАО "Ленгидропроект", ОАО "ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева", ОАО "Саяно-Шушенская ГЭС". Санкт-Петербург-Черёмушки. - 2000. - Т.2. - 255 с.

42. Сводная расчетная записка арочно-гравитационной плотины Саяно-Шушенской ГЭС (2-я редакция) /ОАО "Ленгидропроект"; Инв. № 1047-10-157т; 2000.-62 е., 20 рис.

43. Александровская Э.К. Напряженно-деформированное состояние Саяно-Шушенской плотины при заполнении водохранилища /Э.К. Александровская //Гидротехническое строительство. 1986. - № 3 - С.5.132

44. Решетникова E.H. Фильтрационный режим в основании плотины Саяно-Шушенской ГЭС в период строительства и эксплуатации /E.H. Решетникова, Т.Г. Балашкина. //Гидротехническое строительство 1998. - № 9. - С.40-45.

45. Расчетные исследования напряженно-деформированного состояния Саяно-Шушенской плотины при действии нагрузок основного и особого сочетания /Центр службы геодинамических наблюдений в электроэнергетической отрасли (ЦСГНЭО); Дог. № 2/8-1; 1998. Т.1. - 78 с.

46. Брызгалов В.И. Уточнение расчетных моделей для оценки напряженного состояния плотины Саяно-Шушенской ГЭС с учетом данных натурных наблюдений /В.И. Брызгалов, JI.A. Гордон //Гидротехническое строительство. 1998.-№9.-С. 12-18.

47. О состоянии гидротехнических сооружений Саяно-Шушенской ГЭС в 19901997 гг. /ОАО "Саяно-Шушенская ГЭС"; 1998. 252 с.

48. Булатов В.А. Особенности работы плотины Саяно-Шушенской ГЭС при наполнении водохранилища до НПУ /В.А. Булатов, Е.Ю. Шахмаева //Гидротехническое строительство. 1994. - № 4.- С.21-25.

49. Пермякова Л.С. Немонолитность профиля плотины Саяно-Шушенской ГЭС и её влияние на статическую работу сооружения /Л.С. Пермякова //Труды НГАСУ. 2000. - Т.З. - № 3(10). - С.174-179.

50. Пермякова Л.С. Напряженно-деформированное состояние плотины Саяно-Шушенской ГЭС и его отличие от проектного /Л.С. Пермякова //Труды НГАСУ-2000.-Т.З. № 3(10). - С.166-173.133

51. Брызгалов В.И. Из опыта создания и освоения Красноярской и Саяно-Шушенской гидроэлектростанций /В.И. Брызгалов Красноярск: Сибирский издательский дом "Суриков", 1999. - С.130-142.

52. Брызгалов В.И. Контроль изменения напряженно-деформированного состояния плотины Саяно-Шушенской ГЭС в зоне инъецирования фильтрующих трещин /В.И. Брызгалов, В.А. Булатов, А.П. Епифанов, Л.С. Пермякова,

53. A.И. Ефименко, В.Д. Барышников //Гидротехническое строительство. -1998. № 9. - С.34-39.

54. Брызгалов В.И. Опыт инъецирования фильтрующих трещин в напорной грани плотины Саяно-Шушенской ГЭС /В.И Брызгалов, А.П. Епифанов,

55. B.А. Булатов, Л.С. Пермякова //Гидротехническое строительство. 1998. -№ 2. - С.2-8.134