Совершенствование эксплуатационных характеристик судовой осевой парциальной микротурбины с одиночным соплом тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.08.05, кандидат наук Ибрагимов Дамир Ирекович

• Ибрагимов Дамир Ирекович
• кандидат наук
• 2019

Оглавление диссертации кандидат наук Ибрагимов Дамир Ирекович

ВВЕДЕНИЕ

1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ

1.1. Обоснование и выбор метода исследования КПД осевых парциальных микротурбин

1.2. Обоснование выбора факторов для построения математической модели КПД

1.2.1. Режимные факторы, влияющие на КПД турбин

1.2.2. Конструктивные факторы, влияющие на КПД турбин

2. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ СУДОВЫХ ПАРЦИАЛЬНЫХ ОСЕВЫХ МИКРОТУРБИН

2.1. Экспериментальный стенд, описание

2.1.1. Состав экспериментального стенда

2.1.2. Описание экспериментальной установки для исследования КПД парциальных осевых микротурбин

2.1.3. Модельный сопловой аппарат

2.1.4. Модельное рабочее колесо

2.1.5. Модельная ступень

2.2. Планирование экспериментальных исследований

2.2.1. Выбор интервалов варьирования

2.2.2. Выбор плана эксперимента

2.2.3. Методика обработки экспериментальных результатов

2.3. Методика расчета КПД

2.3.1. Последовательность расчета КПД

2.3.2. Погрешность определения КПД

2.3.3. Коэффициент полезного действия

3. ОБСУЖДЕНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ ИССЛЕДОВАНИЯ

4. РЕКОМЕНДАЦИИ И МЕТОДИКА ИСПОЛЬЗОВАНИЯ РЕЗУЛЬТАТОВ ИССЛЕДОВАНИЯ

4.1. Методика использования результатов исследования состоит в

следующем

4.2. Поиск глобального оптимума

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

СПИСОК СОКРАЩЕНИЙ И УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ

Список литературы

Приложение

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Совершенствование эксплуатационных характеристик судовой осевой парциальной микротурбины с одиночным соплом»

ВВЕДЕНИЕ

Современная государственная политика и курс экономического развития нашей страны, направленные на импортозамещение, по-новому рассматривают и планируют современное развитие многих отраслей народного хозяйства. В значительной степени это касается двигателестроения, которое относится к стратегической составляющей экономики нашего государства и занимает одно из важнейших мест в судостроительной промышленности.

При проектировании новых судов и кораблей в качестве главной энергетической установки традиционно отдают предпочтение двигателям внутреннего сгорания и турбинам. Большая часть современных двигателей внутреннего сгорания имеют в своём составе турбокомпрессоры, обеспечивающие принудительный наддув воздуха в камеру сгорания. В связи с уменьшением доли импорта и организацией выпуска продукции, аналогичной импортируемой ранее и ныне запрещенной к ввозу (распоряжение Правительства РФ от 27 января 2015 г. № 661 «Об утверждении отраслевых планов мероприятий по импортозамещению в судостроительной отрасли Российской Федерации»), крайне необходимо в ближайшее время возродить отечественные конструкторские и производственные мощности, способные не только конкурировать, но и превосходить зарубежную продукцию. Для этого необходимо проводить исследования в данной области, используя современные достижения науки, опыт и знания, накопленные при многолетней эксплуатации судового оборудования.

Настоящая работа направлена на решение задачи повышения моментной характеристики при удовлетворительном значении КПД судовой осевой парциальной микротурбины.

Понятие «эксплуатационные характеристики» включает в себя: КПД; крутящий момент на валу микротурбины; частоту вращения вала микротурбины. Это основные характеристики, позволяющие реально оценить и сравнить практическую эффективность спроектированной микротурбины.

Успешное развитие энергетики и транспорта в значительной мере зависит от эффективности тепловых машин, в том числе газовых или паровых турбин. Тема работы связана с исследованием турбин, имеющих малые размеры. Для получения необходимой мощности они должны работать при больших отношениях давления перед соплами к давлению за турбиной. В этом случае рассматриваемый в работе тип турбин можно использовать в установках с жесткими требованиями к массогабаритным показателям при условии обеспечения ими требований к мобильности и автономности.

Актуальность темы исследования обусловлена потребностью создания экономичных энергоустановок на судах в связи с растущим потреблением электроэнергии, постоянным повышением цен на топливные ресурсы и в связи с немаловажным фактором — ограниченным запасом ресурсов в недрах земли. С каждым годом эти проблемы приобретают более острый характер.

Актуальность исследований в области турбин различных конструкций и назначений определяется их направленностью на решение проблем экономики и организации промышленности, заложенных в «Основах политики Российской Федерации в области развития науки и технологий на период до 2020 года и дальнейшую перспективу», «Приоритетных направлениях развития науки, технологий и техники Российской Федерации» и «Перечне критических технологий Российской Федерации», утвержденных Указом Президента РФ 07.07.2011 г. № 899.

Возможности для совершенствования проточных частей судовых и стационарных турбин в настоящее время на этапе производства затруднены ввиду отсутствия прогресса в этой области [109]. Однако это не относится к турбинам, которые имеют жесткие ограничения по массогабаритным показателям [28], расходу рабочего тела и частоте вращения ротора. Такие турбины (микротурбины) применяют: в судостроительной промышленности, в том числе при создании судов военно-морского флота [12, 17, 18, 25, 30, 63, 131, 133], где микротурбины используются как приводы электрогенераторов, насосов, компрессоров, а также как агрегат наддува двигателей внутреннего сгорания, турбодетандеров и т.п.; в качестве непрерывных источников энергоснабжения для станций добычи и транспор-

тировки газа, систем связи и для постоянного электроснабжения систем катодной защиты трубопроводов газовых магистралей [13, 14, 80, 121]; в авиастроении -как главные и приводные двигатели вспомогательных установок (электрогенераторов и топливных турбонасосов) [5, 6, 32, 46,47, 61, 68, 78, 84, 101, 122]; для тяговых устройств железнодорожного (локомотивного) и двигателей автомобильного транспорта [13, 27, 56], в связи с тем что турбонаддув является одним из основных направлений, позволяющих повысить технико-экономические показатели дизеля; в машиностроении; в криогенном производстве и станкоинструменталь-ной промышленности в качестве пневмопривода, ручного пневмоинструмента, турбодетандерных установок и т.п. [20, 24, 52, 76].

Применительно к судовым турбинам, работающим, как правило, в автономном режиме, с изменяющейся во времени нагрузкой, вопрос о повышении коэффициента полезного действия при переменных режимах имеет особенно большое значение [79, 93].

Цель диссертационной работы - совершенствование эксплуатационных характеристик судовых парциальных осевых микротурбин с одиночным соплом.

Теоретическими методами решить такую задачу с достаточной точностью в настоящее время не представляется возможным из-за сложности процессов в проточной части. Поэтому в основу получения результатов для исследований и был положен экспериментальный метод.

Для достижения этой цели поставлены и решены следующие задачи:

1. Разработана и создана экспериментальная установка для исследования ступеней микротурбин.

2. Разработаны регрессионные математические модели внутреннего и эффективного КПД ступени.

3. Проведено имитационное моделирование микротурбины в диапазоне экспериментальных исследований и выявлено влияние конструктивных и режимных параметров на ее КПД.

4. Проведена глобальная оптимизация КПД микротурбины в области проведенного исследования.

5. Проведена локальная оптимизация КПД микротурбины в области исследованных режимных и конструктивных факторов при различных фиксированных значениях исследуемых факторов.

6. Разработана инженерная методика для определения параметров микротурбины при проектировании.

7. Разработаны рекомендации для увеличения КПД микротурбины.

Научная новизна диссертационной работы:

1. Конструкция экспериментальной установки, служащая для определения КПД без использования для этих целей нагрузочного устройства, что повышает точность проводимых исследований.

2. Разработанные математические модели регрессионного типа, позволяющие решать задачи определения КПД микротурбин, устанавливать значения исследованных факторов (таких как осевой зазор, безразмерная окружная скорость и отношение полного давления перед соплом к статическому давлению за ступенью).

3. Установленная совокупность значений исследуемых факторов, позволяющих обеспечить максимальные значения КПД микротурбины в области проведенных исследований.

4. Установленные закономерности и предложенная физическая интерпретация влияния факторов (п. 2) на КПД, полученные на основе имитационного моделирования.

5. Разработанные новые технические решения по проектированию микротурбин.

Новизну полученных результатов подтверждает их сравнение с опубликованными исследованиями в этой области в России и за рубежом.

Теоретическая значимость работы состоит в разработке на основе результатов эксперимента математической модели, численный анализ и физическая интерпретация которой обеспечили комплексную оценку влияния исследованных факторов на эксплуатационные характеристики микротурбины.

Практическая значимость работы заключается в созданной инженерной методики конструирования высокоэффективных микротурбин, эксплуатирующихся в составе судовой энергетической установки, применение которой позво-

лит решать прикладные задачи в судовом двигателестроении. В частности, решена практическая задача - получены регрессионные модели для определения значения КПД ступени, которые следует использовать при расчетах микротурбин.

Методология и методы исследования. В основе проведенных исследований лежит феноменологический метод, при этом принимается конечным набор параметров, от которых зависит КПД микротурбин. Среди этого набора выделен ряд независимых факторов, значительно влияющих на КПД микротурбин.

Физическая трактовка газодинамических явлений в проточной части микротурбины основана на положениях теории турбомашин, с учетом характерных особенностей рассматриваемых микротурбин.

По характеру связей с окружающей средой принят тип адиабатически изолированной системы.

В работе использованы экспериментальные и теоретические методы исследования. Решения задач базируются на экспериментальных данных, полученных с использованием методов постановки физического эксперимента и численного моделирования, а также на теоретических положениях и закономерностях технической газодинамики и статистических методах.

Основные положения, выносимые на защиту:

1. Техническое решение по созданию экспериментального стенда в части использования набора подшипников с целью получения возможности определения механических потерь (потерь окружного момента из-за наличия подшипников).

2. Методика проведения экспериментов.

3. Регрессионные модели, разработанные на основе результатов измерений для определения КПД (внутреннего и эффективного), позволяющие решать задачи максимизации КПД микротурбин в границах значений исследованных факторов.

4. Интерпретация физических процессов, происходящих в проточной части микротурбины, выполненная на основе результатов имитационного моделирования газодинамических характеристик и оптимизационных расчётов по регрессионным моделям, расширяющая знания в области совместного влияния конструк-

тивных и режимных факторов на КПД микротурбин и обеспечивающая возможность анализа путей совершенствования микротурбин.

5. Технические решения, разработанные для оптимизации течения газа в проточной части микротурбин и рекомендации по применению разработанной модельной зависимости.

Объектом исследования выбрана парциальная осевая микротурбина с одиночным прямоугольным соплом, имеющим угол выхода 5°.

Предметом исследования является КПД ступени микротурбины как функция от отношения полного давления перед соплом к статическому давлению за ступенью, безразмерной окружной скорости и осевого зазора.

Апробация диссертационной работы. Результаты диссертационной работы докладывались и представлялись на Международной научно-практической конференции «Современные тенденции в образовании и науке» (г. Тамбов, 2014 г.), Международной научно-практической конференции «Развитие технических наук в современном мире» (г. Воронеж, 2015 г.), Международной научной конференции «Современные технологии и развитие политехнического образования» (г. Владивосток, 2016 г.), II Научно-практической конференции «Военно-инженерное дело на Дальнем Востоке России» (г. Владивосток, 2018 г.).

Публикации. По материалам диссертационной работы опубликовано 16 работ, в том числе 6 статей в изданиях, рекомендованных ВАК, 4 статьи в зарубежных журналах, входящих в международную базу данных Scopus.

Структура и объем диссертации. Диссертационная работа изложена на 131 стр. Состоит из введения, четырех глав, в которых раскрыты обзор литературы, материалы и методы исследования, результаты и их обсуждение, заключения и списка литературы из 134 наименований, в том числе 14 иностранных, а также 58 рисунков, 19 таблиц.

1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ

Осевые парциальные микротурбины (МТ) многие годы применяются в качестве приводных двигателей и вспомогательных турбоагрегатов в различных отраслях техники. Одни из главных показателей осевых парциальных МТ - экономичность и массогабаритные характеристики, которые оказывают значительное влияние на общий КПД агрегатов и установок, в состав которых они входят.

В работах видных ученых турбиностроения [2, 22, 28, 35, 60, 71, 73, 81] обобщены результаты исследований осевых парциальных МТ для различного применения. Научные изыскания в области МТ значительно уступают с теоретической и практической сторон исследованиям полноразмерных турбин [2, 14, 15, 16] и в основном направлены на решение проблем в области совершенствования проточных частей осевых парциальных МТ в результате выбора режимных и конструктивных факторов, что позволит повысить их КПД.

Факторы выбирались на основе анализа технической литературы и удовлетворяли ряду требований: они должны быть существенными для данного процесса, управляемыми и независимыми [7, 21], а главное - должны оказывать существенное влияние на КПД МТ.

В литературе практически отсутствуют опытные данные для ступеней со средним диаметром 50 мм, имеющих конструктивные углы выхода сопел соплового аппарата (СА) в области 50 при около- и сверхкритических отношениях давлений, что требует проведения экспериментальных исследований в этой области.

Исследованию КПД полноразмерных турбин посвящено много публикаций [2, 14, 15, 16]. Однако выводы авторов часто противоречивы, из-за чего практическое их использование затруднено. В связи с этим имеет смысл сопоставить эти данные и проанализировать их применимости к осевым парциальным МТ.

1.1. Обоснование и выбор метода исследования КПД осевых парциальных микротурбин

Совершенствование количественных и качественных показателей турбин осуществляется тремя взаимно дополняющими методами исследования газодинамических характеристик турбин [134].

Первый - теоретический, основан на решении уравнений сохранения, состояния и движения рабочего тела (РТ) аналитическими методами [98, 115].

Расчет движения газа в каналах турбины аналитическими методами решить в настоящее время невозможно, особенно при вращающемся рабочем колесе (РК) по следующим причинам.

Уравнения, выводимые теоретически, содержат ряд допущений, снижающих достоверность результатов. Так, в работе Ю.И. Матюшкина, Н.А. Петрова [66] приведены аналитические выражения для расчета КПД промежуточной ступени, полученные путем совместного преобразования уравнений энергии, расхода и количества движения. В качестве допущений авторы принимали следующие условия: 1 - утечки определялись без учета радиальной неравномерности давлений в осевом зазоре; 2 - коэффициенты скорости сопловых аппаратов и РК постоянные и независимы от режимных параметров. В результате точность совпадения расчетных и экспериментальных данных для принятых режимов оказывается зависимой от искусства конструктора задавать коэффициенты скорости и утечки РТ.

Второй - численный, ооснован на решении численными и аналитическими методами уравнений сохранения, состояния и движения (уравнений Навье-Стокса) РТ [4, 9, 10, 11, 26, 50, 85, 88, 89, 92, 114].

Для численных исследований СА используются коммерческие программы FLUENT, STAR-CD, NUMECA FINE, CFX, TASCflow и др., с помощью которых оценивается их эффективность. Исследования показали перспективность численного моделирования для анализа картины течения и расчета интегральных характеристик решеток в широком диапазоне режимов обтекания. Практическое использование свидетельствует, что в настоящее время указанные коммерческие пакеты для решения конкретных задач не являются универсальными. На получаемые результаты влияют выбор исследователем

числа ячеек, порядка точности дискретизации, типа расчетной сетки, степени турбулентности, модели турбулентности и т.п. [113].

К особенностям, ограничивающим применение существующих численных методов при расчете осевых парциальных МТ, относятся:

длительность времени расчета даже при использовании компьютерной сети и суперкомпьютеров. Наибольшие затруднения возникают при моделировании течения в турбине. Следует отметить, что время имеет определяющее значение для использования модели в качестве инструмента оптимизационных расчетов;

точность расчета не гарантирована для всех наблюдающихся частных случаев. Известно, что только моделей турбулентности существует более десятка. В настоящее время нет оснований ожидать разработки единственной, универсальной модели турбулентности, позволяющей надежно выполнять расчеты во всем диапазоне рабочих условий;

достоверность результатов расчетов низкая. Неустойчивость расчетов приводит иногда к использованию схемы, не обеспечивающей наилучшие результаты;

невозможность идентификации, так как программные пакеты математического обеспечения расчетов течения газа представляют несколько схем расчета и моделей турбулентности, что, с одной стороны, является следствием универсальности таких пакетов, но, с другой стороны, они обычно не проходят достаточной верификации по экспериментальным данным из-за отсутствия таковых у фирм-разработчиков. В результате идентификация расчетных моделей для конкретных условий работы турбинной решетки или венца заключается в настройке параметров сетки, выборе схемы расчета и модели турбулентности, которые обеспечивают наилучшее согласование с имеющимися результатами эксперимента. Последний при этом должен проводиться для лопаточных решеток или венцов с похожими параметрами в необходимом для конкретной задачи диапазоне рабочих условий (например, в трансзвуковой области) и не гарантирует достоверность результата даже при незначительном изменении исходных параметров (например, в результате смыкания пограничного слоя, что невозможно предугадать). Другими

словами, перед началом расчета необходимо иметь ответ, который предположительно получится в конце эксперимента.

Исследование течения газа в проточной части осевых парциальных МТ можно выполнить в одномерной, двумерной и трехмерной постановках, сущность которых предполагает получение значения КПД по интегральным характеристикам [56, 106], расчет КПД на основании рассчитанных характеристик потока РТ в какой-либо плоскости в узлах сетки в виде векторов [12, 26, 92, 120], расчет КПД на основании рассчитанных характеристик потока РТ по всей проточной части в узлах сетки в виде векторов [12, 26, 114, 120].

В ЦИАМе В.Г. Крупой, Р.З. Нигматуллиным и др. под руководством М.Я. Иванова разработали методы расчета двумерного и трехмерного течений невязкого газа в проточной части турбин, которые получили распространение в промышленности. На их основе разработана технология проектирования турбин, позволяющая в 3-5 раз сократить затраты на создание охлаждаемой или неохлаждаемой турбины [37, 39, 42, 43, 44, 113].

В литературе по вопросам численных методов газовой динамики приведены рекомендации по созданию расчетных моделей, имеющие общий характер и не всегда применимые для исследования КПД осевых турбин. В частности, при значительных углах поворота профиля сопел применение периодичных граничных условий вызывает появление сильно скошенных конечных элементов вблизи выходной кромки, отрицательно влияющих на результаты расчета. Поэтому уточнить и окончательно разработать методику, приемлемую для инженерных расчетов создания моделей применительно к определению КПД осевых парциальных МТ, возможно только на основе совместного анализа результатов расчета и экспериментального исследования [69]. С этой целью в ряде работ [15, 16, 48, 69] выполнен анализ влияния на адекватность численного расчета течения в плоских пакетах лопаток числа ячеек, вида расчетной сетки, модели турбулентности и других параметров, наиболее существенно влияющих на характеристики турбины.

В работе А.М. Топунова [99] показано, что при строгой постановке прямой осесимметричной задачи расчета течения в проточной части турбины необходимо включать в расчетную область всю проточную часть из-за эллиптичности исходной системы уравнений. Тем самым обеспечивается учет взаимного влияния вен-

цов вверх и вниз по потоку в рамках осесимметричного приближения. Практическая реализация такой постановки задачи связана с рядом проблем [77]: отсутствие учета смешения потока в модели, что приводит к большой погрешности расчета, особенно на долевых режимах и при изменяющихся потерях; практически невозможно получить решение задачи для околозвуковых ступеней с заданными полными параметрами на входе и суммарным расходом, так как даже незначительная погрешность в определении срабатываемого перепада энтальпий приводит к существенному накоплению погрешности в процессе расчетов; наличие вращающегося РК в расчетной области ухудшает сходимость итерационного процесса решения задачи из-за роста влияния нелинейных членов в уравнениях исходной системы; наличие плохого уплотнения радиальных зазоров может привести к большим расхождениям экспериментальных значений параметров с расчетными. Отрывы потока РТ в решетках, развитые вторичные течения и подсосы приводят к указанному выше.

Задачи расчета потока РТ в проточной части осевых парциальных МТ предполагают решение уравнения Навье-Стокса с учетом вращения рабочего колеса, но в настоящее время выполнить это аналитически невозможно, особенно если турбина сверхзвуковая и на турбулентность, связанную с этим, накладывается наведенная неравномерность потока из-за вращения РК.

Численные методы оказались рациональными и перспективными при анализе картины течения в проточной части турбин в широком диапазоне режимов обтекания лопаток. Однако опираться на результаты, полученные этим методом, следует только после экспериментального подтверждения исследуемых характеристик [69, 113]. Следует иметь в виду, что при решении задач численными методами не учитывается технология изготовления элементов, которая оказывает влияние на качество поверхности и отклонение от формы, что при малых размерах проточной части дает значительную погрешность.

Сравнительно мало ученых занимались расчетом сверхзвуковых осевых парциальных МТ на неустойчивых режимах [74, 84, 86, 87, 93, 99]. Только режимный фактор - степень реактивности - был учтен исследователями при получении уравнения мето-

дом последовательных приближений, а не на основе опытных исследований. Учет массы протечки, а также её влияния на скачкообразность величины давления по высоте лопатки в этих работах не производился, в то же время при численном моделировании учитывалось влияние на степень реактивности. В результате для определения КПД турбинной ступени и большей точности расчета необходимо использовать эмпирические зависимости. Кроме того, обязателен учет отклонения потока в косом срезе сопел на отличных от расчетного режимах, эта величина определяется по формуле Бэра [36], при вращении рабочего колеса значение отклонения, полученное по формуле, не всегда совпадает с расчетным режимом.

Конечный результат во множестве случаев получить не представляется возможным ввиду того, что при введении данных, полученных в результате эксперимента, по ходу расчета методом последовательных приближений функция перестает быть гладкой и непрерывной, это оказывает исключительно негативное влияние на сходимость вычислительного процесса.

Наибольшие трудности при определении величины КПД осевых парциальных МТ теоретическими методами обусловлены определением коэффициентов расхода СА и РК, особенно на нерасчетных режимах, так как неизвестно численное влияние неравномерности и турбулентности потока на входе в решетки на коэффициент расхода.

В такой ситуации методом, обеспечивающим получение достоверных исходных данных для проектирования осевых парциальных МТ, остается экспериментально-теоретический.

Третий - экспериментально-теоретический, основанный на систематизации и обобщении экспериментальных данных, полученных на моделях, и получении и анализе математических зависимостей результатов экспериментов [7, 51, 55, 56, 83, 106].

Метод обеспечивает достоверные исходные данные для проектирования осевых парциальных МТ, поэтому исследования моделей осевых парциальных МТ на специальных стендах приобретают все большее распространение [7, 23, 27, 30, 51, 55, 56, 66, 83, 97, 100, 106, 113].

При сравнении результатов теоретических исследований турбин с результатами эксперимента в двумерной и трехмерной постановке выявлена высокая погрешность, что обусловлено малыми размерами проточных частей и вращением РК. Учитывая последние обстоятельства, можно утверждать, что полученные численными методами результаты не удается подтвердить экспериментальными исследованиями. Значит, исследования осевых парциальных МТ следует выполнять только в одномерной постановке, что позволит учесть особенности работы осевых парциальных МТ, к которым относятся: неравномерность параметров РТ, нестационарность из-за вращения РК и др., - и сведет к минимуму ошибки в результатах.

Таким образом, исследования осевых парциальных МТ следует проводить методом активного эксперимента.

1.2. Обоснование выбора факторов для построения математической модели КПД

Принципы работы традиционных турбин и осевых парциальных МТ, с точки зрения физики происходящих в них процессов, идентичны друг другу. Однако парциальные осевые МТ имеют ряд специфических особенностей: относительно низкие числа Рейнольдса при высоких скоростях движения РТ из-за малых размеров проточных частей, малую относительную высоту лопаток, большую относительную толщину кромок лопаток, большую относительную шероховатость и зазоры. Кроме этого, на КПД осевых парциальных МТ огромное влияние оказывает пограничный слой, который может в корне изменить картину течения РТ в проточной части, и, как следствие, определение параметров РТ в различных участках проточной части осевых парциальных МТ может быть неверным, что снижает эффективность ступени.

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Ибрагимов Дамир Ирекович, 2019 год

Список литературы

1. А.с. 857512 (СССР). Осевая турбина / Ленингр. политехн. ин-т; авт. изобрет. И.И. Кириллов; опубл. в Б.И. - 1981. - № 31.

2. Абианц В.Х. Теория авиационных газовых турбин : монография / В.Х. Абианц. - М. : Машиностроение, 1979. - 246 с.

3. Абрамов В.И. Тепловой расчет турбин : монография / В.И. Абрамов, Г.А. Филиппов, В.В. Фролов. - М. : Машиностроение, 1974. - 246 с.

4. Агульник А.Б., Нелюбин В.Р., Онищик И.И., Павлов А.С., Ярмаш А.Д. Использование методов численного моделирования турбулентных течений при разработке форсажных камер сгорания газотурбинного двигателя // Насосы. Турбины. Системы. 2018. № 1 (26). С. 66-74.

5. Агульник А.Б., Гусаров С.А., Омар Х.Х.О. Выбор основных параметров циклов газопаротурбинной установки для газоперекачивающего агрегата // Труды МАИ. 2017. № 92. С. 16.

6. Агульник А.Б., Динь Т.З. Расчетное исследование параметров ГТУ малой мощности на основе авиационных двигателей при "влажном" сжатии // Научно-технический вестник Поволжья. 2013. № 4. С. 36-39.

7. Адлер Ю.П. Планирование эксперимента при поиске оптимальных условий : монография / Ю.П. Адлер, Е.В. Маркова, Ю.В. Грановский. - М. : Наука, 1976. - 280 с.

8. Акуленко В.М. Повышение эффективности сопловых аппаратов судовых осевых малорасходных турбин : дис. ... канд. техн. наук: 05.08.05 / В.М. Аку-ленко. - Владивосток, 2013. - 143 с.

9. Алексеев Г.В., Бризицкий Р.В. О единственности и устойчивости решений экстремальных задач для стационарных уравнений Навье-Стокса // Дифференциальные уравнения. - 2010. - Т. 46, № 1. - С. 68-79.

10. Алексеев Г.В., Соболева О.В. Об устойчивости решений экстремальных задач для стационарных уравнений массопереноса //Дальневосточный математический журнал. - 2009. - Т. 9, № 1-2. - С. 5-14.

11. Алексеев Г.В., Терешко Д.А. Стационарные задачи оптимального управления для уравнений гидродинамики вязкой теплопроводной жидкости //Сибирский журнал индустриальной математики. - 1998. - Т. 1, № 2. - С. 24.

12. Алексеев Г.Н. Основы теории энергетических установок подводных подвижных аппаратов : монография / Г.Н. Алексеев. - М. : Наука, 1974. - 295 с.

13. Арав Б.Л., Бен Хаим М., Рассохин В.А. и др. Микрогазотурбинные двигатели-генераторы как основа комбинированных энергетических установок автотранспортных средств // Автомобильная промышленность. - 2011. - № 7. - С. 9-13.

14. Аэродинамические характеристики ступеней тепловых турбин : монография / Н.Н. Афанасьева, В.Н. Бусурин, И.Г. Гоголев и др. ; под общ. ред. В. А. Черникова. - Л. : Машиностроение, 1980. - 263 с.

15. Батурин Н.В., Батурин О.В., Матвеев В.Н. Поверочный газодинамический расчет турбины газотурбинного привода газоперекачивающего агрегата с помощью программного комплекса NUMECA // Авиадвигатели XXI века : материалы конф. [Электронный ресурс]. - М. : ЦИАМ, 2010.

16. Батурин О.В. Совершенствование проточной части осевых авиационных турбин при их газодинамической доводке с помощью численных методов газовой динамики : дис. ... канд. техн. наук / О.В. Батурин. - Самара, 2005. - 240 с.

17. Бойко А.В. Гончаренко Л.В. Исследование осевых турбинных ступеней с повышенной нагрузкой // Энергетическое машиностроение. - 1982. - № 34. - С. 14-17.

18. Бойко А.В., Федоров М.Ф., Гончаренко Л.В., Мельтюков В.А. Профилирование и экспериментальное исследование решеток рабочего колеса турбинной ступени с повышенной нагрузкой // Изв. вузов СССР. Сер. Энергетика. - 1985. -№ 5. - С. 75-78.

19. Бойко А.Н., Говорущенко Ю.Н. Одномерная теория оптимизации турбинной ступени // Изв. вузов СССР. Сер. Энергетика. - 1978. - № 9. - С. 86-90.

20. Борзов И.М., Левинтан Е.Ю., Шейпак А.А. Динамический пневмопривод с эжекторным соплом // Машиностроение и инженерное образование. - 2010. - № 3. - С. 14-19.

21. Бронштейн И.Н. Справочник по математике для инженеров и учащихся втузов / И.Н. Бронштейн, К. А. Семендяев. - М. : Наука, 1981. - 718 с.

22. Быков Н.Н. Выбор параметров и расчет маломощных турбин для привода агрегатов : монография / Н.Н. Быков, О.Н. Емин. - М. : Машиностроение, 1972. - 228 с.

23. Венедиктов В. Д. Атлас экспериментальных характеристик плоских решеток охлаждаемых газовых турбин / В. Д. Венедиктов, А.В. Грановский, A.M. Карелин и др. - М. : ЦИАМ, 1990. - 393 с.

24. Веревский В.И., Пономарев В.А. Расчетно-теоретическое и экспериментальное исследование газодинамической эффективности силовых турбин маломощных ГТД // Тр. ЦИАМ. - 1975. - № 631. - С. 10.

25. Власов Е.Н. Исследование двухвенечных ступеней судовых вспомогательных турбин : автореф. дис. ... канд. техн. наук / Е.Н. Власов. - Л., 1965. - 21 с.

26. Годунов С.К. Численное решение многомерных задач газовой динамики : учеб. пособие / С.К. Годунов, А.В. Забродин, М.Я. Иванов и др. - М. : Наука, 1976. - 400 с.

27. Горюнов Ю.Д., Горшков А.Ф., Горюнова И.Ю. Использование турбин малой мощности с парциальным подводом пара // Тяжелое машиностроение. -2012. - № 3. - С. 15-16.

28. Григорьев В.А., Калабухов Д.С., Радько В.М. Исследование влияния режимных и геометрических параметров одноступенчатых осевых турбин сверхмалой мощности на их объем и массу // Вестник Московского авиационного института. 2013. Т. 20. № 1. С. 106-113.

29. Гринкруг Л.С. Выбор параметров малорасходных сверхзвуковых турбин с большим относительным шагом лопаток рабочего колеса на основе экспериментальных и теоретических исследований : дис. ... канд. техн. наук / Л.С. Гринкруг. - Л. : ЛПИ, 1985. - 356 с.

30. Давыдов А.Б. Расчет и конструирование турбодетандеров : монография / А.Б. Давыдов, А.Ш. Кобулашвили, А.Н. Шерстюк и др. - М. : Машиностроение, 1987. - 230 с.

31. Дейч М.Е. Атлас профилей решеток осевых турбин / М.Е. Дейч, Г.А. Филиппов, Л.Я. Лазарев. - М. : Машиностроение, 1965. - 96 с.

32. Динеев Ю.Н., Шулекин В.Т., Валуев М.И. К методике газодинамического расчета осевых малоразмерных турбин // Надежность и долговечность авиационных газотурбинных двигателей. - Киев, 1976. - С. 105-109.

33. Емин О.Н. Воздушные и газовые турбины с одиночными соплами : монография / О.Н. Емин, С.Н. Зарицкий. - М. : Машиностроение, 1975. - 216 с.

34. Емин О.Н., Моравский А.В. Исследование кольцевых активных решеток при частичном подводе газа // Теплоэнергетика. - 1967. - № 8. - С. 78-80.

35. Емин О.Н., Шварцман П.И. Общий метод определения оптимальных параметров активной турбины с малым объемным расходом // Изв. вузов СССР. Сер. Авиационная техника. - 1969. - № 1. - С. 23-31.

36. Зайцев В.И. Судовые паровые и газовые турбины : монография / В.И. Зайцев, Л.Л. Грицай, А.А. Моисеев. - М. : Транспорт, 1981. - 312 с.

37. Иванов М.Я., Крупа В.Г., Нигматуллин Р.З. Неявная схема С.К. Годунова повышенной точности для интегрирования уравнений Навье-Стокса // Журнал вычислительной математики и математической физики. - 1989. - Т. 29, № 6. - С. 888-901.

38. Ибрагимов Д.И., Мочалов А.В., Ильинский Ю.Ю., Поршкевич В.В., Ка-маев Н.А., Кузнецов Д.А. Результаты исследований микротурбин с углами выхода сопел менее 9°// Современные технологии и развитие политехнического образования. Научное электронное издание : Международная научная конференция. -Владивосток : ДВФУ, 2016. - С. 621-626.

39. Ибрагимов Д.И., Поршкевич В.В., Камаев Н.А., Юртаев А.А. Эффективность воздушных микротурбин с углами выхода сопел меньше 9 градусов // Научно-технический сборник Российского морского регистра судоходства. -2017. - № 46/47. - С. 92-97.

40. Ибрагимов Д.И. Влияние угла выхода сопел и безразмерной скорости газа на степень реактивности ступени осевой микротурбины // Вопросы образования и науки: теоретический и практический аспекты : Международная научно-практическая конференция. - Самара : ООО «Офорт», 2015. - С. 332-333.

41. Ибрагимов Д.И. Методика разработки математической модели эффективности рабочих колес микротурбин // Современные тенденции в образовании и

науке : сборник научных трудов по материалам Международной научно-практической конференции : в 14 частях. - Тамбов : ООО «Консалтинговая компания Юком», 2014. - Ч. 6. - С. 35-36.

42. Иванов М.Я., Либерзов А.С., Нигматуллин Р.З., Цястон А.П. Численное моделирование трансзвуковых пространственных течений невязкого газа с применением монотонных разностных схем повышенной точности // Конструирование алгоритмов и решение задач математической физики. - М. : АН СССР, 1989. - С. 207-211.

43. Иванов М.Я., Нигматуллин Р.З. Аэродинамика проточной части ГТД // ЦИАМ 2001-2005: основные результаты научно-технической деятельности. - М. : ЦИАМ, 2005. - Т. 2. - С. 80-84.

44. Иванов М.Я., Нигматуллин Р.З. Применение схемы Годунова высокого порядка для интегрирования уравнений Эйлера // Журнал вычислительной математики и математической физики. - 1987. - Т. 27, № 11. - С. 1725-1735.

45. Иноземцев А. А. Газотурбинные двигатели : монография / А. А. Иноземцев, В.Л. Сандрацкий. - Пермь : ОАО «Авиадвигатель», 2006. - 1204 с.

46. Калабухов Д.С., Григорьев В.А., Радько В.М. Оптимальное проектирование турбин сверхмалой мощности в системе турбопривода // Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета им. академика С.П. Королёва (национального исследовательского университета). 2014. № 5-2 (47). С. 189-200.

47. Калабухов Д.С., Григорьев В.А., Радько В.М. Разработка математических моделей энергетических критериев оценки эффективности турбин сверхмалой мощности // Вестник Самарского университета. Аэрокосмическая техника, технологии и машиностроение. 2016. Т. 15. № 4. С. 204-215.

48. Кириллов А.И., Галаев С.А. Некоторые результаты численного моделирования турбулентного течения в решетках турбомашин // Проблемы газодинамики и теплообмена в энергетических установках : Тр. XV Школы-семинара молодых ученых и специалистов под руководством акад. А. И. Леонтьева ; в 2 т. - М. : Изд-во МЭИ, 2005. - Т. 2. - С. 7-12.

49. Кириллов И.И., Рассохин В.А., Гринкруг Л.С. Оптимальный относительный шаг турбинных решеток : обзор. - Деп. в НИИ информэнергомаш. -1985. - 267 ЭМ. - 123 с.

50. Колльман В. (ред.) Методы расчета турбулентных течений : коллективная монография / В. Колльман. - М. : Мир, 1984. - 463 с.

51. Кончаков Е.И. Совершенствование судовых парциальных турбомашин на малых моделях : дис. ... д-ра техн. наук / Е.И. Кончаков. - Владивосток, 2001. - 267 с.

52. Котляр И.В. Судовые газотурбинные установки : монография / И.В. Котляр. - Л. : Судостроение, 1967. - 283 с.

53. Крайнов А. А. Выбор конструктивных параметров струйно-реактивной ступени малоразмерной двухступенчатой радиальной турбины с учетом динамики рабочих процессов : дис. ... канд. техн. наук: 01.02.06 / А.А. Крайнов. - Нижний новгород, 2018. - 134 с.

54. Красовский Г.И. Планирование эксперимента : монография / Г.И. Кра-совский, Г.Ф. Филаретов. - Минск : Изд-во БГУ, 1982. - 302 с.

55. Кузнецов Ю.П. Сопловые аппараты осевых микротурбин, их совершенствование с целью повышения эффективности высокооборотных турбоприводов : дис. ... канд. техн. наук / Ю.П. Кузнецов. - Горький, 1989. - 165 с.

56. Кузнецов Ю.П., Чуваков А.Б. Экспериментальная установка для исследования малоразмерных турбинных ступеней // Изв. вузов. Сер. Машиностроение. - 2013. - № 4. - С. 54-64.

57. Куприянов О.Е. Разработка и исследование рабочих решеток профилей конструкций ЛПИ с большим относительным шагом : дис. ... канд. техн. наук / О.Е. Куприянов. - Л., 1988.

58. Курзон А.Г. Теория судовых паровых и газовых турбин : монография / А.Г. Курзон. - Л. : Судостроение, 1970. - 592 с.

59. Левенберг В.Д. Судовые малорасходные турбины : монография / В.Д. Левенберг. - Л. : Судостроение, 1976. - 192 с.

60. Левенберг В.Д. Судовые турбоприводы : справочник / В.Д. Левенберг. -Л. : Судостроение, 1983. - 328 с.

61. Мамаев Б.Й. Методы газодинамического проектирования и совершенствование элементов проточной части турбин авиационных высокотемпературных двигателей : дис. ... д-ра техн. наук / Б.Й. Мамаев. - Самара, 1995. - 300 с.

62. Матвеев В.Н. Проектный расчет одноступенчатых и двухступенчатых автономных осевых турбин турбонасосных агрегатов ЖРД : учеб. пособие / В.Н. Матвеев, А.В. Сулинов. - Самара : Самар. гос. аэрокосм. ун-т, 2011. - 85 с.

63. Матвеев В.Н., Шаблий Л.С., Кривцов А.В., Зубанов В.М., Иванов А.И., Косицын И.П., Батурин Н.В. Методика моделирования рабочего процесса двухступенчатого насоса с гидроприводом первой ступени // Вестник Самарского университета. Аэрокосмическая техника, технологии и машиностроение. 2016. Т. 15. № 4. С. 102-113.

64. Матвеев В.Н., Шаблий Л.С. Модернизация стенда для исследования микротурбинных приводов // Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета им. академика С.П. Королёва (национального исследовательского университета). 2011. № 3-4 (27). С. 234-243.

65. Матвеев Г. А. Аэродинамика проточной части судовых турбин : монография / Г. А. Матвеев, Г.В. Камнев, Н.М. Марков, В.С. Елизаров. - М. : Судпром-гиз, 1961. - 363 с.

66. Митюшкин Ю.И., Петров Н.А. Коэффициент полезного действия и реактивность турбинной ступени заданной геометрии // Проблемы повышения эффективности судовых энергетических установок. - Горький : Изд-во 1ПИ, 1988. - С. 31-38.

67. Михальцев В.Е., Моляков В. Д. Теория и проектирование газовой турбины : учеб. пособие по курсу «Лопаточные машины газотурбинных и комбинированных установок. Газовые турбины». Ч. 1 : Теория и проектирование ступени газовой турбины / под ред. М.И. Осипова. - М. : Изд-во МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2006. - 104 с.

68. Мусаткин Н.Ф., Радько В.М. Газодинамическое проектирование тормозных ступеней осевых малоразмерных турбин // Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета. - 2002. - № 1. - С. 105-109.

69. Мухина С.Д. Разработка критериального метода расчета профильных потерь в турбинных решетках : дис. ... канд. техн. наук / С. Д. Мухина. - Рыбинск, 2006. - 146 с.

70. Мухтаров М.Х. Исследование коэффициентов расхода в турбинных решетках // Тр. ЦИАМ. - 1981. - № 935. - С. 16.

71. Наталевич А.С. Воздушные микротурбины : монография / А.С. Натале-вич. - М. : Машиностроение, 1970. - 208 с.

72. Наталевич А.С. Воздушные микротурбины : монография / А.С. Наталевич. - Изд. 2-е, перераб. и дополн. - М. : Машиностроение, 1979. - 192 с.

73. Наталевич А.С. Особенности рабочего процесса и методика расчета парциальных микротурбин // Изв. вузов СССР. Сер. Авиационная техника. - 1964. - № 4. - С. 86-95.

74. Овсянников Б.В., Уваров С.Е., Худенко Б.Г. Особенности расчета КПД активной парциальной газовой турбины при изменении противодавлений в широком диапазоне // Изв. вузов СССР. Сер. Авиационная техника. - 1990. - № 1. - С. 66-70.

75. ОСТ 5.0511-78. Методика обработки результатов наблюдений при прямых измерениях. - Отраслевая система метрологического обеспечения в судостроении, 1978.

76. Пат. 2008435 РФ. Радиальная турбина / Котляр И.В., Кузнецов Ю.П., Чуваков А.Б. и др. Зарегистрировано в гос. реестре изобретений РФ 28.02.1994.

77. Погодин Ю.М. Особенности решения прямой осесимметричной задачи в группе турбинных ступеней // Тр. ЛКИ. - 1982. - Вып. «Методы преобразования энергии в судовых энергетических установках». - С. 66-73.

78. Попов Г.М., Матвеев В.Н. Разработка перспективного малоразмерного двигателя для БПЛА // Вестник Рыбинской государственной авиационной технологической академии им. П.А. Соловьева. 2011. № 2 (20). С. 55-58.

79. Пряхин В.В., Павловский А.З. Экспериментальное исследование соотношения площадей сопловой и рабочей решеток сверхзвуковых ступеней // Теплоэнергетика. - 1970. - № 1. - С. 81-83.

80. Разработка и создание автономных энергетических установок малой мощности с расширительной турбиной на базе турбин конструкции ЛПИ для магистральных газопроводов и газораспределительных станций [Электронный ресурс]. - Режим доступа: http://stc-mtt.ru/pics/File/article2.pdf.

81. Разработка, модернизация и исследование проточных частей турбопри-водов малой мощности : отчет. - Николаев : НКИ, 1979. - № 541/0-135. - 131 с.

82. Рассохин В.А. Методология создания высокоэффективных турбин с большим относительным шагом лопаток для автономных энергосиловых установок : дис. ... д-ра техн. наук / В.А. Рассохин. - Л. : ЛПИ, 1991. - 390 с.

83. Рассохин В. А., Раков Г. Л., Никитенко Е.Л., Фершалов Ю.Я., Смирнов К.А. Экспериментальный стенд для исследований малорасходных турбин при высоких степенях расширения // Информ. листок Лен. ЦНТИ. - Л., 1990. - № 423-90. - С. 4.

84. Рассохин В. А., Шарова Н.А. Проектирование ГТД на базе универсального газогенератора малой размерности // Вестник Самарского государственного аэрокосмического университета. - 2009. - № 3(19). - С. 241-248.

85. Расчеты проточных частей судовых турбин при заданной геометрии с дозвуковыми и сверхзвуковыми скоростями течения : учеб. пособие / А.М. Топунов, Ю.М. Погодин, В.Д. Пшеничный, В.В. Розенталь. - Л. : Изд-во ЛКИ, 1979. - 65 с.

86. Речкоблит А.Я. Исследование переменных режимов работы двухвенеч-ной ступени судовой паровой турбины при сверхкритических теплоперепадах // Судостроение. - 1959. - № 3. - С. 20-24.

87. Речкоблит А.Я. Степень реакции на переменных режимах работы турбинной ступени при сверхкритических теплоперепадах // Ученые записки ЛВИ-МУ. - 1958. - № 2. - С. 69-76.

88. Сазонов Т.В., Ибрагимов Д.И., Беседа С.С. Влияние конструктивных параметров на энергетическую эффективность сопловых аппаратов // Научное обозрение. - 2016. - № 16. - С. 64-71.

89. Самарский А. А. Разностные методы решения задач газовой динамики : монография / А.А. Самарский, Ю.П. Попов. - Изд. 2-е, перераб. и доп. - М. : Наука, Главная редакция физико-математической литературы, 1980. - 352 с.

90. Самойлович Г.С. Переменные и переходные режимы в паровых турбинах : монография / Г.С. Самойлович, Б.М. Трояновский. - М. : Энергоиздат, 1982. - 496 с.

91. Самойлович Г.С. Переменный режим работы паровых турбин : монография / Г.С. Самойлович, Б.М. Трояновский. - М. : Госэнергоиздат, 1955. - 280 с.

92. Седов Л.И. Плоские задачи гидродинамики и аэродинамики : монография / Л.И. Седов. - Изд. 2-е. - М., 1966. - 421 с.

93. Симашов Р.Р. Математическое моделирование и оптимизация многорежимных парциальных малорасходных турбин в составе автономных энергетических установок : дис. ... канд. техн. наук / Р.Р. Симашов. - СПб., 1996. - 317 с.

94. Слепухин А.И. Исследование сверхзвукового облопачивания судовых турбин заднего хода : дис. ... канд. техн. наук / А.И. Слепухин. - Л., 1970. - 174 с.

95. Слободянюк Л.И. Судовые паровые и газовые турбины и их эксплуатация : монография / Л.И. Слободянюк, В.И. Поляков. - Л. : Судостроение, 1983. - 359 с.

96. Смоленский А.Н. Паровые и газовые турбины : учебник для техникумов / А.Н. Смоленский. - М. : Машиностроение, 1977. - 288 с.

97. Сравнение аэродинамических характеристик среднего сечения новой и существующей лопаток турбины ВД : отчет о НИР (закл.) / ОАО СНТК им. Н.Д. Кузнецова ; рук. Т.И. Шуверова ; исполн. Р.А. Киржнер. - Самара, 1981. - 30 с. -№ 001.13233.

98. Степанов Г.Ю. Гидродинамика решеток турбомашин : монография / Г.Ю. Степанов. - М. : Машиностроение, 1962. - 570 с.

99. Топунов А.М. Теория газовых турбин : монография / А.М. Топунов. - Л. : Судостроение, 1985. - 472 с.

100. Улучшение аэродинамических характеристик сопловой и рабочей решетки профилей последней ступени турбины винтовентилятора. Экспериментальное исследование двух вариантов сопловой решетки : техн. отчет 2560930 МЭИ. - М. : МЭИ, 1993. - 21 с.

101. Фадин А.А., Богданов В.И. Обоснование применения неохлаждаемой высокоперепадной турбины в перспективных малоразмерных ГТД [Электронный

ресурс]. - Режим доступа: http://www.mai.ru/conf/aerospace/ internetconf/modules.php?name=Forums&file=viewtopic&t=2050.

102. Фершалов А.Ю., Грибиниченко М.В., Фершалов Ю.Я. Эффективность рабочих колес осевых малорасходных турбин с большим углом поворота // Научно-технические ведомости СПбГПУ. - 2011. - № 1(117) - С. 52-55.

103. Фершалов А.Ю. Повышение эффективности рабочих колес судовых осевых малорасходных турбин : дис. ... канд. техн. наук / А.Ю. Фершалов ; Дальневосточный государственный технический университет. - Владивосток, 2011. - 153 с.

104. Фершалов А.Ю., Фершалов Ю.Я. Получение газодинамических характеристик рабочих колес малорасходных турбин // Регион. науч.-техн. конф. «Молодежь и научно-технический прогресс». - Владивосток : ДВГТУ, 2007. - С. 24-27.

105. Фершалов М.Ю., Фершалов А.Ю., Ибрагимов Д.И., Камаев Н.А. Влияние угла атаки на эффективность рабочих колес сверхзвуковых микротурбин // Вестник Инженерной школы Дальневосточного федерального университета. -2018. - № 2 (35). - С. 43-48.

106. Фершалов Ю.Я. Методика физического моделирования газодинамических процессов в проточной части турбомашин // Изв. вузов. Сер. Авиационная техника. - 2012. - № 4. - С. 71-74.

107. Фершалов Ю.Я. Моделирование, анализ и совершенствование газодинамических характеристик судовых осевых сверхзвуковых малорасходных турбинных ступеней : дис. ... д-ра техн. наук: 05.08.05 / Ю.Я Фершалов. - Владивосток, 2014. - 355 с.

108. Фершалов Ю.Я., Ханькович И.Н., Минаев А.Н. и др. Влияние режимных факторов на КПД малорасходных турбинных ступеней // Научное обозрение. - 2012. - № 5. - С. 425-439.

109. Фичоряк О.М. Исследование и разработка способов повышения эффективности работы мощных теплофикационных турбин : дис. ... канд. техн. наук / О.М. Фичоряк. - М., 2007. - 180 с.

110. Хан Г. Статистические модели в инженерных задачах : монография / Г. Хан, С. Шапиро : пер. с англ. - М. : Мир, 1969. - 395 с.

111. Холщевников К.В. Теория и расчет авиационных лопаточных машин : монография / К.В. Холщевников, О.Н. Емин, В.Т. Митрохин. - М. : Машиностроение, 1986. - 432 с.

112. Холщевников К.В. Теория и расчет авиационных лопаточных машин : монография / К.В. Холщевников. - М. : Машиностроение, 1970. - 610 с.

113. Чжэн Гуанхуа. Расчетно-экспериментальное исследование газодинамической и тепловой эффективности решеток высокоперепадных турбин : дис. ... канд. техн. наук / Гуанхуа Чжэн. - М., 2008. - 185 с.

114. Чушкин П.И. Метод характеристик для пространственных сверхзвуковых течений : монография / П.И. Чушкин. - М., 1968. - 217 с.

115. Шевелев Ю.Д. Пространственные задачи вычислительной аэрогидродинамики / Ю.Д. Шевелев. - М. : Наука, 1986. - 193 с.

116. Шуп Т. Решение инженерных задач на ЭВМ : монография / Т. Шуп. -М. : Мир, 1982. - 238 с.

117. Щегляев А.В. Паровые турбины. Теория теплового процесса и конструкции турбин : монография в 2 кн. / А.В. Щегляев. - М. : Энергоатомиздат, 1993. - 1-я кн. - 384 с. ; 2-я кн. - 416 с.

118. Щеколдин А.В. Исследование работы сверхзвуковых турбинных ступеней при низких отношениях скоростей и/С0 // Проблема совершенствования современных паровых турбин : Всесоюзная научно-техническая конференция. -Калуга, 1972. - Вып. 183. - С. 156-166.

119. Юртаев А.А., Семенихин А.А., Ибрагимов Д.И., Юртаев А.А. Изученность методов повышения эффективности сопловых аппаратов малорасходных турбин // Морской вестник. - 2017. - № 3 (63). - С. 76-77.

120. ЛвИепЬтек Е., ВеикепЬе^ М., СаБрагу V. ^ а1. Применение технологии проектирования системы охлаждения авиационных турбин для проектирования промышленной газотурбинной установки // Авиадвигатели XXI века : материалы конф. - М. : ЦИАМ, 2010.

121. Flur R. Ismagilov, Vyacheslav E. Vavilov, Ilnar I. Yamalov, and Valentina V. Ayguzina. Transients in Ultra-High-Speed Generators of Micro-Sized Gas Turbines // Progress In Electromagnetics Research M. - 2017. - Vol. 59. - P. 123-133.

122. Hui Sun, Ruofu Xiao, Weichao Liu, Fujun Wang. Analysis of S Characteristics and Pressure Pulsations in a Pump-Turbine With Misaligned Guide Vanes // Journal of Fluids Engineering. - 2013. - Vol. 135. - P. 1-6.

123. Ibragimov D.I., Kamaev N.A., Kuznetsov D.A. Experimental turbine for research efficiency and operational characteristics of axial microturbines // Marine intellectual technologies Scientific journal. - 2018. - Vol. 4, № 4 (42). - P. 152-156.

124. Ibragimov D.I., Kamaev N.A., Kuznetsov D.A. Results of the research of the influence of regimental and constructive factor so the energy efficiency of microturbine // Marine intellectual technologies Scientific journal. - 2018. - Vol. 4, № 4 (42). - P. 147-152.

125. Ibragimov D.I., Mochalov A., Ilinskiy Yu. Research data of microturbine nozzles with outlet angles under 9 degree // Procedia Engineering. - 2017. - Vol. 206. - P. 493-498.

126. Fershalov Yu.Ya., Fershalov A.Yu., Fershalov M.Yu. Microturbine with new design of nozzles // Energy - 15 August 2018.-Vol.-157.-P. 615-624. DOI: 10.1016/j.energy.2018.05.153.

127. Fershalov A.Yu., Fershalov Yu.Ya., Fershalov M.Yu., Sazonov T.V., Ibragimov D.I. Analysis and optimization of efficiency rotor wheels microturbines // Applied Mechanics and Materials. - 2014. - Vols. 635-637. - P. 76-79. DOI: 10.4028/www.scientific.net/AMM.635-637.76

128. Fershalov A.Yu., Fershalov M.Yu., Fershalov Yu.Ya., Sazonov T.V., Ibragimov D.I. Research data of turbine nozzles of 5-9 degree outlet angles // Applied Mechanics and Materials. - 2015. - Vol. 770. - P. 547-550. DOI: 10.4028/www.scientific.net/AMM.770.547

129. Fershalov M.Yu., Fershalov Yu.Ya., Fershalov A.Yu., Sazonov T.V., Ibragimov D.I. Microturbines degree of reactivity // Applied Mechanics and Materials. - 2014. -Vols. 635-637. - P. 354-357. DOI: 10.4028/www.scientific.net/AMM.635-637.354

130. Fershalov A.Yu., Fershalov M.Yu., Fershalov Yu.Ya., Sazonov T.V., Ibragimov D.I. The design of the nozzle for the nozzle box microturbines // Applied Me-

chanics and Materials. - 2015. - Vol. 789-790. - P. 203-206. DOI: 10.4028/www.scientific.net/AMM.789-790.203

131. Jiyun Du, Hongxing Yang, Zhicheng Shen. Study on the impact of blades wrap angle on the performance of pumps as turbines used in water supply system of high-rise buildings // International Journal of Low-Carbon Technologies. - 2018. - Vol. 13. - P. 102-108.

132. Sazonov T.V., Fershalov Y.Y., Fershalov M.Y., Fershalov A.Y., Ibragimov D.I. Experimental installation for the study of nozzles microturbines // Applied Mechanics and Materials. - 2014. - Vol. 635-637. - P. 155-158. DOI: 10.4028/www.scientific.net/AMM.635-637.155

133. Serkan Ekinci, Mustafa Alvar. Horizontal axis marine current turbine design for wind-electric hybrid sailing boat // Shipbuilding : Theory and Practice of Naval Architecture, Marine Engineering and Ocean Engineering. - 2017. -Vol. 68, № 2. - P. 127-151.

134. Tsai B.J. (Tsai, Bor-Jang), Wang Y.L. (Wang, Y.L.) A novel Swiss-Roll recuperator for the microturbine engine // Applied thermal engineering. - FEB 2009. -Vol. 29, Issue 2-3. - P. 216-223.

Приложение

Таблица П.1 Экспериментальные данные для проведения расчетов. Осевой зазор лос = 0,05 мм. Первые значения

№ п/п Р атм, Па 1, м * Тс, °С Р рот, МПа Ъ Р0*, МПа п, об/мин / г

1 100575 — 24,10 0,440 54,00 0,400 49925 —

2 100575 — 24,10 0,430 53,85 0,390 49354 —

3 100575 — 23,60 0,419 53,00 0,379 48832 —

4 100575 — 24,00 0,388 51,25 0,358 46723 —

5 100575 — 25,00 0,336 48,50 0,300 43223 —

6 100575 — 25,10 0,316 47,00 0,280 41687 —

7 100575 — 25,20 0,280 45,00 0,250 39592 —

8 100575 — 24,90 0,258 43,25 0,229 38273 —

9 100575 — 24,90 0,248 42,85 0,220 37447 —

10 100575 — 24,90 0,225 41,00 0,200 36530 —

11 100575 — 29,00 0,216 39,00 0,180 34936 —

12 100575 — 29,00 0,195 38,00 0,160 33588 —

13 100575 — 28,90 0,175 37,50 0,140 32381 —

14 100575 — 28,80 0,154 36,00 0,120 30146 —

15 100575 — 28,80 0,134 34,00 0,100 27954 —

16 100575 — 28,70 0,114 32,50 0,080 25267 —

17 100575 — 28,60 0,094 30,50 0,060 23492 —

1 100575 0,21 27,50 0,451 55,00 0,400 — 57,19

2 100575 0,21 27,40 0,441 54,50 0,390 — 55,85

3 100575 0,21 27,40 0,429 54,00 0,379 — 54,39

4 100575 0,21 27,30 0,399 52,50 0,358 — 51,03

5 100575 0,21 27,30 0,346 49,50 0,300 — 45,10

6 100575 0,21 27,40 0,327 48,00 0,280 — 42,72

7 100575 0,21 27,30 0,292 46,00 0,250 — 38,57

8 100575 0,21 27,40 0,269 44,50 0,229 — 35,46

9 100575 0,21 27,60 0,258 44,00 0,220 — 33,55

10 100575 0,21 27,60 0,235 42,50 0,200 — 29,70

11 100575 0,21 28,80 0,216 40,50 0,180 — 29,67

12 100575 0,21 28,60 0,196 39,00 0,160 — 27,00

13 100575 0,21 28,50 0,175 37,50 0,140 — 24,31

14 100575 0,21 28,50 0,154 36,00 0,120 — 21,40

15 100575 0,21 28,50 0,134 33,90 0,100 — 18,40

16 100575 0,21 28,50 0,114 32,00 0,080 — 15,87

17 100575 0,21 28,50 0,094 30,25 0,060 — 13,34

Примечание. Здесь и далее момент страгивания подшипников Мст = 0,00012 Нм.

лос = 0,05 мм. Вторые значения

№ п/п Р атм, Па 1, м * Тс, °С Р рот, МПа Ъ Р0*, МПа п, об/мин / г

1 100575 — 28,80 0,453 55,00 0,40 49811 —

2 100575 — 29,10 0,444 54,50 0,39 49292 —

3 100575 — 29,10 0,430 54,00 0,38 48750 —

4 100575 — 28,80 0,400 52,00 0,35 46622 —

5 100575 — 28,70 0,347 49,00 0,30 43233 —

6 100575 — 29,10 0,328 47,50 0,28 41799 —

7 100575 — 29,20 0,294 46,00 0,25 39526 —

8 100575 — 29,10 0,270 44,00 0,23 38264 -

9 100575 — 29,10 0,257 43,50 0,22 37594 -

10 100575 — 28,00 0,235 41,00 0,20 36136 —

11 100575 — 29,00 0,22 39,00 0,180 34950 —

12 100575 — 29,00 0,2 38,00 0,160 33600 —

13 100575 — 28,90 0,18 37,50 0,140 32200 —

14 100575 — 28,80 0,15 36,00 0,120 30300 —

15 100575 — 28,80 0,13 34,00 0,100 27700 —

16 100575 — 28,70 0,11 32,50 0,080 25350 —

17 100575 — 28,60 0,094 30,50 0,060 23500 —

1 100575 0,21 28,10 0,451 55,00 0,40 — 57,54

2 100575 0,21 28,10 0,441 54,50 0,39 — 56,14

3 100575 0,21 28,10 0,429 54,00 0,38 — 54,59

4 100575 0,21 28,10 0,399 52,50 0,35 — 51,98

5 100575 0,21 28,10 0,346 49,00 0,30 — 45,10

6 100575 0,21 28,10 0,327 48,00 0,28 — 42,62

7 100575 0,21 28,10 0,293 46,00 0,25 — 38,58

8 100575 0,21 28,10 0,268 44,50 0,23 — 35,79

9 100575 0,21 28,10 0,258 44,00 0,22 — 33,85

10 100575 0,21 28,10 0,235 42,50 0,20 — 29,81

11 100575 0,21 29,30 0,216 40,50 0,180 — 29,67

12 100575 0,21 28,80 0,196 39,00 0,160 — 27,00

13 100575 0,21 28,60 0,175 37,50 0,140 — 24,31

14 100575 0,21 28,60 0,154 36,00 0,120 — 21,40

15 100575 0,21 28,60 0,134 33,90 0,100 — 18,40

16 100575 0,21 28,60 0,114 32,00 0,080 — 15,87

17 100575 0,21 28,60 0,094 30,25 0,060 — 13,34

лос = 0,08 мм. Первые значения

№ п/п Р атм, Па 1, м * Тс, °С Р рот, МПа Ъ Р0*, МПа п, об/мин / г

1 100575 — 26,00 0,451 55,00 0,394 49616 —

2 100575 — 25,70 0,441 54,50 0,386 48969 —

3 100575 — 26,50 0,429 54,00 0,379 48169 —

4 100575 — 26,50 0,398 52,00 0,350 46066 —

5 100575 — 26,50 0,346 49,00 0,300 42387 —

6 100575 — 26,50 0,327 47,50 0,280 41536 —

7 100575 — 26,50 0,294 45,50 0,250 39493 —

8 100575 — 26,60 0,268 44,00 0,229 38289 —

9 100575 — 26,90 0,257 43,50 0,220 37493 —

10 100575 — 26,60 0,235 41,85 0,200 35943 —

11 100575 — 26,20 0,213 39,50 0,180 35087 —

12 100575 — 26,20 0,193 39,00 0,160 33491 —

13 100575 — 26,20 0,173 37,00 0,140 31633 —

14 100575 — 25,80 0,153 35,25 0,120 29489 —

15 100575 — 25,70 0,132 33,50 0,100 27647 —

16 100575 — 25,80 0,113 32,00 0,080 25649 —

17 100575 — 25,70 0,092 29,00 0,060 22983 —

1 100575 0,21 26,00 0,451 55,00 0,400 — 61,11

2 100575 0,21 25,70 0,441 54,50 0,390 — 59,80

3 100575 0,21 26,50 0,429 54,00 0,379 — 58,35

4 100575 0,21 26,50 0,398 52,50 0,350 — 54,23

5 100575 0,21 26,50 0,346 49,00 0,300 — 46,45

6 100575 0,21 26,50 0,327 48,00 0,280 — 43,74

7 100575 0,21 26,50 0,294 46,00 0,250 — 39,61

8 100575 0,21 26,60 0,268 44,50 0,229 — 36,38

9 100575 0,21 26,90 0,257 44,00 0,220 — 34,95

10 100575 0,21 26,60 0,235 42,50 0,200 — 31,28

11 100575 0,21 26,20 0,213 39,50 0,180 — 28,88

12 100575 0,21 26,20 0,193 39,00 0,160 — 26,12

13 100575 0,21 26,20 0,173 37,00 0,140 — 23,55

14 100575 0,21 25,80 0,153 35,25 0,120 — 20,71

15 100575 0,21 25,70 0,132 33,50 0,100 — 17,92

16 100575 0,21 25,80 0,113 32,00 0,080 — 15,37

17 100575 0,21 25,70 0,092 29,00 0,060 — 12,90

лос = 0,08 мм. Вторые значения

№ п/п Р атм, Па 1, м * Тс, °С Р рот, МПа Ъ Р0*, МПа п, об/мин / г

1 100575 — 26,00 0,451 54,85 0,400 49709 —

2 100575 — 25,70 0,441 54,00 0,390 49089 —

3 100575 — 26,50 0,429 53,50 0,379 48235 —

4 100575 — 26,50 0,399 52,00 0,350 45998 —

5 100575 — 26,50 0,346 49,50 0,300 42401 —

6 100575 — 26,50 0,327 48,00 0,280 41379 —

7 100575 — 26,50 0,294 46,00 0,250 39467 —

8 100575 — 26,60 0,268 44,50 0,229 38188 -

9 100575 — 26,90 0,258 44,00 0,220 37561 -

10 100575 — 26,60 0,235 42,00 0,200 36135 —

11 100575 — 25,90 0,213 39,50 0,180 35146 —

12 100575 — 25,80 0,190 39,00 0,160 33481 —

13 100575 — 25,90 0,170 37,00 0,140 31565 —

14 100575 — 25,80 0,150 35,25 0,120 29371 —

15 100575 — 25,80 0,130 33,50 0,100 27502 —

16 100575 — 25,80 0,110 32,00 0,080 25725 —

17 100575 — 25,80 0,092 29,00 0,060 22998 —

1 100575 0,21 26,00 0,451 55,00 0,400 — 61,24

2 100575 0,21 25,70 0,441 54,50 0,390 — 59,95

3 100575 0,21 26,50 0,429 54,00 0,379 — 58,32

4 100575 0,21 26,50 0,399 52,50 0,350 — 54,20

5 100575 0,21 26,50 0,346 49,00 0,300 — 46,45

6 100575 0,21 26,50 0,327 48,00 0,280 — 43,53

7 100575 0,21 26,50 0,294 46,00 0,250 — 39,45

8 100575 0,21 26,60 0,268 44,50 0,229 — 36,53

9 100575 0,21 26,90 0,258 44,00 0,220 — 34,93

10 100575 0,21 26,60 0,235 42,50 0,200 — 31,36

11 100575 0,21 25,90 0,210 39,50 0,180 — 28,81

12 100575 0,21 25,80 0,190 39,00 0,160 — 26,15

13 100575 0,21 25,90 0,170 37,00 0,140 — 23,41

14 100575 0,21 25,80 0,150 35,25 0,120 — 20,70

15 100575 0,21 25,80 0,130 33,50 0,100 — 17,82

16 100575 0,21 25,80 0,110 32,00 0,080 — 15,42

17 100575 0,21 25,80 0,092 29,00 0,060 — 12,77

лос = 0,1 мм. Первые значения

№ п/п Р атм, Па 1, м * Тс, °С Р рот, МПа Ъ Р0*, МПа п, об/мин / г

1 101930 — 25,40 0,437 53,50 0,400 48628 —

2 101930 — 25,10 0,427 53,00 0,390 47840 —

3 101930 — 25,00 0,415 52,50 0,379 46716 —

4 101930 — 25,00 0,385 51,00 0,350 44736 —

5 101930 — 25,00 0,332 48,00 0,300 41463 —

6 101930 — 24,90 0,313 46,50 0,280 40686 —

7 101930 — 25,10 0,278 44,50 0,250 38220 —

8 101930 — 25,10 0,254 43,50 0,229 36675 —

9 101930 — 25,10 0,244 42,75 0,220 35835 —

10 101930 — 25,10 0,220 41,00 0,200 34421 —

11 101930 — 25,30 0,210 40,50 0,180 33507 —

12 101930 — 25,30 0,180 38,50 0,160 31982 —

13 101930 — 25,30 0,160 37,00 0,140 30231 —

14 101930 — 25,30 0,139 35,00 0,120 28571 —

15 101930 — 25,40 0,118 33,00 0,100 26220 —

16 101930 — 25,50 0,099 31,25 0,080 24317 —

17 101930 — 25,50 0,078 29,00 0,060 21759 —

1 101930 0,21 25,00 0,437 53,50 0,400 — 57,32

2 101930 0,21 24,40 0,427 53,00 0,390 — 55,94

3 101930 0,21 24,40 0,415 52,50 0,379 — 54,50

4 101930 0,21 24,30 0,385 51,00 0,350 — 49,95

5 101930 0,21 24,10 0,332 48,00 0,300 — 42,65

6 101930 0,21 24,30 0,313 46,50 0,280 — 40,09

7 101930 0,21 24,30 0,278 44,50 0,250 — 35,26

8 101930 0,21 24,30 0,254 43,50 0,229 — 32,04

9 101930 0,21 24,50 0,244 42,75 0,220 — 31,03

10 101930 0,21 24,50 0,220 41,00 0,200 — 28,36

11 101930 0,21 24,60 0,210 40,50 0,180 — 27,12

12 101930 0,21 24,60 0,180 38,50 0,160 — 23,64

13 101930 0,21 24,60 0,160 37,00 0,140 — 21,28

14 101930 0,21 24,60 0,139 35,00 0,120 — 18,55

15 101930 0,21 24,60 0,118 33,00 0,100 — 15,88

16 101930 0,21 24,60 0,099 31,25 0,080 — 13,52

17 101930 0,21 24,60 0,078 29,00 0,060 — 11,06

лос = 0,1 мм. Вторые значения

№ п/п Р атм, Па 1, м * Тс, °С Р рот, МПа Ъ Р0*, МПа п, об/мин / г

1 101930 — 26,00 0,451 54,85 0,400 49709 —

2 101930 — 25,70 0,441 54,00 0,390 49089 —

3 101930 — 26,50 0,429 53,50 0,379 48235 —

4 101930 — 26,50 0,399 52,00 0,350 45998 —

5 101930 — 26,50 0,346 49,50 0,300 42401 —

6 101930 — 26,50 0,327 48,00 0,280 41379 —

7 101930 — 26,50 0,294 46,00 0,250 39467 —

8 101930 — 26,60 0,268 44,50 0,229 38188 —

9 101930 — 26,90 0,258 44,00 0,220 37561 —

10 101930 — 26,60 0,235 42,00 0,200 36135 —

11 101930 — 25,30 0,210 40,00 0,180 33421 —

12 101930 — 25,30 0,180 38,00 0,160 31805 —

13 101930 — 25,30 0,160 36,75 0,140 30139 —

14 101930 — 25,30 0,139 34,50 0,120 28631 —

15 101930 — 25,40 0,118 33,00 0,100 26387 —

16 101930 — 25,50 0,099 31,00 0,080 24478 —

17 101930 — 25,50 0,078 29,00 0,060 21889 —

1 101930 0,21 26,00 0,451 55,00 0,400 — 61,24

2 101930 0,21 25,70 0,441 54,50 0,390 — 59,95

3 101930 0,21 26,50 0,429 54,00 0,379 — 58,32

4 101930 0,21 26,50 0,399 52,50 0,350 — 54,20

5 101930 0,21 26,50 0,346 49,00 0,300 — 46,45

6 101930 0,21 26,50 0,327 48,00 0,280 — 43,53

7 101930 0,21 26,50 0,294 46,00 0,250 — 39,45

8 101930 0,21 26,60 0,268 44,50 0,229 — 36,53

9 101930 0,21 26,90 0,258 44,00 0,220 — 34,93

10 101930 0,21 26,60 0,235 42,50 0,200 — 31,36

11 101930 0,21 24,60 0,210 40,00 0,180 — 26,98

12 101930 0,21 24,60 0,180 38,00 0,160 — 23,51

13 101930 0,21 24,60 0,160 36,75 0,140 — 21,04

14 101930 0,21 24,60 0,139 34,50 0,120 — 18,23

15 101930 0,21 24,60 0,118 33,00 0,100 — 16,09

16 101930 0,21 24,60 0,099 31,00 0,080 — 13,75

17 101930 0,21 24,60 0,078 29,00 0,060 — 10,91

лос = 0,2 мм. Первые значения

№ п/п Р атм, Па 1, м * Тс, °С Р рот, МПа Ъ Р0*, МПа п, об/мин / г

1 102657 — 23,80 0,435 53,75 0,400 46986 —

2 102657 — 23,50 0,424 53,00 0,390 46336 —

3 102657 — 23,50 0,412 52,75 0,379 45534 —

4 102657 — 23,90 0,387 51,00 0,350 43361 —

5 102657 — 23,80 0,329 48,00 0,300 40446 —

6 102657 — 23,90 0,309 46,75 0,280 39355 —

7 102657 — 24,00 0,276 44,75 0,250 36792 —

8 102657 — 24,00 0,251 43,25 0,229 35600 —

9 102657 — 24,10 0,241 42,75 0,220 34924 —

10 102657 — 24,10 0,219 41,00 0,200 33581 —

11 102657 — 24,30 0,207 40,50 0,180 32522 —

12 102657 — 23,80 0,177 38,25 0,160 31204 —

13 102657 — 23,90 0,157 37,00 0,140 29239 —

14 102657 — 23,80 0,136 35,00 0,120 27643 —

15 102657 — 23,60 0,116 33,00 0,100 25422 —

16 102657 — 23,50 0,096 31,00 0,080 23511 —

17 102657 — 23,20 0,076 28,50 0,060 21386 —

1 102657 0,21 25,10 0,435 53,25 0,400 — 57,70

2 102657 0,21 24,70 0,424 53,00 0,390 — 56,32

3 102657 0,21 24,60 0,412 52,50 0,379 — 54,48

4 102657 0,21 24,60 0,387 51,00 0,350 — 49,59

5 102657 0,21 24,50 0,329 48,00 0,300 — 42,45

6 102657 0,21 24,60 0,309 46,75 0,280 — 39,96

7 102657 0,21 24,60 0,276 44,75 0,250 — 36,22

8 102657 0,21 24,60 0,251 43,25 0,229 — 33,32

9 102657 0,21 24,70 0,241 42,75 0,220 — 31,88

10 102657 0,21 24,70 0,219 41,00 0,200 — 28,90

11 102657 0,21 24,70 0,207 40,50 0,180 — 27,64

12 102657 0,21 24,60 0,177 38,25 0,160 — 23,91

13 102657 0,21 24,60 0,157 37,00 0,140 — 21,22

14 102657 0,21 24,60 0,136 35,00 0,120 — 18,56

15 102657 0,21 24,60 0,116 33,00 0,100 — 15,74

16 102657 0,21 24,60 0,096 31,00 0,080 — 13,42

17 102657 0,21 24,60 0,076 28,50 0,060 — 10,85

лос = 0,2 мм. Вторые значения

№ п/п Р атм, Па 1, м * Тс, °С Р рот, МПа Ъ Р0*, МПа п, об/мин / г

1 102657 — 23,80 0,435 53,75 0,400 46868 —

2 102657 — 23,50 0,424 53,00 0,390 46263 —

3 102657 — 23,50 0,412 52,75 0,379 45578 —

4 102657 — 23,90 0,387 51,00 0,350 43495 —

5 102657 — 23,80 0,329 48,00 0,300 40402 —

6 102657 — 23,90 0,309 46,75 0,280 39285 —