Разработка метода расчета обделок коллекторных тоннелей, восстановленных с применением бестраншейной технологии тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 25.00.20, кандидат наук Левищева, Оксана Михайловна

• Левищева, Оксана Михайловна
• кандидат наук
• 2014

Оглавление диссертации кандидат наук Левищева, Оксана Михайловна

ОГЛАВЛЕНИЕ

ВВЕДЕНИЕ

1. АНАЛИЗ СОСТОЯНИЯ ВОПРОСА. ЦЕЛИ И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ

2. МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ФОРМИРОВАНИЯ НАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ ТРЕХСЛОЙНОЙ ОБДЕЛКИ КОЛЛЕКТОРНОГО ТОННЕЛЯ, ВОССТАНОВЛЕННОГО СПОСОБОМ «ТРУБА В ТРУБЕ»

3. МЕТОД РАСЧЕТА ОБ ДЕЖИ КОЛЛЕКТОРНОГО ТОННЕЛЯ, ВОССТАНОВЛЕННОГО БЕСТРАНШЕЙНЫМ СПОСОБОМ

3.1. Переход к задаче теории аналитических функций комплексного переменного

3.2. Представления комплексных потенциалов

3.3. Аналитическое продолжение комплексных потенциалов ФоМ Vo(z) в верхнюю полуплоскость через прямолинейную

границу L'0

3.4. Конформное преобразование. Представление комплексных потенциалов и формулировка граничных условий в отображенной области

3.5. Решение краевой задачи теории аналитических функций комплексного переменного

59

65

3.6. Формирование разрешающей системы линейных алгебраических уравнений

3.7. Определение коэффициентов т^^ и величин # в зависимости от вида рассматриваемой нагрузки

3.7.1. Действие собственного веса грунта (задача 1)

3.7.2. Действие внешнего давления грунтовых вод (задача 2)

3.7.3. Действие давления жидкости, заполняющей тоннель в период водосброса (задача 3)

3.7.4. Действие нагрузки, обусловленной весом зданий и сооружений на поверхности (задача 4)

3.8. Определение напряжений в среде и в слоях кольца

3.9. Алгоритм расчета

3.9.1. Задание исходных данных

3.9.2. Последовательность вычислительных операций 113 3.10 Проверка точности удовлетворения граничных условий 129 3.11. Сравнение результатов расчета с данными, полученными другими авторами 134 3.12 Пример определения напряженного состояния обделки коллекторного тоннеля, восстановленного бестраншейным способом

3.12.1. Результаты расчета обделки на действие гравитационных сил (собственного веса грунта)

3.12.2. Результаты расчета обделки на действие внешнего давления грунтовых вод

3.12.3. Результаты расчета обделки на действие внутреннего напора жидкости (в период водосброса)

3.12.4. Результаты расчета обделки на действие равномерно распределенной нагрузки на поверхности

3.12.5. Результаты расчета обделки на действие нагрузки, движущейся на поверхности

4. ИССЛЕДОВАНИЕ ЗАВИСИМОСТИ НАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ ОБДЕЛКИ КОЛЛЕКТОРНОГО ТОННЕЛЯ, ВОССТАНОВЛЕННОГО БЕСТРАНШЕЙНЫМ СПОСОБОМ, ОТ ОСНОВНЫХ ВЛИЯЮЩИХ ФАКТОРОВ

4.1 Исследование зависимости экстремальных нормальных тангенциальных напряжений в обделке восстановленного тоннеля при действии собственного веса грунта от основных влияющих факторов

4.1.1. Исследование зависимости напряженного состояния обделки от положения центра протянутой трубы ПЭ

4.1.2. Исследование зависимости напряженного состояния от отношения модулей деформации пород и материала внешнего слоя обделки восстановленного коллекторного тоннеля

4.2 Исследование зависимостей напряженного состояния восстановленной обделки коллекторного тоннеля при действии

давления грунтовых вод

4.2.1 Исследование зависимости максимальных нормальных тангенциальных напряжений от уровня грунтовых вод

4.2.2 Исследование зависимости максимальных нормальных тангенциальных напряжений от положения внутренней трубы ПЭ

4.3 Исследование зависимостей напряженного состояния восстановленной обделки коллекторного тоннеля при действии внутреннего напора жидкости

4.3.1 Исследование зависимости максимальных нормальных тангенциальных напряжений от положения внутренней трубы

4.3.2 Исследование зависимости напряженного состояния восстановленной обделки коллекторного тоннеля от отношения модулей деформации тампонажного и внешнего слоев обделки

4.4 Исследование зависимости напряженного состояния обделки восстановленного коллекторного тоннеля при действии равномерно распределенной нагрузки на поверхности

4.4.1 Зависимость напряженного состояния обделки от положения распределенной нагрузки относительно оси выработки ^ ^

4.4.2 Зависимость напряженного состояния обделки от ширины нагрузки на поверхности

5. ИСПОЛЬЗОВАНИЕ РАЗРАБОТАННОГО МЕТОДА РАСЧЕТА

5.1. Данные об объекте

5.2. Результаты расчета 1 ВО ЗАКЛЮЧЕНИЕ 186 ЛИТЕРАТУРА 191 ПРИЛОЖЕНИЕ

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Разработка метода расчета обделок коллекторных тоннелей, восстановленных с применением бестраншейной технологии»

ВВЕДЕНИЕ

Неотъемлемой частью городской коммунальной инфраструктуры являются коллекторные тоннели. В процессе длительной эксплуатации обделки этих сооружений подвергаются воздействию агрессивной газовой среды, а также истирающему действию абразивных частиц, находящихся в стоках. Влияние указанных негативных факторов ведет к локальным уменьшениям толщины подземных конструкций, что может явиться причиной возникновения аварийных ситуаций, последствия которых оцениваются как экологические катастрофы. В связи с этим особую актуальность приобретает проблема своевременности эффективности проведения ремонтно-восстановительных работ в коллекторных тоннелях.

В современных условиях городской среды наиболее приемлемым способом восстановления работоспособности изношенных прямолинейных участков коммуникаций является метод «труба в трубе», который предусматривает прокладку внутри тоннелей новых труб из полиэтилена (ПЭ). При этом длина участков реконструируемых тоннелей может достигать нескольких сотен метров при минимуме земляных работ и полной сохранности инфраструктуры на поверхности.

В результате ремонта восстановленная обделка представляет собой трехслойную конструкцию, несущая способность которой зависит от степени изношенности старого тоннеля. Следует отметить, что на сегодняшний день не существует научно-обоснованных методов оценки напряженного состояния и несущей способности реконструированных коллекторных тоннелей, и, следовательно, проблема оценки эффективности восстановления таких сооружений остается актуальной.

В связи с этим целью настоящей работы является разработка нового аналитического метода расчета обделок коллекторных тонне-

лей мелкого заложения, восстанавливаемых бестраншейным способом «труба в трубе».

Для достижения поставленной цели решены следующие задачи:

- разработана математическая модель взаимодействия создаваемой в результате восстановительного ремонта трехслойной обделки коллекторного тоннеля с окружающим массивом, позволяющая учитывать основные особенности формирования напряженного состояния геомеханической системы «обделка — массив», при действии гравитационных сил (в том числе - давления грунтовых вод), внутреннего напора (для тоннелей ливневой канализации, работающих в период водосброса), веса зданий и сооружений на поверхности, как возводимых вблизи уже отремонтированного тоннеля, так и имевшихся на земной поверхности до реконструкции, и нагрузок от движущихся по поверхности транспортных средств;

- получено аналитические решения ряда плоских задач теории упругости о напряженном состоянии трехслойного кольца, два наружных слоя которого имеют существенно переменную толщину, подкрепляющего отверстие в линейно-деформируемой полубесконечной среде, при граничных условиях, отражающих действие гравитационных сил, внутреннего давления и равномерно распределенной вертикальной нагрузки, приложенной к участку прямолинейной границы среды;

-на основе полученных решений разработан аналитический метод расчета обделок коллекторных тоннелей, восстановленных бестраншейным способом, на основные виды воздействий;

- составлен полный алгоритм расчета, реализованный в виде компьютерного программного комплекса;

- выявлены основные зависимости экстремальных (максимальных сжимающих и растягивающих) напряжений в обделке восстановленного коллекторного тоннеля от основных влияющих факторов.

Разработанный метод расчета принят к внедрению ООО «СпецПодземСтрой» (г. Тула) в качестве базовой расчетной методики при практическом проектировании.

1. АНАЛИЗ СОСТОЯНИЯ ВОПРОСА. ЦЕЛИ И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ

Развитие и успешное функционирование инфраструктуры крупных городов связано с расширением систем канализации и сетей самотечных тоннельных коллекторов, как правило, кругового поперечного сечения, сооружаемых с помощью проходческих щитов, имеющих глубину заложения до нескольких десятков метров. Действующими в настоящее время нормативными документами срок службы данных сооружений установлен в 35-40 лет /35/. Такие тоннели составляют 80 - 85 % от общего объема эксплуатируемых коммунальных тоннелей городского хозяйства /19/.

Имеющиеся в настоящее время экспертные оценки /126/ технического состояния подземных сооружений показывают, что более 60 % трубопроводов и канализационных коллекторов в России практически исчерпало свой срок службы и эксплуатируется со степенью износа 64 %. Значительная часть канализационных коллекторов большинства городов проложена из труб, изготовленных из железобетона, без защиты внутренней поверхности от агрессивного коррозионного воздействия, вследствие чего, в процессе эксплуатации происходит снижение прочностных характеристик бетона, разрушение рабочей арматуры, «сработка» и истончение бетона обделок коллекторов, прежде всего в своде выработок, с их возможным обрушением и образованием воронок на поверхности земли. Выход из строя канализационного коллектора, в результате разрушения его обделки из-за общей ветхости санитарно-гигиенических коммуникаций, как правило, создает опасность микробиологического заражения грунтовых вод и их подсоса в трубопроводы питьевого водоснабжения. Ситуация также усугубляется отсутствием резервных коллекторов, по

которым можно было бы перепустить стоки на время ремонтных работ в обход ремонтируемых участков.

Многочисленными исследованиями /19, 34, 35, 47, 57 и др./ установлено, что основной причиной разрушения железобетона обделок канализационных коллекторных тоннелей является комплексное воздействие следующих факторов:

- нарушение технологической дисциплины и низкое качество строительно-монтажных работ с последующим проявлением дефектов;

- применение строительных материалов низкого качества;

- естественное старение материала обделок;

- проявление биохимической и химической коррозии бетона и арматуры, вследствие агрессивности грунтовых вод и повышенной агрессивности газовой среды выше уровня сточных вод;

- абразивное воздействие на бетон обделок твёрдых частиц, находящихся в стоках.

Следует отметить, что одним из самых опасных разрушительных процессов /19, 34, 57,102/, протекающих в канализационных коллекторах, является сероводородная газовая коррозия бетона обделок, в результате которой уменьшается толщина конструкции выше уровня сточных вод, снижаются прочностные характеристики бетона, что может привести к его обрушению с образованием провалов на поверхности земли.

Механизм сероводородной химической коррозии (рис. 1.1) подробно описан в работе /69/ и заключается в следующем. Как правило, сточные воды являются неагрессивными или слабоагрессивными в отношении бетона, в то время как газовая среда выше поверхности воды содержит значительный процент сероводорода и является сильноагрессивной. Растворяясь в слое конденсатной влаги, серово-

дород активно разрушает гидросиликаты кальция, образующие цементный камень, на внутренней поверхности сводовой части обдел-

а-а

а-а

б-б

5 4 3 6 2 1

1 2 3 4

Рис. 1.1. Схема образования сероводорода в сточных водах 1- сточные воды, 2- ламинарный слой, 3 - анаэробный активный слой образования сульфидов, 4 - анаэробный инертный слой, 5 - обделка тоннеля, 6 - аэробный слой.

Взаимодействие с серной кислотой приводит к превращению цементного камня в бетоне в смесь двуводного гипса, гидроокиси алюминия, кремнекислоты и других соединений (кислотная коррозия). Сульфат кальция из состава образовавшегося гипса проникает вглубь неразрушенного бетона и кристаллизуется (гипсовая коррозия). В результате в сводовой части обделки кислотная коррозия вызывает разрушение бетона до состояния несвязного эттрингита. Причем с разрушением защитного слоя и достижением зоны стальной арматуры, скорость коррозии увеличивается. Такая коррозия часто является скоротечной и быстро достигает разрушительных размеров. К примеру, в Донецке была зарегистрирована скорость коррозии железобетонных труб от 30 до 40 мм/год /57/.

Попытки установить эмпирические зависимости между скоростью коррозионного разрушения бетона реальных конструкций и большим числом случайных факторов, влияющих на этот процесс, методами многомерного корреляционного анализа успеха не имели /69, 70/. В связи с этим в настоящее время считается, что достоверно оценить состояние обделок коллекторных тоннелей, подвергающихся коррозии в процессе эксплуатации, можно лишь с помощью постоянного мониторинга состояния подземной конструкции.

Другим направлением исследований, имеющих целью разработку методов прогноза коррозионного разрушения бетона в высокоагрессивной газовой среде в коллекторных тоннелях, является лабораторное и математическое моделирование этого процесса. В научной литературе имеется ряд работ, в которых обобщаются результаты исследований, проводившихся в разное время в институтах НИИЖБ (г. Москва) /71, 108/ и УкрКоммуналНИИПроект (г. Харьков) /46, 105/.

В работе /71/ на основе выполненных лабораторных испытаний образцов из цементного камня, цементно-песчаного раствора и бетона различных составов в растворах серной кислоты Л.Н.Карнауховой было установлено пропорциональное увеличение глубины разрушения (t - время), при условии, что удаление разрушенного слоя не производилось. При этом на скорость коррозии вид материала (цементный камень, бетон, или цементно-песчаный раствор) влиял в незначительной степени. Приведенные в таблице 1.1. результаты расчета /71/, выполненные при исходных данных, соответствующих реальным условиям в коллекторных тоннелях, показали удовлетворительное согласование с данными натурных наблюдений, и, по мнению автора, могут быть использованы в практических целях.

Таблица 1.1

Результаты определения глубины коррозионного разрушения бетона

в агрессивной сернокислой среде по Л.Н.Карнауховой

Концентрация серной кислоты РН Глубина разрушения, см

1 год 10 лет 20 лет 50 лет

0,0001 Н 4 0,08 0,27 0,39 0,62

0,001 Н 3 0,23 0,88 1,25 1,97

0,01 Н 2 0,88 2,79 3,94 6,22

0,03 Н 1,5 1,52 4,83 6,82 10,78

0,1 Я 1 2,78 8,82 12,45 19,68

Так, расчеты показывают, что увеличение концентрации кислоты в 10 раз с 0,01 до 0,1 Н сопровождается увеличением скорости коррозии больше чем в 2 раза. В случае, если в бетоне в качестве крупного заполнителя используется известняк, часть кислоты расходуется на взаимодействие с ним, при этом продукты коррозии известняковых зерен имеют кристаллическое строение. По расчету глубина разрушения бетона в 0,1 Н растворе серной кислоты за 42 суток составила 0,23 мм для бетона на гранитном щебне, а для бетона того же состава, но на известняковом щебне - 0,07см.

В целом, анализ имеющейся научной литературы позволил выявить достаточно большое количество работ, посвященных вопросам, связанным с расчетом обделок коллекторных тоннелей, в том числе с учетом снижения их несущей способности в результате коррозии бетона.

Так, в работе /101/ указывается, что признаками, позволяющими приближенно судить о возможности разрушения коллекторного тоннеля, являются "местные понижения рельефа над коллектором с

пологими откосами и незначительными амплитудами". В связи с этим делается вывод: "... обделка коллектора, подвергающаяся действию только веса грунтового массива, обладает несущей способностью при уменьшении толщины до 5 см. Это значение толщины обделки можно рассматривать как критическое. Дальнейшее уменьшение толщины обделки может привести к аварийной ситуации".

Ю.Н. Куликов /76/, основываясь на методике /63/, предложил формулу, для определения межремонтного периода эксплуатации / коллекторного тоннеля (времени наработки на отказ), обделка которого подвергается углекислой газовой коррозии, который определяется степенью карбонизации СаО в цементе, концентрацией С02 или другого газа в воздухе, глубина нейтрализации бетона кислым газом с образованием слаборастворимых солей.

В качестве обоснования достоверности результатов, получаемых по предложенной формуле, автор приводит анализ газовой составляющей 12 коллекторных тоннелей г. Москвы, который позволил выявить минимальный срок эксплуатации - 5 лет, а максимальный -26 лет. При этом автор отмечает, что результаты, получаемые с помощью данной формулы, не зависят от толщины обделки, и " условием потери устойчивости несущей обделки тоннеля является значение остаточной толщины менее 5 см".

В то же время, исходя из работы С.И.Копылова /73/, можно сделать вывод, что тоннель способен сохранять работоспособность даже при полном разрушении обделки в сводовой части в определенных горно-геологических условиях. В своих трудах автор предлагает оригинальный подход к определению остаточной несущей способности железобетонных обделок канализационных тоннелей, в которых обделка в предельном состоянии представляется как система из двух состыкованных полуколец, нагруженная на внешнем контуре задан-

ным давлением. На основе данных натурных наблюдений о разрушении обделок коллекторных тоннелей вследствие газовой коррозии бетона и железобетона, С.И. Копылов сделал вывод, что железобетонная круговая обделка, разрушается по вертикальному диаметру в результате образования и развития вертикальных трещин. Однако, предложенный подход, основанный на рассмотрении подземной конструкции фактически вне массива пород, идет в разрез с основными представлениям механики подземных сооружений.

В работе /31/ авторы сделали попытку диагностировать напряженное состояние обделок коллекторных тоннелей, используя подходы /30, 45, 55, 85, 86 и др./, на основании решения ряда плоских контактных задач теории упругости для линейно - деформируемой полубесконечной среды, моделирующей массив грунта, ослабленной круговым отверстием, подкрепленным кольцом, моделирующим обделку, при граничных условиях, отражающих наличие в массиве начальных напряжений, линейно изменяющихся по глубине, обусловленных собственным весом грунта, или давления подземных вод, действие внутреннего напора, а также равномерно распределенной нагрузки, приложенной на участке границы полуплоскости до или после образования отверстия, моделирующей вес здания или сооружения, существующего до сооружения тоннеля, или возводимого над имеющимся тоннелем. Решения, поставленных задач, получены на основе обобщения и развития работ И.Г. Арамановича /15, 16/, а также с использованием метода Д.И. Шермана /144, 145/ об аналитическом продолжении комплексных потенциалов, регулярных в нижней полуплоскости вне отверстия, в верхнюю полуплоскость, благодаря чему исходные задачи сводятся к задачам для кольца, подкрепляющего отверстие в полной плоскости.

В отличие от предложений С.И.Копылова данный подход в полной мере соответствует основным положениям механики подземных сооружений о взаимодействии подземной конструкции и окружающего массива грунта, как элементов единой деформируемой системы. Однако указанный метод также не позволяет учитывать изменение формы внутреннего контура поперечного сечения обделки вследствие газовой коррозии бетона и, таким образом, вынуждены учитывать влияние коррозионных процессов уменьшением толщины обделки по всему периметру ее поперечного сечения. В связи с этим, авторы называют свой метод приближенным, так как данное моделирование не соответствует реальности, а также отмечают, что более адекватной расчетной схемой является кольцо, имеющее локальное уменьшение толщины в верхней части, подкрепляющее отверстие в бесконечной (при рассмотрении тоннелей глубокого заложения) или полубесконечной (для тоннелей мелкого заложения) среде из другого материала, что приводит к необходимости рассмотрения другой, более сложной контактной задачи.

В последствии на основании выше указанных методов Т.Г. Саммаль предлагает метод определения напряженного состояния и прогноза снижения несущей способности обделок коллекторных тоннелей вследствие локального уменьшения толщины конструкции в сводовой части, вызываемого коррозией бетона /121-125, 139 - 141/. В своей работе автор моделирует обделку коллекторного тоннеля кольцом переменной толщины, имеющим минимальную толщину в верхней части, где бетон разрушился в результате газовой коррозии. При этом толщина верхней части кольца вычисляются на основе экспериментальных данных в зависимости от агрессивности стоков и времени эксплуатации тоннеля. Предложенный метод позволяет учитывать локальное уменьшение толщины обделки в сводовой части, а

также прогнозировать снижение несущей способности конструкций в процессе эксплуатации в агрессивной газовой среде.

Наряду с теоретическими и лабораторными исследованиями имеются натурные данные, иллюстрирующие влияние коррозии бетона на несущую способность обделок коллекторных тоннелей. Так, в городе Туле в результате комплексного обследования состояния коллектора ливневой канализации на участке от колодца К-51 до выпуска в р. Упу были выявлены разрушения монолитной облицовки с трещинами и вывалами, приводящие к проседанию кровли (высота сечения - 1500мм) и характерным разрушениям: трещинам в бетона, нарушениям облицовки в лотке в виде трещин и сколов, либо полному ее отсутствию /97/. При этом, в том месте, где произошла деформация тоннеля с разрушением рубашки и образованием трещин, через которые происходил вынос грунта с водой, наблюдались значительные провалы на поверхности земли рис 1.2 .

Рис. 1.2. Нарушение благоустройства тротуара из-за деформации дождевого коллектора (г. Тула).

Аналогичные исследования были проведены на участке главного Левобережного коллектора диаметром 2 м (протяженность по заданию 4135м) от камеры на пересечении ул. Брусилова Ленинский проспект до ГКНС (адрес ул. Лебедева, 6Б) г. Воронеж /103/. С помощью аппарата ЛЕВ-3 (видеосъемка) было проведено обследование состояния участков тоннеля между камерами К-2 и К-3, и между камерами К-3 и К-4. При анализе видеоматериалов были выявлены следующие нарушения конструкции железобетонных элементов обделки:

- отсутствие изоляционного покрытия внутренней поверхности обделки тоннеля, защищающего от агрессивного воздействия транспортируемой среды;

- продольные и поперечные трещины в несущих железобетонных конструкциях (особенно вдоль несущей арматуры);

- сплошная коррозия внешней поверхности железобетонных конструкций с образованием сквозных каверн, раковин, кратеров и вывалов бетона (из-за разрыва внутренних связей) в связи с влиянием транспортируемых стоков и образующихся агрессивных газов;

- изменение цвета бетона, свидетельствующее о происходящих процессах силикатизации;

- оголение несущей арматуры в связи с разрушением и истончением защитного слоя бетона;

- активная биохимическая коррозия оголенной несущей арматуры;

- инфильтрация агрессивных затрубных (грунтовых) вод через разрушенные стыки межтрубных соединений;

- нарушение соосности участков труб (возможные провалы в лотке).

В результате общей оценки технического состояния конструкций, выполненной на основе проведенных натурных обследований, было выявлено, что сооружение находится в предаварийном состоянии. При этом отдельные значительные повреждения свидетельствуют о существенном снижении несущей способности и необходимости срочного восстановительного ремонта.

В настоящее время перспективным способом восстановления работоспособности подземной конструкции является бестраншейная технология методом «труба в трубе» /128/, обладающая рядом преимуществ таких, как

- проведение работ без вскрытия грунта и ограничений или изменений схем движения городского транспорта;

- восстановление прочности и герметичности трубы;

- защита внутренней поверхности трубы от коррозионного и гидроабразивного износа;

- продление срока службы коллектора не менее чем на 50 лет;

- значительное снижение затрат на проведение ремонтных работ;

- безопасность окружающей среды.

При восстановительном ремонте методом «труба в трубе» широкое применение получили трубы из полиэтилена (ПЭ). Они менее энергоемки и более технологичны в изготовлении, чем металлические и железобетонные. Монтаж полиэтиленовых труб не требует применения тяжелой строительной техники, их сварку можно максимально автоматизировать, а применяя длинномерные плети -повысить надежность трубопроводов. Корме того, метод «труба в тубе» позволяет провести реконструкцию изношенных трубопроводов с использованием существующих колодцев или с минимальными разрытиями по трассе. Стоит также отметить, что

пластиковые трубы, применяемые при восстановительном ремонте, обладают устойчивостью к коррозии и различным негативным воздействиям (механическим, температурным, химическим), они не покрываются изнутри налетом из ржавчины и минеральных веществ, благодаря чему их пропускная способность не уменьшается со временем, что обеспечивает нормальную функциональность канализационной системы даже через много лет. Кроме того, трубы из полиэтилена безвредны для человека и окружающей среды.

Работы по протягиванию трубы ПЭ в коллекторе разделяются на пять этапов: протягивание тягового каната, прочистку внутренней поверхности коллектора, монтаж необходимого оборудования, контроль качества прочистки внутренней поверхности коллектора протяжкой калибра, протяжка полиэтиленовой трубы.

Санация коллектора производится на всю длину ремонтируемого участка следующим способом (рис.1.3). В существующий коллектор затягивается плеть из спиральновитых труб. Трубы мерной длины собираются в плеть посредством резьбового соединения. При этом соединение спиральновитых труб в плеть и ее протяжка осуществляется в потоке сточной жидкости без осушения ремонтируемого коллектора и устройства перекачки стоков в обход ремонтируемого участка, т. е. нормальная работа коллектора не прекращается во время ремонтных работ. После протяжки плети на всю длину ремонтируемого участка производится заполнение пространства между наружной поверхностью полиэтиленовой трубы и внутренней бетонной поверхностью коллектора специальным тампонажным составом.

Iехно/югичвская схема ремонта коллектора методом протяжки внутрь труб типа ПЗ СВ

ГотШй тгойая лебедка

потока

^Х/Икоткщз фицепное устраШо/ итбоготта

потока

Рис. 1.3. Технологическая схема ремонта коллектора методом «труба в трубе»

ю о

Нагнетание тампонажного раствора в межтрубное пространство осуществляется с торца реконструируемого участка, в стартовом котловане. Перед началом заполнения раствором межтрубного пространства устанавливаются заглушки на границах реконструированного трубопровода и откачиваются канализационные стоки, находящиеся в межтрубном пространстве, до полного его осушения. Заглушки должны перекрывать межтрубное пространство и иметь такую конструкцию, чтобы при заполнении межтрубного пространства раствором и его затвердеванием было исключено вытекание цемент-но-глинистого раствора за границы межтрубного пространства. Там-понажный раствор подается по гибким напорным резинотканевым рукавам с быстроразъемными соединениями. Объем раствора постоянно контролируется для предотвращения образования незатампони-рованных пустот.

Чтобы предотвратить всплытие полиэтиленовой трубы под действием тампонажного раствора, его нагнетание производится в два этапа. Сначала выполняется заполнение межтрубного пространства на высоту 0,6Э от внешнего диаметра полиэтиленовой трубы. При этом подача раствора производится до тех пор, пока он не начнет вытекать из контрольного отверстия глухой заглушки, расположенного на данной высоте. Далее тампонажный раствор выдерживается до его затвердевания. На втором этапе нагнетание производиться непрерывно вплоть до заполнения раствором всего межтрубного пространства до момента, когда раствор начинает выходить из технологического отверстия, находящегося в своде.

Описанный метод был использован ООО «СпецПромСтрой» при реконструкции главного Левобережного коллектора Д-2000, протяженностью 4126 п.м. от камеры на пересечении ул. Брусилова - Ленинский проспект до ГКНС (адрес ул. Лебедева, 6Б) в г. Воронеже

/103/, а также при проведении капитального ремонта сооружений инженерной защиты города - гидротехнических тоннелей р. Ржавки по бульвару Заречный в Ленинском районе г. Нижнего Новгорода /104/.

тампонажный

I

Рис. 1.4. Сечение обделки тоннеля после реконструкции методом «труба в трубе»

Основной особенностью подземной конструкции, создаваемой в результате ремонтно-восстановительных работ, является то, что в поперечном сечении обделка тоннеля представляет собой сложную трехслойную конструкцию, два наружных слоя которой, в силу особенностей применяемой технологи, имеют переменную толщину (рис. 1.4).

Отметим, что в настоящее время в отечественной научной литературе не существует научно-обоснованных методов определения несущей способности обделки тоннеля после реконструкции, а, следовательно, не существует критериев оценки эффективности ремонт-

раствор

сущ. ж/б труба

труба ПЭ

но-восстановительных работ и определения срока безаварийной службы отремонтированных коллекторов.

Следует отметить работы /14, 43, 147-148 и др./, где представлены результаты численного моделирования, в том числе МКЭ, которые могут быть использованы в практических целях.

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Левищева, Оксана Михайловна, 2014 год

ЛИТЕРАТУРА

1. Айвазов Ю. Н. Некоторые вопросы взаимодействия обделок подземных сооружений с упруго-наследственным массивом пород // Проблемы механики подземных сооружений. - Л.: ЛГИ. - 1979. - С. 4 -117.

2. Амусин Б. 3., Линьков A.M. Об использовании метода переменных модулей для решения одного класса задач линейной наследственной ползучести. - Изв. АН СССР. Механика твердого тела.- 1974. - № 6.

- С.162 - 166.

3. Амусин Б. 3., Фадеев А. Б. Метод конечных элементов при решении задач горной геомеханики. - М.: Недра. - 1975. - С. 144.

4. Анциферова Л.Н. Разработка метода расчета многослойных обделок тоннелей мелкого заложения. Дис. ... канд. техн. наук. - Тула: Тул-ПИ. - 1998. - С. 180.

5. Анциферова Л.Н., Анциферов C.B., Логунов В.М. Напряженное состояние многослойного кольца, подкрепляющего круговое отверстие вблизи границы упругой полуплоскости// Тезисы докладов всероссийской конференции молодых ученых «Математическое моделирование в естественных науках» 1-3 октября 1998 г. - Пермь. - 1998. - С. 31 - 32.

6. Анциферова Л.Н., Анциферов C.B., Шелепов H.H. Расчет многослойных обделок тоннелей мелкого заложения при действии собственного веса грунта// Математическое моделирование и краевые задачи. Труды девятой межвузовской конференции. 25 - 27 мая 1999 г. Часть 1.

- Самара. - 1999. - С. 13 - 17.

7. Анциферов C.B., Логунов В.М., Баранова В.И. О напряжениях на контуре отверстия, нагруженного равномерным внутренним давлением, в линейно-деформируемой полуплоскости// Математическое моделиро-

вание и краевые задачи/Труды Восьмой межвузовской конференции. 26-28 мая 1998 г. Часть 1. Самара.- 1998. - С. 8 - 10.

8. Анциферов C.B., Анциферова Л.Н., Корнеева H.H. Математическая модель взаимодействия многослойных обделок тоннелей мелкого заложения с грунтовыми водами//Математическое моделирование и краевые задачи. Труды девятой межвузовской конференции. 25 - 27 мая 1999 г. Часть 1. - Самара. - 1999. - С. 17 - 21.

9. Анциферов C.B., Анциферова Л.Н., Логунов В.М., Цудиков М.Б. Разработка программного обеспечения для определения напряженного состояния многослойных обделок тоннелей мелкого заложения// Проблемы прочности материалов и сооружений на транспорте. Сборник трудов IV Международной конференции. 29-30 июня 1999 г. С.Петербург. - 1999. - С.151 - 157.

Ю.Анциферов C.B., Анциферова Л.Н., Логунов В.М. Расчет многослойных обделок тоннелей мелкого заложения на действие веса зданий и сооружений на поверхности// Всероссийская научная конференция «Современные проблемы математики, механики, информатики», посвященная 70-летию ТулГУ. Россия, Тула, 15-17 февраля 2000 г. Тезисы докладов. - С. 68 - 70.

П.Анциферов C.B., Анциферова Л.Н., Афанасова О.В. Математическое моделирование совместной работы обделки тоннеля мелкого заложения с окружающим массивом грунта при действии внутреннего давления воды// Математическое моделирование и краевые задачи/Труды Десятой межвузовской конференции. 29-31 мая 2000 г. Часть 1. Самара.- 2000. - С. 9 - 12.

12. Анциферов C.B., Анциферова Л.Н. Расчет многослойных обделок тоннелей мелкого заложения на действие движущейся нагрузки на поверхности// Горный информационно-аналитический бюллетень. - 2001. - М.: МГГУ. - №11. - С. 139- 141.

13. Анциферов C.B., Анциферова JI.H., Логунов В.M. Разработка комплекса программ определения напряженного состояния многослойных обделок тоннелей мелкого заложения// Информационные технологии в науке, проектировании и производстве. Материалы седьмой Всероссийской научно-технической конференции (Computer-Based Conference) декабрь 2002 г. - Нижний Новгород. - 2002. - С. 28 - 29.

14. Анциферов C.B., Дубовенко И.П., Логунов В.М., Петренко А.К. Использование метода конечных элементов для определения напряженно-деформированного состояния обделок тоннелей мелкого заложения// Математическое моделирование и краевые задачи. Труды седьмой научной межвузовской конференции. 28-30 мая 1997 г. Ч. 1. - Самара. - 1997. - С. 12 - 13.

15. Араманович И.Г. О распределении напряжений в упругой полуплоскости, ослабленной подкрепленным круговым отверстием. Дис. ... канд. физ.-мат. наук. -М. - 1955. - С. 104.

16. Араманович И.Г. О распределении напряжений в упругой полуплоскости, ослабленной подкрепленным круговым отверстием// Докл. АН СССР. -М. - 1955. Т. 104. - №3. - С. 372 - 375.

17.Баклашов И.В., Картозия Б.А. Механика подземных сооружений и конструкции крепей. М.: Недра, 1984.- С. 324.

18. Баклашов И. В., Тимофеев О. В. Конструкции и расчет крепей обделок. - М.: Недра, 1979. - С. 263.

19. Бессолов П.П., Копылов С.И. Снижение экологической опасности эксплуатации канализационных тоннелей путем повышения их надежности и долговечности //Проблемы создания экологически чистых и ресурсосберегающих технологий добычи полезных ископаемых и переработки отходов горного производства. Тез. докл. 1-й Междунар. конф..- Тула. 1996.- С. 39 - 40.

20. Бессолов П.П. Основные причины аварийного состояния главного коллектора АО КАМАЗ в г. Набережные Челны.//Подземное пространство мира. - 1993.- N 5-6.- С. 28 - 31

21. Бодров Б.П., Матэри Б.Ф. Кольцо в упругой среде// Метропроект/ Отдел типового проектирования. - 1936. - Бюл. №24.- С. 36.

22.Бреднев В.А. Расчет геомеханической системы крепь - массив методом стержневой аппроксимации /Механика подземных сооруже-ний.-Тула: ТулПИ, 1984- С. 23 - 33.

23. Булычев Н.С. Основы методики научных исследований в подземном строительстве: Текст лекций.-Тула, 1986. -С. 58.

24. Булычев Н.С. Механика подземных сооружений в примерах и задачах: Учеб. пособ. для вузов.- М.:Недра, 1989. - С. 270.

25. Булычев Н.С. Механика подземных сооружений: Учеб. для вузов. - 2-е изд., перераб. и доп.- М.: Недра. -1994. - С. 382.

26. Булычев Н.С. Расчет многослойных круговых обделок гидротехнических туннелей на статические и сейсмические воздействия//Сб. Научные Труды Гидропроекта. Совершенствование проектирования и строительства подземных гидротехнических сооружений. - М.: Гидропроект. - 1979. - С. 17 - 23.

27. Булычев Н.С. Теория расчета подземных сооружений// Проблемы развития транспортных и инженерных коммуникаций. Проектирование, строительство, эксплуатация. - М., ТИМР. - 1998. - №2. - С. 7 - 9.

28. Булычев Н.С., Абрамсон Л.И. Крепь вертикальных стволов шахт.-М.:Недра, 1978.- С. 301.

29. Булычев Н.С., Амусин Б.З., Оловянный А.Г. Расчет крепи капитальных горных выработок. -М.:Недра, 1974.- С. 320.

30. Булычев Н.С., Демин H.H., Макаров В.В. Расчет обделок напорных коллекторных тоннелей вблизи земной поверхности// Шахтное строительство. - 1984. - №9. - С.18 - 19.

31. Булычев H.С., Фотиева H.H., Бессолов П.П. и др. Расчет и диагностика обделок канализационных тоннелей и трубопроводов // Механика грунтов и фундаментостроение. Труды Российской конферении по механике грунтов и фундаментостроению.С.-Петербург, 13-15 сент.,1995 г. в четырех частях. 4.1. С. 179 - 185.

32. Булычев Н.С., Фотиева H.H., Стрельцов Е.В. Проектирование и расчет крепи капитальных выработок. - М.: Недра, 1986. - С. 288.

33.Бялер И.Я. Определение напряженного состояния в тяжелой полуплоскости, ослабленной круглым подкрепленным отверстием // Исследования по теории сооружений. - 1962. - №11. - С. 207 - 225.

34. Васильев В.М. К вопросу о надежности канализационных коллекторов глубокого заложения //Подземное пространство мира. - № 5-6. -1993.- С. 32 - 33.

35. Васильев В.М., Панкова Г.А., Столбихин Ю.В. Разрушение канализационных тоннелей и сооружений на них вследствие микробиологической коррозии // Водоснабжение и санитарная техника. - №9. - 2013. -С. 67 -76.

36. Власов С.Н. Строительство транспортных тоннелей в условиях агрессивного воздействия окружающей среды. М.: Информационно-издательский центр "ТИМР". - 1996. - С. 94.

37.Гарбер В.А. Научные основы проектирования тоннельных конструкций с учетом технологии их сооружения /Научно исследов. Центр "Тоннели и метрополитены" АО ЦНИИС, в 2-х кн. М.- 1996.

38.Гольдберг A.M. Полуплоскость, ослабленная круглым отверстием под местным давлением, распределенным равномерно на участке прямолинейной грани// Известия ВНИИГ. - 1955. - Т.43. - С. 133 - 150.

39. Гольдберг A.M. Исследование напряжений вблизи металлической облицовки Красноярской ГЭС// В кн. Поляризационно-оптический метод исследования напряжений. - JI. - 1960. - С. 390 - 405.

40. Гольдберг A.M. Напряжения в весомой полуплоскости с укрепленным круглым отверстием вблизи прямолинейной грани// Известия ВНИИГ. - 1964. - Т.75. - С. 171 - 188.

41. Гольдберг A.M. Круглое отверстие вблизи прямолинейной грани полуплоскости, загруженной на участке равномерно распределенной нагрузкой// Известия ВНИИГ. - 1966. - Т.80. - С. 224 - 233.

42. Гольдберг A.M. Круглое отверстие вблизи прямолинейной грани полуплоскости// Труды JITA. - 1967. - № 109. - С. 20 - 31.

43. Городецкий A.C. Метод конечных элементов в проектировании транспортных сооружений. - М., Транспорт. - 1981. - С. 233.

44. Гольдберг A.M. Исследование напряжений вблизи металлической облицовки Красноярской ГЭС /Поляризационно-оптический метод исследования напряжений. JI.-1960.- С. 390 - 405.

45. Гончаров Г.В. Напряженное состояние обделки коллекторного тоннеля при действии несимметричной поверхностной нагруз-ки//Механика подземных сооружений. - Тула: ТулПИ. - 1988. - С. 126 -130.

46. Горелик И.Н., Ситницкая Э.А., Штейнберг В.А. Газовая коррозия канализационного коллектора в г. Егорьевск. //Водоснабжение и санитарная техника .- № 12. - 1984. - С. 12 - 14.

47. Гоухберг М.С., Лившиц М.Б., Булгаков О.Н. и др. Канализационные тоннельные коллекторы в Санкт-Петербурге. //Водоснабжение и санитарная техника. - № 4. - 1995. - С. 19 - 20.

48. Гуджабидзе И.К. Расчет подземных сооружений в условиях влияния рельефа поверхности земли// Известия вузов. Горный журнал. -1992. -№ 6. - С. 52 - 57.

49. Давыдова O.A. К определению напряженного состояния крепи стволов при неравномерном оттаивании окружающих вечномерзлых

пород. /Механика подземных сооружений. Тула: ТулГУ.-1993.- С. 94 -105.

50. Давыдова H.A. Приближенное решение задачи о смещениях поверхности бесконечной цилиндрической полости, загруженной жестким кольцевым штампом конечной длины// ФТПРПИ, 1968. - №3. - С. 111 -117.

51. Деев П.В. Определение напряженного состояния обделки тоннеля мелкого заложения, имеющей произвольную форму поперечного сечения, при действии нагрузки от подвижного транспорта // Известия ТулГУ. Серия «Геомеханика, механика подземных сооружений». Выпуск 1.

- Тула: Изд-во ТулГУ, 2003. - С. 78 - 84.

52. Деев П.В. Определение напряженного состояния некругового кольца, подкрепляющего отверстие в упругой полуплоскости // Известия ТулГУ. Серия «Математика, механика, информатика». - Том 9. -Выпуск 2. - Тула: Изд-во ТулГУ, 2003. - С. 53 - 62.

53. Деев П.В. Напряженное состояние обделок некруговых тоннелей мелкого заложения, обусловленное действием веса зданий или сооружений на поверхности // Известия ТулГУ. Серия «Геомеханика. Механика подземных сооружений». Выпуск 3. - Тула: Изд-во ТулГУ, 2005. -С. 57 - 63.

54. Деев П.В. Математическое моделирование взаимодействия обделок параллельных тоннелей произвольного поперечного сечения с массивом грунта // Известия ТулГУ. Естественные науки. - 2011. - Вып. 1.

- Тула: Изд-во ТулГУ, 2011. - С. 291 - 300.

55. Демин H.H., Макаров В.В. Некоторые особенности расчета обделок коллекторных тоннелей неглубокого заложения// Механика подземных сооружений. - Тула: ТПИ. -1984. - С. 119 - 126.

56. Дрозд Г.Я., Иванов Ф.М. Бетонные и железобетонные канализационные коллекторы. // Водоснабжение и санитарная техника. - № 2. -1988. - С. 8 - 10.

57. Дрозд Г.Я. Надежность канализационных сетей. // Водоснабжение и санитарная техника.- № 10.-1995.- С. 2 - 4.

58. Дубовенко И.П., Анциферов C.B., Логунов В.М. Исследование напряженно-деформированного состояния обделки из бетона и стальной облицовки тоннеля мелкого заложения //Материалы XXIX Научно-технической конференции. Пензенская арх.-строит. Академия. - Пенза. - 1997. - С. 43.

59.Дюрелли А., Райли У. Введение в фотомеханику (поляризационно-оптический метод). Пер. с англ. -М.: Мир, 1970. - С. 430.

60. Ержанов Ж.С. Теория ползучести горных пород и ее приложения. Алма-Ата: Наука, 1964.- С. 173.

61. Ержанов Ж.С., Каримбаев Г.Д. Метод конечных элементов в задачах механики горных пород. -Алма-Ата:Наука, 1975.- С. 217.

62. Житняя В.Г., Терехова Л.К. Действие сосредоточенной силы в полуплоскости с круговым отверстием, подкрепленным упругим кольцом// Механика твердого тела. - 1973. - Вып. 5. - С. 97 - 102.

63. Защита строительных конструкций промышленных зданий от коррозии. Госстрой СССР. НИИЖБ. - М.: Стройиздат. - 1973. - С. 111118.

64. Зенкевич О., Чанг И. Метод конечных элементов в теории сооружений и в механике сплошной среды. М.:Мир, 1974.-С. 239.

65. Золотов О.Н., Ксенофонтов В.К. Расчет подземных гидротехнических сооружений методом конечных элементов в нелинейной постановке //Гидротехническое строительство. - 1983.-№12.- С. 13-19.

66. Зубрицкая М.А., Либерман В.А. Методика расчета подземных сооружений //Рекомендации по внедрению передового производственного опыта /ЦНТИ по энергетике и электрификации. Сер. Гидроэлектростанции, гидротехническое строительство. 1989.- Вып. 5,- С. 3-9.

67. Зубрицкая М.А. Исследование статической работы конструкций подземных сооружений с учетом жесткости их сопряжения с породой // Известия ВННИГ им. Б.Е.Веденеева, 1990,- №219 - С. 78-81.

68. Иванов Г.М. Напряженное состояние изотропной эллиптической пластинки, ослабленной эллиптическими отверстиями //Прикладная механика, 1972. Том VIII, в. 11- С. 82 - 87.

69. Карамышев М.И. Коррозия подземных коммуникаций и защита от нее: состояние вопроса за рубежом. Дайджест зарубежной информации.

- Вып. 3.- М.: Изд-во ТИМР. - 1992. - С. 34.

70. Кармазинов Ф.В., Тазетдинов Г.М., Ильин Ю.А.. и др. Надежность транспортировки сточных вод системой водоотведения Санкт-Петербурга. //Водоснабжение и санитарная техника. - № 7. - 1998. - С. 8

- 11.

71. Карнаухова Л.Н. Бетоны на портландцементе, стойкие в слабоагрессивных средах. Дисс. ... канд. техн. наук. - М. - НИИЖБ. - 1986. - С. 260.

72. Князева C.B. Напряженное состояние многослойного кольца, подкрепляющего круговое отверстие в весомой упругой полуплоскости с наклонной границей. // Современные проблемы математики, механики, информатики: тезисы докладов Международной научной конференции. Тула: Изд-во ТулГУ, 2004. - С. 97 - 99.

73. Копылов С.И. Определение остаточной несущей способности железобетонных обделок канализационных тоннелей. //Механика подземных сооружений. Сборник науч. трудов - Тула, ТулГУ. - 1997.- С. 65 -72.

74. Космодамианский A.C., Калоеров С.А. Температурные напряжения в многосвязных пластинках. Киев; Донецк: Вища школа. Головное изд-во, 1983.- С. 160.

75. Космодамианский A.C. Плоская задача теории упругости для пластин с выступами, вырезами и отверстиями. - Киев: Высшая школа, 1975. - 228 с.

76. Куликов Ю.Н. Обоснование сроков ремонта коллекторных тоннелей. /Неделя горняка-98 /Материалы круглого стола. "Строительная геотехнология: научно-технические проблемы освоения подземного пространства. М.: МГГУ.- 1998.- С. 22-30.

77. Куликов Ю.Н., Куликова Е.Ю. Пути повышения экологической надежности обделок городских коммунальных тоннелей. //Неделя гор-няка-97. Материалы круглого стола "Научно-технические проблемы выработки экологически безопасных технологий строительства и эксплуатации подземных сооружений в сложных горно-геологических условиях. - МГГУ, ИПКОН РАН. - 1997. - С. 60 - 64.

78.Курленя М.В., Миренков В.Е. Методы расчета подземных сооружений,- Новосибирск: Наука.- 1986.-С. 232.

79. Латышев В.А. Напряженное состояние массива пород вокруг выработки с одной осью симметрии неглубокого заложения, нагруженной внутренним равномерным давлением// Механика подземных сооружений. - Тула: ТулГТУ. - 1994. - С. 127-137.

80. Латышев В.А. Расчет обделок гидротехнических туннелей мелкого заложения на действие собственного веса горных пород// Гидротехническое строительство. - 1996. - № 6. - С. 14-15.

81. Лиманов Ю.А. Моделирование статической работы туннельных обделок методом эквивалентных материалов /Труды Гидропроекта. Сб.18.- 1979.-С. 46 - 54.

82. Левищева О.М. Математическое моделирование напряженного состояния обделок коллекторных тоннелей, восстановленных бестраншейным способом/ Современные проблемы математики, механики, информатики: материалы региональной научной студенческой конференции. - Тула: ТулГУ, 2011. - С. 77-81.

83. Левищева О.М. Оценка несущей способности обделок коллекторных тоннелей, восстановленных методом «труба в трубе»/ VI молодежная научно-практическая конференция ТулГУ «Молодежные инновации»: сборник докладов, часть 2. - Тула: ТулГУ, 2012. - С. 156-159.

84. Левищева О.М., Саммаль А.С. Определение несущей способности обделки коллекторного тоннеля, создаваемой в результате восстановительного ремонта/ Материалы IV международной научно-технической конференции «Энергетика. Экология. Человек». Выпуск № 3. - Киев, 2012.-С. 36 -38.

85. Макаров В.В. Расчет обделок коллекторных тоннелей на действие внешнего гидростатического давления подземных вод с учетом влияния близости земной поверхности// Механика подземных сооружений. - Тула: ТПИ. - 1985. - С. 33 - 43.

86. Макаров В.В. Разработка методики расчета обделок коллекторных тоннелей неглубокого заложения с учетом контактного взаимодействия с массивом пород// Дис. ... канд. техн. наук. - Тула: ТулПИ. - 1985. - С. 127.

87. Малышев М.В. Расчет давления грунтов на коллекторы круглого поперечного сечения// В кн.: Материалы для проектирования хранилищ отходов обогатительных фабрик. - М. - 1962. - С. 113-166.

88. Малышев М.В. Основные положения по статическому расчету коллекторов хвостохранилищ круглого поперечного сечения и трубопроводов под насыпями // Труды ВОДГЕО. - 1963. - Вып. 4. - С. 41-77.

89. Мартынович T.JI., Зварич М.К., Божидарник В.В. Напряженное состояние полуплоскости с вложенным упругим кольцом// Вестник Львовск. политехи, ин-та. - 1979. - № 137. - С. 199-201.

90. Мелентьев П.В. Приближенные вычисления. М.:Физматгиз, 1962.-С. 570.

91. Метод фотоупругости .Под ред. Хесина Г.Л/ Т.1. Решение задач статики сооружений. М.: Стройиздат, 1975.- С. 460.

92. Методология расчета горного давления/Кузнецов C.B., Трофимов В.А., Одинцев В.Н., и др.- М.:Наука,1981.-С. 103.

93. Моделирование в геомеханике/ Глушихин Ф.П. , Кузнецов Т.Н. и др. М.: Недра, 1991,- С. 240.

94. Москвин В.М., Рубецкая Т.В., Бубнова Л.С. Метод определения скорости коррозии бетона при воздействии растворов ки-слот.//Защита от коррозии строительных конструкций и повышение их долговечности. Сб.НИИЖБ, М.: Стройиздат. - 1969. - С. 73-76

95. Москвин, Рубецкая, Бубнова ,Любарская, Коррозия бетона при действии на него жидких агрессивных сред. //Коррозия бетона в агрессивных средах Сб.НИИЖБ, М.: Стройиздат, 1971. - С. 11-12

96. Мусхелишвили Н.И. Некоторые основные задачи математической теории упругости. - М. - Наука. - 1966. - С. 707.

97. Обследование коллектора ливневой канализации по ул. Советская (от пр. Ленина до входа в р. Упа) в г. Туле. бОО/ПР-ПОС. Тула, 2011. -ООО «СпецПромСтрой» - С. 4 - 26.

98. Осетинский Ю.В. Расчет упругого кольца, подкрепляющего отверстие в весомой полуплоскости// В сб.: Исследования по теории сооружений. - М. - 1963. - Вып. 12. - С. 267-272.

99. Осетрова О.В. Метод расчета труб, прокладываемых с применением бестраншейных технологий. Дис. ... канд. техн. наук. - Тула: Тул-ПИ. - 1999. - 128 с.

100. Осетрова О.В., Булычев Н.С. Расчет труб, прокладываемых в грунте бестраншейным способом //Материалы научно-практической конференции "Геотехнологии на рубеже XXI века". -Новосибирск, 1999. - С. 154-155.

101. Основные причины аварийного состояния главного коллектора АО КАМАЗ и г. Набережные Челны. По материалам экспертизы ТА. //Подземное пространство мира. -№ 5- 6. - 1993. - С. 28 - 31.

102. Проведение исследований агрессивности газовоздушной и водной среды с разработкой рекомендаций по повышению надежности канализационных тоннелей. Инженерный центр подземных сооружений "ЦТЭП. Науч. техн. отчет. - Тула.- 1993. - 253 с.

103. Проект организации строительства по объекту: «Реконструкция главного Левобережного коллектора Д-2000, протяженностью 4126 п.м. от камеры на пересечении ул.Брусилова-Ленинский проспект до ГКНС (адрес ул. Лебедева, 6Б) в г.Воронеже. Инв.№30014578» Пояснительная записка 02-13/ПР - ПОС. ПЗ. Тула, 2013. - ООО «СпецПод-земСтрой» - С. 3 - 12.

104. Проект производственных работ. Капитальный ремонт сооружений инженерной защиты города - гидротехнических тоннелей р. Ржавки по бульвару Заречный в Ленинском районе г. Нижнего Новгорода. Пояснительная записка №31-ППР-ПЭ г. Тула, 2009. - ООО «СпецПромСтрой» - С. 5 - 15.

105. Разработать технологические приемы снижения загазованности коллекторов Филевского бассейна канализования (г. Москва). Отчет о НИР. - Харьков. - 1988. - С. 132.

106. Розанов Н.С., Кассирова H.A., Судакова В.Н. Определение напряжений в бетонной обделке тоннеля от давления грунтовых вод методом фотоупругости //Известия ВНИИГ им. Б.Е.Веденеева.-Т.75.-1964.-С. 103 - 122.

107. Родин И.В. Снимаемая нагрузка и горное давление //Исследования горного давления. - М.:Госгортехиздат, I960.- С. 343-374.

108. Рубецкая Т.В., Любарская Г.В., Влияние вида заполнителей на скорость коррозионного процесса в бетоне при действии кислых агрессивных сред.// Повышение стойкости бетона и железобетона при воздействии агрессивных сред. Сб.НИИЖБ. - М.: Стройиздат. - 1975.-С. 129 - 135

109. Руководство по проектированию коммуникационных тоннелей. - М. - Стройиздат. - 1979. - С. 70.

110. Руководство по проектированию подземных горных выработок и расчету крепи. - М. - Стройиздат. - 1983. - С. 273.

111. Савин Г.Н. Распределение напряжений около отверстий. -Киев: Наукова думка. - 1968. - С. 887.

112. Савицкий В.В., Шейнин В.И. Назначение граничных условий и порядок расчета МКЭ мелкозаглубленных сооружений //Основания, фундаменты и механика грунтов. № 6, 1996. - С. 14 - 15.

113. Саммаль A.C. Взаимодействие крепи подземных сооружений с упрочненным массивом пород// Механика подземных сооружений. - Тула: ТулПИ, 1986. - С. 72 - 80.

114. Саммаль A.C. Расчет многослойных подземных конструкций произвольного поперечного сечения, сооружаемых в сложных гидрогеологических условиях//Освоение месторождений минеральных ресурсов и подземное строительство в сложных гидрогеологических условиях/ Материалы 3-го Международного симпозиума. - Сб. "Вопросы осушения и экология, специальные горные работы". - Белгород, 23 - 27 мая 1995 г. - Белгород, 1995. - С. 233 - 238.

115. Саммаль A.C., Князева C.B. Расчет многослойной обделки тоннеля, сооружаемого вблизи склона на действие собственного веса

пород. // Известия ТулГУ. Серия Геомеханика. Механика подземных сооружений. Вып.2 - Тула: Изд-во ТулГУ, 2004. - С. 240 - 246.

116. Саммаль A.C., Левищева О.М., Климов Ю.И. Геомеханическое обоснование технологических решений по восстановлению обделок коллекторных тоннелей бестраншейным способом с применением труб ПВХ/ Известия ТулГУ. Науки о Земле. - Вып.1. Тула: ТулГУ, 2011.-С. 356 -360.

117. Саммаль A.C., Левищева О.М., Саммаль Т.Г. Расчет обделок, создаваемых в результате восстановительного ремонта коллекторных тоннелей глубокого заложения методом «труба в трубе»/ Форум ripHHKÍB - 2012: матер1али мхжнароднш конференцп; 3-6жовтия 2012 р. Том 2. - Днепропетровск: Нацюнальний прничий ушверситет, 2012. -С. 37 -47.

118. Саммаль A.C., Левищева О.М., Саммаль Т.Г. Аналитический метод оценки напряженного состояния канализационных коллекторных тоннелей, восстановленных бестраншейным методом/ Труды IV Международной конференции «Проектирование, строительство и эксплуатация комплексов подземных сооружений» 21-22 мая 2013. - Екатене-бург: УГГУ, 2013. - С. 95 - 99.

119. Саммаль A.C., Левищева О.М., Саммаль Т.Г. Аналитический метод определения напряженного состояния многослойной обделки, создаваемой в результате восстановительного ремонта коллекторного тоннеля/ Известия ТулГУ. Науки о Земле. Выпуск 1. - Тула: ТулГУ, 2013.-С. 158 - 163.

120. Саммаль A.C., Петренко А.К., Саммаль Т.Г. Программмное обеспечение расчета тоннельных обделок переменной толщины с учетом влияния земной поверхности/ Известия ТулГУ. - Серия Геомеханика. Механик аподземных сооружений. Вып. 4. - Тула: Изд-во ТулГУ, 2006.-С. 237-243.

121. Саммаль A.C., Фотиева H.H., Хренов С.И., Саммаль Т.Г. Прогноз снижения несущей способности некруговых обделок канализационных тоннелей мелкого заложения вследствие газовой коррозии бетона/ Известия ТулГУ. Серия «Геотехнология». Вып. 1. - Тула: Изд-во ТулГУ, 2006. - С. 102 - 106.

122. Саммаль Т.Г. Расчет крепи стволов с учетом изменения ее толщины по периметру поперечного сечения. // Подземная разработка тонких и средней мощности угольных пластов. Сб. науч. трудов, ч. 1. . Тул. Гос. Ун-т. - Тула, 2000. С. 109 - 116.

123. Саммаль Т.Г. Расчет обделок коллекторных тоннелей с учетом локального уменьшения толщины конструкции вследствие газовой коррозии бетона // Материалы II Всероссийской конференции "Проблемы разработки месторождений минерального сырья Российской Федерации". 1-2 февраля 1999 г. Тул. Гос. Ун-т. - Тула, 1999. С. 77-79.

124. Саммаль Т.Г. Напряженное состояние кольца переменной толщины, подкрепляющего отверстие в упругой весомой полуплоскости. //Тез. докладов Всероссийской научной конференции "Современные проблемы математики, механики, информатики" Тула, 15-17 февраля 2000 г. Тул. Гос. Ун-т. - Тула, 2000. С. 111-113.

125. Саммаль Т.Г., Анциферова Л.Н., Петренко А.К. Расчет обделок круговых тоннелей, сооружаемых вблизи зданий с жестким фундаментом// Проблемы подземного строительства в XXI веке. Труды Международной конференции, Тула, Россия. 25-26 апреля 2002 г. - Тула. -2002.-С. 173 - 177.

126. Способ безтраншейного восстановления безнапорных трубопроводов (варианты): пат. 2366850 Рос. Федерация; авторы и заявители Огер А.Д., Лазько Е.В.; патентообладатель ООО «Спецпромстрой».

127. Сарова O.A. Финансирование модернизации объектов водоснабжения и водоотведения // Водоснабжение и санитарная техника.-№ 12.-2007.- С. 14 - 19.

128. Угодчиков А.Г. Построение конформно отображающих функций при помощи электромоделирования и интерполяционных полиномов Лагранжа. Киев: Наукова Думка, 1966.- 99 с.

129. Фотиева H.H. Расчет обделок тоннелей некругового поперечного сечения. М.: Стройиздат, 1974.- С. 240.

130. Фотиева H.H. Расчет крепи подземных сооружений в сейсмически активных районах. -М.: Недра, 1980.- С. 270.

131. Фотиева H.H., Анциферова Л.Н. Математическое моделирование взаимодействия многослойных обделок тоннелей мелкого заложения с наземными сооружениями //Математическое моделирование и краевые задачи. Труды 7 Междунар. конф. 28-30 мая 1997. - 4.1. - Самара, 1997. - С. 143 - 146.

132. Фотиева H.H., Анциферова Л.Н. Расчет многослойных обделок тоннелей мелкого заложения // Механика подземных сооружений. Сб. науч. трудов. - Тула: ТулГУ, 1997. - С. 9 - 25.

133. Фотиева H.H., Булычев Н.С. Обработка результатов натурных исследований давления пород на крепь и расчет крепи по измеренным нагрузкам //Устойчивость и крепление горных выработок. Л.: ЛГИ, 1978.-С. 100-104.

134. Фотиева H.H., Булычев Н.С. Косвенный способ определения напряжений в массиве пород на основе измерений давлений на крепь горных выработок. ФТПРПИ.- 1980 - №5- С.111-115.

135. Фотиева H.H., Козлов А.Н. Расчет крепи параллельных выработок в сейсмических районах.-М.:Недра, 1992. - С. 231.

136. Фотиева H.H., Саммаль A.C. Расчет многослойной обделки некруговых гидротехнических туннелей /Технология и механизация горных работ. Сб. научн. трудов.- М.: Изд-во АГН, 1998.- С. 83 - 88.

137. Фотиева H.H., Саммаль A.C., Климов Ю.И. Расчет многослойных конструкций крепи горных выработок некругового поперечного сечения. /Вопросы разработки месторождений Дальнего Востока (Межвузовский сборник научн. трудов) - Владивосток, 1990.- С. 19 -29.

138. Фотиева H.H., Саммаль Т.Г. Математическое моделирование взаимодействия бетонной обделки канализационного тоннеля, подвергающейся газовой коррозии, с массивом грунта //Вестник Самарского гос.-техн. ун-та.- Сер. "Физико -математические науки", № 6. - 1998. С. 148-149.

139. Фотиева H.H., Саммаль Т.Г. Прогноз снижения несущей способности обделки кругового тоннеля вследствие локального уменьшения ее толщины, обусловленного коррозией бетона // Проблемы прочности материалов и сооружений на транспорте. Сб. трудов IV Ме-ждунар. Конф. 29-30 июня 1999 г. - С.-Петербург, 1999. - С. 197-201.

140. Фотиева H.H., Саммаль Т.Г. Оценка несущей способности обделок канализационных тоннелей мелкого заложения, подвергающихся газовой коррозии // Труды Междунар. конф. "Проблемы освоения подземного пространства", Тула - 5-7 апреля 2000 г., Тул. Гос. Унт. - Тула, 2000. С. 184 - 188.

141. Шейнин В.И. Геомеханика в расчетах и проектировании мелкозаглубленных подземных сооружений (особенности и проблемы) // Основания, фундаменты и механика грунтов. -1993. -№ 3. - С. 24 - 27.

142. Шейнин В.И., Савицкий В.В. Определение нагрузки на границе области при расчете подземных сооружений методом конечных

элементов //Физ.-техн. пробл. разраб. пол. ископаемых. -1992. -№ 4.-С. 10 - 14.

143. Шерман Д.И. О напряжениях в весомой полуплоскости, ослабленной двумя круговыми отверстиями// Прикладная математика и механика. - 1951. - Т. 15. - №3. - С. 297 - 316.

144. Шерман Д.И. Упругая весомая полуплоскость, ослабленная отверстием эллиптической формы, достаточно близко расположенным от ее границы// Докл. АН СССР. - 1961. - Т.27. - С. 527 - 563.

145. Элизбарашвили М.С. Определение напряженного состояния полуплоскости, ослабленной подкрепленным круговым отверстием// В кн.: Свойства и разрушение горных пород. - Тбилиси. - 1982. - Т. 5. - С. 154-158.

146. Baudendistel М. Zur Bemessung von Tunnellauskleidungen inwenig festem Gebirge// Rock Mechanics. - 1973. - Suppl. № 2. - S. 279312.

147. Baudendistel M. Zum Entwurf von Tunnelln mit grossen Aus-bruchsquerschnitt// Rock Mechanics. - 1979. - Suppl. № 8. - S. 75-100.

148. Fotieva N.N., Bulychev N.S., Sammal A.S. Design of shallow tunnel linings / Prediction and Performance in Rock Mechanics and Rock Engineering. EUROCK'96 /Torino/ Italy.- A.A.Balkema, Rotterdam, Brook-field. 1996. P.p. 677-680.

149. Gheung Y.K. The finite strip method in the analysis of elastic plates with two opposite simply supported ends// Prodc. Inst. Civ. Engrs. -N.Y., May, 1968. - P. 1 - 7.

150. Kropik C., Mang H., Meschke G. Synthesis of Constitutive Modelling and Numerical Simulations in the Context of the Excavation of Shallow Tunnels by the NATM// Computational Methods in Applied Sci-ences'96: Invit. Lect. and Spec. Technol. Sess. 3 rd ECCOMAS Comput.

Fluid Dyn. Conf. and 2 rd EC COMAS Conf. Number. Meth. Eng., Paris, 9-13 Sept., 1996. - Chichester etc., 1996. - P. 218-226.

151. Law, T.C.M. and Moore, I.D. Numerical modeling of tight fitting flexible liner in damaged sewer under earth loads // Tunnelling and Underground Space Technology. - 2007. - Vol. 22, No.5. - P. 655-665.

152. Osetrova O.V., Bulychev N.S. Berehnung von den Rohren, die im Boden durchs Verfahren ohne Transcheen gelegt werden.// Proc. of the 4-th Int. Conf. - Ostrava. Czech Rep. - 1999.

153. Static analysis of a lined shallow tunnel under surface loading. Report 126/00-NEGDE/NDE to NATO Science Programme & to PRAXIS Project 3.1/CEG/2521/95, Lisbon, I&D Underground Structures, 2000.