Пространственные рамные конструкции из складывающихся плит тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.23.01, кандидат технических наук Бойтемиров, Тимур Фаридович

• Бойтемиров, Тимур Фаридович
• кандидат технических наук
• 2005

Оглавление диссертации кандидат технических наук Бойтемиров, Тимур Фаридович

ВВЕДЕНИЕ.

ГЛАВА 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЙ

1.1. Быстровозводимые здания из сборного железобетона.

1.2. Узловые сопряжения быстровозводимых зданий.

1.3. Быстровозводимые здания из складывающихся конструкций.

Цели и задачи исследований.

ГЛАВА 2. КОНСТРУКТИВНОЕ РЕШЕНИЕ И ПРОЧНОСТЬ

УЗЛОВОГО СОПРЯЖЕНИЯ СКЛАДЫВАЮЩЕЙСЯ КОНСТРУКЦИИ.

2.1. Общие требования.

2.2. Способ выполнения стыкового соединения элементов складывающейся железобетонной конструкции.

2.3. Анализ напряженно-деформированного состояния узлового сопряжения при доэксплуатационных нагрузках на плиту.

2.3.1. Нагрузки, возникающие при распалубке.

2.3.2. Нагрузки, возникающие при транспортировании.

2.4. Оценка несущей способности узлового сопряжения при эксплуатационных нагрузках.

2.4.1. Расчет по прочности железобетонного сечения узла перелома.

2.4.2. Расчет по прочности составного сечения стыка.

Выводы по главе.

ГЛАВА 3. ОЦЕНКА ДЕФОРМАТИВНОСТИ УЗЛОВОГО

СОПРЯЖЕНИЯ СКЛАДЫВАЮЩЕЙСЯ КОНСТРУКЦИИ

3.1. Общие положения определения жесткости сечения стыка складывающейся конструкции.

3.2. Приведенные геометрические характеристики сечения стыка.!.

3.3. Учет податливости растянутой арматуры при определении высоты сжатой зоны.

3.4. Определение деформаций податливости растянутой зоны.

3.4.1. Деформации, возникающие вследствие разгиба растянутой арматуры.

3.4.2. Деформации обмятая бетона под изогнутой арматурой.

Выводы по главе.

ГЛАВА 4. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ

НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ СКЛАДЫВАЮЩИХСЯ КОНСТРУКЦИЙ ИЗ РЕБРИСТЫХ

ПЛИТ.

4.1. Исследования складывающихся конструкций из ребристых плит размером 1.5x6м.

4.1.1. Цели и задачи исследований.

4.1.2. Конструкция узла перелома плиты.

4.1.3. Результаты испытаний.

4.1.4. Выводы по испытаниям.

4.1.5. Конструкция рамного блока из ребристых плит и методика испытаний.

4.1.6. Результаты испытаний.

4.1.7. Выводы по испытаниям.

4.2. Исследования полурамных блоков из плит 3x12м.

4.2.1. Цели и задачи исследований.

4.2.2. Конструкция опытных образцов и методика испытаний.

4.2.3. Результаты испытания полурамного блока с наклонной стенкой.

4.2.4. Результаты испытания полурамного блока с вертикальной стенкой.

4.3. Испытание рамного блока из ребристых плит 3x12м.

4.3.1. Конструкция рамного блока и методика испытаний.

4.3.3. Результаты испытаний.

Выводы по главе.

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Пространственные рамные конструкции из складывающихся плит»

В настоящее время все большее распространение получают конструктивные решения зданий, как правило, вспомогательного назначения, на возведение которых затрачивается минимальное время или так называемые быстровозводимые здания относительно небольшого объема. Они должны быть технологичными при изготовлении и монтаже, мобильными при транспортировании и при этом обладать требуемыми эксплуатационными качествами. В связи с этим поиск оптимальных конструктивных решений зданий является актуальной задачей.

Для зданий производственного и вспомогательного назначения одним из новых и перспективных направлений является разработка здания рамного типа из складывающихся железобетонных конструкций.

Складывающимися называются конструкции, которые изготавливаются цельными в одной плоской опалубке, например ребристые плиты покрытия, а затем при подъеме складываются по заранее установленным линиям сгиба, приобретая требуемую пространственную форму. В местах перегиба стыкуемые элементы привариваются, тем самым фиксируя приобретенную форму.

В процессе формовки такие плиты при помощи специальных вкладышей разделяются на элементы, связанные между собой непрерывной арматурой. В местах перегиба торцы стыкуемых элементов выполняют с определенным наклоном, чтобы после перегиба общий угол между элементами удовлетворял принятой форме.

Складывающиеся конструкции, как правило, перевозят в плоском виде, а требуемая пространственная форма образуется непосредственно на строительной площадке.

Примера расчета и проектирования подобных конструкций в литературе до настоящего времени встречаются крайне редко [9].

Целью настоящей диссертационной работы является исследование возможности и условий трансформации сборных железобетонных ребристых плит из плоских конструкций в пространственные рамные блоки, экспериментальные исследования напряженно-деформированного состояния конструкций из складывающихся плит и разработка практических методов их расчета.

В диссертации были поставлены следующие задачи: -определить условия обеспечения технологичности и работоспособности узла перегиба складывающейся конструкции;

-разработать методику стыкования сечений складывающихся конструкций;

-разработать методику расчета по прочности сечений стыка складывающейся конструкции с изогнутой рабочей арматурой;

-разработать методику расчета по деформациям сечений стыка складывающейся конструкции с изогнутой рабочей арматурой;

-провести экспериментальные исследования напряженно-деформированного состояния складывающихся конструкций;

-разработать практические рекомендации по проектированию быстровозводимых зданий из складывающихся конструкций и оценить их экономическую эффективность.

Научную новизну работы составляют:

-способ создания сопряжений для трансформирования плоских конструкций в пространственный элементы;

-методика расчета по прочности сечений стыка с изогнутой рабочей арматурой;

-методика расчета деформативности сечений стыка складывающейся конструкции;

-результаты экспериментальных исследований напряженно-деформированного состояния рамных блоков из складывающихся ребристых плит.

Практическая ценность работы заключается в следующем: -разработаны рекомендации по определению рациональных габаритов рамных конструкций из складывающихся плит;

-разработаны рекомендации по расчету на прочность и деформативность сечений стыка складывающихся конструкций;

-разработаны рекомендации к конструированию складывающихся конструкций из сборных ребристых плит. На защиту выносятся:

-способ создания сопряжений для трансформирования плоских конструкций в пространственные и методика стыкования сечений складывающихся конструкций;

-методика расчета по прочности и деформативности сечений стыка складывающейся конструкции с изогнутой рабочей арматурой;

-результаты экспериментальных исследований напряженно-деформированного состояния складывающихся конструкций и рамных блоков;

-результаты численных исследований работы пространственных блоков;

- анализ экономической эффективности быстровозводимых зданий из складывающихся конструкций.

Работа выполнялась в Московском институте коммунального хозяйства и строительства и в Центральном научно-исследовательском и проектно-экспериментальном институте промышленных зданий и сооружений под руководством доктора технических наук, профессора Кодыша Э.Н., при научном консультировании доктора технических наук Трекина H.H. Экспериментальные исследования проводились при непосредственном участии к.т.н. Мордуховича И.И.

1 .СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЙ

Заключение диссертации по теме «Строительные конструкции, здания и сооружения», Бойтемиров, Тимур Фаридович

выводы

На основании проведенных экспериментально-теоретических исследований можно сделать следующие выводы:

1.Одним из перспективных направлений развития сборных железобетонных конструкций является повышение их унификации и расширение функционального назначения. В связи с этим обоснована возможность, показана целесообразность и выявлены условия создания конструктивных решений быстровозводимых вспомогательных зданий на основе складывающихся сборных железобетонных конструкций. Технология трансформации линейных или плоскостных элементов в пространственные конструкции в построечных условиях открывает новые возможности совершенствования сборных железобетонных конструкций.

2.В складывающихся конструкциях из сборного железобетона наиболее ответственными элементами являются узлы стыковки или перегиба, обеспечивающие целостность пространственной конструкции без перенапряжения соединительных элементов и работоспособность узла при восприятии эксплуатационных нагрузок. Разработанный и экспериментально проверенный вариант конструктивного решения узла перелома ребристых плит обеспечивает изготовление полурам из линейных железобетонных элементов без нарушения целостности сопрягающихся бетонных поверхностей. При этом верхняя продольная арматура должна изгибаться по радиусу не менее 10(1.

3. Разработана технология изготовления складывающихся конструкций из типовых ребристых плит. Основным элементом при изготовлении складывающейся конструкции является разделительный вкладыш в продольных ребрах плит, образующий форму и необходимый угол между элементами конструкции. Для соблюдения необходимых геометрических параметров пространственной конструкции рекомендуется использовать специальные кондукторы.

4.Сечение перелома складывающейся конструкции является наиболее ослабленным при действии доэксплуатационных нагрузок - при отрыве от металлоформы и при транспортировании в плоском виде. Наибольшие нагрузки возникают в процессе распалубки плиты при подъеме за крайние монтажные петли. При транспортировании складывающейся плиты в плоском виде рекомендуется устанавливать промежуточные опоры в пролете у ослабленного сечения.

5. Для обеспечения требуемой прочности и жесткости узла перелома необходимо устройство металлического вута, соединяющего после образования полурамного блока, стеновую и кровельную части. Высота вута по линии стыка частей плиты должна быть не менее 0,5 Ь (И - высота плиты). Сечение вута следует принимать тавровым для обеспечения устойчивости из плоскости продольного ребра плиты.

6.Предложена методика расчета по прочности железобетонного сечения стыка складывающейся конструкции, учитывающая снижение прочности стыкуемых насухо бетонных поверхностей и их повышенную деформативность в ослабленном сечении.

7.Наиболее деформативной в стыке складывающейся железобетонной ребристой плиты является растянутая зона. Деформации податливости развиваются вследствие выпрямления растянутой арматуры, вызванные, в свою очередь, возможными отклонениями от заданной геометрии изгиба арматуры при образовании полурамного блока и деформациями обмятия бетона под растянутой арматурой. Приращение несиловых деформаций в растянутой зоне приводит к снижению высоты сжатой зоны бетона и увеличению краевых напряжений в сжатом бетоне.

8.Податливость сечения стыка рекомендуется учитывать путем увеличения кривизны сечения стыка за счет приращения не силовых деформаций в растянутой зоне. Проведенные численные исследования показали, что с увеличением содержания арматуры, увеличивается степень влияния податливости на снижение высоты сжатой зоны.

9.Разработаны рекомендации по формированию дискретной пространственной модели для расчета пространственного рамного блока из складывающихся ребристых плит типа П методом конечных элементов с использованием стандартных программных комплексов.

Ю.Определен диапазон геометрических размеров и очертания поперечных рам быстровозводимого здания, обусловленный конструкционными, технологическими и эксплуатационными требованиями. Ограничения по конструкционным требованиям обусловлены несущей способностью сечений плиты в месте перелома. Ограничения по технологическим требованиям связаны с геометрией внутреннего объема здания и его целевым назначениям.

11 .Проведенный технико-экономический анализ показал, что разработанный способ создания пространственных рамных блоков позволяет возводить вспомогательные (холодные или отапливаемые) здания из однотипных элементов. Предлагаемый тип зданий более экономичен по сравнению с типовыми решениями действующих серий в среднем на 8-И0% за счет существенного сокращения номенклатуры элементов, предельного укрупнения сборочных единиц, снижения транспортных расходов и затрат на монтажные работы. При этом, сокращение расхода металла достигает 13,4%, а бетона в том числе тяжелого и легкого, 23,8%.

ГЛАВА 5. ПРАКТИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ ПО РАСЧЕТУ И ПРОЕКТИРОВАНИЮ ПРОСТРАСТВЕННЫХ РАМНЫХ БЛОКОВ

5.1. Общие положения

В настоящее время практически все расчетные операции по анализу напряженно-деформированного состояния строительных конструкций выполняется с помощью программных комплексов, реализующих, как правило, метод конечных элементов[62]. Программы отличаются между собой используемыми в них типами и разновидностями конечных элементов, способами ввода и вывода данных, сервисными возможностями и др., но большинство из них позволяет рассчитывать сложные конструкции как единые пространственные системы. Использование в МКЭ дискретной пространственной модели с задаваемой пользователем степенью дискретизации любых участков конструкции позволяет проводить вычисления по расчетным схемам, максимально отражающим работу несущей системы реального здания. Однако, как уже отмечалось, учет всех факторов, влияющих на расчетную схему здания, создает большую трудоемкость описания и ввода исходных данных. В связи с этим актуальным представляется разработки методики формирования расчетных моделей с минимально возможным разбиением на конечные элементы пространственного рамного блока, учитывающих специфику деформирования железобетона и податливость узловых сопряжений складывающейся конструкции.

5.2.Формирование расчетных моделей пространственного рамного блока для расчета по МКЭ

Деформативность несущей системы а, следовательно, и характер распределения внутренних усилий, как уже указывалось, в значительной степени определяется податливостью узловых сопряжений складывающейся конструкции. Податливость сопряжений в методе конечных элементов может быть учтена несколькими способами [1,62]. Первый способ фундаментальный заключается в введении специальных координатных функций, описывающих дополнительные перемещения в узловой области конечного элемента [30,91]. Второй, наиболее практичный, основан на использовании специальных элементов, имитирующих податливые связи[86].

Поскольку податливость сильно зависит от напряженно-деформированного состояния узла, представляется целесообразным максимально дифференцированно назначать жесткостные характеристики каждого сопряжения. Для этого следует производить более частую разбивку на конечные элементы примыкающих к узлу участков[1,30,59,62,91,98].

Таким образом минимально необходимая разбивка на конечные элементы пространственной конструкции, с учетом податливости каждого сопряжения, в целом совпадает с разбивкой на конструктивные элементы.

В то же время в каждом сборном элементе возникают напряжения, величина которых изменяется по его длине или площади. Поэтому при развитии физической нелинейности деформирования жесткостные характеристики также изменяются в пределах каждого элемента. Следовательно, для более точного учета неупругих деформаций необходима дополнительная разбивка элементов.

Плоские элементы ребристой плиты при действии полезной нагрузки перпендикулярно к поверхности деформируются с образованием участков трещинообразования, следовательно, они также требуют дополнительной разбивки. При этом к.э. типа "оболочка", которыми моделируется плита, имеют наибольшее количество степеней свободы, и неоправданное увеличение частоты их разбивки приведет к заметному росту порядка канонических уравнений. Следовательно, дополнительная разбивка плит перекрытий на конечные элементы должна быть по возможности более редкой. Отметим, что влияние на напряженно-деформированное состояние изменения жесткости полок при их изгибе из плоскости значительно меньше, чем влияние изменения жесткости при изгибе продольных ребер, а другие виды деформаций (изгиб и сдвиг в своей плоскости, кручение) в эксплуатационной стадии происходят практически упруго. Расчеты отдельной панели на изгиб и кручение показали, что при разбивке на 4 элемента уже достигается достаточная точность.

Стыковое соединение в месте перегиба плиты моделировалось в виде двух связей ограниченной длины, соответственно работающих на растяжение и сжатие.

5.2.1. Расчетные модели рамных блоков

Геометрия пространственного блока из ребристых плит размером 1.5x6м показана на рис. 5.1. Плиты имеют номинальную длину 5970 мм с полкой шириной 1480 мм, расстояние между осями продольных ребер 1500 мм, высота 300 мм, толщина полки 35 мм. Ширина продольного ребра понизу равна 65 мм.

Пространственный рамный блок из плит 3x12м принят такими же размерами, как и в экспериментальных исследованиях, геометрия которого показана на рис.5.2. Размеры ребристой плиты, место перелома, геометрия поперечного сечения показаны на рис.4.12.

Плиты изготавливаются из бетона класса В25. Армирование плит выполнено в соответствии с результатами расчета (см. раздел 2.4.3).

В конечно-элементном виде рамные блоки моделировались в виде пространственных конструкции показанных на рис.5.3 и 5.4.

5.2.2. Жесткостные характеристики элементов расчетной модели

Толщина полки и ширина продольных ребер назначалась из условия сохранения величин изгибной жесткости такой же, как в исходной плите.

Рис.5.1. Размеры поперечной рамы из ребристых плит 1.5хбм с наклонной стеновой частью

Рис.5.2. Размеры поперечной рамы из ребристых плит 3x12м с вертикальной стеновой частью

Загружение 1

Рис.5.3.Конечноэлементная модель рамного блока из ребристых плит 1.5x6м

Sa' sVf* гн lîV®^ etf*

ТЛО со

При определении деформационных характеристик бетона учитывалось понижение начального модуля Е0 вследствие неупругой работы материалов при кратковременном нагружении.

Полка и ребра плиты представлялись универсальными прямоугольными к. э. типа "оболочка", в которых возможны усилия и деформации как в плоскости, так и из плоскости элемента. Частота продольной разбивки, обеспечивающая необходимую точность расчета, для рассматриваемых плит составила 10 элементов для полок и ребер конструкции, при этом длина элемента не превышала высоту продольного ребра. Кроме того, продольные ребра разбивались по высоте на 5 элементов. Опоры моделировались ограничением соответствующих линейных и угловых перемещений в нижних узлах разбивки опорного сечения.

По линии стыка, как уже отмечалось выше, между верхними и нижними сопрягаемыми узлами по граням ребра вводились специальные пространственные стержневые элементы, моделирующие податливые связи в узле перелома.

Жесткость податливой связи по растянутой зоне стыка определялась с учетом разной свободной длины рабочей арматуры и ее податливости. Причины возникновения дополнительных деформаций податливости были рассмотрены в разделе 3. В общем виде жесткость связи расчетной модели при растяжении сжатии определиться по зависимости

ЕтАш = кШ -ESASi (5.1) где kijt — коэффициент, учитывающий разницу в расчетных длинах растянутой арматуры и податливой связи в расчетной модели; км — коэффициент, учитывающий повышенную деформативность растянутой зоны; Es и As - модуль упругости и площадь сечения растянутой арматуры.

Принимаем, что площадь сечения связей остаются неизменными. Тогда коэффициент kjt определиться как соотношение расчетной длины податливого стержня на модели 1т к фактической свободной длине растянутого стержня в стыке lSy

Jr —Ьп i ■ lsv

Учет повышенной деформативности производим изменением только модуля деформаций. Как отмечалось в разделе 3, дополнительные деформации податливости в растянутой зоне не изменяют величины продольных усилий. Тогда мы можем записать равенство

Ns = ssEsAs = (ss + е^ )Ered As. (5.2)

Учитывая, что относительные деформации соответственно равны

AL А р п о • р л bS - J > bAR - J (5.3) lsy lSy запишем выражение для определения приведенного модуля деформаций через приращения перемещений

E"J = Д/, +Дя Es = k™Es ■ W

Запишем коэффициент kAR через относительные величины, поделив в выражении (5.4) числитель и знаменатель на Als к ~ 1 AR ~ А 1 +

А ls . (5.5)

На рис.5.5 показан график изменения коэффициента, учитывающего повышение деформативности за счет развития деформаций податливости в стыке.

Абсолютные приращения в растянутой арматуре определятся по упругим зависимостям. Наиболее сложным является установление деформаций податливости, поскольку они зависят от многих факторов и, в частности от конструктивного решения стыка, качества изготовления и монтажа.

Кал

1 -0.80.6 • 0.4 ■ 0.2 о • с

Рис.5.5. График зависимости коэффициента податливости от величины дополнительных деформаций растянутой зоны

Величины деформаций обмятая бетона, как показали численные исследования, оказались незначительными и в общем для рассматриваемого класса бетона дают приращения абсолютных смещений менее чем силовые деформации арматуры. В то же время экспериментальные исследования позволили выявить, что основной прирост деформаций податливости возникает по конструктивным причинам, а именно вследствие возникающего зазора между рабочей изогнутой арматурой и поверхностью бетона, т.к. при складывании плиты верхняя арматура неплотно прилегает к поверхности бетона.

5.2.3. Результаты расчета по пространственным моделям

Результаты расчета в виде перемещений конька рамных блоков при нагрузках, принятых в экспериментальных исследованиях приведены в таблице 5.1. Деформированные схемы рамных блоков показаны на рис.5.6 и

Сравнение результатов расчета с экспериментальными данными

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Бойтемиров, Тимур Фаридович, 2005 год

1. Андреев 0.0. Учет податливости соединений в методе конечных элементов. - В кн.: Численные методы и алгоритмы. Труды ЦНИИСК, вып. 46.-М., 1975.

2. Бабич В.И., Кочкарев Д.В. Расчет элементов железобетонных конструкций деформационным методом. Бетон и железобетон, № ' 2003. С.12-16.

3. Бамбура А.Н. Аналитическое описание диаграммы механического состояния арматуры для железобетонных конструкций. В сб. трудов Строительные конструкции. Вып. 59. - Киев, НД1БК, 2003г. С.131-136.

4. Баринова Л.С., Песцов В.И. Сборный и монолитный железобетон вм Российском строительстве. В сб. Бетон на рубеже третьего тысячелетия. Книга 1-я. Москва, ассоциация «Железобетон», 2001.С.44-53.

5. Беглов А.Д., Санжаровский P.C., Бондаренко В.М. К вопросу о моделях евростандартов и СниП по железобетону. - Бетон и железобетон, № 2003. С.30-31.

6. Блинков C.B., Гликин С.М., Гранев В.В. и др. Научно-технический прогресс в проектировании и строительстве промышленных зданий.-Под редакцией Хромца Ю.Н. М.: Стройиздат, 1987.

7. Бобришев П.Н., Морозов Ю.Б., Усколовская Л.М. Прочность и деформативность замоноличенных шпоночных соединений при переменных усилиях. В кн. Исследование прочности, деформативности конструкций многоэтажных зданий. - М., Стройиздат, 1973.

8. Бондаренко В.М., Бондаренко C.B. Инженерные методы нелинейной теории железобетона. М.: Стройиздат, 1982.-287с.

9. Браус Ф.Ф., Бэннэнк В.Г. Раскладные конструкции-оболочки системы «Фолдекс». В сб. докл. Системы строительных конструкций зданий исооружений. Москва, РЕС, Объединение Фолдинг Экспорт Комбинэйшн Голланд, 1985г. С.10.2-10.16.

10. Ю.Булгаков С.Н. Концепция создания производственных зданий нового поколения. Сборник аннотированных выступлений участников совещания «Новые типы промзданий межотраслевого назначения». -М., 1989.

11. Вавилов О.В. Сборные железобетонные плиты типа 2Т универсального назначения и повышенной технологичности изготовления. -Диссертация на соис. уч. степени канд.техн. наук. Москва, ЦНИИПромзданий, 2001 г, 159с.

12. Васильев А.П., Катин Н.И., Шитиков Б.А. Работа закладных деталей при совместном воздействии сдвигающих и нормальных сил. -Промышленное строительство, 1971, № 7. С. 19-22.

13. З.Васильев Б.Ф., Костюковский М.Г., Минц Ш.И. Сборные железобетонные конструкции покрытий одноэтажных промышленных зданий. Промышленное строительство, 1951, №11.

14. Васильков Б.С Володин Н.М. Расчет сборных конструкций зданий с учетом податливости соединений. М.: Стройиздат, 1985 144с.

15. Виноградов Г.Г. Конструирование железобетонных элементов промышленных зданий. Л., Стройиздат, 1973.

16. Выжигин Г.В., Ямпольский Л.С. Совершенствование конструкций рамного каркаса многоэтажных производственных зданий для обычных и сейсмических районов. Исследования каркасных конструкций многоэтажных производственных зданий. - М.: ЦНИИпромзданий, 1985.

17. Гамбаров Г. А. Облегченные здания и сооружения из гибких железобетонных пластин индустриального изготовления.- Автореферат дисс. на соиск. ученой степени докт. техн. наук. НИИЖБ, 1986г.

18. Гаранин В.Н. Оптимизация ребристых железобетонных панелей с учетом их действительной работы в составе покрытий и перекрытий зданий. Автореферат дис. канд. техн. наук. - М., МИСИ, 1977.

19. Гаранин В.Н. Работа железобетонных ребристых панелей типа 2Т в стадии монтажа. Реферативная информация. - М., ЦИНИС, серия 8, вып.7, 1979г.

20. Голышев В.П., Бачинский В.Я., Полищук В.П. и др. Проектирование железобетонных конструкций. Справочное пособие. Киев, Будивэльнык, 1990.

21. Гранев В.В. Повышение сборности и заводской готовности конструкций промышленных зданий. М., Стройиздат, 1990.

22. Гранев В.В., Ватман Я.П. Пути дальнейшего развития унификации зданий промышленных предприятий и типизации их конструкций. -Промышленное строительство, 1983, № 12, с.13-16.

23. Гуща Ю.П., Лемыш JI.J1. Расчет деформаций конструкций на всех стадиях при кратковременном и длительном нагружениях.- Бетон и железобетон. -1985, №11.

24. Дроздов П.Ф., Горшков Ю.К., Паньшин JLJI. Сжатые растворные стыки. "Жилищное строительство", 1975, №6.

25. Дроздов П.Ф., Лалл Б,Б. Влияние податливости перекрытий на пространственную работу несущей системы многоэтажного каркасно-панельного здания. Строительная механика и расчет сооружений, 1969, №6.

26. Зенкевич O.K. Метод конечных элементов в технике. М.: Стройиздат, 1975, 541с.

27. Золотухин Ю.Д., Барбакадзе В.Ш., Герасимов И.Д., Страбахин Н.И. Испытание сооружений. Минск, Вышэйшая школа, 1992г. 272с.

28. Казаринова В.И. Взаимосвязь архитектуры и строительной техники. Москва, Стройиздат, 1964г. 176с.

29. Карабанов Б.В. Пространственный расчет сборно-монолитных ребристых перекрытий. Бетон и железобетон, 1987, № 3, с. 19-21.

30. Карпенко Н.И. Общие модели механики железобетона.- Москва, Стройиздат, 1996.-414с.

31. Карпенко Н.И., Мухамедиев Т. А., Петров А.Н. Исходные и трансформированные диаграммы деформирования бетона и арматуры.

32. Напряженно-деформированное состояние бетонных и железобетонных конструкций. Сб. научных трудов НИИЖБ. Москва, НИИЖБ, 1988.

33. Кац A.C. Расчет неупругих строительных конструкций. Ленинград, Стройиздат. Ленинградское отделение, 1989г.- 168с.

34. Кащеев Г.В. Володин Н.М. Коровкин B.C. Податливость стыков сборных железобетонных перекрытий каркасно-панельных зданий. В кн. Исследование зданий как пространственных систем. Тр. ЦНИИСК, вып. 49. - М.: ЦНИИСК, 1975.

35. Ким Ю.В. Быстровозводимое линзообразное мембранно-пневматическое сооружение сельскохозяйственного назначения. -Механизация строительства. №10,2004г.С.9-10.

36. Ковтунов Б.П. Новые эффективные конструкции для покрытий и перекрытий многоэтажных производственных зданий с укрупненными сетками колонн. Программирование и расчет строительных конструкций. - JL, 1986, с. 12-18.

37. Кодыш Э.Н. Напряженно-деформированное состояние плит при перемещении их краном. Тр. ЦНИИПЗ Экспериментальные исследования и расчет строительных конструкций, М., 1992.

38. Кодыш Э.Н., Трекин H.H. и др. Способ создания здания ангарного типа. -Авт. свидетельство № 728398, 1991г.

39. Кодыш Э.Н. Повреждения многопустотных плит в доэксплуатационной стадии. Тр. ЦНИИПЗ Эффективные конструктивные решения железобетонных элементов многоэтажных промышленных зданий, М., 1991.

40. Кодыш Э.Н., Трекин H.H. Вавилов О.В., Колойденко C.B. Совершенствование конструкций ребристых плит. В сб. научн. трудов РГОТУПС «Современные проблемы совершенствования работы железнодорожного транспорта». - Москва, изд. РГОТУПС, 2000, с.78-80.

41. Кожевников Н.И., Коротецкий А.П., Монин A.M. Встроенные помещения из блок секций бескаркасного типа. Бетон и железобетон, №10, 1982.

42. Колчунов В.И., Панченко JI.A. Расчет составных тонкостенных конструкций. M., АСВ, 1999. - 281 с.

43. Крылов H.A., Воеводин A.A., Глуховский К.А., Хлутков Д.П. Оптимизация расчетных параметров строительных конструкций JL, Стройиздат, 1989, с. 113.

44. Крюкялис В.М. Стеновые элементы из монолитного бетона, формуемые на объекте в горизонтальном положении. Тез. сообщения Всесоюзного совещания Индустриальные методы монолитного домостроения. - Мсосква, Б.п., 1987г.С.82-85.

45. Кунь В.А., Лучко И.И., Швец В.Я. и др. Исследование продольных швов между плитами покрытий. Строительные материалы и конструкции, 1985, №1.

46. Лемыш Л.Л. Расчет железобетонных конструкций по деформациям и несущей способности с учетом полных диаграмм деформирования бетона и арматуры. Железобетонные конструкции промышленных зданий. Сб. научных трудов. - Москва, ЦНИИпромзданий, 1984.

47. Лепский В.И., Нечаев Г.А. Типовые унифицированные каркасно-панельные конструкции. Экспресс информация. ЦБНТИ, М., №2, 1979.

48. Лепский В.И., Паньшин Л.Л., Карабанов Б.В. Перспективы развития конструктивных решений несущих систем каркасно-панельных зданий общественного назначения. Обзорная информация ЦНТИ Госгражданстроя, вып. 4. - М., 1981.

49. Маклакова Т.Г., Наносова С.М., Бородай Е.Д., Житков В.П. -Конструкции гражданских зданий. -М.: Стройиздат, 1986г.

50. Мамин А.Н., Трекин H.H. Автоматизация обработки результатов испытаний. Экспериментальные исследования инженерных сооружений. - Сумы, 1991.

51. Маркус Я.И. Устойчивость полки ребристых железобетонных плит. В сб. Расчет и испытания строительных конструкций. - К., Biuja школа, 1976.

52. Маркус Я.И. Равнопрочность элементов ребристых плит. Бетон и железобетон, №7, 1980, с. 13-14.

53. Матков Н.Г. Стыки железобетонных элементов каркасов многоэтажных зданий // Обзор. М.: ВНИИПС, 1982. - 95 с.

54. Мордухович И.И., Шаповал И.К., Трекин H.H. Быстровозводимое одноэтажное здание из складывающихся ребристых плит. -Эффективные конструктивные решения железобетонных элементов многоэтажных промышленных зданий. Москва, 1990.

55. Назаренко В.Г., Боровских A.B. Диаграмма деформирования бетона с учетом ниспадающей ветви. Бетон и железобетон, №2,1999,с.18-22.

56. Перельмутер A.B., Сливкер В.И. Расчетные модели сооружений и возможность их анализа. Киев, Изд. «Сталь», 2002г.598с.

57. Петров И. А., Гранев В.В., Ватман Я.П., Рабинович Р.И. Совершенствование системы унификации и типизации проектных решений промышленных зданий и сооружений. Промышленное строительство. -№7,1989.

58. Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов без предварительного напряжения арматуры. Москва, ЦИТП, 1986г.С.192.

59. Почтман Ю.М., Пятигорский З.И. Оптимальное проектирование строительных конструкций. К., Вища школа, 1980, 112с.

60. Почтман Ю.М., Ланда М.Ш. Оптимизационные модели и алгоритмы расчета прочности железобетонных элементов. Бетон и железобетон, 1997, №7, с.29-31.

61. Проценко A.M., Савранский Б.В. Моделирование упругопластических свойств материала при анализе конструкций с помощью метода конечных элементов.-Строительная механика и расчет сооружений. -№2, 1990,с. 1-5.

62. Сборные железобетонные конструкции промышленных зданий за рубежом. Обзорная информация ВНИИС Госстроя СССР, 1983.

63. Свод правил. Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры. СП 52-101-03.- Москва, 2003г.

64. Семченков A.C. Индустриальные большепролетные конструкции перекрытий и покрытий общественных зданий. Конструкции жилых и общественных зданий. Обзорная информация. - М., ЦНТИ, вып.4, 1979, 53с.

65. Серия 1.042.1-4. Сборные железобетонные ребристые плиты высотой 300 мм для перекрытий многоэтажных общественных зданий, производственных и вспомогательных зданий промышленных предприятий. ЦНИИпромзданий, 1987.

66. Серия 1.442.1-1. Плиты перекрытий железобетонные ребристые высотой 400 мм, укладываемые на полки ригелей. ЦНИИпромзданий, 1983.

67. Складнев H.H., Гаранин В.Н. Оптимальное проектирование ребристых плит перекрытий производственных зданий. Бетон и железобетон, 1977, №2, с.29-31.

68. Складнев H.H. Исследование ребристых железобетонных панелей П-образного профиля как неоднородных пространственных систем. Сб. тр. МИСИ. - М., МИСИ, 1969, № 72, вып. 1.

69. СНиП 2.01.07 85*. Нагрузки и воздействия. Строительные нормы и правила. - Москва, ГУП ЦПП, 2004г.44с.

70. СП 52-101-2003. Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры. — Москва, ГУП «НИИЖБ», ФГУПЦПП, 2005г.

71. Степанова В.Э. Основы проектирования агропромышленных комплексов. Москва, Агропромиздат, 1985г. 304с.

72. Тимофеев Ю.Л. Опыт использования унифицированных железобетонных элементов 2Т. Бетон и железобетон, 1985, № 3, с.22-24.

73. Тимофеев Ю.Л. Интегрированная система возведения одноэтажных производственных зданий с использованием комплектной поставки. -Промышленное строительство, №5, 1991.

74. Титов В.М., Мезенцев В.А., Жидкова A.M., Кузовкина С.И. Встроенные помещения из сборных железобетонных элементов. -Бетон и железобетон, №10, 1982.

75. Топчий Д.Н., Бондарь В.А., Кошлатый Н.П. и др. Сельскохозяйственные здания и сооружения. Москва, Стройиздат, 1973г. 480с.

76. Трекин H.H., Кодыш Э.Н., Вавилов O.B. Работа узловых сопряжений полносборных быстромонтируемых зданий / ЦНИИПромзданий. М., 2001. -12с.:ил. - Рус. - Деп. в ВИНИТИ.

77. Трекин H.H. Податливость и нелинейность деформирования сопряжений в каркасах многоэтажных зданий. В сб. трудов Строительные конструкции «Научно-технические проблемы современного железобетона». - Кшв,НД1БК,2005г.С.337-342.

78. Трекин H.H. Пространственная работа сопряжений колонн со сборными перекрытиями. Промышленное и гражданское строительство, № 10, 2003г.С.21.

79. Трекин H.H. Рекомендации по расчету каркасов многоэтажных зданий с учетом податливости узловых сопряжений сборных железобетонных конструкций. ЦНИИПромзданий, Ассоциация «Железобетон», ГУП ЦПП, 2002г.85с.

80. Трекин H.H. Учет податливости узловых сопряжений в железобетонных конструктивных системах. -Вестник ВНИИЖТ, №6, 2003г.

81. Узун И.А., Мишутин Е.В., Дорожкин В.В. Расчет параметров напряженно-деформированного состояния внецентренно сжатых элементов с применением деформационной модели. В сб. трудов Строительные конструкции. Вып. 59. - Киев, НД1БК, 2003г. С.239-244.

82. Узун И.А. Расчетные модели железобетонных элементов. Одесса: ОГАСА,2000г.248с.

83. Узун И.А. Расчет параметров напряженно-деформированного состояния изгибаемых элементов с применением деформационной модели. В сб. трудов Строительные конструкции. Вып. 59. - Киев, НД1БК, 2003г. С.346-351.

84. Хечумов P.A., Кеплер X., Прокопьев В.И. Применение метода конечных элементов к расчету конструкций. М., изд. Ассоциации строительных вузов, 1994, 187с.

85. Холмянский М.М. Бетон и железобетон. Деформативность и прочность.- М.: Стройиздат, 1997.-570с.

86. Хромец Ю.Н. Совершенствование объемно-планировочных и конструктивных решений промзданий. М.: Стройиздат, 1986.

87. Хромец Ю.Н., Ширяев Г.А. Снижение материалоемкости промышленных зданий. М., Стройиздат, 1977.

88. Шагин A.JL, Гончаров В.Б., Крыженко Н.В. Новые типы сельскохозяйственных хранилищ. Киев, Урожай, 1990г.200с.

89. Шилов Е.В., Ивасюк И.М. Прочность и деформативность межплитных швов. Бетон и железобетон, 1982, № 8, с.9-10.

90. Шмельтер Я., Дацко М., Доброчинский С., Вечорек М. Метод конечных элементов в статике сооружений. Москва, Стройиздат, 1986г. 220с.

91. Шорохов Г.Г. Анализ работы стыков на закладных деталях при сдвиге панелей. М.: Стройиздат, 1967.

92. Янкелевич М.А., Маркус Я.И. Ребристые плиты покрытий промышленных зданий из легких бетонов. К., УкрНИИНТИ, 1975.

93. Dritsos S/Е/ Distortion of Concrete Box Beams due to Eccentric Transverse Loads. Journal of Structural Engineering, Vol.117, No.l, 1991.P.29-47.

94. ENV 1992-1 -1: 1991: Eurocod 2: Design of concrete structures. Part 1: General rules and rules for Buildings. European Prestandart. June, 1992.-P.599-755.

95. FIB: Commission C6¡Préfabrication TG 6,2:Connections. Structural connections for prefabricated concrete structures. Druft, 2000.

96. S. Alexander, A. Cholewicki, B. Engstrom. Structural connections for prefabricated concrete structures. FIB: Commission C6:Prefabrication, 2000.

97. Suidan M., Schnobrich W.C. Finite Element Analysis of Reinforced Concrete. J. Struct. Div., ASCE, Oct., 1973,N STIO, P.2109-2119.

98. Tjhin Tjen N., Kuchma Daniel A. Nonlinear Analysis Discontinuity Regions by the Strut-and-Tie Method. Cocrete Structures: the Challenge of Creativity. - Avignon (France), AFGC, 2004.p.306-307.

99. Yamada Y., Yoshimura N., Sakurai T. Plastic stress-strain matrix and its application for the solution of elastic-plastic problems by the finite element method. International Journal of Mechanical Science, 1968, v. 10, N 5.