Сборные железобетонные плиты типа 2Т универсального назначения и повышенной технологичности изготовления тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.23.01, кандидат технических наук Вавилов, Олег Витальевич

• Вавилов, Олег Витальевич
• кандидат технических наук
• 2001

Оглавление диссертации кандидат технических наук Вавилов, Олег Витальевич

ВВЕДЕНИЕ.

ГЛАВА 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ

ИССЛЕДОВАНИЯ.

Г Г Совершенствование сборных железобетонных перекрытий.

1.2. Анализ конструктивных форм плит 2Т.

1.3. Конструкции полносборных быстровозводимых зданий.

Выводы по главе и задачи исследования.

ГЛАВА 2. ВЫБОР РАЦИОНАЛЬНЫХ ПАРАМЕТРОВ ПЛИТ 2Т

2.1. Общие требования.

2.2. Толщина полки плиты.

2.3. Назначение толщины сжатой полки из условия обеспечения устойчивости.

2.4. Подбор габаритов продольного ребра с учетом работы на кручение.

2.5. Корректировка размеров плит по конструктивным требованиям.

2.6. Расчет плиты как пространственной конструкции.

Выводы по главе.

ГЛАВА 3. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ПЛИТЫ 2Т.

3.1. Конструкция опытной плиты и методика испытаний.

3.2. Результаты испытаний.

3.3. Анализ опытных данных.

Выводы по главе.

ГЛАВА 4. ИССЛЕДОВАНИЯ ПРОЧНОСТИ И

ДЕФОРМАТИВНОСТИ УЗЛОВ СОПРЯЖЕНИЯ БЫСТРОМОНТИРУЕМОГО ЗДАНИЯ.

4.1. Цели и задачи исследований.

4.2. Анализ расчетных схем и пространственной работы двухэтажного быстромонтируемого здания.

4.3. Экспериментальные исследования узлов сопряжения быстромонтируемого здания.

4.3.1. Конструкция фрагментов узловых сопряжений.

4.3.2. Методика испытаний.

4.4. Результаты испытаний.

Выводы по главе.

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Сборные железобетонные плиты типа 2Т универсального назначения и повышенной технологичности изготовления»

Действовавшая до недавнего времени система унификации и типизации проектных решений при массовом сборном строительстве способствовала повышению темпов возведения зданий и сокращению парка опал>'бочных форм для изготовления изделий разного назначения. Вместе с тем система унификации существенно ограничивала возможности оптимального проектирования зданий жесткими требованиями крупной градации строительных параметров (длин, пролетов, шагов и высот этажей), что приводило во многих. случаях к росту экспл}даационных затрат и снижению архитектурной выразительности зданий.

В настоящее время строительство ведется в основном по индивидуальным проектам с большим разнообразием пролетов несущих элементов и высот этажей. Кроме того актуальными являются вопросы реконструкции предприятий и перепрофилирования производства. В связи с чем возникает необходимость изменения габаритов здания, пристройки дополнительных объемов, оперативного возведения подсобных или вспомогательных помещений. Поэтому к сборным конструкциям предъявляются требования в большей универсальности и в расширении их функционального назначения. Например, использование плит перекрытий в качестве не только горизонтальных несущих элементов но и в качестве вертикальных ограждающих конструкций(стеновых панелей).

Рассматриваемая проблема частично решена посредством более мелкого членения размеров сборных элементов. Однако, для ряда традиционных конструкций существенно снизилась технологичность изготовления, а следовательно произошло их удорожанию.

В значительной степени это коснулось применяемых в настоящее время в отечественной практике строительства ребристых плит, изготавливаемых в индивидуальных опал>'бочных формах. Pix устагювлешгые габаритные размеры связывают возможности варьирования параметрами сетки несущих конструкций, а следовательно и внутренней планировки. Очевидно, что изменение размеров плит приводит к необходимости замены металлоформ.

Сказанное подтверждает, что особзто актуальность приобретают проблемы изготовления технологичных сборных железобетонных конструкций, приспособленных как к типовому, так и к индивидуальному проектированию. При этом снижение трудозатрат на их производство повышает их конкурентноспособность с монолитным строительством.

Мировой опыт показывает эффективность применения длинномерных универсальных форм, в которых можно изготавливать элементы различных размеров. Этой технологии лучше всего отвечают плиты типа 2Т, которые нашли широкое применение в покрытиях и перекрытиях зданий. Для адаптации отечественных конструкций ребристых плит к этой технологии требуется внесение изменений в их конструкцию, в частности - отказ от поперечных ребер.

Как известно, ребристые плиты перекрытий и покрытий являются пространственными констрзтсциями и кроме того наиболее материалоемкими элементами зданий. Поэтому необходим комплексный подход к их совершенствованию, объединяя конструктивное решение и технологичность изготовления, что позволит значительно расширить возможности проектирования и дать ощутимый экономический эффект.

Целью диссертации являлось разработка универсальных сборных железобетонных плит 2Т без поперечных ребер и их экспериментальная проверка, а так же обоснование возможности и условий использования плит 2Т в полносборных конструкциях быстромонтируемых зданий.

Для достижения поставленной цели необходимо было решить следующие задачи:

- разработать методику выбора рациональной формы поперечного сечения плит 2Т с учетом пространственного характера работы продольных ребер и полок, не подкрепленных поперечными ребрами;

-провести расчетный анализ пространственной работы конструкции при различных эксплуатационных нагрузках;

-провести экспериментальные исследования работы опытной конструкции плиты 2Т и разработать инженерную методику расчета плит 2Т без поперечных ребер;

-провести экспериментальные исследования работы узловых сопряжений быстромонтируемых зданий на базе сборных железобетонных плит 2Т без поперечных ребер и разработать методику их расчета;

-дать практические рекомендации для области и условий применения плит 2Т, изготавливаемых на длинных стендах. Научная новизна работы:

-разработана методика подбора рациональной формы плит 2Т с учетом прочности нормальных сечений в продольном и поперечном направлениях, устойчивости сжатых полок и влияния жесткости на кручение продольных ребер;

-пол>'чены экспериментальные данные о напряженно-деформированном состоянии плит 2Т без поперечных ребер и разработаны рекомендации по оценке их прочности и деформативности;

-разработана методика определения податливости узловых сопряжений в бьютромонтируемых зданиях из плит 2Т;

-на основе экспериментальных исследований разработана методика расчета быстромонтируемых зданий с учетом податливых сопряжений сборных несущих конструкций.

Практическое значение работы:

-разработана сборная железобетонная конструкция плит 2Т без поперечных ребер, предназначенная для производства по технологии непрерывного формования и прошедшая экспериментальную проверку в производственных условиях;

-разработана методика проектирования рациональных форм поперечного сечения ребристых плит 2Т с учетом пространственной работы элементов;

-разработана конструкция и принципы проектирования бьютровозводимых зданий, собираемых из плит 2Т;

-разработана методика оценки податливости узловых сопряжений сборных констрз'кций быстровозводимых зданий из плит 2Т и методика -их учета при расчете по прочности и жесткости. На защиту выносятся:

-методика определения рациональных параметров поперечного сечения ребристых плит типа 2Т;

-методика расчета и результаты численного анализа напряженно-деформированного состояния плит 2Т по пространственным и плоским расчетным моделям;

-результаты экспериментальных исследований напряженно-деформированного состояния опытной конструкции плиты 2Т без поперечных ребер пролетом 12м;

-методика расчета быстромонтируемых зданий из сборных железобетонных плит 2Т;

-результаты экспериментальных исследований напряженно-деформированного состояния узловых сопряжений стеновых конструкций с перекрытием быстромонтируемых зданий;

-рекомендации к изготовлению и области применения плит 2Т без поперечных ребер.

Результаты работы внедрены при разработке типовых сборных железобетонных ребристых плит типа «Т» и «2Т» перекрытий многоэтажных :зданий по шифру К.34.19/Э.

Работа выполнена в Центральном научно-исследовательском и проектно-экспериментальном институте промышленных зданий и сооружений «ЦНИИПромзданий» под руководством доктора технических наук, профессора . и при научном консультировании к.т.н.

Трекина H.H.

Заключение диссертации по теме «Строительные конструкции, здания и сооружения», Вавилов, Олег Витальевич

выводы

На основании проведенных экспериментально-теоретических исследований были сделаны следующие выводы:

1 .Эффективным способом повышения технологичности -заводского изготовления ребристых плит перекрытий типа 2Т является исключение поперечных ребер жесткости. Это позволяет максимально использовать унифицированные опал)Абочнью формы и изготавливать в них элементы требуемой длины и вьюоты сечения.

2.В плитах 2Т свободная ширина полки (расстояние между ребрами) сокращается по сравнению с П-образными плитами. В результате можно достичь существенного снижения внутренних усилий в полке, а следовательно, экономии бетона и арматуры.

3. При подборе рациональных параметров сечения плит 2Т, при которых обеспечивается работоспособность конструкции, в качестве критерия рекомендуется использовать трещиностойкость бетона.

4. Разработана методика оценки продольной устойчивости свесов полок плит 2Т, основанная на классической теории устойчивости подкрепленных пластин. Неупругость деформирования бетона конструкции предложено учитывать с помощью понижающего коэффициента к мод}'Лю деформации бетона, равного: в предельной стадии - отношению призменной прочности бетона к упругим напряжениям; в промежуточной стадии - отношению касательного модуля к секущему.

5. Для определения секущего и касательного модулей деформации предложено использовать аппроксимирующую функцию диаграммы сжатия бетона в виде полинома третьей степени.

6. У чет влияния кручения продольных ребер на напряженно-деформированное состояние полки (на участке между ребрами) можно производить на плоской модели поперечного сечения плиты 2Т путем введения в расчетную статически определимую схему дополнительной упругоподатливой опоры. Величина податливости дополнительной опоры рекомендовано определять на основе равенства деформаций продольного ребра при действии крутящего момента и перемещений податливой опоры при равных силовых воздействиях.

7. Разработана дискретная модель для расчета плит 2Т как и т-ч и пространственной конструкции методом конечных элементов. В расчетной модели учет работы продольных ребер на изгиб с кручением наиболее точно осуществляется при использовании конечных элементов типа «оболочка». Для полки плиты рекомендовано использовать конечные элементы типа «плита». Число разбиений на конечные элементы продольных ребер вдоль пролета, равного 12м должно быть не менее 50, а по высоте ребра - не менее 3.

8. Разработана конструкция плит 2Т без поперечных ребер, которую можно изготавливать, как по технологии непрерывного формования, так по стендовой технологии в металлической бортоснастке. Конструкция прошла экспериментальную проверку по технологичности изготовления и по силовым испытаниям на прочность, трещиностойкость и жесткость и рекомендована к серийному изготовлению.

9. На базе сечений двенадцатиметровых плит 2Т предложена констр\тсция плит для использования в качестве несущей и ограждающей конструкции быстромонтируемых зданий вспомогательного назначения. Рациональной высотой сечения плит для пролетов зданий не более 6м является вьгсота 30см.

10. Испытания фрагментов узловых сопряжений стеновой части с кровлей быстромонтируемого здания трех различных конструкций показали, что наиболее технологичен вариант узла сопряжения где предусмотрено полное опирание опорных ребер плиты покрытия на торцы стеновой части. При этом неточность Люитажа оказьшает меньшее влияние, по сравнению с другими вариантами, на несущую способность конструкции и обеспечен свободный доступ к сопрягающимся поверхностям элементов.

11. Разработана методика определения податливости узловых сопряжений стеновых панелей с кровлей в быстромонтируемых зданиях из

ЛТ ТТ Л " и и и плит 2 Т. Наиболее рациональной расчетной схемой поперечной однопролетной рамы быстромонтируемого здания вьгсотой не более 4,2м является схема с одним шарнирным а другим податливым верхними узлами. При статическом расчете рамы податливость узлового сопряжения сопряжения рекомендуется определять путем введения в каноническое уравнение заданных угловых деформаций.

12.Замена традиционных расчетных схем с верхними шарнирными узлами на рамное сопряжение, обладающее конечной податливостью, позволяет снизить трудоемкость строительно-монтажных работ и облегчить конструкцию здания.

13.Оптимизация поперечных сечений плит велась, в основном, в расчете на максимальную их унификацию при нагрузках порядка 1000ч-1500 кг/м"'. Проведенный технико-экономический анализ показал, что разработанные плиты более экономичны по сравнению с типовыми ребристыми плитами действующих серий. Расход стали в предлагаемых плитах на 13-30% а расход бетона на 6-12% ниже аналогов по существующей серии. Их стоимость ниже стоимости аналогов на 8+33%.

14. Анализ результатов работы показал эффективность применения плит и целесообразность их освоения на заводах стройиндустрии. Разработанные конструкции проверены на максимальные нагрузки при данных габаритных размерах.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Вавилов, Олег Витальевич, 2001 год

1. Александров A.B., Потапов В.Д., Державин Б.П. Сопротивление материалов М., Высшая школа, 1995.

2. Александровский СВ., Бакума П.Ф. и др. Предварительно напряженный и самонапряженный железобетон в США. М., С, 1984.

3. Антонов К.К., Артемьев В.П., Байков В.Н. и др. Проектирование железобетонных конструкций. М., Стройиздат, 1966.

4. Байков В.П., Горбатов СВ., Димитров З.А. Построение зависимости между напряжениями и деформациями сжатого бетона по системе нормируемых показателей. -Изв. ВУЗов. Строительство и архитектура, № 6, 1977, с. 15-18.

5. Бамбура А.Н. Диаграмма «напряжения-деформации» для бетона при центральном сжатии. В сб.: Вопросы прочности, деформативности и трещиностойкости железобетона. - Ростов, РИСИ, 1980, с. 19-22.

6. Бедов А.И. Экспериментальные исследования железобетонных коробчатых балок на поперечный изгиб с кручением. Сб. тр. МИСИ, вып. 90, М., 1971.

7. Булгаков CH. Концепция создания производственных зданий нового поколения. Сборник аннотированных выступлений участников совещания «Новые типы промзданий межотраслевого назначения». - М., 1989.

8. Васильев Б.Ф., Костюковский М.Г., Минц Ш.И. Сборные железобетонные конструкции покрытий одноэтажных промышленных зданий. Промышленное строительство, 1951, №11.

9. Виноградов Г.Г. Конструирование железобетонных элементов промышленных зданий. Л., Стройи:здат, 1973.

10. Вольмир A.C. Устойчивость упругих систем. М., Физматгиз,1963.

11. И. Выжигин Г.В., Ямпольский Л.С. Совершенствование конструкций рамного каркаса многоэтажных производственных зданий для обычных исейсмических районов. Исследования каркасных конструкций многоэтажных производственных зданий. - М.: ЦНИИпромзданий, 1985. .

12. Гаранин В.Н. Оптимизация ребристых железобетонных панелей с учетом их действительной работы в составе покрытий и перекрытий зданий. -Автореферат дис. канд. техн. наук. М., МИСР1, 1977.

13. Гаранин В.Н. Работа железобетонных ребристых панелей типа 2Т в стадии монтажа. Реферативная информация. - М., ЦИНИС, серия 8, вып.7, 1979г.

14. Гвоздев A.A., Дмитриев С.А., Гуща Ю.П., Залесов A.C., Мулин Н.М., Чистяков Е.А. Новое в проектировании бетонных и железобетонных конструкций. М., Стройиэдат, 1978.

15. Геммерлинг A.B. Расчет стержневых систем. М., Стройиздат, 1974, 207 с.

16. Грачев В.В. Повышение сборности и заводской готовности конструкций промышленных зданий. М., Стройиздат, 1990.

17. Гранев В.В., Ватман Я.П. Пути дальнейшего развития унификации зданий промышленных предприятий и типизации их конструкций. Промышленное строительство, 1983, № 12, с. 13-16.

18. Залесов A.C., Кодыш Э.Н., Лемыш Л.Л., Никитин И.К. Расчет железобетонных конструкций по прочности, трещиностойкости и деформациям. - М., Стройиздат, 1988, 320 с.

19. Залесов A.C., Климов Ю.А. Прочность железобетонных конструкций при действии поперечных сил. К., Будивельник, 1989, 104 с.

20. Карабанов Б.В. Практический способ расчета плитно-ребристых конструкций на кручение. Строительная механика и расчет сооружений, 1979, № 1, с.45-49.

21. Карабанов Б.В. Пространственный расчет сборно-монолитных ребристых перекрытий. Бетон и железобетон, 1987, № 3, с. 19-21.

22. Карабанов Б.В. Пространственный расчет монолитных ребристых перекрытий. Бетон и железобетон, 1992, № 3, с.25-27.

23. Карабанов Б.В. Нелинейный расчет монолитных железобетонных ребристых перекрытий на локальные нагрузки. Бетон и железобетон, 1992, № 7, с. 1718.

24. Караковский А.К., Дьяченко П.Я. Железобетонные конструкции, изготавливаемые с применением непрерывного армирования. Научно-технический реферативный сборник ЦИНИС, серия 8.- Строительные конструкции. Строительная физика, вып. 10, 1979.

25. Карпенко Н.И. Общие модели механики железобетона. М.: Стройиздат, 1996.-416 с.

26. Карпенко Н.И., Му'хамедиев Т.А., Петров А.Н. Исходные и трансформированные диаграммы деформирования бетона и арматуры. -Напряженно-деформированное состояние бетонных и железобетонных конструкций. Сб. тр. НИИЖБ.- М., НИИЖБ, 1988.

27. Карпенко Н.И., Мухамедиев Т.А., Сапожников М.А. К построению общей методики расчета статически неопределимых стержневых железобетонныхконструкций на основе метода конечных элементов. Строительная механика и расчет сооружений, 1990, № 2.

28. Ковтунов Б.П. Новые эффективные конструкции для покрытий и перекрытий многоэтажных производственных зданий с укрупненными сетками колонн. Программирование и расчет строительных конструкций. -Л., 1986, с. 12-18.

29. Кодыш Э.Н., Ковтз'-нов Б.П., Кардовский Ю.В., Чернобаев В.П., Белов A.B. Предварительно напряженные плиты перекрытий многоэтажных производственных зданий . Строительные материалы и конструкции. - К., Будивельник, 1979.

30. Кодыш Э.Н. Промышленные многоэтажные здания из железобетонных конструкций. М., ВНИИНТПИ, 1989, 84 с.

31. Кодыш Э.Н. Напряженно-деформированное состояние плит при перемещении их краном. Тр. ЦНИИПЗ Экспериментальные исследования и расчет строительных конструкций. - М., 1992.

32. Кодыш Э.Н. Оптимизация проектирования конструкций массового применения. Проектирование и инженерные изыскания. - М., № 5, 1992.

33. Кодыш Э.Н., Трекин H.H., Кустиков О.В. Повышение эффективности пустотных плит перекрытий. Промышленное и гражданское строительство. №10, 1998.

34. Кожевников Н.И., Коротецкий А.П., Монин A.M. Встроенные помещения из блок секций бескаркасного типа. Бетон и железобетон, №10, 1982.

35. Колчунов В.И., Панченко Л.А. Расчет составных тонкостенных конструкций. М., АСВ, 1999. - 281 с.

36. Крылов СМ. Перераспределение усилий в статически неопределимых железобетонных конструкциях. -М., Стройиздат, 1964.

37. Крылов H.A., Воеводин A.A., Гл>Ловский К.А., Хлутков Д.П. Оптимизация расчетных параметров строительных конструкций Л., Стройиздат, 1989, с. ИЗ.

38. Лепский В.И., Нечаев Г. А. Типовые унифицированные каркасно-панельные конструкции. Экспресс информация. ЦБНТИ, М., №2, 1979.

39. Лепский В.И., Паньшин Л.Л., Карабанов Б.В. Перспективы развития конструктивных решений несущих систем каркасно-панельных зданий общественного назначения. Обзорная информация ЦНТИ Госгражданстроя, вып. 4.-м., 1981.

40. Ли В. А. Зарубежное оборудование для непрерывного формования железобетонных конструкций. Обзорная информация ЦНИИТЭстроймаш. -М., 1978.

41. Лукаш П.А. Расчет пологих оболочек и плит с учетом физической и геометрической нелинейности. В кн.: Расчет конструкций, работающих в упруго-пластической области. - Тр. ЦНИИСК, вып. 7. - М., Госстройиздат, 1961.

42. Мамин А.П., Трекин H.H. Автоматизация обработки результатов испытаний. Экспериментальные исследования инженерных сооружений. -Сумы, 1991.

43. Маркус Я.И. Устойчивость полки ребристых железобетонных плит. В сб. Расчет и испытания строительных конструкций. - К., В{ща школа, 1976.

44. Маркус Я.И. Равнопрочность элементов ребристых плит. Бетон и железобетон, №7, 1980, с. 13-14.

45. Михайлов К.В., Бердичевский Г.Р1. и др. Предварительно напряженный железобетон ( по материалам VI Международного конгресса ФИП). М.,С, 1973.

46. Михайлов К.В., Бердичевский Г.И. и др. Предварительно напряженный железобетон ( по материалам IX Международного конгресса ФИП). М., С, 1984.

47. Мусаелян Б.А., Герке Л.Е. Оптимизация многопустотных железобетонных панелей перекрытия пролетом 12 м. Конструкции жилых и общественных зданий. Реферативный сборник. - ЦНТИ, 1974, № 3.

48. Назаренко В.Г., Боровских A.B. Диаграмма деформирования бетона с учетом нисподающей ветви. Бетон и железобетон, № 12, 1999, с. 18-22.

49. Новое о прочности железобетона. Под ред. Михайлова К.В. М., Стройиздат, 1977, 272 с.

50. Петров И.А., Гранев В.В., Ватман Я.П., Рабинович Р.И. Совершенствование системы унификации и типизации проектных решений промышленных зданий и сооружений. Промышленное строительство. -№7,1989.

51. Попов H.H., Матков Н.Г., Трекин H.H. Деформирование бетона при сложном напряженном состоянии. Труды координационного совещания по гидротехнике. - Ленинград, Энергоиздат, 1988.

52. Пособие по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций из тяжелого и легкого бетонов (к СНиП 2.03.01-84). М., ЦИТП, 1988.

53. Пособие по проектированию бетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов без предварительного напряжения арматуры (к СНиП 2.03.01-84). -М., ЦИТП, 1989, 193с.

54. Почтман Ю.М., Пятигорский З.И. Оптимальное проектирование строительных конструкций. К., Вища школа, 1980, 112с.

55. Почтман Ю.М., Ланда М.Ш. Оптимизационные модели и алгоритмы расчета прочности железобетонных элементов. Бетон и железобетон, 1997, №7, с.29-31.

56. Раевский А.Н. Основы расчета сооружений на устойчивость. М., Высшая школа, 1962.

57. Рейтман М.Р1. К расчету и оптимальному проектированию бетона и железобетона. Строительная механика и расчет сооружений. - ХоЗ, 1967.

58. Рейтман М.И., Ярин Л.И. Оптимизация параметров железобетонных конструкций на ЭЦВМ. М., Стройиздат, 1974, 96 с.

59. Рекомендации по определению прочностных и деформационных характеристик бетона при неодноосных напряженных состояниях. М., НИИЖБ, 1985, 73 с.

60. Руководство по технологии изготовления предварительно напряженных железобетонных конструкций. М., НИИЖБ, Стройиздат, 1975.

61. Руководство по конструированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона (без предварительного напряжения). М., Стройиздат, 1978, 175 с.

62. Сборные железобетонные конструкции промышленных зданий за рубежом. -Обзорная информация ВНИИС Госстроя СССР, 1983.

63. Сегерлинд Л. Применение метода конечных элементов. М., Мир, 1979.

64. Семченков A.C. Железобетонные ребристые настилы типа 2Т с подрезкой на опоре. Реферативная информация ЦИНИС, серия VIII, вып. 10, 1977.

65. Семченков A.C. Индустриальнью большепролетные конструкции перекрытий и покрытий общественных зданий. Конструкции жилых и общественных зданий. Обзорная информация. - М., ЦНТР1, вьш.4, 1979, 53с.

66. Семченков A.C. Настилы типа 2Т с подрезкой ребер на опоре для каркаса серии ИИ-04. Бетон и железобетон, №10, 1980, с.10-11.1. SS

67. Семченков A.C. Совершенствование конструктивных решений настилов общественных зданий. Обзорная информация ЦНТИ Госгражданстроя, вып 4, 1984.

68. Семченков A.C., Десятник СИ., Кутовой А.Ф. Испытание дисков перекрытий из панелей 2Т. Бетон и железобетон, 1985, № 2, с.7-9.

69. Серия 1.442.1-1. Плиты перекрытий железобетонные ребристые высотой 400 мм, укладываемые на полки ригелей. ЦНИИпромзданий, 1983.

70. Серия 1.042.1-2. Сборные плиты перекрытий типа «TT» и «Т» для многоэтажных общественных и производственных зданий. ЦНИИЭП торгово-бытовых зданий и туристических комплексов, 1984.

71. Серия 1.042.1-4. Сборные железобетонные ребристые плиты высотой 300 мм для перекрытий многоэтажных общественных зданий, производственных и вспомогательных зданий промышленных предприятий. ЦНИИпромзданий, 1987.

72. Складнев H.H. Исследование ребристых железобетонных панелей П-образного профиля как неоднородных пространственных систем. Сб. тр. МИСИ. - М., МИСИ, 1969, № 72, вып. 1.

73. Складнев H.H., Бедов А.И., Чистяков В.А. Совместная работа сборных железобетонных панелей в составе дисков покрытий и перекрытий. В сб.: Расчет строительных конструкций и сооружений. - МИСИ, БТИСМ.- М., 1983, с. 118-130.

74. Складнев H.H. Исследование пространственной работы ребристых железобетонных панелей покрытия на различных стадиях напряженного состояния. В сб. МИСИ, 1969, № 62.

75. Складнев H.H., Шеховцов М.К. Проектирование железобетонных предварительно напряженных элементов покрытий одноэтажных промышленных зданий с учетом экономических факторов. В кн.:

76. Пространственная работа железобетонных конструкций». Тр. МИСИ, №72,вып. 1, 1969.

77. Складнев H.H., Гаранин В.Н. Оптимальное проектирование ребристых плит перекрытий производственных зданий. Бетон и железобетон, 1977, № 2, с.29-31.

78. Складнева P.A. Трещиностойкость железобетонных обычных и предварительно напряженных балок прямоугольного сечения при действии поперечного изгиба и кручения. Автореферат дне. канд. тех. наук. - М., ВЗРЮИ, 1976.

79. СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия. Госстрой СССР. М., 1987.

80. СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия. Дополнения. Разд. 10. Прогибы и перемещения. Госстрой СССР. М., 1988.

81. СНиП 2.03.01-84. Бетонные и железобетонные конструкции. Госстрой СССР. М., 1985.

82. Справочник проектировщика. Расчетно-теоретический. М., Гостехиздат, 1960, 1040 с.

83. Строительство и архитектура. Серия 8.Строительные конструкции. Реферативный журнал, вып. 3, 1988.

84. Строительство и архитектура. Серия 8. Строительные конструкции. Экспресс информация. Зарубежный опыт. Госстрой СССР. BHPffl информации по строительству и архитектуре, вып. 18, 1985.

85. Строительство и архитектура. Серия 8. Строительные конструкции. Экспресс информация. Зарубежный опыт. Госстрой СССР. BHPffl информации по строительству и архитектуре, вып.22, 1984.

86. Строительство и архитектура. Серия 8. Строительные конструкции. Экспресс информация. Зарубежный опыт. Госстрой СССР. ВНР1И информации по строительству и архитектуре, вып.З, 1986.

87. Строительство и архитектура. Серия 8. Строительные конструкции. Экспресс информация. Зарубежный опыт. Госстрой СССР. ВНИИ информации по строительству и архитектуре, вып.22, 1986.

88. Тимофеев Ю.Л. Опыт использования унифицированных железобетонных элементов 2Т. Бетон и железобетон, 1985, № 3, с.22-24.

89. Тимофеев Ю.Л. Интегрированная система возведения одноэтажных производственных зданий с использованием комплектной поставки. -Промышленное строительство, №5, 1991.

90. Тимошенко СП. Устойчивость стержней, пластин, оболочек. М., Наука, 1971.

91. Титов В.М., Мезенцев В.А., Жидкова A.M., Кузовкина СИ. Встроенные помещения из сборных железобетонных элементов. Бетон и железобетон, №10, 1982.

92. Трекин H.H. К расчету податливости защемления связевых плит. Сб. научньк трудов «актуальные проблемы и перспективы развития железнодорожного транспорта». - РГОТУПС, Москва, 2000.

93. Трекин H.H., Кустиков О.В. Комплексный подход к совершенствованию плит перекрытий. Тез. докл. 52-ой Международной научно-технической конференции молодых ученых и студентов. - С.-Петербург, 1998.

94. Трекин H.H., Мукосеев В.Н., Паустовский СВ. Податливость соединения стальной фермы с железобетонной колонной. Пути повышения эффективности сельского хозяйства. - Сумы, 1993.

95. Хечумов P.A., Кеплер X., Прокопьев В.И. Применение метода конечных элементов к расчету конструкций. М., изд. Ассоциации строительных вузов, 1994, 187с.

96. Хромец Ю.Н., Ширяев Г.А. Снижение материалоемкости промышленных зданий. М., Стройиздат, 1977.

97. Штаерман И.Я., Пиковский А.А. Основы теории устойчивости строительных конструкций. М., Госстройиздат, 1939.

98. Янкелевич М.А., Маркус Я.И. Ребристые плиты покрытий промышленных зданий из легких бетонов. К., УрфНИИНТИ, 1975.

99. Dritsos S.E. Distortion of Concrete Box Beams due to Eccentric Transverse Loads // Journal of Structural Engineering, Vol. 117, No. 1, 1991. P. 29-47.

100. Kotsovos M.D. A mathematical model of the deformational behavior of concrete under generalized stresses based on fundamental material properties // Material of construction, 1980, 13, pp. 289-29.

101. Lutrin P., Det\'aux C. Resultats de Recherches sur des elements de plancher en beton precontraint peur batiments. Annales de L'institut technigic du batiment et des travaux publis. Serie: Beton №171, 1977, October, №354.

102. PSI. Design Handbook Precost and Presstressed Concrete. Detroit, 1971.

103. Patent specification. Precost bulding components. EIW, 1122 CUA, 1980.

104. Scordelis A.C. Computer model for Nonlinear Analysis of Reinforced and Prestressed Concrete Structures // J. Prestr. Concr. Inst. 1984. - V. 29. - №6. - P. 116-135.

105. Smith E.G., Chopra I. Formulation and evaluation of an analytical model for composite box-beam // J. Amer. Helicopt. Soc. 1991. 36, N3. - P. 23-53.

106. Suidan M., Schnobrich W.C. Finite Element Analysis of Reinforced Concrete. -J. Struct. Div., ASCE, Oct. 1973, N STIO, P. 2109-2119.