Влияние легирования углеродом на процессы формирования структуры и тепловых свойств углеродсодержащих суперинварных сплавов с повышенными технологическими и функциональными свойствами тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.16.09, кандидат технических наук Жилин, Александр Сергеевич

• Жилин, Александр Сергеевич
• кандидат технических наук
• 2013

Оглавление диссертации кандидат технических наук Жилин, Александр Сергеевич

ВВЕДЕНИЕ

1. ЛИТЕРАТУРНЫЙ ОБЗОР

1.1. Классификации материалов с особыми тепловыми свойствами

1.2. Основы теории формирования кристаллических структур и отливок

1.3. Физико-химические свойства инварных и суперинварных сплавов

1.4. Влияние легирования углеродом на функциональные свойства инварных и суперинварных сплавов

1.5. Основы теории и технологии графитизирующего отжига

1.6. Постановка задачи

2. МАТЕРИАЛ И МЕТОДИКА ИССЛЕДОВАНИЯ

3. СТРУКТУРООБРАЗОВАНИЕ В СУПЕРИНВАРНЫХ СПЛАВАХ С РАЗЛИЧНЫМ СОДЕРЖАНИЕМ УГЛЕРОДА

3.1.Формирование структуры в суперинварном сплаве с 0,6% С

3.2. Формирование структуры в суперинварном сплаве с 0,8% С

3.3. Формирование структуры в суперинварном сплаве с 1,7% С

3.4. Особенности влияния термической обработки на формирование структуры сплавов с разным содержанием углерода

3.5. Твердость литейных суперинварных сплавов

4. ВЛИЯНИЕ СОДЕРЖАНИЯ УГЛЕРОДА НА ТЕПЛОВЫЕ ЭФФЕКТЫ

В СУПЕРИНВАРНЫХ СПЛАВАХ

5. ВЛИЯНИЕ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ НА МАГНИТНЫЕ СВОЙСТВА СУПЕРИНВАРНОГО СПЛАВА С 0,6% С

6. ВЛИЯНИЕ УГЛЕРОДА НА ТЕМПЕРАТУРНЫЙ КОЭФФИЦИЕНТ ЛИНЕЙНОГО РАСШИРЕНИЯ СУПЕРИНВАРНЫХ СПЛАВОВ

6.1. Дилатометрические исследования суперинварного сплава с 0,6%С

6.2. Дилатометрические исследования суперинварного сплава с 0,8%С

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Влияние легирования углеродом на процессы формирования структуры и тепловых свойств углеродсодержащих суперинварных сплавов с повышенными технологическими и функциональными свойствами»

В настоящее время разработка сплавов с особыми тепловыми свойствами является важным и приоритетным направлением современного материаловедения. С прогрессивным развитием современных технологий новейших отраслей техники возрастает потребность в деталях из сплавов с заданными тепловыми свойствами, в том числе с минимальным температурным коэффициентом линейного расширения (ТКЛР), к которым относятся инварные сплавы. Непрерывно растет потребность в создании новых материалов с заданными значениями ТКЛР, работающих в контакте с различными неметаллическими материалами, такими как, например, керамика и стекла. При этом различие в значениях ТКЛР между неметаллическими материалами и материалом, выполненным из инварного сплава, должны быть минимальными. По имеющимся данным [1] различие в значениях ТКЛР сплавов, работающих в контакте друг с другом, не должно превышать 6-10" 7К"'. Такие сплавы используются для изготовления ответственных деталей оптоэлектроники, ракетно-космического комплекса и др., работающих в определенном диапазоне температур. Современная техника предъявляет требование создания крупногабаритных массивных деталей, изготавливаемых путём литья, при этом возникают технологические проблемы создания плотных отливок, не содержащих дефектов литейного происхождения.

Основная цель применения и разработки данных материалов - это сохранение геометрических размеров деталей при изменении теплового поля. Однако до сих пор остается до конца не изученным механизм стабилизации геометрических размеров деталей, выполненных из инварных сплавов. В течение века ведущими металловедами мира предлагался ряд теорий для объяснения причин и природы инварного эффекта, но полное понимание данного явления не достигнуто [2].

В последние годы появилась необходимость в проведении работ по разработке технологических и материаловедческих решений проблем создания изделий из литейных инварных и суперинварных сплавов. Следует отметить, что технологии термической и термомеханической обработок литейных инварных и суперинварных сплавов в значительной степени отличаются от хорошо разработанных технологий для деформируемых инварных сплавов. Получение деталей из литейных инварных и суперинварных сплавов требует глубокого изучения сложных процессов кристаллизации, структурообразования и фазовых превращений по-разному влияющих на тепловые свойства сплавов. Над решением данной проблемы работают многие металловеды России, Японии, США и других стран. Данные исследования проводятся также в рамках программ, выполняемых в стенах Уральского федерального университета, в последние несколько лет.

1. ЛИТЕРАТУРНЫЙ ОБЗОР 1.1. Классификации материалов с особыми тепловыми свойствами

Особыми тепловыми свойствами материала в широком смысле считаются функциональные свойства материала, обеспечивающие постоянство геометрических размеров материала при изменении воздействия внешнего поля (температурного, магнитного, электростатического). Явление сохранения геометрических размеров изделия при изменении температурного поля носит название "инварного эффекта" или свойства "инварности". Основным количественным показателем инварных свойств материала является температурный коэффициент линейного расширения (ТКЛР).

Существует несколько классификаций материалов с инварными свойствами. К одной из классификаций относится классификация по природе инварного эффекта, обусловленного сложными магнитными взаимодействиями и напрямую связанных с процессами формирования структуры. В последние полвека инварная проблема привела к появлению большого числа сплавов с различными базами легирования и, как следствие, свойствами. Например, инварными свойствами могут обладать сплавы на основе Бе-М, Бе-М-Со, Ее-№-Сг, Ре-№-Мо, Бе-М-С [3]. Однако в отдельную группу выделены сплавы на основе системы Ре-№-Со, разработанные в середине 30-х годов XX века благодаря работам японских исследователей [2]. В данных сплавах часть атомов никеля заменена атомами кобальта, и такие сплавы получили название суперинвары. Тем не менее, общее свойство инварных и суперинварных сплавов - это сохранение низкого ТКЛР в определенном диапазоне температур. При добавлении кобальта данный температурный интервал, в котором наблюдаются инварные свойства, существенно шире [2]. Другая группа сплавов с особыми тепловыми свойствами носит название анти-инварных сплавов. Как правило, анти-инварные сплавы имеют основу Ре-№-Мп. Отличием анти-инварных сплавов от инварных сплавов является увеличение температурного коэффициента линейного расширения при повышении температуры, а не его уменьшение [3].

Классифицировать материалы, проявляющие инварные свойства, можно по значениям ТКЛР: Данная классификация материалов основана на предложенной А.И. Захаровым классификации по значениям ТКЛР для сталей и сплавов [2]:

- Сплавы с минимальным ТКЛР (а.20-100 < 3,5-10~6К~'). К их числу относят сплавы, непосредственно связанные с инварной аномалией. Промышленность выпускает следующие марки сплавов, относящиеся к этой группе: 36Н, 36Н-ВИ, 32НКД, 32НК-ВИ, 32НК-ЭЛ, 36НХ, 35НКТ, 35НКГ, 39Н, 36НГ6, 36НГТ. Они находят свое применение в производстве штриховых мер длины в метрологии, нивелирных реек, пассивных составляющих термобиметаллов (36Н), криогенных устройств (36НХ) для изготовления трубопроводов, работающих при криогенных температурах (39Н). Области применения сплава 32НКД схожи с областями применения сплава 36Н, однако данный сплав демонстрирует еще большую стабильность размеров, т.к. его ТКЛР в 1,5 раза ниже по сравнению с 36Н.

- Сплавы с низким ТКЛР (3,5-Ш6К~1 < а.2о-юо< 6,5-10'6К'1). Эта группа включает в себя следующие марки сплавов: 42Н, 44Н, 46Н, 38НК, ЗОНКД, 29НК, 39НКФ, 32Н14К. Достижение заданных значений ТКЛР обеспечивается в основном повышением содержания никеля, по сравнению с инварами, а также легированием большим количеством кобальта с целью расширения интервала инварности. Данные сплавы находят свое применение в соединительных узлах с диэлектриками посредством припоев, клея, а также в ваку-умноплотных спаях со стеклами.

- Сплавы со средним ТКЛР (6,5-10'6 К!< а < 12-КУ6 К'1). Такими значениями ТКЛР обладают сплавы: 34НК, 31НК, 24НК, 47НХ, 42НХЮ, 48НХ, 18ХТФ, 52Н, 47НД и др. Области их применения аналогичны вышеназванным для сплавов с низким ТКЛР.

- Сплавы с высоким ТКЛР (а >12-Ш6 К'1). Такими значениями ТКЛР обладают сплавы 56ДГНХ, 73ГНП. Сплавы с высоким ТКЛР применяются в основном как активная составляющая термобиметаллов.

Все вышеперечисленные сплавы выпускаются промышленностью в виде лент, полос, прутков, проволоки, холоднокатаных труб и т.д., то есть в процессе передела заготовки подвергаются обработке давлением. Такая технология выбрана не случайно, ввиду того, что все эти материалы обладают высокой природной пластичностью, кроме сплавов с высоким ТКЛР.

Наряду с классификациями по природе инварного эффекта и по значениям ТКЛР существует классификация в зависимости от магнитных свойств материала. В частности, выделяют классические богатые железом инварные сплавы (как правило, трёхкомпонентные системы на основе железа и никеля), ферромагнитные интерметаллические соединения ИсЬРемВ; ЯегРеп; МпВ; Мп1.хСохВ), ферромагнитные аморфные сплавы (Уи хРех; Ьа(РехА1].х)1з) и антиферромагнитные инвары (сплавы на основе Сг-Ре-Мп) [4].

Впервые все литейные сплавы инварного типа были классифицированы в работе [5]. В основу классификации положен принцип, схожий с принципом классификации для деформируемых инваров по значениями ТКЛР). Но в особую группу выделены сплавы с повышенным содержанием углерода, т.к. они имеют отличающиеся от условно безуглеродистых инваров физико-механические, технологические и эксплуатационные свойства. Таким образом, литейные сплавы с заданным ТКЛР были разделены на следующие группы:

- сплавы с повышенными литейными свойствами, содержащие углерод;

- сплавы, обладающие минимальным, низким и средним ТКЛР в климатическом интервале температур (от -60 °С до +60 °С);

- сплавы, обладающие низким и средним ТКЛР при повышенных температурах (до 300.500 °С).

К настоящему времени разработана целая гамма литейных инварных и суперинварных сплавов. Поэтому возникла необходимость разработки более подробной классификации с учетом не только значений ТКЛР, но и температурного интервала, химического состава и области применения. В итоге классификация приобрела следующий вид [6, 7]:

1. Сплавы с минимальным ТКЛР.

Сплавы с ТКЛР (0 - 3)10"6 К"1 в интервале температур - 60.+ 60 °С на основе систем Бе-М, Ре-№-Со, легированные Сг, Мо, Мп, Си, РЗМ. Используются для изготовления деталей прецизионных станков и приборов, для деталей, контактирующих с кварцевой оптикой, ситаллами, карбидом кремния. В число сплавов этой группы непосредственно входят классические (но литейного применения) инвары и суперинвары, имеющие значения ТКЛР менее 1 • 10"6 К"1.

1.1. Сплавы с ТКЛР (2 - 3)-10"6 К"1 в интервале температур - 269.+ 60 °С на основе систем Бе-М, Бе-М-Со, легированные Сг, Мо, Мп, РЗМ. Используются для деталей криогенной техники.

1.2.Сплавы с ТКЛР (2,5 - 3)10"6 К"1 при - 60.+ 60 °С систем.Бе-М, Бе-№-Со, легированные С, V, Сг, РЗМ. Они являются термоупрочняе-мыми и предназначены для изготовления деталей, перечисленных в подгруппе 1.1, но обладающих повышенной прочностью и твердостью.

1.3.Сплавы с ТКЛР (1,5 - 4)-10"6 К"1 при 0.+60 °С на основе систем Ре-№-С, Ре-№-Со-С, легированные 81, Мп, РЗМ. Используются для изготовления крупногабаритных деталей прецизионных станков и приборов, обладают высокими литейными и демпфирующими свойствами.

2. Сплавы с низким ТКЛР.

Сплавы с ТКЛР (3,5 - !)■ 10'6 К"1 при - 60.+ 60 °С системы Бе-М, легированные Сг, Мо, РЗМ. Предназначены для изготовления деталей, контактирующих с узлами из молибдена, вольфрама, углерода и других металлических и неметаллических материалов с низкими значениями ТКЛР.

3. Сплавы со средним ТКЛР.

3.1 Сплавы с ТКЛР (5 - 8)-10"6 К"1 при 300.500° С системы Бе-М-Со, легированные Сг, Мо, Т1, А1, XV, №>, Та, В, РЗМ. Являются термоупроч-няемыми и используются для изготовления деталей работающих при повышенных температурах (двигатели внутреннего сгорания, паровые и газовые турбины и т.п.).

3.2 Сплавы с ТКЛР (7 - 9)• 10"6 К"1 при - 60.+ 60 °С на основе системы Бе-М, легированные Сг, Си, Мп, Мо, РЗМ. Используются для деталей, контактирующих со стеклами К8, К108, титаном. Особое место занимают входящие в эту подгруппу сплавы с хромом, обладающие повышенной коррозионной стойкостью.

3.3 Сплавы с ТКЛР (7 - 9)10-6К-1 при - 60.+ 60 °С на основе системы Ре-№-С, легированные Си, Мп, 81, РЗМ. Обладают высокими литейными свойствами, используются для изготовления тонкостенных крупногабаритных деталей, контактирующих с оптикой из стекол К8, К108, титаном.

4. Сплавы с высоким ТКЛР.

Сплавы с ТКЛР (18 - 21) -10"6 К"1 при - 60.+ 400 °С системы Бе-М, легированные Сг, Мп, Мо. Используются для изготовления деталей, согласованных по тепловому расширению с алюминиевыми сплавами (двигатели внутреннего сгорания).

На сегодняшний день существует потребность в термостабильных изделиях, в которых обеспечивается регламентированное изменение размеров не только в околоклиматическом интервале температур, но и при температурах гораздо более высоких (например, 300.500 °С). Кроме того, в зависимости от условий эксплуатации таких изделий, к ним могут предъявляться требования высокого уровня коррозионной стойкости, демпфирующих свойств и т. д.

Заключение диссертации по теме «Материаловедение (по отраслям)», Жилин, Александр Сергеевич

Результаты работы могут быть полезны при конструировании изделий с заданными коэффициентами термического расширения, полученными путем подбора соответствующих режимов термообработки.

6. ВЛИЯНИЕ УГЛЕРОДА НА ТЕМПЕРАТУРНЫЙ КОЭФФИЦИЕНТ ЛИНЕЙНОГО РАСШИРЕНИЯ СУПЕРИНВАРНЫХ СПЛАВОВ

Проведены исследования по изучению механизмов, определяющих изменение температурного коэффициента линейного расширения в различных температурных интервалах после различных видов теплового воздействия. Показаны верхние границы интервала инварности в суперинварных сплавах с различной базой легирования по углероду. Определено поведение температурного коэффициента линейного расширения, как в низкотемпературной, так и высокотемпературной областях.

6.1. Дилатометрические исследования суперинварного сплава с 0,6 % (масс.) углерода.

Исследованы образцы сплава состава Ре-32%№-4%Со-0,6%С при тер-моциклировании до температуры 1000 °С. Исходное состояние - сплав в состоянии после кристаллизации. Запись температурной зависимости изменения длины исследуемых образцов (длиной 10,0 мм и диаметром 3,0 мм) проводилась на дилатометре «Ьт8е18 Ь78» прямого измерения, оснащенном кварцевыми держателями, индуктивным датчиком перемещения и индукционной печью. Температура при проведении опытов фиксировалась с помощью термопары типа К, которая приваривалась к боковой поверхности образцов. Термические циклы нагрева и охлаждения проводились со скоростью 1,0°С/сек в вакууме (10"2 Па) (рис. 6.1, 6.2, 6.3).

Ход температурной кривой относительного удлинения для состояния сплава после кристаллизации указывает на наличие превращений в сплаве в области 750°С. Известно, что процесс графитизации начинает развиваться приблизительно с 400°С, однако на дилатограммах данного состава ввиду небольшого количества углерода в сплаве не представляется возможным количественно почувствовать данный эффект. В низкотемпературной области до 300°С ход кривых удлинения термически обработанных сплавов одинаков и существенно отличается от состояния сплава после кристаллизации. Расчеты температурного коэффициента линейного расширения в различных диапазонах температур (табл. 6.1) показывают, что в состояние после кристаллизации характеризуется высоким коэффициентом теплового расширения в сравнении с состоянием после термической обработки. Это объясняется большим вкладом углерода, находящегося в у-твердом растворе. После термической обработки в высокотемпературной области процессы графити-зации завершаются, в результате чего углерод переходит в свободную форму - графит, что не приводит к существенному увеличению коэффициента теплового расширения.

0,001 0,0008 0,0006 0,0004 0,0002 0

ДЬ/Ъ

Т(°С)

100

200

300 а) б)

Рис. 6.2. а) температурная зависимость относительного удлинения сплава с 0,6%С; б) температурная зависимость ТКЛР для сплава с 0,6%С

0,009

0,008

0,007

0,006

0,005

0,004

Первый нагрев ■ Второй нагрев

Рис. 6.3. Температурная зависимость относительного удлинения сплава с 0,6%С

В таблице 6.1 приведены значения температурного коэффициента линейного расширения в различных температурных интервалах.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ.

В работе получила развитие модель формирования структуры и тепловых свойств углеродсодержащих суперинварных сплавов как при кристаллизации, так и при термической обработке и впервые показано образование аустенитно-графитной эвтектики в процессе кристаллизации суперинварных сплавов, дополнительно легированных углеродом в диапазоне 0,6%-1,7%. Определены морфология и распределение графитных включений литейных суперинварных сплавов состава Ре-32%№-4%Со-0,6%С, Ре-32%№-6,4%Со-0,8%С и Ре-34%№-3%Со-1,7%С. Показано, что отжиги (680°С, Зч; 800°С, Зч) сплавов с пониженным содержанием углерода 0,6 % и 0,8%С приводят к укрупнению существующих после кристаллизации включений с тенденцией к выделению по границам зёрен у-твёрдого раствора. В сплаве с высоким содержанием углерода (1,7%С) изменение характера существующих графитных центров не происходит, а наблюдается более интенсивное укрупнение существующих включений.

2. Определены значения ТКЛР суперинварных сплавов состава Ре-32%№-4%Со-0,6%С, Ре-32%№-6,4%Со-0,8%С и Ре-34%№-3%Со-1,7%С в интервале температур 20-1000°С. После нагрева до температуры 1000°С значения ТКЛР в интервале температур 20-100 °С снижаются более чем в два раза по сравнению с ТКЛР, зафиксированными в литом состоянии. Повторные нагревы не приводят к дальнейшему изменению ТКЛР в интервале 20-1000 °С.

3. Исследовано влияние углерода на графитизацию и показано, что в процессе нагрева инварного сплава состава Ре-32%№-6,4%Со-0,8%С в литом состоянии в интервале температур 600-900°С на дилатометрической кривой зафиксировано отклонение от монотонного характера расширения, что можно связать с процессами графитизации и, как следствие, изменением морфологии графита и образованных им включений.

4. Предложено проведение термической обработки сплавов состава Ре-32%№-4%Со-0,6%С, Ре-32%№-6,4%Со-0,8%С и Ре-34%№-3%Со-1,7%С в литом состоянии с нагревом до температуры не менее 800°С, когда заканчивается графитизация с выделением основного количества углерода. Показано, что в результате отжигов (680°С, Зч; 800°С, Зч) сплавы становятся более стабильными с точки зрения структурного состояния и физических свойств, т. е. требуемых низких значений ТКЛР.

5. Рекомендовано использовать сплавы с содержанием углерода 0,6% и 0,8%С, так как морфология графитных включений в данных сплавах не претерпевает существенных изменений в процессе повторных нагревов, в отличие от сплава с 1,7%, не обеспечивающего отсутствия тепловых эффектов при циклических нагрузках, в том числе при высоких температурах

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Жилин, Александр Сергеевич, 2013 год

1. Захаров А.И. Физика прецизионных сплавов с особыми тепловыми свойствами. М. Металлургия, 1986. С. 238.

2. V.L. Moruzzi. High-spin and low-spin states in Invar and related alloys // Physical Review B, 1990, V.41, N.10, P.6939-6946.

3. King-Fu Hii, R. Ryan Vallance, M. Pinar Menguc. Design, operation, and motion characteristics of a precise piezoelectric linear motor. Precision Engineering. Volume 34. Issue 2. 2010. P. 231-241.

4. Рабинович С.В. Изготовление прогрессивных литых заготовок из сплавов с заданным тепловым расширением. Аналитический обзор за 1953 -1988гг. № 4891. М.: ЦНИИ информации и ТЭИ, 1989. 68 с. ДСП

5. Рабинович С.В. Классификация прецизионных литейных сплавов с заданным ТКЛР /С.В. Рабинович //Реферативный сборник трудов механико-машиностроительного факультета УГТУ-УПИ / УПИ, 1995. С. 122- 123.

6. Гаврилин И.В. Строение и кристаллизация чугунов. В кн. Машиностроение. Энциклопедия. II-2. Стали, чугуны. М., Машиностроение. 2001. С. 410-423.

7. ГОСТ 10994-75. Сплавы прецизионные. Марки. Взамен ГОСТ 10994 -64; - введ. 01.01.1975. - М.: Изд-во стандартов, 1980. - 25 с.

8. Ю.Лившиц Б.Г. Физические свойства металлов и сплавов / Б.Г. Лившиц, B.C. Крапошин, Я.Л. Линецкий М.: Металлургия, 1980. 320 с.

9. П.Захаров А.И. Влияние легирования на тепловое расширение сплава супер-инвар / А.И. Захаров, A.M. Перепелкина, А.Н. Ширяева // МиТОМ. -1972.-№6. -С. 62-64.

10. Lement B.S. The dimensional behaviour of invar / Lement B.S., Averbach B.L., Cohen M. // J. Metals. 1951 - V. 43. - P. 1073 - 1099.

11. З.Захаров А.И. Влияние углерода на тепловое расширение инвара при 4,2 300 К / А.И. Захаров, Б.В. Молотилов, Л.В. Пастухова // МиТОМ. -1974.-№ 10.-С. 48-49.

12. Захаров А.И. Известия АН СССР.Металлы, 1976. № 2. - С. 145 - 146.

13. Калинин В.М. К вопросу о точке Кюри железоникелевых инварных сплавов, легированных третьим компонентом / В.М. Калинин, В.П. Бескачко // ФММ. 1973. - Т. 36, вып. 1. - С. 73 - 78.

14. Гаврилюк В.Г. Влияние углерода на инварный эффект в железо-никелевых сплавах / В.Г. Гаврилюк, В.М. Надутов // ФММ. 1984. - Т.57, вып. 1.-С. 199-202.

15. Надутов В.М. Исследование распределения атомов в сплавах Fe Ni - С методом ядерной гамма-резонансной спектроскопии: дисс. канд. физмат. наук: В.М. Надутов. - Киев, Ин-т металлофизики АН УССР, 1983. -170 с.

16. Родионов Ю.Л. Объемные эффекты при термоциклировании инварных сплавов системы Fe Ni - С / Ю.Л. Родионов, И.В. Старостенко, Т.Г. Шамилов, Г.В. Щербединский, Г.В. Юдин // Металлофизика, 1991. - Т. 13, № 11.-С. 91-96.

17. Родионов Ю.Л. Высокопрочные сплавы с особыми физическими свойствами / Ю.Л. Родионов, В.В. Русаненко // Сталь, 1995. № 2. - С. 62 -66.

18. Гущин Н.С. Коэффициент линейного расширения высоконикелевого аустенитного чугуна с шаровидным графитом при повышенной температуре / Н.С. Гущин, В.И. Куликов // Литейное производство, 2005. № 6. -С. 2-6.

19. Х. Минору Влияние углерода и никеля на средний коэффициент линейного расширения сплавов с низким тепловым расширением типа Fe Ni - С / Минору X, Сумимото X., Накамура К // Japan Inst Metals, 1990. - V9. -P. 1036- 1040.

20. Прецизионные сплавы / Под. ред. Б.В. Молотилова // Справочник. М.: Металлургия, 1983. 439 с.

21. Гудремон Э. Специальные стали Т.1 / Пер. с нем. М.: Металлургия, 1966. 736 с.

22. Металловедение и термическая обработка стали: справ, изд. В 3-х т. Т 1. кн.1 / под ред. М.Я. Бернштейна, А.Г. Рахштадта М.: Металлургия, 1991, -304 с.

23. Диаграммы состояния металлических систем. Вып. 30, 4.2 / Н.И. Ганина, A.M. Захаров, В.Г. Оленичева и др. // М.: ВИНИТИ, 1986. 357 - 742 с.

24. Агеев Н.В. Диаграммы состояния металлических систем. Вып. 18 / под ред. Н.В. Агеева // М.: ВИНИТИ, 1975. 268 с.

25. Банных O.A. Диаграммы состояния двойных и многокомпонентных систем на основе железа: Справочник / Под ред. O.A. Банных, М.Е. Дрица. М.: Металлургия, 1986.

26. Пат. 2183228 Российская Федерация МКИ С 22 С 38 / 52 Литейный сплав на основе железа. Заявители и патентообладатели С.В.Рабинович, М.Д. Харчук, В.И. Черменский и др.; заявл. 02.11.2000, опубл. 10.06.2002. 5 с.

27. Уральский центр стандартизации, метрологии и сертификации ФГУ «Уралтест», Екатеринбург, 2006. 12 С.

28. Пат. 2243281 Российская федерация МКИ С 22 С 38 / 12 Литейный сплав на основе железа. Заявители и патентообладатели С.В.Рабинович, М.Д. Харчук, В.И. Черменский и др.; заявл. 29.12.2003, опубл. 27.12.2004. 5 с.

29. Сюкасев Г.М. Технология изготовления сварнолитой конструкции платформы спектрометра из литейного сплава Fe Ni - С / Г.М. Сюкасев и др. // Материалы международной конференции литейщиков / УГТУ, 1999.-С. 191 - 196.

30. Между народный стандарт ИСО 2892 Чугун аустенитный // Per. № ИСО 2892 73 (А). М.: Изд-во стандартов, 1974. - 21 с.

31. Международный транслятор современных сталей и сплавов, том 2 / под ред. В.Я. Кершенбаума //: Москва, 1992. 700 с.

32. Эномото С. Железо-никелевые сплавы / С. Эномото // J. Jap. Soc. Precis. Eng. 1985.-Т 51, №5.-С. 942-947.

33. Enomoto chukousho Nobinite cast iron Electronic resource. 2002. - Mode of access: http:// www.nobinite.co.ip/product.

34. Enomoto chukousho Electronic resource. 2005. Mode of access: http:// www.enomoto.co.ip

35. Enomoto chukousho Nobinite cast iron Electronic resource. 2006. - Mode of access: http:// www.enomotousa.com.

36. Эномото С. Чугун с низким коэффициентом линейного расширения. Нобинайт / С. Эномото // Сокэйдзай. 1984 - Т. 29 № 9. - С. 16 - 22.

37. Pat. 5049354 United States С22 С37/ 00, С22 С38 /56 Low thermal expansion cast iron / Nishimura.: publication date 25.10.1991.

38. Pat. 0368565 European C22 C37/00, C22 C38 /10 Low thermal expansion cast iron moulds constructed thereof and their use in moulding / Nishimura.: publication date 16.05.1990.

39. А. с. 1387488 СССР С 22 С 38 / 10 Сплав на основе железа / Р.А. Сидоренко, С.В. Рабинович, А.Н. Поморцев и др. ДСП.

40. Криштал М.А., Жуков А.А., Снежной Р.Д., Титенский Э.Г. Термодинамика структурообразования в чугуне. В кн. Термодинамика, физическая кинетика структурообразования и свойства чугуна и стали. М., Металлургия. 1971. С. 21 -30.

41. Григорович В.К. Электронное строение фаз системы железо-углерод. Там же, С. 31-47.

42. Криштал М.А., Сильман Г.И., Титенский Э.Г., Наумов Г.И. Термодинамической анализ метастабильной системы Fe-C-Si. Там же, С. 60-64.

43. Зубарев В.Ф. Теоретические основы графитизации белого чугуна и стали. М„ Машгиз. 1957. 223 с.

44. Тодоров Ф.П., Николов М.В. Структура и свойства отливок из графити-зированных сталей. М., Металлургия. 1976. 168 с.

45. Рабинович C.B. Литые детали из суперинвара для оптических приборов / C.B. Рабинович, P.A. Сидоренко, М.Д. Харчук, А .Я. Иоффе // Оптико-механическая промышленность. 1978. - № 11. - С. 49 - 51.

46. Шевчук С.А. Применение термостабильных литейных сплавов в прецизионных металлорежущих станках /С.А.Шевчук, П.Ю.Бойцов, М.М.Шаталова, С.В.Рабинович, М.Д.Харчук, В.А.Маниров// СТИН. 1994. - № 4.-С. 17-19.

47. Рабинович C.B. Исследование вопросов изготовления фасонных отливок из инварных железо-никелевых сплавов с минимальным температурным коэффициентом линейного расширения: дис. канд. техн. наук / Рабинович Самуил Вульфович. Свердловск, 1979. - 186 с. ДСП.

48. Бурлаков С.Ф. Сплавы с низким температурным коэффициентом линейного расширения. Аналитический обзор за 1953 1976 гг. № 1554. М.: центральный научно-исследовательский институт информации и технико-экономических исследований, 1977. - 40 с.

49. Гончаров В.В. Отливки из прецизионного сплава марки 36НБЛ Технические условия / В.В. Гончаров, О.Н. Магницкий, Н.Ф. Пономарев и др. // ТУ ВЗ 28 - 85, введены 23.04.1985 ДСП.

50. А. с. 1096956 Сплав на основе железа / C.B. Рабинович, М.Д. Харчук.

51. ГОСТ 849 97 Никель первичный. Технические условия. - Взамен ГОСТ 849 - 70; - введ. 01.07.1998. -М.: Изд-во стандартов, 1997.

52. ГОСТ 11036 75 Сталь сортовая электротехническая нелегированная. Технические условия. - Взамен ГОСТ 11036 - 64; - введ. 01.01.1977. -М.: Изд-во стандартов, 1975.

53. ГОСТ 12344 2003 Стали легированные и высоколегированные. Методы определения углерода. - Взамен ГОСТ 12344-88; - введ.01.09.2004-М.: ИПК Изд-во стандартов, 2004.

54. ГОСТ 12345 2001. Стали легированные и высоколегированные. Методы определения серы. - Взамен ГОСТ 12345 - 88; - введ. 01.03.2002 -М.: ИПК Изд-во стандартов, 2001.

55. ГОСТ 12347 77. Стали легированные и высоколегированные. Методы определения фосфора. - Взамен ГОСТ 12347-66; - введ. 01.07.1978-М.: ИПК Изд-во стандартов, 1977.

56. ГОСТ 12348 78. Стали легированные и высоколегированные. Методы определения марганца. - Взамен ГОСТ 12348 - 66; - введ. 01.01.1980 -М.: ИПК Изд-во стандартов, 1978.

57. ГОСТ 12352 81. Стали легированные и высоколегированные. Методы определения никеля. - Взамен ГОСТ 12352 - 66; - введ. 01.01.1982 - М.: ИПК Изд-во стандартов, 1981.

58. ГОСТ 12353 78. Стали легированные и высоколегированные. Методы определения кобальта. - Взамен ГОСТ 12353 - 66; - введ. 01.01.1980 -М.: ИПК Изд-во стандартов, 1978.

59. ГОСТ 7565 — 81. Чугун, сталь и сплавы. Метод отбора проб для химического состава. Взамен ГОСТ 7565 - 73; - введ. 01.01.1982 - М.: ИПК Изд-во стандартов, 1981.

60. Новиков И.И., Г.Б. Строгнанов, А.И. Новиков "Материаловедение, термообработка и рентгенография". М., МИСИС, 1994. С. 480.

61. Сидоренко P.A. Карбидная эвтектика в сплавах никель-углерод / Сидоренко P.A. // Физика металлов и металловедение. 1959. VII. - 4. С. 595