Улучшение эксплуатационных свойств валкового чугуна путем микролегирования бором тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.16.04, кандидат наук Зайцева, Александра Александровна

• Зайцева, Александра Александровна
• кандидат наук
• 2015

Оглавление диссертации кандидат наук Зайцева, Александра Александровна

Содержание

Введение

ГЛАВА 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ

1.1. Прокатные валки. Классификация, назначение, общие требования

1.2. Факторы, снижающие основные рабочие свойства валков

1.3. Основные дефекты валков, возникающие при прокатке

1.4 Существующие технологии изготовления прокатных валков

1.5. Износостойкий валковый чугун рабочего слоя валка. Влияние химических элементов на свойства и структуру валкового чугуна

1.6. Выводы по 1 главе

ГЛАВА 2. МЕТОДИКА ПРОВЕДЕНИЯ ИССЛЕДОВАНИЙ. ОБОРУДОВАНИЕ И МАТЕРИАЛЫ

2.1. Шихтовые материалы, выплавка валкового чугуна

2.2. Используемое оборудование, проведение испытаний на опытных

образцах

ГЛАВА 3. ИНДЕФИНИТНЫЙ ВАЛКОВЫЙ ЧУГУН. СВОЙСТВА, СТРУКТУРА. ФАКТОРЫ, ВЛИЯЮЩИЕ НА ФОРМИРОВАНИЕ РАБОЧЕГО СЛОЯ ВАЛКА

3.1. Индефинитный валковый чугун ЛПХНМ-71 И (Ц)

3.2. Формирование рабочего слоя чугунного центробежно-литого индефинитного

валка

3.2.1. Технологический процесс изготовления рабочего слоя

3.2.2 Факторы, влияющие на затвердевание рабочего слоя

3.3. Исследование структуры и свойств валкового индефинитного чугуна

3.4. Выбор рационального химического состава для проведения эксперимента

3.5. Выводы по 3 главе

ГЛАВА 4. ИССЛЕДОВАНИЕ ФАЗОВОГО СОСТАВА, СВОЙСТВ, СТРУКТУРЫ И ФАЗОВЫХ ПРЕВРАЩЕНИЙ ВАЛКОВОГО ЧУГУНА, МИКРОЛЕГИРОВАННОГО БОРОМ

4.1. Бор. Применение

4.2. Бор. Строение. Образующиеся соединения в системе Fe-C

4.3. Проведение исследований по влиянию бора на фазовый состав валкового'чугуна

4.4. Проведение исследований по влиянию бора на структуру и свойства валкового чугуна

4.5. Проведение исследований по влиянию бора на структурные превращения валкового чугуна

4.6. Выводы к 4 главе

ГЛАВА 5. ВЛИЯНИЕ БОРА НА ЭКСПЛУАТАЦИОННЫЕ СВОЙСТВА ПРОКАТНЫХ ВАЛКОВ В ПРОМЫШЛЕННЫХ УСЛОВИЯХ

5.1. Условия эксплуатация валков, микролегированных бором

5.2. Опытно-промышленное опробывание результатов работы

5.3. Заключение

Список литературы

Приложение

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Улучшение эксплуатационных свойств валкового чугуна путем микролегирования бором»

Введение

Актуальность работы. Значение металлургии в мировом развитии огромно. Без использования металлов немыслима современная цивилизации. Непременное условие технического прогресса и роста экономики страны - развитие металлургии [1].

В России основными производителями готового металла (стали, чугуна, проката и т. д.) и полуфабрикатов являются 10 компаний. Пять из них занимают более 60 % производства: ОАО «Магнитогорский металлургический комбинат» (ММК) с долей в общероссийском производстве 18 %, ОАО «Северсталь» с долей 17,4 %, ОАО «Новолипецкий металлургический комбинат» (НЛМК) с долей 14,6 %, и предприятия ЕВРАЗа (ОАО «Западно-Сибирский металлургический комбинат» (ЗСМК) с долей 10,8 % и ОАО «Нижнетагильский металлургический комбинат» (НТМК) - 6,1 %) [2].

Обработка металлов давлением представляет собой важный технологический процесс металлургического производства. При этом обеспечивается не только придание заготовке необходимой формы и размеров, но и существенное улучшение механических свойств металлов. Среди различных методов обработки металла давлением прокатка занимает ведущее место [3].

Процесс прокатного производства играет определяющую роль в машиностроении, уровень которого характеризует состояние экономики [4]. Прокатка занимает особое положение, поскольку данным способом производят изделия, пригодные для непосредственного использования в строительстве и машиностроении (шпунт, рельсы, профили сельскохозяйственного машиностроения и пр.). Огромное значение прокатного производства подтверждается ежегодным увеличением выпуска проката [5].

Доля листовой продукции, потребляемой ведущими отраслями промышленности, в общем объеме выпуска стального проката в России остается высокой, находясь на уровне около 50 % [66]. Характерные тенденции развития мирового листопрокатного производства начала 21 века - увеличение выпуска особо тонких

холоднокатаных полос, пользующихся спросом в промышленности (автомобильный и конструкционный лист толщиной 0,3 мм и менее, жесть - до 0,1 мм для консервной промышленности), при ужесточении требований по микрогеометрии и чистоте поверхности [7].

В сортопрокатном производстве наметились тенденции увеличения размеров и массы заготовок, расширение сортамента продукции и повышение технологической гибкости прокатных станов, увеличение точности размеров прокатываемых профилей, повышение механических свойств проката [8].

Одной из главных задач в черной металлургии является улучшение качества листового проката, выпуск которого неуклонно увеличивается [9]. Развитие отраслей промышленности, потребляющих плоский прокат, требует от производителей высокой точности размеров и формы, заданных и стабильных свойств горячекатаных полос из сталVI и цветных металлов [10].

Важной характеристикой металлопроката является его конкурентоспособность [11]. В условиях жесткой конкуренции на рынке сбыта проката особое внимание уделяется его качеству и экономичности производства. Немаловажную роль в достижении этих целей играет инструмент - прокатные валки [12].

Высокое качество валков необходимо, прежде всего, в связи со строительством различных уникальных прокатных станов. Это - станы «бесконечной» холодной прокатки тонких полос, толстолистовые с большой длиной бочки (до 5000 мм) [13]. В последние годы в России расширяется строительство новых, реконструкция устаревших прокатных станов. А для современных прокатных станов характерны большие объемы производства, высокий уровень механизации, высокая скорость прокатки [14]. Строительство и эксплуатации новых станов требуют качественного исполнения валков [13].

Стойкость валков оказывает существенное влияние на себестоимость проката, так как расход валков в рублях на 1 т проката составляет 15...20 % от общей стоимости переделов [15].

В настоящее время прокатные валки имеют огромное значение для прокатного производства, поэтому актуальным для литейного производства являются исследования в направлении повышения их качества.

Из литературы известно, что доля чугунных литых валков на предприятиях чёрной металлургии составляет примерно 54 % [15], поэтому наиболее важным на сегодняшний день являются исследования по нахождению способов улучшения эксплуатационных свойств именно этих валков.

Цель работы. Повышение эксплуатационных свойств прокатных валков путём выбора легирующего элемента и введения в их рабочий слой.

Для достижения поставленной цели решали следующие задачи:

1. Анализ существующей технологии изготовления центробежно-литых листопрокатных чугунных валков ЗАО «Магнитогорский завод прокатных валков» (МЗПВ).

2. Изучение влияния химических элементов на микроструктуру и износостойкость чугуна рабочего слоя прокатных валков исполнения ЛПХНМд-71 И (Ц).

3. Исследование фазового состава, микроструктуры и механических свойств (твёрдость, износостойкость) чугуна ЛПХНМд-71 И (Ц) до и после введения бора.

4. Изучение воздействия бора на характеристики фазовых превращений чугуна ЛПХНМд-71 И (Ц) до и после термической обработки.

Научная новизна работы

1. На основе теоретических данных и экспериментальных исследований установлена прямо пропорциональная зависимость между содержанием бора в чугуне в диапазоне 0,01...0,09 % и величинами твердости и микротвердости структурных составляющих микроструктуры индефинитных валков исполнения ЛПХНМд-71 И(Ц).

2. Выявлено, что при содержании бора 0,30...0,33 % в рабочем слое индефинитных валков происходит снижение балла металлической матрицы (1, 2 балл мартенсита). Введение бора способствует выделению графита металлической матрицы шаровидной формы (ШГфЗ, ШГф4) с равномерным

распределением (ШГр1).

4. Выявлено, что при введении бора в индефинитный валковый чугун бор образует химические соединения как с железом - бориды типа БезВ, так и с углеродом - карбиды бора следующих типов: В4С, ВюС и В13С2, которые способствуют повышению его износостойкости.

5. Экспериментально определен температурный диапазон - 398...417 °С, выше которого происходит распад мартенсита микролегированного бором чугуна рабочего слоя валка. Диапазон распада мартенсита исследуемого чугуна без бора -450...497 °С.

Практическая значимость работы

Результаты работы расширяют перечень легирующих элементов, применяемых для рабочего слоя чугунных индефинитных листопрокатных валков.

1. Получены показатели стойкости центробежно-литых валков исполнения ЛПХНМд-71 (И) Ц после введения в их рабочий слой рационального содержания бора 0,027...0,035%.

2. Выявлено влияние содержания бора в пределах 0,01...0,09 % на образование необходимого балла мартенсита и на твердость и микротвердость структурных составляющих чугуна рабочего слоя индефинитных валков

3. Определены рациональные температуры проведения отпуска индефинитных валков (398...417 °С).

ГЛАВА 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ

1.1. Прокатные валки. Классификация, назначение, общие требования

Прокатные валки выполняют основную операцию прокатки — деформацию (обжатие) металла и придают ему требуемую форму [16].

Основное назначение рабочих валков - пластическая деформация прокатываемого металла и восприятие усилия прокатки, возникающего при этом [17].

Все валки в промышленности принято делить на две группы: металлургические и неметаллургические. Первые применяют для прокатки металлов, а вторые подразделяют на подгруппы по названиям тех материалов, которые на них обрабатывают, например, резиновые, бумажные, маслобойные и др. [12].

Металлургические валки классифицируют следующим образом:

1. По назначению - на обжимные, сортовые и листовые.

2. По роду выполняемой работы - на рабочие и опорные.

3. По конструктивным особенностям - с внутренним осевым отверстием или без него, цельные, двухслойные, составные.

4. Цельнолитые (кованные) или бандажированные (двухслойные).

5. По материалу - чугунные, стальные и твердосплавные.

6. По технологии изготовления - литые, кованные, термически обработанные и необработанные.

7. По классу твердости: чугунные - на мягкие (150...250 НВ), полутвердые (250...400 НВ) и твердые (> 400 НВ).

8. Стальные - на группы А, Б, В, Г [12].

Для горячей прокатки применяют как литые валки, так и кованые, а для холодной - только кованые или из металла, полученные методом ЭШП [12].

Листопрокатные валки обозначают буквой (Л), сортопрокатные - (С), валки для прокатных труб - (Т). По форме графитовых включений в обозначении валков присутствует буквы (П) - пластинчатый графит, (Ш) - шаровидный графит [12].

Валки, изготовленные из чугуна, классифицируют:

1. Валки с отбеленным наружным рабочим слоем (СП, ЛП) имеют рабочий отбеленный слой (цементит), переходный слой, состоящий из половинчатого чугуна, и сердцевину из серого чугуна. В половинчатом чугуне часть углерода находится в свободном состоянии в виде графитовой фазы, а часть в виде карбидов. Твёрдость таких валков составляет 68...70 ИБО.

2. Легированные валки (СПХН) с карбидо-графитоперлитной структурой и пластинчатым графитом. Они имеют достаточно глубокий рабочий слой, обеспечивающий небольшое падение твёрдости на глубину ручья с учётом необходимости переточек по мере износа.

3. Обеленные хромоникелевые двухслойные валки (ЛПХНд) с высоколегированным отбеленным слоем, прочной сердцевиной, шейками и трефами из нелегированного чугуна. Они имеют слой толщиной 12...32 мм, короткую (5... 15 мм) переходную зону и прочную сердцевину.

4. Отбеленные хромоникелевые валки из чугуна с шаровидным графитом (ЛШН и СШХН). Эти валки значительно прочнее валков типа ЛП и СП. Глубина отбеленного слоя может достигать 32 мм.

5. Высокохромистые валки (14...20 % хрома). Имеют высокую износостойкость, так как матрица состоит из тонкодисперсного перлита с равномерно включенными карбидами хрома.

Качество валков определяется объективными показателями (твердость поверхности, микроструктурой, ударной вязкостью), стойкостью валков в конкретных условиях прокатки, зависящей от характеристики прокатываемого металла и выбранного температурно-деформационного режима, профилировкой валков, обработкой их поверхности [18].

Ко всем типам валков предъявляют следующие основные требования:

1. Шейка и бочка валка должны обладать высокой прочностью, чтобы выдерживать большие давления и крутящие моменты при прокатке.

2. Поверхность бочки должна иметь высокую твердость и износоустойчивость, чтобы заданный профиль валка сохранялся длительной время, и на поверхности не возникала сетка разгара.

3. Поверхностный слой бочки валка должен выдерживать большие удельные давления при прокатке на станах с опорными валками. А также большие местные напряжения от холодных концов раската [12].

В настоящее время многие металлургические предприятия, которые не удовлетворены качеством валков, поставляемых из России и ближнего зарубежья, пошли по пути организации собственного производства валков. Это потребовало не только разработки собственных новых технологий изготовления валков, но и привлечения зарубежного опыта [12].

Основными поставщиками валков являются:

1. Все стальные кованые валки рабочие и опорные - Ново-Краматорский машиностроительный завод (НКМЗ), Уральский завод тяжелого машиностроения (УЗТМ), Южно-Уральский завод тяжелого машиностроения (ЮУЗТМ), Электро-стальский завод тяжелого машиностроения (ЭЗТМ).

2. Чугунные и стальные литые - МЗПВ.

3. Чугунные - Лутугинский завод прокатных валков (ЛЗПВ), Кушвинский завод прокатных валков (КЗПВ), Днепропетровский завод прокатных валков (ДЗПВ), ММК.

4. Металлокерамические - импортные (Япония).

5. По разовым договорам поставляются стальные литые (Германия) и рабочие для холодной прокатки (Япония и Германия) [12].

В работах [19, 20] предложено оценивать работоспособность чугунных валков по критериям износа, прочности и термостойкости.

1.2. Факторы, снижающие основные рабочие свойства валков

При работе на стане валки изнашиваются, в результате чего меняются условия их эксплуатации, и происходит искажение профиля проката [18].

Материал прокатного валка сталкивается с рядом негативных факторов, которые снижают его стойкость и могут привести к выводу валка из эксплуатации.

При износе поверхности прокатных валков ухудшается качество готовой продукции, кроме того, износ может послужить причиной возникновении различного рода дефектов на прокатываемом металле [12].

Износ валков является технологическим фактором, который влияет на настройку стана, качество поверхности и геометрию прокатываемых изделий [21].

Основными факторами, определяющими износостойкость валков прокатных станов, являются: материал валка и прокатываемого материала, температура прокатки (для станов горячей прокатки), усилие прокатки и удельное давление металла на валки, скорость прокатки, величина обжатия полосы, условия контактного трения, количество прокатанного металла [18].

Первым из основных факторов, влияющим на работоспособность материала валков, является абразивный износ. Абразивный износ возникает в результате трения поверхности металла валка о поверхность прокатываемой полосы и представляет собой воздействие твердых абразивных частиц на поверхностные слои валка (микрорезание и микропластическое деформирование поверхностных слоев абразивными частицами), вызывающее их усталостное разрушение и охрупчива-ние. Для валков горячей прокатки показатели износостойкости валкового материала должны быть больше, поскольку по сравнению с валками холодной прокатки влияние абразивного износа на него усиливается тепловым и окислительным из-носами. Абразивный износ определяет чистоту обработки поверхности бочки валка, поэтому одно из основных свойств, необходимое для материала рабочего слоя валка - это износостойкость.

В настоящее время существует необходимость поиска новых легирующих элементов, способных повысить абразивную износостойкость материала валка.

Вторым фактором, влияющим на работоспособность материала валков горячей прокатки, является воздействие температур. При взаимодействии материала бочки валка с горячим металлом происходит интенсивный теплоперенос, который изменяет свойства материала рабочего слоя. Изменение под действием температур любого из свойств материала рабочего слоя валка является нежелательным, поскольку может привести к нарушению процесса прокатки (налипанию, искаже-

нию геометрических размеров полосы и т. д.), поэтому материал бочки валка горячей прокатки должен быть термостойким.

Третий негативный фактор для материала валка горячей прокатки - это окисление. Непосредственное взаимодействие валка с прокатной полосой создает трение и формирует пластически деформированные объемы металла на его рабочей поверхности. В данные объемы проникает кислород, что приводит в действие механизм окисления, интенсивно развивающийся при дальнейшем трении поверхностей прокатываемых полос и рабочей поверхности валка. Поскольку окислительный износ приводит к разрушению поверхности валка, необходимо путём легирования и модифицирования защищать материал рабочего слоя бочки валка от такого рода окисления.

Неблагоприятным фактором для валков холодной прокатки является влияние напряжений, возникающих в результате контактного воздействия. При холодной прокатке поверхность валка воспринимает результат образования двух противоположных явлений - растяжения и сжатия. Деформация сжатия формируется двумя зонами контакта - зоной контакта рабочего валка с опорным и зоной контакта рабочего валка с прокатываемым металлом, а деформация растяжения образуется в перпендикулярных нормальному давлению плоскостях.

Максимальные контактные напряжения возникают не в зоне взаимодействия валка с прокатываемым металлом, а у поверхности контакта рабочего и опорного валков [22].

При работе на стане поверхность валка подвергается действию пульсирующих напряжений, в результате чего остаточный аустенит распадается с изменением объема фаз, что способствует появлению трещин и перераспределению внутренних напряжений [23]. При холодной прокатке под действием давления металла поверхностные слои рабочих валков испытывают высокие знакопеременные контактные напряжения. Поверхностные слои рабочих валков испытывают деформацию растяжения в плоскостях, перпендикулярных приложению силы нормального давления. Поэтому за один оборот валка поверхностный слой бочки испытывает два цикла переменного нагружения и четырехкратное изменение знака напряже-

ния. Под воздействием переменных контактных нагрузок в поверхностных слоях рабочих валков протекает накопление усталостных напряжений с концентрацией их внутри закалочного слоя. Воздействие внешних нагрузок способствует усталостному напряжению и разрушению поверхности бочки в виде отслоений [24].

На материал любого прокатного валка помимо контактных действуют ударные нагрузки (особенно черновой группы клетей), а также остаточные напряжения и напряжения изгиба и кручения.

Ударные нагрузки, вызывающие динамические напряжения, возникают в валках при задаче раската. Образующиеся напряжения могут оказать более сильное влияние, если в момент задачи полосы одновременно прокатываются другие полосы. В этом случае, помимо динамического напряжения, полученного от удара при задаче полосы, прибавляются статические, формирующиеся от прокатки остальных полос. Повышенные ударные нагрузки испытывают валки черновых клетей прокатных станов, поэтому данные валки должны иметь высокую способность сопротивляться ударным нагрузкам.

Остаточные напряжения в валках проявляются как: термические, усадочные и фазовые. Все они образуются при изготовлении валка и способствуют развитию усталостного разрушения. Причиной образования термических или внутренних напряжений является разность скоростей охлаждения верхних слоев валка и его сердцевины. Фазовые напряжения формируются при термической обработке валка. Речь идет о качестве самого валка. Свойство, которому он должен отвечать, - это пониженное содержание остаточных напряжений, образующихся при его производстве. Полностью исключить образование остаточных напряжений в теле валка невозможно, однако необходимо проводить мероприятия по их снижению.

Методики расчета термических напряжений в валках приведены и описаны в работах [25, 26]. Напряжения изгиба и кручения образуются вследствие воздействия давления металла на валки. Во избежание поломки валка, эти напряжения не должны превышать пятикратного запаса прочности валкового материала. Поэтому одно из необходимых свойств, которыми должен обладать валковый материал, это надлежащая прочность.

Несмотря на постоянные исследования в области оптимизации химического состава валкового материала, износ прокатных валков продолжает иметь место, и большинство валков не отрабатывают регламентированный им срок эксплуатации. Постоянные поломки валков тормозят процесс прокатки, что приводит к экономическим потерям прокатных цехов. Уже разработанные валковые материалы не дают гарантии надлежащего качества валков. В связи с этим, необходим поиск новых химических элементов, которые позволят улучшить как структуру, так и свойства валкового материала.

При прокатке наиболее нагруженным от рабочих усилий является поверхностный слой бочки [12], поэтому самым необходимым является поиск новых легирующих элементов для валкового материала рабочего слоя валка.

1.3. Основные дефекты валков, возникающие при прокатке

Несмотря на тщательное внимание производителя и заказчика валка, в работе происходят его повреждения, ведущие к частичной или полной его потере, что может иметь разные причины возникновения.

Наиболее распространенными видами дефектов являлись горячие и холодные трещины, доля которых в общем объеме брака составляла 30-40 %, а также низкая твердость и малая глубина отбеленного слоя. Появление трещин является результатом совместного действия напряжений, возникающих в процессе эксплуатации, шлифовальных прижогов, а также структурных превращений, которые могут происходить при прокатке. Навары, надавы, разогрев бочки приводят к появлению трещин, которые могут постепенно развиваться и углубляться, приводя к отслоениям [9].

Поверхностные дефекты валков можно разделить на две группы:

1. Дефекты, устраняемые при переточке валков: надавы (порезы, вмятины, хвосты), небольшие навары, мелкая сетка трещин, мелкая выкрошка и др.;

2. Дефекты, вызывающие окончательный выход валков из строя: грубые навары, отслоения, отколы, трещины и др. [9].

Из всех видов дефектов в чугунных валках наибольшее распространенными являются газовые раковины [12].

Сорок процентов двухслойных валков выходят из строя из-за сетки разгара, поломки валков, пригара подшипников, недостаточной глубины и твердости рабочего слоя, выкрошки, раковин [27].

Анализируя причины списания валков, можно видеть, что большой процент выхода из строя происходит преждевременно. Выкрашивание поверхности бочки и поломки чугунных валков происходят, как правило, по вине подготовки или эксплуатации или при несоответствии качества валков требованиям технических условий [16]. Долговечность и надежность валков существенно зависит от технологии их изготовления [9].

1.4. Существующие технологии изготовления прокатных валков

Изготовление валков, несмотря на сравнительную простоту их формы, является трудоемким процессом и требует большого количества операций по механической и термической обработке [17]. Сам процесс отливки прокатных валков является одним из самых сложных процессов в литейном производстве. Незначительные нарушения технологического процесса и самые ничтожные дефекты вызывают часто окончательный брак валка [28].

В настоящее время в литейном производстве существуют два способа изготовления прокатных валков - стационарный и центробежный.

В мировой практике производства валков применяли в основном стационарные способы отливки:

1. Заливка в кокиль. Применяют кокили разнообразной формы. При этом способе производства валков обеспечивается минимальная механическая обработка готового изделия.

2. Заливка в комбинированную форму. Рабочую поверхность валка получают в кокиле, а шейки и трефы - в песчано-глинистой форме. Внутреннюю поверхность кокиля также покрывают слоем формовочной смеси.

3. Отливка двухслойных валков. При таком способе изготовления валка химический состав чугуна в рабочем слое и сердцевине различен. Сначала запивают легированный металл для формирования поверхностного (рабочего) слоя валка, а когда произойдет частичная кристаллизация этого слоя металла, то в форму вновь заливают жидкий чугун другого химического состава (промывочный чугун) [29].

Двухслойные валки изготавливают следующим образом. Формовку обычно осуществляют на литейном конвейере, а готовые формы заливают в специальных кессонах. Комплект модельной оснастки (форма в сборе, рис. 1.1.) собирают по центрирующим замкам.

Поооаочшш вил Питхгсль Капаю пигсжгел*

Рис. 1.1. Форма в сборе для заливки двухслойного валка

Заливку валков начинают высоколегированным чугуном, из которого формируется рабочий слой валка. Прекращают заливку при всплытии сигнального поплавка. Далее следует выдержка для формирования рабочего слоя валка. Чтобы металл не застывал в питателе, промывочным металлом делают «толчки». Обыч-

но производят три-четыре толчка и после выдержки начинают промывку шеек и сердцевины валка.

Двухслойные валки начали изготавливать на Урале методом промывки еще в XIX веке [30, 31]. Однако, необходимо отметить, что традиционный во всём мире способ сифонной заливки валков не правильный с точки зрения литейной технологии (нарушается принцип направленного затвердевания, образуются усадочные раковины, нет нормального газовыделения и др.) [29].

Проблемой при стационарном литье чугунных прокатных валков является образование в нижних шейках тепловых узлов и усадочных дефектов. По мнению Е. В. Меняйло, они формируются ввиду укоренного затвердевания бочки валка, которая охлаждается в кокиле. Нижняя шейка имеет меньший диаметр по сравнению с бочкой, однако охлаждается в песчано-глинистой смеси, чья теплоаккуму-лирующая способность 1600 Вт сО,5/м2 К. Теплоаккумулирующая способность кокиля значительно больше 11000 Вт с0,5/м2 К, поэтому кокильная литейная форма обеспечивает ускоренное затвердевание бочки, что нарушает питание усадки нижней шейки из прибыли и обуславливает образование в нижних шейках выше перечисленных дефектов [29].

Второй способ производства изготовления валков - центробежный.

Сущность центробежного литья состоит в том, что металл, в процессе формирования отливки, находится под действием центробежной силы, возникающей в результате вращения формы [32].

В последние годы за рубежом этот вид литья для изготовления валков становится все более предпочтительным. Широкое распространение получил этот способ производства валков в Европе и Северной Америке, а 30...40 % валков из быстрорежущей стали изготавливают этим методом в Японии [33].

Существенный вклад в развитие метода центробежного литья внёс доктор технических наук Г. С. Мирзоян (ЦНИИТМаш, Москва). Под его руководством были спроектированы и введены в эксплуатацию первые в СССР центробежной машины [34, 35, 36]. Исследованиям процесса центробежного литья также посвя-

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Зайцева, Александра Александровна, 2015 год

Список литературы

1. В. Ф. Зотов, В. Ф. Каширин, В. А. Петров. Прокатка металла: Учебное пособие для ПТУ, 1979. 256 с.

2. Аналитическая группа "Металлургические исследования" (METALRESEARCH) URL: http: // metalresearch.ru/pagel83.html (дата обращения: 25.08.2011).

3. М. И. Куприн, М. С. Куприна. Основы теории прокатки: Учебное пособие: изд. Металлургия, 1978. 184 с.

4. Основы прокатки металлов в постоянных магнитных полях. - М: Машиностроение, 2005. 272 е.: ил.

5. Е. А. Анисимова, Н. Г. Шемшурова, H. М. Локотунина. Совершенствование технологического процесса производства гнутого профиля 150x180x300x8,0 мм в ЛПЦ-7 ОАО «ММК» и разработка мероприятий по повышению его качества // Моделирование и развитие процессов обработки металлов давлением: Межрегиональный сборник научных трудов. Магнитогорск: ГОУ ВПО «МГТУ», 2009. 359 с.

6. Тонкослябовые литейно-прокатные агрегаты для производства стальных полос: Учеб. пособие / В. М. Салганик, И. Г. Гун, А. С. Карандаев, А. А. Ра-дионов. - М.: МГТУ им. Н. Э. Баумана. 506 е.: ил.

7. Гарбер Э. А. Производство проката: Справочное издание. Том 1. Книга 1. Производство холоднокатаных полос и листов (сортамент, теория, технология, оборудование), - М.: Теплотехник, 2007. 368 с.

8. Development of HSS rolls in hot strip mill of Cockerill Sambre / D. Steimer, H. Uijtdebroeks, D. Liquet and other // Int. Conf. New Dev. Met. Process Technol., Dusseldorf, June 13 - 15, 1999. Proc. - Dusseldorf, 1999. С. 269 - 277.

9. П. И. Денисов, А. Г. Медведев. Плоскостность листового проката (способы измерения и регулирования): Учебное пособие. - Свердловск: изд. УПИ им. С. М. Кирова, 1981. 56 с.

10. Автоматизация технологических процессов прокатки и термообработки металлов и сплавов. Учебное пособие / Р. Л. Шаталов, Т. А. Койнов, Н. Н. Литвинов; под науч. Ред. Р. Л. Шаталова. - М.: ЗАО «Металлургиздат», 2010. 368 е., ил.

11. Шабалов И. П., Шафигин 3. К., Муратов А. Н. Ресурсосберегающие технологии производства толстолистового проката с повышенными потребительскими свойствами. - М.: «Металлургиздат», 2007. 352 е., ил.

12. Вдовин К. Н., Гималетдинов Р. X., Колокольцев В. М., Цыбров С. В. Прокатные валки: Монография. Магнитогорск: МГТУ, 2005. 543 с.

13. Прочность прокатных валков / Полухин П. И., Николаев В. А., Полу-хин В. П., Толпеева Н. М.- Алма-Ата: Наука, 1984. 295 с.

14. Калибровка прокатных валков. Смирнов В. К., Шилов В. А., Инатович Ю.В. Учебное пособие для вузов. Издание 2-е переработанное и дополненное. М.: Теплотехник, 2010. 490 с.

15. Северденко В. П., Бахтинов Ю. Б., Бахтинов В. Б. Валки для профильного проката. - М.: Металлургия, 1979. 224 с.

16. Рашников В. Ф., Фиркович А. Ф., Дубровский Б. А., Головин Н. Б., Боровков И. В., Клименко В. В. Анализ стойкости прокатных валков НШПС-2000 ОАО ММК. // Совершенствование технологии на ОАО «ММК». Выпуск 3. - Магнитогорск: Дом печати, 1999. С. 166 - 174.

17. Прокатка на многовалковых станах. Полухин П. И., Полухин В. П., Пименов А. Ф., Ашихмин Г. В., Теплышев П. П., Лайко М. Ю. М: «Металлургия», 1981.248 с.

18. Прогрессивные методы прокатки и отделки листовой стали. Мелешко В. И., Качайлов А. П., Мазур В. П. «Металлургия, 1980. 192 с.

19. Рудницкий Л. С. Критерии оценки служебных свойств чугунных валков // Сталь, 1978, № 5. С. 444 - 448.

20. Дифференцированный подбор рабочих валков для широкополосных станов / Л. С. Рудницкий, В. А. Рафальский, А. А. Черновол и др. // Сталь, 1986, № 7. С. 57-58.

21. Теория и технология прокатки: Тематический сборник научных трудов / под ред. В. Г. Дукмасова. - Ч.: Издательство Челябинского государственного технического университета, 1995. 190 с.

22. Исследование на ЭВМ деформаций и нагрузок валковой системы кварто: Уч. Пособие. - Свердловск: УПИ, 1987. 78 с.

23. Исследование причин отслоения рабочих валков станов холодной прокатки / В. Е. Бережанский, В. В. Капнин, С. С. Колпаков и др. // Сталь, 1994, № 10. С. 52-54.

24. Фиркович А. Ф., Антипенко А. И., Спирит С. Ю., Якименко В. Н., Боровков И. В. Опыт устранения отслоений поверхности бочки рабочих валков стана 2500 холодной прокатки ОАО «ММК». // Совершенствование технологий на ОАО «ММК». Выпуск 3. - Магнитогорск: Дом печати, 1999. С. 195 - 199.

25. Третьяков А. В., Гарбер Э. А., Давлетбаев Г. Г. Расчет и исследование прокатных валков. - М.: Металлургия, 1976. 256 с.

26. Эксплуатация валков обжимных и сортовых станов / Н. М. Воронцов, В. Т. Жадан, Б. Я. Шнееров и др. - М.: Металлургия, 1977. 288 с.

27. Повышение качества чугунных двухслойных валков листопрокатных станов / Т. С. Скобло, В. В. Коробейник, В. Н. Гончаров и др. Сталь, 1982, № 3. С. 68 - 70.

28. Фиркович А. Ю., Вдовин К. II., Козодаев Е. Г., Боровков И. В., Клименко В. В., Мячин Р. И. Исследование причин литейных дефектов и разработка оптимального химического состава листовых чугунных валков ЗАО «МАРС». // Совершенствование технологии на ОАО «ММК». Выпуск 2. - Магнитогорск: Дом печати, 1998. С. 203-210.

29. Вдовин К. Н. Прокатные валки: монография / К. Н. Вдовин. - Магнитогорск: изд-во Магнитогорск, гос. техн. ун-та им. Г. И. Носова, 2013. 443 с.

30. Блинов Н. И., Горшков А. А., Малоземов Н. А. Производство двухслойных валков. - Уральская металлургия, 1937, № 5.

31. Бобровский М. М. Передовая технология литейного производства. — М.: Машгиз, 1953.

32. Будагъянц Н. А., Карский В. Е. Литые прокатные валки. - М.: Машиностроение, 1983. 175 с.

33. Хашимото М., Шибао С. Современные тенденции горячей скоростной прокатки на заводе Ниппон Стил Корпорейшен. // Ролле 2000. - Шеффилд: ШФГ, 1996. С. 76-89.

34. Производство крупногабаритных центробежнолитых валков для станов горячей прокатки. / Р. X. Гималетдинов, Г. С. Мирзоян, А. В. Копьев и др. // -М.: Черметинформация. Биллютень. «Черная металлургия», 2002, № 9. С. 8-9.

35. Цыбров С. В. Разработка технологии изготовления крупнотоннажных центробежнолитых двухслойных валков для листопрокатных станов // Литейное производство, 2006, № 8. С.7-8.

36. Пат. 10595 РФ; МПК В220 13/00. Способ центробежного литья прокатных валков / Г. С. Мирзоян, П. В. Семенов, В. Р. Тиняков (РФ); №96119685; опубл. 10.01.1998//БИПМ.- 1998, № 12. С. 192.

37. Юдин С. Б., Левин М. М., Розенфельд С. Е. Центробежное литье. - М.: Машгиз, 1972. 279 с.

38. Влияние карбидной фазы на свойства центробежнолитых валков с рабочим слоем из высокохромистого чугуна / Т. С. Скобло, Е. Г. Попова, Н. А. Будагъянц и др. // Литейное производство, 2001, № 8. С. 7-8.

39. Центробежная машина для отливки прокатных валков. / Р. X. Гималетдинов, А. В. Копьев, С. П. Павлов и др. // Литейные процессы. Выпуск 2. Магнитогорск: МГТУ, 2002. С. 201 - 203.

40. Центробежные мукомольные вальцы. / Р. X. Гималетдинов, А. В. Копьев, С. П. Павлов и др. // Литейные процессы. Выпуск 2. Магнитогорск: МГТУ, 2002. С. 194-197.

41. Будагъянц Н. А., Огурцов А. П., Миленький И. А. Оптимизация технологических параметров центробежного литья двухслойных валков // Литейное производство, 1994. № 4. С. 24.

42. Мирзоян Г. С., Цыбров С. В. Производство композитных сортопрокатных валков методом центробежного литья // Производство проката, 2010, № 3. С. 38-40.

43. Иванько Е. К. К вопросу о теоретических основах центробежного литья // Литейное производство, 2010, № 2. С. 37 - 40.

44. Центробежная отливка прокатных валков. / Г. С. Стрижов, Г. С. Мирзоян, В. Е. Карский и др. // Литейное производство, 1983, № 4. С.4 - 5.

45. Получение биметаллических валков центробежным литьем. / Г. С. Мирзоян, В. Г. Тиняков и др. // Литейное производство, 1982, № 8. С. 34 - 35.

46. Особенности производства мельничных вальцов для пищевой промышленности. / Р. X. Гималетдинов, Л. С. Капустина, Г. С. Мирзоян и др. // Труды VI съезда литейщиков России. Том второй. - Екатеринбург: УГТУ-УПИ, 2003. С. 47 - 50.

47. Пат. № 2122921 (РФ); МПК В220 13/00. Флюс для центробежного литья. / Г. С. Мирзоян, Р. X. Гималетдинов, А. В. Копьев (РФ). - № 98103586; заявл. 27.02.1998; опубл. 10.12.1998 // БИПМ. - 1998, № 34. С. 307.

48. Боровков И. В., Носов В. Л., Казаков И. В., Галкин В. В., Клименко В. В. Опыт эксплуатации на листопрокатных станах ОАО «ММК» индефенитных валков, изготовленных магнитогорским заводом прокатных валков // Совершенствование технологий на ОАО «ММК» // Сборник научных трудов Центральной лаборатории ОАО «ММК». Выпуск 10. - Магнитогорск: Дом печати, 2006. С. 156-161.

49. Гималетдинов Р.Х. Разработка и внедрение технологии отливки бандажей и комбинированных валков. Дис. канд. техн. наук. - М: МИСиС, 1987. 132 с.

50. Белай Г. Е. Исследование влияния модифицирования на кристаллизацию чугуна, структуру и свойства листопрокатных валков: Автореф. Диссертация на соискание ученой степени канд. техн. наук по специальности 05.16.04. -Днепропетровск, ДМетИ, 1967. 21 с.

51. Кривошеев А. Е. Отбеливаемость чугуна и качество валков. / Научные труды ДМетИ, - Днепропетровск: ДМетИ, 1954, вып. 31. С. 215 - 218.

52. Кривошеее А. Е., Рудницкий JI. С. Улучшение качества тонколистовых валков. / Научные труды ДМетИ, - Днепропетровск: ДМетИ, 1954, вып. 31. С. 232 - 258.

53. Кривошеев А. Е., Рудницкий JI. С., Адамов И. В. Металлургическая и горнорудная промышленность, 1967, № 1. С. 48 - 51.

54. Воздвиженский Б. М., Кононов В. А. Исследование структуры и свойств хромо-ванадиевого чугуна // Тр. Ин-та / Яросл. политехи. Ин-т. Ярославль, 1979. С. 59-62.

55. Львов П. Н. Основы абразивной износостойкости деталей строительных машин. М.: Стройиздат, 1972. 72 с.

56. Присевок А. Ф., Яковлев Г. М., Даукнис В. И. Исследования механизма разрушения сплавов при трении их о закрепленные абразивные зерна // Прогрессивная технология машиностроения. Минск: Высш. школа, 1971. С. 120-126.

57. Войнов Б. А. Износостойкие сплавы и покрытия. - М.: Машиностроение, 1980. 120 с.

58. Fremunt Р., Pacal В., Rusnak Z. Vysokolegovana Vanasva Litina // Slevarenstvi. 1971. Bd 19, N 9. P. 384-387.

59. Гарбер M. E., Романов О. M., Цыпин И. И. О производстве комбинированных (сталь-износостойкий чугун) отливок // Литейное производство, 1980. №6. С. 20-21.

60. Лившиц Л.С., Гринберг Н. А., Куркмелли Э. Г. Основы легирования наплавленного металла// Абразивный износ. 1969. С. 114 - 146.

61. Гринберг Н. А., Лившиц Л. С., Щербакова В. С. О влиянии легирования феррита и карбидной фазы на износостойкость сталей // Металловедение и термическая обработка металлов. 1971. № 9. С. 57 - 59.

62. Бобро Ю. Г. Легированные чугуны М.: Машиностроение, 1976. 287 с.

63. Вейтген X., Бейер X., Нойхойзер X. Устройство и способ изготовления деталей машин из чугуна, в особенности уплотняющих кромок роторно-поршневых двигателей следебуритным рабочим слоем // РЖ. Металлургия. 1978. С. 78.

64. Гольдштейн Я. Е., Мизин В. Г. Инокулирование железоуглеродистых сплавов. - М.: Металлургия, 1993. 416 с.

65. Производство и эксплуатация валков на металлургическом предприятии: Т. 1 Изготовление валков / А. А. Гостев, К. П. Вдовин, В. А. Куц, А. Ю. Фир-кович, В. Е. Хребто, В. М. Колокольцев и др. - М.: Академия проблема качества, 1997. 185 с.

66. Цыпин И. И. Белые износостойкие чугуны. Структура и свойства. -М.: Металлургия, 1988. 256 с.

67. Гарбер M. Е. Износостойкие белые чугуны /М.Е. Гарбер. - Изд. 2-е, перераб. и доп. - Москва: Машиностроение, 2010. 279 е.: ил.

68. Гималетдинов Р.Х. Производство прокатных валков из высококачественных чугунов.- М.: Полтекс, 2000. 330 с.

69. Адамов И.В. Исследование процессов отливки двухслойных прокатных валков высокой твердости из хромоникелевого чугуна. Авто-реф. дис. канд. техн. наук. —Днепропетровск: ДМеТИ, 1967. С. 22.

70. Феоктистов H.A., Цыбров C.B. Влияние химического состава чугуна на износостойкость и твердость чугуна. // Литейные процессы: Межрегион, сб. науч. тр. - Магнитогорск: ГОУ ВПО «МГТУ», 2009, Вып. 8. С. 19 - 23.

71. Справочник по чугунному литью. / Под редакцией Н.Г. Гиршовича. -3-е изд., перераб. и доп. - Л.: Машиностроение, 1978. 758 с.

72. Oldfield W. B.C. I.R.A Jornal, 1961, vol.6.

73. Oldfield W. B.C. I.R.A Jornal, 1962, vol.10, №1.

74. Комплексно-легированные белые чугуны функционального назначения в литом и термообработанном состояниях. / Э.Х. Ри, В.М. Колокольцев, Ри Хосен и др. - Владивосток: Дальнаука, 2006. 275 с.

75. Абразивная износостойкость литых металлов и сплавов. В.М. Колокольцев, Н.М. Мулявко, К.Н. Вдовин и др. - Магнитогорск: МГТУ, 2004. 228 с.

76. Цыпин И.И. Белые износостойкие чугуны. - М.: Металлургия, 1983.

77. Гарбер М.Е. Отливки из белых износостойких чугунов. - М.: Машиностроение, 1972. 112 с.

78. Maratray F. Alloyed abrasion and wear resisting white irons in Foundry technology for the 80's. Birmingham: University of Warwick, 1979. P. 7.1 - 7.13.

79. Колокольцев В. M., Соловев В. П., Молочков П. А., Потапов М. Г. Отливки из специальных чугунов: Учеб. пособие / Под. ред. В. М. Колокольцева. -Магнитогорск: ГОУ ВПО «МГТУ», 2006. 139 с.

80. Абразивная износостойкость литых сталей и чугунов. В.М.. Колокольцев, К.Н. Вдовин, В.В. Бахметьев и др. - Магнитогорск: Мини Тип, 1997. 148 с.

81. Жуков A.A., Эпштейн JI.3., Сильман Г.И. Микроструктура стали и чугуна и принцип Шарпи // Известия Академии наук СССР. Металлы, 1971 №2. С. 145-151.

82. Жуков A.A., Сильман Г.И., Фрольцов И.С. Износостойкие отливки из комплекснолегированных чугунов. - М.: Машиностроение, 1984. 104 с.

83. Боровков И. В., Науменко А. В. (ОАО «ММК»), Колокольцев В. М. (МГТУ), Куц В. А., Мещерин В. А. (ЗАО «МРК») Влияние легирования на свойства и структуру чугуны валков. // Совершенствование технологии на ОАО «ММК». Выпуск 5. - Магнитогорск: Дом печати, 2001. С. 226 - 233.

84. Колокольцев В. М., Петроченко Е. В., Соловьев В. П., Цыбров С. В. Специальные чугуны. Литье, термическая обработка, механические свойства: учеб. пособие / под ред. В. М. Колокольцева. Магнитогорск: ГОУ ВПО «МГТУ», 2009. 187 с.

85. Бунин К. П., Малиночка Я. Н., Таран Ю. Н. Основы металлографии чугуна. - М.: Металлургия, 1969. 416 с.

86. Малик И. В. Исследование влияния марганца на механизм и кинетику кристаллизации чугуна: Дис. канд. техн. наук. Днепропетровск, 1980.

87. Б. В. Воронков, В. М. Колокольцев, Е. В. Петроченко Комплексно-легированные износостойкие чугуны: Монография / Под ред. В. М. Колокольцева. -Челябинск: Печатный салон «Издательство РЕКПОЛ», 2005. 178 с.

88. Колокольцев В.M., Лимарев П.С. Влияние химического состава на свойства сплавов системы Fe-C-Mn // Литейные процессы - Магнитогорск: 2004, выпуск 4. С. 19-23.

89. Марукович Е.И., Карпенко М.И. Износостойкие сплавы. -М.: машиностроение, 2005. 428 с.

90. Хромомарганцевомолибденовые износостойкие чугуны. / Л.И. Леви, И.И. Цыпин, М.Е. Гарбер и др. // Литейное производство, 1969, № 9 . С. 7 - 9.

91. Выбор рационального способа получения жидкого чугуна и его химического состава для отливки листовых валков / C.B. Цыбров, A.B. Авдиенко, Е.В. Санарова и др. // Литейные процессы - Магнитогорск: МГТУ, 2004, выпуск 4. С. 39-43.

92. Белов В. Д., Вдовин К. Н., Колокольцев В. М., Ковалевич Е. В., Тэн Э. Б., Ри Хосен, ри Э. X. Производство чугунных отливок: Учебник / Под ред. В. М. Колокольцева и Ри Хосена. Магнитогорск: ГОУ ВПО «МГТУ», 2009. 521 с.

93. Gatch John W. Molibdenum bearing nodular irons, Foundry, 1964, № 5. p. 67-71.

94. Rolls Mill Roll, Climax Molibdenum Co, Ntw York, 1987. p. 120.

95. Норман Т. Износостойкие стали и сплавы // Металловедение и термическая обработка металлов. 1973. № 7. С. 12 - 17.

96. Влияние легирующих элементов на свойства чугунных валков для горячей прокатки / В. М. Колокольцев, А. В. Науменко, В. А. Куц и др. // Теория и технология металлургического производства. - Магнитогорск, 2001, выпуск 2. С. 210-219.

97. Попов В. С., Нагорный П. Л. Влияние карбидов на абразивную износостойкость сплавов // Литейное производство. 1969. № 8. С. 27-29.

98. Шабуев С. А., Мкрытычан С. Я., Пишанский В. И. О влиянии состава и структуры хромистых сплавов на их абразивную износостойкость // Литейное производство. 1972. № 3. С. 28 - 29.

99. Влияние состава на структуру и свойства толстостенных отливок из титанового чугуна. / A.A. Черепов, И.О. Цыпин, Г.И. Сильман и др. // Литейное производство, 1974, № 8. С.4 - 5.

100. Смирнов А.Н., Лейрих И.В. Производство отливок из чугуна: Учебн. пособ. - Донецк: Норд-Пресс, 2005. 245 с.

101. Жидкотекучесть и формозаполняемость: Методические указания к лабораторной работе по дисциплине «теория литейных процессов» для студентов специальности 110400. - Магнитогорск: МГТУ, 2004. 14 с.

102. Определение величин объемной и линейной усадки литейных сплавов: Методические указания к лабораторной работе по дисциплине «теория литейных процессов» для студентов специальности 110400. - Магнитогорск: МГТУ, 2004. 14 с.

103. В. М. Колокольцев, П. А. Молочков, М. Г. Потапов Изучение износостойкости белых легированных чугунов: методические указания к лабораторной работе по дисциплине «Специальные чугуны» для студентов специальности 150104 и направления 150100. Магнитогорск: ГОУ ВПО «МГТУ», 2010. 16 с.

104. Факторы, влияющие на формирование рабочего слоя листового прокатного валка / К.Н. Вдовин, A.A. Зайцева, А.Н. Феоктистов, М.В. Антонов // Механическое оборудование металлургических заводов: Междунар. сб. науч. тр. / под ред. Корчунова А.Г. Вып. 3. - Магнитогорск: Изд-во Магнитогорск, гос. тех. ун-та им. Г.И. Носова, 2014. с.

105. Многоязычный толковый словарь «Металлы» / Под ред. проф. В. Я. Кершенбаума и проф. Б. А. Прусакова. - М.: Международная инженерная энциклопедия, 1999. 710 с.

106. Болховитинов Н.Ф. Металловедение и термическая бработка / Учебник для вузов. 4-е изд. перераб. и доп. - М.: Машиз, 1958. 431 с.

107. Крукович М. Г., Прусаков Б. А., Сизов И. Г. Пластичность борирован-ных слоев. - М.: ФИЗМАТЛИТ, 2010. 384 с.

108. Вол А. Е. Бор-железо (B-Fe) // Строение и свойства двойных металлических систем. - М.: ГИ ФМЛ, 1959. Т. 1, С. 679-686.

109. Marder A. R. B-Fe (Boron-Iron) // Metal Handbook. Metallography, Structure and Phase Diagrams / 8th Ed.V. 8. P. 270. 347.

110. Hansen M. Constitution of Binary Alloys / 2n Ed. (prepared with the cooperation of K. Anderko), Mc. Graw-Hill, 1958. 460 p.

111. Эллиот P. П. Структура двойных сплаов. Пер. с англ. - М: Металлургия. 1970. Т.П. 490 с.

112. Shunk F. A. Constitution of Binary Alloys / secondSupplement. McGraw-Hill, 1965. 759 p.

113. Pearson W. B. Handbook of Lattice Spacing and Structures of Metals / Oxford: Pergamon Press, 1967. V. 2. P. 509.

114. Портной К. И., Левинская M. X., Ромашов В. M. Диаграмма состояния железо-бор // Порошковая металлургия. 1969. №8. С. 66-70.

115. Thomas W. R.and Leak G. M. Condition of Boron in Alpha Iron // Nature. 1955. July 2. V. 176, № 4470. P. 29 - 31.

116. Ворошнин Л. Г., Ляхович Л. С., Панич Г. Г., Протасевич Г. Ф. Структура сплавов системы Fe-B // Металловедение и термичнская обработка металлов. 1970. №9. С. 14- 17.

117. Ворошнин Л. Г., Ляхович Л. С. Борирование стали. - М: Металлургия, 1978. 239 с.

118. Unvil Kumar Sinha. Boriding (Borinizng) // ASM Hardbook. V. 4. Heat Treatment. 1998. P. 437 - 447.

119. Прогрессивные методы химико-термической обработки / Под. ред. Г. Н. Дубинина, Я. Д. Когана. - М.: Машиностроение, 1979. 184 с.

120. Крукович М. Г. Разработка теоретических и прикладных аспектов управления структурой и свойствами борированных слоев и их использование при производстве транспортной техники // Дисс. докт. техн. наук - М: 1995. 416 с.

121. Бор, кальций, ниобий и цирконий в чугуне и стали / Перевод с английского В. А. Мчедлишвили и В. В. Ховрина. Под. ред. С. М. Винарова. - М.: ГНТИ ЧЦМ, 1961.460 с.

122. Carroll К. G. Darken L. S. Filer E.W., and Zwell L. Л new Iron Borocarbide

// Nature. 1954. V.174. P. 978-979. •

123. Койфман И. С. И др. Рентгенографический анализ бороцементита // Ми- : ТОМ. 1969. №2. С. 59-60.

124. С. В. Цыбров, К. Н. Вдовин, А. А. Зайцева Выбор легирующих элементов для формирования структуры рабочего слоя чугунных валков // Четвертый международный промышленный форум «Реконструкция промышленных предприятий - прорывные технологии в металлургии и машиностроении»: сб. док. конф. «Инновационные технологии в обеспечении качества, энергоэффективности и экологической безопасности металлургических и машиностроительных предприятий в современных условиях». Магнитогорск: Изд-во Магнитогорск, гос. техн. ун-та им. Г. И. Носова, 2011. 188 с.

125. С. В. Цыбров, К. Н. Вдовин, А. А. Зайцева Повышение эксплуатационных характеристик индефинитных валков центробежного литья // Литейщик России. 2012. № 3. С. 30-32.

126. Вдовин К. Н., Зайцева А. А. Влияние бора на твердость валкового чугуна // Межрег. Сб. науч. тр. — Теория и технология металлургического производства. - Магнитогорск: ГОУ ВПО «МГТУ», 2009, № 9. С. 133 - 136.

127. Вдовин К. Н., Зайцева А. А. Влияние термической обработки на валковый чугун, модифицированный бором // Вестник МГТУ им. Г.И. Носова. 2011. №4(36). С. 13-15.

128. К. Н. Вдовин, К. Г. Пивоварова, А. А. Зайцева Исследование структурных превращений в отбеленном чугуне при отпуске методом термического анализа // Литейщик России, 2014, №2. С. 43-45.

129. К. Н. Вдовин, А. А. Зайцева Фазовый состав валкового чугуна, модифицированного бором // Литейщик России, 2011, №11. С. 25-27.

130. Патент РФ № 2035517 C21D 5/00/ В. И. Вакула, Ю. А. Осипов, Н. Г. Судаков и др. Череповецкий металлургический комбинат. Опубл. 20.05.95.

131. Евсиков М.Ф., Демина Е.Г., Хулин А.Н., Лошкарев Д.В. Структурные превращения при отпуске в высокопрочных и серых чугунах. Ресурсы. Научная периодика 23. 2011.

132. ТИ 101-П-ГЛ10-374-2004 ШСГП «2000».