Структура и свойства порошковых концентрационно-неоднородных материалов машиностроительного назначения тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.16.06, доктор технических наук Шацов, Александр Аронович

• Шацов, Александр Аронович
• доктор технических наук
• 1998

Оглавление диссертации доктор технических наук Шацов, Александр Аронович

СОДЕРЖАНИЕ

ВВЕДЕНИЕ

1. СОВРЕМЕННОЕ СОСТОЯНИЕ И ПЕРСПЕКТИВЫ РАЗВИТИЯ ПОРОШКОВЫХ МАТЕРИАЛОВ МАШИНОСТРОИТЕЛЬНОГО НАЗНАЧЕНИЯ (литературный обзор)

1.1. Конструктивная прочность порошковых материалов

1.2. Проблема разрушения в трибологии и применимость существующих моделей для прогнозирования свойств порошковых сталей

1.3. Основные направления повышения качества порошковых материалов

1.4. Постановка задачи

2. МЕТОДИКИ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ

2.1. Определение плотности и пористости

2.2. Микрорентгеноспектральный анализ

2.3. Определение механических свойств

2.4. Определение вязкости разрушения Kic

2.5. Методические особенности определения вязкости

разрушения порошковых материалов

2.6. Металлографический анализ

2.7. Рентгенографический анализ

2.8. Изучение изломов с помощью растровой электронной микроскопии

й.у. Методика исследования распада переохлажденного

яупфрнитя F¡?

2.10. Химический аналив

2.10.1. Определение содержания углерода

2.10.2. Определение содержания кислорода

2.11. Определение коррозионной стойкости

2.12. Определение трнботехничвоккх свойств

2.13. Испытание абразивостойкооти

2.14. Изнашивание абразивно-масляной прослойкой

2.15. Методика, приготовления опытных образцов

3. МОДЕЛИРОВАНИЕ РАЗРУШЕНИЯ ПОРИСТЫХ МАТЕРИАЛОВ

3.1. Влияние пористости на разрушение железа и особенности корректного определения трещиноотойкооти порошковых материалов

3.2. Модель разрушения пористых тел

4. ГОМОГЕНИЗАЦИЯ ПОЛИКОМПОНЕНТНЫХ МАТЕРИАЛОВ

4.1. Модель гомогенизации многокомпонентных порошковых

систем

4.2. Исследование связи концентрационной неоднородности

и физики-механических свойств

4.3. Применение методики прогнозирования концентрационной неоднородности для выбора параметров технологических процессов

5. КОНДЕНТРАДИОННО-НЕОДНОРОДНЫЕ СТАЖ

- <± -

5.1. Прогнозирование концентрационной неоднородности и конструктивной прочности низколегированных

р.гр я-гтртя 1 я У

5.2. Оптимизация режимов получения и состава низколегированной стали

5.3. Особенности термообработки низколегированной

пористой стали оптимального состава

5.4. Конструктивная прочность псевдосплавоЕ сталь-медь

6. МОДЕЛИРОВАНИЕ РАЗРУШЕНИЯ ПРИ ФРИКЦИОННОМ КОНТАКТЕ

6.1. Влияние пор на коэффициент трения порошкового

же ттрр,я 1 RQ

6.2. Износостойкость порошкового железа

6.3. Трение и изнашивание пористого железа при

ограниченной подаче смазки

6.4. Определение коэффициентов трения порошковых сталей

при скольжении без дополнительной подачи смазки

6.5. Изнашивание порошковых сталей при скольжении

без дополнительной подачи смазки

6.6. Трение и изнашивание порошковых сталей при

ограниченной подаче смазки

7. КВАЗИРАВН0ВЕ0НЫЕ ПОРОШКОВЫЕ СТАЛИ

7.1. Прогнозирование распада переохлажденного ауотенита

в концентрационно-неоднородных сталях

7.2. Реализация трипэффекта у псевдосплавов сталь - медь

при трении в присутствии абразива

7.3, Концентрационно-неоднородные стали с квазиравновесной структурой

7.4, Высокопрочные5 трещиноотойкие порошковые стали со структурой метаотабильного ауотенита

7.5, Ферротики о метастабильной матрицей

8. ПРАКТИЧЕСКОЕ ПРИМЕНЕНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ ИССЛЕДОВАНИЙ в.1. Порошковые элинвары

8.2. Технологические процессы и спеченные материалы для малотоннажного проивводства

8.3. Производство антифрикционных деталей

8=4, Применение порошковой стали ПК50ХЗНМ

8.5. Изделия из концентрационно-неоднородных трип- и

карбидооталей

ГШПЩр RKPHTTU

X—-J—¿—.'л Ii...' w'ji^jÄ—U аааааааааааааааааааалааааааааааалааа

ПрмШЖРЧ'ЙС' А

Л. J ¿.ъ! J. •_'i.U.v±_) i AS ±1—j ¿"TL ааааалааавалаааахаааааааалааааааааал

ПРИЛОЖЕНИЕ Б

ТГрТл TTnwpTJT^fp р

• XÜ' а аалалааасаааааааааалаалллааалхааааа

ПРИЛОЖЕНИЕ Г

ПРИ Jin'fflFHI'fF TT

-L-i.i --Л.-'aw:.-.itto—¡л л SJ.S—: j—u^ аалаааалаяаалааааааааяалаааааааалааа

ПРИЛОЖЕНИЕ I

Т7РТ/Г Т| ПЖ'Р'Щл Р И

ПРИЛОЖЕНИЕ К ,,,

ТТРТл TTnWC14Tif Р 7Т

Iii iiJXw.'Il-i^fi.Jiil^ Ь'А

QC2

iCUU iС-

289

308

310

319

00-1 J.

099

325

330 334

K~jr_J }

360

\jy~1 -4

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Структура и свойства порошковых концентрационно-неоднородных материалов машиностроительного назначения»

ВВЕДЕНИЕ

Современный уровень развития техники выдвигает на первый план легко автоматизируемые, экологически безопасные технологии., обеспечивающие улучшение качества продукции, рост производительности труда и снижение себестоимости товаров. Поэтому вопреки падению объемов металлургического производства передовые в техническом отношении страны неуклонно наращивают мощности порошковой металлургии (ПМ). Так в Европейских странах, Японии и Северной Америке рост ПМ в восьмидесятыые и девяностые (до 1998) годы составил по основным видам продукции 1.,-5-2 раза Ш. Подавляющее большинство деталей, производимых методами ПМ, составляют изделия конструкционного в том числе триботехнического назначения. Исследования последних лет в странах с развитой технологией машиностроения показали, что только за счет правильного выбора пар трения с позиции трибологии возможна экономия примерно 1,5 % национального дохода 121, это связано с большой долей (80 %) отказов в работе машин и механизмов в результате износа деталей и высокими энергетическими затратами трибскзистем, которые определяются не только свойства® взаимодействующих поверхностей, но и режимами эксплуатации. Применение порошковых материалов наилучшим образом отвечает условиям экономической целесообразности, поскольку дает возможность заменить дорогие и дефицитные материалы, повысить производительность труда, высвободить производственные площади. Например, наличие в структуре материала подшипника остаточных пор позволяет увеличить срок службы в 1,5-10 раз [-3].

Аналогичное положение складывается и с другими группами порошковых конструкционных материалов. Основная масса продукции от-

расли - малонагруженные детали простой формы с относительно невысокими фивико-механическими свойствами. Для производства ответственных средне- и тяжелонагруженных изделий необходима разработка нетрадиционных технологических процессов и новых материалов с повышенными характеристиками конструктивной прочности, важное практическое значение имеет прогнозирование параметров технологических процессов, построение адекватных картин разрушения и контактного взаимодействия при трении структурно-неоднородных порошковых материалов. Достоверность разработок значительно возрастает с привлечением статистических моделей и критериев механики разрушения, что не означает отказ от ранее выработанных подходов. Например, для компактных материалов, полученных методами порошковой металлургии, необходимо определять по крайней мере еще и ударную вязкость. Однако при пористости 10 % и выше трещиностойкость К1С и ударная вязкость изменяются симбатно, поэтому часто достаточно измерить лишь один из этих параметров, а поскольку ударная вязкость лишь оценивает вязкость разрушения, то К-1С - критерий более объективный. Что касается слабой чувствительности К1С к некоторым изменениям структуры, то в каждом случае подход должен быть строго индивидуальный, так, например, измельчение зерна при термообработке может одновременно приводить к появлению микротрещин и, следовательно, уменьшению К1С. Здесь К-1С даст объективную оценку вязкости разрушения, т.к. микротрещина опаснее для инициирования катастрофического разрушения, чем увеличенный размер зерна. Вместе с тем, данных по вязкости разрушения порошковых материалов настолько мало, что пока даже окончательно не решен вопрос о причине немонотонной зависимости К1С от пористости.

Материалы диссертации являются результатом экспериментальных

и теоретических работ, проводимых автором в Республиканском инженерно-техническом центре порошковой металлургии в 1980-90 годах в соответствии с Общесоюзной научно-технической программой 0.08.17 "Порошковая металлургия", утвержденной постановлением Государственного комитета ССОР по науке и технике и Академии наук СССР от 10 ноября 1985 года (N 573/137); Республиканской (РСФСР) научно-технической программой "Разработать и внедрить технологические процессы порошковой металлургии, нанесения защитных и упрочняющих покрытий в отраслях народного хозяйства РСФСР на 1987-1990 годы", утвержденной постановлением Госплача РСФСР от 10.04,87 г. № 45; Межвузовской инновационной научно-технической программы "Развитие инновационной деятельности в вузах России" подпрограммы "Исследования в области порошковой технологии" на 1992-96 годы; Межвузовской инновационно-технической программы "Трансферные технологии, комплексы и оборудование" на 1992-1994 годы; Межвузовской научно-технической программы "Поисковые и прикладные исследования в'ысшей школы в приоритетных направлениях науки и техники" на 1996-97 годы; Межвузовской инновационной научно-технической программы "Развитие инновационной деятельности в вузах России" на 1992-94 год; Межотраслевой научно-технической проблемой "Создание высокопроизводительных процессов, оборудования и средств механизации для производства металлических порошков, волокон, порошков сплавов и тугоплавких соединений и на их основе новых материалов и изделий" (программа работ российских организаций в рамках единого плана работы HTA "Порошковая металлургия") на 1993-94 и 1995-1996 годы.

Работа посвящена поиску закономерностей, связывающих состав и структуру порошковых сталей с их конструктивной прочностью, вы-

бору рациональных методов получения материалов о улучшенными эксплуатационными характеристиками, разработке концентрационно-неоднородных материалов с метастабильной структурой, Для решения этой проблемы поставлены следующие задачи:

- разработать модели прогнозирования технологических режимов в зависимости от гранулометрического и химического состава композиций, особенностей структуры исходных компонентов и температур-но-временных параметров спекания;

- исследовать применимость критериев механики разрушения для концентрационно-неоднородных порошковых материалов, создать модель разрушения пористых сталей и провести ее экспериментальную проверку;

- определить зависимости, связывающие состав и степень концентрационной неоднородности со структурой и конструктивной прочностью легированных сталей, исследовать влияние термической обработки на трансформацию структуры и свойства низколегированных и инфильтрированных медью стапей;

- построить модели разрушения поверхности при трении основных групп порошковых сталей в зависимости от вида контактирования поверхностей, установить закономерности изменения характеристик трения и износа пористых стапей;

- разработать высокопрочные, трещиностойкие порошковые концентрационно- неоднородных метастабильные ауотенитные стали (МАО), найти пути реализации трипэффекта при различных видах нагружения и способах получения материалов,

Научная новизна полученных результатов заключается в следующем:

- создана и реализована методика прогноза распределения ни-

келя, хрома и молибдена в порошковых материалах, позволяющая'численно оценивать концентрационную неоднородность без привлечения натурных экспериментов, установлен закон распределения легирующих элементов;

- предложена и экспериментально подтверждена модель., объясняющая механизм разрушения пористого тела, определены условия корректного проведения испытаний и установлены количественные закономерности, связывающие структуру и конструктивную прочность порошковых сталей., что позволяет предсказывать поведение пористых концентрационно-неоднородных сталей при нагружении;

- изучено влияние состава на формирование структуры концентрационно- неоднородных порошковых сталей и разработана низколегированная сталь,, имеющая повышенную конструктивную прочность;

- установлены закономерности структурных превращений и изменения свойств при термообработке низколегированных и инфильтрированных медью сталей., эти закономерности являются основанием для выбора конкретных технологических режимов получения сталей с повышенной конструктивной прочностью;

- построены модели разрушения при фрикционном взаимодействии порошковых материалов со сталью для различных видов контактирования поверхностей, изучено изменение химического состава и структуры активной зоны, экспериментально доказан немонотонный характер изменения основных триботехничеоких характеристик в зависимости от пористости;

- созданы порошковые высокопрочные МАО с повышенной вязкостью разрушения, доказана возможность реализации трипэффекта в концентрационно-неоднородных сталях, предложены модели на основе термодинамики и механики разрушения, интерпретирующие высокую

конструктивную прочность данных материалов, разработаны инфильтрированные MAC и ферротики с метастабильной матрицей.

На защиту выносятся основные положения, вытекающие из теоретического и экспериментального исследования:

- возможность прогнозирования неоднородности распределения легирующих элементов по разработанной методике в зависимости от состава композиций, температуры и продолжительности гомогенизации, а также выбора рационального режима спекания легированных сталей в широких интервалах варьирования состава;

- объяснение отсутствия строго монотонной зависимости вязкости разрушения от пористости по предложенной модели разрушения пористого тела и применимость для прогнозирования трещиноотойкоо-ти порошкового железа и сталей полученных уравнений;

- определение связи между трансформацией структуры и свойствами термообработанных низколегированных и инфильтрированных медью статей;

- построение моделей разрушения при фрикционном взаимодействии, достаточных для прогнозирования коэффициента трения и интенсивности изнашивания пористых материалов;

- разработка моделей разрушения гетерогенных трипсталей, создание концентрационно-неоднородных MAC и материалов на их основе.

Достоверность результатов основана на использовании современных технических средств и исследовательских методик, хорошим согласием результатов моделирования и эксперимента, подтверждении другими авторами некоторых ключевых положений диссертации.

Практическая значимость работы состоит в разработке подходов, позволяющих учесть влияние пористости и структурной неодно-

родности на эксплуатационные характеристики порошковых материалов. Это позволило организовать ряд участков порошковой металлургии на предприятиях текстильной и местной промышленности, существенно расширить номенклатуру деталей функционирующих цехов ИМ, создать новые технологии производства деталей для добывающих и перерабатывающих отраслей хозяйства РФ. Предложены новые классы материалов: концентрационно-неоднородные порошковые трипотади и ферротики с метаотабильной матрицей. Внедрение изделий конструкционного и триботехнического назначения явилось составной частью работы "Разработка технологии и развитие промышленной базы порошковой металлургии железа в Уральском регионе5', удостоенной Премии Правительства России за 1995 год (автор настоящей диссертации был в числе лауреатов).

Апробация работы. Основные положения диссертационной работы доложены и обсуждены на конференциях: Уральской региональной "Применение порошковых, композиционных материалов и покрытий в машиностроении" в г.Перми /1982 г.,1985 г.. 1987 г./; XI Всесоюзной научно-технической "Диффузионное соединение металлических и неметаллических материалов" в г, Москве /1984 г./, XV Всесоюзной научно-технической в г.Киеве /1985 г./; Всесоюзной научно-технической "Применение порошковой металлургии для изготовления деталей и инструмента" в г.Ереване /1986 г./; Региональной "Термическая обработка порошковых сталей" в г.Кургане /1987 г,/; молодых ученых и специалистов "Физическое материаловедение и физико-химические основы создания новых материалов" в г.Львове /1989 г./; Региональной научно-технической "Свойства порошковых и композиционных материалов, технология их получения с применением импульсных нагрузок и обработки давлением" в г.Волгограде /1988 г./;

Межреспубликанской научно-технической "Свойства порошковых и композиционных материалов и покрытий, технология их получения с применением импульсных нагрузок и обработки давлением" в г.Волгограде /1989; 1992 г.г./; Всесоюзной научно-технической в г.Киеве /1990 г./, Всероссийской научно-практической "Новые высокие технологии и проблемы реконструирования и приватизации предприятий" в г.Екатеринбурге /1995 г./; XXVII научно-технической по результатам научно-исследовательских работ., выполненных в 1988-90 г,г. в г.Перми /1991 г,/; научно-технической "Материалы и конструкции в машиностроении., строительстве и сельском хозяйстве" в г.Вологде /1996 г./; Международной "Новые технологии получения слоистых и порошковых материалов., композиционных покрытий" в г.Сочи /1993 г./; 1 Международная конференция "Знергодиагнистика" в г.Москве /1995 г,/; на 2 Собрании Металловедов России в г.Пензе /1994 г./, EURO РМ - 97, в г. Мюнхене, Германия /1997 г./. Международной "Новейшие процессы и материалы в порошковой металлургии" ЕМ - 97 в г. Киеве /1997/.

По теме диссертации опубликовано около 100 печатных работ, в том числе более 20 изобретений и монография.

Структура и объем работы. Диссертационная работа состоит из введения, 8 глав, выводов, списка литературы и приложений, изложена на 409 страницах машинописного текста, включая 80 таблиц, 67 рисунков и библиографию в количестве 272 наименований.

Автор выражает глубокую признательность д.т.н., профессору, член-корр. РАН Анциферову В.Н. за внимание к работе и поддержку исследований.

1. СОВРЕМЕННОЕ СОСТОЯНИЕ И ПЕРСПЕКТИВЫ РАЗВИТИЯ ПОРОШКОВЫХ МАТЕРИАЛОВ МАШИНОСТРОИТЕЛЬНОГО НАЗНАЧЕНИЯ

(литературный обзор)

1.1. К о н с т р у к т и е н а я прочно с т ь порошковых материалов

Классические теории полагают разрушение тела по достижении критического значения напряжения [43. Сведения о механических свойствах получают из лабораторных испытаний (чаще всего одноосное растяжение), а реальным деталям приходится работать в условиях оложноначряженного состояния, поэтому для прогноза свойств материала в условиях, отличных от одноосного растяжения, вводят гипотезы, цель которых - сопоставить пределы прочности или текучести в простом и сложном напряженном состоянии [5,8,?]. Отсутствие в теориях прочности учета влияния дефектов указывает на то, что применительно к реальным и в том числе порошковым материалам обсуждаемые критерии не дают однозначной оценки поведения деталей в реальных условиях эксплуатации. Поэтому еще в пятидесятых годах стана ясна необходимость для предотвращения хрупкого разрушения технических объектов испытывать образцы с трещинами. Методика испытания образцов с надрезом, заканчивающимся усталостной трещиной, разработана Дроздовским и Фридманом [8]. В ее основе лежит испытание на ударную вязкость и идея разделения ударной вязкости на работу зарождения (аа) и распространения (ар) трещины. Но такие испытания, давая информацию о технологических характеристиках сопротивления распространению трещины, оказываются непригодными для сравнительных оценок, т.к. не учитывают вид напряженного сос-

тояния в вершине трещины, и для выявления склонности материала к хрупкому разрушению необходимо использовать дополнительные признаки, например, фрактографическое изучение изломов, Вместе с тем, ударная вязкость дает вполне объективную качественную информацию, а ее определение необходимо еще и в связи с недостаточными справочными данными по трещиностойкооти.

Среди большого числа возможных критериев вязкости разрушения (трещиностойкости) ГОСТ 25,506-85 признает в качестве основного коэффициент интенсивности напряжений К±с. Физический смысл коэффициента интенсивности напряжений имеет две стороны: во-первых, он характеризует интенсивность поля напряжений перед вершиной трещины независимо от длины трещины и приложенных сил, учитывает способ нагружения и геометрию трещины, показывая при этом, что локальные напряжения всегда пропорциональны а-1/£; во-вторых, и это главное, механика разрушения предполагает существование индивидуальной для каждого материала характеристики (Кс), по достижении которой трещина распространяется спонтанно. Такой критерий можно сформулировать: К < Кс ,

Таким образом, использование наряду с традиционными механическими свойствами материала вязкости разрушения (К-1С) позволяет более полно характеризовать его при нагружении, т.е, в условиях эксплуатации, Определение К-1С особенно важно для материалов, имеющих повышенный уровень дефектности, что характерно для порошковых сталей и сплавов.

Пористость оказывает наиболее заметное влияние на все физико-механические свойства порошковых и керамических материалов, поэтому было естественным изучение зависимости от пористости и вязкости разрушения,

В [9] исследовали разрушение спеченных сталей. Механические свойства и К1с технического железа и композиций Ре + 3 % Си, Ее + +5 % Си, Ре + 7,5 % Си, Ее + 0,8 % С, Ре + 3 % Си + 0,8 % С плотностью от 8 до 7,2 г/см'3 монотонно возрастали для каждого материала с понижением пористости,

Более широкая группа материалов рассмотрена в ПОЗ, где для исследования были выбраны образцы из железа повышенной чистоты, технически чистого железа, композиций: 99,3 % 1Ж1М+0,7 % С (Ре+0,7 % С), 70 1 Ш1М+30 % ПХЗО (Ре+9 % Сг) и 69,3 % Ш1М+0,7 I С+30 Ж ПХЗО (Ре+0,7 % С)+9 % Сг). Выводы о корректности проведенных испытаний сделаны на основании отсутствия утяжки кромок и губ среза. Для температур спекания 950 °С и 1250 °С (рисунок 1.1) наблюдался рост К±с при понижении пористости в интервале от 15 до 35 I. В этой же работе было замечено, что у образцов с острым надрезом (0,1 мм и 0,07 мм) К-1 близок или равен значениям К-1С образцов с трещиной. Этот факт авторы объяснили структурными изменениями при выращивании усталостной трещины, которые по их мнению связаны с трансформацией в строении пор, Необходимо учитывать, что К-1 с - минимальное значение К1, поэтому уже из этой работы стала ясна достаточность нанесения острого надреза, Впоследствии, как это будет показано ниже, практически все авторы, исследовавшие возможность применения для испытаний пористых материалов острого надреза, согласились, что трещина может быть без ущерба в корректности эксперимента исключена. Достаточно подробно эта проблема для керамических материалов обсуждена в работах Ю.Л.Кра-сулина и С.М.Баринова [11,12,133,

На примере твердых сплавов показано также, что при трёх-точечном приложении нагрузки испытание образцов с трещиной

к;с, мн/м

га

Пористость, %

Сизг, МПа

400

300

200

а - при .950 °С; б - при 1250 °С

100

Рисунок 1.1 - Влияние пористости на К.1С и бизг образцов из спеченного железа повышенной чистоты

(стандарт А5ТМ) и глубоким острым надрезом (ВНИИТС) в интервале температур от 20 до 600 °0 дает совпадение результатов [14], Электроискровой надрез при испытаниях порошкового железа предпочитают наносить исследователи из ЖПМ АН Украины [15,16], Надрез, с радиусом в вершине не более 0,15 мм рекомендован в работе [17], там же как и ранее украинскими исследователями, отмечена необязательность выполнения принятых в нормативных документах соотношений между размерами образцов, их прочностью и вязкостью. Относительно усталостной трещины авторы С18] отмечают увеличение ошибки в определении К1С при её нанесении, поскольку она появляется необязательно вблизи надреза. Этот аргумент выглядит убедительно, Впоследствии он был подтвержден исследователями из Стамфорда [19], которые показали преимущества надреза о радиусом 0,1 мм перед усталостной трещиной для композиций Ре + 0,3 Ж С и Ре + 1,8 % N1 + 0,8 % Си + 0,5 % Мо + 0,4 % Мп + 0,4 Ж С плотностью 7,41 и 7,02 г/см'"3,

Влияние пористости на К.1С сплавов Ре + 1,5 % Си + 0,6 % С и Ре + 2 %. Си + 2,5 % N1, изучено в [19], (рисунок 1,2), В работе отмечен рост К-1С при увеличении плотности в интервале от 6,6 до 7,2 г/см3.

Зависимость Кю от пористости составов 1,84 % N1, 0,52 1 Мо, 0,24 % Мп, 0,43-0,47 % С и 1,80 % N1, 0,50 % Мо, 0,25 I Мп, 0,39-0,45 I С представлена на рисунке 1,3 [20],

Для температур отпуска 870 К и 920 К и температур испытаний 295 К и 200 К все механические свойства возрастали с повышением плотности.

Немонотонная зависимость К1С = 1"(П) в интервале пористости 4 - 10 % при -196 °С и комнатной температуре установлена в [21],

К,с, МН/м3'2

X

X

4 11 18

Пористость, %

К - Ре+1,5 X Си+0,6 % С ; - - Ре+2 % Си+2,5 % N1

Рисунок 1.2 Зависимость вязкости разрушения от пористости

б,% 80

70

60 -

50

40

30

20 15

0

С5о 02, збоо

2600

К1С> МН/м

зя

2200

1800

1400

1000-

600 400

90

70

50

30

10

О

4 8 12

Пористость, %

16

оЛ.й • , ▼ , А

Кае» бо,2 и б после испытаний при 2уь К3 К1С, бо, 2 и б после испытаний при 200. К

Рисунок 1.3 - Влияние пористости на механические свойства термо-обработанных никельмолибд енмарганцевых сталей

i- .i - iCJ. -

Важно отметить, что другие физико-механические характеристики монотонно возрастали о понижением пористости для обеих температур испытаний. Авторы обсуждаемой работы не установили природу такой зависимости, однако указали, что наиболее вероятными факторами являются взаимодействие движущейся трещины с порами и перераспределение примесей в процессе уплотнения образцов.

Перераспределение примесей возможно и в процессе спекания. Открытая пористость способствует понижению их концентрации, особенно при спекании в восстановительной атмосфере, Более того, применение менее загрязненных сопутствующими элементами марок порошкового железа приводит к смещению минимума функции К±с(П) в сторону более низких значений пористости [15,16], Зависимость немонотонна [223, при этом совпадает даже величина пористости (П= = 7-8 %), соответствующая экстремальной трещиноотойкости, В узких интервалах изменением пористости (П от 2 до О 1) отсутствие монотонного испытания Kic установили в работе [23] для двух быстрорежущих сталей 115 (1,64 % 0; 4,37 % Сг; 4,99 % Со; 0,11 % Cu; 0,24 I МП; 0,56 % Мо; 0,13 % Ni; 4,70 % V; 12,4 % W) и Тб (0,75 % С; 4,35 % Си; 12,5 % Со; 0,4 % Мо; 1,51 % V; 20,24 % W). Эти же авторы установили линейный рост Kic о увеличением количества ауоте-нита, и линейное понижение трещиноотойкости с ростом твердости,

Если исходить из значений Kic» то и для ореднеуглеродистых конструкционных сталей 0,4 % 0-0,5 Ж Мо-0,8 % Си-0,2 % Мп-1,8 % Ni нет необходимости стремиться к высокой плотности, поскольку Kic образцов плотностью р = 7,0 г/ом0 не уступает образцам из той же стали с р = 7,4 г/см'5. На этом основании в работе [243 отказались от применения двукратного прессования.

Наибольшее значение Kic при р = 7 г/ом*3 установлено и для

фосфористой стали [253. Авторы [25] пошли дальше других в исследовании механизма реализации столь необычного явления. Они объяснили немонотонную зависимость Kic(П) изменением характера разрушения, от скола к вязкому ямочному. Однако и в обсуждаемой работе не подобрали физически обоснованную модель интерпретирующую вклад пор.

На зависимостях, связывающей характеристики прочности и пористость мы останавливаться не будем, поскольку они хорошо известны и регулярно публикуются в литературе [£6-293 и др.

Зарубежные исследователи часто связывают прочность не с общей пористостью, а с коэффициентом формы пор (Г), используя уравнение регрессии второго порядка [303, а влияние пористости на удлинение описывают уравнениями [303:

Srei - (1 - 1,вт2/3)3/2 (1.1)

или

drei - (1 - П)3/2-(1 ~ сЛ2)1/2, (1.2)

где Srei ~ относительное изменение удлинения, с - константа (мера чувствительности пластичности к концентрации пор).

Как в отечественной, так и в зарубежной литературе отсутствуют единые взгляды на разрушение пористых тел.

Существует две точки зрения влияния пор на Kic. Чем больше расстояние между порами, тем больше Kic ЕЗОЗ:

Kic = / Ztl'&O, 2'Е* -t'S

где бо,2 - условный предел текучести пористого материала; Е - модуль упругости; ±ь ~ разрушающая деформация; 3 - расстояние между порами.

Зависимость (1,3) проверена на стали, содержащей 0,5 % углерода, 1,7 % N1, 1,5 % Си, 0,5 % Мо пористостью 11-17 I.

Мало чем отличается от (1.3) идеология подхода к разрушению порошковых материалов, развитая в ИПМ АН Украины Е313:

К1<

с

Е*бо, 2* 1г

<л л \

X -!■ , Ъ 1

где п - показатель деформационного упрочнения; 1Г - истинная деформация до разрушения,

Другие модели рассматривали влияние пористости на К1С посредством уменьшения несущего сечения, концентрации напряжений, взаимодействия между собой линейных цепочек дефектов и были использованы для интерпретаций зависимостей К1С(П) некоторых керамических материалов 1322.

Иной подход использован для объяснения отсутствия строгой монотонности зависимостей К1С(П) и б(П) [323 или даже возрастания К±с при увеличении пористости в работах С33-363. Поры задерживают движение трещины посредством ее локального затупления в местах пересечения, Фронт трещины изгибается и Кю определяет напряжение, необходимое для ее продвижения между порами,

Процесс остановки распространения трещины поперечной трещиной или отверстием был изучен в [33,373 методом каустик, основанным на изменении показателя преломления в окрестностях кончика трещины, Ход процесса складывается из двух этапов. После того как трещина достигает препятствия, сингулярное поле у её устья посте-

пенно исчезает. Потенциальная и кинетическая энергия, ранее запасенная у кончика трещины, превращается в энергию деформации окружающего материала в ее окрестностях. Постепенно создается новое поле сингулярного напряжения в "опасных" областях, которое впоследствии приводит к повторному страгиванию трещины. Наличие у препятствия острого надреза уменьшает время развития второго этапа. На основании исследований [33,371 можно считать экспериментально подтвержденной способность пор препятствовать распространению трещины. Вместе с тем плоские поры и особенно межзеренные поры не оказывают существенного влияния на торможение роста трещины, увеличивая её протяженность.

Разрушение порошковых материалов имеет ряд принципиальных особенностей, которые у традиционных сталей и сплавов либо не принимают во внимание, например, концентрационная неоднородность, либо имеют противоположные тенденции изменения, Так у порошковых сталей при повышении прочности и понижении температуры Kic в большинстве случаев возрастает, но связь между прочностью и тре-щиноотойкостью может быть и немонотонной [381.

Изменение вязкости разрушения от температуры испытаний имеет для порошковых материалов ряд важных отличительных черт,

В [20] определены более высокие значения Kic У сталей, содержащих 2 % Си И 0,01: 0,29; 0,60 и 0,84 % С (плотность 6,85 г/см05) при Т = 200 К по сравнению с I = 295 К (рисунок 1.4). Такой результат тем более неожиданный, что данная сталь не содержит легирующих элементов, понижающих температуру вязко-хрупкого перехода в компактных материалах.

У никельмолибденмарганцевой стали низкой плотности наблюдали аналогичную картину (рисунок 1.3),

лс

- ¿о -

5, % Сода, МЛа К)с, МН/м'

.за

12

10

4

О

70

60

50

40 ■

30

20 -

10

600

£00

400

300

200

100

0 0,25 - 0.5 0,75 1,0

С,%

О , V , Д - К1с, 6о,2 и 5 - после испытаний при 295 К щ , ▼ , А - Кае, 6о,2 и 5 - после испытаний при 200 К

Рисунок 1.4 - Механические свойства сталей, содержащих 2 % меди

Плотность 6,3 - 6,6 Г/см-

и

8

т

Данные СSO] нашли подтверждение в последующих исследованиях, показано [393, что Kic порошковой стали (0,45 % С; 1,82 % N1: 0,48 % Mo; 0,24 % Мп), имеющей плотность 7,83 г/см05 (IA) при температуре - 100 °С ниже, чем у этой же стали плотностью 6,83 г/см04 (IB) (рисунок 1,5). И если Kic стали IB повышается при низких температурах, то для более плотной стали этой же марки (IA) зависимость Kic = f(Т) имеет немонотонный характер.

В более поздней работе словацких исследователей [401 установлена немонотонная зависимость Kic(T) с максимумом в районе (100-150) °С для образцов из порошкового железа пористостью 1,5; 5 и 8 %. Здесь же было показано малое отличие значений Kic при температурах примерно 200 °С образцов пористостью 1,5 и 8 %, но в обоих случаях Kic был выше, чем при П = 5 %.

Таким образом, зависимость Kic(T), также как и Kic(n), у порошковых материалов в широком интервале пористости и температур может быть немонотонной, а для рассмотренных низколегированных порошковых сталей невысокой плотности понижение температуры приводит к росту Kic, что при испытании компактных сталей в обсуждаемом интервале температур не имеет аналогов.

В порошковых сталях часто наблюдается корреляция между Kic и другими механическими свойствами. Так, для технического железа и композиций системы Fe-Ой-0 установлена корреляция между бв и Kic [93 (рисунок 1,6). В [103 после испытаний образцов с наведенной усталостной трещиной (А) острым надрезом радиуса 0,1 мм (о) и 0,07 мм (о) при удовлетворительной, как ив [93, сходимости результатов, установлена корреляция между Kic и пределом прочности

-200 -150 • -100 , -50 0 50

Температура,°С

О , V - Kic и бо,2 для стали I А 9 , У ~ Kic И бо,2 для стали I В

Рисунок 1.5 - Влияние температуры испытаний на механические свойства Ni-Mo-Mn стали различной плотности

при испытании на нагиб, бИзг (рисунок 1,7),

Несмотря на существенную разницу значений Kic после спекания по режиму 1250 °С, 2 часа порошка марки П11М (Kic = 350 Н/мм0/";), композиций Fe + 9 4 Сг и Fe + 0,7 I С (Kic = 700 Н/мм3/г), композиции Fe + 0,7 Ж О + 9 % Сг (Kic = 1200 Н/мм3/г) величина работы развития трещины оставалась на прежнем уровне или даже понижалась.

Результаты работы [19] показывают возможность несогласованного изменения Kic и 6Е с понижением пористости (рисунок 1.2), Так увеличение разности пределов прочности для сплавов Fe + 1,5 % Cu+ + 0,6 Ж С и Fe + 2 Ж Cu + 2,5 I Ni с 50 до 100 МПа сопровождалось сближением значений Kic, а затем и превышением вязкости разрушения сплава Fe + 2 Ж Cu + 2,5 % Ni над сплавом Fe + 1,5 % Cu + 0.6 Ж С, Поэтому результаты работы [9] (рисунок 1,6) необходимо рассматривать как частный экспериментальный факт.

Одним из направлений порошковой металлургии, конкурирующим с созданием низколегированных сталей, является легирование элементами, образующими при спекании жидкую фазу.

Чаще других для таких целей используют фосфор, хотя в традиционных материалах его содержание стремятся минимизировать. Прочностные свойства и вязкость разрушения порошковых фосфористых сталей [393: сталь 2 (0,01 I С; 0,6 I Р) и сталь 3 (0,01 Ж С: 0,56 1 Р) плотностью 6,93 г/см* представлены на рисунке 1,8, Прочностные свойства фосфористых сталей незначительно ниже, чем у низколегированных порошковых, содержащих Ni, Сг, Мо или Си, такой же пористости, a Kic меньше в 1,2 - 1,5 раз и убывает с понижением температуры испытаний, кроме того, легированная фосфором сталь имеет большую усадку. Следовательно, использование фосфористых

ог>

30

8 20 I

о

* 10

о

т 9 -

о

100 200 300

СУВ.МПа

400

500

Рисунок 1.6 - Корреляция между прочностью и вязкостью разрушения для порошкового железа и сталей, содержащих медь

го

2 £

о

15

12

7 6

50

А И

А у' А £ 1

Заключение диссертации по теме «Порошковая металлургия и композиционные материалы», Шацов, Александр Аронович

Выводы:

1. Применение порошковой втулки из материала перлитного сласса ЖГр1ДЗ в паре с серым чугуном повышает износостойкость /зла трения до уровня нирезиста. Замена чугуна в этой паре на юрошковую сталь ЖГр1ДЗ, пропитанную медью, снижает износ тры в 2 раза.

2. Легирование хромом и молибденом медистой стали рачительно повышает ее износостойкость. Применение ступицы из порошковой стали ЖГр1,5Х2М1, пропитанной медью, приводит к уменьшению износа радиального подшипника в 7-10 раз по сравнению со штатной парой, из нирезиста - в 3,8-5,5 раз и из медистой стали в 2 раза.

3. Износостойкость пар трения, в которых ступица выполнена из порошковой карбидостали ЖГрО,5Н 12+10%Т1С, значительно превосходит износостойкость всех исследованных пар трения. Износ пары Карбидосталь - сталь ЖГр1ДЗ в 15-22 раза меньше износа пары, выполненной из нирезиста и в 29-41 раз меньше износа штатной пары Серый чугун- Латунь.

Зам. директора по науке

А.И. Рабинович

Начальник отдела материаловедения

Н.В. Безматерных

Заключение:

1. Пластины из порошковой стали ПК-50Н15, обработанные на твердость 50 НЕ.С и выше и трещиностойкость выше 80 Мпа ит при толщине более 3,8 мм и наличии 2-мм стального экрана способны защитить от поражения пулями со стальным сердечником при стрельбе из автомата Калашникова АКМ. Для их внедрения необходимо проведение работ по созданию конструкций на основе пластин из порошковых материалов, изучение возможности дальнейшего повышения физико-механических характеристик.

2. Представляется перспективным применение пластин из стали ПК-50Н12 и ПК-50Н15 в качестве броневых элементов защитных сооружений.

Председатель комиссии Члены комиссии

Представитель РИТЦ ПМ

П.И Лаптев М.И.Мушкаев Ю. В .Некрылов

ААШацов

Список литературы диссертационного исследования доктор технических наук Шацов, Александр Аронович, 1998 год

Библиография

1. Lowly A. FM Application in the Automotive Industry: Case Studies// Proceeding1 of the 1997 European Conference on Advances in Structural PM Component Production- Munich, Germany, 1997.-P. 2-10.

2. Технология и экономика порошковой металлургии/ А.А.Куклин А.А., С.А.Мичкова, В.Я.Буланов и др.- М.: Наука, 1989.- 223 с.

3. Джоот Х.П. Прошлое и будущее трибологии // Трение и износ.- 1990.- Т.II, №1.- С.149-159.

4. Кишкин Б.П. Конструкционная прочность материалов.- М.: Изд-во Моск. ун-та,, 1976.- 184 с.

5. Мешков КЗ. Я. Физические основы разрушения стальных конструкций." Киев: Наукова думка. 1981.- 240 с.

6. Беляев Н.М. Сопротивление материалов. - М. :Гостехиздат, 1954.- 856 о.

7. Курс сопротивления материалов / Под ред. Г.С.Писарен-ко.- Киев: Изд-во АН УССР, 1964.- 468 с.

8. Дроздовский Б.А., Фридман Я.Б. Влияние трещин на механические свойства конструкционных сталей. - М.: Металлургиздат, I960.- 260 с.

9. ВагпЬу J,Т., Ghosh О.С. and Dinsdale К.The fracture - resistance of a range of sintered steels //Powder Metallurgy. 1973.- T.16, № 31.- P.55-71.

10. Об опенке параметров вязкости разрушения пористых материалов / С.Н.Платова, В.Г. Кудряшов, М.Л.Бернштейн и др. //Физико-химическая механика, материалов, - 1974.- №5.- С. 20-24.

11. Баринов С.М. О влиянии структуры на разрушение пористых

спеченных материалов // Физика и химия обработки материалов. -1974,- № 1,- С,140-141,

12. Краоулин Ю.Л., Баринов С.М. , Гревцов С.Н. Структура и трещноотойкооть спечённого материала и порошков окоидов//Физика и химия обработки материалов.- 1981,- № 3.- С.87-95.

13. Баринов М.О., Краоулин Ю.Л. Оценки трещиностойкости тугоплавких материалов с учётом кинетики разрушения //Заводская лаборатория.- 1985.- W 12.- 0.55-61.

14. Огнасов В.Ф. Определение трещиностойкости твердых сплавов WC-Co -10 // Исследование твёрдых сплавов.- М,:ВНИИТи, 1991.0.16-22.

15. Особенности вязко-хрупкого перехода в порошковых материалах на основе железа / С.А.Фиротов, 30.Н.Подрезов, А,г,Жердин и др. // Порошковая металлургия.- 1988.- № 1.- С.69-73.

16. Драчинокий А.С., Кущевокий А.Е., Подрезов Ю.Н. Влияние масштабного фактора на результаты определения механических свойств порошковых материалов на основе железа //Порошковая металлургия.- 1983.- № 3.- 0.88-93.

17. Ке Cotterell Brian, Mai Yiu-Wing. Fracture parameter for sintered steels //Journal Materials Science. - 1988.- V.23} № 8.-P.2965-2970.

18. Chen Y.T. Fracture toughness testing of PM materials //Metal Powder Report.- 1989.- ¥.44, Ш 6.- P.425-431.

19. Esper F.8. and Sonsino C.M. Characteristic Properties of Powder Metallurgical Materials Relevant to Fatigue Design //Powder Metallurgy International.- 1981.- V.13, № 4.- P.203-208.

20. Ingelstrom N. and iistirnenho V. The influence of porosity and carbon content on the fracture toughness of some sintered

steels // Powder Metallurgy,- 1975,- V.18, № 36,- P,303-322,

21. Жердин А.Г., Фиротов С. А., Штыка Л,Г, Трещиноотойкость и вязкохрупкий переход в порошковых материалах // Технологическая и конструкционная пластичность порошковых материалов,- Киев: ИПМ АН УССР, 1988,- С.89-92.

22. Волынова Т.Ф, Особенности разрушения в порошковых материалах // Тез. докл. Третьей Всесоюзной конференции по металлургии гранул.- М.: 1991,- С.155-156.

23. Martinez V., F'alrna R.N., Urcola J.J. Influence of HIP After Sintered on Fracture Toughness of High Speed Steels // Metal Powder Report.- 1989.- № 11. - P.751-754.

24. Seminar Looks at Testing of PM Materials /7 Metal Powder Report.- 1988,- № 9, P,614-617 (Редакционная статья по материалам семинара в г,Орландо),

25. Bertilsson I.} Karlsson В, Phosphorey - alloyed Sintered Steel // Metal Powder Report.- 1987.- V.2, № 4.- P.271-275.

26. Ермаков С.С., Вязников Н.Ф. Металлокерамические детали в машиностроении,- М.: Машиностроение, 1975.- 231 с.

27. Белов С,В, Пористые металлы в машиностроении.- М.: Машиностроение, 1981.- 247 с.

28. Бальшин М.Ю. Научные основы порошковой металлургии и металлургии волокна. - М.: Металлургия, 1972,- 335 с.

29. Андриевский Р.А., Ланин А,Г., Рымашевский Г,А. Прочность тугоплавких соединений,- М.: Металлургия, 1974.- 232 с.

30. Harniuddin Md, Correlation Between Meckanical Properties and Porosity of Sintered Iron and Steel, A Review //Powder Metallurgy International,-1986,- V.18, № 2.- P.5-18.

31. Влияние пористости на пластичность и механизм вязкого

разрушения порошкового железа / О.А.Фирстов, КЗ. Н. Подрезов, А,Г.Жердин и др. // Порошковая металлургия - 1987.- № 10. ~ С.90-96.

33. Краоулин Ю.Л., Баринов С.М., Иванов B.C. Структура и разрушение материалов на основе тугоплавких соединений.- М.: Наука. - 1985.- 149 о.

33, Звано А.Г., Лзнгдон Т.Г. Конструкционная керамика. М. .'Металлургия.- 1980,- 225 с,

34, Финкель В.Н. Физические основы торможения разрушения.-М.гМеталлургия,- 1977,- 360 о,

35, Lang- F,F, The Interaction of a Crack Front With Second -phase Dispertion // Phil, Mag.- 1970,- V,225 W 179.- P.983-992.

36, Biswas D.R. Crack - void interaction in polyorystalline alumina //J,Mater SCi.- 1981,- V.16, W 9,- P.2434-2432,

37, Теоларио П.С., Милиоо I, Характер остановки поперечной трещины пересекающей продольную трещину или отверстие // То, Амер, об-ва инженеров-механиков, - М.: Мир,- 1981,- Ш 2,0,105-112,

38, Fracture Behaviour and Fracture Toughness of Sintered Steels/ Dudrova E,, Bures R,, Kabatova M, и др. В кн. Proceeding of the 1997 European Conference on Advances in Structural PM Component Production, Munich, Germany,- 1997,- P.373 - 383,

39, Ingelstroin N., Nordberg H, The Fracture Toughness of High-strength and High-ductility Sintered Steels //Soandina an gournal of Metallurgy.- 1975,- № 4,- P.189-192.

40, Pelican К.t Parilak L., Dudrova E. Mechanisms of crack propagation in iron based porous materials //Physicooheneical mechanics of Materials.- 1992.- № 2,- P.41-44.

41. Романив О.H. Вязкость разрушения конструкционных сталей,- М.: Металлургия,- 1979,- 176 с,

42. Харченков В.II, Овсянников Б,М, Склонность к хрупкому разрушению низколегированной стали при испытаниях на растяжение // Проблемы прочности,- 1970,- Ш 8.- С.94-98.

43. Улучшение механических свойств порошковой стали термической обработкой / Л.А.Карташева, А.Т.Цыркин, В.А.Трегубов и др. //Металловедение и термическая обработка металлов,- 1985,- № 10,-С,12-14,

44. Klarke G.А., Queeney R.A. Fracture Toughness and Density in Sintered 316L Stainlees Steel //International Journal of Powder Metallurgy.- 1972,- V.8, № 2,- P.81-87.

45. Crane Z.W., Farrow R.J. Effect of sintering conditions on fracture toughnees of a commercial alloy steel //Powder Metallurgy.- 1980,- № 4,- p.198-202,

46. Анциферов В.H.» Шубин В.H., Черепанова Т.Г, Влияние легирования на вязкость разрушения спеченной стали // Изв. вузов. Черная металлургия,- 1977,- №7.- С. 143-147,

47. Jaiswal S., Fletcher A,, Cundioe R.T. Modulus of Rupture of Low Alloy P/M Nikel Stals // The International Journal of Powder Metallurgy and Powder Technology.- 1975,- V.13, №1.- P.51-65.

48. Определение химической неоднородности распределения элементов в порошковых материалах / В.Н.Анциферов, H. Н, Масленников, С.Н.Пещеренко и др.// Порошковая металлургия. - 1982.- Ш 2,-С,62-66,

49. Klein A.N., Oberacker R., Thurnmler F. High strengh Si-Mn Alloyed Sintered Steels /7 Powder Metallurgy International.-1985. -V.17, Ш 2.- P.71-74.

50- Горохов В.КЗ. Порошковые низколегированные хромоникелевые стали конструкционного назначения: Авторе®, дис. кал, техн. наук, М.- 1983.- 16 с,

51, Анциферов В.Н., Пещеренко С.Н. Гомогенизация концентра-ционно-неоднородных материалов// Физика металлов и металловедение,- 1985,- Т. 59, N13.- С. 539-549.

52, Анциферов В.Н., Пещеренко С.Н, Особенности гомогенизации химически неоднородных материалов // Изв. вузов. Черная металлургия.- 1985.- Ш ?.- С, 122-125,

53, К вопросу о прогнозировании свойств микронеоднородных материалов/С,Н.Пещеренко, А,И,Рабинович, Ю.В.Соколкин и др. Пермь, 1982,- 0,121-136, Деп, в Черметинформации 30,10,82, № 18124М-Д82,

54, Еремина Е.Ю. 0 связи механических свойств порошковых материалов с их концентрационной неоднородностью // Диффузионные процессы, структура и свойства порошковых материалов, Пермь, 1985. С,143-170, Реф. библ. указ, ВИНИТ! "Депонированные научные работы",- 1986,- Ш 8,- С,101,

55, Крагельский И,В., Михин Н.М. Узлы трения машин.-М:Машиностроение,- 1984,-280 с.

56, Польцнеп Г., Майонер Ф, Основы трения и изнашивания.-М, .-Машиностроение. - 1984.- 264 о,

57, Тененбаум М.М. Износостойкость конструкционных материалов и деталей машин.- М,:Машиностроение.- 1966,- 331 с,

58, Крагельский И,В, Трение и износ,- М.: Машиностроение.-1968,- 480 с,

59, Ряховский А.М. К расчету интенсивности изнашивания конструкционных материалов при упругопластичеоком шрикционно-контакт-

ном взаимодействии// Трение и износ,- 1990,- Т.11, № 1,- 0,42-48,

60. Фляйшнер Г, К связи между трением и износом // Контактное взаимодействие твердых тел и расчёт сил трения и износа,- М,г Наука,- 1968,- С.163-169.

61. Фляйшнер Г. К вопросу о количественном определении трения и износа //Теоретические и прикладные задачи трения» износа и смазки машин,-М,;Наука. - 1982.- 0,285-296,

62. Сальников A.C. Атомно-знеогетичеокая модель трения // Металловедение и термическая обработка металлов,- № 7.- 1993.-С.27-32.

63. Громаховский Д.Г. Кинетическая модель изнашивания //Российский симпозиум по трибологии с международным участием. Тезисы докладов. Ч.1.- Самара.- 1993.- С.4-7,

64. Свирский Г.Э. К вопросу статистической теории трения и износа //Теория трения и износа.- М.:Наука.- 1965.-С,115-117,

65. Rabinovicz Е. Surface Energy Approadh to Friction and Wear// Product Engineering,- 1965.- V.36, №6.- P.95-99.

66. Хрущов M.M,; Бабичев M.A, Абразивное изнашивание,-M,:Наука, -1960,- 350 с,

67. Виноградов В.Н., Сорокин P.M.} Колокольников М.Г. Абразивное изнашивание.-М.¡Машиностроение, 1990,- 224 с.

68. Сорокин Г.М. 0 некоторых гипотезах в области трения и изнашивания материалов //Трение и износ.- 1992.- Т.13, № 4.-С.617-623,

69. Бякова А,В,, Васильев А.И., Власов А,А, Об износостойкости покрытий из нитрида титана в условиях фреттинг-коррозии //Трение и износ,- 1992,- Т.13, № 4,- С.674-682.

70. ЛоцкоД.В,, Мильман Ю.В. Структура приповерхностного

слоя механически обработанных металлических материалов в связи о механизмом абразивного изнашивания // Трение и износ,- 1993.-Т.14, Ml.- С.73-83.

71, Батаев A.A., Тушинский Л.И., Батаев В,А. Влияние феррит-но-цементиной структуры на скорость абразивного изнашивания стали //Металловедение и термическая обработка металлов,- 1996.- № 6.-С.25-27.

72, Бакли Д. Поверхностные явления при адгезии и фрикционном взаимодействии,- М,: Машиностроение, 1986,- 308 с,

73, Палатник Л.С., Любарский И.М. Металлофизика трения, -М.:Металлургия, 1976,- 150 с.

74, Алехин В.П., Шоршоров М.Х, //Физика и химия обработки материалов.- 1974,- Ш 4.- С, 107-201.

75, Грозин Б.Д. Износ металлов,- Киев,: Гоотиздат УССР» 1951,- 252 с.

76, Филиппов М.А., Литвинов B.C., Немировокий Ю.Р. Стали с метастабильным ауотенитом. - М,¡Металлургия, 1988, - 256 о,

77, Попов В,С,, Брыков H.H., Фидря В,И, Испытания материалов в лабораторных условиях, имитирующих изнашивание облицовок преоо-форм // Огнеупоры,-1984,- № 4,- С,47-49,

78, Малинов Л,С,, Харланова Е.Я., Малинова Е.Л, Абразивная износостойкость выоокоуглеродиотых марганцевованадиевых сталей// Металловедение и термическая обработка металлов, - 1993,- № 2,-С,25-32,

79, Сопротивляемость абразивному изнашиванию сплавов со структурой метастабильного аустенита в зависимости от их химического состава / В,С,Попов, H.H.Брыков, М.м.Андрущенко и др. // Трение и изноо, - 1991,- Т.12, Ш 1.- С, 163-169,

80. Дорохов В,В,, Киселева И, В, , Рыжиков А. А. Абразивная износостойкость высокоуглеродистой хромоникелевой стали // Металловедение и термическая обработка металлов,- 1993,- 12,- П.30-33,

81. Svilar М., Berry D,, Klar Е, High impact stregth copper infiltrated PM steel // Metal Powder Report,- 1987.- V.42, №7,-P,278 - 282,

82. Delphic forecat //Powder Metal1. - 1982 - V,25, № 4,-P.259-260 (Редакционная статья),

83. landeska W,F, Strength and ductility in enhan - cement of for temprature sintered iron powder // Metal Powder Report. -1987.- V.42, Nl 4. - P, 278-282.

84. Rueche R.The loose - pack P/M process//Intern. J.Powder Metal1 and Powder Technol,-1975,- V.ll, № 3.- P.209-220.

85. Новое в технологии получения материалов / Под редакцией Ю.А.Осипяна и А.Хауффа,- М,¡Машиностроение, 1990,- 448 с.

86. Veltl G., Petzoldt F. New Developments in Warm Compaction //Proceeding of the 1997 European Conference on Advances in Structural PM Component Production. Munich, Germany, 1997.- P.36 - 42,

87. Candela N. , Velasco F., Anton N., Torralbo J.M. Mechanical Properties of Heet Treated Fe-3.5 % Mo Base Sintered Steels// Proceeding of the 1997 European Conference on Advances in Structural PM Component Production, Munich, Germany, 1997,- P.359 -365,

88. Schol ei" A, , Hleuk W,, Link R, Dynamic Properties uf Molybdenum-Alloyed Sintered Steels // Proceeding of the 1997 European Conference on Advances in Structural PM Component Production, Munich, Germany, 1997,- P.288 - 295,

89, Capus J.M. Warm compacted turbine hub leads new PM thrust // Metal Powder Report,-1997,- V,52s №9,- P.19.

90, Влияние пористости на трещиностойкооть железа /А.С.Дра-чинокий, А,Е,Кущевокий, В.В.Пушкарев и др.// Порошковая металлургия.- 1984,- №5,- С,72-75,

91, Влияние пор на разрушение железа /Анциферов В,Н,, Маслеников Н,Н,, Шацов А,А,, Пещеренко С,Н,//Проблемы прочности, -1989,- Ш 2,- 0,20-22,

92, Sonsiпо С.М/ Fatigue Design for Powder Metallurgy // Metal Powder Report.- 1990.~V,453 № 11,-P,754-764,

93, Анциферов B.H., Масленников H.H.} Шацов А,А, Влияние пористости на коэффициент трения железа //Трение и износ,- 1992,-Т.13, № 4,- С.683-686,

94, Анциферов В,Н,, Масленников H.H., Шацов А.А, Износостойкость пористого железа при трении без омазки. Трение и износ, -1992,- Т.13, N15,- С, 939-942,

95, Влияние пористости на трещиностойкооть порошкового железа / А,С,Драчинский, А.Е.Кущевокий, А.В.Перепелкин и др.//Порошковая металлургия.- 1982.- № 12,- С,80-84,

96, Исследование структуры порошкового железа о различной пористостью методом растровой электронной микроскопии / А,Е,Кущевокий , Т,В.Бондарь, Н.А,Крылова и др,//Порошковая металлургия,-1990,- Ш 9.- 0,91-95,

97, Волчек А.Я., Гребнев Н.П.< Воронецкая А,Я, //Структура и свойства порошковой медь-никель-молибденовой стали, В кн.: Порошковая металлургия. Вып.16,- Минск,: Высшая школа, 1992,- С,11-14,

98, Saito Т. High Strength PM Steels without Heat Treatment// Metal Powder Report,- 1988,- № 7/8,- P.537.

99, Бернштейн M.Ji, Прочность стали,-М.:Металлургия, 1974,200 с,

"100, Оптимизация состава порошковой стали / В.Н,Анциферов, Н,Н,Масленников, А.А.Шацов, В,Б,Платонова // Структура и оптимальное упрочнение конструкционных материалов, Новосибирск: НЗ-ТИ, 1989,- 0,122-130,

101,Влияние структуры на трещиностойкость стали СП50ХЗНМ /

B,Н,Анциферов, Н,Н,Масленников, А.А.Шацов, В,Б,Платонова /7 Металловедение и термическая обработка металлов, - 1991,- № 8,-

C,32-34,

102, Furukimi 0,, Капо К,, Takajo S, Ultrahigth strength ferrous sintered components UInt// J. Powder Met,- 1991,- Ш 4,-P.331-337,

103, Tokajo Sh, Obtaining high strength steel powders //Metal Powder Report.- 1991.- W 7/8.- P.32.

104, Вогачев И.Н. Нестабильные ауотенитные хромомарганцевые стали// Металловедение и термическая обработка металлов.- 1965.-

№ >У _ П '-■'Р,- '--'О № i , U. sjO ии .

105, Гуляев А.П., Афонина В.М. Пути повышения прочности проволоки из нержавеющих сталей// Металловедение и термическая обработка металлов.- 1971.- № 4,- С,5-10,

106, Зекей В,, Паркер И, Пат,(США) Ш 3488231, 1970,

107, Богачев И.Н., Еголаев В.Ф, Структура и свойства желе-зохромомарганцевых сплавов.-М.:Металлургия, 1973,-296 с,

108, Материаловедение /Арзамаоов Б,Н., Сидорин И.И., Кооола-пов Г.Ф, и др.- М.¡Машиностроение, 1986.- 384 с.

109, Price W.J.С,, Wronski А.С. and Rebbesk М.М, Vacuum Sintering to Full Density of low. Alloy and High-Speed Steels // Me-

tall Powder Report.- 1986,- № 3,- PЛ99-202,

110, Худоон Д, Статистика для физиков,- М,гМир, 1970,- 296 о,

111, Браун У,. Ороули Дж, Испытание высокопрочных материалов на вязкость разрушения,- М.:Мир» 1972,- 246 о,

112, Ваоильченко Г, С,, Кошелев П.Ф, Практическое применение механики разрушения для оценки прочности конструкций,- М,: Наука, 1974,- 148 о,

113, Пшеничнов Ю.П, Выявление тонкой структуры кристаллов, Справочник,- М,: Металлургия, 1974,- 528 с.

114, Салтыков А,С, Стереометрическая металлография,- М,: Металлургия, 1976,- 370 о,

115, Миркин А,И, Справочник по рентгеноотруктурному анализу поликристаллов,- М,гФизматгиз, 1961,- 864 с,

116, Хаоин Г,А,, Бразгин И,А, Центральная заводская лаборатория,- М.: Металлургия, 1983,-247 о,

117, Материалы симпозиума по сегментам размалывающих дисков фирмы иСундс Дефибратор". Сыктывкар, 1987,- 187 с.

118, РД 50-339-82, Обеспечение износостойкости изделий. Метод испытания на изнашивание абразивно-масляной прослойкой,

119, ГОСТ 23,224-86, Обеспечение износостойкости изделий. Методы оценки износостойкости восстановленных деталей,

120, Onoda M., Kurioshi N,, Motooka N, Sintered Valve Seat Insert for High Performance Engine //Metal Powder Report,- 1989,-№ 2,- P,112-115,

121, Esper T,J,, Levese G., Sonsino C,M, Characteristic properties of powder metallurgical materials relezarit to fatigue desing //Powder Met, Int.- 1981,- T.13, № 4,- P.203-208,

122, Влияние пористости на механические свойства спекаемых

материалов // М.Шлесар, А.Парилак» К,Пеликан и др. Семинар по развитию и использованию порошковой металлургии в машиностроении, -Доклад от института экспериментальной металлургии Словацкой АН, Минск, 1985,- 17 с,

123, Желтонога Л,А,, Габриолов И. П. Особенности роста трещины в спеченных материалах //Порошковая металлургия,- 1979,10,-С,80-85,

124, Драчинский А,С,, Крейнов А,В,, Кущевокий А,Е, Взаимосвязь трещиностойкости с долей межзеренного разрушения порошкового железа //Порошковая металлургия,- 1985,- № 1.- 0,43-45,

125, Ромалис Н,Е, Расчет эффективных коэффициентов интенсивности напряжений для структурно-неоднородных тел с трещинами //Механика композиционных материалов,- 1987,- № 3,- 0,420-423,

126, Prefferborn G, Grundznge der Fraktographie von Eisenwerkstoffen //Radex Rundschan,- 1978,- № 3,- P,591-673,

127, Партон B,3,, Морозов E.M, Механика упруго-пластического разрушения.- М.: Наука, 1974.- 416 с,

128, Драчинский А,С., Петров Ю,Н,5 Трефмлов В,М, Дислокационная структура и особенности распространения вязкой трещины в аромко-железе //Укр. физ, журнал,- 1968,- № 13,- С,1538-1542,

129, Рагозин Ю,И,, Антонов Ю,Я, Метод ускоренного испытания металлических материалов на вязкость разрушения //Проблемы прочности,- 1984,- N1 2,- С, 28-32,

130, Иванова В, С,, ВотвинаЛ,Р,, Малов Л,И, Прогнозирование вязкости разрушения и других механических свойств с использованием критериев подобия // Усталость и разрушение металлов, - М,:Наука, 1974,- С,3-35,

131, Статическая прочность и механика разрушения сталей.

/Пер, о нем./ Под ред. В,Даля» В.Антонова.- М.:Металлургия,

1986,- 566 о.

132, Вальшин М,Ю,, Федосов С.Г, Контактные и упругие характеристики порошковой меди,//Металлы,- 1965,- № 1,- С.166-172,

133, Композиционные материалы, Т,4,- В кн,:Композиционные материалы с металлической матрицей /Пер,с англ,: Под редакцией К,Крейдера/ М,:Машиностроение.- 1978,- 303 о,

134, Физическое металловедение /Пер, с англ,; Под ред. Р,Кана, -М,:Мир. 1968.- № 3.- 484 с,

135, Гооновский И,Т,, Назаренко Ю.П.. Некряч Е.Ф. Краткий справочник по химии,-Киев: Наукова думка, 1965,- 835 с,

136, Вооошнин Л,Г,s Витязь П,А,, Хусид В.И., Насыбулнн А.Х. О методах численных расчетов диффузионного массопереноса при гомогенизации неоднородных многочисленных систем в многомерной области // Известия АН БССР. Сер, ФЗН,- 1978,- N12,- С. 122-128.

137, Ворошнин Л.Г., Витязь П.А,, Хусид Б,И,, Насыбулин А.Х. , Гуревич A.A. Закономерности диффузионного массопереноса при цементации неоднородных комбинаций //Известия АН БССР. Сер.ФЗН.-1980,- Ш 1,- С.119-126.

138, Анциферов В.Н., Пещеренко С.Н.» Шацов A.A. Диффузионная гомогенизация порошковых материалов системы Fe-Cr-Ni-Mo //Изв.вуз. Черная металлургия.- 1987,- №9,- С,65-68.

139, Ахназарова С,Л,, Кафаров В,В. Оптимизация эксперимента в химии и химической технологии.- М.: Высшая школа, 1978.- 319 с.

140, Большев Л.Н., Смирнов В.В, Таблицы по математической статистике, М, Наука.- 1965.- 360 с.

141, Бабаков A.A., Приданцев М.В, Коррозионностойкие стали и сплавы,- М,¡Металлургия, 1971,- 320 с,

142, Клингер Л.М. Диффузионные и гетерофазные флуктуации //Металлофизика,- 1984,- Т.6, N15,- 0,11-18,

143, Наоыбулин А.Х. , Витязь П.А., Ворошнин Л,Г,, Хуоид Б,М, Концентрационная зависимость коэффициентов самодиффузии железа в сплавах на железной основе // Известия АН БССР. Сер. ФЗН.-1982,-№4,- С, 59-63,

144, Акимов В, К, Температурная зависимость коэффициентов диффузии в тройной системе железо-никель-хром //Диффузионные процессы в металлах,- Тула: ТПИ, 1975,- С,75-82.

145, Бабак А,В, 0 количественной корреляции между трещиноо-тойкостью Kiс и кратковременной прочностью бв, бо,2 вольфрама // Порошковая металлургия,- 1983,- N1 11,- С,68-72,

146, Анциферов В,Н,, Акименко В,Б, Спеченные легированные стали,- М.: Металлургия, 1983,- 88 с,

147, Порошковая металлургия: Материалы, технология, свойства, области применения: Справочник /И.М.Федорченко, И.Н.Франце-вич, Н,Д,Радомысельский и др.- Киев: Наукова думка, 1985,- 624 о,

148, К вопросу о прогнозировании прочностных свойств микронеоднородных материалов /С,Н.Пещеренко, А,И,Рабинович, Ю.В.Сокол-кин и др, Пермь,- 1982,- С.121-136 - Деп, в ин-те нЧерме информация " 30,10,82, № 18124М-Д82,

149, Еремина Е.Ю, 0 связи механических свойств порошковых материалов с их концентрационной неоднородностью //Диффузионные процессы, структура и свойства порошковых материалов, Пермь, 1985,- С.143-170. - Реф, библ, указ, ВИНИТИ "Депонированные научные работы",- 1986,- № 8,- С,101,

150, Анциферов В.Н., Масленников H.H., Шацов А,А, Конструкционная прочность порошковых сталей // Сталь,- 1991,- Ш 8.-

С.73-75.

151, Шацов A.A. Применение метода двухпараметоического квазикрутого восхождения для оптимизации состава стали // Тезисы докладов Уральской региональной научно-технической конференции,-Пермь. 1987.- С.20-21.

152, Анциферов В.Н., Масленников H.H., Шацов A.A., Платонова В,Б, Оптимизация состава порошковой стали // Структура и оптимальное упрочнение конструкционных материалов,- Новосибирск, НЗ-ТИ, 1989,- С,122-130.

153, Анциферов В.Н., Масленников H.H., Шацов А,А, Прочность и трещиностойкость порошковых сталей// Изв. вуз. Черная металлургия." 1989.- № 3,- С,124-129,

154, Напара-Волгина С.Г.» Костыренко Л.Н., Радомысельский И.Д. Термическая обработка порошковых конструкционных сталей //Порошковая металлургия.- 1983,- Ш 10,- С,49-62,

155, Вол А.Е. Строение и свойства двойных металлических систем,- М.:Гос.изд. Физ.-мат. лит, 1962.-Т.2.- 982 с.

156, Брофин Б.М., Гольдштейн С.Н,, Голуб Е.И. Модель деформационного упрочнения и пластичность феррито-перлитных сталей // Физика металлов и металловедение. - 1985.- Т.60, Вып.5.-0,1010-1017,

157, Порошковая металлургия: Спеченные и композиционные материалы /Под ред, В.Шатта.- М,: Металлургия, 1983,- 520 с,

158, Радомысельский И.Д.,Сердюк Г.Г.Дербаль Н.И. Конструкционные порошковые материалы,- Киев: Техника, 1985,- 152 с.

159, Черепанова Т.Г., Овчинникова В.И, Особенности растворения карбидов хрома и молибдена в железной матрице //Порошковая металлургия,- Пермь, 1979,- 0,56-62,

IbU. Haminddin Md, Role of Molvbdenuin Sintered Steels // РШ.-1983.- ¥,15, № 3,- P,18-24,

161, Анциферов B.H.j Черепанова Т.Г, Структура спеченных сталей,- М,i Металлургия, 1981,- 112 с,

162, Изучение оптимальных условий экстракции и разделения ниобия и тантал^ М.Ю.Медведев, В,Г,Майоров, А.Г.Бабкин и др,// Планирование эксперимента,- М.:Наука, 1966,- С,280-296,

163, Оптимизация состава спеченных сталей конструкционного назначения /В,Н,Анциферов, Л.М.Гревнов, В,М.Караваев и др.//Теория и технология процессов порошковой металлургии, Свердловск, 1978.- С.49-53.

164, Бернштеин М.л. прочность стали.- М.г Металлургия, 1974, - 200 с,

165, Ясаков А.И. Применение метода квазикрутого восхождения для оптимизации процесса о двумя параметрами выхода // Заводская лаборатория,- 1976,- Ml.- С,78-79.

166, Патент 0048496 ЕР, МКИ 4 В 22F 7/06 Method for fonding1

sintered metal pieces (JP) Sumitomo Electric Industries Limited (jp),

167, Авторское свидетельство № 1528622 от 15,08,89, СССР, Анциферов В.Н., Масленников H.H., Перельман О.М., Пещеренко С.Н., Шацов А,А, Способ изготовления спеченного конструкционного материала на основе железа,

168, Медь в черных металлах /Пер,с нем,; Под ред, И,Ле Мая и Л,М,-Д.Шетки,-М,;Металлургия, 1988,- 312 с,

169, Поверхности раздела в металлических композитах / Пер, с англ.; Под ред, А,Метклафа - М, .-Мир, 1978,- Т,1,~ 438 с,

170, Гуревич Ю.Г., Ивашко А.Г., Паньшин И.Ф. Кинетика прев-

ращений аустенита стали ЖГр1ДЗ до и после пропитки медью// Изв. вуз. Черная металлургия,- 1985,-Ш 11,- С.139-140.

171. Хеккель К. Техническое применение механики разрушения. Пер, с кем, -М,:Металлургия, 1974.- 63 с,

172, Колесников Ю,В,, Морозов Е.М. Механика контактного разрушения,- М. :Наука, 1989,- 224 с,

173, Анциферов В.Н,, Масленников H.H., Шацов А,А,, Половников И.А. Определение несущей способности порошковых материалов при граничном трении// Трение и износ.- 1991,- Т.12, № 4,0,683-686.

174. Анциферов В.Н,, Масленников H.H., Шацов А,А, прочность и трещиностойкость порошковых оталей//Извеотия вузов. Черная металлургия.- 1989.- № 3.- 0.124-129.

175. Зозуля В,Д., Полотай В.В,, Панфилова I,А., Лукин Л.Е, Влияние пористости на пластическую деформацию поверхностного слоя при трении спеченного железа//Трение и износ.- 1989.- Т.10, № 2.~ 0,289-294.

176. Исследование структуры порошкового железа с различной

пористостью методом растровой электронной микроскопии /Кущевский А.Е,, Бондарь В,Т., Крылова H.A. и др.//Порошковая металлургия.-1990,- № 2,- 0,91-95.

177, Исследование физико-химических явлений, возникающих при трении порошкового железа по керамике / Баранов Н.Г., Заболотный Л,В., йващенко Ю.Н. и др. //Трение и износ.- 1990.- Т.11, № 1.~ 0,143-148.

178, 0 количественном структурном критерии разрушения металлов пои трении /Вутке В., Марченко Е.А., Шилинг А. и др.//Трение и износ,- 1989,- Т.10, №3,- С.434-441.

179, Пинчук В.Г.» Шидловская Е.Г. Взаимосвязь микроструктурных изменений о кинетикой износа поверхностного слоя металла при трении // Трение и износ,- 1989,- ТЛО» № 6,- С, 965-972,

180, Романив 0,Н,, Шур Е.А, » Ткач А,Н, и др,/Кинетика и механизм роста усталостной трещины в железе //Физико-химическая механика материалов , - 1981,- Т,17» №2,- 0,57-66,

181, Анциферов В.Н., Пещеренко С.Н.» Шацов А,А,» Масленников Н.Н. Влияние пор на разрушение железа// Проблемы прочности.-1989,- Ш 2,- 0,20-22,

182, Трение, изнашивание и смазка; Справочник/ Под ред. И.В.Крагельского и В,В,Алиоина,- Т.2,- М,:Машиностроение» 1979,358 о,

183, Федорченко И.М., Пугина Л,И, Композиционные спеченные антифрикционные материалы,- Киев: Наук,думка, 1980,- 404 л,

184, Мороз Л,С, Механика и физика деформаций и разрушения материалов,- Л,:Машиностроение, -1984,- 224 с,

185, Миллер К. Ползучесть и разрушение,- М,:Металлургия,-1986,- 120 с,

186, Mechanically alloyed sintered steels with a high hard phase content /Thiimmler F,, Gutsfeld C,//Int,Conf, Powder Met. London, 2-6 July 1990: PM 90 - Vol 2 - London,- 1990,- P,25-29,

187, Анциферов В.Н., Масленников H.H., Шацов А,А, Определение коэффициентов трения порошковых сталей // Трение и износ.-1993,- Т,14» №6,- С,1082-1086,

188, Композиционные материалы : Справочник/ Под редакцией Д.М.Карпинооа,- Киев: Наукова думка, 1985,- 360 с,

189, Bocehini G.F. Influence of Porosity on the Characteristics of Sintereed Materials //Metal Powder Report,- 1986,- № 11,-

Р,829-832.

190. Анциферов В.Н.Масленников H.H., Шацов A.A. Трение и износ пористого железа в режиме граничного трения // Трение и износ.- 1993.- Т.14, №2.- С,359-364,

191. Хабаг К.Н., Фатинл П. Повреждение поверхностей трения в условиях граничной смазки // Проблемы трения и смазки: Тр.Ам.общества инженеров-механиков.- 1988,- № 3.- 0.1-10.

192. Жарин А.Л., Шипица H.A., Фишбейн Е.И. Некоторые особенности усталостных процессов при трении скольжения // Трение и износ.- 1993,- Т. 14, N1 4.- 0.645-657.

193. Анциферов В.Н,, Шацов A.A. Трение и изнашивание порошковой алюминиевой бронзы оптимального состава// Трение и износ.-Т.17, Ш 2.- 1996.- 0,213-217,

194. Анциферов В.Н,, Смышляева Т.В., Шацов A.A. Самосмазывающийся псевдосплав на основе меди для изделий антифрикционного и конструкционного назначения// Трение и износ.- 1996,- Т.17, № 4.-С,497-502,

195. Анциферов В.Н., Шацов A.A., Платонова В,Б, Оптимизация состава порошковой алюминиевой бронзы // Заводская лаборатория.-

1992,- № 8.- С.73-75,

196. Порошковая бронза для деталей нефтедобывающего оборудования/О .М.Перельман, С.Н.Боброва, М.Ю.Мельников и др.// Цветные металлы,- 1990.- №7.- С.94-97.

197. Зависимость коэффициента интенсивности напряжений и триботехнических свойств порошкового железа от пористости /А.Е. Кущевский, А.Ю.Юга, А,А,Сотник и др. // Порошковая металлургия.-

1993,- N1 9-10,- С. 107-110.

198. Mechanical properties of newly developed PM-alloys Fe -

8,0 % Ni - 1 % Mo - 0,5 % С and Fe - 1,5 % Mo - 0,5 % 0/ Sonsino C,M,, Tengzellus J,, Aruhold V., Zipp K., Wahling k., Hoffmann E.//Adv. Powder Met, and Particul. Mater,: Proo, Powder Met, World Congr,, San Francisco, Calif,, June 21-26, 1992, Vol.S.Princeton (N,J,),- 1992.-P.115-125.

199, Traoey V.A. Nickel sintered steels: developments, status and prospects//Adv. Powder Met. and Particul. Mater: Proc, Powder Met, World Oongr,, San Francisco, Calif,, June 21-26, 1992, Vol,5,- Princeton (N.J.), 1992,- P,303-314,

200, Engstrom U,, Allroth S, A Newly Developed Sintered High Strength Material //Metal Powder Report.- № 11,- 1986,-P, 815-820,

201, Straffelini G,, Molinari A,, Tiziani a. Effect of mio-rostruoture on the mechanical reliability of P/M steels // Adv. Powder Met, and Particul Mater,: Proc,Powder Met, World Cong,, San Francisco, Calif., June 21-26, 1992. Vol.5.- Princeton (N.J.), 1992,- P,445-455.

202, Апаев Б,Л, Фазовый магнитный анализ сплавов,- М.:Металлургия, 1976,- 280 с,

203, Блантер М.Е. Теория термической обработки,- М,Металлургия, 1984,- 328 о,

204, Коротушенко Г,В., Григоркин В,И, Механические свойства никелевых сталей со структурой изотермического и атермического мартенсита // Металловедение и термическая обработка металлов.-1974,- № 1,- С.41-46.

205, Анциферов В,Н,, Боброва С,Н,, Перельман О.М., Шацов А,А, Изотермический распад аустенита порошковой никельмолибдено-вой стали // Металловедение и термическая обработка металлов,-

1993, - Ni 8,- С.18-20.

206, Анциферов В.Н., Гревнов Л.У., Перельман О.М, Изотермический распад аустенита порошковых сталей, легированных хромом и молибденом // Металловедение и термическая обработка металлов,-1992,- № 8,- 0.28-33.

207, Износостойкие стали с нестабильным ауотенитом для деталей газопромыслового оборудования /В.Н.Виноградов, Л.О.Лифшиц, С.Н.Платова и др. //Вестник машиностроения.- 1982.- Ni 1.- С. 26-29,

208, Характеристики хромсодержащих легированных стальных порошков / Ogura Kuniaki, Furukimi Osamu е. a. // Kawasaki seitet-su giho = Kawasaki Steel Giho,-1992,-24, N4.-C 729-784 (Цитируется по PI Металлургия,- 1993,- № 6, реферат E54),

209, Характеристики легированных стальных порошков KIP SIG-MAL0Y для ультравыоокопрочных спеченных материалов и механизм их упрочнения / Furukimi Osamu, Maruta Kei-iohi, Maeda Yoshiaky// Kawasaki seitetsu giho = Kawasaki Steel Giho, -1992,-24, № 4,-C,273-278 (Цитируется no Fl Металлургия,1993, N6, реферат E55),

210, Партон В.S. Механика разрушения: от теории к практике,-М,: Наука, 1990, - 240 с,

211, Бобров С,Н, О применении высокопрочных сталей как износостойкого конструкционного материала //Металловедение и термическая обработка металлов,- 1993,- Ш 8,- С,13-17.

212, Масленников H.H., Латыпов М.Г., Шацов А,А, Карбидостали с повышенной трещиностойкостью// Металловедение и термическая обработка металлов,- 1993,- № 8,- 0,20-23,

213, Danninger H. Sintering of Mo Alloyed P/M Steely Prepared from Elemental Powders // Powder Metallurgy,- 1992,- ¥.24,

P.73-79.

214, Danninger H. , Jangg S. , Weiss B, , R, Stickler, Microst-racture arid Mechanical Properties of Sintered Iron //Powder Metallurgy,- 1993,- V,25, №4.- P,170-173.

215, Andersson 0,, Lindgvist B.» Benefits of Heterogeneous Structures for the Fatigue Behaviour of PM Steels// Metal Powder Report,- 1990,- № 11,- P,765-768,

216, Астафьев И.В., Макоимкин 0,П, 0 роли латентной энергии в мартеноитном г - л превращении при деформировании облученной нержавеющей Fe-Cr-Ni стали // Физика металлов и металловедение,-1994,- Т,77, вып,3,- 0,90-95,

217, Гаврилюк В,Г, , Герцрикен Д,0,, Полушкин КЗ, А. , Фальченко В,М, Механизм распада цементита при пластической деформации стали// Физика металлов и металловедение,- 1981,- Т.51, вып,2--0.147-152,

218, Герцрикен Д,0,, Коваль Ю,Н,, Тышкович В,М,, Фальченко В.М, Влияние мартенситных превращений на подвижность атомов в же-лезоникелевых сплавах // Физика металлов и металловедение,-1994,- Т,77, вып,4,- 0,103-109,

219, Термодинамические свойства неорганических веществ / У.Д.Верягин» В,П. Маширев В,П,,Н,Г, Рябцев и др.- М, : Атомиздат, 1965,- 460 с,

220, Савицкий А,П, Жидкофазное спекание систем с взаимодействующими компонентами,- Новосибирск: Наука, 1991,- 184 с,

221, Смитлз К, Дж, Металлы: Справочник / Пер, о англ. Металлургия,- 1980.- 447 с,

222, Бодяко М,Н,, Астапчик С,А,, Ярошевич Г,Б, Мартенситнос-тареющие стали,- Минск, Наука и техника, 1976.- 248 о.

223, Haiada M,, Motooka N,, Honda T. Development of ult-ra-high strength sintered steel // Adv. Powder Met. and Par-tioul. Mater.: Proo, Powder Met. World Congr,, San Francisco, Calif. , June 21-26,1992. Vol.5.- Princeton (N.J.), 1992.- P. 215-226,

224, Анциферов В.H., Латыпов M,Г,, Шацов A.A. Особенности трип-эффекта в порошковых концентрационно-неоднородных сталях с невысоким содержанием никеля// Металловедение и термическая обработка металлов, -1997,- №8,- 0,15-19,

225, Анциферов В.Н., Масленников H.H., Шацов A.A., Смышляева Т.В. Порошковая сталь со структурой метастабильного аустенита// Порошковая металлургия.- № 3/4,- 1994.- С,42-47,

226, Вейс В, Анализ разрушения в условиях концентрации напряжений// Разрушение,- М.:Мир, 1976,- Т.З.- С.263-351,

227, Ляшко В,А,, Потемкин М.Н. Анализ термодинамических условий возникновения микроповреждаемости на поверхности трения //Трение и износ,- 1994,- Ш 6.- С. 973-981,

228, Колбасников Н.Г., Трифанов Ю. И, Сопротивление деформации металлов как результат самоорганизации системы. Часть I. 0 роли границ зерен в формировании свойств металла // Металлы.-1996,- № 2,- 0,62-65,

229, Колбасников Н.Г., Трифанов Ю.И. Сопротивление деформации металлов как результат самоорганизации системы. Часть II. Статическая энергия - интегрально-вероятная характеристика структуры металла //Металлы,- 1996,- Ш 2,- П.66-71,

230, Колбасников Н.Г., Трифанов Ю.1, Сопротивление деформации металлов как результат самоорганизации системы. Часть III. Структурная энергия и прочность металла //Металлы,- 1996,- № 2,-

С.72-78.

231, Гуревич ГО.Р., Нарва В.К., Фраге Н.Р. Карбидостали.-М.гМеталлургия, 1988.- 144 с.

232, Tanase Т., Mayama 0. and Matsunaga Н. Properties of Sintered Wear - Resistant Alloys Having High Volume Fraction of Carbides //Metal Powder Report.- 1990.- Vol.45, № 3.- P.198-201.

233, Takahashi T., Daiohoh H. Preparation of NbC dispersion strengthened Fe powder by use of mechanical alloying // Metal Powder Report,- 1991,- № 1,- p.55.

234, Чигринова H.M., Колмар Д.М., Комац M.H.» Новак С,Н, Структурный аспект диффузионной активности компонентов композиционного материала ВВТС - армко-железо // Порошковая металлургия, Минск: Вышейшая школа, 1992,- № 16.- С.20-28,

235, Lograsso В,К,, German R.M. Ti-C Tool Steel composite with Improved Wear at High Temperature // Metal Powder Report.-1988,- V,43, № 3,- P,202,

236, Колубаев А,В,, Фадин В,В,, Панин В.Е. Иссследование износостойкости порошковых композитов, содержащих карбид титана. Изв. вузов. Физика,- 1992,- Ш 12,- С,64-68.

237, Колубаев А.В,, Фадин В,В,, Панин В.Е. Анализ фаз в композитах на основе ПС, полученных методом самораспространяющегося высокотемпературного синтеза // Известия ВУЗов, Физика,- 1993,-

№ 2,- С,21-24,

238, Тюммлер Ф,, Гутофельд Г, Спеченные стали о высоким содержанием твердой фазы - новый класс износостойких материалов //17 Всесоюзная конференция по порошковой металлургии,- Киев, 1991.~ С,69-70,

239, Klausmann R, Wear resistant sintered steel with hith

carbide content //Metal Powder Report,- 1990,- Vol,45, № 45,-P.374,

240, Gutsfeld U,f Thurnmler F. Mechanicalу Alloyed Sintered Steels with a high Hard Phase Content //Metal Powder Report, -1990,- Vol, 45, W 11,- P,769-771,

241, Rosshamp H,, Ostgatbe M, , Thurnmler F, , Engstrom U, , Varmman E, Sintered steel with inert, hard phase produced by mechanical alloying in ball mill //Powder Metallurgy,- 1996,- W 1,--P, 27-35,

242, Thurnmler F., Gutsfeld C, Iron composites resist wear //High-Tech Mater, Alert,- 1992,- Vol,9, № 1,- P.2-3,

243, Engdahl P, PM Stainless Steels with Improved Corrosion Resistance // Metal Powder Report,- 1990,-V,45, № 9,- P.595.

244, Авторское свидетельство № 836189, СССР, МКИ С22П 38/14, Вол. изобр, (1981), Сталь, Ш 1 / Ю,Б,Львов, А,Я.Мадолетнев, Н.И.Модов и др.

245, Вардавулиас М, , Жуави-Терези К,, Жанден М,, Винсент М, Изнашивание при фреттинге и торцевом трении композитов типа быстрорежущей стали //Трение и износ,-1993, - Т. 14, №4,- С. 695-705,

246, Tsuuchiga N. Mechanical Properties of Sintered High Speed Steel with TiN additions //MPR,- 1990,- V,37s № 10.- P,722.

247, Гнюсов С.Ф., Кульков С,H,, Пауль А,В,, Иванов Ю.Ф. 5 Козлов 8,В. Исследование характера деформации твердого сплава WC - сталь 110Г13 //Физика, Известия ВУЗов,- 1994,- № 2,- 0,28-35,

248, Гнюсов С.Ф,, Кульков С.Н., Пауль А,В,, Иванов Ю.Ф. , Козлов -З.В, Фрактографические и микроструктурные аспекты деформации и разрушения твердого сплава типа карбид вольфрама - высокомарганцовистая сталь //Металлы,- 1995,- № 1,- С,115-120,

249, Яблокова O.B, Износостойкость стали со структурнонеус-тойчивой связкой //Актуальные проблемы прочности, Тезисы докладов 1 Международной конференции. Новгород, 26-30 сентября 1994 г,- Новгород, 1994,- 4,2,- 0,28,

250, Яблокова и,В., Кульков С.Н. Влияние состава на свойства сплавов TiC-ИЗ //Порошковая металлургия,- 1992,- Ш 4.- 0.95-97.

251, Роль структурных превращений в слоях приработки аусте-нитных сталей при сопротивлении их абразивному изнашиванию /М.А.Филиппов, Е,0.Отуденок, Б,М,Эфрос и др. //Трение и износ,-1993,- Т.14, № 3,- С.532-538,

252, Филиппов М,А, Метастабильный марганцовый аустенит как структурная основа стали с высокой износостойкостью в условиях динамического контактного нагоужения // Металловедение и термическая обработка металлов,- 1995,- Ш 10.- 0,12-15.

253, Чейлях А.П., Малинов Л.С., Бекетова Е.М. Закалка марганцевых сталей с предварительным нагревом в двухфазном а + т -интервале // Известия ВУЗов. Черная металлургия,- 1994.- № 10,0,42-44,

254, Кульков С.Н., Яблокова О.В. Структура и свойства сплавов TiC-сталь Г13//Известия ВУЗов, Черная металлургия,- 1992,- Ш 4,- 0,51-53.

255, Кипарисов О,С,, Левинокий Ю.В., Петров А.П. Карбид титана: получение, свойства, применение,- М,:Металлургия, 1987,216 с,

256, Дыпин И,И, Белые износостойкие чугуны, Структура и свойства,- М.:Металлургия, 1983.- 176 о.

257, Якимов И.И,, Иванова Е.Е. Микронеоднородность сплава Fe-31Ni //Физика металлов и металловедение,- 1995,- Т.79, вып.4,-

С,148-151,

258, Анциферов В.Н., Шацов А,А, Трение и износ порошковых сталей пои граничном скольжении //Трение и износ.-1995.- Т.16» №

Г> _.. П Q-ih_Q99 , U: Üiü .

259, Хабич К.-X., Фейн Р. Повреждения поверхностей стальных пар трения в условиях граничной смазки //Проблемы трения и смазки: Тр, амер, об-ва инженеров-мех, - 1988,- № 3,- 0,1-10,

260, Kolasha Н, Hard Metalls of the new generation //Metall,- 1993,- Vol,47, № 10,- P,108-914,

261, Порошковые материалы рабочих органов погружных центробежных насосов /О.М.Перельман» В.Ю.Горохов, Н,В.Безматерных и др.// Нефтяное хозяйство.- 1996,- № б.- 0,46-50.

262, Порошковые материалы для резонаторов ЗМФ /В,Н,Анциферов, Н,Н.Масленников, А,А,Шацов и др. // Электронная техника,-5/250,- 1990,- 0.16-20,

263, Авторское свидетельство № 1480965, СССР. Анциферов В.Н., Масленников H.H., Шацов А,А, Способ получения заготовок из порошковых элинваров системы Fe-Ni-Cr,

264, Гуревич Ю.Г., Пожидаев Ю.И., Рахманов В,И, Опыт производства конструкционных деталей из порошковых сталей на Курганских предприятиях //Резерв эффективности, Челябинск, Южно-уральское кн,изд,- 1982,- 0,32-72,

265, Авторское свидетельство Ш 780955, СССР, Защитная среда для спекания изделий из порошка на основе железа / Ю.Г,Гуревич, А,В,Казаков, Ю.Д.Слонина и др. // Открытия, Изобретения,- 1980, № 43,- 0.30.

266, Патент РФ № 1735421 от 3,12,92, Анциферов В.Н., Масленников Н,Н,, Шацов А,А,, Онищак В,С, Способ изготовления деталей

из порошковых сталей,

.267, Авторское свидетельство № 1555388 от 8,12,89, СССР, Способ изготовления деталей из порошковых сталей // Анциферов

B.Н., Масленников H.H., Шацов A.A. и др.

268, Авторское свидетельство Ш 1640190, СССР, Спеченный антифрикционный материал на основе меди / В.Н.Анциферов, О.М.Пе-рельман, А.А.Шацов и др. //Открытия, Изобретения.- 1991,- Ш 13,-

C.113.

269, Патент РФ Ш 1743691 от 03,12,92, Способ получения спеченного материала преимущественно для изготовления фитилей //Анциферов В.Н., Шацов А,А,, Платонова В,Б, и др.

270, Дьяченко Л,И,, Падерно В.Н,, Вритун В.Ф,, Пилянкевич А.Н, Субструктура поверхности трения медных и меднографитовых материалов //Порошковая металлургия,- 1987.- № 12,- С.66-71.

271, Анциферов В.Н., Масленников H.H., Шацов А,А, Технологические процессы и материалы для малотоннажного производства// Сталь,- 1992,- № 11,- С,75-78,

272, Анциферов В,Н,, Шацов А,А, Трение и изнашивание порошковой алюминиевой бронзы оптимального состава// Трение и износ,-1996,- Т.17, № 2,-С,213-217,