Режимы резания древесины в круглопильных станках по теплостойкости материала инструмента тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.21.05, кандидат технических наук Щепочкин, Сергей Владимирович

• Щепочкин, Сергей Владимирович
• кандидат технических наук
• 2012

Оглавление диссертации кандидат технических наук Щепочкин, Сергей Владимирович

Введение.

Глава 1. Состояние вопроса.

1.1 Анализ работ по режимам резания древесины в круг-лопильных станках.

1.2 Общие сведения состояния исследований по нагреву круглых пил.

1.3 Анализ работ по исследованию нагрева режущей части круглых пил.

1.4 Тепловой баланс процесса резания.

1.5. Программа исследований.

Глава 2. Теоретические исследования температурных полей зубьев пил.

2.1 Графоаналитический метод расчёта температур по высоте зуба.

2.2 Решение дифференциального уравнения теплопроводности зуба круглой пилы.

2.3 Влияние конструктивных и технологических параметров на температурное поле зуба.

2.4 Оценка температуры резания при пилении круглыми пилами !.

2.4.1 Оценка температуры резания графоаналитическим методом.

2.4.2 Оценка температуры резания на основе решения дифференциального уравнения теплопроводности зуба.

2.5 Выводы по разделу.

Глава 3. Теоретические исследования тепловых стоков режущей части и диска круглой пилы.

3.1 Термическое сопротивление дисков круглых пил.

3.2 Конвективный теплообмен режущей части пилы.

3.3 Конвективный теплообмен диска пилы.

3.4 Оценка стоков теплоты режущей части и диска пилы

3.5 Выводы по разделу.

Глава 4. Экспериментальные исследования количества тепла, отводимого в стружку и заготовку.

4.1 Постановка задачи исследования.

4.2 Методика многофакторного эксперимента.

4.3 Разработка измерительной схемы контроля температуры и мощности резания. Техника измерений.

4.3.1 Измерение температуры.

4.3.2 Измерение мощности на резание.

4.3.3 Измерение и контроль ширины пропила.

4.4 Экспериментальная установка. Порядок работы на установке

4.5 Анализ результатов эксперимента.

4.5.1 Результаты экспериментальных исследований.

4.5.2 Математическая модель температуры стружки.

4.5.3 Количество теплоты, отводимой стружкой.

4.5.4 Математическая модель доли мощности резания, идущей на нагрев стружки к.

4.6 Оценка доли теплоты, отводимой заготовкой.

4.7 Тепловой баланс процесса резания.

4.8 Выводы по разделу.

Глава 5. Экспериментальные исследования теплоотдачи зубьев пил.

5.1 Постановка задачи исследования.

5.2 Методика эксперимента.

5.3 Экспериментальная установка.

5.4 Анализ результатов эксперимента.

5.5 Выводы по разделу.

Глава 6. Разработка режимов резания древесины в круглопиль-ных станках по теплостойкости зубьев пил.

6.1 Скорость подачи по теплостойкости материала зубьев пил.

6.2 Совершенствование структуры маркировки круглых пил.

6.3 Технико-экономическая эффективность от внедрения результатов работы.

6.4 Выводы по разделу.

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Режимы резания древесины в круглопильных станках по теплостойкости материала инструмента»

Актуальность темы. Системы машин, разработанные отраслевыми НИИ, предусматривают на операциях механической обработки древесины пилением большой удельный вес круглопильных станков для продольной и поперечной распиловки, в том числе многопильных с плавающими пилами (СБ8М, Ц8Д8, СБ15Т) и линий (ЛАПБ, ФПЛ и др.) с встроенными круглопильными узлами резания. Интенсификация работы этой технологической группы оборудования связана с обеспечением работоспособности круглых пил. На временном отрезке наработки до отказа пил (период стойкости) сохранение работоспособности может быть достигнуто управлением надежностью, которое включает действия, направленные на изменение параметров инструмента, характеристик и условий обработки. При пилении круглыми пилами такими параметрами являются частота вращения пилы, скорость подачи, искусственное регулирование температурного перепада диска. Таким образом, условия протекания процесса пиления с установленными требованиями регламентируются режимами пиления.

ЦНИИМОДом и УГЛТУ разработаны руководящие технические материалы (РТМ) по определению режимов пиления древесины круглыми пилами. РТМ утверждены Минлесбумпромом СССР 13.01.86 и устанавливают порядок расчета режимов продольного и поперечного пиления древесины круглыми пилами по ГОСТ 980-80. Допустимая скорость подачи ограничивается работоспособностью междузубовых впадин, шероховатостью пропила, мощностью механизма резания и динамической устойчивостью пилы. Работы УГЛТУ позволили установить ограничение режимов пиления по динамической устойчивости инструмента, который является основным техническим ограничением. Динамическая устойчивость пил определяется наличием температурного перепада по радиусу диска - фактора, который объективно сопровождает процесс распиловки круглыми пилами.

Вместе с тем в РТМ не учтен ещё один важный тепловой параметр процесса резания - температура зуба пилы (температура резания), которая является ещё одним ограничивающим фактором при расчете режимов резания. Установлено, что в процессе резания инструмент нагревается до температур, достигающих 1000 °С. Такие температуры превышают предел теплостойкости материала лезвия и могут привести к резкому снижению его твердости, прочности и, в конечном счёте к термомеханическому разрушению или термоабразивному износу. Стойкость лезвия зуба снижается, происходит так называемая тепловая посадка и отказ в работе пилы.

Это ограничение по допустимой температуре лезвия пилы в РТМ в своё время не было включено по целому ряду объективных обстоятельств. Отсутствовали сведения теоретического и экспериментального характера: по зависимости температуры лезвия от тепловой мощности резания, температурным полям зуба и характеру кривых распределения температуры зуба по его высоте; конвективной теплоотдаче зуба от нагрева и коэффициентам теплоотдачи от условий резания. По тепловому балансу в зоне резания, источникам и стокам тепла через стружку и заготовку также отсутствовали сведения, необходимые для расчетов режимов резания по параметру допустимого нагрева лезвия зуба.

Перечисленные обстоятельства явились основанием для проведения исследований по описанию основных закономерностей теплообмена режущей части пилы, разработке на их основе рекомендаций по зонам лезвий с наибольшими температурами, по ограничению режима по теплостойкости материала лезвия, законам изменения температуры и характера тепловых потоков, по управлению тепловыми явлениями, методике расчета режимов резания с ограничением по тепловой стойкости режущего инструмента.

Цель работы. Разработка метода расчета режимов резания древесины в круглопильных станках на основе температурной устойчивости инструмента.

Задачи работы:

1. Изучение теплового баланса в зоне резания круглыми пилами.

2. Исследования (теоретические и экспериментальные) закономерностей распределения температуры по высоте зуба пилы в зависимости от тепловой мощности резания.

3. Количественная оценка источников теплоты и стоков теплового баланса.

4. Экспериментальные исследования тепловых потоков, отводимых в стружку и заготовку при пилении.

5. Экспериментальные исследования коэффициентов теплоотдачи зубьев пил в зависимости от мощности теплового источника, скорости обтекаемого воздуха и толщины зуба.

6. Разработка режимов пиления древесины в круглопильных станках по тепловой устойчивости материала лезвий зубьев пил.

7. Разработка измерительных комплексов для измерения температур, мощности и др. параметров при экспериментальных исследованиях.

Научная новизна работы:

1. Режимы резания древесины в круглопильных станках по тепловой устойчивости материала лезвий инструмента.

2. Графоаналитический метод определения температуры резания в зависимости от тепловой мощности резания.

3. Методика расчета температур по высоте зуба с применением программного пакета МаШета^са V. 4.2.

4. Значения коэффициентов теплоотдачи режущей части круглых пил.

5. Тепловой баланс источников и стоков тепла в процессах резания древесины круглыми пилами.

Положения, выносимые на защиту:

1. Режимы резания древесины в круглопильных станках по теплостойкости материала лезвий инструмента.

2. Математические модели тепловых полей зубьев пил.

3. Графоаналитический метод расчета температуры по высоте зуба.

4. Значения коэффициентов теплоотдачи режущей части круглых пил в зависимости от факторов - скорости воздушных потоков, толщины зуба, мощности теплового источника.

5. Расходная часть теплового баланса - количество теплоты, отводимой в стружку, заготовку и инструмент.

6. Математические модели температуры стружки, доли мощности резания, идущей на нагрев стружки в зависимости от технологических факторов - скорости подачи и высоты пропила.

Практическая значимость работы. Все результаты работы, имеющие научную новизну имеют и практическую ценность. Результаты работ дополняют «Руководящие технические материалы по определению режимов пиления древесины круглыми пилами», 1988 г. методическими рекомендациями по расчету режимов резания древесины по теплостойкости материала инструмента. Методические рекомендации предназначены для практического применения при разработке технологических режимов производства в лесопильной, деревообрабатывающей, мебельной промышленности, а также при решении вопросов оптимизации режимов резания, параметров станков и инструментов на предприятиях, в научно-исследовательских и проектно-конструкторских организациях.

Результаты исследований использованы в учебном процессе при изучении специальных дисциплин «Оборудование отрасли», «Резание древесины и древесных материалов», «Дереворежущие инструменты» специальности 250403 «Технология деревообработки», 250300 «Технология лесозаготовительных и деревоперерабатывающих производств и 151000 «Технологические машины и оборудование» УГЛТУ.

1. Состояние вопроса

Круглопильные станки относятся к самой распространенной группе деревообрабатывающих станков. В столярно-строительном, мебельном и других деревообрабатывающих производствах кругло-пильные станки применяются для продольного, поперечного и смешанного раскроя досок на заготовки, для обрезки заготовок по периметру и раскроя плит, фанеры, пластиков. На станках для поперечного пиления (торцовочные станки) осуществляется раскрой материала по длине на черновые заготовки и точная торцовка деталей.

По назначению круглопильные станки для продольного пиления подразделяются на следующие основные группы:

- обрезные с вальцово-дисковой подачей для обрезки кромок у необрезных досок или продольного раскроя досок и заготовок;

- прирезные одно- или многопильные с гусеничной подачей для точной распиловки досок и заготовок по ширине;

- многопильные станки с вальцовой подачей для раскроя досок и заготовок на планки и рейки;

- ребровые станки с вальцовой подачей для раскроя толстых досок и заготовок на тонкие одинарные.

Круглопильные станки также широко используются на операциях поперечного раскроя хлыстов и бревен. В лесопильном производстве для первичного раскроя бревен на брусья и доски применяют станки с пилами большого диаметра (до 1 ООО мм и более). Кроме того круглопильные узлы резания входят в состав линий агрегатной переработки бревен (ЛАПБ) и фрезерно-пильных станков.

В станочном парке лесопильно-деревообрабатывающих производств, круглопильные станки составляют от 40 до 60 % от всего оборудования, занятого механической обработкой древесины.

Наряду с достоинствами круглопильных станков - простотой конструкции, безинерционностью механизма резания, большими скоростями резания, высокой производительностью (при вращательном главном движении скорость резания круглопильных станков достигает 100 м/с, а скорость подачи - 150 м/мин), они имеют ряд технологических недостатков, которые в основном прямо или косвенно связаны с режущим инструментом. К ним относятся: большая ширина пропила, которая обуславливает большие затраты мощности на пиление, недостаточная термоустойчивость круглых пил, сравнительно низкая износостойкость зубьев. Снижение ширины пропила за счет уменьшения толщины диска пилы приводит к отклонениям формы, размеров, взаимного расположения поверхностей заготовок, увеличению технического брака и шероховатости поверхностей обработки из-за снижения изгибной жесткости диска. Снижение жесткости, при всех равных условиях, происходит постоянно и по мере нарастания температурного перепада, который объективно сопровождает процесс пиления. При предельных его значениях наблюдается потеря диском плоской формы равновесия и нарушение распиловочного процесса. Это приводит к образованию технического брака, снижению эффективного времени работы оборудования, увеличению расхода сырья на кубометр производимой продукции.

Таким образом, из всех технологических требований, предъявляемых к дереворежущему инструменту, в том числе и к круглым пилам, можно выделить основные: высокая производительность, высокое качество обработки поверхностей (получение деталей, требуемой формы, размеров, шероховатости поверхности), достаточная износостойкость инструмента. Последнее требование имеет важное значение в связи с использованием в мебельной промышленности и строительстве плитных материалов (древесностружечных, древесноволокнистых плит и др.) и материалов с полимерными покрытиями. Обработка таких материалов требует износостойкого дереворежущего инструмента.

Для создания износостойкого инструмента необходимо изучение процессов затупления и износа, происходящих на лезвии инструмента при резании. Среди составляющих износа важную роль играет термохимический и термомеханический износ. В условиях интенсификации режимов распиловки древесины и древесных материалов круглыми пилами тепловые явления в зоне поверхностных микрослоев зубьев вызывают структурные превращения, что приводит к уменьшению твердости и прочности инструмента и является одной из причин износа. Неравномерный нагрев по радиусу способствует возникновению значительных напряжений в периферийной зоне пил и потере устойчивости.

Поиски путей и методов повышения работоспособности круглых пил ведутся давно и приводят к необходимости характеристики тепловых явлений в зоне резания и оценке влияния нагрева на работоспособность. Работоспособность круглых пил зависит от тепловых явлений, происходящих под воздействием высококонцентрированных источников энергии, сосредоточенных или распределённых в сравнительно малых объёмах. Нагрев лезвий выше температуры отпуска приводит к снижению закалочной твердости, интенсивному износу и снижению периода стойкости. Таким образом, необходимо знать температуру нагрева лезвия, характер её распределения по лезвию, для конкретных режимов резания как на этапе их проектирования, так и эксплуатации.

Любые исследования, связанные с нагревом тел, находящихся в подвижном контакте, трудоёмки, требуют сложной и точной измерительной аппаратуры, применения специальных тонких исследований. Этим объясняется недостаточность и фрагментарность сведений о зависимостях температуры нагрева лезвий инструментов от условий процесса резания.

Заключение диссертации по теме «Древесиноведение, технология и оборудование деревопереработки», Щепочкин, Сергей Владимирович

6.4 Выводы по разделу

1. Предложена методика расчета скорости подачи по теплостойкости материала зубьев пил. Максимально допустимая скорость подачи выбирается как наименьшая из рассчитанных по 5-ти ограничениям: по заполнению впадин зубьев; по шероховатости поверхности распиловки; по мощности привода механизма резания; по динамической устойчивости пилы; по теплостойкости материала зубьев пил.

2. Критерий теплостойкость, при расчете скорости подачи, становится ограничивающим при увеличении высоты пропила, и уменьшении числа зубьев.

3. Наиболее приемлемым параметром для включения в маркировку пилы, является допустимая мощность на резание из условия динамической устойчивости для конкретного типоразмера пилы и условий процесса резания, значение которой для подготовленной пилы определяется однозначно.

4. Максимально допустимая частота вращения это массив числовых характеристик, зависящих от условий режима резания. Это один из важных параметров среди других определяющих режим резания. Он может принимать различные числовые значения для одного и того же типоразмера пилы и не может быть указан в её маркировке.

5. Допустимая мощность на резание для конкретного типоразмера пилы должна стать таким же привычным параметром, как её размеры.

6. Для оценки значений фактической (текущей) мощности на резание, станки необходимо оснастить электроизмерительными приборами на основе эффекта Холла. Это позволит упростить оценку максимально допустимой частоты вращения.

7. Расчеты технико-экономической эффективности в рассматриваемых примерах, подтверждают целесообразность внедрения предложенных режимов, где в качестве ограничивающего критерия используется теплостойкость материала лезвий пилы.

8. Годовой экономический эффект от внедрения предлагаемых мероприятий может составить на 1 станок от уменьшения аварийного расхода круглых пил - 4,9 тыс. руб., от повышения производительности - 516,8 тыс. руб., от снижения затрат на подготовку инструмента -13,1 тыс. руб.

Заключение

В результате проведенных теоретических и экспериментальных исследований возможно сделать следующие основные выводы:

1. Разработан графоаналитический метод расчета температуры резания и распределения температур по высоте зуба. Распределение относительных температур / Эвп по высоте зуба не зависит от абсолютных значений этих температур, а их отношение на линии окружности впадин зубьев имеет постоянное значение Зъ / 9вп = 20

2. На основе решения дифференциального уравнения теплопроводности зуба круглой пилы, с применением программного пакета МаШетайса V. 4.2., установлен закон распределения температуры по его высоте при известной температуре резания, а также аналитическая зависимость для определения температуры резания.

3. Характер изменения относительной температуры по высоте зуба, полученный аналитическим расчетом и построенный по результатам графоаналитического метода хорошо согласуются. Это позволяет сделать заключение, что установлена реальная картина стационарного температурного поля зуба режущей части пилы.

4. Рассмотрено распределение относительной температуры от конструктивных и технологических параметров X, р, а, (3 и Ь в пределах их возможных изменений. Для снижения температуры лезвия нужно работать с большими значениями Ь, X, периферии диска -большими значениями а и меньшими значениями X.

5. Термическое сопротивление диска пилы в радиальном направлении (Яг / = 2,435/0,0294 « 83) на два порядка выше, чем в осевом. Изменение коэффициента теплопроводности X материалов из которых изготовлена пила (30 - 45 Вт/(м °С)) и коэффициент теплоотдачи а (80 - 360 Вт/(м2-°С) на спокойном воздухе) существенно не влияют на отношение Яг/К7. Следовательно, предлагаемые способы изменения характера распределения температуры по радиусу диска за счет X и а (на спокойном воздухе) не эффективны.

6. Установлена зависимость среднеинтегрального коэффициента теплоотдачи зуба пилы аг для принятого диапазона значений параметров зуба а, (3, Ъ, Ь, [3] и среднего коэффициента теплоотдачи аср. Коэффициент корреляции г = 0,976. При известных значениях средне-интегрального коэффициента теплоотдачи зуба пилы а.г и числа зубьев ъ можно рассчитать значение количества теплоты, отводимое режущей частью пилы в окружающую среду теплоотдачей.

7. Значение среднеинтегрального коэффициента теплоотдачи диска пилы ар аппроксимировано степенной зависимостью от параметров Э, Ь и V (с точностью 0,5%). Одновременно нахождение значения ар номографировано на графиках совместно с температурным перепадом без необходимости расчетов.

8. Установлено, что тепло, поступающее в инструмент при резании, распределяется следующим образом: 80 % тепла отводится через режущую часть, 20 % - отводится диском. Полученные значения теплоты по зонам диска позволяют сделать выводы об общем количестве теплоты, отводимой из зоны резания через инструмент. Это количество в 5 раз превышает количество теплоты, расходуемой на нагрев диска. При известных значениях коэффициента количества тепла, расходуемого на нагрев диска К = 0,01. .0,09, можно указать долю теплоты, отводимую из зоны резания через инструмент в целом. Она составит К] = 0,05.0,45 от теплоты эквивалентно выделяемой в зоне резания.

9. Впервые экспериментально определено количество теплоты, отводимой стружкой при продольной распиловке древесины круглыми пилами. Её количество в зависимости технологических условий и конструктивных параметров инструмента колеблется от 21,2 % до 33,5 % от общего количества теплоты, выделяемой в процессе резания. В проводимых экспериментах мощность, затрачиваемая на нагрев стружки при пилении, в абсолютном выражении составляет от 0,41 до 2,69 кВт в заданном диапазоне варьирования переменных факторов.

10. Получены экспериментально уравнения регрессии по расчету зависимости температуры стружки и доли тепла к отводимой стружкой из зоны резания от определяющих технологических факторов высоты пропила Ь и скорости подачи У§ и разновидности инструмента (пилы круглая плоская по ГОСТ 980-80 с разведенным зубом и дисковая с твердосплавными пластинами по ГОСТ 9769-79).

11. Получено уравнение теплового баланса процесса пиления древесины круглыми пилами с учетом научно обоснованных исследований по стокам тепла: сток теплоты из зоны резания в стружку Ц] = 21,2.33,5% от теплоты, выделяемой в зоне резания, в заданном диапазоне варьирования переменных факторов; сток теплоты в инструмент для прогрева лезвия зуба и корпуса инструмента q2 до 45 % (до 36% от теплоты эквивалентно выделяемой в зоне резания отводится режущей частью, и до 9% диском пилы); сток теплоты в обрабатываемую заготовку = 1,1. 1,8% в заданном диапазоне варьирования переменных факторов.

12. Экспериментально определены значения коэффициентов теплоотдачи зубьев пил аср, и в пределах исследованных факторов они изменяются от 914 до 1384 Вт/(°С м ). Коэффициенты теплоотдачи режущей части пилы на порядок выше, чем коэффициенты теплоотдачи дисков пил на спокойном воздухе (от 80 до 360 Вт/(°С м2)).

13. Наибольшее влияние на величину коэффициентов теплоотдачи зубьев пил оказывает скорость воздушного потока. При увеличении её значения вдвое (от 25 до 50 м/с), значения коэффициентов теплоотдачи при постоянных значениях толщины зуба Ь и мощности теплового источника возрастают в 1,25 - 1,4 раза.

14. Увеличение толщины зуба пилы от 2,2 мм до 3,6 мм при постоянных значениях прочих факторов вызывает увеличение коэффициента теплоотдачи зубьев пил аср на 2 - 7 %, а мощность теплового источника в пределах изменения фактора (от 10 до 15 Вт) существенного влияния на коэффициент теплоотдачи аср не оказывает.

15. Характер распределения температуры по высоте зуба, определенный в ходе эксперимента, совпадает с характером аналогичных расчетных зависимостей. Это свидетельствует об установлении реального закона распределения температуры по высоте зуба.

16. Разработана методика расчета скорости подачи по теплостойкости материала зубьев пил. Максимально допустимая скорость подачи выбирается как наименьшая из рассчитанных по 5-ти ограничениям: по заполнению впадин зубьев; по шероховатости поверхности распиловки; по мощности привода механизма резания; по динамической устойчивости пилы; по теплостойкости материала зубьев пил. Критерий теплостойкость, при расчете скорости подачи, становится ограничивающим при увеличении высоты пропила, и уменьшении числа зубьев.

17. Наиболее приемлемым параметром для включения в маркировку пилы, является допустимая мощность на резание из условия динамической устойчивости для конкретного типоразмера пилы и условий процесса резания, значение которой для подготовленной пилы определяется однозначно. Допустимая мощность на резание для конкретного типоразмера пилы должна стать таким же привычным параметром, как её размеры.

18.Разработаны «Методические рекомендации по расчету режимов резания древесины в круглопильных станках по теплостойкости материала инструмента», которые утверждены генеральным директором ОАО «Уральский научно-исследовательский институт переработки древесины».

19. Расчеты технико-экономической эффективности в рассматриваемых примерах, подтверждают целесообразность внедрения предложенных режимов, где в качестве ограничивающего критерия используется теплостойкость материала лезвий пилы. Годовой экономический эффект от внедрения предлагаемых мероприятий может составить на 1 станок от уменьшения аварийного расхода круглых пил -4,9 тыс. руб., от повышения производительности - 516,8 тыс. руб., от снижения затрат на подготовку инструмента - 13,1 тыс. руб.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Щепочкин, Сергей Владимирович, 2012 год

1. Пашков B.K. Режимы пиления древесины в круглопильных станках и линиях: моногр. / В.К. Пашков; Екатеринбург: Урал. гос. ле-сотехн. ун-т, 2008. 188 с.

2. Инструкция по выбору режимов пиления круглыми пилами при продольной распиловке древесины хвойных пород / сост. Н. К. Якунин; Химки: ЦНИИМОД, 1956. 59 с.

3. Дешевой М.А. Механическая технология древесины / М.А. Дешевой; Л.: изд. ЛТА, 1934. 512 с.

4. Воскресенский С.А. Резание древесины / С.А. Воскресенский; М. Л.: Гослесбумиздат, 1955. 200 с.

5. Ивановский Е.Г. Резание древесины / Е.Г. Ивановский; М.: Лесн. пром-сть, 1972. 200 с.

6. Соловьев A.A. Решение задач по резанию древесины / A.A. Соловьев; М.: изд. МЛТИ, 1981. 60 с.

7. Любченко В.И. Резание древесины и древесных материалов / В.И. Любченко; М.: Лесн. пром-сть, 1986. 296 с.

8. Грубе А.Э. Основы теории и расчета деревообрабатывающих станков, машин и автоматических машин / А.Э. Грубе, В.И. Санев; М.: Лесн. пром-сть, 1973. 384 с.

9. Санев В.И. Обработка древесины круглыми пилами / В.И. Санев; М.: Лесн. пром-сть, 1980. 232 с.

10. Бершадский А. Л. Резание древесины / А.Л. Бершадский; М. -Л.: Гослесбумиздат, 1958. 328 с.

11. Бершадский А.Л. Справочник по расчету режимов резания древесины / А.Л. Бершадский; М.: Гослесбумиздат, 1962. 125 с.

12. Бершадский А.Л. Резание древесины / А.Л. Бершадский, Н.И. Цветкова; Минск: Высшая школа, 1975. 304 с.

13. Бершадский А.Л. Расчет режимов резания древесины / А.Л. Бершадский; М.: Лесн. пром-сть, 1967. 175 с.

14. Технологические режимы деревообработки: сборник / И.И. Мещеряков, И.П. Клеба; Балабаново: изд. ВНИИдрев, 1978. 161 с.

15. Руководящие технические материалы по определению режимов пиления древесины круглыми пилами / Ю.М. Стахиев, В.К. Пашков и др.; Архангельск: изд. ЦНИИМОД, 1988. 74 с.

16. Режимы пиления круглыми пилами для круглопильных станков, применяемых в лесопилении / Ю.М. Стахиев, В.К. Пашков; Архангельск: изд. ЦНИИМОД, 1987. 24 с.

17. Режимы пиления круглыми пилами для круглопильных станков, применяемых при производстве деревянной ящичной тары / В.К. Пашков, В.И. Лашманов; Свердловск: СвердНИИПДрев, 1987. 35 с.

18. Фергин В.Р. Интерпретация процессов пиления древесины / В.Р. Фергин; 2-е изд., перераб. и доп. М.: Лесн. пром-сть, 1988. 144 с.

19. Дешевой М.А. Механическая технология дерева. Приемы, орудия и машины при механической обработке дерева / М.А. Дешевой; Л.: Кубуч, 1934.

20. Грубе А.Э. Дереворежущие инструменты / А.Э. Грубе; М.: Лесн. пром-сть, 1971.

21. Бершадский А.Л. Расчет режимов резания древесины / А.Л. Бершадский; М.: Лесн. пром-сть, 1967. 175 с.

22. Грачев И.А. Исследование тепловых явлений в дисках строгальных пил // Материалы научно-технической конференции 1968 г.; Л.: 1968.

23. Лейхтлинг P.A. Влияние режимов резания на температуру нагрева зубьев дисковых пил // Материалы к юбилейной конференции по итогам научно-исследовательских работ Сибирского технологического института; Красноярск, 1967.

24. Aoyama Т. The Effect of Feeding and Gutting Speed to the Heat Generation on Saw Tooth. J. of the Jap. Wood Ree. Soc., Bd4, H2, 1958. /Влияние скоростей резания и подачи на нагрев зубьев пил/.

25. Kalitzin G. Erwärmung und Warmespannungen des Krejssage blattes. Holzindustrie, 1956, №11, p. 269 292. / Нагрев и температурные напряжения в полотне круглой пилы /.

26. Okushlma S. Suglhara H., Umomoto M. Temperature of Cutter-Cusp in Wood Cutting. J. Jap. Wood Ree., 15, 1969. /Температура режущей кромки зуба при резании древесины/.

27. Грубе А.Э. Повышение качества распиловки древесины на основе ликвидации температурных напряжений в дисковых пилах / А.Э. Грубе, В.И. Санев, В.К. Пашков; Л.: ДНТП, 1967. 67 с.

28. Муравьев С.М. Напряжения и колебания круглых пил: дис. канд. техн. наук; Л. 1939.

29. Грубе А.Э. Характер изменения температуры по радиусу дисковых пил и влияние температурного перепада на их поперечные колебания / А.Э. Грубе, В.И. Санев, В.К. Пашков // Лесной журнал. 1969. №4.

30. Гиндин Н.И. Распределение температур по радиусу диска пилы / Н.И. Гиндин // Сборник трудов ВНИИ. М., 1967. вып.2.

31. Грубе А.Э. К вопросу о температурном поле дисков пил для продольной распиловки древесины / А.Э. Грубе, В.И. Санев, В.К. Пашков //Лесной журнал. 1966. №3. С. 92-104.

32. Haptmann Е., Ramsey Н. Temperature Distribution In a Thin Rotating Disk. Appl. Sei. Res., №20, 1969 / Распределение температуры в тонком вращающемся диске/.

33. Pahlltzsch G. Rowlnski В. Besstlmmung und Auswirkungen der geometrischen Form und Vorspannungszustandes der Sageblatter. Holz uls Ron, №4, 1966.

34. Грачев И.А. Теоретическое исследование тепловых явлений диска строгальной пилы / И.А. Грачев // Материалы научно-технической конференции ЛТА; Л.: 1969.

35. Дунаева В.В. Влияние скорости вращения на распределение температур в диске конической пилы / В.В. Дунаева, Ф.Л. Попов, Ю.М. Стахиев // Научные труды ЦНИИМОД. Архангельск, 1973. вып. 28.

36. Моисеев A.B. Контактные явления в микрообласти лезвия при резании древесины и их влияние на природу затупления инструмента: автореферат дис. докт. техн. наук. М., 1981. 36 с.

37. Моисеев A.B. Износостойкость дереворежущего инструмента / A.B. Моисеев; М.: Лесная промышленность, 1981. 110 с.

38. Двоскин Л.М. Исследование сил резания и тепловых явлений сопутствующих процессу резания древесины: автореферат дис. канд. техн. наук. Минск, 1974. 26 с.

39. Моисеев A.B. Тепловые явления при резании древесины и тепловой износ инструмента / A.B. Моисеев, Л.М. Двоскин // Механическая технология древесины. Сб. трудов №4, 1974.

40. Конов В.Н. К вопросу о тепловых явлениях при распиловке древесины / В.Н. Конов // Технология и оборудование деревообрабатывающих производств. Межвуз. сб. научн. тр. вып. 4. JL, JTTA. 1977. С. 6-9.

41. Конов В.Н. Экспериментальная установка для исследования нагрева круглых пил при распиловке древесины / В.Н. Конов // Вопросы резания, надежности и долговечности дереворежущих инструментов и машин. Межвуз. сб. научн. тр. вып. 5. Л., JITA. 1978. С. 4962.

42. Санев В.И. О нагреве зубьев круглых пил при распиловке древесины / В.И. Санев, В.Н. Конов // Вопросы резания, надежности и долговечности дереворежущих инструментов и машин. Вып.5. Межвуз. сб. научн. тр., Д., J1TA. 1978.

43. Конов В.Н. Особенности теплообмена зубьев круглых пил при распиловке древесины / В.Н. Конов // Научно-технический прогресс в деревообрабатывающей промышленности. Тез. докл., Киев, УкрНИИМОД, 1978. С. 58.

44. Aoyama Т. Влияние скоростей резания и подачи на нагрев зубьев пил. J.Jap. Wood Ree. Soc., 1958, 4, №2.

45. Okusltama S., Suglhara H., Umomoto M. Температура режущей кромки зуба при резании древесины. J.Jap. Wood Ree. Soc., 1969. №15.

46. Barz E., Berger A. Holzbearbeltungswerkzeuge. Heft. 1960. /Деревообрабатывающие инструменты/

47. Направляющие для тонких дисковых пил. Механическая обработка древесины, №5. ВНИПИЭИлеспром, М., 1973.

48. Ресурсосберегающие тонкие круглые пилы: Обзорн. ин-форм,- М.: ВНИПИЭИлеспром. 1991. 60 с.

49. Резников А.Н. Теплофизика резания / А.Н. Резников; М.: Машиностроение, 1969. 288 с.

50. Резников А.Н. Теплофизика процессов механической обработки материалов/ А.Н. Резников; М.: Машиностроение, 1981. 277 с.

51. Зайцев H.A. Измерение температуры на режущих кромках дисковых пил / H.A. Зайцев // Деревообрабатывающая промышленность. 1968. №4. С. 12- 13.

52. Троицкая М.В. Исследование стойкости деревообрабатывающих резцов, изготовленных из легированной стали, в условиях работы токарных катушечных автоматов: автореф. дис. канд. техн. наук. Ленингр. лесотехн. академия. Л., 1954. 21 с.

53. Демьяновский К.И. Исследование износостойкости строгальных ножей, изготовленных из разных марок сталей: автореф. дис. канд. техн. наук. Ленингр. лесотехн. академия. Л., 1954. 19 с.

54. Лейхтлинг P.A. Нагрев зубьев дисковых пил и концевых фрез при обработке лиственницы / P.A. Лейхтлинг // Лесной журнал. 1967. №5. с. 15-16.

55. Мелехин Л.Ф. Повышение износостойкости дереворежущих пил путём наплавки и наварки режущих элементов из быстрорежущих сталей и литых твёрдых сплавов: автореф. дис. канд. техн. наук. Ленингр. лесотехн. академия. Л., 1964. 18 с.

56. Грубе А.Э. Дереворежущие инструменты: учебник / А.Э. Грубе; М., Гослесбумиздат, 1958. 470 с.

57. Лейхтлинг P.A. Исследование нагрева режущей кромки зубьев круглых пил / P.A. Лейхтлинг // Труды Сиб. технолог, ин-та. Сборник 40. Красноярск, 1965. С. 287 293.

58. Glijer L. Влияние некоторых факторов на нагревание дисковой пилы во время работы. Technologia drewna, dzial wydawnictw sggw, Warszawa, 1967, zeszyt 1.

59. Glijer L. Попытка установления зависимости температуры от мощности резания. Technologia drewna, dzial wydawnictw sggw, Warszawa, 1968, zeszyt 2.

60. Лейхтлинг P.A. Исследование нагрева дереворежущего инструмента в процессе резания: дис. канд. техн. наук / Лейхтлинг Роберт Адольфович. Красноярск, 1967. 195 с.

61. Конов В.Н. Исследование влияния тепловых явлений на работоспособность круглых дереворежущих пил: автореф. дис.канд. техн. наук. СПбЛТА. СПб., 1979. 26 с.

62. Разработка номографического метода расчета температурных перепадов в дисках круглых пил : отчёт / УЛТИ, руковод. темы В.К. Пашков. Тема 47/68 ; ГР 68034143. Свердловск, 1968. 71 с.

63. Лейхтлинг P.A. Исследование нагрева дереворежущего инструмента в процессе резания: автореф. канд. техн. наук. Красноярск, Сибирский технолог, ин-т. 1967. 23 с.

64. Пашков В.К. О количестве теплоты, идущей на нагрев дисковых пил / В.К. Пашков // Труды. Свердловск: Урал, лесотехн. ин-та. 1969. вып. 20. С. 190- 195.

65. Пашков B.K. Теплофизика резания древесины круглыми пилами: монография / В.К. Пашков; Екатеринбург, Урал. гос. лесотехн. ун-т. 2007. 311 с.

66. Грубе А.Э. О поперечных колебаниях дисковых пил для продольной распиловки древесины / А.Э. Грубе, В.И. Санев, В.К. Пашков // Лесной журнал. 1968. № 1. С. 79 83.

67. Пашков В.К. Номограммы для расчета тепловых полей охлаждаемых дисков пил / В.К. Пашков, A.C. Красиков // Станки и инструменты деревообрабатывающих производств. Л., ЛТА. 1986. С. 61 -65.

68. Пашков В.К. Обеспечение работоспособности круглых пил при пилении древесины: дис.докт. техн. наук: защищена 28.11.98 : утв. 07.05.99 / Пашков Валентин Кузьмич. Екатеринбург, 1998. 326 с.

69. Пашков В.К. Назначение режимов пиления круглопильных станков по устойчивости пил / В.К. Пашков // Лесной журнал. 2000. № 5,6. С. 41-51.

70. Щепочкин C.B. Графоаналитический метод расчета температурных полей дисков круглых плоских пил / C.B. Щепочкин, В.К. Пашков // Материалы научно-технической конференции студентов и аспирантов. Екатеринбург, УГЛТУ, 2002. С. 108-109.

71. Абельский Ш.Ш. О температурном поле вращающихся гибких дисков / Ш.Ш. Абельский, В.К. Пашков // Инженерно-физический журнал. Том XX. №2. С. 338-343.

72. ГОСТ 980-80. Пилы круглые плоские для распиловки древесины. Технические условия Взамен ГОСТ 980-69; введ. 01.01.1982. М.: Издательство стандартов, 1999. 25 с.

73. Лейхтлинг P.A. Исследование температурного поля резца дисковых пил для продольной распиловки / P.A. Лейхтлинг // Труды Сиб. технолог, ин-та. Сборник 41. Красноярск, 1967. С. 279 290.

74. Пашков В.К. О теплоотдаче диска пилы при резании / В.К. Пашков, C.B. Щепочкин // Сборник научных трудов факультета МТД. Вып. 1 / Екатеринбург: УГЛТУ, 2005. С. 119 126.

75. Пашков В.К. Тепловое поле вращающегося охлаждаемого диска пилы / В.К. Пашков, A.C. Красиков // Деревообрабатывающие станки, инструменты и вопросы резания древесины. Л.:ЛТА, 1984. с. 48-51.

76. Пашков В.К. Экспериментальные исследования ожидаемых температурных перепадов в цикловых круглопильных станках / В.К. Пашков // Научные труды: Сб. Урал. гос. лесотехн. акад., Екатеринбург, 2000. с. 113-117.

77. Михеев М.А. Основы теплопередачи / М.А. Михеев, И.М. Михеева; М.: Энергия, 1977. 344 с.

78. Пашков В.К. Исследование нагрева дисков пил при резании и меры по устранению температурных напряжений, повышающие устойчивость пил: дис.канд. техн. наук: 05.21.05 : защищена 08.02.66 : утв. 30.07.66 / Пашков Валентин Кузьмич. Л., 1966. 315 с.

79. Методология экспериментальных исследований процессов резания древесины. Руководящие технические материалы / Архангельск: ЦНИИМОД, 1982. 78 с.

80. Пашков В.К. Основы научных исследований / В.К. Пашков; Екатеринбург: УГЛТУ, 2003. 86 с.

81. Пашков B.K. Измерительная система для регистрации температурных полей зуба пилы / В.К. Пашков, C.B. Щепочкин // Сборник научных трудов факультета МТД. Вып. 1 / Екатеринбург: УГЛТУ, 2005. С. 116-119.

82. Пижурин A.A. Исследования процессов деревообработки /

83. A.A. Пижурин, М.С. Розенблит; М.: Лесн. пром-ть, 1984. 232 с.

84. Уголев В.Н. Испытания древесины и древесных материалов /

85. B.Н. Уголев; М.: Лесн. пром-ть, 1965. 251 с.

86. Кряжев H.A. Фрезерование древесины / H.A. Кряжев; М.: Лесн. пром-сть, 1979. 200 с.

87. Грановский Г.И. Резание металлов: учебник / Г.И. Грановский, В.Г. Грановский; М.: Высш. шк., 1955. 304 с.

88. Стахиев Ю.М. Устойчивость и колебания плоских круглых пил / Ю.М. Стахиев; М.: Лесная промышленность, 1977. 296 с.

89. Исследование нагрева дисков пил при пилении в зависимости от технологических факторов и конструктивных параметров пил: отчёт / УЛТИ, руковод. темы В.К. Пашков. Тема 12/69 ; ГР 69014442. Свердловск, 1969. 112 с.

90. Технологические режимы РПИ 6.6-00 «Подготовка круглых плоских пил» 1986. 44 с.

91. Стахиев Ю.М. О маркировке круглых пил / Ю.М. Стахиев // Минск. Новости деревообработки. 2002. № 10.

92. Стахиев Ю.М. Максимально допустимая, оптимальная и универсальная частота вращения круглой пилы / Ю.М. Стахиев, C.B. Ершов // Изв. вузов. Лесн. журн. 1990. №4. С. 66 70.

93. ООО «Уральский торговый дом» // Пилы дисковые. URL.: http://www.utd-pila.ru/instruments/item/19.html (дата обращения 27.01.2012).

94. Пашков В.К. Организация инструментального хозяйства деревообрабатывающего предприятия: Лекции / В.К. Пашков; Екатеринбург: Урал. гос. лесотехн. ун-т, 2005. 282 с.

95. Положение по организации инструментального хозяйства лесопильно-деревообрабатывающих, мебельных, фанерных и лыжных предприятий / Архангельск: ЦНИИМОД, 1983. 92 с.

96. Методические указания по определению потребности в дереворежущих инструментах. Отрасль лесопильное производство / Архангельск: ЦНИИМОД, 1978. 18 с.

97. Глебов И.Т. Оборудование отрасли: конструкции и эксплуатация деревообрабатывающих машин. Учебное пособие / И.Т. Глебов; Екатеринбург: Урал. гос. лесотехн. ун-т, 2004. 286 с.

98. Лесоперерабатывающее предприятие «Лесозавод Строй Плюс» / Пиломатериалы. URL.: http://www.lesozavod-sp.ru/product/pilmat (дата обращения 27.01.2012).

99. Пашков В.К. Расчет штатов и оборудования инструментальных цехов / В.К. Пашков // Изв. вузов Лесной журнал. 2005. №3. С. 125- 127.