Разработка высокоэффективных систем охлаждения лопаток перспективных стационарных газотурбинных установок тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.04.12, кандидат технических наук Липин, Алексей Владимирович

• Липин, Алексей Владимирович
• кандидат технических наук
• 2004

Оглавление диссертации кандидат технических наук Липин, Алексей Владимирович

Введение.

Основные условные обозначения.

Глава 1. Обзор, состояние вопроса, постановка задачи исследования.

1.11 Обзор и анализ основных работ по экспериментальному и расчетному исследованию эффективности конвективно-пленочного охлаждения зоны входной кромки лопатки.

1.2. Обзор основных методов гидравлического расчета систем охлаждения лопаточных аппаратов высокотемпературных газовых турбин.34.

1.3. Обзор основных методов теплового расчета систем охлаждения лопаточных аппаратов высокотемпературных газовых турбин.

1.4. Цель и задачи исследования.

Глава 2. Программа испытаний направляющих лопаток. Объекты исследования, оборудование для проведения экспериментального исследования. Методики проведения экспериментальных исследований и обработки опытных данных.

2.1. Цель экспериментального исследования и программа испытаний направляющих лопаток 1-й ступени турбины на экспериментальных стендах.

2.2. Объекты исследования.

2.3. Оборудование для проведения экспериментального исследования.

2.4. Методика обработки опытных данных, способы представления результатов измерений, диапазоны их изменения и погрешности результатов опытного исследования.

Глава 3. Гидравлические и тепловые испытания опытных направляющих лопаток 1-й ступени турбины, результаты экспериментов. Эффективность воздушного охлаждения направляющих лопаток. Выводы по результатам испытаний.

3.1. Результаты экспериментального определения пропускной способности охлаждающего тракта опытных направляющих лопаток и отдельных его элементов.

3.2. Результаты экспериментального исследования теплового состояния опытных направляющих лопаток на газодинамическом стенде.

3.3. Оценки эффективности воздушного охлаждения опытных направляющих лопаток.

3.4. Выводы по результатам испытаний.

Глава 4. Проверка методики теплового расчета лопаток с конвективнопленочной системой охлаждения. Расчет теплового состояния t направляющей лопатки на параметры натурного режима работы.

Модернизация конструкции лопатки.

4.1. Расчетное определение расходных характеристик направляющей лопатки 1-й ступени турбины при параметрах эксперимента.

4.2. Расчетное определение теплового состояния направляющей лопатки

1-й ступени турбины при параметрах эксперимента.

4.3. Расчет теплового состояния направляющей лопатки 1-й ступени турбины на параметры натурного режима работы.

4.4. Расчет теплового состояния модернизированной конструкции направляющей лопатки 1-й ступени турбины на параметры натурного режима работы и оценка ее работоспособности.

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Разработка высокоэффективных систем охлаждения лопаток перспективных стационарных газотурбинных установок»

Актуальность работы. Главными задачами современного газотурбостроения являются повышение экономичности и надежности работы газотурбинных установок всех типов; Основным способом совершенствования экономических показателей ГТУ является повышение, начальных параметров термодинамического цикла, и прежде всего - начальной i температуры газа; Если; учесть, что начальная температура газа перед турбиной современных стационарных энергетических ГТУ достигает 1500 + 1700 К, в то время как максимальная допустимая температура используемых, в настоящее время материалов с приемлемыми пределами жаропрочности находится на уровне 1100 + 1200 К, то становится очевидной необходимость введения охлаждения горячих деталей проточной части турбины ГТУ. Это в первую очередь относится к направляющим лопаткам 1-х ступеней турбин, которые работают в условиях сложного термонапряженного состояния.

С момента начала разработок систем охлаждения лопаточного аппарата высокотемпературных газовых турбин? вначале наибольшее распространение получили способы внутреннего конвективного охлаждения воздухом, отбираемым за ступенями компрессора ГТУ и движущимся по внутренним каналам в охлаждаемых лопатках. Вместе с тем, расчетные исследования показателей экономической эффективности ГТУ свидетельствуют о том, что применение внутренней конвективной системы охлаждения оказывается экономически выгодным до начальных температур газа перед турбиной не выше 1450 + 1500 К. При более высоких начальных температурах и соответствующих им степенях повышения давления в ГТУ на уровне 20 + 25 внутреннее конвективное охлаждение JIA турбины не обеспечивает требуемого срока службы лопаток при приемлемых расходах охлаждающего воздуха. В этих случаях находят применение комбинированные способы охлаждения, в которых внутреннее конвективное охлаждение дополняется внешним пленочным охлаждением.

Поэтому создание расчетных моделей лопаток газовых турбин с конвективно-пленочной системой охлаждения, верифицированных на основе экспериментальных исследований систем охлаждения такого типа, является актуальной задачей.

Цель работы состоит в создании высокоэф фективных систем охлаждения - лопаток мощных стационарных энергетических ГТУ на основе расчетноэкспериментальных исследований воздушных конвективно-пленочных систем охлаw ждения HJI 1 -й ступени турбины стационарных энергетических ГТУ.

Задачи исследования:

1. Обзор и анализ работ по современным методам гидравлического и теплового расчетов систем охлаждения лопаточных аппаратов ВГТ.

2. Обзор и анализ основных работ по расчетному и экспериментальному исследованию эффективности воздушного конвективно-пленочного охлаждения лобового участка обвода входной кромки лопаток 1-х ступеней ВГТ.

3. Проведение экспериментальных исследований по определению расходных характеристик как отдельных элементов^ так и тракта охлаждения в целом для опытt. ных лопаток направляющего аппарата (ПА) 1-й ступени турбины с конвективнопленочным охлаждением.

4. Проведение экспериментальных исследований по определению теплового состояния как в условиях чисто заградительного, так и в условиях комбинированного (конвективно-пленочного) воздушного охлаждения опытных лопаток НА 1-й ступени турбины.

5: Разработка комбинированной; с использованием программного комплекса

COLD ; и коммерческого пакета FLUENT, методики теплового * расчета лопатки НА 1-й ступени ВГТ с воздушным конвективно-пленочным охлаждением. т. ■

6. Тестирование и корректировка разработанной- методики по опытным данным тепловых и гидравлических испытаний экспериментальной охлаждаемой HJI с конвективно-пленочным охлаждением.

7. Проектирование на базе разработанной методики лопатки НА 1-й ступени ВГТ с начальной температурой газа 1700 К, использующей комбинированное (кон

V» вективно-пленочное) охлаждение.

Научная новизна:

1. Получены экспериментальные расходные характеристики как отдельных элементов, так и тракта охлаждения в целом для лопаток НА 1-й ступени турбины с конвективно-пленочным охлаждением.

2. Установлены характеристики эффективности конвективно-пленочного воздушного охлаждения лопаток НА 1-й ступени турбины.

3. Разработана комбинированная расчетная модель лопатки НА 1-й ступени

ВГТ с конвективно-пленочным охлаждением, реализованная-в среде программного комплекса COLD и коммерческого пакета FLUENT, что позволило с требуемой точностью при умеренной затрате вычислительных ресурсов определять тепловое состояние лопатки.

Достоверность результатов и справедливость разработанных методик подтверждаются: результатами наладочных опытов; оценкой точности как результатов > измерений, так и получаемых опытных данных; совпадением в сопоставимых условиях результатов настоящего исследования с результатами других авторов; совпадением результатов расчетов с экспериментом.

Личный вклад автора определяется участием в постановке задачи, подготовке и проведении опытов, обработке и анализе экспериментальных данных, разработке программ и методик расчета, анализе расчетных данных, проектировании лопатки НА 1-й ступени ВГТ.

Автор защищает:

1. Расчетную модель лопатки НА 1-й ступени ВГТ с конвективно-пленочным) охлаждением и разработанную на базе этой модели методику расчета теплового состояния охлаждаемой лопатки.

2. Результаты расчетно-экспериментального исследования гидравлических характеристик и теплового состояния; опытной охлаждаемой HJI с конвективно-пленочной системой охлаждения.

3. Теплогидравлические характеристики, эффективность охлаждения и запасы по работоспособности спроектированной охлаждаемой лопатки НА 1-й ступени ВГТ с начальной температурой газа перед турбиной 1700 К.

Практическая ценность работы заключается в создании с использованием разработанной i расчетной модели методики * расчета теплового состояния лопатки; НА 1 -и ступени ВГТ с комбинированным конвективно-пленочным охлаждением и проектировании по этой методике HJI турбины для нового поколения ГТУ с начальной температурой газа перед турбиной на уровне 1700 К.

Апробация работы. Основные материалы диссертации; доложены на XLVIII научно-технической сессии по проблемам газовых турбин (Рыбинск, 2001), 3-й Российской национальной конференции по теплообмену (Москва, 2002) и L научно-технической сессии по проблемам газовых турбин (Санкт-Петербург, 2003).

Публикации. По теме диссертации опубликовано 4 работы.

Структура и объем работы. Диссертационная работа состоит из введения, четырех глав, заключения, списка использованной литературы. Работа содержит 156 страниц текста, включая 74 рисунка, 11 таблиц и список литературы из 59 наименований.

Заключение диссертации по теме «Турбомашины и комбинированные турбоустановки», Липин, Алексей Владимирович

3.4. Выводы по результатам испытаний

1. Из представленных результатов опытного исследования < пропускной способности отдельных зон профильных частей 4-х экспериментальных HJI 1-й ступени турбины, полученных в условиях продувки этих лопаток в атмосферу (без внешнего обтекания) можно констатировать, что расходные характеристики для рассмотренных зон всех 4-х исследованных лопаток различаются между собой не более, чем на 10 * 20 %. При этом (насколько об этом можно судить по 4-м опытным лопаткам) само по себе несовпадение отдельных характеристик для исследованных зон-опытных лопаток является чисто случайным и, по всей вероятности, обусловлено, прежде всего, технологическими отклонениями от номинальных размеров при производстве лопаток.

2. В 5 целом по результатам опытного исследования пропускной способности трактов охлаждения опытных HJI 1-й ступени турбины на газодинамическом стенде (в условиях обтекания лопаток внешним воздушным потоком) удалось установить, что соотношение между расходными характеристиками, полученными для одинаковых зон профильных частей различных лопаток осталось примерно таким же, как и в, случае их определения на воздушном статическом стенде (в условиях отсутствия обтекания лопаток). Наблюдается хорошее совпадение гидравлических характеристик как для одинаковых зон разных лопаток, так и для одинаковых зон одних и тех же лопаток, полученных при разных внешних условиях.

3. "Горячие" испытания выполнены в интервале изменения температур газа 500 -т- 700 °С и отношения давлений Рк/Рг0 = 1,05, при исследовании конвективно-пленочного охлаждения показали, что неравномерность в распределении температур более чем в два раза меньше средней глубины охлаждения. Безразмерная глубина охлаждения 0 в выбранной точке на входной кромкой находилась в рассмотренных опытах на уровне 0,75 -s- 0,81, что обеспечивалось относительным расходом воздуха на уровне 10 %.

4. На режимах с температурой газа 650 °С при исследовании чисто заградительного охлаждения установлено, что действие тепловой завесы распространяется на всю поверхность профиля лопатки, т.к. даже при отношении давлений Рк/Рг0 = 1,012, температура в зоне входной кромки не превышала 475 °С.

5. Сравнение распределения температур, полученных в опытах при комбинированном и чисто заградительном охлаждении показало, что введение дополнительно внутреннего конвективного охлаждения дает снижение температуры лопатки на 50.+ 100 °С.

Глава 4. ПРОВЕРКА МЕТОДИКИ ТЕПЛОВОГО РАСЧЕТА ЛОПАТОК С КОНВЕКТИВНО-ПЛЕНОЧНОЙ СИСТЕМОЙ ОХЛАЖДЕНИЯМ РАСЧЕТ ТЕПЛОВОГО СОСТОЯНИЯ НАПРАВЛЯЮЩЕЙ ЛОПАТКИ НА ПАРАМЕТРЫ НАТУРНОГО РЕЖИМА РАБОТЫ; МОДЕРНИЗАЦИЯ

КОНСТРУКЦИИ ЛОПАТКИ

С целью; верификации предлагаемой расчетной методики необходимо провести расчетное определение расходных характеристик и температурного поля в исследуемой НЛ при режимных параметрах экспериментов и сравнить результаты расчетов по этой методике с результатами экспериментальных исследований. По результатам этого сравнения можно будет сделать вывод о возможности применения данной методики для расчета теплового состояния направляющих лопаток с конвективно-пленочной системой охлаждения, в том числе и < на натурные условия работы.

4.1. Расчетное определение расходных характеристик направляющей лопатки 1-й ступени турбины при параметрах эксперимента

Расчеты расходных характеристик, для; сравнения1 их с экспериментальными расходными характеристиками, произведены для; опытной направляющей лопатки № 3 1-й ступени турбины.

В 5 качестве исходных данных для расчета расходных характеристик принимались экспериментальные: режимные параметры газового- потока иг охлаждающего воздуха. Геометрические: характеристики расчетных элементов направляющей лопатки, в том числе и ее системы охлаждения, взяты из математической модели данной лопатки; спроектированной в CAD/CAE/CAM системе Unigraphics NX.

На ЛМЗ для расчета s гидравлики систем охлаждения используется; программа А.Ф.Слитенко [49]. Тем не менее, для обработки экспериментальных данных была выбрана, разработанная в СПИМаш'е программа под условным названием GIDRA [6]; входящая в программный комплекс COLD; Этот выбор обусловлен следующими обстоятельствами:

1. Программа моделирует запирание потока; в: каналах, т.е. работает как на докритических, так и при критических и сверхкритических перепадах давлений. Расчеты показали, что на некоторых режимах отдельные каналы перфорации и выходной кромки работают на сверхкритических перепадах давлений.

2. Экспериментальная лопатка имеет развитое пленочное охлаждение. Программа А.Ф.Слитенко выводит в результирующий файл,. за. исключением полного давления и статической температуры, только средние * по ? каналу параметры потока. Однако известно, что для корректного расчета пленочного охлаждения необходимо знать значения таких параметров потока, как полная температура, скорость, статические давление: и - плотность, причем, в выходном сечении каналов перфорации. Как; показывают расчеты, для некоторых каналов значения параметров в выходном сечении существенно отличаются от таковых в среднем сечении. Проведение дополнительного точного расчета необходимых величин в выходном* сечении по данным программы А.Ф.Слитенко затруднительно и трудоемко. Программа GIDRA лишена этого недостатка.

3. Удобство формирования файла с исходными данными.

Для расчетов давлений в газовом потоке в точках профиля, где производится! выпуск охлаждающего воздуха на наружную поверхность лопатки при обработке экспериментов по исследованию гидравлики системы охлаждения лопатки в условиях "холодного" набегающего потока, использовалась программа UPI [7] для расчета потенциального обтекания плоских решеток профилей, также входящая в программный комплекс COLD.

Эквивалентные гидравлические схемы для расчета параметров охладителя * в отдельных зонах системы охлаждения направляющей лопатки 1-й ступени турбины представлены на рис. 4.1 -f- 4.5. Следует обратить внимание, что при расчете расходных характеристик зон: передней полости системы; охлаждения направляющей г лопатки (см. рис. 4.1 4-4.4), учитывались утечки охлаждающего воздуха через щель между прорезью в периферийной полке направляющей лопатки и вставленной в эту прорезь с последующим отгибом душирующей пластиной:

Сравнение экспериментальных и расчетных расходных характеристик отдельных зон системы охлаждения опытной направляющей лопатки № 3 1-й ступени турбины без внешнего обтекания потоком; представлены наг рис. 4.6 4.10, а в условиях набегающего потока - на рис. 4.11 и 4.12.

Сопоставление значений относительных максимальных отклонений A max lOO

Рис. 4.5. Эквивалентная гидравлическая схема задней полости системы охлаждения направляющей лопатки 1-й ступени турбины

О^ЛО'кг-л/кДс.Па)

Рис. 4.6. Экспериментальная (•) и расчетная зависимости приведенного расхода через зону входной кромки системы охлаждения опытной HJI № 3 без набегающего потока от отношения давлений в полости подачи охладителя к атмосферному давлению

Рис. 4.7. Экспериментальная (•) и расчетная зависимости приведенного расхода через зону спинки системы охлаждения опытной HJI № 3 без набегающего потока от отношения давлений в полости подачи охладителя к атмосферному давлению пр, 106 кг • >/к/(с • Па)

Рис. 4.8. Экспериментальная (•) и расчетная зависимости приведенного расхода через зону корыта системы охлаждения опытной HJI № 3 без набегающего потока от отношения давлений в полости подачи охладителя к атмосферному давлению

О^К^кг-ТкДс.Па)

Рис. 4.9. Экспериментальная (•) и расчетная зависимости приведенного расхода через переднюю полость системы охлаждения опытной HJI № 3 без набегающего потока от отношения давлений в полости подачи охладителя к атмосферному давлению

О^Ю'кг.ТкДсПа)

Рис. 4.10. Экспериментальная (•) и расчетная зависимости приведенного расхода через заднюю полость системы охлаждения опытной HJI № 3 без набегающего потока от отношения давлений в полости подачи охладителя к атмосферному давлению пр > 106 кг • Vk/(c • Па)

Рис. 4.11. Экспериментальная (•) и расчетная зависимости приведенного расхода через зону спинки системы охлаждения опытной HJI № 3 в условиях набегающего потока от отношения давлений в полости подачи охладителя к давлению в газовом потоке перед фронтом решетки

Рис. 4.12. Экспериментальная (•) и расчетная зависимости приведенного расхода через заднюю полость системы охлаждения опытной HJI № 3 в условиях набегающего потока от отношения давлений в полости подачи охладителя к давлению в газовом потоке перед фронтом решетки экспериментальных расходов охлаждающего воздуха от полученных расчетных путем приведено в табл. 4.1.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В заключении отметим основные результаты представленной работы:

1. На основе выполненных исследований разработана и экспериментально обоснована s высокоэффективная воздушная конвективно-пленочная система охлаждения ЫЛ 1-х ступеней турбин мощных стационарных энергетических ГТУ, обеспечивающая требуемые запасы как по длительной прочности на ресурс 25-103 час, так и по малоцикловой термической усталости на 5000 циклов пусков и остановов ГТУ, при начальной температуре газа перед турбиной на уровне 1700 К.

2. Спроектировано, изготовлено и запущено в эксплуатацию экспериментальное оборудование: для определения расходных характеристик трактов охлаждения опытных НЛ с конвективно-пленочным охлаждением и исследования t их теплового состояния в условиях обтекания горячим газовым потоком. Разработаны программы испытаний, методики обработки опытных данных и оценки погрешностей результатов опытного исследования.

3 • По результатам опытного исследования пропускной способности трактов охлаждения опытных НЛ 1-й ступени турбины на газодинамическом стенде (в условиях обтекания лопаток внешним; воздушным потоком) удалось установить, что соотношение между расходными характеристиками, полученными для одинаковых зон профильных частей различных лопаток осталось примерно таким же, как и в случае их определения на воздушном статическом стенде (в условиях отсутствия обтекания лопаток). Наблюдается хорошее совпадение гидравлических характеристик как для одинаковых зон разных лопаток, так и для одинаковых зон одних и тех же лопаток, полученных при разных внешних условиях.

4. "Горячие" испытания, выполненные в интервале изменения температур газа 500 -т- 700 и отношения давлений Рк/Рго = 1,05, при исследовании конвективно-пленочного охлаждения показали, что неравномерность в распределении температур более чем в два? раза? меньше средней глубины; охлаждения. Безразмерная глубина4 охлаждения 0 в выбранной точке на: входной кромке находилась в рассмотренных опытах на уровне 0,75 -ь 0,81, что обеспечивалось относительным расходом воздуха на уровне 10 %. На режимах с температурой газа 650 °С при исследовании чисто заградительного охлаждения установлено, что действие тепловой < завесы распространяется на> всю поверхность пера лопатки, т.к. даже при отношении давлений Рк/Рго= 1,012 температура в зоне выходной кромки не превышала 475°С. Сравнение распределений температур, полученных в опытах при комбинированном и чисто заградительном охлаждении показало, что введение дополнительно внутреннего конвективного охлаждения дает снижение температуры лопатки на 50 н-100 °С.

5. Выполненный обзор и анализ современных методов расчетного исследования i. гидравлических характеристик трактов охлаждения и теплового состояния, охлаждаемых лопаток ВГТ свидетельствует о их недостаточной разработанности; применительно1 к облопачиванию; турбины с комбинированным (конвективно-пленочным) охлаждением, что приводит к большим неточностям в определении теплового состояния таких лопаток, и следовательно, требует дальнейшего совершенствования ; этих расчетных методов с использованием современного программного и аппаратного обеспечения.

6. Результаты расчетов обтекания исследуемойf решетки; лопаток НА свидетельствуют о заметном смещении в сторону корыта точки растекания газовых потоков по обводу входной кромки от лобовой точки профиля. Факт наличия; такого смещения; весьма существенно влияющего на концепцию проектирования; рядов отверстий перфорации в зоне лобовой точки * обвода входной кромки лопатки, свидетельствует о необходимости весьма детальных расчетов обтекания лопаток турбин с конвективно-пленочным охлаждением.

7. Разработана комбинированная; с использованием программного комплекса COLD и коммерческого пакета FLUENT, методика теплового расчета лопатки«НА 1-й ступени ВГТ с воздушным конвективно-пленочным охлаждением и проведено тестирование и корректировка разработанной методики по опытным данным тепловых и гидравлических испытаний экспериментальной охлаждаемой - направляющей лопатки.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Липин, Алексей Владимирович, 2004 год

1. Аэродинамическое совершенствование лопаточных аппаратов паровых и газовых турбин / Гукасова Е.А., Жуковский М.И., Заводовский А.М. и др.- М.- Л.: Гос-энергоиздат, 1960. 340 с.

2. Абианц В.X. Теория авиационных газовых турбин. М.: Машиностроение, 1979.-246 с.

3. Богомолов Е.Н. Рабочие процессы в охлаждаемых турбинах газотурбинных двигателей с перфорированными лопатками. М.: Машиностроение, 1987. - 160 с.

4. Венедиктов В.Д. Газодинамика охлаждаемых турбин. М.: Машиностроение, 1990. -240 с.

5. Вохмянин С.М., Роост Э.Г. Компьютерная база экспериментальных данных охлаждаемых лопаток газовых турбин // Теплоэнергетика. — 1997. № 5: — С. 49-52.

6. Газовые турбины двигателей летательных аппаратов. Теория, конструкция и расчет/ В.И. Локай, М.К. Максутова, В.А. Стрункин. М.: Машиностроение, 1991. -512 с.

7. Дейч М.Е. Техническая газодинамика. М.: Энергия, 1974. - 594 с.

8. Жаров Г.Г., Венцюлис JI.C. Судовые высокотемпературные газотурбинные установки. Л.: Судостроение, 1973. - 359 с.

9. Зысина-Моложен Л .М., Зысин Л.В., Поляк М.П. Теплообмен в турбомашинах. -Д.: Машиностроение, 1974. 336 с.

10. Иванов B.C., Нагога Г.П., Скворцов B.JL Исследование теплообмена в лобовом участке перфорированной входной кромки охлаждаемых лопаток газовых турбин / Проектирование и доводка авиационных двигателей: Межвуз. сб. Куйбышев: КуАИ. - 1983. - С. 96 - 108.

11. Ид ел ьчик И.Е. Справочник по гидравлическим сопротивлениям. М.: Машиностроение, 1975. - 559 с.

12. Интенсификация теплообмена в каналах /Э.К. Калинин, Г.А. Дрейцер, С.А.Ярхо. -М.: Машиностроение, 1981.-205 с.

13. Калиткин Н.Н. Численные методы. М.: Гл. ред. Физико-математической литературы изд-ва Наука, 1978. - 512 с.

14. Коваленко А.Н., Лебедев А.С., Сафонов Л.П. Охлаждение лопаточных аппаратов газовых турбин: Обзор //Энергетическое машиностроение, Сер. 3. Вып. 4: — М.: ЦНИИТЭИтяжмаш, 1990. 40 с.

15. Копелев С.З. Охлаждаемые лопатки газовых турбин (тепловой расчет и профилирование). М.: Наука, 1983. - 143 с.

16. Копелев С.З., Гуров С.В. Тепловое состояние элементов конструкцийавиационных двигателей. М.: Машиностроение, 1978. - 208 с.

17. Копелев С.3., Гуров С.В., Авилова-Шульгина М;А. Повышение эффективности охлаждения входной кромки турбинных лопаток // Теплоэнергетика. 1971. -№12;-С. 38-41.

18. Копелев С.З., Слитенко А.Ф. Конструкция и расчет систем охлаждения ГТД/Под ред. Слитенко А.Ф. Харьков: Основа, 1994.-240 с.

19. Костеж В.К., Халтурин В.А., Харьковский С.В; Разработка программных комплексов моделирования полей температуры в роторах турбин ГТД (квазитрехмерные и трёхмерные модели). М.: Изд-во ЦИАМ, 1988. - 88 с.

20. Кутателадзе С.С. Теплопередача и гидродинамическое сопротивление: Справочное пособие. М.: Энергоатомиздат, 1990. - 367 с.

21. Лойцянский Л.Г. Механика жидкости и газа. М.: Наука, 1987. - 840 с.

22. Манушин Э.А. Газовые турбины: проблемы и перспективы. М.: Энергоатомиздат, 1986.- 167 с.

23. Методы и задачи теплообмена: Учебн. пособие для авиационных вузов / Я.М. Котляр, В;Д. Совершенный, Д.С. Стриженов. М.: Машиностроение, 1987. -320 с.

24. Михеев М.А., Михеева И.М; Основы теплопередачи. М.: Энергия, 1973.-320 с.

25. Нагога Г.П: Эффективные способы охлаждения лопаток высокотемпературных газовых турбин: Учебное пособие. М.: МАИ, 1996. - 100 с.

26. Ольховский Г.Г. Энергетические газотурбинные установки. М.: Энергоатомиздат, 1985. 304 с.

27. Паспорт на сплав ЦНК-7 PC для лопаток газовых турбин. СПб,: ОАО J1M3, 2001. - 110 с.

28. Паспорт на сплав ЦНК-7 НК для лопаток газовых турбин. СПб.: ОАО ЛМЗ, 20011 — 122 с.

29. Петухов Б.С., Генин Л.Г., Ковалев С.А. Теплообмен в ядерных энергетических установках. М.: Энергоатомиздат, 1986. - 472 с.

30. Преображенский; В.П. Теплотехнические измерения и приборы. — Ml: Энергия, 1978 703 с.

31. Препарировка и определение теплового состояния направляющих лопаток и температуры таза перед турбиной / Отчет ОАО НПО ЦКТИ. — Договор № 31—02/19 от 15.11.01. СПб.: 2003. - 12 с.

32. Расчет охлаждения турбин с помощью ЭЦВМ! Температурные поля и стационарная гидравлика. РТМ 24.020.13-72. М.:Минтяжэнерготрансмаш, 1974. -132 с.

33. Расчетные и экспериментальные методы определения теплового состояния основных узлов газовых турбин с воздушным охлаждением. Руководящие указания

34. ЦКТИ ИТТФ. - Т. 1.- Л.: 1970.-365 с.

35. Расчетные и экспериментальные методы определения теплового состояния основных узлов газовых турбин с воздушным охлаждением. Руководящие указания ЦКТИ - ИТТФ. - Т. 2. - Л.: 1972. - 224 с.

36. Расчетные и экспериментальные методы определения теплового состояниям основных узлов газовых турбин с воздушным охлаждением. Руководящие указания ЦКТИ - ИТТФ. - Т. 3. - Л.: 1977. - 190 с.

37. Самарский А.А., Тихонов А.Н. Уравнения математической физики. -М.: Гос. изд-во технико-теоретической лит., 1953. 680 с.

38. Слитенко А.Ф. Метод и программа расчета систем охлаждения газовых турбин / Научно-технический отчет № П-85. Харьков: Изд-во ХПИ, 1983. - 68 с.

39. Стационарные газотурбинные установки / Л.В.Арсеньев, В.Г.Тырышкин, И.А. Богов и др.; под ред. Л.В1 Арсеньева и В.Г. Тырышкина. Л.: Машиностроение. Ленинградское отд-ние, 1989. - 543 с.

40. Теория: и техника теплофизического эксперимента: Учебное пособие для вузов / Ю.Ф. Гортышов, Ф.Н. Дресвянников, Н.С. Идиатуллин и др.; под ред. В.К. Щукина. М.: Энергоатомиздат, 1985. - 360 с.

41. Теория теплообмена: Учебник для вузов/ С.И. Исаев, И.А. Кожинов, В.И. Кофанов и др.; под редакцией А.И: Леонтьева. — М.: Высшая школа, 1979. -495 с.

42. Теплообменные устройства газотурбинных и комбинированных установок: Учебное пособие для студентов высших учебных заведений / Н.Д. Грязнов, В.М: Епифанов, В.Л. Иванов, Э.А. Манушин. М.: Машиностроение, 1985. - 360 с.

43. Теплопередача в охлаждаемых деталях газотурбинных двигателей летательных аппаратов/ В.И. Локай, М.Н. Бодунов, В.В. Жуйков, А.В. Щукин. М.: Машиностроение, 1985. - 216 с.

44. Термопрочность деталей машин/Под ред. И.А. Биргера, Б.Ф. Шорра. — М.: Машиностроение, 1975. — 455 с.

45. Хэдрик Дж. К., Мецгер Д. Э., Такеучи Д.И. Применение формальных методов оптимизации при проектировании систем охлаждения газовой завесой //Ракетная техника и космонавтика. Т. 16- №12. Пер. с англ. М.: Мир, 1978. - Т. 16. -№12.-С. 149-155.

46. Щвец И.Т., Дыбан Е.П. Воздушное охлаждение деталей газовых турбин. -Киев.: Наукова думка, 1974. 487 с.

47. Menter F.R. Two-equation eddy viscosity turbulence models for engineering applications. // AIAA J. 1994. - 32, № 11. - P. 1299 - 1310.

48. Menter F.R., Kuntz M., Langtry R. Ten Years of Industrial Experience with the SST Turbulence Model, Proc. 4th International Symposium on Turbulence, Heat and Mass Transfer, October 12-17,2003, Antalya, Turkey, PP. 621-629.