Разработка технологии электротермического получения силикоалюминия с использованием малозольных восстановителей тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.16.02, кандидат технических наук Глазатов, Александр Николаевич

• Глазатов, Александр Николаевич
• кандидат технических наук
• 2007

Оглавление диссертации кандидат технических наук Глазатов, Александр Николаевич

Введение.

1 Литературный обзор.

1.1 Существующие способы получения алюминиево-кремниевых сплавов.

1.2 Исследования процесса электротермического восстановления кремнезема и алюмосиликатов.

1.2.1 Низшие оксиды алюминия и кремния.

1.2.2 Карбиды кремния и алюминия.

1.2.2.1 Оксикарбидные соединения алюминия.

1.2.3 Механизм процесса восстановления.

1.2.4 Физико-химические свойства восстановителей.

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Разработка технологии электротермического получения силикоалюминия с использованием малозольных восстановителей»

Актуальность темы. На протяжении многих лет основным способом получения алюминия является процесс Холла - электролиз криолит-глиноземных расплавов в электролизерах с верхним и боковым токоподво-дом. При этом значительная часть полученного алюминия в мировой практике используется для приготовления литейных алюминиево-кремниевых сплавов [1,2].

Между тем, существует принципиально другие возможности получения алюминия и алюминиево-кремниевых сплавов карботермическим восстановлением оксидного сырья [3]. Этот способ получения алюминиево-кремниевых сплавов осуществлялся в Советском Союзе на Украине, на Днепровском алюминиевом заводе (ДАЗ), ныне Запорожском алюминиевом комбинате (3AJIK). Технология была разработана в конце 50-х в начале 60-х годов прошлого столетия Всесоюзным, в настоящее время Всероссийским, алюминиево-магниевым институтом (ВАМИ). Внедрение в запроектированном объеме было осуществлено в начале 70-х годов.

В отличие от используемой в России и за рубежом схемы производства литейных алюминиевых сплавов сплавлением способ предусматривает рудовосстановительную плавку природных алюмосиликатов и других видов алюминий и кремний содержащего оксидного сырья в трехфазных руднотермических электропечах (СКБ-6012) мощностью 22,5 мВА. В качестве электродов применяются самоспекающиеся электроды диаметром 1400 мм.

Плавку ведут с использованием брикетов, содержащих помимо сырья, восстановитель и связующее. В качестве восстановителя используют смесь газового угля с малоактивным и низкозольным нефтяным коксом. Связующим является жидкий лигносульфонат натрия.

Силикоалюминий, включающий-56-63 % А1, остальное - Si и при

1 Автор выражает глубокую благодарность д.т.н., гл. научн. сотр. М.Р. Русакову за помощь и соруководство, а также к.т.н. [Ю.И. Брусакову! за творческое участие в проведении работы. меси, разбавляют в электромиксере жидким алюминием, подвергают фильтрации, избавляясь от вредных примесей Fe, Ti и Zr, и получают литейные алюминиево-кремниевые сплавы.

К достоинствам способа электротермической переработки алюмоси-ликатного сырья на силикоалюминий относятся: совмещение энергоемких производств алюминия и кремния в одном плавильном агрегате и вовлечение в переработку большой группы непригодных для производства глинозема низкомодульных видов сырья (кианитов, силлиманитов, каолинов, низко железистых бокситов и др.). По сравнению с электролизерами руд-нотермические печи характеризуются значительно более высокой удельной производительностью (т/м2 площади), низкими капитальными и эксплуатационными затратами.

В конце 70-х в начале 80-х годов институтом ВАМИ совместно с ДАЗом проводились работы, направленные на создание безотходной схемы производства электротермического силикоалюминия. С этой целью были проведены продолжительные испытания по возврату в процесс металлизированных отходов производства (печных шлаков, ковшевых настылей и др.). В результате удалось на -10-15% сократить удельный расход брикетов и на -2-3% снизить расход электроэнергии.

Институтом ВАМИ также была разработана система сухой очистки печных газов, оснащенной рукавными фильтрами, взамен существующей мокрой газоочистки. Система предусматривала возврат улавливаемой пыли газоочистки в рудовосстановительную плавку. Однако внедрение сухой газоочистки на печах не было завершено.

По данным эксплуатации промышленных печей извлечение металла из сырья в рафинированный сплав (PC) составляет -70-71%. Это в определенной мере сдерживает развитие способа в других странах, в т.ч. США, Австралии, Швеции и др., проявляющих интерес к данной технологии.

При получении PC образуется до -350 кг/т шлаков, включающих в % масс. А1мет. -26-29; Si3J, -17-18; А1203 -28-30; SiC -19-20; Fe-1,3-1,4;

Ti -0,3-0,4 и Ca -0,5-0,6, а также до -300 кг/т пыли газоочистки с А1203 -50-52; Si02 -34-35; Fe203 -0,6-1; ТЮ2 -0,2-0,3 и СаО -0,4-0,5.

При этом если пыль при использовании сухой газоочистки может быть возвращена в процесс без каких-либо особых проблем, возврат ме-таллосодержащего шлака в повторную переработку, является трудоемким из-за возникающих проблем при его дроблении и дозировании.

Восстановление металлов, как и протекание процессов шлакообразования при выплавке силикоалюминия в печи зависят от многих факторов, определяемых условиями осуществления процесса. К их числу относятся еще недостаточно изученные положения, в частности:

- представление о механизме процесса восстановления и причинах шлакообразования в печи;

- степень реакционной способности свободного углерода шихты и других возникающих при восстановлении алюмосиликатов соединений углерода по отношению к оксиду алюминия;

- влияние на процесс восстановления алюмосиликатов продолжительности пребывания шихты в различных температурных зонах печи;

- кинетика процесса при использовании восстановителя различного состава;

- участие летучих компонентов восстановителей и роль пироугле-рода в процессе восстановления алюмосиликатов;

- взаимозависимость минерального состава сырья и состава восстановителя и др.

Извлечение металла из сырья в значительной степени определяется применяемым восстановителем. Наиболее предпочтительным восстановителем для получения качественного по примесям рафинированного сплава является нефтяной кокс из-за низкого содержания в нем золы. Однако степень использования нефтяного кокса сдерживается его повышенной электропроводностью и низкой реакционной способностью. В связи с этим решающее значение при использовании повышенных количеств нефтяного кокса имеет разработка способов его активизации.

Цель работы. Улучшение технологических показателей плавки, повышающих конкурентоспособность электротермического способа, при использовании повышенного количества нефтяного кокса, а также других активных малозольных восстановителей.

Методы исследований. Лабораторные исследования восстановимо-сти, кинетики восстановления, удельного электросопротивления (УЭС) шихт и прочности брикетов, опытно-заводские испытания по выплавке силикоалюминия и анализ данных работы промышленных печей при использовании шихт с различными восстановителями.

Основные положения, выносимые на защиту:

1. Степень восстановления алюмосиликатов углеродом обусловлена соотношением Al:Si в шихте, продолжительностью пребывания шихты в зонах низких и высоких температур, составом минерального сырья и восстановителя, летучие компоненты которого не участвуют в восстановлении, а образуемый пироуглерод повышает скорость протекания процесса.

2. Улучшение показателей плавки алюмосиликатов достигается на открытой и герметизированной печи за счет использования в составе восстановителя кокса низкотемпературного термоконтактного крекинга и повышенного содержания нефтяного кокса с введением в состав брикетов активирующих добавок сульфатов аммония и алюминия, а также применением "рыхлителей" шихты - гранул лигнина и древесной щепы.

Научная новизна

1. Показано, что на начальной стадии восстановления углерод шихты частично или полностью связывается в SiC. При содержании Si в выплавляемом силикоалюминии выше 60% основным восстановителем оксида алюминия является SiC, ниже 60% - SiC и свободный углерод шихты (Ссвоб. шихты), при взаимодействии с которым могут образовываться расплавы с оксикарбидными "комплексами" алюминия переменного состава.

2. Установлено, что с уменьшением времени пребывания шихты в низкотемпературных зонах печи (около 1600°С) снижается степень образования расплавов с оксикарбидными "комплексами", а в зонах с высокой температурой (2000°С) - образования карбидов алюминия и кремния. При этом в обоих случаях степень восстановления шихты повышается.

3. Установлены кинетические зависимости процесса восстановления шихт с различным составом восстановителя. Определена энергия активации процесса восстановления (3,33-102 кДж/моль), которая свидетельствует о протекании процесса в кинетической области.

4. Установлена взаимосвязь между содержанием в восстановителе кокса низкотемпературного термоконтактного крекинга (КНТК) и электросопротивлением шихты и ее восстановительной способностью.

Практическая значимость

1. Разработаны способы значительного улучшения технологических показателей рудовосстановительного процесса при одновременном улучшении качества выплавляемого силикоалюминия по содержанию примесей, в т.ч:

- увеличения производительности печей по выпуску PC на -29%;

- повышения извлечения алюминия и кремния до -92%;

- снижения удельного расхода электроэнергии на 18% и минеральной части шихты на -29%;

- повышения содержания нефтяного кокса в составе восстановителя до 6080 % по Снят путем:

• введения в состав брикетов добавок солей (NH4)2S04 и A12S04;

• использования в качестве "рыхлителя" оку скованного лигнина и древесной щепы. Добавка "рыхлителей" к брикетам позволяет использовать существующий распад электродов на печи, не прибегая к ее реконструкции.

2. Предложен новый эффективный и "чистый" по содержанию примесей восстановитель - КНТК, содержащий оксиды никеля и ванадия, металлы которых являются легирующими компонентами в литейных сплавах.

3. Предложен способ расчета дозировки (Снлх.)брик., основанный на результатах анализа содержаний нелетучего и общего углерода в составе восстановителя.

4. Показана целесообразность герметизации печей при выплавке си-ликоалюминия из шихт с "рыхлителями", которая позволяет использовать в качестве восстановителя 100% нефтяного кокса при одновременном снижении общей дозировки Снлт в шихте.

Апробация работы. Основные результаты работы доложены на семинаре ЭКСПО "Высокотемпературные реакторы" (2006г., г. Санкт-Петербург) и Всероссийских научно-технических конференциях: "Элек-тротермия-2006" в СПбГТИ (ТУ) и "Ресурсосберегающие и природоза-щитные технологии в производстве глинозема, алюминия, магния и сопутствующей продукции" в ВАМИ (2006г., г. Санкт-Петербург) и др.

Публикации. Материалы диссертации работы опубликованы в 18-ти печатных работах, получено 4 авторских свидетельства на изобретения.

Структура и объем работы. Диссертация изложена на 155 страницах, состоит из введения, 5 разделов, заключения по работе и включает 31 рисунок, 27 таблиц, а также список литературы из 159 наименований.

Заключение диссертации по теме «Металлургия черных, цветных и редких металлов», Глазатов, Александр Николаевич

ЗАКЛЮЧЕНИЕ ПО РАБОТЕ

1. Показано, что на начальной стадии процесса выплавки силикоалюминия восстанавливается Si02. Оставшийся углерод частично или полностью связывается в SiC, количество которого зависит от массового соотношения А1203: Si02 в шихте. На следующей стадии по мере схода шихты восстанавливается А120з. При содержании Si в силикоалюминии выше 60% масс, основным восстановителем АЬ03 является SiC, ниже этого значения - SiC и свободный углерод шихты. ССВОб. шихты при взаимодействии с А1203 образует легкоплавкие расплавы, содержащие оксикарбидные "комплексы" алюминия переменного состава, которые составляют жидкую фазу шлаков и разрушаются при высоких температурах в зоне дуги.

2. Продолжительность пребывания шихты в междуэлектродных зонах низких (1600°С) температур печи при ее замедленном сходе способствует увеличению количества образовавшегося SiC и возникновению в шихте дефицита более активного Ссв0б. шихты, который в этих зонах переходит в расплав с образованием оксикарбидных "комплексов". При "задержке" шихты в высокотемпературных (2000°С) зонах возрастает вероятность взаимодействия уже восстановленного металла с углеродом подины или электродов с образованием карбидов алюминия и кремния.

3. Практикой эксплуатации печей различного типа установлена пропорциональная зависимость выхода шлака от числа междуэлектродных зон. В упомянутых зонах восстановление не завершается и образуется шлак, включающий оксикарбидные "комплексы" и SiC, выходящий из летки вместе с металлом. Это свидетельствует о предпочтительном использовании в производстве электротермического силикоалюминия мощных однофазных печей.

4. Установлена постоянная величина энергии активации процесса, составляющая 3,33 -10 кДж/моль, что свидетельствует о протекании восстановления алюмосиликатов в кинетической области.

5. Установлено, что летучие компоненты восстановителя практически полностью, до -1,1% масс, удаляются из брикетов при температурах ниже 1000°С, характерных для поверхностного слоя колошника печи, и не участвуют в восстановительных реакциях.

6. Образование пироуглерода в результате протекания реакций пиролиза летучих компонентов может иметь место лишь в нижних горизонтах колошника, где нет доступа воздуха. Пироуглерод, осаждаясь в малых количествах (до 1,4% масс.) на поверхности минералов, по-видимому, деформирует ее пограничный слой, активизируя его, и оказывает влияние на кинетику процесса, повышая скорость протекания восстановительных реакций.

7. Анализом данных промышленной эксплуатации трехфазных печей установлена взаимосвязь между дозировкой углерода в брикетах и степенью окисления нелетучего углерода. С увеличением содержания нефтяного кокса в смеси восстановителей окисление Снлт повышается, при этом недостаток летучих компонентов требуется компенсировать повышением дозировки восстановителя в шихте. Выведена расчетная формула содержания Снлт в брикетах с учетом нелетучего и общего углерода в смеси восстановителей и эмпирического коэффициента:

КС нлт.^вост (Снлт.)брик. = 114* , % вост.

8. Показатель восстановления помимо состава восстановителя также зависит от минеральной части шихты. В порядке возрастания массовой доли легкоплавкой фазы, шихты располагаются в следующий ряд: песчано-глиноземные - с каолином и ДСК - каолин-глиноземные. Для "удержания" в объеме брикета образующейся при нагреве легкоплавкой фазы необходима мешающая слиянию капель расплава в текущую массу "губка". Эту роль выполняет "пористый", после удаления летучих компонентов, восстановитель. Его "объемное" содержание в шихте должно уменьшаться при увеличении содержания нефтяного кокса в смеси с углем по СНЛт. в обратной пропорции количеству минеральных составляющих, образующих жидкую фазу, в основном каолина.

9. Установлено, что добавка в брикеты сульфатов аммония и алюминия (1-2% масс.) в связи с низкими (>218-350°С) температурами их диссоциации увеличивает поверхность и реакционную способность восстановителя. При этом повышается глубина взаимодействия субоксидов А12Ог и SiOr с углеродом шихты, что способствует более полному восстановлению сырья. Добавка CaS04 повышает пористость брикетов за счет выделения С02 при его восстановлении углеродом при 800-900°С. Плавками шихт с добавками (NH4)2S04 и A12(S04)3 на однофазной двухэлектродной печи опытного завода ВАМИ мощностью 200 кВА показана возможность увеличения содержания малозольного нефтяного кокса в смеси с газовым углем по Снлт. до 60%.

Производительность печи по выпуску рафинированного сплава при использовании сульфатов аммония и алюминия возросла, соответственно, на -12 и 8%>, а удельный расход электроэнергии снизился на -12 и 8%.

10. Применение "рыхлителей", гранул лигнина и древесной щепы, позволяет повысить содержание нефтяного кокса в смеси с газовым углем до 80%о по Снлт. При проведении плавок производительность печи (при использовании лигнина) за счет уменьшения "спекания" колошника и улучшения схода шихты увеличилась на -29%), расход электроэнергии и минеральной части шихты снизился, соответственно, на -18 и 29%. С повышением содержания нефтяного кокса в смеси с углем требуется увеличивать количество "рыхлителя".

11. Плавками на герметизированной печи 200 кВА установлена возможность 100% использования нефтяного кокса в восстановителе с применением "рыхлителей". Производительность печи (при использовании древесной щепы) повысилась на -13%, расход электроэнергии и минеральной части шихты сократился, соответственно, на -11 и 17%>. Герметизация снижает подсос воздуха на колошнике, уменьшая окисление летучих компонентов и нелетучего углерода шихты. Это способствует уменьшению дозировки Снлт. в шихте на -7%.

12. Исследованиями шихт с коксом низкотемпературного термоконтактного крекинга установлено: прочность высушенных и прокаленных брикетов повышается, соответственно, на -27 и 51%, электросопротивление - в 2,6 раза, а восстановимость на -13%. Высокая активность КНТК обусловлена низкими температурами коксования и развитой реакционной поверхностью за счет отгонки серы при нагреве шихты. Эффективность КНТК подтверждена результатами опытных плавок: производительность печи возросла на -22%; удельный расход электроэнергии и минеральной части шихты снизился на -11 и 17%. Применение КНТК позволяет дополнительно получить в силикоалюминии V и Ni в количествах -1 и 0,4% масс, соответственно. Эти элементы являются легирующими добавками в литейных сплавах АК12М2МгН, AJI30CX и др.

13. Ожидаемая экономическая эффективность использования предлагаемых разработок определяется повышением извлечения алюминия и кремния из сырья до 92%, увеличением на -18% производительности руд-нотермических печей по выплавке рафинированного силикоалюминия и объема выпуска продукции и снижением на -21% расхода основных шихтовых материалов. Она также обусловлена соответствующим сокращением эксплуатационных затрат (капитальных удельных вложений и трудозатрат) и на -18%> расхода электроэнергии. За счет улучшения качества сплава по содержанию примесей в -4,5 раза снижается количество образуемых фильтр-остатков и на -6% А1-сырца при производстве литейных сплавов.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Глазатов, Александр Николаевич, 2007 год

1. Беляев А.И., Рапопорт М.Б., Фирсанова Л.А. Электрометаллургия алюминия. -М: Металлургия. 1953

2. Беляев А.И. Металлургия легких металлов. М: Металлургия.1970

3. Гасик М.И., Емлин Б.И., Климкович Н.С., Хитрик С.И. Электроплавка алюмосиликатов. -М: Металлургия. 19714 Патент Японии № 53374

4. Д. Масаюки. Новая технология плавки алюминия доменным методом (пер. с яп.), "Сенэруги", 1984г, 36, №1, С.38-42

5. M.J. Bruno Overview of Alcoa direct reduction process technology, Alcoa Inc., AIME, 1984, p. 1571-1590

6. Гуськов B.M. Карбидный и субгалогенный способы получения алюминия и его сплавов // Труды ВАМИ. № 54-55. - 1965. С. 257-262

7. Слицан В.В., Останин Ю.Д., Антропов И.О., Варюшенков A.M., Сударев А.И. Состояние и перспективы применения плазменного нагрева в процессах получения алюминия, кремния и алюминиево-кремниевых сплавов // Труды ВАМИ. 1990. - С.23-29

8. Калужский Н.А., Козлов В.М., Останин Ю.Д., Черняховский Л.В. Использование плазменного нагрева для восстановления глиноземсодер-жащих материалов при получении алюминиевых сплавов // Труды ВАМИ. 1978. - С.59-63

9. Шинка В.П., Сергеев В.В., Черняховский Л.В. Материальный и тепловой расчеты восстановления шлаков силуминового производства ме-тано-воздушными смесями // Труды ВАМИ. 1978. - С.81-84

10. Herrmann Е. Aluminium, 1961, Bd 37. № 3

11. Herrmann Е. The Electrothermal Production of Aluminium in Light of the Patent Literature, Aluminium, 1961, Bd 37, № 4. P 215-22113 Патент Франции № 104653714 Патент США № 282996115 Патент США № 248047316 Патент США № 2974032

12. Baulac R, Morel Р Alternative Processes for Producting Aluminium -25 Years of Research at Pechiney and Ugine, Cahiers D'Histoire de L'Aluminium, Chapter 11, Winter 1992-1993, 37-50

13. A.F. Saavedra, R.M. Kibby, Investigating the Viability of Carbother-mic Aluminia Reduction, Journal of Metals, November, 1988, 32-36

14. A.F. Saavedra, C.J. McMinn и N.E. Richards, The Reduction of Aluminia Beyond the Year 2000 Overview of Existing and New Processes, Metallurgical Processes for the year 2000 and Beyond, The Minerals, Metals and Materials Society, 1988, 517-534

15. E.W. Dewing, J.P.Huni, R.R. Sood and F.W.Southam, Process for the Production of Aluminium, US Patent 4099959, July 11,1978

16. M.J. Bruno Aluminium carbotermic technology comparison to Hall-Heroult process, Alcoa Inc., Light Metals, 2003 (Marshall J. Bruno. Aluminum carbothermic technology comparison to hall-heroult process // Light Metals. -2003.-P. 395-400)

17. Albert Schoukens et al, Preliminary Hearth Experiments on Carbothermic Aluminium Production in a 250 kW DC Arc Furnace, internal report, November 11, 1999

18. Вензорский-Троицкий H.JI. Литейное дело. -№ 8. 1939

19. Menegoz D., Relon P. Journal du Four Electridue. № 3. - 1952.1. P.79

20. Ginsberg H., Weiss P. Handbuch der Technischen Electrocemic, Bd 11. Y, 3 А, 1956

21. Труды СО АН СССР. 1958. - Вып. 13

22. Beck. Metall Ind. 1949. - № 7. - р.75

23. Пазухин В.А., Фишер А.Я. Вакуум в металлургии // Металлургиз-дат. 1956

24. Веригин В.Н. Электротермическое получение алюминия и его сплавов // Труды ВАМИ. № 42. -1959. - С. 180-18731 Патент Швейцарии № 21781532 Патент Франции № 848375

25. Веригин В.Н. Электротермический способ получения алюминия и его сплавов // Труды Вост-Сиб. ФАН СССР.-1958. Вып. 13

26. Schmidt W. Metall, 1949, v.3, р.10-1335 Патент Франции № 885380

27. Беляев А.И., Фирсанова Л.А. Одновалентный алюминий в металлургических процессах // Металлургиздат. М: 1959

28. Макгир Дж. П. Успехи химии. 1953. - Вып. 4. - с.49938 Патент США № 2184705

29. Брусаков Ю.И., Веригин В.Н., Варюшенков A.M., Чельцов В.М.

30. Костюков А.А., Киль И.Г., Никифоров В.П., Вольфсон Г.Е., Рапопорт М.Б., Цыплаков A.M., Гупало И.П., Штерн В.И. Справочник металлурга по цветным металлам//Производство алюминия.-М: Металлургия.-1971.- 239с

31. Брусаков Ю.И., Ржавин С.А., Чесноков В.А. Сравнительная эффективность использования кремнезем-глиноземного сырья при электротермическом производстве алюминиево-кремниевых сплавов/ЛГруды ВАМИ. -1978. -С.64-70

32. Сергеев Л.П. Рафинирование металлов и сплавов путем фильтрации и направленной кристаллизации // Дис. на соиск. учен, степени докт. техн. наук. Л.: ВАМИ. - 1949

33. Байсанов С.О., Толымбеков М.Ж., Такенов Т.Д., Ахметов А.Б., Цымбал В.И. Освоение технологии электротермической выплавки ферро-силикоалюминия из углеотходов в ОАО "Испат-Кармет'У/Сталь. №7. -2000. - С.28-30

34. Куликов И.С. Термическая диссоциация соединений // Металлургия, 1969

35. Кожевников Г.Н., Водопьянов А.Г. Низшие окислы кремния и алюминия в электрометаллургии. М.: Наука. - 1977

36. L. Brewer and A.W. Searcy. J. Amer.Chem. Soc. -1951. vol. 73. -p.5308

37. C.N.Cochran. J. Amer. Chem. Soc. 1955. - vol. 77. - p. 2190

38. E.G. Kohlmeyer, S. Lundguist. Z.anorg.allg. Chem. -260. 1949. -p.5208

39. M. Hoch and H.L. Johnston. J. Amer. Chem. Soc. 1954. - vol. 76. -p. 2560

40. W. Baur, K. Brunner. Z.flir Elektrochem. -vol. 40. -p. 154

41. Белецкий М.С.и Рапопорт М.Б. Исследование соединения алюминия, образующегося при высоких температурах. ДАН LXXX №5.-1951

42. Баймаков Ю.В. и Брусаков Ю.И. К вопросу восстановительной плавки алюмосиликатов // Труды ЛПИ. № 188. - М: Металлургиздат. -1957

43. Ростовцев С.Т. Теория металлургических процессов. М: Металлургиздат. -1956

44. Рощин В.Е. и др. Об образовании субокислов алюминия и кремния при раскислении расплавов железа // Металлы. № 6. -1974

45. Р.Т. Stroup. Carbothermic smelting of aluminium. J. Transactions of the Metallurgical Society, of AIME. Vol. 230. -№ 3. -1964

46. Моравиец. Получение чистого алюминия через субсоединения с фтором, хлором, кислородом и серой. МЦМ СССР // Изд. ЦНТБ. - № 897.- 194679ВейцИ.В.,Гурвич Л.В. ДАН СССР. 1956.- 108. -№ 4.-С.659

47. Торопов Н.А., Барзановский В.П. Высотемпературная химия силикатных и других оксидных систем. М: Госхимиздат. -1963

48. Кожевников Г.Н. К теории восстановления окиси алюминия углеродом // Труды ИМЕТ. выпуск 10. -1964. -Средне-Уральское книжное издательство

49. Есин О.А., Гельд П.В. Физическая химия пирометаллургических процессов. М: Металлургиздат. - ч. I. - Свердловск-Москва. - 1950

50. Щедровицкий Я.С. Высококремнистые ферросплавы, производство кремния и ферросилиция. М: Металлургиздат. - Свердловск. -1961

51. Якушевич Н.Ф. и др. Известия вузов//Черная металлургия.-№ 2.1969

52. Ростовцев С.Т. и др. Известия вузов//Черная металлургия.- №6.1970

53. Гельд П.В., Леренман P.M. Журнал прикладной химии. Т. 23.1950

54. П.С. Меньшиков, Н.Ф. Радченко, Ю.И. Брусаков, С.А. Ржавин. Состав газовой фазы в рудовосстановительных электропечах при получении алюминиево-кремниевых сплавов // Труды ВАМИ. № 74. - 1971. -С.53-60

55. Б.В. Львов, А.Ю. Баймаков, В.Я. Авдышев Газообразный карбид кремния в процессах получения металла и карборунда // Труды ВАМИ. -1984. С.88-90

56. Н. Ginsberg, V. Sparwald. Beitrage zur Aluminium gewinnung durch carbothermische Reduktion des Aluminiumoxids unter besonderer Berucksichtigung des Systems Aluminiumkohlenstoff// Aluminium. - 1965. -N 3. -S.181

57. Kikuschi Takeakiand an. Stidies of the production of crude aluminium allou by the direst reduction of aluminium ores Trans. Jap. Ynstitute of Metals. 1971. - 12. -N 1

58. Foster L., Long G., Hunter M. JAm. Soc.Cer. 1954. v. 36

59. I.H.Cox and L.M. Pidgeon Cen. J. Chem. 1963. v.41, p.671

60. Гельд П.В., Есин O.A. Физическая химия пирометаллургических процессов // Металлургиздат ч.1-1950

61. Щедровицкий Я.С. Высококремнистые ферросплавы, производство кремния и ферросилиция. М: Металлургиздат. - 1961

62. R. Brunner. R. Z. Elektrochem 38 - 1932- 55

63. Foster L., Long G., Hunter M. Z. Am. Ceram. Soc. v. 39 1956

64. Филоненко H.E., Лавров И.В., Андреева C.B. Об оксикарбидах алюминия //Докл. АН СССР. 1959. - т. 124. - № 1. - С. 155-158

65. Елютин В.П., Павлов Ю.А., Челноков B.C. и др. Взаимодействие глинозема и кремнезема с углеродом при высоких температурах // Сб. Механизм и кинетика восстановления металлов. М: Наука. -1970

66. Филоненко Н.Е. и др. Изв. АН СССР. Металлы. - 1967. - № 3

67. Емлин Б.И. и др. Металлургия и коксохимия // Изд-во Техника. -1965.-Вып. 3

68. Брусаков Ю.И. Исследование некоторых вопросов технологии электротермического производства алюминиево-кремниевых сплавов // Дис. на соиск. учен, степени канд. техн. наук. Л.: ВАМИ. -1968

69. Гасик М.И., Емлин Б.И., Хитрик С.И. Электроплавка алюмосиликатов. М: Металлургия. -1972

70. Труды института металлургии. Выпуск 10. - 1964. -С.42-49.

71. Гельд П.В., Есин О.А. Процессы высокотемпературного восстановления. М: Металлургиздат. -1957.

72. Бардин И.П. и Щедрин В.М. Известия АН СССР. -№11. 1957

73. Максименко М.С. Металлург. -№ 4-5. 1939

74. Микулинский А.С. Процессы рудной электротермии. М: Металлургия. - 1966

75. Щедровицкий Я.С. Сложные кремнистые ферросплавы М: Металлургия. 1966

76. Елютин В.П. и др. Высокотемпературные материалы //Сборник XLIX. -Москва. -1968.-С.3-22

77. Рябчиков И.В. и др. Известия АН СССР // Металлургия и горное дело. № 6. - 1964. - С.58-63.

78. Елютин В.П. и др. Высокотемпературные материалы // Сборник XLIX. Москва. -1968. - С.196-208

79. Варюшенков A.M., Аракелян О.И., Исаева Е.П. Процесс восстановления кремнезема углеродом применительно к получению кристаллического кремния // Труды ВАМИ. 1972. - С. 104-118

80. Лебедев В.Н. О механизме восстановления кремнезема углеродом в реальных условиях электроплавки // Труды ВАМИ. 1973. - С.97-101

81. Авдышев В.Я., Баймаков А.Ю., Сергеев В.В. Особенности взаимодействия кремнезема с углеродом в окускованных шихтах // Труды ВАМИ. 1982. -С.24-32

82. Хитрик С.И. и др. Восстановление окислов кремния и алюминия углеродом из высокоглиноземистых материалов //Сб. Механизм и кинетика восстановления металлов. М: Наука. - 1970

83. Водопьянов А.Г., Кожевников Т.Н., Микулинский А.С. К термодинамике реакций взаимодействия в системе Al-Si-O-C // Труды института металлургии УФ АН СССР. 1969. - Вып. 19

84. Козлов В.М., Гусева Н.С., Веретинский В.Н. Восстановление каолина углеродом // Труды ВАМИ. 1970. - № 71. - С. 191-198

85. Кожевников Т.Н., Водопьянов А.Г., Микулинский А.С. О совместном восстановлении окислов кремния и алюминия углеродом // Цветные металлы. 1970. - № 10. - С.40-42

86. Рапопорт М.Б. О некоторых реакциях при выплавке алюмокрем-ниевых сплавов // Цветные металлы. 1946. - № 2

87. Козлов В.М., Останин Ю.Д., Гусева Н.С. Термодинамический анализ процесса восстановления кианита углеродом // Труды ВАМИ.1984. С.90-94

88. Радченко Н.Ф., Катков О.М., Фирсанова JI.A. Взаимодействие карбида кремния с окисью алюминия // Труды ВАМИ. 1971. - С.93-96

89. И.А. Бережной, В.П. Киселев, Ю.И. Брусаков. Влияние пористости брикетированной шихты на показатели процесса при выплавке силикоалюминия // Труды ВАМИ. 1981. - С. 127-133

90. И.А. Бережной, В.П. Киселев, Ю.И. Брусаков, Б.О. Вайсман. Получение алюминиево-кремниевых сплавов из шихты с добавкой сульфата натрия // Труды ВАМИ. 1981. - С. 123-126

91. Варюшенков A.M., Исаева Е.П., Хренникова Л.П. Исследования по применению лигнина при производстве кремния // Труды ВАМИ. -1981. С.134-137

92. Козлов В.М., Гусева Н.С. Влияние углеродистых материалов на газификацию диоксида кремния // Труды ВАМИ. 1986. - С.70-77

93. Варюшенков A.M., Киселев В.П., Исаева Е.П. Исследование восстановительной способности углеродистых материалов // Труды ВАМИ. -1973. С.102-106

94. К.К. Шкодин, Ю.П. Смирнов, В.В. Сергеев, В.Я. Авдышев, В.Б. Прикуль, В.В. Покровский, А.Ю. Баймаков. О связи реакционных свойств некоторых восстановителей с их физической структурой // Труды ВАМИ. 1978. - С.95-100

95. Брусаков Ю.И, Варюшенков A.M., Исаева Е.П. Влияние типа углеродистого восстановителя на изменение физико-химических свойств шихты для получения алюминиево-кремниевых сплавов // Труды ВАМИ. -№ 74 1971. - С.43-52

96. Брусаков Ю.И., Ржавин С.А., Михайлов Н.С. Новая лабораторная методика определения восстановимости шихты при получении алюми-ниевокремниевых сплавов // Цветные металлы. 1977. -№ 6. - С.30-32

97. Баймаков А.Ю., Микшин В.П., Останин Ю.Д. Потери металлов с газом при восстановлении окиси алюминия карбидом кремния // Труды ВАМИ. 1973,-№ 86. - С.83-89

98. Торопов Н.А. Физико-химические основы керамики // Сб. под редакцией П.Н. Будникова. -М: Промстройиздат. 1956

99. Брусаков Ю.И., Глазатов А.Н., Занцинская И.С. Изучение условий шлакообразования при производстве алюминиево-кремниевых сплавов // Интенсификация производства продукции из алюминия, кремния и их сплавов. Труды ВАМИ. 1987. - С.68-77

100. Брусаков Ю.И., Жабо В.В., Михаилов Н.С. Влияние составашихты и типа восстановителя на электропроводность шихты при выплавке силикоалюминия // Литье и обработка алюминия и его сплавов. Труды ВАМИ. 1979.-С.48-54

101. Варюшенков A.M., Исаева Е.П., Успенский М.Д., Хренникова Л.П. Влияние температурной обработки на восстановительную способность углеродистых материалов // Литье и обработка алюминия. Труды ВАМИ. 1978.- С.85-90

102. Марковский Л.Я., Оршанский Д.Л., Прянишников В.П. Химическая электротермия. Л.- М: Госхимиздат. - 1952. - 254с

103. Баймаков А.Ю., Брусаков Ю.И., Глазатов А.Н., Микшин В.П., Занцинская И.С., Калинин М.А. Кинетика восстановления алюмосиликатов углеродом // Цветные металлы. 1986. -№ 8. - С.48-49

104. Бухбиндер А.И. Курс лекций по теории потоков. ЛПИ. - 1974

105. Шихта для получения алюминиево-кремниевых сплавов. А.с. СССР 1048801 Al М. кл. С22 В 4/06. - 1982. - Михайлов Н.С., Брусаков Ю.И., Трунин А.А., Глазатов А.Н., Ржавин С.А., Занцинская И.С.

106. Баймаков А.Ю., Глазатов А.Н., Русаков М.Р., Салтыков A.M. Электротермия в производстве алюминия и алюминиево-кремниевых сплавов // Цветные металлы. 2007. - № 8. - С.68-73.

107. Основные свойства неорганических и органический соединений // Справочник химика. Том второй. 1971

108. В.А. Рабинович, З.Я. Хавин. Краткий химический справочник. -Химия, 1977.-376с.

109. Смидович Е.В. Технология переработки нефти и газа.- М.: Химия, 1980

110. Соскинд Д.М., Барсуков Е.Я. Термоконтактный крекинг тяжелых нефтяных остатков // Тематический обзор ISSNO 202 1347. - М: 1983. -57с.

111. Шихта для получения алюминиево-кремниевых сплавов. А.с.

112. СССР 1380221. А1 М. кл. С22 В 4/06. - 1986. - Глазатов А.Н., Попов М.И., Баймаков А.Ю., Карпов Б.И., Грибков И.И., Трунин А.А., Тарасов М.С., Богданов А.П., Шабалина О.А., Соскинд Д.М., Бастрыга И.М., Крыса Э.С., Громов Б.П.

113. Восстановитель для получения алюминиево-кремниевых сплавов. А.с. СССР 1144389. - А1 М. кл. С22 В 4/06. - 1982. - Брусаков Ю.И, Трунин А.А., Глазатов А.Н., Ржавин С.А., Михайлов Н.С., Тарасов М.С.

114. Способ электротермического получения алюминиево-кремниевых сплавов. А.с. СССР 1545633. - А1 М. кл. С22 В 4/06. - 1986. - Глазатов А.Н., Брусаков Ю.И., Вайсман Б.О., Бережной И.А., Шкару-па А.И.