Повышение эффективности обработки точных маложестких деталей на токарном станке за счет управления взаимодействием люнета с заготовкой тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.02.08, кандидат технических наук Константинов, Андрей Евгеньевич
- Специальность ВАК РФ05.02.08
- Количество страниц 146
Оглавление диссертации кандидат технических наук Константинов, Андрей Евгеньевич
Введение.
Глава. 1. Состояние вопроса, цель и задачи исследований.
1.1. Критический анализ современных методов обеспечения постоянного зазора, между заготовкой и внутренней поверхностью люнетной цанги.
1.2. Цель и задачи исследований.
Глава 2. Механизм влияния величины зазора в люнетной цанге на точность механической обработки деталей.
2.1. Зависимость величины зазора в люнетной цанге от технологических факторов при механической обработке.
2.2. Алгоритм и программа расчета зазора в люнетной цанге при механической обработке точных нежестких деталей.
2.3. Анализ полученных результатов.
Выводы по главе.
Глава 3. Методика экспериментальных исследова.ний.
3.1. Объекты и средства, исследования.
3.2. Методика обработки экспериментальных данных.
Глава 4. Экспериментальные исследования.
4.1. Влияние технологических факторов на показатели точности изготовления деталей.
4.2. Характер распределения величин размеров и значений шероховатости при обработке с постоянной и изменяющейся величиной зазора в люнетной цанге.
Выводы по главе
Рекомендованный список диссертаций по специальности «Технология машиностроения», 05.02.08 шифр ВАК
Синтез зажимных механизмов прутковых автоматов1983 год, доктор технических наук Кузнецов, Юрий Николаевич
Высокопроизводительное точение тонкостенных закалённых цилиндрических заготовок2012 год, кандидат технических наук Астахов, Сергей Алексеевич
Повышение эффективности токарной обработки сложнопрофильных деталей на станках с ЧПУ путем назначения функционально изменяемого режима резания2003 год, кандидат технических наук Емельянов, Юрий Владимирович
Формирование припусков на механическую обработку заготовок на основе стохастических моделей2006 год, доктор технических наук Васин, Алексей Николаевич
Повышение эксплуатационных характеристик многоопорных подшипниковых узлов размерной механической обработкой и идентифицированной компьютерной сборкой2007 год, доктор технических наук Санинский, Владимир Андреевич
Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Повышение эффективности обработки точных маложестких деталей на токарном станке за счет управления взаимодействием люнета с заготовкой»
Одной из основных задач, стоящих перед машиностроением в настоящее время, является снижение трудоемкости изготовления деталей. Эффективное направление решения этой задачи в производстве - применение новых конструкций устройств, позволяющих исключить некоторые предварительные операции предшествующие формообразующим, а кроме этого повышающих точность и качество обработки деталей.
Например, применение управляемого люнета при обработке точных нежестких деталей позволяет избавиться от сортировки заготовок по диаметральным размерам. А обеспечение постоянного зазора между деталью и внутренней поверхностью люнета позволяет существенно повысить качество обработки.
Широко известны модели токарных автоматов предназначенных для изготовления деталей из пруткового материала [55, 56, 88]. Для расширения технологических возможностей этих станков и использовании при обработке также и мерных штучных заготовок возникают сложности, связанные с получением высокоточных деталей. Применение стационарных конструкций люнетов, когда происходит поднастройка люнета на нужную величину зазора между заготовкой и внутренней поверхностью люнета не рационально, так как значительно возрастает трудоемкость, связанная с необходимостью предварительной сортировки по группам заготовок исходя из значений их диаметрального размера.
Кроме того, в настоящее время конструкции токарных станков, как российских ЛА так и зарубежных STAR MICRONIKS CO.,LTD; OKUMA A GENTRY OF MANUFACTURING SOLUTIONS; IGUS GmbH; MIYANO MASHIN-ERY; GILDEMEISTER AKTIENGESELLSHAFT и т.д. [20, 57 - 73] предусмотрена возможность осуществления вторых операций, таких как сверление радиальных отверстий; фрезерование у детали пазов, лысок, и т.д. В результате чего после основной токарной обработки деталь необходимо надежно и точно закрепить, а после второй операции освободить для продолжения цикла обработки партии деталей.
Исходя из перечисленных проблем к конструкции люнета предъявляются следующие требования:
- максимально возможная раскрываемость люнета на наибольшую величину позволяющую производить подачу заготовок в зону обработки;
- обеспечение при обработке деталей между заготовкой и внутренней поверхностью люнета постоянного оптимального зазора вне зависимости от того, с каким диаметральным размером поступает заготовка в зону обработки;
- возможность надежного закрепления детали для осуществления обработок на вторых операциях фрезерной, сверлильной и т.п.
- управляемость люнета, люнет должен выполнять любую из выше перечисленных функций в любой момент времени.
Таким образом, в настоящее время взамен стационарного люнета существует необходимость в создании управляемого имеющего все перечисленные функциональные возможности.
Имеется довольно много устройств направленных на решение данной проблемы и в настоящее время есть несколько конструкций люнетов позволяющих решить проблему постоянного зазора в люнетной цанге, но они как правило дорогостоящи, сложны в изготовлении и управлении, ненадежны, имеют малый диапазон регулирования по диаметральному размеру. Вместе с тем не раскрыт механизм влияния величины зазора в люнетной цанге на точность исходя из линейных и диаметральных размеров и материала заготовки, а так же режимов обработки.
В зависимости от взаимодействия заготовки с люнетом все устройства направленные на получение стабильного зазора в люнетной цанге можно разбить на следующие:
- непосредственное взаимодействие люнета с заготовкой во время обработки;
- гидролюнеты и люнеты управляемые логическими элементами;
- люнеты с механическим управлением.
В настоящее время на предприятии "НИТИ-ТЕСАР" осуществляющего производство токарных автоматов продольного точения АПТ, при разработке новой модели станка АПТ-904М, который должен осуществлять обработку штоков автомобильных амортизаторов, возникла необходимость в создании и наиболее оптимальной эксплуатации управляемого люнета. В одной из следующих разработок токарного автомата АПТ-906 предполагается использование вторых операций.
Для достижения оптимального зазора в люнетной цанге необходимо рассматривать процесс изготовления деталей в целом. Так как обеспечение зазора зависит от большого числа факторов: требуемой точности готовой детали, режимов резания, материала, исходной точности и формы заготовки, и т.д. Кроме того, следует учитывать действие случайных факторов, поскольку, принимая максимальные значения факторов, а не их средне квадратические отклонения, при теоретических расчетах получается завышенная величина зазора между заготовкой и внутренней поверхностью люнета, что приводит к более худшему качеству обработки по сравнению с возможным. Поэтому построение методики расчета рационального зазора в люнетной цанге с учетом действия всех включая так же и стохастические факторы является актуальной задачей.
Вопросы расчета оптимальной величины зазора в люнетной цанге до настоящего времени проработаны только в самом общем виде, не отражая влияния значений различных переменных участвующих в обработке.
Такое положение объясняется тем, что до сих пор не было надежных устройств для обеспечения постоянного одинакового для всех деталей взаимодействия с люнетной цангой.
Положения выносимые на защиту:
- исследование механизма влияния зазора в люнетной цанге на точность изготовления деталей с помощью теоретико-вероятностной теории; 7
- создание управляемого люнета обеспечивающего вне зависимости от диаметра приходящей заготовки одинаковый постоянный зазор между заготовкой и внутренней поверхностью люнетной цанги;
- экспериментальные исследования, связанные с применением одинакового для всех деталей зазора в люнетной цанге;
- алгоритм вычисления оптимального значения зазора между заготовкой и внутренней поверхностью люнета;
Диссертационная работа состоит из введения, пяти глав, заключения, списка литературы и приложения. Диссертация изложена на 148 странице машинописного текста, содержит 31 рисунок и 19 таблиц.
Похожие диссертационные работы по специальности «Технология машиностроения», 05.02.08 шифр ВАК
Повышение эффективности процесса точения на основе учета динамических параметров подсистемы "заготовка-инструмент"2009 год, доктор технических наук Кошелева, Алла Александровна
Повышение работоспособности инструмента из композита при токарной обработке прерывистых поверхностей деталей машин2012 год, кандидат технических наук Алтухов, Александр Юрьевич
Радиальные головки для накатывания мелкомодульных зубчатых колес1997 год, кандидат технических наук Иванов, Александр Валерьевич
Оптимизация режимов резания при обработке на станках с ЧПУ с целью повышения точности размеров и формы деталей в процессе точения2000 год, кандидат технических наук Пудов, Алексей Валерьевич
Применение алгоритмов самообучения к оптимизации процесса резания на примере токарной и сверлильной обработки2000 год, кандидат технических наук Гришин, Сергей Александрович
Заключение диссертации по теме «Технология машиностроения», Константинов, Андрей Евгеньевич
Выводы
1. Выбраны контролируемые параметры технологического процесса при механической обработке деталей на токарном станке, наиболее сильно влияющие на точность изготовления деталей: глубина резания и величина зазора в люнетной цанге.
2. Получены математические модели описывающие влияние на допуск деталей следующих исследуемых факторов: а - глубины резания, S - подачи режущего инструмента, V - скорости резания, а также d - диаметра детали, 1 -длины детали, h - величины зазора между заготовкой и внутренней поверхностью люнета, Е - модуля упругости.
3. На основе исследований установлено влияние технологических факторов на точность обработки. С возрастанием любого из факторов a, S, aSV точность снижается. Показано, что при возрастанием 1 и h отклонение размера возрастает, а для d с его увеличением отклонение уменьшается. Вместе с тем выше точность изготовления при обработке латуни по сравнению со сталью.
4. Определены оптимальные значения подачи - S = 0,115 мм/об и глубины резания - а = 0,65 мм, позволяющие в дальнейшем провести более качественно статистические эксперименты.
5. Показано, что использование подвижного люнета по сравнению со стационарным позволяет: а) Получать детали с точностью до 5 мкм по диаметральным размерам и Ra 0,65 - 1,15 мкм обработанной поверхности. При обработке с неподвижным люнетом разброс размеров составляет до 8 мкм, а шероховатость поверхности - Ra 0,65 - 1,25 мкм. б) Технологический процесс обработки с использованием подвижного люнета во времени более устойчив. в) Отклонение номинального диаметрального размера детали от настраиваемого и значение шероховатости для подвижного и неподвижного люнетов подчиняются нормальному закону распределения.
Глава 5. Практические рекомендации и технико-экономическая эффективность использования результатов исследования 5.1. Разработка рациональной конструкции люнета
Используя методику определения оптимальной величины зазора в люнетной цанге, предложенную во второй главе, рассчитаем теоретическую точность изготовления деталей при использовании конструкций люнета: стационарной и подвижной.
Диаметр детали: 5,1 мм;
Допуск на деталь: Td - 10 мкм;
Длина детали: 1-50 мм;
Диаметр заготовки: D3ar- 10 мм;
Допуск на заготовку: Tz - 15мкм;
1. Упругая деформация заготовки ровна as(l + 60)3 е = k
E(Dz/2)
4 ' где k= 5; а = 2,45 мм; s = 0.115 мм;
0,llf 105 (Ю/2) 0,65x0,115х(60 + 50)3 1П3 е = 5-1--—j-— = 8,12x10 мм.
2. Проверка возможности обработки при заданной точности. Среднее квадратическое отклонение средних размеров, вызванных погрешностями пространственных отклонений заготовки
2cjp =7tz' о
2о=-0,005мм. р 6
Среднее квадратическое отклонение средних размеров, вызванных погрешностями базирования заготовки cF = — 0,002мм . 1 6
Среднее квадратическое отклонение смещения оси заготовки
V0,0052 +0,0022 1 С<1 а, = ---= -0,0054мм.
6 6
Среднее квадратическое отклонение профиля возможных значений диаметра люнетной цанги о =-0,002мм. 11 6
Среднее квадратическое отклонение настроечного размера для данной конструкции станка равно
On = — 0,002мм . настр ^
Проверка условия возможности обработки.
Для стационарного люнета: > Jo^ + о2 r + о2 + о] + о2
-0,01 > -V0,0022 +0,0052 + 0,0022 + 0,00542 + 0,0022 6 6 теоретически достижимая точность обработки в данных условиях Td = 0,00735мм.
Для подвижного люнета: oDm > + о2 наяр + о2 + о\ - о02ц,
-0,01 > -^0,0052 +0,0022 +0,0022 +0,00252 , 6 6 теоретически достижимая точность обработки в данных условиях Td = 0,0055мм.
3. Расчет величины зазора в люнетной цанге. Рабочий диаметр люнетной цанги
0ц=0дет+0заг-°„астр-5з-е> где DHacxp - настроечный размер; б3 - величина смещения оси заготовки.
Du = 10 - 9,89 + 9,9 + 0,002 + 0,008 = 10,02мм .
Величина зазора h = D^D^=10.02-10= м
2 2
По результатам теоретических исследований была усовершенствована конструкция управляемого люнета, используемого на станке АПТ - 904 и предназначенного для обеспечения требуемого зазора между заготовкой и внутренней поверхностью люнета. А так же разработана принципиально новая конструкция управляемого люнета направленная на повышение надежности и стабильности при создании рабочего зазора в люнетной цанге.
Усовершенствованный люнет к станку АПТ-904М, рис.5.1, содержит корпус 1, люнетную цангу 2, которая базируется в корпусе 1 на шпонку 3,гайку 4,которая контрится контргайкой 5, пружины сжатия 6, причем пружины 6 взаимодействуют с гайкой 4 и корпусом 1 на котором установлен кронштейн 7 с шарнирно соединенным нажимным рычагом 8. Рычаг 8 упорами 9 взаимодействует с гайкой 4, а вторым концом взаимодействует с механизмом управления 9. Механизм управления люнетом 9 содержит плиту 10, на которой установлена опора 11, в отверстии которой выполнен пневмоцилиндр настройки рабочего зазора 12 в котором перемещается поршень 13, выполненный совместно со штоком 14 через осевое отверстие 15 которого подается давление вместно со штоком 14 через осевое отверстие 15 которого подается давление в пневмоцилиндр открывания люнетной цанги 16,выполненный в полости поршня 13. На штоке 14 устанавливается втулка 17 гайка 18 для регулировки хода поршня 13. В пневмоцилиндре открывания люнетной цанги 16 перемещается поршень 19, соединенный со штоком 20.
Рис.5.1. Конструкция управляемого люнета к АПТ-904М
Поршень 19 поджимается в исходном состоянии к основанию пневмоци-линдра открывания люнетной цанги 16 пружиной сжатия 21, взаимодействующей с крышкой 22 пневмоцилиндра открывания люнетной цанги, а пружина сжатия 23 взаимодействует с опорой 24, установленной на плите 10 и поршнем 13. На штоке 20 скользит корпус 25 пневмоцилиндра фиксации нулевого зазора 26 со штоком 27. Пневмоцилиндр фиксации нулевого зазора 26 корпусом 25, пружиной сжатия 28, взаимодействующей с опорой 24, всегда прижат к упорам 29 рычага 8. На штоке 20 выполнен упор 30, который воздействует на рычаг 8 при открывании люнетной цанги 2, а на конце штока 20 закреплена планка 31, скользящая в пазу, выполненном в плите 10, удерживающая шток 20 от разворачивания.
Новая конструкция управляемого люнета, а также ряда других новшеств позволили подать комплексную заявку на токарный автомат продольного точения.
Изобретение относится к области станкостроения, в частности к автоматическим токарным станкам и может быть использовано для выполнения с высокой точностью операции продольно - фасонного точения, обработки центральных отверстий, нарезания резьбы и др. в цилиндрических длинномерных изделиях. Технический эффект изобретения - расширение технологических возможностей при одновременном улучшении условий эксплуатации.
При загрузке, заготовка проходит из приемного устройства через фланец тттгттхтт ttdttt тх ттт/-чтт/зт^ tt/-\ д^ттгчгчп ТТттгг г~чг"ггчт^/'л ттаттоатла ттот> ттотттхо "о ттиаол /г/*\ТТТ/Г ТТТЛ'ХХ тттл 1 £\ l-LLlinn^U,VJ1D XL JiXVОV^ 1 JllKJ^JCI. ^JJL/1 JlUlU llU^ftVlW/I ДО.ОJIW11L> llllWJJlVi.V/JL^iaJAirAll/j,^ IV/ и поршень 19 со штоком 20 занимает крайнее правое положение, нажимая упором 30 на рычаг 8, который упорами 9 нажимает на гайку 4 люнетной цанги 2, перемещая ее вправо, выталкивая из корпуса 1, в результате чего люнетная цанга 2 открывается. Давление в пневмоцилиндрах 12 и 26 отсутствует, в результате чего, поршень 13, под воздействием пружины 23, занимает крайнее левое положение, а пневмоцилиндр 26 свободно скользит по штоку 20, прижимаясь корпусом 25 к упорам 29, отслеживая положение рычага 8. При этом в начале подачи заготовки подается сжатый воздух к фланцу 5 и через сопло 48 подается на заготовку 10, удаляя грязь, которая попадает в ловушки 44 и удаляются через дренажные отверстия 45. При этом заготовки с наружным диаметром равным или превышающим максимальный диаметр люнетной цанги 2. через отверстие 51 фланца 5 не проходят в шпиндель 7 и извлекаются из приемного устройства 4. По окончании загрузки, убирается давление из пневмоци-линдра 16 и поршень 19, под воздействием пружины 21, занимает крайнее левое положение, освобождая рычаг 8. Пружины 6, нажимая на гайку 4, затягивают люнетную цангу 2 в корпус 1 и обжимают ее на заготовке 7 и, воздействуя на рычаг 8 через упоры 9, отводят рычаг 8. В зависимости от диаметра заготовки величина затягивания люнетной цанги 2 в корпус 1 изменяется и соответственно положение рычага 8 меняется. После чего подается давление в пневмо-цилиндр 26, фиксируя корпус 25 на штоке 20. Затем чего подается давление в пневмоцилиндр 12, перемещая поршень 13 вправо на величину установленную гайкой 18. Поршень 13 перемещается совместно с поршнем 19, штоком 20 с зафиксированным на нем пневмоцилиндром 26 и рычагом 8. Рычаг 8 воздействуя упорами 9 на гайку 4 выталкивает люнетную цангу 2. Люнетная цанга, выходя каждый раз на одну и ту же величину от нулевого зазора из корпуса 1, обеспечивает одинаковый рабочий зазор к любому размеру диаметра заготовки.
В новой модели токарного автомата продольного точения АПТ - 906 предполагается использование новой конструкции управляемого люнета позволяющего при -механической обработке нежестких деталей обеспечивать более стабильную и точную настройку люнета на рабочий зазор для достижения этих целей люнет содержит запорную втулку, гайку и нажимную втулку которые контактируют между собой и имеют возможность осевого перемещения внутри корпуса и крышки люнета. При перемещении, втулка через шарики фиксирует диаметр заготовки, и передвигает нажимную втулку, сводящую лепестки люнетной цанги. Чем меньше диаметр заготовки, тем на большую величину сможет переместиться нажимная втулка, оставляя зазор между заготовкой и люнетной цангой постоянным. Настройка люнетного зазора осуществляется с помощью гайки, расположенной между соединенной с ней через резьбовое соединение нажимной втулкой, и запорной втулкой. Чтобы производить обработку без воздействия шариков на заготовку гайка и связанная с ней нажимная втулка запирается зажимным устройством, а запорная втулка за счет действия возвратной пружины перестает воздействовать на шарики и заготовку.
На рисунке 5.2 изображен общий вид люнета в разрезе.
6 1 2 8 3
Рис. 5.2. Конструкция управляемого люнета к АПТ - 906
В корпусе люнета 10 находится запорная втулка 1, которая при подаче давления в полость А перемещается в осевом направлении воздействуя на гайку 2 и нажимную втулку 3, до тех пор пока позволяют шарики 4 расположенные радиально в цанге 5. После подачи давления в полость Б гайка 2 жестко зажимается. Пружины 6 и 7 служат для возврата подвижных элементов в исходное положение. С помощью контргайки 8 фиксируется положение гайки 2 относительно нажимной втулки 3, от проворота гайку 2 удерживает шпонка 9 закрепленная в корпусе 10. Нажимная втулка Зперемещается внутри крышки 11 в которой выполнено окно для настройки люнета. Крышка 11 закреплена на корпусе 10.
Механизм работает следующим образом.
После загрузки заготовки в люнет, подается давление в полость А, в результате чего, запорная втулка 1 воздействуя конической поверхностью на шарики 6 в зависимости от диаметра заготовки перемещается на определенную величину. Своим торцем втулка 1 передвигает гайку 2 и нажимную втулку 3, связанные между собой через резьбовое соединение. Нажимная втулка 3 при перемещении внутри крышки 11 воздействует своей рабочей поверхностью на лепестки цанги 5 заставляя их сходиться. Вращением нажимной втулки 3 относительно гайки 2 осуществляется настройка радиального зазора между заготовкой и лепестками цанги 5 для всей партии деталей, после чего нажимная втулка 3 фиксируется контргайкой 8. В крышке 11 закрепленной на корпусе 10 выполнено окно для удобства настройки зазора. От поворота гайка 2 удерживается за счет шпонки 9 закрепленной в корпусе 10. Затем подается давление в полость Б зажимного приспособления в результате чего фиксируется положение гайки 2 и нажимной втулки 3.Давление из полости А убирается и запорная втулка 1 под действием возвоатной поужины 6 освобождает от зажима шаоики 4 и заготов 1 1 1 к1 ' ' а ку. Производится обработка заготовки с настроенным люнетным зазором. После окончания обработки детали давление из полости Б убирается и гайка 2 с нажимной втулкой 3 за счет действия возвратной пружины 7 занимают исходное положение.
В связи с минимальным количеством рабочих деталей рассматриваемый люнет имеет малые кинематические погрешности при создании радиального зазора между заготовкой и люнетной цангой.
На рис.4.1. представлен автомат продольного точения АПТ - 904М предназначенный для токарной обработки поршневой шейки штоков амортизаторов автомобилей взамен существующих круглошлифовальных автоматов. Станок охватывает широкую номенклатуру штоков амортизаторов, его производительность - 300 штоков в час, переналадка на другой типоразмер - за 1 час.
Рис.4.1. Токарный автомат продольного точения мод. АПТ - 904М Преимущества:
- Достигается экономия электроэнергии в 2 раза.
- Сокращаются производственные площади в 2,5 раза.
- Снижаются расходы на обслуживание.
- Стойкость резца - 180 мин.
- Повышается точность обработки при снижении требований к заготовке по допуску на базовый диаметр и кривизне.
Заключение
Проведенные теоретические и экспериментальные исследования позволили решить поставленные в работе задачи повышение точности и эффективности процесса токарной обработки на основе исследования механизма влияния на них величины зазора в люнете, и совершенствования конструкции люнета.
В ходе работы:
1. Раскрыт и аналитически описан механизм влияния случайных факторов на величину зазора в люнетной цанге при обработке деталей.
2. Уточнено влияние на величину зазора комплекса факторов, таких как погрешности профиля и размеров заготовки, погрешности установки; технологических факторов: настроечного размера, подачи и глубины резания, вибрации технологической системы, температурных воздействий, погрешностей формы. Обеспечена возможность выявления факторов наиболее значимо влияющих в конкретных условиях на величину припуска.
3. Построена математическая модель описывающие влияние на допуск деталей следующих исследуемых факторов: а - глубины резания, S -подачи режущего инструмента, V - скорости резания, а также d -диаметра детали, 1 - длины детали, h - величины зазора между заготовкой и внутренней поверхностью люнета, Е - модуля упругости.
4. В условиях АООТ "НИТИ - ТЕСАР" на токарных станках продольного точения моделей АПТ - 901БР и АПТ - 904М выполнены экспериментальные исследования, которые позволили уточнить законы распределения размеров и шероховатости деталей. Выявить закономерности влияния на рассеивание размеров деталей величин: материала, диаметра и длины заготовки, подачи, глубины резания.
5. Разработана методика расчета оптимальной величины зазора в люнетной цанге, учитывающая влияние случайных факторов и позволяющая
123 производить расчеты для стационарной и подвижной конструкции люнета.
6. Построена автоматизированная система расчета зазора при механической обработке заготовок, существенно упрощая расчетные операции. Разработанная программа может быть включена в программное обеспечение токарного станка АПТ и использоваться для автоматической настройки люнетного зазора.
7. Результатом исследований является внедрение усовершенствованной конструкции управляемого люнета токарного станка модели АПТ -904М, предназначенного для обработки шейки штоков автомобильных амортизаторов.
8. Экономическая эффективность от применения постоянного оптимального значения зазора в люнетной цанге при использовании только одного токарного автомата составляет 76733 рубля в год.
Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Константинов, Андрей Евгеньевич, 2001 год
1. Авдонькин Ф.Н. Основы методики экспериментального исследования. М., 1987.- 123 с.
2. Адлер Ю.П. Планирование при поиске оптимальных условий. М.: Наука. -1976.-279 с.
3. Алексеев В.Е., Ваулин А.С., Петрова Г.Б. Вычислительная техника и программирование. М.: Высшая школа., 1991. - 400 с.
4. Армарего А. А. Обработка металлов резанием. М.,- 1983. - 164 с.
5. Блюмберг В.А. и др. Обработка деталей на токарных и карусельных станках Д., 1978.- 167 с.
6. Бобров В.А. Основы теории резания металлов. -М., 1986. 173 с.
7. Болыпев JI.H., Смирнов Н.В. Таблицы математической статистики. М., 1983.-416 с.
8. Боровков А.А. Теория вероятностей. М.: Наука., 1986. - 234 с.
9. Гидравлический зажимной механизм. Fluidoperated actuator with force multiplication. Пат. N 4890541, кл. F16J1/10, опубл.02.01.90. Spooner Rihard.
10. Гидролюнет. A.C. N 617233, кл. B23Q1/24, опубл.30.06.78. А.И.Громовик, В.В.Совпель, И.К.Гребенюк.
11. Гидролюнет. A.C.N 389908, кл. B23Q1/24, опубл.03.17.70. И.П.Ким.
12. Гидролюнет. A.C. N 359126, кл. B23Q1/24, опубл. 10.26.78. А.Г.Гришин.
13. Гидролюнет. A.C. N 1337228, кл. B23Q1/24, опубл.01.21.86. Вал.В.Чебоксаров, Вик.В.Чебоксаров.
14. Гидростатический люнет. A.C. N 837733, кл. B23Q1/24, опубл. 18.06.78. О.Ф.Бабин, А.Ф.Бевзюк, В.И.Мазур.
15. Гидростатический люнет. A.C. N 493333, кл. B23Q1/24, опубл.01.09.75. К.П.Бандурин.П.Р.Ильин.
16. Гмурман В.Е. Руководство к решению задач по теории вероятностей и ма-теематической статистике: Учебное пособие. М.: Высш. шк., 2001. - 400с.
17. Дальский A.M. Цанговые зажимные механизмы. М.: Машиностроение., 1976. - 167 с.
18. Дунин Барковский И.В. Измерения и анализ шероховатости, волнистости и некруглости. - М.: Машиностроение., 1978. - 231 с.
19. Зажим цанговый "Информационный листок". Ставропольский центр научно технической информации. 1988г.
20. Зажимные приспособления фирмы "Борг Варнер - Штибер". - М., 1991. -62 с.21.3орев Н.Н. Исследование элементов механики процесса резания. М.: Маш-гиз., 1952.-364 с.
21. Королев А.В., Новоселов Ю.К. Теоретико вероятностные основы абразивной обработки. Часть 2. - Саратов.: Саратовский университет., 1987. - 158 с.
22. Королев А.В., Гущин А.Ф. Технологические основы обеспечения качества в условиях автоматизированного производства. Саратов: Саратовский политехнический институт., 1988. 52 с.
23. Красовский Г.И., Филаретов Г.Ф. Планирование эксперимента. Минск.: БГУ., 1982.- 123 с.
24. Кривоухов В.А., Петруха П.Г., Бруштейн Б.Е. и т.д. Резание конструкционных материалов, режущие инструменты и станки. М., 1967. - 233 с.
25. Куклев Л.С., Тазетдинов М.Н. Оснастка для обработки нежестких деталей высокой точности. М.: Машиностроение., 1988. - 104 с.
26. Львовский Е.Н. Статистические методы построения эмпирических формул. -М.: Высш. шк., 1988.-238 с.
27. Люнет. А.С. N 1625655, кл. B23Q1/24, опубл.07.02.91. П.А.Черкасов.
28. Люнет. Заявка N 3719103, кл. B23Q1/24, опубл.08.04.93. А.В.Ловцов.
29. Люнет. Tandem Lunette. Заявка N 3909411 ФРГ, кл. B23Q1/24, опубл.09.27.90. Shafer Rainer.
30. Люнет. A.C.N 742099, кл. B23Q1/24, опубл.06.25.80. И.В.Белгородский, А.С.Бурштейн, Л.М.Дусман, Э.Н.-А.Лейбзун, Ю.Ш.Рашковский.
31. Люнет к автоматам фасонно продольного точения. A.C.N 808238, кл. B23Q1/24, опубл.08.03.81. Н.Г.Ткачик, Б.Г.Озеров.
32. Люнет к автоматам фасонно продольного точения. A.C.N 1321546, кл. B23Q1/24, опубл.04.01.85. В.О.Фокин, С.А.Злыгорев.
33. Люнет к автоматам фасонно-продольного точения. A.C.N 395222, кл. B23Q1/24, опубл.02.01.74. Н.Г.Лозовюк.
34. Люнет к автоматам продольного точения. A.C.N 1472205, кл. B23Q1/24, опубл.04.15.89. М.Э.Шкотлянд.
35. Люнет А.С. N 1653923, кл. B23Q1/24, опубл.07.06.91. В.А.Попов.
36. Люнет А.С. N 1662799, кл. B23Q1/24, опубл.07.15.91. А.М.Сало, С.М.Соболев, В.С.Тимошенко.
37. Люнет для обработки тонкостенных труб резанием. А.С. N 664817, кл. B23Q1/24, опубл.30.05.79. А.Д.Анишин.
38. Люнет к токарному станку А.С. N 1553306, кл. B23Q1/24, опубл.01.18.88. Ю.Б.Ильин, А.В.Шипулин.
39. Металлообработка. Средства механизации и автоматизации. М., 1989. -155 с.
40. Механизм зажима прутка А.С. N 1632638, кл. В23В13/00, опубл.07.03.91. И.А.Иванюк.
41. Механизм зажима токарного автомата. А.С. N 2028868 кл В23 В13/00 опубл. 20.02.95., Подрезов В.П.
42. Моисеева Н.К. Выбор технических решений при создании новых изделий. -М.: Машиностроение., 1997. 177 с.
43. Моисеева Н.К., Карпунин М.Г. Основы теории и практики функционально -стоимостного анализа. М.: Высшая школа., 1994. - 192 с.
44. Мосталыгин Г.П., Толмачевский Н.Н. Технология машиностроения: Учебное пособие для вузов по инженерно экономическим специальностям. — М.: Машиностроение., 1990. - 288 с.
45. Новый порядок учета затрат на производство и реализацию продукции (работ, услуг), включаемых в себестоимость. Порядок формирования финансовых результатов, учитываемых при налогообложении. Комментарий Ма-карьевой В.И. М., 1993.
46. Орликов M.JL, Кузнецов Ю.Н. Проектирование зажимных механизмов автоматизированных станков. -М.: Машиностроение., 1977. 142 с.
47. Оснастка и инструмент для металлорежущих станков: каталог. М., 1981. -138 с.
48. Оснастка и инструмент для металлорежущих станков: каталог. М., 1981. -86 с.
49. Основы технологии машиностроения. /Под ред. Корсакова B.C. М.: Машиностроение., 1977. - 416 с.
50. Планирование эксперимента в исследовании технологических процессов./ Под. ред . Лецкого Э.К. М., 1991.- 113 с.
51. Погораздов В.В., Овсянников B.C. Планирование эксперимента при исследовании процесса резания металлов. Саратов, 1982. - 132 с.
52. Полетика М.Ф. Теория резания металлов. Томск.: ТПИ., 1980. - 194 с.
53. Приборы для контроля чистоты обработки поверхности. М.: Машиностроение., 1989. - 135 с.
54. Прогрессивное металлорежущее оборудование: каталог. М. ВНИИТЭМР., 1988.- 156 с.
55. Прогрессивное металлорежущее оборудование: отраслевой каталог. М. ВНИИТЭМР., 1989. - 164 с.
56. Проспект фирмы "BENZINGER". Прецизионные токарные станки TNL с числовым программным управлением CNC., 03.91. 8 с.
57. Проспект фирмы "GILDEMEISTER". Технологии токарной обработки и концепции автоматизации., 07.98. 133 с.
58. Проспект фирмы "Н. ERNAULT SOMUA". Автоматизированное производство с токарными станками FLS 20/40/60., 11.93. - 22 с.
59. Проспект фирмы "IGUS". Energieketten Systeme., 04.98. - 56 с.
60. Проспект фирмы "IKEGAI". CNC mill turning center AT20Z, AT25Z., 09.97. -12 с.
61. Проспект фирмы "MIYANO MASHINERY". 5 axis CNC turning center BNE series., 06.98. - 16 c.
62. Проспект фирмы "MIYANO MASHINERY". 2 and 3 axis CNC turning center BND series., 06.98. - 12 c.
63. Проспект фирмы "STAR". CNC langdrehautomaten. Gesamtubersicht., 03.99. -48 c.
64. Проспект фирмы "STAR". CNC langdrehautomaten. SE - 16/20R., 03.99. -32c.
65. Проспект фирмы "STAR". Specifications of SV 32 CNC automatic., 02.98. -50 c.
66. Проспект фирмы "STAR". Specifications of SV 32J CNC automatic., 02.98. -47 c.
67. Проспект фирмы "STAR". CNC langdrehautomaten. SE - 16., 03.99. - 32 c.
68. Проспект фирмы "STAR". CNC langdrehautomaten. SV - 32, 03.99. - 28 c.
69. Проспект фирмы "STAR". Specifications of SE 12/16 CNC automatic, 02.98. -44 c.
70. Проспект фирмы "TRAUB". Made by TRAUB: CNC Drehautomat TNA, 07.93.-26 c.
71. Проспект фирмы "WEILER". Primus CNC. Numerisch gesteuerte Spitzendreh-mashine fur Futter und Wellenteile, 11.93. - 10 c.
72. Проспект фирмы "ПИТТЛЕР". NF/NFL испытанные токарные автоматы с ЧПУ высокого уровня производительности, 09.95. - 16 с.
73. Пустыльник Е.И. Статистические методы анализа и обработки наблюдений. -М.: Наука., 1968.-283 с.
74. Размерный анализ технологических процессов. /Матвеев В.В., Тверской М.М., Бойко Ф.И. и др. М.: Машиностроение., 1982. - 264 с.
75. РДМУ 109 77. Методические указания: методика выбора и оптимизации контролируемых параметров технологических процессов. - М.: Издательство стандартов., 1978, - 64 с.
76. Розенберг A.M., Еремин А.Н. Элементы теории процесса резания металлов.- М.: Свердловск., 1956. - 214 с.
77. Рубинштейн С.А., Левант Г.В., Орнис Н.М., Тарасевич Ю.Ф. Основы учения о резании металлов и режущий инструмент. М., 1968. - 189 с.
78. Рюмин В.П. Как рассчитать цену на научно техническую продукцию. - М., Финансы и статистика., 1993.
79. Самоцентрирующий люнет A.C. N 1437177, кл. B23Q1/24, опубл. 11.15.91. П.Г.Гоголин.
80. Светозарова Г.И. Практикум по программированию на языке бейсик. М.: Наука., 1988.-366 с.
81. Седоков JI.M. Закономерности пластической деформации и разрушения при резании металлов. Автореф. дис. на соиск. уч. ст. док ра техн. наук. -Томск., 1982. - 354 с:
82. Скворцов Н.Н., Омельченко JI.E. Организация функционально стоимостного анализа на машиностроительных предприятиях. - Киев.: Техника., 1997. - 112 с.
83. Скловский А.С., Анрощук Г.А. Приспособления и инструменты станочников- новаторов. Киев. "Техника", 1986. - 87 с.
84. Солонин И.С. Математическая статистика в технологии машиностроения. -М.Машиностроение., 1972. 216 с.
85. Способ автоматической компенсации упругих деформаций. A.C. N 994118, кл. В23В25/06, опубл. 11.12.98. В.В.Юркевич.
86. Справочник технолога машиностроения. /Под ред. Косиловой А.Г и Мещерякова Р.К. М.: Машиностроение., 1985. - 656 с.
87. Станочные приспособления: справочник в 2 х томах./ Под. ред. Б.Н. Вар-дашкина., 1984. - 205,215 с.
88. Тамразов A.M. Планирование и анализ регрессионных экспериментов в технологических исследованиях. М.: Наука., 1987. - 148 с.
89. Устройство для закрепления цилиндрических заготовок А.С. N 1634382 кл. B23Q1/24, опубл.03.15.91. П.М.Кузнецов, И.Н.Сергеев.
90. Устройство для центрированного радиального и осевого опирания заготовки. DE N 4214399.
91. Уэйл Р. Влияние параметров резания на деформацию детали и стружки. -М., 1995. 183 с.
92. Функционально стоимостной анализ. Методические рекомендации - М.: НИИМАШ., 1995.- 192 с.
93. Холоденко Е.М. Состав затрат, включаемых в себестоимость продукции с учетом отраслевых особенностей. М., 1996. - 234 с.
94. Цанга шариковая подающая. Информационный листок ЦИНТИ "Обработка металлов резанием", сер.З, 1970 № 4/26.
95. Ящерицин Е.А., Еременко В.А. Резание металлов и физические тепловые явления. М., 1989.-560 с.
96. Ящерицин П.И. Основы технологии механической обработки и сборки в машиностроении. М.: Высш. шк., 1974. - 608 с.
97. ЕМО' 98: Rectification, toujours plus haut, toujours plus vite, toujours plus fort. Exigence et qualite. Mashine outil № 67. Octobre 1998. 35 c.
98. Les Japonais toijours le aders. /Anna Kochan. Mashine outil № 63. Juin 1997. -33 c.
99. Lunette pour tour a commande numerique. Outils et outillages № 64. Mai 1997.-66 c.131
100. Pour le travail la tole: la precision s'impose. Usinage a" grande vitesse chez bruciaferi. /Laurent Viel. Mashine outil № 66. Septembre 1998. 42 c.
101. Tour CNC de hautes performanes. Mesures № 15. Janvier 1997. 42 c.
Обратите внимание, представленные выше научные тексты размещены для ознакомления и получены посредством распознавания оригинальных текстов диссертаций (OCR). В связи с чем, в них могут содержаться ошибки, связанные с несовершенством алгоритмов распознавания. В PDF файлах диссертаций и авторефератов, которые мы доставляем, подобных ошибок нет.