Основные параметры неизотермического процесса каландрования тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.17.08, кандидат технических наук Рощупкин, Сергей Александрович

• Рощупкин, Сергей Александрович
• кандидат технических наук
• 1984

Оглавление диссертации кандидат технических наук Рощупкин, Сергей Александрович

ПЕРЕЧЕНЬ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ.

ВВЕДЕНИЕ.

1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА ТЕОРИИ КАЛАВДРОВАНИЯ.

1.1. Характерные черты валковых машин и особенности систем теплоснабжения валков

1.2. Исследование процесса переработки полимера на валках валковой машины.

1.2.1. Течение в межвалковом зазоре.

1.2.2. Теплообмен На валке.

1.2.3. Выводы.

1.2.4. Задачи теоретических исследований

2. ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕЧЕНИЯ ПОЛИМЕРА В МЕЖВАЛКОВОМ ЗАЗОРЕ И ТЕПЛООБМЕНА НА ВАЛКАХ ВАЛКОВОЙ МАШИНЫ.

2.1. Описание процесса переработки

2.2. Математическое описание процесса переработки

2.2.1. Математическая модель процесса течения полимера в межвалковом зазоре с учетом системы теплоснабжения валков

2.2.2. Температурное поле полимера и валков в межвалковом зазоре при симметричном процессе

2.2.3. Температурное поле полимера и валков в межвалковом зазоре при несимметричном процессе течения.

2.2.4. Анализ течения теплоносителя в периферийных каналах валка.

2.2.5. Определение границ зоны деформации полимера в зазоре.

- 3

2.2.6. Диссипативная составляющая энергетического баланса.

2.2.7. Математическая модель теплообмена полимера на валке

2.2.8. Математическая модель теплообмена поверхности валка с окружающей средой в условиях свободной конвенции.

3. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ

ПАРАМЕТРОВ ВАЛКОВОЙ МАШИНЫ.

3.1. Задачи экспериментальных исследований

3.2. Экспериментальная установка

3.3. Контрольно-измерительная аппаратура

3.3.1. Управление температурным режимом валков

3.3.2. Управление приводом валков

3.3.3. Измерение температур поверхности валков

3.3.4. Измерение распорных усилий в зазоре

3.4. Методика проведения эксперимента

3.4.1. Подготовка валковой установки к проведению эксперимента

3.4.2. Тарировка распорных усилий

3.4.3. Тарировка межвалкового зазора.

3.4.4. Снятие характеристики холостого хода

3.4.5. Работа в режиме загрузки

3.4.6. Запись рабочих параметров

3.4.7. Определение толщины получаемой плёнки

3.5. Обработка экспериментальных данных.

3.5.1. Определение реологических характеристик полимера

3.5.2. Определение теплофизических характеристик полимера, воздуха и теплоносителя.

3.5.3. Определение распорных усилий, действующих на валки.

-43.5.4. Определение зоны деформации полимера в зазоре.

3.5.5. Определение средних температур

3.5.6. Исследование температур поверхностей валков

3.5.7. Исследование изменения температуры полимера в зазоре валковой машины

3.5.8. Исследование мощности, потребляемой в межвалковом зазоре

4. МЕТОДИКА ИНЖЕНЕРНОГО РАСЧЁТА ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ПРОЦЕССА КАЛАНДРОВАНИЯ.П

4.1. Исходные данные для расчёта.II

4.2. Алгоритм расчёта основных параметров процесса каландрования.

4.3. Определение углов рабочих зон валка.

4.4. Методика расчёта диссипативной составляющей энергетического баланса валка. цд

4.5. Определение энергетического баланса валка . пэ

4.6. Методика расчёта мощности привода валковой машины.

4.7. Расчёт коэффициентов теплоотдачи при граничных условиях Ш рода.

4.8. Результаты расчёта каландра.

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Основные параметры неизотермического процесса каландрования»

В В Е Д Е Н И Е Материалами ХХУ1 съезда КПСС по пятилетнему плану развития народного хозяйства СССР на I98I-I985 годы и на период до 1990 года и последующими пленумами ЦК КПСС предусмотрено создание и выпуск высокопроизводительного оборудования большой единичной мощности. Для промышленности, перерабатывающей полимерные материалы, требуется всё больше высокопроизводительных! надёжных и экономичных машин /I/. Освоение производства износостойких, высокопрочных, термостойких и других новых видов полимерных материалов предъявляет повышенные требования к перерабатывающему оборудованию, разработке более совершенных и точных методик расчёта, учитывающих неизотермичность процесса и максимальное количество исходных пара1летров. Широкое распространение в промышленности, перерабатывающей полимерные материалы, получили валковые машины, отличительной особенностью которых являются обогреваемые валки, вращающиеся навстречу друг другу. На подготовительных операциях для смешения, подогрева и пластикации полимерного материала использзпотся вальцы. Существуют валковые машины специального назначения. К ним относятся тиснильные и гладильные каландры, размалывающие и дробильные вальцы /2/, машины с плавящими валками для нанесения покрытий /3,4,5/, валковые экструдеры /6,7/, валковые прессы для производства многослойных листовых материалов 8 и т.д. Важное значение имеют каландровые линии для изготовления линолеума, кумароновых плиток, плёнок, листов и других изделий. Преимущества метода каландрования перед другими способами производства плёночных и листовых материалов (экструдирование через плоскощелевую головку и методов раздува) следующие /9,10,11/: высокая производительность на единицу капиталовложений; 2) высокое качество конечного продукта (минимальные колебания толщины изделия по ширине валка, лучшие физико-механические свойства по сравнению с изделиями, полученными другими методами); 3) удобство эксплуатации: просто контролировать качество изделия, легко очищать рабочие органы машины, быстро изменять толщину получаемых изделий без замены калибрующего устройства, Разработки последних лет позволили наметить следующие направления развития валкового оборудования для переработки полимерных материалов. 1) Увеличение производительности машины за счёт повышения скоростей каландрования до 80... 100 -щ. 2) Повышение качества изделий за счёт более точной регулировки температурного режима валков, уменьшение разнотолщинности готового листового материала по длине валка, усовершенствование основных узлов машины, системы привода и теплоснабжения. Комплексное решение проблем связанных с увеличениемскорости калаццрования и повышения качества готовых изделий, требует создания обоснованных методик расчёта проектируемого оборудования. Существующие математические модели изотремического течения полимера между вращающимися валками не полностью учитывают энергетических и тепловых явлений, имеющих место при высоких скоростях переработки. Расчёты валкового оборудования с учётом неизотермичности процесса имеют ряд упрощений, существенно влияющих на энергосиловые характеристики оборудования. Во всех рассматриваемых работах предполагается, что конструкция валка и система теплоснабжения обеспечивает неизменность температуры рабочей поверхности в процессе каландрования. Такое допущение даёт возможность решать задачу при граничных условиях I рода. Практика каландрования показывает, что температура валка в зоне контакта с полимером отлитша от температуры валка в зоне контакта с окружающей средой и является величиной переменной по длине окружности валка. Температура поверхности вапка изменяется по циклическому закону. При определенных скоростях и температурах теплоносителя система теплоснабжения может обеспечить минимальное отклонение температуры поверхности вапка от заданной. Данная работа посвящена исследованию процесса каландрования полимерного материала с учётом неизотермичности поверхности валка и влияния на этот процесс системы теплоснабжения. Составлены математические модели течения расплава полимера в межвалковом зазоре и теплообмена на валке. Решение этих математических моделей позволяет определить зависимость температурных полей полимера и валка в течение всего процесса переработки от конструкции валка, типа используемого теплоносителя, его скорости и температуры. Разработаны алгоритмы расчёта основных энергетических параметров процесса на основании решения предложенных математических моделей. Использование этих алгоритмов даёт возможность более обосновано рассчитывать валковое оборудование, наметить пути интенсификации процесса переработки полимеров при минимальных энергетических затратах, подбирать наиболее экономичные системы обогрева валков и тип теплоносителя, определять пределы управляемости процессом при получении готового продукта (возможность обеспечения системой теплоснабжения равномерного температурного поля на поверхности валка при заданной производительности). Предложенное решение разработанных математических моделей процесса течения полимера в межвалковом зазоре и теплообмена на валке с учётом условий на границе контакта валка с теплоносителем (граничные условия Ш рода), на границе контакта валка и полимера (граничные условия 1У рода) и на границе контакта валка и полимера с окружающей средой (граничные условия Ш рода) реализовано в виде алгоритмов и программ расчёта, составленными на IIязыке "Аналитик" для ЭВМ "МИР-2". Рассматриваемая работа выполнена в соответствии с целевой комплексной научно-технической программой, утвервденной Госстроем СССР, ГКНТ СССР и Госпланом СССР. Автор защищает: 1. Физическую и математическую модель процесса течения полимера в межвалковом зазоре в любой момент времени с учетом неизотермичности поверхности валка и граничных условий переработки для симетричного и несимметричного процессов. 2, Физическую и математическую модель процесса теплообмена полимера на валке при движении от одного зазора к другому и валка в условиях свободной конвенции в любой момент времени с учетом неизотермичности поверхности валка и условий переработки. 3. Алгоритмы расчета данных математических моделей. 4, Методику инженерного расчета основных параметров процесса каландрования с учетом системы теплоснабжения валков (температурных полей полимера и валков, мощности привода каландра, температуру и скорость теплоносителя в периферийных каналах валка).снабжения. Самыми распространенными являются валки с периферийными сверлениями для подвода теплоносителя. Такие валки имеют меньшие термические напряжения, малую инерционность и лучшую регулировку интенсивности обогрева. Минимальный перепад температур на поверхности валка можно обеспечить путем ра19!онального выбора расхода и температуры теплоносителя в соответствии со свойствами перерабатываемого материала и скоростями каландрования. В таблице 1.1 приводятся основные геометрические характеристики отечественных валков каландров и вальцов данной конструкции. Таблица I.I Геометрические характеристики валков с периферийными сверлениями Типоразмер диаметр валка Д, мм длина бочки валка L ,мм Количество каналов п шт диаметр каналов Ос мм расстояние между каналами е мм 500 660 :250 2100 18 35 70 24 35 75 710 710 850 1800 2800 2400 24 35 72 24 35 75 32 35 72 950 2800 34 35 73 790 200 диаметр, на котором расположены оси каналов Дс,мм 400 570 550 570 730 Диаметр центрального отверстия Д а мм 120 150 150 150 180 1.2, Исследование процесса переработки полимера на валках валковой машины На качество получаемых изделий и энергосиловые характеристики процесса переработки влияют как конструкция и геометрические размеры рабочих органов валковых машин, их скорость, температура и величина межвалкового зазора, так и реологические и теплофизические свойства перерабатываемого материала, его I6температура. Изменение хотя бы одного из исходных параметров оказывает существенное влияние на конечный результат. Правильное сочетание всех факторов, влияющих на процесс каландрования, с учетом реального течения полимера в межвалковом зазоре и разогрева на валке даст возможность получать высококачественные изделия при максимальном использовании мощности установленного оборудования. 1.2.I, Течение в межвалковом зазоре В литературе имеется большое количество работ /29-71/, в которых рассматривается процесс неизотермического течения расплава полимера в межвалковом зазоре. В ряде работ /29-37,44/ авторы применяют

Заключение диссертации по теме «Процессы и аппараты химической технологии», Рощупкин, Сергей Александрович

-1305. ВЫВОДЫ ПО РАБОТЕ

1) Разработана физическая и математическая модель течения полимера в межвалковом зазоре, учитывающая неизотермичность поверхности валка и влияние на этот процесс системы теплоснабжения для симметричного и несимметричного процессов.

2) Разработана физическая и математическая модель теплообмена полимера на валке при движении от зазора к зазору, учитывающая неизотермичность поверхности валка и влияние на этот процесс системы теплоснабжения.

3) На основании решенных математических моделей установлен характер и интенсивность влияния типа, скорости и температуры теплоносителя на температурные поля полимера и контактирующих с ним валков. Показана возможность регулирования температурного режима за счет изменения параметров теплоносителя.

4) Разработан алгоритм и программа расчета температурного поля и средней температуры полимера и валков в зоне деформации для симметричного процесса.

5) Разработан алгоритм и программа расчета температурного поля и средней температуры полимера и валков в зоне деформации для несимметричного процесса.

6) Разработан алгоритм и программа расчета температурного поля и средней температуры полимера и валка при теплообмене на валке.

7) Предложен метод определения энергетических параметров процесса каландрования (мощность привода; мощность системы теплоснабжения) с учетом неизотермичности поверхности валка и влияния на этот процесс системы теплоснабжения.

8) Результатами экспериментальных исследований подтверждена адекватность разработанных физических и математических моделей реальному процессу переработки полимера на валковой машине.

9) Исследовано влияние типа, скорости и температуры теплоносителя на параметры каландрования.

10) Разработана методика расчета параметров теплоносителя, обеспечивающих изменение температуры поверхности валка при каландровании в заданных пределах.

11) Установлено, что температура теплоносителя оказывает сильное влияние на параметры каландрования.

12) Разработана методика инженерного расчета основных параметров процесса каландрования, позволяющая определить максимальные режимы переработки и пределы управляемости процессом.

13) Методика инженерного расчета основных параметров валковых машин для переработки полимеров с использованием ЭВМ "МИР-2" использована при расчетах проектируемого ПО "Большевик" каландра КП 4-850-2400Л (код ОКП 36 2237), входящего в линию для производства рулонных материалов ЛПРМ-1800-10 (код ОКП 36 2772), созданного во исполнение целевой комплексной научно-технической программы, утвержденной Госстроем СССР, ПИТ СССР и Госпланом СССР. Дана сравнительная характеристика параметров, рассчитанных по ранее использованным и предложенной методикам.

14) Экономический эффект от внедрения данного каландра, утвержденный начальником ВПО "Союзполимербуммаш" 27 января 1984 года, составит 507236 руб.

Долевое участие автора в годовом экономическом эффекте от внедрения результатов диссертационной работы составляет 20% или I0I447 руб.

-132

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Рощупкин, Сергей Александрович, 1984 год

1. Материалы ХХУ1 съезда КПСС,- М.: Политиздат,- 223 с.

2. Н.Г.Бекин, Н.П.Шанин. Оборудование заводов резиновой промышленности.- Л. ; Химия, 1978,- 400 с.

3. The Zimmer Range of Coating machines. a Zimmer Plastics 9.M.B.H. . Offenbach/main, tfermary.

4. J- Kesttez „ modern Plasties", Li6l M6, 1969, p. 14-16.

5. H.H. Reinsch, "iTlaschinenmazKS " , 75, № 47, 1969, p. I0I5-I0I6.6. £/. SchenKeC, 'Chemie- Jnqenieuz JechniK f 38, № 3, 1966, p. 215-220.

6. У. SchenKet , Пат. ЯРГ, кл. 39 a4, 3/00 (B29/) № I. 254.338.8. „ JnteznationaC PCasti.cs SnqLneerLnq ,№7, 1964, p.210-211).9. 6. StapeC; "Industrie ClnzeLger" , 86, № 57, 1964, p.1211-1214.

7. J.Schon6ach; Nene VezpacKung" , № 3, 1969, p.298-307.

8. И. 5.E. Peztbezcj, RX.Se.anoz f "SPE Douznat", № 5, 1965, p.447-452.

9. E. ITlLe6ach , Jntezn. PtastLcs SngtneerLng № 6, 1965, p.174-180.

10. H.tTlachLda, "Japan Ptasti.cs ttqe '' , 5, № 4,1967, p.30-32.

11. E.Utez,"Kunststoff und iJummi " , 6, № II, 1967, p. 391-395.

12. Ю.Е.Лукач^ Д.Д.Рябинин, Б.П.Метлов. Валковые машины для переработки пластмасс и резиновых смесей.- М. ; Машиностроение, 1967, 296 с.

13. P. 5iege£/Kunsts£o//e " , 47, № 5, 1957, р.242-244.-13317. Пат. Франция № 1235760, В29В-Д06 Д21 .18. а.с. СССР № 1098802 кл. В29В 1/08, 1984.

14. Пат. ФРГ № I0325I9 кл.39а/9-04

15. Пат. ФРГ № 960927 /-57 кл.В29

16. R. Schuster; "ЕСек trie'1 , № 9, 1965, р.386-389.

17. Пат. ФРГ № 852298 кл. 39а/&-03, 1952.

18. HSheysohn/'ChemLsche-JndustrLe" , № 10,1963,p.685-690.

19. Е. Chilton,"Ru66er and Plastics 12,1964,p.1477-1478.

20. W.£.Nortonf "jntern. PtastLcs Sngineertng", № 10, 1964.26. а. с. СССР № 223292 кл. 39а, 1/06 (В29В).

21. R. Уоибаих, "f?ev. gin. caotchouc et ptast." , 44, № 5, 1962, p.615-618.

22. Розе H.B., Красовский B.H., Мирзоев Р.Г. Теория процессов каландрования полимерных материалов, подчиняющихся степенному закону течения.- В кн.: Машины и технология переработки полимеров: Межвузовский сб.научн. тр.- Л.: ЛТИ им.Ленсовета, 1967, с.25-35.

23. В.Н.Красовский и др. Выбор рациональных технологических параметров каландрования термопластичных материалов. Л., ЛдаТП, 1971, 27 с.

24. В.Н.Красовский, А.М.Воскресенский. Сборник примеров и задач по технологии переработки полимеров. Минск, Вышэйшая школа, 1975,- 320 с.

25. Э.А.Спорягин, В.Н.Красовский. Оборудование заводов резиновой промышленности. Минск, Вышэйшая школа, 1971.- 256 с.-13433. Бернхардт Э. Переработка термопластичных материалов.- М.:1. Химия, 1965,- 748 с.

26. Торнер Р.В. Основные процессы переработки полимеров.- М.: Химия, 1972.- 456 с.

27. Самойлов А.В. Тепловые расчеты червячных и валковых машин.-М.: Машиностроение, 1978.- 152 с.

28. Холмс-Уолкер В.А. Переработка полимерных материалов.- М.: Химия, 1979.- 304 с.

29. Лукач Ю.Е., Доброногова С.И. Исследование температурного поля при несимметричном течении полимера в межвалковом зазоре.

30. В кн.: Машины и технология переработки полимеров: Межвузовский сб.научн.тр.- Л.: ЛТИ им.Ленсовета, 1972, с.19-25.

31. Бекин Н.Г., Литвинов В.В., Петрушанский В.Ю. Анализ течения аномальновязкой жидкости между двумя вращающимися цилиндрами.- Инженерно-физический журнал, 1976, 30, № 2,с.218-222.

32. Бекин Н.Г., Литвинов В.В., Петрушанский В.Ю. Метод расчета энергосиловых и гидродинамических характеристик процесса ка-ландрования полимерных материалов.- Каучук и резина, 1975,5, с.32-36.

33. Доброногова С.И. Исследование энергетических параметров валковых машин с учетом неизотермического течения полимера вмежвалковых зазорах. Дис. каед.техн.наук.- Киев, 1971.- 205 с.

34. KiparLssLdes С. f VCachopoutus J. A Stady of

35. Viscons Dissipation in the Catandezing oj Роы/ег-Law Fluids „ Potim. 6ng. and Sci, 1978,18,№ 3,p.210-214.

36. Матвеев В.Н., Красовский В.Н., Мирзоев Р.Г. Численный метод решения стационарной задачи течения полимера в зазоре валков.- В кн.: Машины и технология переработки полимеров: Межвузовский сб.научн.тр.- Л.: ЛТИ им.Ленсовета, вып.1, 1970, с. I06-II3.

37. Петрушанский В.Ю., Бекин Н.Г., Пуговишников С.В., Гончаров Г.М. Некоторые вопросы термодинамики каландрования.- В кн.: Машины и технология переработки полимеров: Межвузовский сб. научн.тр.- Л.: ЛТИ им.Ленсовета, вып.1, 1970, с.41-47.

38. CLrdichviti G-. и KautschuK " , 14, 1938, р.23.

39. О-азкеСС R.&,t "УоиъпаС of applied mechanics " 17, 1950, p.334-338.

40. Торнер P.B., Добролюбов Г.В. Приближенная гидродинамическая теория механизма вальцевания.- Каучук и резина, Я° 4, 1958, с.6-10.

41. Бекин Н.Г., Немытков В.А. Некоторые вопросы теории перера-работки полимерных материалов на валковых машинах.- Каучуки резина, № 10, 1968, с.31-33.57. tley У- V- fheozLj of Rotting PlasticsйоигпаС of Potymez Science, v. I, № 6, 1946, p.529-539.

42. Peazson J.R.A. 17lechanicat Principles of Potymei ITieit Processing London Регдатоп Press Oxfozdf1966, p.120.

43. Доброногова С.И., Лукач Ю.Е. Расчет температурного поля при симметричном каландровании полимерных материалов.- В кн.: Машины и технология переработки полимеров: Межвузовский сб. научн.тр.- Л.: ЛТИ им.Ленсовета, вып.2t 1970, с.32-38.

44. Мак-Келви. Переработка полимеров.- М.: Химия, 1965,- 444 с.

45. Матвеев В.Н. К вопросу термодинамике процесса каландрования полимеров.- В кн.: Машины и технология переработки полимеров: Межвузовский сб.научн.тр.- Л.: ЛТИ им.Ленсовета, 1970, вып.I, с.100-105.

46. В.Н.Красовский. Исследование механики процессов переработки полимеров на валковых машинах: Автореф. дис. докт.техн. наук.- Ленинград, 1973.

47. А.М.Воскресенский, В.Н. Красовский, В.Д.Меерсон. Особенности каландрования резиновых смесей при использовании клиновых устройств.- В кн.: "Каучук и резина", № 6, 1973.

48. В.В.Богданов, Р.В.Торнер, В.Н.Красовский, Э.О.Регер. Смешение полимеров.- Л.: Химия, 1979.- 192 с.

49. Доброногова С.И., Лукач Ю.Е. Исследование температурного поля в межвалковом зазоре при симметричном каландровании полимеров.- В кн.: Химическое машиностроение: Республик. Межведомств. научн.техн.сб.- Киев: Техн1ка, 1971,вып.14,с.38-43.

50. Скробин Ю.Б., Тябин Н.В. Течение вязкопластичной среды в зазоре вращающихся вальцов и каландров.- В кн.: Научные труды Волгоградского политехнического института: Сборник научных-138трудов Волгоград: ВПИ, 1967, № I, с.20-30.

51. Литвинов В.В. Численный метод расчета энергосиловых параметров и температурных полей в каландровом агрегате.- В кн.: Машины и технология переработки каучуков, полимеров и резиновых смесей: Межвузовский сб.научн.тр.- Ярославль: ЯПИ, 1976, вып.I, с.7-15.

52. Тихонов А.Н., Самарский А.А. Уравнения математической физики. М., "Наука", 1972, 736 с.

53. Петрушанский В.Ю., Дровеникова М.П., Бекин Н.Г., Искратов

54. В.Г. Ученые записки Ярославского технологического института. Технические науки, т.16. Ярославль, 1970.

55. Finston М. Jouznat of CLppCied mechanics,

56. V. 18, № 13, 1954, p. 12-18.

57. Воронин Л.Г., Лукач Ю.Е. Некоторые вопросы нестационарного теплообмена при переработке полимеров на валковых машинах.-В кн.: Машины и технология переработки полимеров: Межвузовский сб.научн.тр.- Л.: ЛТИ им.Ленсовета, вып.1, 1970,с.37-40.

58. Лыков А.В. Тепломассообмен. М., "Энергия", 1972, 560 с.

59. Menges 6.W. BeLtzag Zaz Sxtzusion von FtachfoCien и not JafeCn „ PCastvez az6eitez "1974, 25, № 5.

60. Доброногова С.И., Музыченко O.B. Математическая модель процесса охлаждения листов из термопластов на валках гладильных каландров.- Киев, 1979.- 9с. Рукопись представлена Киев, политехи.ин-том. Деп. в УкрНИИНТИ, 21 ноября 1979 г. № 1791.

61. Чижская Л.И., Семенец В.П., Дробенко П.С. Определение температурного поля валка методом математического моделирования. В сб."Решение краевых задач средствами математического моделирования". Киев, 1976, с.107-117.

62. Доброногова С.И., Зейгермахер Л.Р., Лукач Ю.Е., Рощупкин

63. С.А., Ружинская Л.И. Теплоэнергический расчет вальцов непрерывного действия.- Хим.машиностроение: Респ. межвед. научн.-техн.сб., 1983, вып.38, с.16-20.

64. Доброногова С.И., Зейгермахер Л.Р., Лукач Ю.Е., Рощупкин С.А. К расчету нагревательных систем валковых машин для переработки полимеров.- Хим. машиностроение: Респ.межвед.научн.-техн.сб., 1984, вып.39, с.13-18.

65. Рощупкин С.А. Некоторые вопросы теплообмена при переработке полимеров на валковых машинах.- Киев, 1983,- 20 с. Рукопись представлена Киев.политехи.ин-том. Деп. в УкрНИИНТИ19 октября 1983 г. № 1168 УК-Д83.

66. Рощупкин С.А. К расчету температурного поля в зазоре валковой машины.- Киев, 1983,- 22 с. Рукопись представлена Киев, политехи, ин-том. Деп. в УкрНИИНТИ II ноября 1983 г.1234 УК-Д83.

67. Лукач Ю.Е., Рощупкин С.А. Математическая модель течения полимера в межвалковом зазоре при несимметричном процессе.- Киев, 1984.- 23 с. Рукопись представлена Киев.политехи.ин-том. Деп. в УкрНИИНТИ 10 февраля 1984 г. № 203 УК-Д84.

68. Торнер Р.В., Добролюбов Н.В. Приближенная гидродинамическая теория вальцевания.- Каучук и резина, 1965, № 5, с.60-65.

69. Tuzian R.M. ChemicaC Snqineezing Sciencey20, 1965, p.771. oo Jfaw's J.Zanrence R.L. Dndastriat and ' engineering Chemistry PundamentaCs t 7, № 3, 1968, p.525-527.

70. Бекин Н.Г. Валковые машины для переработки резиновых смесей. Ярославль, ЯПИ, 1969, 80 с.

71. Доброногова С.И., Лукач Ю.Е. Об энергетическом балансе валковых машин.- В кн.: Машины и технология переработки полимеров: Межвузовский сб.научн.тр.- Л.: ЛТИ им.Ленсовета, вып.I, 1970, с.32-36.

72. Исаченко В.П., Осипова В.А., Сукомел А.С. Теплопередача. М., "Энергоиздат", 1981, 416 с.

73. Михеев М.А. Основы теплопередачи. М.: Энергия, 1956, 392 с.

74. ЭВМ "МИР-2" Входной язык. Техническое описание. Набор программ. "Внешторгиздат" М., 1972, 245 с.

75. В.Н.Красовский, В.И.Минишки, Р.Г.Мирзоев.- В кн.: Машины и технология переработки полимеров: Межвузовский сб.научн.тр.--Л.: ЛТИ им.Ленсовета, 1969, с.42-49.

76. У.Т Bergen, 9./V. Scott. t УоигпаС of CLpptied mechanics " , № 3, 1957, p.I07-II6.

77. W. H. Banns, C.C.mM1 "Proceeding of Rogat Society" (London) ; 223A, 1954, p. 414.

78. J-C. UliLtez; R.R./Vayezs "Transactions of Society oj Rheotogy " 5, 1961, p. 317.

79. J. B. Schneider t "fzanactions oj Society of Rheotoqy " v.i f 1962, p. 209-211.101. 1 Tomita, "dutCetin of JSNE . 2, № 7, 1959, p. 469-474.

80. Доброногова С.И., Демчук В.А., Трохин М.И. Исследования энергосиловых параметров валковых машин тензометрическим методом.- В кн.: Хим.машиностроение: Респ.межвед.научн,-техн.сб.- Киев: Техн1ка, 1974, вып.18, с.52-56.

81. ЮЗ. Козлов И.А., Баженов В.Г., Матвеев В.В., Лещенко В.М.

82. Исследование прочности деталей машин при помощи тензодат-чиков сопротивления. "Техн1ка", Киев, 1967, 29 с.

83. Ачеркан Н.С. Детали машин. Справочник т.1, "МашиностроениеУ М., 1968, 238 с.

84. Писаренко Г.С. и др. Сопротивление материалов. Изд. техн. литературы УССР, Киев, 1963, 329 с.

85. Пояснительная записка к каландру для переработки пластмасс четырехвалковому КПЧ-850-2400Л (код 0КП362237 8801). Разработка Киевского ордена Ленина завода "Большевик" I98I.-379 с.

86. Доброногова С.И., Рощупкин С.А., Ружинская Л.И., Данченков А.Н., Петровский И.Я. Исследование реологических характеристик эластита.- Киев, 1983.- 12 с. Рукопись представлена Киев.политехи.ин-том. Деп. в УкрНИИНТИ 22 июня 1983 г.557 УК-Д83.

87. Фогель В.О., Алексеев П.Г. Новый метод комплексного определения теплофизических характеристик полимеров и их зависимости от параметров внешней среды температуры и давления.- В кн.: "Инж.-физ. журн.", № 2, 1962.

88. Пивень А.Н., Гречаная Н.А., Чернобыльский И.И. Теплофизические свойства полимерных материалов. "Вища школа", 1976, 180 с.

89. ПО. Феенберг Я.М., Берман Ю.А. Определение истинной теплоемкости твердых тел в широком интервале температур. "Заводская лаборатория", 18, № 9, 1953, с.1057-1062.

90. Шимчук Т.Я. Исследование и описание температурных зависимостей удельного объема и изобарной удельной теплоемкости полиэтилена и полипропилена. Автореф. дисс. канд. техн. наук.- Киев, 1977, 214 с.

91. Пермяков В.Г. и др. Дилатометр с автоматической записью. "Заводская лаборатория", 35, № 3, 1969, с.384-386.

92. Чебанов А.В., Арьев A.M. Объемная дилатометрия полиэтилена в области фазового перехода. "Укр. физ. журн.", 13, № 3, 1968, с. 446-449.

93. Замяткин А.А. Дилатометр для исследования двухкомпонентных систем. "Журн. физ. химии", 45, № 4, 1971, с. 1007-1009.

94. Марей А.И., Кузнецов Н.П., Новикова Г.Е. Исследование кристаллических каучукоподобных полимеров при помощи дилатометрии.- В кн.: Каучук и резина, 24, № 3, 1965, с.41-44.