Исследование теплового взаимодействия в системе конвертер-кран и совершенствование металлургического оборудования тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.14.04, кандидат технических наук Тебнев, Сергей Александрович

• Тебнев, Сергей Александрович
• кандидат технических наук
• 2000

Оглавление диссертации кандидат технических наук Тебнев, Сергей Александрович

Введение.

1. Температурное воздействие на металлургическое оборудование и способы его уменьшения в процессе перелива чугуна в конвертер.

1.1. Описание объекта исследования.

1.2. Причины возникновения выбросов при переливе чугуна в конвертер и воздействие их на металлургическое оборудование.

1.3. Современные способы защиты от выбросов.

1.4. Влияние различных факторов на работоспособность стальных канатов.

1.5. Выводы по главе.

2. Исследования температурных полей выбросов при заливке чугуна в конвертер.

2.1. Исследования температурных воздействий выбросов над конвертером во время заливки чугуна.

2.2. Исследование температурных воздействий на металлоконструкции заливочных кранов.

2.3. Исследование температурных воздействий на канаты главного подъема заливочных кранов.

2.4. Математическое моделирование температурного поля стального каната в процессе эксплуатации в сталеплавильном производстве.

2.4.1. Расчетная схема.

2.4.2. Система дифференциальных уравнений теплообмена.

2.4.3. Расчет лучистого теплообмена в криволинейных замкнутых областях

2.4.4. Результаты вычислений.

2.4.5. Расчет распределения нагрузки между прядями каната вследствие нагревания.

2.5. Выводы по главе.

3. Влияние термоциклических нагрузок на прочность каната литейных кранов при эксплуатации.

3.1. Исследование изменения механических характеристик рабочих канатов заливочных кранов.

3.2. Исследование микроструктуры материала проволоки образцов канатов заливочных кранов.

3.3. Исследование влияния термоциклических воздействий на характеристики материала проволок стальных канатов

3.3.1. Описание методики исследования.

3.3.2. Результаты экспериментальных исследований механических характеристик стальных канатов.

3.4. Выводы по главе.

4. Совершенствование металлургического оборудования для перелива чугуна в конвертер.

4.1. Технологические показатели.

4.1.2. Влияние высокотемпературной смазки на свойства стальных канатов . 103 4.1.2. Механо-термическая обработка канатов.

4.2. Конструкторские показатели.

4.2.1. Разработка установок для перелива чугуна.

4.2.2. Разработка новых конструкций стальных канатов металлургических кранов.

4.3. Эксплуатационные показатели.

4.3.1. Применение форсунок для подачи нейтрального газа в зону перелива

4.3.2. Подача нейтрального газа в конвертер.

4.4. Выводы по главе.

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Исследование теплового взаимодействия в системе конвертер-кран и совершенствование металлургического оборудования»

Тепловые воздействия в значительной степени определяют надежность и долговечность металлургических машин и подъемно-транспортного оборудования (ПТО), обслуживающего металлургические агрегаты. В этой связи исследование этих воздействий, и решение, на этой основе, проблемы совершенствования работы элементов ПТО в условиях значительных тепловых нагрузок является весьма актуальным.

Литейные краны работают в весьма тяжелых условиях, связанных со спецификой их эксплуатации. Особенно тяжелыми условиями характеризуется работа в конвертерном производстве заливочных кранов, которые производят перелив чугуна из ковшей в конвертер. В процессе работы возникают многочисленные дефекты в металлоконструкциях и механизмах этих кранов. Одной из нерешенных технических проблем в конвертерном производстве является локализация и обеспыливание выбросов при повалке конвертеров и в частности при переливе чугуна в конвертера. При переливе чугуна происходит выброс пламени высокой интенсивности и температуры. Вместе с перегретыми газами пламя воздействует на окружающее технологическое оборудование, строительные металлоконструкции. Следствием этого является пластическое деформирование элементов крана, возникновение остаточных деформаций, образование и развитие трещин, обрыв отдельных проволок и прядей стальных канатов, потеря ими прочности.

В течение ряда лет в лабораториях кафедр подъемно-транспортных, строительных и дорожных машин и теплотехники и гидравлики Череповецкого государственного университета, а также экспертно-исследовательском центре «ПТМ Северо-Запад» совместно с ОАО «Северсталь» и ОАО «ЧСПЗ» проводятся работы по исследованию влияния температурных факторов на работу ПТО в сталеплавильных производствах и на этой основе разрабатывается комплексная система контроля за состоянием элементов ПТО. В частности особое внимание уделяется литейным кранам, работа которых связана с высокими температурами, создаваемыми жидким металлом, при его транспортировке и переливе.

Целью работы является совершенствование элементов и технологии эксплуатации металлургических литейных кранов на основе исследования температурных воздействий на оборудование во время перелива чугуна в конвертер и разработка технических решений по компенсации и снижению этих воздействий.

В данной работе поставлена задача - на основе комплексных натурных, лабораторных и теоретических исследований влияния температурных факторов на элементы литейных кранов с применением математического моделирования процессов нагревания стальных канатов, разработать технические предложения по снижению влияния температурных воздействий на элементы технологического оборудования и металлоконструкции зданий.

В реальных условиях перелива чугуна из ковша в конвертер исследовано температурное поле факела выбросов из сталеплавильного агрегата и установлены закономерности тепловых воздействий на элементы металлургических литейных кранов.

На канатах главного подъема литейного крана определены зоны, наиболее подверженные температурным воздействиям, и установлены интегральные количественные характеристики этих воздействий.

Разработана математическая модель расчета температуры внутри много-прядного каната, учитывающая сложный характер теплообмена в криволинейном замкнутом пространстве в области смыкания проволок и прядей.

На основе обобщения большого количества экспериментальных данных, полученных как в реальных условиях эксплуатации канатов, так и на физической модели установлены закономерности изменения механических характеристик и микроструктуры материала проволок канатов в зависимости от количества и длительности термических циклов при переливе чугуна в конвертер.

Разработаны технические предложения по снижению влияния температурных воздействий на элементы технологического оборудования и металлоконструкции зданий вблизи конвертеров.

На защиту выносятся:

1. Методика измерения температурных воздействий на элементы металлургических кранов.

2. Инженерная методика и программа для расчета температур внутри много-прядного каната.

3. Установка и методика для исследования температурных воздействий на свойства и микроструктуру стальных канатов металлургических кранов. 6

4. Конструктивные решения и технические предложения по снижению влияния тепловых воздействий на элементы оборудования и металлоконструкции зданий. Основные разделы работы докладывались на первой международной конференции «Прогрессивные процессы и оборудование металлургического производства» (г. Череповец, 1998 г.), на международной конференции «Информационные технологии в производственных, социальных и экономических процессах. ИНФОТЕХ-99» (г. Череповец, 1999 г.), на техническом совещании в ОАО «Северсталь» «Проблемы эксплуатации литейных кранов в условиях сталеплавильного производства» (г. Череповец, 1999 г.), на семинаре-совещании в Госгортех-надзора РФ «Проблемы надежности стальных канатов металлургических кранов» (г. Москва, 1999 г.), на семинаре-совещании заведующих кафедр ПТМ ВУЗов России (г. Тула, 1999 г.), на международной электронной научно-технической конференции «Перспективные технологии автоматизации» (г. Вологда, 1999 г.), на семинаре-совещании руководящих работников Госгортехнад-зора РФ «О повышении эффективности государственного надзора и совершенствования контрольной работы на объектах металлургических и коксохимических производств» (г. Череповец, 1999 г.), на юбилейной научно-технической конференции «Подъемно-транспортные машины - на рубеже веков» (г. Москва, 1999 г.), на научно-методическом совете по специальности «Подьемно-транспортные, строительные, дорожные машины и оборудование» (г. Череповец, 2000 г.).

По результатам диссертационной работы опубликовано 12 печатных работ.

Заключение диссертации по теме «Промышленная теплоэнергетика», Тебнев, Сергей Александрович

4.4. Выводы по главе

1. В результате исследований установлено, что поверхностный слой смазки, нанесенной на канат,'при температурах на поверхности каната 440-460°С, позволяет повы сить прочность каната на 39%; количество перегибов повышается на 9%, по сравнению с не смазываемыми канатами.

2. По результатам исследований по многоцикловому нагреванию, предложены параметры механо-термической обработки стальных канатов. При температурах 340-360°С и статической нагрузке равной 10% от усилия разрыва, прочность повышается на 4-7%.

3. Разработаны конкретные конструктивные решения для защиты металлургических кранов. Предложены способы снижения влияния температурных воздействий на элементы оборудования и металлоконструкции зданий вблизи конвертера. Предложены схемы вывода литейного крана из технологического процесса перелива чугуна в конвертер. Достигается устранение попадания доменного шлака в конвертер и попадание в окружающее пространство вредных с экологической точки зрения газов, поскольку чугун сливается в вертикальный конвертер, что обеспечит обработку и очистку газов, образующихся при заливке.

4. Предложены конструкции многопрядных стальных канатов для металлургических кранов, позволяющие снизить напряжения, повысить прочность и гибкость. Произведен компьютерный расчет при конструировании многопрядных канатов при уело

124 вии минимальных контактных напряжений между проволоками. Предлагается восьмипрядный канат со стандартными и обжатыми прядями.

5. Предложен способ более эффективного использования форсунок подачи инертного газа для снижения уровня пламени. При включении форсунок одновременно с началом перелива чугуна, факел пламени только в отдельных случаях достигал канатов на траверсе главного подъема. Таким образом, был зафиксирован более плавный нагрев и более плавное остывание среды в районе каната с одновременным уменьшением максимальной температуры на 40-50%.

6. Предложен способ подачи инертного газа в конвертер для снижения кислорода в объеме конвертера. Замещение кислорода воздуха осуществлялось турбулентным смешиванием и разбавлением воздуха, достигаемым при быстрой подаче газа. Подача газа с расходом 0.5-1.0 на тонну чугуна обеспечивает устойчивое снижение выбросов и понижение уровня факела пламени. Температура среды в районе установки каната на траверсе не превышала 350-400°С.

Заключение

1. В реальных условиях перелива чугуна из ковша в конвертер исследовано температурное поле факела выбросов из сталеплавильного агрегата и установлены закономерности температурных воздействий на элементы металлургических литейных кранов. Определены факторы, оказывающие влияние на заливочные краны в процессе перелива чугуна в конвертера. Установлено, что температура пламени над горловиной конвертера достигает 800°С, а температура на уровне МК заливочного крана - 420°С. Характер колебаний температуры во время цикла имеет резко нестационарный вид и зависит от количества совков и качества металлолома, заваливаемого в конвертер.

2. На канатах главного подъема литейного крана определены зоны, наиболее подверженные температурным воздействиям, и установлены количественные характеристики этих воздействий. Канат по длине испытывает различные температурные нагрузки, величина которых колеблется от 300°С на уровне МК крана до 580°С в районе прижимных планок траверсы. Прочность участка каната, взятого с барабана, снижается на 10%, а работающего в блоках - более чем на 60%. Износ проволок, а также их обрывы в более нагретой зоне каната (в блоках) повышаются в 1,8-2 раза.

3. Исследования микроструктуры рабочих канатов показали, что структура большинства проволок образцов канатов, расположенных на барабанах и в области прижимных планок траверсы, аналогична проволоке из каната, не бывшего в эксплуатации. Часть проволок прядей канатов в области прижимных планок траверсы и из блоков имеют заниженную твердость, что свидетельствует о разогреве проволоки до температуры 300-350°С. Поверхность образцов с заниженной твердостью имеет глубокие следы деформации вследствие трения проволок между собой, которое вызывает дополнительный разогрев поверхностных слоев проволоки и приводит к охрупчиваншо металла.

4. Разработана математическая модель расчета температурного поля многопрядного каната, учитывающая сложный характер теплообмена в криволинейном замкнутом пространстве в области смыкания проволок и прядей. Разработана инженерная методика и программа для расчета температур внутри многопрядного каната. В процессе моделирования получено, что разница температур в канате после пяти минут непрерывного нагрева на поверхности и в центре составляет примерно 26°С при температуре ок

126 ружающей среды 600°С. Получено, что к пятой минуте этого процесса разница температур в центре каната и цилиндра составляет около 46°С. Неодинаковое темпера, турное поле внутри каната и цилиндра при идентичных внешних тепловых воздействиях можно объяснить прохождением теплоты в криволинейных замкнутых областях.

5. Разработана экспериментальная установка и методика для исследования температурных воздействий на свойства и микроструктуру стальных канатов металлургических кранов. Установлено, что температуры свыше 400°С (440-580°С) значительно влияют на прочность канатов, что сказывается на их эксплуатационных характеристиках. При температурах 560-580°С прочность снижается на 61%. Пластичность проволок начинает снижаться уже при температурах 340-360°С.

6. Проведены натурные и стендовые исследования эффективности использования высокотемпературных смазок канатов. Установлено, что слой смазки, нанесенной на поверхность и в межпрядное пространство каната, температура каплепадения которой составляет 300°С, позволяет повысить прочность каната на 39%, а пластичность (количество перегибов) на 9%, по сравненшо с не смазываемыми канатами (в диапазоне температур 440-460°С).

7. Разработаны конструктивные решения, обеспечивающие перелив чугуна в конвертер с минимальным термическим воздействием на МК и канаты металлургических кранов. Предложены конструкции, позволяющие снизить напряжения, повысить прочность и гибкость многопрядных стальных канатов металлургических кранов.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Тебнев, Сергей Александрович, 2000 год

1. Косцов E.H. и др. Технические решения по улучшению экологических показателей конвертерных цехов за счет улавливания и очистки пылегазовых выбросов, образующихся при повадках конвертеров. // Тр. 3-го Конгресса сталеплавильщиков. 1995г.

2. Баптизманский В.И. Металлолом в шихте кислородных конвертеров. М.: Металлургия, 1982.

3. Латицкий В.И., Левин С.Л. Конвертерные процессы производства стали. М.: Металлургия, 1970.

4. Мэнсон С. Температурные напряжения и малоцикловая усталость. М.: Наука, 1972.

5. Усталость материалов при высокой температуре. Под ред. Скелтона Р.П. М.: Металлургия, 1988.

6. A.c. 644844 СССР. Устройство для ограждения сталеплавильного конвертора. /Рыжавский А.З. и др./. Опубл. в БИ № 4, 1979.

7. A.c. 729252 СССР. Укрытие кислородного конвертера. /Василенко Н.Г. и др./. Опубл. в БИ № 15, 1980.

8. A.c. 1232689 СССР. Способ регулирования отвода газов при выплавке металла и система для регулирования отвода и очистки газов. /Грач Р.Ф. и др./. Опубл. в БИ № 19, 1986.

9. Быстрицкий Д.Н. и др. Проектирование системы локализации и очистки неорганизованных выбросов в конвертерном цехе. // Сталь. 1988. - № 2. - с. 102-104.

10. A.c. 1027226 СССР. Сталеплавильный агрегат. /Фаерпгтейн А.Д. и др./. Опубл. в БИ №25, 1983.

11. Патент 2048535 РФ. Устройство для улавливания отходящих из конвертера газов. /Мирко В.И. и др./. Опубл. в БИ № 32,1995.

12. Голь дин Ш.Л. и др. Исследование системы локализации неорганизованных выбросов большегрузных кислородных конвертеров. // Охрана водоемов и атмосферы от вредных выбросов предприятий черной металлургии. Темат. сб. науч. тр. 1987. с. 55-59.

13. Павленко Ю.П. Очистка газов, удаляемых через газоходы путем естественной вытяжки. // Сталь. 1995. - № 8,- с. 83-84.

14. Патент 2027775 РФ. Установка для улавливания пыли и газов при сливе расплавов металла. /Фролов П.А. и др./. Опубл. в БИ № 3, 1995.

15. A.c. 717140 СССР. Устройство для улавливания пыли и газов. /Чернышев И.К. и др./. Опубл. в БИ № 7, 1980.

16. A.c. 1691398 СССР. Устройство для улавливания пылегазовых выбросов при заливке чугуна в конвертер. /Балашов Б.И. и др./. Опубл. в БИ № 42, 1991.

17. Топчиенко Б.И. и др. Использование азота для создания рециркуляции продуктов горения в изолированном пожарном участке. / Безопасность труда в промышленности. -1992,- № 7. с. 29-30.

18. Патент 2086661 РФ. Устройство для улавливания неорганизованных выбросов из металлургического агрегата. /Ильиных В.А. и др./. Опубл. в БИ № 22, 1997.

19. Баранов А.И., Иванов E.H. Пожаротушение на предпрятиях химической и нефтехимической промышленности. М.: Химия, 1979.

20. A.c. 1177354 СССР. Способ подавления образования бурого дыма при наполнении ковша жидким металлом сверху. /Левитасов Я.М. и др./. Опубл. в БИ № 33, 1985.

21. Лившиц Э.Я. и др. Подавление пылевыбросов при сливе чугуна из доменной печи в ковш. / Сталь. 1992. - № 4. - с. 64-65.

22. Подвысоцкий К.С. и др. Пенное экранирование для пылегазопоглощения при массовых взрывах. // Безопасность труда в промышленности. 1988,- № 9. - с. 2-3.

23. Солодовников А.М., Станкевич С.Н. Релаксация пылегазовых выбросов пенным заслоном. / Безопасность труда в промышленности. 1992,- № 5. - с. 45-46.

24. A.c. 918253 СССР. Тепловой экран литейного крана. /Лихошерстов В.М. и др./. Опубл. в БИ № 13, 1982.

25. A.c. 694448 СССР. Крепление корытообразного желоба тепловой защиты на балках крана. /Лихошерстов В.М. и др./. Опубл. в БИ № 40, 1979.

26. Поживанов А.М. и др. Использование легковесного лома в шихте конвертеров. // Сталь. 1988,-№5. -с. 15-16.

27. Пудиков Д.В. и др. Использование стальной стружки в сталеплавильном производстве. //Тр. 1-го Конгресса сталеплавильщиков, 1993. с. 66-67.

28. A.c. 1616999 СССР. Способ плавки стружки во вращающейся печи. /Грачев В.А., Ки-рин Е.М. и др./. Опубл. в БИ № 48,1990.

29. Патент 2003707 РФ. Установка для обезжиривания и подогрева скрапа перед плавкой. /Грачев В.А. и др./. Опубл. в БИ № 43-44, 1993.

30. A.c. 1790618 СССР. Способ очистки стружки от органических загрязнений перед переплавом. /Конюх В.Я. и др./. Опубл. в БИ № 3, 1993. 30

31. Резников A.A. О подготовке стальной стружки к переплавке. // Сталь. 1994. - № 4. -с. 85-86.

32. A.c. 1392133 СССР. Устройство для подогрева и очистки от масел металлической стружки. /Конюх В.Я. и др./. Опубл. в БИ № 16, 1988. 32

33. Розенгарт Ю.И. и др. Эфективность нагрева металлолома отходящим конвертерным газом. // Проблема использования вторичных энергоресурсов с. 19-25.

34. A.c. 1601157 СССР. Способ тепловой обработки металлической стружки. /Мищенко В .Я. и др./ Опубл. в БИ № 39, 1990.

35. Омехин В.Ю. и др. Опытная установка для нагрева лома. // Интенсификация выплавки металла с использованием природного газа и кислорода. Сб. науч. тр. 1987. с. 2125.

36. Омехин В.Ю. и др. Исследование газокислородного нагрева лома для конвертеров. // Интенсификация выплавки металла с использованием природного газа и кислорода. Сб. науч. тр. 1987. с. 38-42.

37. A.c. 2016070 РФ. Спосб подготовки легковесного лома и металлосодержащих отходов к переплаву в сталеплавильных агрегатах. /Юров Н.С. и др./. Опубл. в БИ № 13, 1994.

38. Горобец В.Г. и др. Снижение расхода чугуна путем пред варительного подогрева лома в конвертере. // Сталь. 1988. - № 9. - с. 25-27.

39. Горобец В.Г. и др. Технология конвертерной плавки с предварительным подогревом лома. // Сталь. 1988. - № 6. - с. 54.

40. A.c. 922156 СССР. Способ выплавки стали в конвертере. /Федорович В.Г. и др./. Опубл. в БИ № 15, 1982.

41. Бойченко Б.М. и др. Использование угля для нагрева лома в конвертерах. // Изв. вузов. Черная металлургия. 1986. № 11. - с. 32-36.

42. Демидов К.Н. и др. Предварительный нагрев лома в конвертере кусковым углесо-держащим топливом. // Сталь. 1987. - № 5. - с. 27-30.

43. Баптизманский В.И. и др. Предварительный подогрев и плавка скрапа. М: Металлургия.-1980.-с. 14-21.

44. A.c. 968075 СССР. Способ предварительного нагрева лома в конвертере. /Голод В.В. и др./. Опубл. в БИ № 39, 1982.

45. A.c. 1108763 СССР. Способ выплавки стали. /Манохин А.И. и др./. Опубл. в БИ № 20, 1991.

46. A.c. 1638174 СССР. Способ предварительного нагрева лома в конвертере. /Богомяков В.И. и др./. Опубл. в БИ № 12, 1991.

47. A.c. 1627563 СССР. Способ выплавки стали в конвертере. /Слободкин Ю.М. и др./. Опубл. в БИ № 6,1991.

48. Патент 2015173 РФ. Способ выплавки стали. /Куклинский В.В./. Опубл. в БИ № 12, 1994.

49. A.c. 1013490 СССР. Способ производства стали в конвертере. /Чернышев И.А. и др./. Опубл. в БИ № 15, 1983.

50. A.c. 1696486 СССР. Способ выплавки стали в конвертере. /Агарышев А.И. и др./. Опубл. в БИ № 45, 1991.

51. A.c. 1731824 СССР. Способ выплавки стали в нагреве. /Баптизманский В.И. и др./. Опубл. в БИ№ 17, 1992.

52. A.c. 1486524 СССР. Способ нагрева металлолома в конвертере. /Баптизманский В.И. и др./. Опубл. в БИ № 22, 1989.

53. A.c. 1673602 СССР. Способ производства стали. /Фрейденберг A.C. и др./. Опубл. в БИ № 32, 1991.

54. A.c. 1470772 СССР. Способ предварительного разогрева металлолома в конвертере. /Косько И.К. и др./. Опубл. в БИ № 13, 1989.

55. Карп М.Н. и др. Снижение расхода чугуна и подготовка лома при выплавке стали. // Сталь. -1988. № 9. - с.46-48.

56. A.c. 1059005 СССР. Способ выплавки стали с предварительным нагревом лома в конвертере. /Пак Ю.А. и др./. Опубл. в БЙ № 45, 1983.

57. A.c. 1643616 СССР. Способ выплавки стали в конвертере. /Руднев Ю.А. и др./. Опубл. в БИ№ 15, 1991.

58. Айзатулов P.C. Выплавка стали с предварительным нагревом лома в 350-т конвертерах. // Сталь. 1988. - № 9. - с. 20-21.

59. A.c. 1837076 СССР. Устройство для нагрева металлолома. /Куклинский В.В. и Жаворонков Ю.И./. Опубл. в БИ № 32, 1993.

60. Бигеев A.M. и др. Исследование возможности увеличение расхода лома в конвертерной плавке методами математического моделирования. // Совершенствование технологии и автоматизации сталеплавильных производств. Межвуз. сб. науч. тр. 1987. с. 19-24.

61. A.c. 1786094 СССР. Способ производства стали. /Куклиновский В.В. и др./. Опубл. в БИ № 1, 1993.

62. A.c. 945180 СССР. Способ производства стали в конвертере. /Бурдонов В.А. и др./. Опубл. №27, 1982.

63. A.c. 1576829 СССР. Способ подготовки лома к плавке в совке. /Фугман Г.И. и др./. Опубл. в БИ № 25, 1990.

64. A.c. 1529034 СССР. Устройство для нагрева металлолома. /Марков Б.Л. и др./. Опубл. в БИ № 46, 1989.

65. A.c. 1772567 СССР. Устройство для предварительной обработки замасленного лома. /Юров Н.С. и др./. Опубл. в БИ № 40, 1990.

66. Патент 2920 А/90 Италия. Способ нагрева скрапа перед плавкой и устройство для осуществления. /Роберто Санчинелли/. Опубл. в БИ № 27, 1993.

67. Черноголов А.И. и др. Предварительный нагрев лома в совках перед конвертерной плавкой. // Теплотехническое обеспечение основных технологических процессов черной металлургии. Сб. науч. тр. 1988. с. 51-54.

68. Черноголов А.И. и др. Реверсивная установка для нагрева металлолома в совке. // Интенсификация выплавки металла с использованием природного газа и кислорода. Сб. науч. тр. 1987. с. 35-38.

69. A.c. 1837148 СССР. Устройство для предварительной обработки металлоотходов. /Юров Н.С. и др./. Опубл. в БИ № 32, 1993.

70. A.c. 1684580 СССР. Установка для нагрева лома. /Нотъи А.Г. и др./. Опубл. в БИ № 38, 1991.

71. A.c. 524063 СССР. Устройство для предварительного подогрева металлолома. /Конюх В.Я. и др./. Опубл. в БИ № 29,1976.

72. Асанин В.П. и др. Установки термоподготовки шихты с обезвреживанием выбросов. // Интенсификация выплавки металла с использованием природного газа и кислорода. Сб. науч. тр. 1987. с. 29-35.

73. A.c. 1560971 СССР. Способ нагрева металлошихты. /Глике А.П. и др./. Опубл. в БИ № 16, 1990. 65

74. Марков Б.Л. и др. Исследование нагрева стального лома в конвертерном совке. // Сталь. 1995. - № 3. - с. 65-67.

75. Чернятевич А.Г. и др. Совершенствование технологии предварительного подогрева лома в конвертере. // Сталь. № 7. - с. 58-59.

76. A.c. 1439369 СССР. Печь для нагрева скрапа перед прессованием. /Ларин А.Н. и др./. Опубл. в БИ № 43? 1988.

77. A.c. 1502942 СССР. Устройство доя нагрева скрапа дымовыми газами. /Нотыч А.Г. и др./. Опубл. в БИ № 31,1989.

78. A.c. 1705375 СССР. Способ подготовки шихты. /Соколов В.И. и др./. Опубл. в БИ № 2, 1992.

79. A.c. 2061056 РФ. Устройство для плавки металлолома и для внепечной обработки жидкого металла путем продувки газами. /Цивинский С.В./. Опубл. в БИ № 15, 1996.

80. A.c. 1171532 СССР. Газоотводящий тракт конвертера. /Розенгарт Ю.И. и др./. Опубл. в БИ № 29, 1985.

81. A.c. 1296593 СССР. Устройство нагрева металлолома для конвертерной плавки. /Гичев Ю.А. и др./. Опубл. в БИ № 10, 1987.

82. A.c. 1346680 СССР. Устройство нагрева металлолома для конвертерной плавки. /Гичев Ю.А. и др./. Опубл. в БИ №39, 1987.

83. A.c. 1381168 СССР. Способ тепловой подготовки металлолома для конвертерной плавки при отводе газов с дожиганием и устройство для его осуществления. /Гичев Ю.А. и др./. Опубл. в БИ №10, 1988.

84. A.c. 1749272 СССР. Способ очистки металлической стружки от масел. /Коломыйцев Л.Б. и др./ Опубл. в БИ № 27, 1992.

85. A.c. 1826543 СССР. Способ переработки металлической стружки. / Волгунин A.A. и др./. Опубл. в БИ №15,1995.

86. A.c. 763480 СССР. Способ очистки металлической стружки от масел. /Довгий И.И и др./. Опубл. в БИ № 34,1980.

87. A.c. 364680 СССР. Устройство для нагрева скрапа. /Никулин Л.М. и др./. Опубл. в БИ №5, 1971.

88. Патент 8404827 Франция. Устройство для непрерывной загрузки сталеплавильного агрегата твердым материалом и его подогрева посредством теплообмена с горячими отходящими из агрегата газами. /Литшинко Катрин и др./. Опубл. в БИ № 44, 1984.

89. Патент 86890116.6 Австрия. Установка для подогрева загружаемого в конвертер скрапа. /Александер Патуцци и Руперт Бергер/. Опубл. в БИ № 43, 1992.

90. Патент 8913047 Франция. Способ загрузки металлосодержащих материалов в дуговую печь и устройство для его осуществления. /Энститю де Решерш де ля Сидерюр-жи Франсэз/. Опубл. в БИ № 31,1993.

91. Металлографическое заключение № 47 от 16 апреля 1998 года отдела металлов и термообработки ОАО «Северсталь». Череповец. - 1998.

92. Заключение лаборатории проволочно-канатного производства ОАО «ЧСПЗ». Череповец. - 1998.

93. Козлов В.Т., Туманский В.И. Влияние тепловой обработки на напряженное состояние и долговечность стальных канатов. // Стальные канаты. Киев, "Техника". - 1969. -Вып. 8-с. 118-120.

94. Сергеев С.Т. и др. Исследование эффективности механотермической обработки стальных канатов. В сб.: «Стальные канаты», Вып. 10. Киев, "Техника", 1969, с. 7481.

95. Сергеев С.Т. Исследование эффективности рихтовки спиральных канатов. В сб.: «Стальные канаты», Вып. 9. Киев, "Техника", 1969, с. 139-142.

96. Трушин A.B. и др. Влияние повышенных температур на надежность и долговечность стальных канатов клещевых кранов. В сб.: «Стальные канаты», Вып. 8. Киев, "Техника", 1969, с. 142-145.

97. Туманский В.И. Влияние тепловой обработки на уравновешенность и нераскручи-ваемость стальных канатов. В сб.: «Стальные канаты», Вып. 9. Киев, "Техника", 1969, с. 163-166.

98. Хальфин М.Н., Иванов Б.Ф., Короткий A.A. Расчет и эксплуатация крановых канатов. Учеб. пособие. Новочеркасск. Новочерк. гос. техн. ун-т., 1993, с. 23.

99. Скалацкий В.К., Емельянов В.Г. Повышение технического ресурса канатов из пластически обжатых прядей. В. сб.: «Стальные канаты», Вып. 9. Киев, "Техника", 1969, с.171-174.

100. Скороход К.Е. Определение оптимальных режимов термообработки, канатов закрытой конструкции. В сб.: «Стальные канаты», Вып. 9. Киев, "Техника", 1969, с. 136139.

101. Шалдыбин В.П. и др. Влияние отпуска на механические свойства высокопрочной проволоки. В сб.: «Стальные канаты», Вып. 10. Киев, "Техника", 1969, с. 267-269.

102. Козлов В.Т., Киршанков А.Т. Экспериментальное исследование распределения усилий и моментов в элементах не обтянутых и обтянутых канатов. В сб.: «Стальные канаты», Вып. 5. Киев, Техника, 1968, с. 62-66.

103. Козлов В.Т., Туманский В.Н. Исследование механических характеристик канатной проволоки при повышенной температуре. В сб.: «Стальные канаты». Вып. 6. Киев, Техника, 1969, с. 65-69.

104. Козлов В.Т., Киршанков А.Т. Изменение напряженного состояния в проволоках стальных канатов при обтяжке. В сб.: «Стальные канаты», Вып. 4. Киев, Техника, 1967, с.72-75.

105. Сергеев С.Т., Скороход К.Е. Влияние низкотемпературной тепловой обработки на механические свойства фасонной проволоки закрытых канатов. В сб.: «Стальные канаты». Вып. 8. Киев, "Техника", 1971, с. 168-171.

106. Тарасов В.И. и др. Расчет тепловых полей при нагреве стальных канатов токами высокой частоты. В сб.: «Стальные канаты». Вып. 9. Киев, "Техника", 1969, с. 166-170.

107. Плодовитов H.H. и др. Влияние низкотемпературного отпуска на усталостную прочность канатов закрытой конструкции. В сб.: «Стальные канаты». Вып. 8. Киев, Техника, 1971, с. 116-119.

108. Сергеев С.Т. и др. Исследование способов изготовления стальных канатов. В сб.: «Стальные канаты», Вып. 10. Киев, "Техника", 1969, с. 38-42.

109. Таран Ю.Н. и др. Исследование износа канатной проволоки. // Сталь. № 8. - 1991 -с. 60-62.

110. Тарасов В.И. и др. Расчет тепловых полей при нагреве стальных канатов токами высокой частоты. В сб.: «Стальные канаты». Вып. 7. Киев, Техника, 1970, с. 166-170.

111. Морозовский В.И., Тарасов В.И. Исследование тепловых и магнитных полей при индукционном нагреве закрытых канатов. В сб.: «Стальные канаты». Вып. 6. Киев, Техника, 1969, с. 69-72.

112. Юдин P.A. Расчет нагрева садок сложной формы в роликовых печах с радиационными трубами // Расчет, конструирование и применение радиациооных труб в промышленности: Мат 5-ой науч.-техн. конф. Киев, Наукова думка, 1987.

113. Юдин P.A. Эквивалентная теплопроводность пакета прутков при нагреве в защитной атмосфере // Сталь. 1992. - № 4.

114. Лисогор A.A., Миткалинный В.И. Теплофизические свойства пакета из холоднока-танной стали // Сталь. № 12. - 1970 - с. 1132-1134.

115. Эстеркин Р.И., Иссерлин A.C., Певзнер М.И. Теплотехнические измерения при сжигании газового и жидкого топлива: Справочное руководство. 2-е изд., перераб. и доп. - Л.: Недра, 1981. - 424 с.1361. Пршоэюение 1

116. Программа для расчета на ЭВМ температурного поля стального каната

117. Program StalKanat; uses crt;var V, VI, V2, K, K1, K2, Y, i, j, j 1, z, zl, z2, R2, R1, TS, TN: integer;

118. X, Al, W2, Wl, W, AA, AL, A, AF, AS, LF, LS, C, CL, DR, РЗ, P4, P, PI, P2, PS: real;fl :text;

119. T: arrey 1.103,1. 16. of integer; P: arrey [1.100] of integer; Tl: arrey [1. 100] of integer; T2: arrey [1.100] of integer; T10: arrey [1.100] of integer; T20: arrey [1.100] of integer; beginassign(fl,'c:\StalKanat.txt');rewrite(fl);clrscr;

120. AF:=0.0000125; AS:=0.000051; DR:=0.042/100; AA:=12.5/sqr(0.42); PS:=1/S; LF:=41; LS:=0.04; Al:=51/12.5; C:=5.77; CL:=5.77/41; TN:=20; TS:=600; W:=2.73+0.01*TS; AL:=DR*(0.217*W*W*W+12)/41; K2:=l; K:=100; for i:=l to 100 do begin

121. Tl 1.:=S 1; T2i.:=S 1; T10[i]:=S 1; T20[i]:=S 1; end;

122. R1 :=round (S*AL*(TS-TN)); T1100.:=(R1 div S)+TN; T2[100]:=T1 [100];

123. T10100.:=R1 mod S; T20[100]:=T10[100];for j :=1 to 16 do beginfor i:=l to 103 do t i,j.:=444; end;

124. K2:=0; A:=AA/K; K1:=1+60*K;

125. TP1.:=1; TP100.:=1; T[1,1]:=0; T[102,l]:=0; T[101,l]:=100;for i:=l to 99 do begin

126. Ti+l,l.:=i; TP1.:=l; T10[i]:=0;

127. T21.:=TN; T20i.:=0; Tl[i]:=TN; end;if K2=l then begin

128. TP18. =3;TP[19] =5; TP[20] =2; TP[25] =3

129. TP 26. =7; TP[27]: =6; TP[28] =2; TP[33] =3

130. TP34. =2; TP[44]- =3;TP[45] =2; TP[56] =3

131. TP 5 7. =7; TP[58] =6; TP[59] =2; TP[65] =3

132. TP66. =7; TP[67] =8; TP[68] =8; TP[69] =6

133. TP70. =2;TP[85]. =3; TP[86] =5; TP[87] =2for j:=2 to 16 do begin Tl,J.:=j-l; T[102,J]:=j-l;jl:=0; while jl<Kl do begin jl:=jl+l;for i:=l to 100 do begin tl1.:=t2i.; tl0[i]:=t20[i]; end;

134. R2:=round (AL*S*(TS-T199.)-AL*T10[99]); T10[100]:=(T10[99]+R2) mod S;

135. T1100.:=T1[99]+((T10[99]+R2) div S);

136. T20100.:=T10[100]; T2[100]:=T1[100];for i:=99 downto 2 do begin137

137. P3:=1/(2*I); Pl:=S*(Tli+l.-Tl1.)+T10[i+l]-T10[i];

138. P2:=S*(T1 1.-Tl i-1 .)+Tl 0[i]-Tl 0[i-1 ];

139. P4:=S*CL*sqr(sqr(0.01*(Tl1.+PS*T10i.)+2.73)); zl :=i; z2:=i;

140. W:=2.73+0.01*(Tli+l.+PS*T10[i+l]);

141. P:=DR*(0.105* W* sqr( W)+12)/41; P:=P/(P+1);if TP1.=2 then begin P1:=P*P2;for z:=i downto 2 do begin if TPz.<5 then beginz2:=z; W2:=0.01 *(T1 z2.+PS*Tl0[z2])+2.72;

142. P2:=P2+P4-S*CL*sqr(sqr(W2)); z:=2; end; end; end;if TP1.=3 then begin P2:=P*P1;for z:=i to 99 do begin if TPz.<5 then beginzl:=z; Wl:=0.01*(Tlzl.+PS*T10[zl])+2.73;

143. P1 :=P 1+S*CL*sqr(sqr(W1 ))-P4; z:=99; end; end; end;

144. P1:=(1+P3)*P1; P2:=(1-P3)*P2; Y:=round (A*(P1-P2));if TP1.>4 then y:=round (Al*y);if y<0 then y:=0; T201.:=(T10i.+y) mod S;

145. T21.:=Tl i.+((T10[i]+y) div S); end;y:=round (A*P2);ify>0 then T20l.:=(T10[l]+i) mod S;