Исследование и разработка фильтров СВЧ на многомодовых резонаторах тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.12.07, кандидат наук Земляков, Кирилл Николаевич

• Земляков, Кирилл Николаевич
• кандидат наук
• 2013

Оглавление диссертации кандидат наук Земляков, Кирилл Николаевич

СОДЕРЖАНИЕ

Список условных обозначений

Содержание

Глава 1. Многомодовые резонаторы и фильтры на их основе

1.1. Резонаторы и фильтры на основе комбинации отрезков искусственных длинных линий с положительной и отрицательной дисперсией

1.2. Частотно-избирательные устройства для радиоастрономии

1.2.1. Необходимость применения фильтров в радиоастрономии

1.2.2. Частотно-избирательные устройства нижней части СВЧ-диапазона для радиоастрономии и систем телекоммуникаций

1.2.3. Одномодовые и многомодовые резонаторы и фильтры миллиметрового диапазона

1.3. Резонаторы и фильтры на основе фрактальных и квазифрактальных резонаторов

Выводы по главе

Глава 2. Многомодовые резонаторы и фильтры на основе комбинации отрезков искусственных длинных линий с положительной и отрицательной дисперсией

2.1. Многомодовые резонаторы и фильтры на сосредоточенных ЬС-элементах (симметричные структуры)

2.2. Анализ частотных свойств резонаторов на отрезках искусственных длинных линий (аналитическое описание)

Выводы по главе

Глава 3. Многомодовые микрополосковые резонаторы и фильтры миллиметрового диапазона для использования в составе радиотелескопа РАТАН-600

3.1. Приёмный радиометрический модуль и требования к полосовому фильтру

3.2. Разработка полосового фильтра миллиметрового диапазона

3.3. Моделирование ВТСП-версии фильтра

Выводы по главе

Глава 4. Многомодовые квазифрактальные микрополосковые резонаторы и фильтры

4.1. Двухмодовый квазифрактальный резонатор на основе кривой Гильберта и фильтры на его основе

4.2. Квазифрактальный фильтр нижних частот на основе кривой Гильберта

Выводы по главе

Заключение

Список литературы

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Исследование и разработка фильтров СВЧ на многомодовых резонаторах»

ВВЕДЕНИЕ

Прогресс в развитии систем телекоммуникации, радиолокации, радиоастрономии, систем связи, средств диагностики материалов в СВЧ диапазоне обусловлен, в основном, совершенствованием всех компонентов радиоаппаратуры, и, в том числе, частотно-избирательных устройств. С ростом количества телекоммуникационных стандартов, ужесточаются требования, предъявляемые к характеристикам компонентов систем связи, в частности, большое внимание уделяется совершенствованию конструкций частотно-селективных устройств (ЧСУ), различных датчиков на основе резонаторов и т.д. Возрастающие требования к габаритам, весу, характеристикам, а также к себестоимости изделия, приводят к необходимости создания устройств с улучшенными электрическими характеристиками в сочетании с повышенной степенью интеграции СВЧ компонентов. Это заставляет разработчиков аппаратуры, с одной стороны, широко использовать новейшие достижения науки в области радиотехники, СВЧ электроники, новых СВЧ материалов, а, с другой стороны, искать новые подходы к конструированию устройств и оптимизации их параметров.

Так, например, проблема миниатюризации СВЧ устройств может решаться несколькими путями: использованием в качестве материала подложек микрополосковых, копланарных и многослойных структур современных керамических материалов с большим значением диэлектрической проницаемости (ег~10) и низкими диэлектрическими потерями в СВЧ диапазоне, что приводит не только к существенному уменьшению размеров резонаторов, но и к увеличению их добротности [1,2]. Другим подходом к созданию СВЧ резонаторов и фильтров, которому в настоящее время исследователи уделяют достаточно внимания, является использование в СВЧ устройствах многомодовых резонаторов.

Многомодовые резонаторы появились благодаря требованиям к разработчикам по более эффективному использованию площади (объема), которую занимает устройство, а также необходимости создания

многофункциональных устройств, способных функционировать сразу в нескольких частотных диапазонах.

Конструктивные особенности таких резонаторов позволяют управлять положением собственных частот двух или более типов колебаний. В результате каждый многомодовый резонатор имеет сразу несколько рабочих резонансов, т.е. резонансы двух или более типов колебаний участвуют в формировании полосы/полос пропускания/запирания. Для формирования полос пропускания (запирания) могут использоваться как моды, обеспечивающие близкие по частоте резонансные отклики (для повышения порядка фильтра без увеличения количества резонаторов), так и сильно разнесенные друг от друга по частоте резонансные колебания (для формирования, например, двух независимых полос пропускания). В первом случае использование многомодовых резонаторов может привести к снижению потерь в фильтре и уменьшению его габаритов, во втором - к формированию дополнительной полосы пропускания для работы в двух или нескольких частотных диапазонах.

Преимуществами многомодовых резонаторов являются: малые габариты, неэквидистантность резонансных откликов, а также возможность независимого управления их частотным положением [3, 4].

В настоящее время, достоинства многомодовых резонаторов используются не в полном объеме — в большинстве случаев речь идет об опытных образцах и тестировании возможности использования [5], однако существует прецедент коммерческого выпуска фильтров на трехмодовых резонаторах [6, 7]. Поэтому исследования, направленные на изучение многомодовых СВЧ резонаторов и фильтров на их основе, представляются перспективными. Разработка структур многомодовых СВЧ резонаторов, их исследование и оценка возможности применения в фильтрах СВЧ определяют актуальность диссертационной работы. В работе исследуются различные пути создания многомодовых резонаторов, подходы к синтезу таких структур, анализируются характеристики резонаторов и фильтров.

Цель диссертационной работы - исследование и разработка фильтров СВЧ на многомодовых резонаторах, обладающих улучшенными характеристиками и расширенными функциональными возможностями, а также разработка модифицированной процедуры синтеза таких устройств.

ГЛАВА 1. МНОГОМОДОВЫЕ РЕЗОНАТОРЫ И ФИЛЬТРЫ НА ИХ

ОСНОВЕ.

1.1.Резонаторы и фильтры на основе комбинации отрезков искусственных длинных линий с положительной и отрицательной

дисперсией.

Одним из важнейших элементов современных СВЧ-устройств для систем телекоммуникации, радиоастрономии и других областей являются пассивные СВЧ-фильтры. В стандартах связи третьего поколения (GSM, PCS, UMTS, CDMA) [8] для передачи данных используется несколько частотных диапазонов, обеспечить работу в которых возможно при использовании многомодовых СВЧ резонаторов. В радиоастрономических применениях, где важное значение имеют вносимые потери, реализация частотно-селективных устройств на многомодовых резонаторах также имеет смысл, поскольку позволяет на одном наборе резонаторов увеличить порядок фильтра по сравнению с фильтром на одномодовых резонаторах. На сегодня задача создания многомодовых резонаторов решается, в основном, с использованием следующих структур фильтров: выполненных на основе резонаторов на сосредоточенных L-C элементах с использованием многослойной технологии керамики с низкой температурой обжига (LTCC, в англоязычной литературе Low-Temperature Cofired Ceramics), объёмных керамических (диэлектрических) резонаторов (ДР), объемных полых металлических (волноводных) резонаторов (ОПР) и микрополосковых резонаторов (МПР). Отдельную группу устройств представляют фильтры,

!

выполненные на пленках высокотемпературного сверхпроводника (ВТСП). Сравнительные характеристики различных видов резонаторов приведены в таблице 1.1.

ОПР др LTCC ВТСП МПР

Собственная добротность 1000 1000 50-100 105 - 106 300

Размер *) ~Xg/2 ~Xg/2 « ^g ~Àg/2 ~Xg/2

Максимальная мощность (2ГГц) »40-50 дБм >35 дБм >35 дБм ~ 40 ДБм ~ 40 дБм

Частотный диапазон < 100 ГГц, но > 1 ГГц < 100 ГГц <7 ГГц < 70 ГГц < 70 ГГц

Интеграция МИС нет нет В виде ГИС В виде ГИС В виде ГИС

Таблица 1.1. Сравнительные характеристики различных видов многомодовых резонаторов.

^ ^ — длина волны в структуре резонатора с учетом свойств диэлектрика

Прогресс в средствах телекоммуникации непосредственно связан с развитием всех отраслей связи, ростом функциональности и повышением электрических, массогабаритных, технологических и эксплуатационных характеристик, таких как повышение максимальной допустимой мощности, снижение вносимых потерь в полосе пропускания, повышение крутизны склонов АЧХ, технологичность изготовления, возможность совместимости с современными интегральными технологиями, а также конкурентоспособные массогабаритные показатели и низкая себестоимость производства. Поскольку использование многомодовых резонаторов позволяет улучшить многие из приведенных характеристик и заменить банки фильтров, предназначенные решать поставленные задачи, одним-двумя фильтрами на многомодовых резонаторах, а в некоторых случаях - заменить многозвенный фильтр одним многомодовым резонатором, для современных технологий этот путь представляется весьма перспективным. Так в технологиях следующего поколения LTE и WiMAX (IEEE 802.16), отличающихся повышенной пропускной способностью и высокими скоростями передачи данных, используется одновременно несколько частотных диапазонов [9, 10,

11, 12]. В настоящее время задачу фильтрации и частотного разделения каналов, например, на базовых станциях сотовой связи решают, в основном, с помощью ОПР и ДР [13, 14, 15], однако, ОПР могут обеспечивать высокий уровень коммутируемой мощности, но слишком громоздки (ДР обладают высокой добротностью и имеют меньшие размеры), а построение многомодовых ДР приводит к увеличению габаритов и иногда связано с различными технологическими ограничениями [16]. МПР технологичны, дешевы в изготовлении, могут использовать подложки из современных керамических материалов для уменьшения размеров и снижения вносимых потерь и предполагают интеграцию в различные модули. Резонаторы, выполненные на сосредоточенных Ь-С элементах с использованием ЬТСС технологии, обладают компактными размерами за счет многослойной топологии пассивных компонентов [17, 18], однако собственная добротность резонаторов не превышает 100 [19]. Кроме того, технология ЬТСС позволяет

о

изготовить не только частотно-селективные устройства, но и, например, многодиапазонную антенну [20] или полностью приемный модуль [21, 22]. Высокие вносимые потери легко преодолеть за счет использования современных малошумящих усилителей, которые обладают высокими техническими характеристиками и компенсируют этот недостаток. Однако частотно-селективные устройства на сосредоточенных элементах, выполненные по ЬТСС технологии, имеют ограниченный частотный диапазон, обусловленный сверху достижением собственной резонансной частоты квази-сосредоточенных элементов. В телекоммуникационных стандартах используются, в основном, частоты от 0,5 до 6 ГГц, что делает использование резонаторов на основе ЬТСС технологии весьма привлекательным. Фильтры и устройства разделения частотных каналов на основе планарных структур на пленках высокотемпературного сверхпроводника (ВТСП) требуют для своего использования криогенное обеспечение, что требует обеспечения дополнительных условий эксплуатации, однако имеют крайне низкие вносимые потери за счет очень

высокой добротности резонаторов, а применение криогенного обеспечения не только для фильтра, но и для всей системы в сборе позволяет качественно улучшить характеристики приемного модуля (уменьшение шумовой температуры модуля в целом, в том числе, шумов МШУ и т.д.) [23].

Выбор технологии изготовления фильтров полностью зависит от приоритетных требований, предъявляемых к ним. Так для реализации устройств, предназначенных для использования в телекоммуникационных системах, приоритетными являются многодиапазонность, возможность перестройки и интеграции с другими элементами системы. Для радиоастрономических применений для повышения чувствительности и снижения шумов всех компонентов модуля, а, значит, и снижения времени наблюдений оптимально использовать охлаждаемый приемный модуль с ВТСП-фильтром [24, 25].

По технологии ЬТСС также возможно изготавливать фильтры и модули на распределенных элементах, однако, это целесообразно только для фильтров миллиметрового диапазона (15 ГГц и выше) с учетом ограничений на габаритные размеры керамического чипа [26, 27, 28]. Для телекоммуникационных применений, где важна многофункциональность и компактность предложенного решения, целесообразно использовать керамические фильтры, выполненные по ЬТСС технологии.

Для эффективного синтеза устройств с заданными параметрами требуется аналитический метод: в частности, необходим подход, обеспечивающий получение резонансных откликов многомодового резонатора на требуемых частотах. Одним из возможных вариантов является использование теоретического анализа и практической реализации комбинации отрезков искусственных длинных линий с положительной и отрицательной дисперсией. Искусственные длинные линии реализуются с использованием элементарных ячеек в виде П- и/или Т- эквивалентных схем на сосредоточенных элементах для выбранной частоты [29, 30]. Отрезки искусственных длинных линий с положительной и отрицательной

дисперсией проявляют свойства фильтров нижних и верхних частот соответственно. Частота отсечки определяется Ь и С параметрами цепи. Для реализации таких структур могут использоваться как планарные топологии (Рисунок 1.1), так и многослойные.

Рисунок 1.1. Реализация элементарной ячейки отрезка искусственной длинной линии на сосредоточенных компонентах: встречно-штыревом конденсаторе и закороченной на «землю» индуктивности с входными линиями с волновым сопротивлением 50 Ом [31, 32]. Реализация такой ячейки возможна и без использования металлизированного переходного

отверстия [33].

На таких ячейках возможно реализовывать резонансные структуры в виде «набора» элементарных ячеек или используя гибридную композитную линию [34, 35].

В полосе частот такое устройство характеризуется присутствием резонансов, обусловленных наличием в структуре элементов искусственной длинной линии с отрицательной дисперсией и элементов линии с положительной дисперсией. В результате комбинации искусственных длинных линий с разным законом дисперсии при условии равных волновых сопротивлений возникает также еще один резонанс, который называют

резонансом нулевого порядка, или «нулевым резонансом» [36]. Условия резонанса в общем виде имеют вид:

/?п=^,н = 0+1,±2,..„ (1)

где фазовая постоянная /?п выражена через п — номер резонанса и / — физическую длину искусственной линии.

Из (1) видно, что при п=0, эффективная электрическая длина линии равна 0. При таких условиях возникает «нулевой» резонанс, который не зависит от количества элементарных ячеек, из которых составлена линия. Нулевой резонанс впервые был исследован в [37], и структуры, позволяющие получить резонанс этого типа, использовались для построения различных устройств [38, 39], равно как и комбинация отрезков длинных линий с положительной и отрицательной дисперсией (для построения фильтров, фазовращателей, делителей мощности и т.д.) [40, 41, 42].

Перспективным направлением представляется как реализация фазовращателей [43] и делителей мощности [44, 45] на основе искусственных длинных линий с положительной и отрицательной дисперсией для использования, например, в составе ФАР, так и реализация резонаторов и фильтров для телекоммуникационных применений с применение технологии ЬТСС. За счет использования комбинации искусственных длинных линий с разным законом дисперсии появляется возможность расширить рабочую полосу устройств, а применение многослойной технологии обеспечивает малые габариты. При этом возможно существенное изменение характеристик устройств. Так в [46, 47] интеграция отрезков искусственных длинных линий с отрицательной дисперсией применяется для подавления паразитных кратных гармоник. Обычно для этого применяют резонаторы со скачком волнового сопротивления, однако, для того, чтобы иметь дополнительные степени свободы при проектировании таких резонаторов, могут быть использованы каскадно включенные отрезки искусственных длинных линий

с эквивалентной отрицательной электрической длиной. Пример такого

резонатора приведен на рисунке 1.2.

Zr.Br Вц , В|_ Zr.Br

Рисунок 1.2. Эквивалентная схема резонатора со скачком волнового сопротивления с применением последовательно соединенных отрезков искусственных длинных линий с положительной и отрицательной

дисперсией.

В отличие от резонатора со скачком волнового сопротивления без отрезка искусственной длинной линии в его составе, предложенный резонатор позволяет управлять резонансной частотой высших мод, распространяющихся в резонаторе, используя различные законы дисперсии, которые являются основным свойством искусственных длинных линий с

положительной и отрицательной дисперсией.

о

ш -ю t -20

I -эо

I -50

сЛ -60 -70 80

0 2 4 6 8 10 12 14

Frequency GHz

Рисунок 1.3. Результаты моделирования (сплошные лини) и измерений (штриховые линии) резонатора предложенной структуры. Электрическая длина отрезка длинной лини с отрицательной дисперсией равна я/8, отношение волновых сопротивлений отрезков длинных линий с положительной дисперсией и отрезков искусственных длинных линий с отрицательной дисперсией ZR/ZL = 2.5 [46].

Из условия резонанса для фундаментальной моды:

1ап

( \

й со

V ^оу

г,

'в

он — О)

(2)

^ V ™ J

может быть найдена электрическая длина искусственной длинной линии с отрицательной дисперсией 0Оь на центральной частоте со = со0, при заданном отношении волновых сопротивлений отрезков длинной линии с различным законом дисперсии для выбранного значения электрической длины отрезка длинной линии с положительной дисперсией ©оя. Основная идея заключается в применении коротких отрезков планарной линии передачи с положительной дисперсией с включенной последовательно Т- или П-ячейкой отрезка искусственной длинной линии с отрицательной дисперсией, реализованной на сосредоточенных элементах. Такой подход позволит значительно уменьшить размеры устройства. Для проверки был разработан фильтр второго порядка на резонаторах такого типа с центральной частотой ^ = 1,56 ГТц. Фильтр обеспечивает более 20 дБ затухания на частоте второй кратной гармоники и обладает компактными размерами 15x15 мм [46].

Frequency, GHz

Рисунок 1.4. Результаты моделирования (сплошные линии) и измерений (штриховые линии) характеристик фильтры второго порядка на кольцевых микрополосковых резонаторах, выполненных на отрезках длинной линии с положительной дисперсией с интегрированными отрезками искусственной длинной линии с отрицательной дисперсией на квазисосредоточенных элементах (0Ol = л/6, ZR/ZL =1) [46].

Также комбинация отрезков искусственных длинных линий с положительной и отрицательной дисперсией может быть эффективно использована для разработки многополосных фильтров с заданными центральными частотами полос пропускания. Так в [48, 49] представлен двухполосный фильтр на комбинации отрезков искусственных длинных линий с различным законом дисперсии.

(Ь)

%

£

¿я, 1^,2 ^ ■2-

йЫпЬтес! 1итрес1

ЯН Т1 ЯН Т(_

1итрей 1Н ТС

1итре<) «ИяОТЬиМ ЙН Т1 ян п.

Рисунок 1.5. Резонатор со скачком волнового сопротивления на каскадном соединении отрезков искусственной длинной линии с положительной и отрицательной дисперсией: (а) схема включения и (Ь)

эквивалентная схема

При этом достигается не только работа одновременно в нескольких частотных диапазонах, но также и широкая полоса запирания на верхних частотах за счет реализации фильтра на сосредоточенных элементах по технологии ЬТСС. Эквивалентная схема предложенного резонатора представлена на рис. 1.5. Ключевыми параметрами схемы являются электрические длины отрезков искусственных длинных линий ©0ь ©оя, а также отношение волновых сопротивлений так как положение

центральных частот двух полос пропускания определяется фундаментальной модой соо и первым резонансом высшего порядка со ]:

1ап(^ = -Г|Осо1(0оя)

V /-)

(3)

(4)

Эквивалентная схема такого двухмодового резонатора с емкостными элементами связи представлена на рисунке 1.5. Отрезок искусственной

( \ ( Л

я 1 — со.

1ап _|_

1 Щ) V

длинной лини передачи с отрицательной дисперсией реализован в виде эквивалентной Т-схемы с использованием сосредоточенных элементов: последовательных емкостей Сь и заземленной индуктивности Для уменьшения габаритных размеров резонатора отрезок искусственной длинной линии передачи с положительной дисперсией реализован как комбинация двух последовательно соединенных отрезков - распределенный отрезок линии передачи и отрезок линии передачи на сосредоточенных элементах. Поскольку эти отрезки обладают различными значениями волнового сопротивления, достигается более широкое по полосе и более эффективное по уровню подавление высших гармоник.

Freouency GH2 (Ь>

Рисунок 1.6. (а) Структура двухмодового резонатора со скачком волнового сопротивления, выполненного по технологии LTCC, (Ь) Результаты электродинамического моделирования и измерений 5 изготовленных образцов [48].

На рисунке 1.6 представлена структура и характеристики двухмодового резонатора, с резонансными частотами {о = 2 ГГц и ^ = 3 ГГц в восьми слоях

LTCC керамики Dupont DP951 толщиной 95 мкм. Паразитные резонансы на характеристике отсутствуют вплоть до 8 ГГц. На основе двух емкостно связанных двухмодовых резонаторов такого типа был разработан двухполосный фильтр второго порядка с шириной полос пропускания 150 МГц с центральными частотами f0 = 2 ГГц и fi = 3 ГГц. Размеры всей структуры составили всего 30 х 22 х 0,76 мм3. Коэффициент отражения для полос с центральными частотами f0 = 2 ГГц и fi = 3 ГГц составил 20 и 16 дБ соответственно. Измеренное запирание между двумя полосами пропускания составило 18 дБ. Вносимые потери 2,3 дБ и 3,6 дБ соответственно. Паразитные полосы пропускания выше уровня 35 дБ возникают только выше частоты 10 ГГц.

(И

(С)

Рисунок 1.7. (а) Двухполосный фильтр второго порядка, выполненный по технологии ЬТСС, (Ь) результаты моделирования и

измерений 5 идентичных изготовленных фильтров в узкой полосе частот, (с) результаты моделирования и измерений 5 фильтров в широкой полосе

частот [49].

В [50] был предложен перестраиваемый вариант рассмотренного ранее фильтра. Для этого были промоделированы различные варианты структуры, когда сосредоточенные емкости были заменены переменными конденсаторами: при замене последовательных емкостных элементов отрезка искусственной длинной линии перестраиваемыми емкостными элементами при изменении их номиналов перестраивалась только нижняя полоса пропускания, в то время как управление закороченными емкостями в составе отрезков искусственной длинной линии передачи с положительной дисперсией меняло центральные частоты обеих полос пропускания. Для макетирования первого варианта были использованы кремниевые варакторные диоды 8МУ1232 в качестве перестраиваемых компонентов. Диоды были снабжены необходимыми цепями подачи управляющего напряжения. Размеры структуры остались неизменными по сравнению с неперестраиваемой версией. Результаты эксперимента представлены на рисунке 1.8. Результаты моделирования были полностью подтверждены экспериментом, была достигнута перестройка нижней полосы пропускания 28%.

(а) (Ь)

Рисунок 1.8. Двухполосный фильтр, перестраиваемый переменными последовательно включенными емкостями (варикапы) в составе отрезка

искусственной длинной линии передачи с отрицательной дисперсией: (а) измерительная оснастка, (Ь) измеренные характеристики перестраиваемого фильтра [50].

Целесообразность использования фильтров, выполненных по ЬТСС технологии на основе комбинации отрезков искусственных длинных линий проистекает из преимуществ, предоставляемых одновременно этими двумя подходами:

1) Миниатюрность. Большое количество керамических слоев (вплоть до 16) с различной толщиной представляет широкие возможности реализации пассивных компонентов и создания СВЧ интегральных схем по технологии ЬТСС.

2) Отсутствие паразитных полос пропускания. Численный расчет устройств на моделях идеальных сосредоточенных компонентов показывает полное отсутствие паразитных полос пропускания, однако, из-за наличия собственной резонансной частоты и паразитных элементов конструкции сосредоточенных компонентов [51, 52, 53], использование сосредоточенных элементов по технологии ЬТСС ограничено по частоте сверху.

3) Высокая степень интеграции. Готовое устройство, выполненное по ЬТСС технологии, представляет собой чип-элемент, который может быть использован как для поверхностного монтажа, так и совместим с полупроводниковыми монолитными интегральными схемами (МИС). Возможно построение интегральной схемы, представляющей собой готовый модуль, что позволяет не только сократить массогабаритные показатели, но и себестоимость производства, а также предотвращает появление паразитных явлений из-за соединений элементов схемы операцией поверхностного монтажа.

4) Неэквидистантность спектра собственных резонансов, являющаяся ключевой особенностью структур, использующих

комбинацию отрезков искусственных длинных линий с положительной и отрицательной дисперсией, а также возможность частотного управления положением резонансов, выбор и возбуждение требуемых рабочих резонансов [36, 54], что добавляет гибкости в процедуру синтеза СВЧ-устройства.

5) Простое введение в структуру элементов перестройки/управления и дополнительных нулей передачи для повышения частотной избирательности устройства. Благодаря реализации схем на квазисосредоточенных элементах, введение дополнительных избыточных элементов для внесения, например, нулей передачи и повышения частотной избирательности выполняется весьма просто. При помощи элементов поверхностного монтажа, к примеру, полупроводниковых варакторных диодов (варикапов) или микроэлектромеханических систем (МЭМС), переключателей или их интеграции в процесс производства устройства, возможно создание перестраиваемых и реконфигурируемых устройств.

6) Технологичность. Технология ЬТСС предназначена для массового производства интегральных схем для устройств телекоммуникации. Рассмотренные структуры резонаторов не нарушают технологию производства.

1.2.Частотно-избирательные устройства для радиоастрономии.

1.2.1. Необходимость применения фильтров в радиоастрономии.

Метод исследования в радиоастрономии - регистрация космического радиоизлучения в диапазоне радиоволн от практически всех космических объектов с помощью радиотелескопов. В состав радиотелескопа обычно входят: рефлектор(ы), рупоры приемной антенны и сам приемный модуль: МШУ, фильтр, понижающий преобразователь, низкочастотный усилитель, спектрометр.

Размеры рефлектора радиотелескопа могут быть чрезвычайно большими, чтобы получить возможность принимать сигналы с низким соотношением сигнал-шум. Также, поскольку угловая разрешающая способность является функцией диаметра «объектива» по отношению к длине волны исследуемого электромагнитного излучения, радиотелескопы должны быть значительно больше по сравнению со своими оптическими аналогами.

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Земляков, Кирилл Николаевич, 2013 год

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

[1] Wersing W. Microwave ceramics for resonators and filters / W. Wersing // Current. Opinion in Solis State & Materials Science, - 1996. - V. 1, № 5. - P. 715731.

[2] Fiedziuszko S.J. Dielectric materials, devices, and circuits / S.J. Fiedziuszko, I.C. Hunter, T. Itoh, Y. Kobayashi, T. Nishikawa, S.N. Stitzer, K. Wakino // IEEE Transactions on Microwave Theory and Techniques, - 2002. - V. 50, № 3. - P. 706-720.

[3] Chang S.-F. Dual-band step-impedance bandpass filter for multimode wireless LANs / S.-F. Chang, Y.-H. Jeng and J.-L. Chen // IEEE Electronics Letters, - 2004. - V. 40. - P. 38-39.

[4] Curtis J.A. Multi-layered planar filters based on aperture coupled, dual mode microstrip or stripline resonators / J.A. Curtis, S.J. Fiedziuszko// IEEE MTT-S International Microwave Symposium Digest, - 1992. - V.3. - P. 1203 - 1206.

[5] Rahman M.M. Triple-mode ceramic the key in ultra-compact filter research / M. Rahman, W. Wang, W. Wilber // Stay Connected, The Radio Frequency Systems Bulletin, - 2005. - P. 10-11.

[6] KMW USA Inc. Triple Mode Filter for Wireless Communication Systems / KMW USA Inc., Fillerton, CA // Microwave Journal, - 2010. - V. 53, № 11. - P. 112-114.

[7] Jeon M. Enabling RF Spectrum and Infrastructure Efficiency with 1st Commercialized-Triple Mode Filter / M. Jeon // Microwave Product Digest, -2011. - P. 17-28.

[8] Bauernschmitt U. Concepts for RF Front-Ends for Multi-Mode, Multi-Band Cellular Phones / U. Bauernschmitt, C.Block, P.Hagn, G.Kovacs, A.Przadka and C.C.W.Ruppel // Proc. of European Conference on Wireless Technologies, - 2007. -P.130-133.

[9] Holma H. WCDMA for UMTS: HSPA Evolution and LTE / H.Holma, A.Toskala//John Wiley & Sons, - 2010. - P. 97-117.

[10] Dahlman E. 3G Evolution: HSPA and LTE for Mobile Broadband / E. Dahlman, S. Parkvall, J. Skold, P. Beming // Elsevier, - 2007, P. 12-16, 39-41, 131-134, 277-285.

[11] Chung J.-M. New protocols for future wireless systems / Jong-Moon Chung, Kyucheol Park, Taeyeon Won, Wuihwan Oh, Seungjun Choi // 53rd IEEE International Midwest Symposium on Circuits and Systems (MWSCAS), - 2010. -P. 692.

[12] Muntean V.H. WiMAX versus LTE - An overview of technical aspects for next generation networks technologies / V.H. Muntean, M. Otesteanu // 9th International Symposium on Electronics and Telecommunications (ISETC), -2010, P. 225.

[13] Mansour R.R. Filter technologies for wireless base stations / R.R. Mansour // IEEE Microwave Magazine, - 2004. - V. 5, № 1, P. 68 - 74.

[14] Cava R.J. Dielectric materials for applications in microwave communications / R.J. Cava // J. Mater. Chem., - 2001. - V. 11. - P. 54-62.

[15] Reaney I.M. Microwave dielectric ceramics for resonators and filters in mobile phone networks / I.M. Reaney and D. Iddles // J. Am. Ceram. Soc., - 2006. - V. 89, № 7. - P. 2063-2072.

[16] Hunter I.C. Dual-mode filters with conductor-loaded dielectric resonators / I.C. Hunter, J.D. Rhodes, V. Dassonville // IEEE Transactions on Microwave Theory and Techniques, - 1999. - V. 47, № 12. - P. 2304 - 2311.

[17] Muller J. 3D-integration of passive RF-components in LTCC / J. Muller and H. Thust // Pan Pacific Microelectron. Symp. Dig., - 1997. P. 211-216.

[ 18] Jantunen H. Design aspects of microwave components with LTCC technique / H. Jantunen, T. Kangasvieri, J. Vahakangas and S. Leppavuori // Journal of the European Ceramic Society, Microwave Materials and Applications, - 2003. - V. 23, № 14, P. 2541-2548.

[19] Eurskens W. Design and performance of UHF band inductors, capacitors and resonators using LTCC technology for mobile communication systems / W.

Eurskens, W. Wersing, S. Gohlke, V. Wannemnacher, P. Hild, R. Weigel // IEEE MTT-S International Microwave Symposium Digest, - 1998. - P. 1285 - 1288.

[20] Kim Y.D. Dual-band LTCC chip antenna design using stacked meander patch for mobile handsets / Young Do Kim, Ho-Yong Kim, Hong Min Lee // Microwave and Optical Technology Letters, - 2005. - V. 45, № 4. - P. 271-273.

[21] Lucero R. Design of an LTCC switch diplexer front-end module for GSM/DCS/PCS applications / R. Lucero, W. Qutteneh, A. Pavio, D. Meyers, J. Estes // IEEE Radio Frequency Integrated Circuits (RFIC) Symposium, - 2001. P. 213-216.

[22] Lin Y.-S. Design of an LTCC tri-band transceiver module for GPRS mobile applications / Yo-Shen Lin, Chien-Chang Liu, Ko-Mai Li, Chun Hsiung Chen // IEEE Transactions on Microwave Theory and Techniques, - 2004. - V. 52, № 12. - P. 2718-2724.

[23] Емельянов В. Микроэлектронные СВЧ-компоненты на основе высокотемпературных сверхпроводников / В. Емельянов // Компоненты и технологии, - 2001. - Выпуск 16, N6. - С. 37-41 и N7, С. 48-49.

[24] Greed R. В. An HTS transceiver for third generation mobile communications / R. B. Greed, D. C. Voyce, D. Jedamzik, J.S. Hong, M.J. Lancaster, M. Reppel, H.J. Chaloupka, J.C. Mage, B. Marcilhac, R. Mistry, H.U. Hafner, G. Auger, W. Rebernak // IEEE Trans, on Appl. Supercond., - 1999. - V. 9, № 2. P. 4002^005.

[25] Niu D. C. An X-band front-end module using HTS technique for a commercial dual mode radar / D.C. Niu, T.W. Huang, H.J. Lee // IEEE Trans Appl Supercond,-2005.-V. 15, №2.-P. 1008—1011.

[26] Heyen J. Novel LTCC-/BGA-Modules for Highly Integrated Millimeter-Wave Transceivers / Johann Heyen, Thomas v. Kerssenbrock, Alexander Chernyakov, Patric Heide, and Arne F. Jacob // IEEE MTT-S Int. Microwave Symp. Dig., - 2003. - P. 1041-1044.

[27] Lee C.-H. A Compact LTCC-Based Ku-Band Transmitter Module / Chang-Ho Lee, Albert Sutono, Sangwoo Han, Kyutae Lim, Stephane Pinel, Emmanouil

M. Tentzeris, Joy Laskar // IEEE Trans. Advanced Packaging, - 2002. - V. 25, № 3. - P. 374-381.

[28] Lee J.-H. A V-Band Front-End With 3-D Integrated Cavity Filters/Duplexers and Antenna in LTCC Technologies / Jong-Hoon Lee, Nobutaka Kidera, Gerald DeJean, Stéphane Pinel, Joy Laskar and Manos M. Tentzeris // IEEE Transactions on Microwave Theory and Techniques, - 2006. - V. 54, № 7. -P. 2925-2936.

[29] Miano G. Transmission Lines and Lumped Circuits: Fundamentals and Applications (Electromagnetism) / Giovanni Miano, Antonio Maffiicci // Academic Press; 1 edition, - 2001. - P. 72.

[30] White J. F. High frequency techniques: an introduction to RF and microwave engineering / Joseph F. White // John Wiley & Sons, - 2004. - P. 153159.

[31] Caloz C. Transmission line approach of left-handed (LH) materials and microstrip implementation of an artificial LH transmission line / C. Caloz and T. Itoh // IEEE Trans. Antennas Propagat., - 2004. - V. 52, № 5. - P. 1159-1166.

[32] Sanada A. A via-free microstrip left-handed transmission line / A. Sanada, K. Murakami, S. Aso, H. Kubo, and I. Awai // IEEE MTT-S Int. Microwave Symp. Dig., - 2004. P. 301-304.

[33] Goussetis G. Uniplanar Left-Handed Artificial Metamaterials / G. Goussetis, A. P. Feresidis, S. Wang, Y. Guo, and J. C. Vardaxoglou // Special issue on "Nanostructured Optical Meta-materials: Beyond Photonic Bandgap Effects", Institute of Physics J. Opt. A: Pure Appl. Opt., - 2005. - V. 7, № 2. - P. S44-S50.

[34] Sanada A. Characteristics of the composite right/left-handed transmission lines / A. Sanada, C. Caloz, and T. Itoh // IEEE Microw. Wireless Compon. Lett., -2004.-V. 14, №2.-P. 68-70.

[35] Lai A. Composite right/left-handed transmission line metamaterials / A. Lai, C. Caloz, and T. Itoh // IEEE Micro, - 2004. - P. 34-50.

[36] Sanada A. Novel zero-order resonance in composite right/left-handed transmission line resonators / A. Sanada, C. Caloz, and T. Itoh // Proc. Asia-Pacific Microwave Conf., - 2003. - P. 1588-1592.

[37] Zermane A. Modeling and Measurement of a Zeroth-order resonator and a Composite Right-Left-handed Transmission Line in Coplanar Technology / A. Zermane, B. Sauviac, B. Bayard, B. Payet-Gervy, J. J. Rousseau, A. Benghalia // Progress In Electromagnetics Research C, - 2010. - V. 14. - P. 33-43.

[38] Kim J. Dual band MIMO antenna using ENG zeroth order resonator for 4G system / Jeongpyo Kim, Jaehoon Choi // IEEE International Workshop on Antenna Technology, - 2009. -, P.l.

[39] Otto S. Dual mode zeroth order ring resonator with tuning capability and selective mode excitation / S. Otto, A. Rennings, C. Caloz, P. Waldow // European Microwave Conference 2005, - 2005. - P. 1-3.

[40] Caloz C. A novel composite right-/left-handed coupled-line directional coupler with arbitrary coupling level and broad bandwidth / C. Caloz, A. Sanada, and T. Itoh // IEEE Trans. Microw. Theory Tech., - 2004. - V. 52, № 3. - P. 980992.

[41] Scher A.D. Compact gap coupled resonator using negative refractive index microstrip line / A. D. Scher, C. T. Rodenbeck, and K. Chang // Electron. Lett., -2004. - V. 40. - P. 126-127.

[42] Caloz C. Novel microwave devices and structures based on the transmission line approach of meta-materials / C. Caloz and T. Itoh // IEEE MTT-S Int. Microwave Symp. Dig., - 2003. - P. 195-198.

[43] Kholodnyak D. Broadband Digital Phase Shifter Based on Switchable Right-and Left-Handed Transmission Line Sections / Dmitry Kholodnyak, Elena Serebryakova, Irina Vendik, and Orest Vendik // IEEE Microwave and Wireless Compponent Lett., - 2006. - V. 16, № 5. - P. 258-260.

[44] Turalchuk P. Broadband Small-Size LTCC Directional Couplers / Pavel Turalchuk, Irina Munina Polina Kapitanova, Dmitry Kholodnyak, Dirk Stoepel,

Stefan Humbla, Jens Mueller, Matthias A. Hein, and Irina Vendik // Proc. 40th European Microwave Conference EuMC40, - 2010, Paris, France. - P. 1162-1165.

[45] Kholodnyak D.V. Novel Wilkinson-Type Power Dividers Based on Metamaterial Transmission Lines / Dmitry V. Kholodnyak, Polina Kapitanova, Irina Vendik, Stefan Humbla, Ruben Perrone, Jens Mueller, Matthias A. Hein // 38th European Microwave Conference EuMC38, - 2008. - P. 341 - 344.

[46] Vendik I.B. Microwave devices based on transmission lines with positive/negative dispersion / I.B. Vendik, D. V. Kholodnyak, I. V. Kolmakova, E. V. Serebryakova, P. V. Kapitanova // Microwave and Optical Technology Letters, - 2006. - V. 48, № 12. - P. 2632-2638.

[47] Вендик И.Б. Применение линий передачи с положительной и отрицательными дисперсиями для разработки планарных резонаторов и фильтров СВЧ с подавлением паразитных полос пропускания / И.Б. Вендик, И.В. Колмакова, П.В. Капитанова // Изв. вузов России, Радиоэлектроника, -2007.-Вып. 6.-С. 57-61.

[48] Kapitanova P. Right- and Left-Handed Transmission Line Resonators and Filters for Dual Band Application / P. Kapitanova, D. Kholodhyak, S. Humbla, R. Perrone, J. Mueller, M.A. Hein, I. Vendik // Microwave and Optical Technology Letters, - 2009. - V.51, № 3. - P. 629-633.

[49] Vendik I. Miniature microwave devices based on a combination of natural right-handed and metamaterial left-handed transmission lines / I.Vendik, D. Kholodnyak, E. Serebryakova, and P. Kapitanova // The European Physical Journal Applied Physics, - 2009. - V.46. - P.32610.

[50] Kapitanova P. Tunable microwave devices based on left/right-handed transmission line sections in multilayer implementation / P. Kapitanova, D. Kholodnyak, S. Humbla, R. Perrone, J. Mueller, M.A. Hein, and I. Vendik // Int. J. of Microwave and Wireless Technologies, - 2009. - V. 1, № 4. - P. 323-329.

[51] Kim K.H. Circuit modeling of interdigitated capacitors fabricated by high-K LTCC sheets / K.H. Kim, M.S. Ahn, J.H. Kang, and I.G. Yun // ETRI J 28. -2006. -P. 182-190.

[52] Нео К. Characterization and Wideband Modeling of Miniaturized LTCC Helical Inductors / Keun Heo, JuHwan Lim, JeDo Mun, and SungWoo Hwang // IEEE Microwave and Wireless Components Letters, - 2007. - V. 17, № 3. - P. 160162.

[53] Sutono A. RF/Microwave Characterization of Multilayer Ceramic-Based MCM Technology / A. Sutono, H. Pham, J. Laskar, R. Smith // IEEE Trans. Advanced Packaging, - 1999. - V. 22, № 3. -P. 326 - 331.

[54] Lin I. Arbitrary dual-band components using composite right/left handed transmission lines / I. Lin, M. Devincentis, C. Caloz, and T. Itoh // IEEE Trans. Microw. Theory Tech., - 2004. - V. 50, № 4. - P. 1142-1149.

[55] Рудницкий Г.М. Конспект лекций по курсу «Радиоастрономия» / Г.М. Рудницкий // http ://heritage. sai. msu. ru/ucheb/Rudnickij /index. htm.

[56] Gonzalez G. Microwave transistor amplifiers: analysis and design / Guillermo Gonzalez // Prentice Hall, - 1997. - P.330-337.

[57] Tiuri M. Radio astronomy receivers / M. Tiuri // IEEE Transactions on Antennas and Propagation, - 1964. - V. 12, № 7. - p. 930-938.

[58] Baars J.W. Radio astronomy instrumentation / J. W. Baars // Landolt-Bornstein - Group VI Astronomy and Astrophysics Numerical Data and Functional Relationships in Science and Technology, - 1993. - Vol. ЗА: Instruments, Methods, Solar System. - P. 370-383.

[59] Norrod R.D. Components of Radio Astronomy Receivers", Spectrum Management for Radio Astronomy / R. D. Norrod // Proceedings of the IUCAF summer school Held at Green Bank, West Viginia, - 2002. - P. 63-82.

[60] Ma Z. Design and Measurement of a Miniaturized HTS Filter Using Microstrip Spiral Resonators / Z. Ma, E. Sakurai, Y. Kobayashi // IEICE Trans. Electron., - 2005. - V. E88-C, № 2. - P. 216 - 220.

[61] Zhang G. Superconducting Spiral Filters With Quasi-Elliptic Characteristic for Radio Astronomy / G. Zhang, F. Huang, and M. J. Lancaster // IEEE Transactions on Microwave Theory and Techniques, - 2005. - V. 53, № 3. - P. 947-951.

[62] Zhang G. A High-Temperature Superconducting Bandpass Filter With Microstrip Quarter-Wavelength Spiral Resonators / G. Zhang, M. J. Lancaster, F. Huang // IEEE Transactions on Microwave Theory and Techniques, - 2006. - V. 54, №2. -P. 559-563.

[63] Pal S. Novel designs of high-temperature superconducting bandpass filters for future digital communication services / Srikanta Pal // Journal of Indian Institute of Science, - 2006. - V. 86. - P. 257-264.

[64] Zuo T. HTS filter subsystem for future mobile communication system / T. Zuo, L. Fang, X. Zhao, X. Zuo, T. Zhou, S. Yan // Science in China Series F: Information Sciences, - 2008. - V. 51, № 9. - P. 1384-1390.

[65] Wang L.M. Influences of Feed Structure on the Performance of Cross-Coupled Narrow-Band YBCO Filters / L. M. Wang, Chang-Hao Hsieh, Chih-Chang Chen, and Jie-Fan Wu // Chinese Journal of Physics, - 2005. - V. 43, № 3-II. - P. 702 - 708.

[66] Liao S. A Method of Double Crosscoupling Lines for HTS Filter Design / Sili Liao, Xiaoping Zhang, Xubo Guo, Bin Wei, and Bisong Cao // Microwave and Optical Technology Letters, - 2008. - V. 50, № 7. - P. 1874-1876.

[67] Hong J.-S. Narrowband high temperature superconducting filter for mobile communication systems / J.-S. Hong, E.P. McErlean and B. Karyamapudi // IEEE Proc.-Microw. Antennas Propag., - 2004. - V. 151, № 6. - P. 491-496.

[68] Hong J.-S. On The Performance of HTS Microstrip Quasi-Elliptic Function Filters for Mobile Communications Application / J.-S. Hong, M. J. Lancaster, D. Jedamzik, R. B. Greed, and J.-C. Mage // IEEE Transactions on Microwave Theory and Techniques, - 2000. - V. 48, № 7. - P. 1240-1246.

[69] Corona-Chavez A. A High Temperature Superconducting Quasi-Elliptic Notch Filter for Radioastronomy / A. Corona-Chavez, I. Llamas-Garro, M. J. Lancaster // Microwave and Optical Technology Letters, - 2010. - V. 52, № 1. - P. 88-90.

[70] Wallage S. High Tc superconducting CPW bandstop filters for radio astronomy front ends [YBa2Cu307-LaA103] / S. Wallage, J. L. Tauritz , G. H.

Tan , P. Hadley and J. E. Mooij // IEEE Transactions on Applied Superconductivity, - 1997. - V. 7, № 2. - P. 3489 - 3491.

[71] Ikalainen P.K. Narrow-band microstrip bandpass filters with low radiation losses for millimeter-wave applications / P.K. Ikalainen, G.L. Matthaei // IEEE Transactions on Microwave Theory and Techniques, - 1988. - V. 36, № 3. - P. 514.

[72] Jun D. S..A Narrow Bandwidth Microstrip Band-Pass Filter with Symmetrical Frequency Characteristics / Dong Suk Jun, Hong Yeol Lee, Dong-Young Kim, Sang Seok Lee, and Eun Soo Nam // ETRI Journal, - 2005. - V. 27, № 5. - P. 643-646.

[73] Cho J.-H, A Millimeter-wave Slow-wave Bandpass Filter Using Compact Microstrip Stepped-Impedance Hairpin Resonator With Interdigital Capacitor on GaAs Substrate / Ju-Hyun Cho, Tae-Soon Yun, Myeong-Gil Lee, Tae-Jong Baek, Dong-Hoon Shin, and Jong-Chul Lee // Microwave and Optical Technology Letters, - 2006. - V. 48, № 7. - P. 1244-1247.

[74] Dong-Chul C. HTS bandpass filters using parallel coupled microstrip-stepped impedance resonator / Chung Dong-Chul // Physica C: Superconductivity, - 2000. - Volumes 341-348, Part 4. -P. 2659-2660.

[75] Gao L. A 23 GHz high-temperature superconducting microstrip filter for radio astronomy / L. Gao, J. Guo, Y.H. Wang, T. Yu, Q. Zhang, C.G. Li, X.Q. Zhang, H. Li, J.J. Li, W.X. Li, C.Z. Gu, J.B. Meng, J. Feng, Y.S. He // Chinese Science Bulletin, - 2009. - V.54. - P. 3485—3488.

[76] Zhang Q.H. Dual-mode bandpass filter using microstrip SIR at Ka band / Q.H. Zhang, Y.L. Dong, J.G. Cao // Asia Pacific Microwave Conference 2009, -2009. - P. 1401.

[77] Zhao W.A novel Ka-band bandpass filter using microstrip closed loop resonators / W. Zhao, Y. Zhang, Y. Guo // Asia Pacific Microwave Conference 2009, - 2009. - P. 1443.

[78] Rampnoux E. Micromachined Ka and W - Band Filters For Space Radiometric Applications / E. Rampnoux, D. Cros, P. Blondy, P. Guillon, M. Trier, C. Zanchi //31st European Microwave Conference, - 2001. - P. 1-4.

[79] Cai P. Millimeter-Wave Ultra-Wideband Bandpass Filter Employing DualMode Ring Resonators Fed by Step-Impedance Coupled Lines / P. Cai, Z. Ma, H. Kanzaki, Y. Zhang, B. Chen // Journal of Infrared and Millimeter-wave and Terahertz Waves, - 2009. - V. 30. - P. 432-438.

[80] Barra M. Miniaturization of Superconducting Filters Using Hilbert Fractal Curves / Mario Barra, Carlos Collado, Jordi Mateu, Juan M. O'Callaghan // IEEE Transaction on Applied Superconductivity, - 2005. - V. 15, № 3. - P. 3841-3846.

[81] Kwon K.I. Fractal-shaped microstrip coupled-line bandpass filters for suppression of second harmonic / Kim II Kwon, N. Kingsley, M. Morton, R. Bairavasubramanian, J. Papapolymerou, M.M. Tentzeris, Yook Jong-Gwan // IEEE Transactions on Microwave Theory and Techniques, - 2005. V. 53, № 9. -P. 2943 - 2948.

[82] Jankovic N. Novel bandpass filters based on grounded hilbert fractal resonators / N. Jankovic, V. Radonic, V. Crnojevic-Bengin // Metamaterials 2009, - 2009. - P.728-730.

[83] Chen J. Lowpass filter design of hilbert curve ring defected ground structure / J. Chen, Z.-B. Weng, Y.-C. Jiao, and F.-S. Zhang // Progress In Electromagnetics Research, - 2007. - V. 70. - P. 269-280.

[84] Roy A.R. The Water Wapor Radiometr at Effelsberg / A.R.Roy, U.Teuber, R.Keller // Proc. Of the 7-th European VLBI Network Symp. - 2004.

[85] Хайкин В.Б. Плотноупакованная приемная фокальная решетка для радиоастрономических применений в ММ диапазоне волн / В. Б. Хайкин // В сборнике тезисов Научно-технического семинара "Инновационные разработки в технике и электронике СВЧ", СПбГЭТУ-ЛЭТИ, Санкт-Петербург, январь 2010.

[86] Khaikin V.B. Wideband receiver-module for 3 mm wave focal plane imaging array / V.B.Khaikin,V.N.Radzikhovsky, S.E.Kuzmin,V.R.Zakamov // Proceed, of COMCAS 2009, Tel-Aviv, Nov.2009.

[87] Хайкин В.Б. О возможности расширить поле зрения радиотелескопа РАТАН-600 в обзорных задачах с помощью третичного зеркала / В. Б. Хайкин // В трудах Международной конференции Сахоровские осцилляции и СМВ проблемы. Сентябрь 2007.

[88] Хайкин В.Б. Результаты испытаний прототипа многолучевой приемной фокальной решетки 8 ММ диапазона на радиотелескопе РАТАН-600 / Б. Хайкин, В.Н. Радзиховский, С.Е. Кузьмин, С.В. Шлензин // В сборнике радиоастрономической конференции "Повышение эффективности и модернизация радиотелескопов", 22-27 сентября, 2008.

[89] Vendik I.B. High Temperature Superconductor Devices For Microwave Signal Processing, Part I&II / I.B.Vendik, O.G.Vendik // Scladen, St.-Petersburg, -1997.

[90] Jarry P. Design and Realizations of Miniaturized Fractal Microwave and RF Filters / Pierre Jarry, Jacques Beneat // New York: John Wiley & Sons, - 2009.

[91] Chen C.Y. A Simple and Effective Method for Microstrip Dual-Band Filters Design / C.Y. Chen // IEEE Microw. Wireless Compon. Lett., - 2006. - V. 16, № 5.

[92] Wu B. Novel dual-band filter incorporating defected SIR and microstrip SIR / B. Wu, C-H..Liang, Q. Li, and P-Y. Qin // IEEE Microw. Wireless Сотр. Lett., -2008. - V. 18, № 6. - P. 392-394.

[93] Ren L. Dual-band bandpass filter based on dual-plane microstrip/interdigital DGS slot structure / L. Ren and H. Huang // IET Electronics Lett., - 2009. - V. 45, №21.-P. 1077-1079.

[94] Yi-Chyun C. New Miniaturized Dual-Mode Dual-Band Ring Resonator Bandpass Filter With Microwave C-Sections / Chiou Yi-Chyun, Wu Cho-Yu, Kuo Jen-Tsai // IEEE Microw. Wireless Compon. Lett., 2010. - V. 20, № 2. - P. 67-69.

[95] Karpuz C. Dual-mode dual-band microstrip filters / C. Karpuz and A. Gorur // Proc. of the 39th European Microw. Conf., - 2009. - P. 105-108.

[96] Cho J.-H, Microstrip Stepped-Impedance Hairpin resonator Low-Pass Filter with Defected Ground Structure / J.-H. Cho, J.-C. Lee // Microwave Opt. Technol. Lett., 2006. - V. 48. - P. 405 - 408.

[97] Park J. Design of a Novel Harmonic-Suppressed Microstrip Low-Pass Filter / J. Park, J.-P. Kim, S. Nam // IEEE Microw. Wireless Compon. Lett., - 2007. - V. 17. - P. 424-426.

[98] Chen X.Q. A Novel Low Pass Filter Using Elliptic Shape Defected Ground Structure / X. Q. Chen, R. Li, S. J. Shi, Q. Wang, L. Xu, and X. W. Shi // Progress in Electromagnetics Research B, - 2008. - V. 9. - P. 117-126.

[99] La D. Compact Low-Pass Filters Using Novel O-shape Defected Ground Structure / D. La, Y. Lu, J. Zhang // Microwave Opt. Technol. Lett., - 2011. - V. 53. - P. 1456- 1459.

[100] Balalem A. Quasi-Elliptic Microstrip Low-Pass Filters Using an Interdigital DGS Slot / A. Balalem, A.R. Ali, J. Machac, A. Omar // IEEE Microw. Wireless Compon. Lett., 2007. - V. 17. - P 585 - 588.

[101] Mohra A. S. Small Size Stepped Impedance Low Pass Filters / A. S. Mohra, M. A. Alkanhal // Microwave Opt. Technol. Lett., 2007. - V. 49. - P. 2398 - 2403.

[102] Tseng J.-D. Reduced-sized single coupled-line low-pass filter / J.-D. Tseng, P.-S. Chen // Microwave Opt. Technol. Lett., 2007. - V. 49. - P. 612 - 615.

[103] Tseng J.-D. Novel Method for Skirt Response Improvement of Open-Stub Low-Pass Filter / J.-D. Tseng, W.-T. Liu // Microwave Opt. Technol. Lett., - 2007. -V. 49. - P. 2434-2438.

[104] He Q. A Novel Low-Pass Filter With an Embedded Band-Stop Structure for Improved Stop-Band Characteristics / Q. He, C. Liu // IEEE Microw. Wireless Compon. Lett., - 2009. - V. 19. - P. 629 - 631.

[105] Chen J. Lowpass Filter Design of Hilbert Curve Ring Defected Ground Structure / J. Chen, Z.-B. Weng, Y.-C. Jiao, and F.-S. Zhang // Progress In Electromagnetics Research, - 2007. - V. 70. - P. 269-280.

[106] Bahl I.J. A Designer's Guide to Microstrip Line /1. J. Bahl and D. K. Trivedi //Microwaves, - 1977.-P. 174-182.