Динамика взаимодействия трубчатого дизель-молота с погружаемой сваей тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.05.04, кандидат технических наук Абрамов, Валентин Ефимович

• Абрамов, Валентин Ефимович
• кандидат технических наук
• 1983

Оглавление диссертации кандидат технических наук Абрамов, Валентин Ефимович

1. ВВЕДЕНИЕ

2. ФИЗИЧЕСКИЕ .ПРИНЦИПЫ ПЕРЕДАЧИ ЭНЕРГИИ В СИСТЕМЕ "ДИЗЕЛЬ-МОЛОТ-СВАЯ-ГРУНТ" И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЙ.

2.1. Подсистема ДМ

2.2. Подсистема "наголовник1'

2.3. Подсистема "свая-грунт"

2.4. Выводы. Задачи исследований

3. ИССЛЕДОВАНИЕ СИСТЕМЫ ДМСГ МЕТОДОМ МАТЕМАТИЧЕСКОГО МОДЕЛИРОВАНИЯ.

3.1. Формализация системы ДМСГ.

3.2. Вывод дифференциальных уравнений движения ДМ и наголовника

3.3. Вывод дифференциальных уравнений подсистемы СГ.

3.4. Сводка дифференциальных уравнений системы ДМСГ и реализация на ЭЦВМ.

3.5. Методика исследований системы ДМСГ с помощью ее математической модели

3.6. Ударные взаимодействия в системе ДМСГ.

3.7. Взаимодействие ДМ с погружаемой сваей

3.8. Выводы по главе

4. ИССЛЕДОВАНИЕ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО БАЛАНСА СИСТЕМЫ ДМСГ

4.1. Уравнение энергетического баланса ГДМ

4.2. Определение энергетических параметров ДМ с помощью индикаторной диаграммы

4.3. Определение энергетических параметров ДМ по результатам испытаний на жестком стенде

4.4. Определение энергетических параметров ДМ методом парных динамических испытаний

4.5. Метод определения энергии, затрачиваемой на сжатие воздуха в рабочем цилиндре ДМ.

4.6. Сопоставление методов определения энергетических параметров ДМ.

4.7. Исследование зависимости энергии удара от параметров системы ДМСГ.

4.8. Исследование зависимости параметра g от параметров системы ДМСГ.

4.9. Выводы по главе

5. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ СИСТЕМЫ ДМСГ В СТЕНДОВЫХ УСЛОВИЯХ

5.1. Стенд для исследования системы ДМСГ

5.2. Исследование силы трения сваи о фрикционные колодки и выбор материала для поверхностей трения

5.3. Методика исследования системы ДМСГ на стенде

5.4. Проверка адекватности математической модели реальной системе ДМСГ.

5.5. Исследование энергетических параметров системы

ДШГ на стенде

5.6. Экономическая эффективность применения стенда для исследования системы Д1УЮГ.

5.7. Выводы по главе

6. ПОВЫШЕНИЕ КПД ДМ ПУТЕМ СОВЕРШЕНСТВОВАНИЯ КОНСТРУКЦИИ НАГОЛОВНИКА

6.1. Влияние динамического типа наголовника на КПД ДМ.

6.2. О регулировке напряжений в голове сваи

6.3. Конструкции наголовников второго типа и рекомендации по их расчету

6.4. Конструкции наголовников третьего типа и рекомендации по их расчету

6.5. Технико-экономическая эффективность применения наголовников второго и третьего типа

6.6. Выводы по главе

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Динамика взаимодействия трубчатого дизель-молота с погружаемой сваей»

Дизель-молоты (ДМ) в настоящее время являются основным сваебойным механизмом. С их помощью выполняется около 80% свайных работ. Стоимость этих работ в СССР составляет около 7 млрд.рублей. Один ДМ в течение года производит работы, стоимость которых примерно в 40 раз превышает его собственную.

Одним из основных направлений развития строительной техники, в частности ДМ, является повышение их производительности на основе увеличения их единичной мощности и коэффициента полезного действия. Данная работа выполнена в рамках этого направления. Для ДМ вместо обычного понятия мощности применяется понятие "энергия удара". Отличие состоит в том, что вырабатываемая энергия относится не к единице времени, а к одному циклу работы (удару).

Целью работы является разработка инженерных методов определения энергии удара ДМ с учётом его рабочего процесса и выбор рациональной конструкции наголовника.

Актуальность. Сегодня возможности для совершенствования конструкции ДМ в указанном направлении ограничены, так как единая и непротиворечивая методика определения энергии удара ДМ отсутствует. Об этом свидетельствует, например, такой факт: паспортное значение энергии удара наиболее ходового трубчатого ДМ марки С-996 при подтёме его ударной части на высоту 2,5 м составляет 27 кДе, а также величина, определенная по формуле СНиП П-17-77 (табл.12), составляет 40,5 кДд, то есть в 1,5 раза больше. Знание энергии удара ДМ важно не только для совершенствования его конструкции, но и для правильной эксплуатации. По величине энергии удара производится подбор ДМ для забивки свай. Особенно высоки требования к точности определения энергии удара при проведении динамических испытаний свай для оценки их несушей способности. В этом случае ДМ используется как испытательная машина. Совершенствование конструкции ДМ невозможно без знания механизма преобразования источника его энергии -вспышки топлива - в энергию движения сваи. В настоящее время он известен лишь в общих чертах. При теоретическом рассмотрении процесса забивки свай ДМ последний обычно отождествляется с механическим молотом, представляющим собой падающую бабу. Между тем, в преобразовании энергии топлива в энергию движения сваи участвуют как минимум три тела: ударная часть, шабот и наголовник, а кроме того, сжатый воздух и продукты сгорания топлива.

Преобразование энергии удара ДМ е энергию движения сваи производится наголовником. Общеизвестно, что современные конструкции наголовников для ДМ Еесьма ненадежны, и недолговечны. Это самый слабый узел ДМ. Отсутствуют какие-либо сведения о елиянии конструкции наголовника на КПД преобразования энергии удара ДМ е энергию движения сваи. О практической значимости разработки этого вопроса свидетельствуют многочисленные случаи недобивки свай до проектной отметки из-за их преждевременного разрушения. По данным Р.Х. Валеева и В.Ф. Богданова^ в срубку идет до 30 % железобетона свай. Дополнительный расход железобетона только в гражданском строительстве СССР в год составляет 400 тыс.м3, а соответствующие непроизводительные затраты - более 40 млн.рублей.

Общие потери по всем видам строительства в СССР оцениваются в 100 млн.рублей в год.

Приведенные данные свидетельствуют о актуальности решения поставленных задач.

Задачи исследований. Для достижения поставленной; цели были решены следующие задачи: х Журнал "Основания, фундаменты и подземные сооружения", 1976, $ 2.

1) построена имитационная математическая модель системы

ДМСГ;

2) раскрыты закономерности динамического взаимодействия ДМ со сваей, забиваемой в грунт;

3) выполнен теоретический анализ энергетического баланса ДМ при забиЕке сваи с учетом его рабочего процесса;

4) разработан стенд для исследования системы ДМСГ, моделирующий упруговязкопластическое сопротивление грунта и выполнены натурные исследования этой системы на стенде;

5) установлено Елияние конструкции и динамических сеойсте наголовника на КПД ДМ и разработаны новые конструкции наголовников с повышенными КПД и долговечностью.

В данной работе мы не ограничиваемся исследованием собственно ДМ или наголоЕника, а изучаем динамику движения системы ДМСГ е целом. Такой подход обусловлен тем, что как показывает практика, динамика работы ДМ определяется не только его свойствами, но и Ееличиной сопротивления грунта, массой сваи и деформационными сеойстеэми амортизаторов е наголоЕИИке, то есть ни один элемент системы ДМСГ, е том числе и ДМ е динамике не может рассматриваться отдельно от других. Исследования производились для ДЕух основных ре ей мое работы ДМ: ХДРЛ и Г ДМ.

Методика исследований Еключает математическое моделирование системы ДМСГ, а такке её натурные исследования на специально сконструированном стенде.

Диссертация состоит цз списка сокращений и обозначений, семи глаЕ, Еключая настоящее ЕЕедение, списка литературы и приложения. Общий объем работы 131 страниц .

В г л а е е 2 анализируются соЕременные данные о динамике системы ДМСГ. Отдельно рассмотрены подсистемы: ДМ, нэтолоеник и сЕая-грунт. На основании анализа литературных источников устаноЕлено, что система ДМСГ относится к числу сложных многомассоЕьгх систем с саморегуляцией режима движения. Показано, что каждая из подсистем исследована с достаточной для практики полнотой большим числом авторов. Однако, динамика системы ДМСГ в целом, исследована недостаточно.

Б г л а ве 3 изложен вывод дифференциальных уравнений движения системы ДМСГ, реализация её на ЭЦВМ, план эксперимента на математической модели и результаты исследования системы ДМСГ на ЭЦВМ. Показано, что каждый удар ДМ вызывает серию соударений наголовника, шабота и сваи. Установлено большое влияние сжатия, расширения газов е рабочем цилиндре ДМ на эффективность погружения сваи в грунт.

В г л а £ е 4 приводятся: уравнение энергетического баланса ДМ, еыеод зависимостей для определения еысоты подъема ударной части и энергии его удара. Показано, что на энергию удара ДМ решающее влияние имеет энергия еспышки топлива, а не высота подъема ударной части. На осноЕании анализа энергетического баланса ДМ дано теоретическое обосноЕание методоЕ оцрецеления энергетических параметров ДМ, а именно: энергии еспышки топлиЕа и расширения продуктов его сгорания, энергии сжатия Еоздуха в рабочем цилиндре ДМ и энергии удара ДМ.

В г л а е е 5 дается обосноЕание метода исследоЕания системы ДМСГ е стендоЕых условиях, описание конструкции стенда и результаты экспериментальных исследований системы ДМСГ.

В г л а е е 6 приводятся результаты исследования елияния динамического типа наголоЕИИка и режима работы ДМ на КПД передачи энергии его удара е энергию движения сваи. Приведены конструкции наголоЕНИкоЕ, обладающих поЕышенным КПД, расширенным диапазоном регулировки напряжений в голове СЕаи, еысокой долговечностью и малым Еесом.

В главе 7 приводятся общие выводы, рекомендации по применению полученных результатов и направления дальнейших исследований.

Практическая ценность работы. Результаты цроведенных исследований позволили разработать следующие практически важные методы и предложения: а) метод расчета энергии удара ДМ по индикаторным параметрам его рабочего процесса; б) метод контроля энергии удара ДМ в заводских условиях и е условиях стройплощадки; в) дано теоретическое обоснование и разработаны конструкции наголовников для трубчатых ДМ, обладающие более еысокой надежностью, чем существующие, позволяющие поеысить КПД ДМ и эффективно регулировать величину силы удара; г) разработан и испытан стенд для исследования сЕаебойного оборудования в натуральную величину в условиях максимально приближенных к производственной забивке свай.

Научная новизна. а) разработана математическая модель системы ДМСГ, представляющая собой систему из шести обыкновенных нелинейных диф-|еренциальных уравнений второго порядка, решение которой производилось с помощью ЭЦВМ; б) разработан, построен и испытан стенд для исследования зваебойного оборудования в натуральную величину. Стенд позволяет доделироЕать упруго-вязкопластические, а также инерционные зЕойстЕа грунта и варьировать их по воле исследователя в любой сомбинации; в) раскрыты закономерности ЕзанмодейстЕИЯ элементов системы ЩСГ в процессе погружения сеэё е грунт; г) порчено уравнение энергетического баланса ДМ с учетом его рабочего процесса.

Экспериментальным и теоретическим путем установлено: а) зависимости силы соударений между элементами системы ДМСГ (то есть на контактах: ударная часть - шабот, шабот -наголовник и наголовник - свая); б) зависимость отказа СЕаи (уцругого и остаточного) от параметров системы ДМСГ и режима работы ДМ; е) зависимость энергии удара ДМ, е том числе и энергии вспышки топдиЕа от параметроЕ системы ДМСГ; г) заЕйсимость КПД ДМ от параметров системы ДМСГ и динамического типа наголовника.

Апробация работы. Результаты исследований доложены и одобрены:

1) На Приморских краевых научно-технических конференциях Е 1976, 1979, 1980, 1981, 1982 и 1983 г.г.

2) На J Всесоюзной конференции "Динамика оснований, фундаментов и подземных сооружений", Ташкент, 1981;

3) На 17 научной конференции "Проблемы дальнейшего комплексного разЕития производительных сил Камчатской области", Петро-ааЕЛОЕск-Камчатский, 1981;

4) На Ш ДальнеЕосточной зональной научно-технической конференции по итогам научных исследований е 1980 г. Е области гидротехнического и водохозяйственного строительстЕа на Дальнем Востоке, Владивосток, 1981.

Публикации. В процессе исследоЕаний по теме диссертации получено два авторских свидетельства 16 842134 и Л 968I8I I дЕа положительных решения Госкомизобретений. Основные положения цассертации опубликоЕаны е 14 печатных работах.

Внедрение. Результаты работы внедрены при разработ-:е рабочих чертежей стенда для исследования сваебойного оборудования и свайных наголовников, а также на пяти промышленных и гражданских объектах Приморского края. Экономический эффект от внедрения результатов исследований составил 360 тыс.рублей, сокращение трудозатрат - 2565 чел/дней, экономия бетона -2170 м3, стали - 107 т, цемента - 450 т.

Автор Считает своим долгом выразить глубокую благодарность научному руководителю цроф. В.И. Федорову, заведующему лабораторией свайных фундаментов ДальНШС, к.т.н. П.А. Аббасову, заведующему лабораторией вычислительной техники НАЛУ ДВНЦ АН СССР B.C. Федотенкову за помощь, оказанную ему при выполнении данной работы.

Заключение диссертации по теме «Дорожные, строительные и подъемно-транспортные машины», Абрамов, Валентин Ефимович

Результаты исследования наголовников, приведенные в данной работе, были использованы отделом машин для свайных работ ВНИИ-стройдормаша при создании наголовника 2 типа для трубчатых ДМ (см.п.6.3.1). В настоящее время эти наголовники серийно выпускаются Стерлитамакским заводом строительных машин. Фактический экономический эффект от внедрения этих наголовников составил 300 тыс. рублей в год, экономия стали - 100 т.

7.3. Направления дальнейших исследований Нам представляется, что наиболее перспективными направлениями дальнейших исследований, способными дать значительный экономический эффект являются следующие:

I) исследования направленные на увеличение КПД сваебойных машин;

2) исследование оптимального соотношения масс соударяемых элементов в системе "сваебойная машина-свая-грунт";

3) разработка новых более совершенных конструкций наголовников второго и особенно третьего типов;

4) изучение зависимости основных параметров индикаторной диаграммы ДМ от высоты подъёма ударной части и других параметров системы ДМСГ;

5) разработка методов защиты забиваемых свай от разрушения при забивке.

Для проведения этих исследований целесообразно применить разработанные в процессе выполнения данной работы, математическую модель системы ДМСГ и стенд для исследования сваебойного оборудования.

ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ ДИССЕРТАЦИИ ОПУБЛИКОВАНЫ В СЛЕДУЮЩИХ РАБОТАХ

1. Абрамов В.Е. Математическое описание процесса погружения свай трубчатым дизель-молотом. "Основания и фундаменты". Сборник статей молодых специалистов, Хабаровск, 1974, с. 5-25.

2. Абрамов В.Е. Определение присоединенной массы грунта при вертикальных колебаниях свай. Там же, с. 26 - 32 .

3. Абрамов В.Е. К математическому моделированию сетевых гидросооружений. В сб. "Вопросы соЕершенстЕОЕания мелиоративных систем Дальнего Востока". Вып. 2, ВНИИГиМ им. А.Н. КостякоЕа, М., 1972, (Соавторы: МедведоЕский В.И., Беккер А.Т., Ни Ю.И.), с. 135 -151.

4. АбрамоЕ В.Е. Методика натурных испытаний сеэй на вертикальные динамические нагрузки в стендовых условиях. "Динамика оснований, фундаментов и подземных сооружений (Материалы У Всесоюзной конференции. Ташкент, 8-10 декабря, 1981 г.). (Соавторы: Аббасов

П.А., Бахолдин Б.В.), с. 163 - 164.

5. Абрамов В.Е. Динамическое ЕзаимодейстЕие дизель-молота и сЕаи е процессе её погружения в грунт. Там же, с. 165 - 167.

6. АбрамоЕ В.Е. Пути соЕершенстЕОЕания динамического метода определения несущей способности сЕай. В сб. "Перспективы развития я опыт внедрения строительных материалов и конструкций на Дальнем Востоке" (Краткие тезисы научно-технической конференции) 15-19 января, 1979р., ДВпромстройниипроект, Владивосток, 1979 (Соавторы: Аббасов П.А., Федоров В.И.), с. 76 - 79.

7. Абрамов В.Е. К Еопросу о Еыборе дизель-молота для забиЕКй !Еай. Там же, с. 73 - 76.

8. АбрамоЕ В.Е. Результаты исследования динамики системы 'дизель-иолот-свая-грунт". В сб. "Перспективы развития и опыт Енед-юния новых строительных материалов и конструкций на Дальнем Воетоке" (краткие тезисы научно-технической конференции) 27 - 29 января, 1981 г., Владивосток, 1981, с. 9 - II.

9. Абрамов В.Е. Рекомендации по проектированию и строительству гидротехнических сооружений на каналах оросительной и осушительной систем Дальнего Востока. ДальНИИГиМ. Владивосток, 1979. (Соавторы: МедЕедовский В.И., Сазонов Г.М., Беккер А.Т., Ни Ю.И.), 70 с.

10. Абрамов В.Е. О контроле несущей способности свай при забивке дизель-молотом. Тезисы докладов Ш Дальневосточной научно-технической конференции "йгоги научных исследований е области мелиорации земель и водохозяйственного строительства", 30 сентября -2 октября 1981, вып. П, Владивосток, 1981.

11. Абрамов В.Е. Результаты исследоЕания системы "дизель-молот-сЕая-грунт". "Перспективы развития и опыт внедрения эффективных строительных материалов и конструкций на Дальнем Востоке", 26-28 января 1982 г., Владивосток, 1982, с. 30 - 32.

12. Авторское свидетельство СССР Jfi 842194. Стенд для исследования сваебойного оборудования, 1981. (Авторы: АбрамоЕ В.Е., Аббасов П.А., Бахолдин Б.В.), 3 с.

13. Авторское свидетельство СССР J? 968I8I. Стенд для исследования сваебойного оборудования, 1982 (Авторы: Абрамов В.Е., Аббасов П.А., Бахолдин Б.В.), 3 с.

14. Абрамов В.Е. Методика определения энергии удара дизель-молотов о учетом их технического состояния "Проблемы механики грунтов, оснований и фундаментов в условиях глубокого сезонного промерзания грунтов Дальнего Востока" (тезисы докладов зональной научно-технической конференции) 25-27 января 1983 г. ДальНИИС, Приморское краевое правление НТО, Владивосток, 1983 г., с. 187 - 190.

7. ЗАКЛЮЧЕНИЕ 7.1. Общие выводы

На основании проведенных теоретических и экспериментальных исследований получены следующие результаты:

1) Разработана математическая модель системы ДМСГ, в которой максимально учтены современные экспериментальные данные о свойствах её элементов: рабочий процесс ДМ, многомассовый характер системы, нелинейность упругих характеристик амортизаторов, упругие, вязкие и инерционные свойства грунта.

2) Установлено, что каждый удар ДМ вызывает серию соударений шабота с наголовником и наголовника со сваей. В режиме ХДМ эти соударения нерегулярны. В режимах ХКДМ и ГДМ они носят характер колебательного процесса.

3) Установлено, что величина силы удара поршня по шаботу практически не зависит ни от жёсткости амортизаторов в наголовнике, ни от массы сваи, ни от сопротивления грунта в реальном диапазоне их изменения. Это объясняется тем, что жёсткость системы "поршень-шабот" на два порядка превосходит жёсткость амортизаторов в наголовнике, а также влиянием массы шабота, величина которой составляет около 1/3 массы поршня.

4) Наибольшее влияние на величину максимума силы удара на контакте наголовника со сваей оказывает высота падения ударной части и жёсткость амортизатора, контактирующего со сваей. Влиянием массы сваи и сопротивления грунта в практических расчётах можно пренебречь.

5) Установлено, что отскок поршня вверх после соударения с шаботом не происходит. Поршень продолжает двигаться вниз со скоростью, близкой к нулю. Подъём поршня вверх происходит исключительно за счёт энергии газа, сжатого в рабочем цилиндре.

6) Экспериментальным и теоретическим путём установлено, что режим работы ДМ оказывает существенное влияние на величину и продолжительность смещания сваи в грунте при ударе. При прочих с равных условиях отказ сваи в режиме ГДМ в 1,5-3 раза больше, чем в режимах ХДМ и ХЦДМ. Это объясняется допогружением сваи продуктами сгорания топлива. Таким образом, энергия удара ГДМ складывается из энергии механического удара поршня по шаботу и энергии топлива, затрачиваемой на допогружение сваи.

7) На основе анализа закономерностей преобразования энергии вспышки топлива в работу по погружению сваи и подъёму поршня составлено уравнение энергетического баланса ГДМ. В отличие от известных уравнений в нём кроме энергии механического удара учтены параметры рабочего процесса ГДМ, а именно: энергия вспышки топлива, энергия, затрачиваемая на сжатие воздуха в рабочем цилиндре, а также распределение затрат энергии топлива на подъём ударной части и дополнительное к ударному погружение сваи в грунт.

8) Экспериментальные исследования показали, что величина энергии вспышки топлива слабо возрастает при увеличении высоты подъёма ударной части. Для практических расчётов при высоте подъёма ударной части большей 1,6 м величину энергии вспышки топлива можно считать независимой от высоты подъёма ударной части. При этом, погрешность не превысит 6% от её среднего значения.

9) Экспериментальным и теоретическим путём установлено, что величина энергии удара ГДМ, определяемая как сумма энергии механического удара поршня и энергии топлива, затрачиваемой на допогружение сваи, практически не зависит от высоты падения ударной части. Основными параметрами, определяющими её величину, являются параметры рабочего процесса ГДМ, а именно: энергия вспышки топлива, затраты энергии на сжатие воздуха в рабочем цилиндре, а также потери на трение и величина послеударной скорости поршня.

10) Разработаны методы определения энергетических параметров ГДМ и энергии его удара на основании данных его испытания при забивке свай. Преимуществами этих методов являются: простота, учёт технического состояния ДМ и оперативность. Использование метода парных динамических испытаний на строительстве промышленных и гражданских объектов в Приморском крае для уточнения энергии удара применявшихся ДМ позволило повысить точность контроля несущей способности свай в фундаментах зданий. Это дало возможность выявить излишние запасы несущей способности свай и в ряде случаев сократить объёмы свайных работ.

11) Разработан стенд для исследования сваебойного оборудования, имитирующий сухое трение, упругие, вязкие и инерционные свойства грунта при погружении в него свай. Применение стенда при испытании новых образцов сваебойного оборудования позволит устанавливать пределы их рационального применения по грунтовым условиям, а также снизить стоимость трудоёмкость и продолжительность испытаний.

12) На основании анализа влияния конструкции наголовника на структуру и динамические свойства системы ДМСГ показано, что все известные конструкции наголовников могут быть отнесены к одному из трёх типов:

- к первому типу относятся наголовники, корпус которых отделён амортизаторами от шабота и сваи;

- ко второму типу относятся наголовники, корпус которых жёстко соединён с шаботом и отделен от сваи амортизатором;

- к третьему типу относятся наголовники, жёстко соединяющие шабот и сваю в одно целое.

13) Установлено, что КПД ДМ зависит от режима его работы и от типа наголовника. В режиме ГДМ КПД в 1,5-2 раза выше чем в режиме ХДМ. Наименьший КПД имеют ДМ, оснащённые наголовниками I типа. КПД ДМ с наголовниками 2 и 3 типов соответатвенно в 1,3-1,7 раз больше.

7.2. Внедрение результатов исследований в производство

В результате проведенных исследований получены следующие практически важные результаты:

1) программа для ЭВМ по расчету погружения свай ДМ в грунт;

2) стенд для исследования сваебойного оборудования;

3) метод определения энергетических параметров ДМ путем его испытания на жестком стенде;

4) метод определения энергетических параметров ДМ путем парных динамических испытаний свай в различных режимах;

5) конструкции наголовников, обладающих повышенным КПД и долговечностью.

Внедрение программы для ЭВМ по расчету погружения свай в грунт было впервые осуществлено в институте "ДальНИИС" при выполнении госбюджетной темы, выполнявшейся по заказу НИИОснований имени Н.М.Герсеванова "Провести исследования и разработать рекомендации по динамике погружения свай дизель-молотами с учетом особенностей их рабочего процесса при условии достижения равнопроч-ности свай по материалу и грунту". Программа применена для расчета отказов свай в различных грунтовых условиях и сил действующих на сваи. Дальнейшее использование данной программы целесообразно при проектировании новых конструкций ДМ, в частности при подборе оптимального соотношения масс корпуса, ударной части, шабота и наголовника, в конструкторских бюро и научно-исследовательских институтах.

Внедрение стенда для исследования сваебойного оборудования осуществлено в институте "ДальНИИС" при выполнении вышеуказанной научно-исследовательской работы. Использование стенда позволило значительно сократить ооъёмы испытаний свай в полевых условиях, в результате чего был получен экономический эффект в сумме 47448 рублей. Трудозатраты сокращены на 570 чел/дней. Дальнейшее использование этого стенда целесообразно на предприятиях Минстрой-дормаша, занятых разработкой, изготовлением и ремонтом различного сваебойного оборудования для его испытаний в условиях максимально приближенных к производственной забивке свай. В Бюро внедрения ДальНИИС разработан альбом рабочих чертежей стенда.

Из методов определения энергетических параметров ДМ внедрение получил метод парных динамических испытаний свай. Этот метод внедрен на строительстве ряда крупных промышленных и гражданских объектов Приморского края.

Фактический экономический эффект составил 24-5000 рублей. Экономический эффект получен за счет более точного определения энергии удара ГДМ. Это позволило во многих случаях отказаться от дорогостоящих статических испытаний фундаментов и значительно сократить объёмы свайных работ за счет более точного определения несущей способности свай динамическим методом. Дальнейшее внедрение этот метод должен получить при производстве изыскательских работ в строительстве. *

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Абрамов, Валентин Ефимович, 1983 год

1. Э.А.Абраменков, В.Ф.Корчаков. О структурных формулах пневматических механизмов машин ударного действия. Известия вузов. Строительство и архитектура, 1975, N°. 7, с.140-144.

2. Е.В.Александров, В.Б.Соколинский. Прикладная теория и расчеты ударных систем. "Наука", М., 1969, 199 с.

3. П.Х.Анимица, Ю.И.Васильевский, Г.П.Страхов. Анализ причин разрушения железобетонных сваи в причалах Ждановского порта. Научн.труды. УУЗ. ММФ Морские порты, вып.З, Транспорт,

4. И.И.Артоболевский, А.И.Бессонов, Н.П.Раевский. Динамические эпюры давления грунта на сваю, погружаемую вибрационным методом. Известия АН СССР, ОТН, № 7, 1954, с.31-33.

5. И.В.Архангельский. Предварительная оценка условий забивки свай. "Транспортное строит." Mi V, 1972, с.39-41.

6. Г.М.Бадьин. Ленинградский дом научно-технической пропаганды. О коэффициенте в формуле Н.М.Героеванова и методике его определения. Сб.Несущая способность свай в слабых грунтах ч.2, 1966, с.63-68.

7. А.С.Балеевских. К вопросу об определении длительности погружения свай. Тезисы докладов и сообщений конференции. Научные исследования института НИИ Промстрой. Уфа, 1972, с.67-70.

8. Д.Д.Баркан. Динамика оснований и фундаментов, Стройвоенмор-издат. М., 1948, 412 с.

9. Д.Д.Баркан,Виброметод в строительстве. М., Госстройиздат, 1959, 315 с.

10. Б.В.Бахолдин. Тензометрический метод динамических испытаний сваи. Сб.НИИ оснований Основания и фундаменты, № 56, М., 1966, с.168-176.

11. Б.В.Бахолдин. О величине напряжений в сваях при забивке. Основания, фунд.и механика грунтов, № 2, 1967, с.7-10.

12. Б.В.Бахолдин. Методика расчета несущей способности свай по результатам динамических испытаний. Сб.НИИ оснований Основания, фундаменты и подземные сооружения, N2 60, Стройиздат, М., 1970, с.113-118.

13. Б.В.Бахолдин. Сопротивление глинистых грунтов при погружении свай. Пермский политехнический институт. Сборник научных трудов № 70. Вопросы совершенствования строительства, 1970, с.27-31.

14. Б.В.Бахолдин. Исследование напряженного состояния свай при ударе. Сб.НИИ оснований Основания, фундаменты и подземные сооружения, № 59, Стройиздат, М., 1970, с.55-63.15