Волоконный акустооптический кабельный преобразователь. тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 01.04.05, кандидат наук Лавров Владимир Сергеевич

• Лавров Владимир Сергеевич
• кандидат наук
• 2018

Оглавление диссертации кандидат наук Лавров Владимир Сергеевич

Введение

Глава 1 Обзор литературы

Раздел 1.1 Параметры гидроакустических измерительных кабелей

Раздел 1.2 Волоконные акустооптические преобразователи

Выводы по главе

Глава 2 Моделирование чувствительного элемента волоконного акустооптического интерферометрического преобразователя

Раздел 2.1 Построение компьютерной модели

Раздел 2.2 Экспериментальное исследование

Выводы по главе

Глава 3 Макет массива волоконных акустооптических кабельных преобразователей

Раздел 3.1 Схема макета

Раздел 3.2 Структура акустооптического кабеля

Раздел 3.3 Расчет параметров чувствительной части волоконного акустооптического кабельного преобразователя

Выводы по главе

Глава 4 Методика и экспериментальное исследование акустооптических характеристик макета массива волоконных акустооптических кабельных преобразователей

Раздел 4.1 Экспериментальное исследование в безэховой камере

Раздел 4.2 Экспериментальное исследование в гидроакустической камере

Раздел 4.3 Экспериментальное исследование на открытой воде

Выводы по главе

Заключение

Основные результаты и выводы

Список сокращений

Список литературы

Список работ автора

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Волоконный акустооптический кабельный преобразователь.»

Введение

В России 12.4% территории занимают поверхностные воды, в них включены 12 морей с общей протяженностью береговой линии 61 тыс.км, 2.8 млн рек и 2.7 млн озер [1]. Такой объем водных ресурсов обеспечил развитие судоходства, добычу полезных ископаемых на морских шельфах и строительство морской и речной инфраструктуры. В этих отраслях для эффективного исследования пространства используются гидроакустические методы.

Основными инструментами при проведении гидроакустических исследований являются буксируемые сейсмические косы. Они нашли применение в морской геофизической разведке на морском шельфе, направленной на поиск месторождений полезных ископаемых [2,3], инженерной-геологической сейсмоакустической разведке, подводно-технических работах [4-6] и в пассивном или активном контроле судоходства [7,8].

Комплексы для проведения активной разведки включает в себя также источник гидроакустических сигналов, а для пассивных методов присутствует только буксируемая сейсмическая коса. Например, разведка полезных ископаемых проводится следующим образом: излученное низкочастотное гидроакустическое излучение, отражаясь от слоев грунта с разными свойствами, регистрируется гидроакустическими преобразователями буксируемой сейсмической косой. По полученным данным делается заключение о геологическом строении земной коры.

Основным элементом буксируемой сейсмической косы является гидроакустический измерительный кабель, состоящий из гидроакустических преобразователей и несущего кабеля [9,10]. Измерительный кабель может быть длиной от 150 м до 12 км, диаметром от 30 до 85 мм [11-13]. В настоящее время в таких измерительных кабелях в качестве гидроакустических преобразователей используются пьезоэлектрические элементы, для которых в связи с ограниченной длинной электронной линии связи необходима установка дополнительных электронных компонентов внутри несущего кабеля, что и определяет его большой внешний диаметр.

Использование волоконных акустооптических кабельных преобразователей вместо пьезоэлектрических позволит создать измерительный кабель диаметром менее 20 мм, что позволит уменьшить его «сухой вес», что снизит требования к оборудованию для буксировки, размещаемому на исследовательском судне, сохранив при этом требуемые гидроакустические параметры: порог акустической чувствительности менее 300 мкПа, динамический диапазон не менее 120 дБ [9,14,15]. Также снизятся требования к устройству постановки-выборки гидроакустического кабеля. Это особенно важно, когда морская геофизическая разведка проводится в режиме 3D съемки, при которой буксируется до 24 сейсмических кос параллельно, и для каждой из них требуется свое устройство постановки-выборки.

Актуальность использования в качестве чувствительных элементов волоконных акустооптических кабельных преобразователей заключается также и в том, что из-за малого затухания сигнала в оптическом волокне менее 0.15 дБ/км позволяет соединить волоконные акустооптические кабельные преобразователи и опрашивающее оборудование без дополнительных усилителей на расстояниях более 12 км, таким образом все опрашивающее оборудование может быть расположено на борту буксирующего сейсмическую косу судна [16]. Это повышает надежность измерительного гидроакустического кабеля и электромагнитную помехозащищенность. Также полная электрическая пассивность кабеля предотвращает возможное поражение человека электрическим током.

Поэтому целью настоящей работы является разработка новых научно-технических решений, применимых для создания массива волоконных акустооптических кабельных преобразователей для измерения амплитудных, частотных и фазовых характеристик гидроакустических сигналов интерферометрическим методом, и исследование их динамических и передаточных характеристик.

Для достижения цели необходимо решение следующих задач:

1) Провести анализ существующих научно-технических решений в части волоконных акустооптических преобразователей и методов построения акустооптических измерительных кабелей на их основе.

2) Выбрать схему волоконного акустооптического интерферометрического преобразователя и провести расчет ее параметров.

3) Создать и исследовать компьютерную модель чувствительного элемента волоконного акустооптического кабельного преобразователя для определения его гидроакустической чувствительности.

4) Создать метод построения измерительного акустооптического кабеля с внешним диаметром менее 20 мм и максимальной разрывной нагрузкой не менее 20 кН для размещения в нем массива волоконных акустооптических кабельных преобразователей.

5) Создать макет массива волоконных акустооптических кабельных преобразователей и провести его апробацию в области измерения амплитудных, частотных и фазовых характеристик гидроакустических сигналов интерферометрическим методом.

Научная новизна работы заключается в том, что в ней:

1) Впервые разработана компьютерная модель чувствительного элемента волоконного акустооптического интерферометрического преобразователя, позволяющая рассчитать его акустическую чувствительность в зависимости от шага намотки оптического волокна на эластичный сердечник, диаметра, модуля упругости и коэффициента Пуассона эластичного сердечника.

2) Впервые получена зависимость акустической чувствительности оптического волокна акустооптического интерферометрического преобразователя от шага намотки оптического волокна, демонстрирующая изменение удельной чувствительности более чем в 2 раза при увеличении шага намотки от 1 до 8 мм.

3) Предложена и реализована новая концепция волоконного акустооптического кабельного преобразователя, обеспечивающего удельную чувствительность не менее 0.02 (рад/Па)/м, и способ его изготовления,

позволяющий создавать буксируемые волоконные акустооптические кабели диаметром менее 20 мм и разрывной нагрузкой более 20 кН.

4) Впервые экспериментально измерены амплитудные, частотные и фазовые характеристики массива волоконных акустооптических кабельных преобразователей, созданного в соответствии с предложенным способом изготовления, имеющего внешний диаметр 19 мм и разрывную нагрузку более 20 кН и обеспечивающего в полосе частот от 63 до 495 Гц чувствительность более

1 рад/Па, минимальное обнаружимое давление менее 39 мкПа^Гц и динамический диапазон на верхней частоте 495 Гц более 120 дБ.

Практическое значение работы состоит в следующем:

1) Построенная компьютерная модель чувствительного элемента волоконного акустооптического интерферометрического преобразователя позволяет подбирать параметры материалов и геометрические параметры чувствительного элемента, и на основе этого рассчитать значение чувствительности акустооптического интерферометрического преобразователя.

2) Показано, что изменение шага намотки чувствительного оптического волокна акустооптического интерферометрического преобразователя позволяет или увеличить его акустическую чувствительность до 2-х раз без изменения длины оптического волокна, или уменьшить длину оптического волокна до 2-х раз при сохранении акустической чувствительности.

3) Предложенная концепция волоконного акустооптического кабельного преобразователя и способ его изготовления, могут быть использованы при создании буксируемых волоконных акустооптических кабелей с удельной чувствительностью оптического волокна не менее 0.02(рад/Па)/м, диаметром менее 20 мм, разрывной нагрузкой более 20 кН.

4) Экспериментально полученные амплитудные, частотные и фазовые параметры характеристики массива волоконных акустооптических кабельных преобразователей, созданных в соответствии с предложенным способом изготовления, демонстрирующих в полосе частот от 63 до 495 Гц чувствительность

более 1 рад/Па, минимальное обнаружимое давление менее 39 мкПа/^Гц и динамический диапазон на верхней частоте более 120 дБ, могут быть использованы при создании буксируемых волоконных акустооптических кабелей.

Научные положения, выносимые на защиту:

1) Компьютерная модель чувствительного элемента волоконного акустооптического интерферометрического преобразователя, состоящего из оптического волокна, навитого на эластичный сердечник, на который оказывается гидростатическое давление, позволяет рассчитать акустическую чувствительность чувствительного элемента волоконного акустооптического интерферометрического преобразователя для шагов намотки оптического волокна от 0.5 до 20 мм и диаметров сердечника от 10 до 25 мм.

2) Полученная экспериментальная зависимость акустической чувствительности оптического волокна акустооптического интерферометрического преобразователя от шага намотки оптического волокна, демонстрирует изменение чувствительности более чем в 2 раза при увеличении шага намотки от 1 до 8 мм.

3) Предложенная концепция создания волоконного акустооптического кабельного преобразователя, состоящего из центрального силового элемента внутри фигурного каркаса с продольными пазами, в которых размещаются волоконно-оптические компоненты оптической схемы, чувствительного оптического волокна намотанного между двумя слоями эластичного материала, нанесенными на фигурный каркас, снаружи нанесена защитная оболочка, и способ его изготовления позволяют создавать буксируемые волоконные акустооптические кабели диаметром менее 20 мм, разрывной нагрузкой более 20 кН и удельной чувствительностью оптического волокна более 0.02 (рад/Па)/м.

4) Экспериментально полученные параметры массива волоконных акустооптических кабельных преобразователей, созданного в соответствии с предложенным способом изготовления, обеспечивают в полосе частот от 63 до 495 Гц акустическую чувствительность более 1 рад/Па и минимальное

обнаружимое давление менее 39 мкПа/^Гц, а также динамический диапазон на верхней частоте более 120 дБ.

Апробация работы. Основные результаты работы докладывались и обсуждались: на II и III международных научно-практических конференциях «Sensorica» 2014 и 2015 года (Санкт-Петербург), на IV всероссийском конгрессе молодых ученых (Санкт-Петербург, 2015), на IX международной конференции молодых ученых и специалистов «Оптика - 2015» (Санкт-Петербург), на XI международной конференции «Прикладная оптика-2014» (Санкт-Петербург).

В ходе конкурсного отбора для студентов, аспирантов вузов и академических институтов, расположенных на территории Санкт-Петербурга, в 2016 и 2017 годах были получены гранты по темам «Волоконно-оптическая геодезическая буксируемая антенна» и «Система регистрации растягивающей нагрузки в буксируемой сейсмической косе» соответственно.

Внедрение результатов. Результаты настоящего исследования используются на кафедре Световодной фотоники Университета ИТМО при выполнении совместных работы с АО «Концерн «ЦНИИ «Электроприбор» в области создания сейсмического оборудования для разведки полезных ископаемых в морских акваториях.

Публикации. По теме диссертации опубликовано 16 печатных работ, 5 из которых в изданиях, входящих в список ВАК (из них 2 статьи в изданиях, включенном в систему цитирования Scopus). По результатам диссертационного исследования оформлен 1 патент.

Структура и объем диссертации. Диссертация состоит из введения, 4 глав, основных выводов и результатов, списка литературы. Работа изложена на 140 страницах машинописного текста, содержащего 91 иллюстрацию и 21 таблицу. Библиография включает 105 наименований.

Глава 1 Обзор литературы

Раздел 1.1 Параметры гидроакустических измерительных кабелей.

В зависимости от назначения гидроакустические измерительные кабели (ГИК) могут иметь различные параметры. Мною был проанализирован рынок поставщиков геофизического оборудования и услуг, связанных с сейсмическими исследованиями. На настоящий момент лидерами в области производства оборудования для морской геофизической разведки полезных ископаемых являются две фирмы: Sercel (Франция) и ION Geophysical Corporation (США).

На рисунке 1.1 изображен внешний вид ГИК фирмы Sercel с акустоэлектрическими преобразователями Seal 428 - Sentinel [4,11].

Рисунок 1.1 - Буксируемый ГИК Seal 428 - Sentinel

На рисунке 1.2 представлен внешний вид ГИК фирмы ION Geophysical Corporation с акустоэлектрическими преобразователями DigiSTREAMER [12,17].

Рисунок 1.2 - Буксируемый ГИК DigiSTREAMER™

Основные характеристики ГИК Seal 428 и DigiSTREAMER сведены в таблицу 1.1.

Таблица 1.1 Характеристики ГИК Seal 428 и DigiSTREAMER™

Параметр Единица измерения Seal 428 DigiSTREAMER

Рабочий диапазон температур оС от -10 до +40 от -5 до +50

Длина секции кабеля м 150 100

Максимальное кол-во секций шт 80 80

Диаметр секции кабеля мм 55 55

Количество преобразователей в секции кабеля шт 16 8

Рабочая полоса частот Гц 3-125 2-107

Минимальное обнаружимое давление мкПа 3500 9000

Динамический диапазон дБ 124 116

Максимальная рабочая глубина м 50 100

Максимальная разрывная нагрузка кН 50 50

Как видно из их основных параметров, кабели имеют схожие технические характеристики. Оба ГИК имеют секционную структуру и могут при необходимости наращиваться до 10-12 км в длину и имеют твердотельное исполнение, т.е. не содержат жидких наполнителей, что обеспечивает максимальную экологичность и практичность эксплуатации.

Компания Geo Marine Survey Systems производит ГИК Geo-Sense Lightweight UHRS для инженерно-геологических изысканий, изображенный на транспортировочном барабане на рисунке 1.3. Такой кабель выполняется единым отрезком без дополнительных коннекторов.

Рисунок 1.3 - Инженерный буксируемый гидроакустический измерительный кабель Geo-Sense Light-weight UHRS

Основными характеристиками этого кабеля являются [13]:

- максимальная длина подводного кабеля: 700 м;

- диаметр кабеля (активного) до 24 каналов: 31 мм;

- диаметр кабеля (активного) от 24 до 48 каналов: 41 мм;

- диаметр кабеля (активного) от 48 до 96 каналов: 51 мм;

- рабочая полоса частот: 1-10000 Гц;

- чувствительность в рабочей полосе частот 201 дБ отн. 1 В/мкПа;

- максимальная рабочая глубина: 1000 м;

- максимальная разрывная нагрузка: 30 кН.

Однако все рассматриваемые ГИК в качестве чувствительных элементов используют традиционные пьезоэлектрические преобразователи. Этим обусловлен большой диаметр кабеля - более 50 мм для сейсмических кос и более 30 мм для инженерных кос, его большой сухой вес и необходимость подведения к преобразователям электрического питания.

Раздел 1.2 Волоконные акустооптические преобразователи

1.2.1 Спектральный акустооптический преобразователь на основе ВБР

Волоконная брэгговская решетка (ВБР), изображенная на рисунке 1.4, это спектральный элемент, внедренный в сердцевину оптического волокна (ОВ) [18,19].

Рисунок 1.4 - Принцип работы ВБР

ВБР это модуляция показателя преломления (1111), имеющая периодическую структуру с периодом Л, записанная в сердцевину ОВ. В результате конструктивной интерференции попадающего на ВБР оптического излучения отражается определенный спектр длин волн с центральной длиной волны брэгговского резонанса ЛБ, которая удовлетворяет выражению 1.1, остальная часть спектра оптического излучения проходит через ВБР без изменений [20].

Лб — 2пЭффЛ

(1.1)

где ЛБ - центральная длина волны брэгговского резонанса, пЭфф - эффективный показатель преломления, Л - период ВБР.

Как видно из выражения 1.1 изменение периода ВБР Л под внешним воздействием ведет к изменению центральной длиной волны брэгговского

резонанса на ДЛБ, измерив эту величину можно сделать вывод о внешнем воздействии. Внешним воздействием могут быть различные величины: температура, вибрации, ускорение, давление и т.д. поэтому ВБР в качестве чувствительного элемента нашли широкое применение в волоконно-оптических датчиках [21-23].

Простейший спектральный акустооптический преобразователь (АОП), использующий ВБР для детектирования акустических сигналов описан в работе [24]. На рисунке 1.5 представлена экспериментальная схема для проверки чувствительности АОП на ВБР.

Рисунок 1.5 - Экспериментальная схема для проверки акустической чувствительности АОП на основе ВБР

Схема на рисунке 1.5 работает следующим образом:

Оптическое излучение от лазерного диода, часть из которого отводится оптическим разветвителем на оптический спектроанализатор (на рисунке 1.5 обозначен как ОСА) для контроля, проходит через ВБР, помещенную в емкость с водой, и попадает на фотоприемник (ФП). В емкости с водой на дне установлен акустический передатчик, который создает необходимое акустическое давление в резервуаре. Центральная длина волны ВБР ЛБ, - 1550 нм, а ширина отраженного спектра - 2 нм, коэффициент отражения близок к 99%. Спектр проходящего через ВБР широкополосного оптического излучения представлен на рисунке 1.6.

о

-50

1546 1548 1550 1552 1554 Длина волны [нм]

Рисунок 1.6 - Спектр проходящего через ВБР широкополосного

оптического излучения

На нем также отмечена пунктирной линией центральная длина волны лазерного диода, установленного в схему. Оптическая мощность излучения составляет 3 мВт на длине волны 1549.1 нм.

Интенсивность проходящего оптического излучения может быть описана выражением 1.2:

где - интенсивность прошедшего оптического излучения, /¿п - интенсивность оптического излучения лазерного диода, Г(Л;П) - коэффициент пропускания на длине волны источника оптического излучения (ИОИ) .

Приложение акустического давления к ВБР будет сжимать и растягивать ОВ с ВБР, у которой будет изменяться период Л и эффективный ПП пэфф. В связи с чем согласно выражению 1.1 и 1.2 коэффициент пропускания станет функцией, зависящей от приложенного давления. Если приложенное давление ра = то выражение 1.2 можно переписать, как выражение 1.3:

(1.2)

дТ

h - hvTihn)

р - 0

(1.3)

где ра и ша амплитуда и угловая частота гидроакустического давления.

Сигнал со спектрального АОП на основе ВБР повторяет сигнал с опорного пьезокерамического гидрофона, что показано на рисунке 1.7.

Рисунок 1.7 - Сравнение акустических сигналов, детектируемых спектральным АОП на ВБР и пьезокерамическим гидрофоном на частоте 20 кГц.

На частоте 20 кГц динамический диапазон описанного АОП на ВБР составил 70 дБ. Его частотная характеристика от 1 до 18 кГц приведена на рисунке 1.8.

Рисунок 1.8 - Частотная характеристика АОП на основе ВБР.

Когда сдвиг центральной длины волны ВБР ДЛБ детектируется ФП по интенсивности оптического излучения, то важно, чтобы длина волны лазерного диода попадала на склон пика отражения ВБР, как показано на рисунке 1.6, для обеспечения максимальной чувствительности и сохранения линейной амплитудной характеристики АОП.

Центральная длина волны ВБР ЛБ из-за чувствительности к температуре и гидростатическому давлению [25,26] может смешать рабочую точку АОП на ВБР. Для компенсации этого эффекта необходимо использовать перестраиваемый лазер с обратной связью для подстройки рабочей точки [27].

Для расчета чувствительности АОП на ВБР, т.е. сдвига центральной длины волны ВБР ДЛБ от приложенного давления, можно применить гидростатическую модель [28]. Тогда ДЛБ может быть описана выражением 1.4.

п2

ДЛб = 2пЭффЛ£г - 2пЭффЛ [ (Ори + Р12К + Р12£z) ), (1.4)

где £z и £г - аксиальное и радиальное напряжение (выражения 1.5 и 1.6), Р11 и р12 - компоненты упругооптического тензора ОВ.

£r = -[P(1-ju)/E], (1.5)

£z = 2 juP/E, (1.6)

где д - коэффициент Пуассона, Е - модуль упругости, Р - приложенное давление.

Для ничем непокрытого ОВ с ВБР, которое имеет модуль упругости Е равный 72 ГПа, ДЛБ составляет -3.6 * 10-9 нм/Па.

Для увеличения чувствительности ВБР к акустическому давлению необходимо использовать дополнительное покрытие или специальную конструкцию, увеличивающие деформацию ОВ с ВБР при гидроакустическом давлении.

Из выражения 1.5 и 1.6 видно, что использование покрытия с подобранными значениями модуля упругости и коэффициента Пуассона позволит увеличить ДЛБ. Нанесение на ОВ с ВБР покрытия с подобранным диаметром, Е и д, можно увеличить чувствительность более чем на 25 дБ [28].

Авторами статьи [29] были использованы два материала покрытия D - Damival E 13650 и A - Araldite DBF. Их свойства приведены в таблице 1.2.

Таблица 1.2 - Свойства материалов, используемых в работе [29].

Характеристики Damival E 13650 Araldite DBF

Модуль упругости, ГПа 0.2 2.9

Коэффициент Пуассона 0.4 0.345

Плотность, кг/м3 1180 1100

На рисунке 1.9 приведены зависимости чувствительности АОП на ВБР, покрытых двумя материалами с разными свойствами [29].

Рисунок 1.9 - Сравнение частотных характеристик АОП на основе ВБР

(D-5 и D-10 -материал покрытия Damival E13650 диаметром 5 и 10 мм, A-5 - материал покрытия Araldite DBF диаметром 5 мм)

Также, в зависимости от свойств и формы материала, будет смещена резонансная частота [30]. Авторами было установлено, что использование материала покрытия Araldite DBF диаметром 5 мм обеспечивает резонанс на 24 кГц, в то время как материал покрытия Damival E13650 при том же диаметре покрытия имеет основной резонанс на 6 кГц.

Другим решением увеличения чувствительности АОП на основе ВБР к гидроакустическому давлению может быть размещение ОВ с ВБР в специальной

конструкции. Авторами статьи [31] предложена форма чувствительного элемента, изображенная на рисунке 1.10.

а)

б)

Рисунок 1.10 - а) Конструкция чувствительного элемента на ВБР б) Оптическая схема чувствительного элемента на ВБР

Конструкция содержит две чувствительные ВБР, центральные длины которых при приложении акустического давления смещаются с разным знаком. Центральная длина волны ВБР-1 ДЯБ1, расположенной на внешней стороне конструкции, из-за сжатия ОВ будет смещаться в сторону уменьшения центральной длины волны, в то время как центральная длина волны ВБР-2 ДЛБ2, расположенной на внутренней стороне конструкции, из-за растяжения ОВ будет смещаться в сторону увеличения центральной длины волны. Авторам удалось достичь чувствительности 0.78 нм/МПа для акустического давления от 100 до 200 дБ отн. 1 мкПа.

Другая конструкция, увеличивающая акустическую чувствительность ОВ с ВБР изображена на рисунке 1.11 [26].

Рисунок 1.11 - Конструкция чувствительного элемента, увеличивающая

акустическую чувствительно ВБР.

Чувствительный элемент, изображенный на рисунке 1.11 работает следующим образом.

В металлическом цилиндре диаметром 5 мм с отверстиями для прохода акустических колебаний закреплены две диафрагмы, изготовленные из материала с малым модулем упругости, сквозь центральную ось конструкции проходит ОВ с ВБР, которое жестко связано с диафрагмами. За диафрагмой в цилиндре остаются герметичные воздушные пустоты. Под действием акустического давления, проходящего через отверстия в цилиндре, мягкие диафрагмы, ограничивающие воздушные полости, деформируются, что обеспечивает увеличение аксиальной нагрузки на ОВ с ВБР.

На рисунке 1.12 представлены экспериментально полученные частотные зависимости для этой конструкции для двух диафрагм с модулями упругости 17 и 70 МПа.

о

X

-а

1-,

з-

10

9

—*-Я=17МРа

-*-Е= 70 МРа

200 400 600 800 Частота [Гц]

1000 1200

Рисунок 1.12 - Зависимость чувствительности АОП на ВБР

Среднее значение чувствительности составило 5.6 нм/МПа для материала с модулем упругости Е = 17 МПа и 3.1 нм/МПа для материала с модулем упругости Е = 70 МПа.

1.2.2 Волоконный лазерный акустооптический преобразователь

Волоконный лазерный акустооптический преобразователь (ВЛ АОП) представляет ВБР с п-сдвигом, которая образует резонатор Фабри-Перо в активном ОВ с длиной резонатора равной половине длине периода решетки Л [32]. На рисунке 1.13 изображена структура ВБР с п-сдвигом [33].

Рисунок 1.13 - Структура ВБР с п-сдвигом в активном ОВ.

ВБР с п-сдвигом на рисунке 1.13 при поглощении излучения накачки эрбиевым ОВ (980/1480 нм для Ег+3 эрбиевого ОВ) генерирует узкополосное лазерное излучение с шириной спектра 1-10 кГц [34].

Также, как и основные характеристики АОП на ВБР такие как:центральная длина волны ВБР с п-сдвигом, следовательно, и длина волны лазерного излучения ЯБ, и изменение ДЯБ под действием внешнего давления Р могут быть описаны выражениями 1.1 и 1.4, соответственно.

ВЛ АОП сохраняет все преимущества АОП на ВБР, но обеспечивает лучшую мультиплексируемость, так как необходим только один ИОИ, и более высокую чувствительность в связи с тем, что детектирование ДЯБ необходимо осуществлять интерферометрическим методом. Для этого в оптическую схему включают компенсационный интерферометр (КИ). На рисунке 1.14 представлена схема с КИ на основе интерферометра Маха-Цендера.

Рисунок 1.14 - Оптическая схема детектирования сигналов

ВЛ АОП с КИ

КИ необходим для перевода ДЯБ в разницу фаз оптического излучения в двух плечах КИ Д^. Зависимость Д^ от ДЯб описывается выражением 1.7.

Дер 2ппЭффЛЬ

ДЯР

Я2

(1.7)

где Д^ - разность фаз оптического излучения в плечах КИ, ДЬ - разность длин плеч КИ.

Из-за большой длины когерентности лазерного излучения ВЛ АОП разность оптических путей плеч КИ составляет от 20 до 200 м [35,36]. Выбор оптимального значения ДЬ позволяет работать на прямолинейном участке интерферометрического сигнала с КИ, что обеспечивает ровную частотную характеристику, широкий динамический диапазон и увеличение чувствительности ВЛ АОП. Чтобы снизить вибрационные шумы, оказывающие влияние на плечи интерферометра применяются различные методы снижающие вибрационные

воздействия [37, А1]. Таким образом осуществляется перевод изменения длины волны АХб или частоты излучения Ау в разность фаз оптического излучения Аф, которая отображается на фотоприемнике в виде изменения интенсивности, которая удовлетворяет выражению 1.8 [38].

I = 10 +А^(у0 + Аф({) + 2пАЬАу(г)/с), (1.8)

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Лавров Владимир Сергеевич, 2018 год

Список литературы

1. Государственный доклад «О состоянии и использовании водных ресурсов Российской Федерации в 2009 году». - М.: НИА-Природа, 2010. - 288 с.

2. Борисов А.С., Плотникова И.Н. Геолого-геофизические исследования акваторий. Учебно-методическое пособие, Казань - 2011, 52 стр.

3. Богоявленский В. И. Перспективы и проблемы освоения месторождений нефти и газа шельфа Арктики //Бурение и нефть. - 2012. - №. 11. - С. 4-9.

4. Seal 428 Marine seismic acquisition system [Электронный ресурс]. URL: http://www.sercel.com/products/Lists/ProductSpecification/Seal428_brochure_Ser cel_EN.pdf (дата обращения 07.02.2018).

5. Лаверов Н. П. и др. Перспективы донной сейсморазведки в Российской Федерации //Арктика: экология и экономика. - 2011. - №. 4. - С. 4-13.

6. Лысак С. В. Проблемы и перспективы производства морских сейсморазведочных услуг в России //Интернет-журнал Науковедение. - 2014. - №. 1 (20).

7. Souto F. et al. Fibre optic towed array: The high tech compact solution for naval warfare //Proc. Acoustics. - 2013. - Т. 2013. - С. 17-20.

8. Maas S. J., Buchan I. Fiber optic 4C seabed cable for permanent reservoir monitoring //Underwater Technology and Workshop on Scientific Use of Submarine Cables and Related Technologies, 2007. Symposium on. - IEEE, 2007. - c. 411-414.

9. Кульчин Ю. Н. Распределенные волоконно-оптические измерительные системы. - М.: Физматлит, 2001.

10. Kirkendall C. et al. Fiber optic towed arrays. - NAVAL RESEARCH LAB WASHINGTON DC OPTICAL SCIENCES DIV, 2007.

11. Seal 428 Specifications [Электронный ресурс]. http://www.sercel.com/products/Lists/ProductSpecification/Seal428_specification s_Sercel_EN.pdf (дата обращения 02.07.2018).

12. DigiSTREAMER [Электронный ресурс].

http: //www.iongeo.ru/media/img/index/pdffiles/160/DigiSTREAMER_PS_rus .pdf (дата обращения 02.07.2018).

13. Geo-Sense Light-weight UHRS 24-48 Channel Streamers [Электронный ресурс]. http://www.geo-spark.com/downloads/brochures/Geo-

Sense_LightWeight_MultiChannel_Streamer%20.pdf (дата обращения 02.07.2018).

14. Udd E., Spillman Jr W. B. (ed.). Fiber optic sensors: an introduction for engineers and scientists. - John Wiley & Sons, 2011.

15. Teixeira J. G. V. et al. Advanced fiber-optic acoustic sensors //Photonic Sensors. -2014. - Т. 4. - №. 3. - С. 198-208.

16. Cranch G. A., Nash P. J., Kirkendall C. K. Large-scale remotely interrogated arrays of fiber-optic interferometric sensors for underwater acoustic applications //IEEE Sensors Journal. - 2003. - Т. 3. - №. 1. - С. 19-30.

17. DigiSTREAMER Integrated Data Acquisition System [Электронный ресурс]. https://www.iongeo.com/content/documents/Resource%20Center/Brochures%20a nd%20Data%20Sheets/Data%20Sheets/Marine%20Systems/Acquisition/DS_MIS _DigiSTREAMER.pdf (дата обращения 02.07.2018).

18. Kashyap R. Fiber bragg gratings. - Academic press, 2009.

19. Варжель С. В. Брэгговские дифракционные структуры для волоконно-оптических измерительных систем : дис. - СПб.: НИУ ИТМО, 2012, 2012.

20. Wild G., Hinckley S. Optical fibre Bragg gratings for acoustic sensors //Proc. 20th International Congress on Acoustics. - 2010. - С. 23-27.

21. Zhang J. et al. Flextensional fiber Bragg grating-based accelerometer for low frequency vibration measurement //Chinese Optics Letters. - 2011. - Т. 9. - №. 9. - С. 090607.

22. Sheng H. J. et al. High-sensitivity temperature-independent differential pressure sensor using fiber Bragg gratings //Optics express. - 2008. - Т. 16. - №. 20. - С. 16013-16018.

23. Rao Y. J. In-fibre Bragg grating sensors //Measurement science and technology. -

1997. - T. 8. - №. 4. - C. 355.

24. Takahashi N. et al. Development of an optical fiber hydrophone with fiber Bragg grating //Ultrasonics. - 2000. - T. 38. - №. 1-8. - C. 581-585.

25. de Lima Filho E. S. et al. Fiber Bragg gratings for low-temperature measurement //Optics Express. - 2014. - T. 22. - №. 22. - C. 27681-27694.

26. Zhang W. et al. FBG hydrophone: Theory and experiment //Optical Fiber Sensors Conference, 2008. APOS'08. 1st Asia-Pacific. - IEEE, 2008. - C. 1-4.

27. Tanaka S., Wada A., Takahashi N. Fiber Bragg grating hydrophone array using multi-wavelength laser //The Journal of the Marine Acoustics Society of Japan. -2011. - T. 38. - №. 1. - C. 1-7.

28. Hill D. J., Cranch G. A. Gain in hydrostatic pressure sensitivity of coated fibre Bragg grating //Electronics letters. - 1999. - T. 35. - №. 15. - C. 1268-1269.

29. Moccia M. et al. Resonant hydrophones based on coated fiber Bragg gratings //Journal of Lightwave Technology. - 2012. - T. 30. - №. 15. - C. 2472-2481.

30. Campopiano S. et al. Underwater acoustic sensors based on fiber Bragg gratings //Sensors. - 2009. - T. 9. - №. 6. - C. 4446-4454.

31. Ni X., Zhao Y., Yang J. Research of a novel fiber Bragg grating underwater acoustic sensor //Sensors and Actuators A: Physical. - 2007. - T. 138. - №. 1. - C. 76-80.

32. Guo J. et al. Ultrasonic imaging of seismic physical models using a phase-shifted fiber Bragg grating //Optics Express. - 2014. - T. 22. - №. 16. - C. 19573-19580.

33. Leguillon Y. et al. First demonstration of a 12 DFB fiber laser array on a 100 GHz ITU grid, for underwater acoustic sensing application //Optical Sensing and Detection II. - International Society for Optics and Photonics, 2012. - T. 8439. -C. 84390J.

34. Azmi A. I. et al. Fiber laser based hydrophone systems //Photonic Sensors. - 2011. - T. 1. - №. 3. - C. 210-221.

35. Hill D. J. et al. Fiber laser hydrophone array //Fiber Optic Sensor Technology and Applications. - International Society for Optics and Photonics, 1999. - T. 3860. -C. 55-67.

36. Zhang W. et al. Fiber laser hydrophone based on double diaphragms: Theory and experiment //Journal of lightwave technology. - 2008. - Т. 26. - №. 10. - С. 13491352.

37. Власов А.А. и др. Способы защиты чувствительных волоконно-оптических узлов от внешних шумов и вибраций. Наука и инновации в технических университетах: Материалы Одиннадцатого Всероссийского форума студентов, аспирантов и молодых ученых, Санкт-Петербург. 25-27 октября 2017 г С. 7-8.

38. Foster S. et al. Recent advances in fibre optic array technologies //Proceedings of Acoustics. - 2012. - С. 150.

39. Cranch G. A., Flockhart G. M. H., Kirkendall C. K. Comparative analysis of the DFB fiber laser and fiber-optic interferometric strain sensors //Third European Workshop on Optical Fibre Sensors. - International Society for Optics and Photonics, 2007. - Т. 6619. - С. 66192C.

40. Bilek §. Ultra low noise fiber optic acoustic sensor for underwater applications : дис. - bilkent university, 2015.

41. Мухтубаев А. Б. и др. Исследование влияния намотки анизотропных оптических волокон с различной величиной натяжения на степень сохранения Н-параметра //Научно-технический вестник информационных технологий, механики и оптики. - 2015. - Т. 15. - №. 5.

42. Rajesh R. An Eight Element Hydrophone Array Using DFB Fiber Laser with Bender Bar Packaging //International Conference on Fibre Optics and Photonics. -Optical Society of America, 2016. - С. Th3A. 52.

43. Foster S. B. et al. A 16 channel fibre laser sensor array //Optical Fiber Sensors. -Optical Society of America, 2006. - С. FA4.

44. Liu Y. et al. Fiber laser sensing system and its applications //Photonic sensors. -2011. - Т. 1. - №. 1. - С. 43-53.

45. Foster S. et al. A fiber laser hydrophone //17th International Conference on Optical Fibre Sensors. - International Society for Optics and Photonics, 2005. - Т. 5855. -

C. 627-631.

46. Chandrika U. K. et al. Development of a high sensitivity DFB fibre laser hydrophone //Ocean Electronics (SYMPOL), 2011 International Symposium on. -IEEE, 2011. - C. 103-108.

47. Azmi A. I., Sen D., Peng G. D. Sensitivity enhancement in composite cavity fiber laser hydrophone //Journal of lightwave technology. - 2010. - T. 28. - №. 12. - C. 1844-1850.

48. Hansen L. V., Kullander F. Modelling of hydrophone based on a DFB fiber laser //XXI ICTAM. - 2004. - T. 4. - C. 15-21.

49. Foster S. et al. A fibre laser sensor seabed array //Proc. Acoustics. - 2013. - T. 7004.

50. Bedwell I. R., Jones D. R. Fiber laser sensor hydrophone performance //OCEANS 2010 IEEE-Sydney. - IEEE, 2010. - C. 1-5.

51. Kirkendall C. K., Dandridge A. Overview of high performance fibre-optic sensing //Journal of Physics D: Applied Physics. - 2004. - T. 37. - №. 18. - C. R197.

52. Macia-Sanahuja C., Lamela H., Garcia-Souto J. A. Fiber optic interferometric sensor for acoustic detection of partial discharges //Journal of Optical Technology. - 2007. - T. 74. - №. 2. - C. 122-126.

53. Blin S. et al. Pickup suppression in Sagnac-based fiber-optic acoustic sensor array //Journal of lightwave technology. - 2006. - T. 24. - №. 7. - C. 2889.

54. Littler I. C. M. et al. Multiplexed fiber optic acoustic sensors in a 120 km loop using RF modulation //Fiber Optic Sensors and Applications V. - International Society for Optics and Photonics, 2007. - T. 6770. - C. 67700G.

55. Krakenes K., Bl0tekjaer K. Sagnac interferometer for underwater sound detection: noise properties //Optics letters. - 1989. - T. 14. - №. 20. - C. 1152-1154.

56. Digonnet M. J. F., Bishop M., Kino G. S. Modeling and measurement of the acoustic lead sensitivity in sagnac fiber sensor arrays //Journal of lightwave technology. - 2006. - T. 24. - №. 7. - C. 2877.

57. Meng Z. et al. Development of a 32-element fiber optic hydrophone system //Fiber

Optic Sensor Technology and Applications III. - International Society for Optics and Photonics, 2004. - Т. 5589. - С. 114-120.

58. Nash P. J. et al. 32-element TDM optical hydrophone array //European Workshop on Optical Fibre Sensors. - International Society for Optics and Photonics, 1998. -Т. 3483. - С. 238-243.

59. Kringlebotn J. T., Nakstad H., Eriksrud M. Fibre optic ocean bottom seismic cable system: from innovation to commercial success //Proc. SPIE. - 2009. - Т. 7503. -С. 75037U.

60. Okawara C., Saijyou K. Fiber optic interferometric hydrophone using fiber Bragg grating with wavelength division multiplexing //Acoustical science and technology. - 2008. - Т. 29. - №. 3. - С. 232-234.

61. Мунько А. С. и др. Защитные покрытия волоконной решетки Брэгга для уменьшения влияния механического воздействия на ее спектральные характеристики //Научно-технический вестник информационных технологий, механики и оптики. - 2015. - Т. 15. - №. 2.

62. Мехреньгин М.В. Оптимизация метода демодуляции сигналов гидроакустической антенны: диссертация ... кандидата технических наук: 05.11.01 / Мехреньгин Михаил Викторович; Санкт-Петербург, 2015.- 139 с.

63. Hocker G. B. Fiber-optic sensing of pressure and temperature //Applied optics. -1979. - Т. 18. - №. 9. - С. 1445-1448.

64. McMahon G. W., Cielo P. G. Fiber optic hydrophone sensitivity for different sensor configurations //Applied optics. - 1979. - Т. 18. - №. 22. - С. 3720-3722.

65. Hocker G. B. Fiber-optic acoustic sensors with increased sensitivity by use of composite structures //Optics letters. - 1979. - Т. 4. - №. 10. - С. 320-321.

66. Arteev V. A. et al. Method of increasing the sensitivity of a fiber-optic hydrophone //Journal of Optical Technology. - 2011. - Т. 78. - №. 3. - С. 218-220.

67. Goldner E. L., Andersen J. K., Cherbettchian A. H. Fiber optic acoustic sensor arrays and systems, and methods of fabricating the same : пат. 9217801 США. -2015.

68. Brady D., Hartog A. H. Precision measurements in a fiber optic distributed sensor system: пат. 9476760 США. - 2016.

69. Yin K. et al. An investigation of a fiber-optic air-backed mandrel hydrophone //Optics Communications. - 2008. - Т. 281. - №. 1. - С. 94-101.

70. Nash P. J. et al. Design, development and construction of fibre-optic bottom mounted array //Optical Fiber Sensors Conference Technical Digest, 2002. Ofs 2002, 15th. - IEEE, 2002. - С. 333-336.

71. Cranch G. A. et al. Large-scale remotely pumped and interrogated fiber-optic interferometric sensor array //IEEE Photonics Technology Letters. - 2003. - Т. 15.

- №. 11. - С. 1579-1581.

72. Kersey A. D. et al. 64-element time-division multiplexed interferometric sensor array with EDFA telemetry //Optical Fiber Communications, 1996. OFC'96. -IEEE, 1996. - С. 270-271.

73. Liao Y. et al. Highly scalable amplified hybrid TDM/DWDM array architecture for interferometric fiber-optic sensor systems //Journal of Lightwave Technology. -2013. - Т. 31. - №. 6. - С. 882-888.

74. Nakstad H., Kringlebotn J. T. Realisation of a full-scale fibre optic ocean bottom seismic system //19th International Conference on Optical Fibre Sensors. -International Society for Optics and Photonics, 2008. - Т. 7004. - С. 700436.

75. Maas S. et al. Fiber optic 4C seabed cable field trials //2004 SEG Annual Meeting.

- Society of Exploration Geophysicists, 2004.

76. Wang J. et al. A four-element optical fiber 4C vector hydrophone array //OFS2012 22nd International Conference on Optical Fiber Sensors. - International Society for Optics and Photonics, 2012. - Т. 8421. - С. 8421B0.

77. Cole J. H. et al. Air-included polymer coatings for enhanced sensitivity of fiberoptic acoustic sensors //Proceedings of 16th International Conference on Optical Fiber Sensors. - 2003. - С. 214-217.

78. Patrick S. S. et al. Responsivity and stability of air-backed, polycarbonate mandrel based fiber optic hydrophones //Naval research laboratory. - 1993. - Т. 62.

79. Плотников М. Ю. Волоконно-оптический гидрофон: дис.... канд. техн. наук. СПб.: НИУ ИТМО, 2014. 155 c. - 2014.

80. Ефимов М. Е., Плотников М. Ю., Куликов А. В. Моделирование и экспериментальное исследование чувствительного элемента волоконно-оптического гидрофона //Научно-технический вестник информационных технологий, механики и оптики. - 2014. - №. 5 (93).

81. Im J., Roh Y. A finite element analysis of an interferometric optical fiber hydrophone with a concentric composite mandrel including a foaming layer //The Journal of the Acoustical Society of America. - 1999. - Т. 106. - №. 3. - С. 13631368.

82. Ames G. H., Maguire J. M. Miniaturized mandrel-based fiber optic hydrophone //The Journal of the Acoustical Society of America. - 2007. - Т. 121. - №. 3. - С. 1392-1395.

83. COMSOL Multiphysics User's Guide [Электронный ресурс]. http://people.ee.ethz.ch/~fieldcom/pps-

comsol/documents/User%20Guide/COMSOLMultiphysicsUsersGuide.pdf (дата обращения 04.11.2018).

84. Jadhav R. T. Fiber optic based pressure sensor using Comsol multiphysics software //International Archive of Applied Sciences and Technology. - 2012. - Т. 3. - №. 1. - с. 40-45.

85. Martone A. et al. Investigation of the effective reinforcement modulus of carbon nanotubes in an epoxy matrix //Carbon Nanotubes-From Research to Applications. - InTech, 2011.

86. Stiffness of long fibre composites [Электронный ресурс]. https: //www.doitpoms .ac. uk/tlplib/fibre_composites/stiffness.php (дата обращения 23.05.2018).

87. Скворцов Ю. В. Механика композиционных материалов //Конспект лекций. Самарский государственный аэрокосмический университет. Самара. - 2013.

88. Christian T. R., Frank P. A., Houston B. H. Real-time analog and digital

demodulator for interferometric fiber optic sensors //Smart Structures and Materials 1994: Smart Sensing, Processing, and Instrumentation. International Society for Optics and Photonics, 1994. - Т. 2191. - С. 324-337.

89. Плотников М.Ю., Дейнека И.Г. Построение схемы цифровой обработки сигналов в волоконно-оптических акустических датчиках на брэгговских 155 решетках // Сборник трудов II Всероссийского конгресса молодых ученых. -СПб: НИУ ИТМО, 2013. - С. 122-125.

90. Варжелъ С. В., Стригалев В. Е. Метод устранения влияния сигнала помехи на чувствительность приема гидроакустической антенны на основе волоконных брэгговских решеток //Научно-технический вестник информационных технологий, механики и оптики. - 2010. - №. 5. (69).

91. Gdeisat M., Lilley F. One-dimensional phase unwrapping problem //signal. - 2011.

- Т. 4. - С. 6.

92. Farsund O. et al. Design and field test of a 32-element fiber optic hydrophone system //Optical Fiber Sensors Conference Technical Digest, 2002. Ofs 2002, 15th.

- IEEE, 2002. - С. 329-332.

93. Plotnikov M. J. et al. Dynamic range analysis of the phase generated carrier demodulation technique //Advances in Optical Technologies. - 2014. - Т. 2014.

94. Плотников М. Ю., Куликов А. В., Стригалев В. Е. Исследование зависимости амплитуды выходного сигнала в схеме гомодинной демодуляции для фазового волоконно-оптического датчика //Научно-технический вестник информационных технологий, механики и оптики. - 2013. - №. 6 (88).

95. Шумкова Д. Б., Левченко А. Е. Специальные волоконные световоды. - 2011.

96. Снайдер А., Лав Д. Теория оптических волноводов. - Радио и связь, 1987.

97. Faustini L., Martini G. Bend loss in single-mode fibers //Journal of lightwave technology. - 1997. - Т. 15. - №. 4. - С. 671-679.

98. Taylor H. Bending effects in optical fibers //Journal of Lightwave Technology. -1984. - Т. 2. - №. 5. - С. 617-628.

99. Характеристики одномодового оптического волкна и кабеля, не

чувствительно к потерям на изгибе. - Рекомендация МСЭ-Т G.657, - 2016 - с. 24.

100. DrakaElite BendBright-Elite Fiber for Components [Электронный ресурс]. URL: https://www.prysmiangroup.com/sites/default/files/business_markets/markets/dow nloads/datasheets/DrakaElite-BendBright-Elite-Fiber-for-Components_0.pdf (дата обращения 27.02.2018).

101. Refi J. J. Fiber Optic Cable: A Lightguide. - abc TeleTraining, 1998.

102. Иоргачев Д. В., Бондаренко О. В. Волоконно-оптические кабели и линии связи. - М.: Эко-Трендз, 2002.

103. Бейли Д., Райт Э. Волоконная оптика. - КУДИЦ-Образ, 2006.

104. Коннов К. А. и др. Исследование и оптимизация процесса записи суперпозиций волоконных решеток Брэгга //Научно-технический вестник информационных технологий, механики и оптики. - 2017. - Т. 17. - №. 6.

105. Киреенков А.Ю. Волоконно-оптические интерферометрические методы для построения измерительных систем на основе поверхностно-излучающего лазера: диссертация кандидата технических наук: 05.11.01 - Санкт-Петербург, 2017 - 155 с.

Список работ автора

А1. Лавров В.С., Куликов А.В., Мухтубаев А.Б., Экспериментальное исследование зависимости оптических параметров двулучепреломляющего оптического волокна с оловянным покрытием от диаметра намотки //Научно-технический вестник информационных технологий, механики и оптики. 2017. Т. 17. № 6. С. 1167-1170. doi: 10.17586/2226-1494-2017-17-6-1167- 1170.

А2. Аксарин С.М., Лавров В.С., Грибаев А.И., Коннов К.А., Варжель С.В, Погорелая Д.А., Исследование зависимости параметров анизотропных одномодовых волоконных световодов от приложенного давления //Сборник трудов II Международной научно-практической конференции «Sensorica -2014», С.87-88.

А3. Аксарин С.М., Герасимова М.М., Лавров В.С., Уткин А.А., Температурное влияние на оптические характеристики сварного соединения анизотропных оптических волокон //Сборник тезисов докладов IV Всероссийского конгресса молодых ученых, электронное издание, режим доступа: http://openbooks.ifmo.ru/ru/file/1177/1177.pdf.

А4. Аксарин С.М., Лавров В.С., Герасимова М.М., Исследование зависимости экстинкции сварного соединения волокон с двулучепреломлением от температуры //Сборник трудов IX Международной конференции молодых ученых и специалистов «Оптика - 2015», С. 437-438.

А5. Лавров В.С., Аксарин С.М., Герасимова М.М. Температурная зависимость поляризационных преобразований при соединении анизотропных волоконных световодов //Сборник трудов III Международной научно-практическая конференция «Sensorica 2015», С.113-114.

А6. Патент РФ №2602422 Акустооптический волоконный кабель и способ его изготовления / Мешковский И.К., Куликов А.В., Соколов И.А., Инденбаум Д.М., Лавров В.С., заяв. 27.08.2015 №2015136607/28 опуб. 20.11.2016 Бюл. №32.

А7. В.С. Лавров. Волоконно-оптическая геодезическая буксируемая антенна //Сборник работ аспирантов Университета ИТМО, победителей конкурса грантов Правительства Санкт-Петербурга / Под. ред. В.О. Никифорова -СПб.: Университет ИТМО, 2017. - 235 с.

А8. Lavrov V.S., Plotnikov M.Y., Aksarin S.M., Efimov M.E., Shulepov V.A., Kulikov A.V., Kireenkov A.U., Experimental investigation of the thin fiber-optic hydrophone array based on fiber Bragg gratings, Optical Fiber Technology - 2017, Vol. 34, pp. 47-51.

А9. Погорелая Д.А., Дейнека И.Г., Шуклин Ф.А., Смоловик М.А., Лавров В.С., Волковский С.А., Псевдогетеродинная демодуляция сигнала фазовых волоконно-оптических интерферометрических датчиков //Сборник трудов II Международной научно-практической конференции «Sensorica - 2014», С.77-78.

А10. Лавров В.С., Куликов А.В., Плотников М.Ю., Ефимов М.Е., Варжель С.В., Исследование влияния параметров покрытия оптического волокна на его акустическую чувствительность //Сборник трудов IX Международной конференции молодых ученых и специалистов «Оптика - 2015», С. 455-456.

А11. Ефимов М.Е., Плотников М.Ю., Лавров В.С., Куликов А.В., Егорова Д.А., Теребова Н.А., Методы увеличения чувствительности волоконно-оптических интерферометрических датчиков //Сборник трудов III Международной научно-практическая конференция «Sensorica 2015», С. 106-107.

А12. Lavrov V. S. et al. Study of influence of the fiber optic coatings parameters on optical acoustic sensitivity, Journal of Physics: Conference Series Journal of Physics: Conference Series, Volume 735, Number 1, (2016) 012014.

А13. Ефимов М. Е., Плотников М. Ю., Мехреньгин М.В., Лавров В.С., Исследование характеристик направленности сдвоенного волоконно-оптического гидрофона, Научно-технический вестник информационных технологий, механики и оптики, 2015. Т. 15. № 6. С. 1015-1020.

А14. Кулеш А.Ю., Ероньян М.А., Мешковский И.К., Дукельский К.В., Лавров В.С., Оптические потери при изгибе многомодового световода с депрессированной оболочкой //Сборник трудов XI международной конференции «Прикладная оптика-2014», том 3, С.101-103. А15. Волков А.В., Лавров В.С., Плотников М.Ю., Мешковский И.К. Исследование влияния акусто-механических воздействий на подводящее волокно интерферометрического датчика // Сборник тезисов докладов конгресса молодых ученых. Электронное издание [Электронный ресурс]. - Режим доступа: http: //openbooks .ifmo .ru/ru/file/7874/7874.pdf А16. Коннов К.А., Забиякин А.Н., Варжель С.В., Грибаев А.И., Лавров В.С., Исследование влияния механических напряжений на характеристики волоконных брэгговских решеток //Сборник трудов II Международной научно-практической конференции «Sensorica - 2014», С.74-76.