Вихревой аппарат для обеспыливания газов с пониженным удельным расходом жидкости тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.14.04, кандидат технических наук Ларин, Юрий Кузьмич

  • Ларин, Юрий Кузьмич
  • кандидат технических науккандидат технических наук
  • 1984, Москва
  • Специальность ВАК РФ05.14.04
  • Количество страниц 171
Ларин, Юрий Кузьмич. Вихревой аппарат для обеспыливания газов с пониженным удельным расходом жидкости: дис. кандидат технических наук: 05.14.04 - Промышленная теплоэнергетика. Москва. 1984. 171 с.

Оглавление диссертации кандидат технических наук Ларин, Юрий Кузьмич

Вв е д е н и е

1. Современный уровень развития вихревых устройств и методов их расчета.

1.1. Аэродинамика воздушного потока в вихревой камере

1.2. Аэродинамические характеристики вихревых массообменных аппаратов

1.3. Потери входного момента количества движения в вихревых аппаратах.

1.4. Характеристика пылей сталеплавильного производства и мокрое пылеулавливание

1.5. Анализ конструкций вихревых пылеуловителей с динамическим капельным слоем.

Выводы по разделу

2. Аэродинамика рабочей полости аппарата

2.1. Поля скоростей и давления в рабочей полости вихревого аппарата

2.2. Расчет режима формирования динамического фильтрующего слоя

2.3. Расчет эффективности работы аппарата

Выводы по разделу

3. Планирование эксперимента и оценка погрешности измерений

3.1. Планирование эксперимента

3.2. Оценка погрешности измерений

4. Экспериментальные исследования вихревого пылеуловителя

4.1. Лабораторная экспериментальная установка и контрольно-измерительная аппаратура

4.1.1. Схема установки и компановка аппарата

4.1.2. Контрольно-измерительная аппаратура.

4.2. Некоторые факторы, влияющие на формирование динамического слоя а гидродинамические режимы работы аппарата.

4.2.1. Влияние диафрагмы камеры на формирование динамического слоя.

4.2.2. Влияние высоты вихревой камеры на гидродинамические режимы работы аппарата

4.3. Измерение полей скоростей в рабочей полости аппарата

4.3.1. Измерение полей скоростей в полости вихревой камеры

4.4. Исследование движения капельного слоя и содержание влаги в нем

4.4.1. Исследование движения капельного слоя

4.4.2. Определение удельного содержания капельной влаги в динамическом слое

4.5. Исследование эффективности работы сепарационной зоны

4.6. Полупромышленные исследования работы аппарата на мартеновском газе

4.6.1. Схема установки

4.6.2. Контрольно-измерительная аппаратура

4.6.3. Влияние положения регулирующего элемента на гидродинамический режим работы аппарата

4.6.4. Исследование влияния конструктивных и режимных параметров на конечное пылесодержание в газе

4.7. Промышленные исследования вихревого пылеуловителя.

4.7.1. Система газоотводящего тракта электросталеплавильных печей с использованием вихревых пылеуловителей

4.7.2. Конструкция регулируемого вихревого пылеуловителя

4.7.3. Гидродинамическая характеристика аппарата.

4.7.4. Эффективность работы аппарата в процессе пылеулавливания.

Выводы по разделу.

5. Методика расчета вихревого аппарата с динамическим капельным слоем и рекомендации по его проектированию.

5.1. Исходные данные и методика расчета

5.2. Некоторые конструктивные и компановочные решения для проектирования вихревых аппаратов.

Вы в оды

Основные обозначения.

Л и т е р а т у р а.

Рекомендованный список диссертаций по специальности «Промышленная теплоэнергетика», 05.14.04 шифр ВАК

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Вихревой аппарат для обеспыливания газов с пониженным удельным расходом жидкости»

В утвержденных ХШ съездом КПСС основных направлениях экономического и социального развития СССР на I98I-I985 годы и на период до 1990 года [i ].наряду с поступательным движением всех звеньев народного хозяйства, предусматривается дальнейший рост металлургического производства с одновременным уменьшением вредного воздействия его отходов на окружающую среду. Охрана окружающей среды в условиях все возрастающего производства безотлагательно требует более рационального использования природных объектов и обеспечение таких технических параметров деятельности, при которых исключалось бы или сводилось к минимуму негативное воздействие общества на природу [2]Охрана природы в нашей стране является важной государственной задачей и в последние годы в этой области достигнуты значительные успехи. В соответствии g постановлениями ЦК КПСС и Совета Министров СССР от 29 декабря 1972 г, "Об усилении охраны природы и улучшения использования природных ресурсов" и от I декабря 1978 г. п0 дополнительных мерах по усилению охраны природы и улучшению использования природных ресурсовп [з] идет интенсивное развитие стандартизации в области охраны природы и осуществляется эффективный контроль спецслужб за деятельностью производств.

Народнохозяйственное значение проблемы связано с необходимостью создания новых методов и средств защиты окружающей среды от промышленных выбросов в условиях повышения эффективности производства при постоянном росте объема его продукции. Обеспечение устойчивого динамического равновесия производственной деятель -ности человека с природными процессами зависит от надежности контроля как над материальным, так и над энергетическим балансом взаимодействия окружающей среды и производства [ 4 ] •В металлургии, о учетом изложенных требований,перед исследователями и разработчиками газоочистного оборудования выдвигаются новые задачи по созданию эффективных аппаратов с более низкими капитальными и эксплуатационными затратами по сравнению с существующими.

До настоящего времени в конвертерном и доменном производствах тонкая очистка газов, из-за взрывоопасности, осуществляется только в орошаемых аппаратах, которыми как правило являются турбулентные промыватели различной модификации с установленными за ними сепараторами капельной влаги. Эти хе аппараты, наряду с рукавными фильтрами и электрофильтрами, широко используются и проектируются вновь в электросталеплавильном производстве. Разработчиков и эксплуатационников они привлекают надежностью работы, простотой в изготовлении и обслуживании.

Однако, обособленное размещение нескольких аппаратов в схемах очистки газов повышает энергоемкость тракта и его металлоемкость. Кроме того, общим недостатком известных турбулентных про-мавателей является высокий удельный расход орошающей жидкости (ffl= 3>1(Г8 mVm3), вызванный прямоточным характером ее движения в зоне массообмена. Увеличенная длина тракта за счет излишних поворотов и переходных устройств, - в местах соединения аппаратов,уже сама по себе, увеличивает сумму местных сопротивлений тракта и приводит к росту энергозатрат на транспортировку газа.

Насколько значительна доля капитальных и эксплуатационных затрат, связанных о газоочисткой, видно на примере конвертерного производства, где она по отношению к основному оборудованию составляет более 30$.

В связи с изложенным, актуальность проблемы экономии материальных и энергетических ресурсов неотъемлемо связана с созданием эффективных аппаратов очистки газов, совмещающих в себе процессы пылеулавливания и сепарации, обеспечивающие требуемую очистку при более низких удельных расходах жидкости.

Решение этой проблемы, несомненно, актуально для всех производств, где работают или будут использоваться аппараты мокрой очистки газа, и в особенности там, еде уже имеются дорогостоящие оборотные циклы водоснабжения.

На заводах с существующим оборотным циклом использование аппаратов совмещенной очистки газа с низким удельным расходом жидкости - ПЛ в о,5 иногда более предпочтительно даже в сравнении с электрофильтрами и рукавными фильтрами, надежность работы которых ниже, а капитальные затраты выше* Замена существующих турбулентных промывателей на аппарат с более низким удельным расходом жидкости позволит нормализовать работу, как правило, перегруженных оборотных циклов или получить резерв по их загрузке, что также важно для постоянно развивающегося производства.

Одним из направлений в создании совмещенных аппаратов, отвечающих поставленной проблеме, т.е. обеспечивающим экономию материалов и энергоресурсов, является разработка новых вихревых про-мывателей, удачно совмещающих в себе процессы массообмена и сепарации* ОднаЁо их разработка задерживалась из-за отсутствия теоретических и экспериментальных исследований по формированию динамического капельного слоя с фильтрацией запыленных газов в нем и отсутствия методики расчета аппарата.

Вихревое движение фаз в зоне контакта может быть осуществлено такими способами:1) осевыми радиально расположенными лопастями, установленными под углом к горизонту и образующими каналы для прохода газа;2) тангенциальными лопастями, расположенными вертикально по окружности в рад под углом друг к другу. В некоторых случаях контактные элементы располагают горизонтально по оси движения фаз.

Учитывая большую сложность аэродинамической картины течения потока в устройствах подобного типа,настоящее исследование ограничено вихревыми устройствами, имеющими контактный элемент с тангенциальными лопастями, расположенными вертикально в ряд по окружности под углом друг к другу и увеличенные до размеров колонны. Направление движения рабочих потоков в этих устройствах наилучшим образом способствует формированию динамического капельного слоя.

Целью настоящей работы является:1. Создание вихревого аппарата совмещенной очистки газа, эффективно работающего с удельным расходом орошающей жидкости -ГП = 0,5-0,6, обеспечивающего снижение металлоемкости и энергозатрат •2. Разработка методики расчета и проектирования вихревого аппарата совмещенной очистки газа с динамическим капельным слоем.(Совмещенной очисткой - здесь и в дальнейшем условно будем называть очистку газа от пыли и капельной жидкости в одном и том же аппарате].

Задачи исследования.

1. Разработка лабораторной установки и проведение исследований гидродинамических характеристик работы модели с динамическим капельным слоем.

2. Теоретическое и экспериментальное определение факторов, влияющих на формирование динамического слоя и фильтрацию газа в нем.

3. Получение зависимостей эффективности пылеулавливания и сепарации капель от удельного расхода орошающей жидкости с изменением расхода несущей среды.

4. Получение исходных данных для раочета и проектированиявихревого аппарата совмещенной очистки газа.

На защиту выносится:1. Решение задачи об определении полей скоростей и давлений в рабочей полости аппарата.

2. Решение задачи о расчете режима формирования динамического фильтрующего слоя.

3. Решение задачи о расчете эффективности работы аппарата.

4. Конструкция вихревого пылеуловителя - аппарата совмещенной очистки газа с динамическим капельным слоем.

5. Методика расчета и проектирования вихревого аппарата.

Для исследований применялись прозрачная и металлическая модели аппарата с использованием общепринятой методики пылегазовых замеров [б]. Данные экспериментальных замеров удовлетворительно совпадают с расчетными их значениями с допустимой для такого рода погрешностью.

Работа выполнена в лаборатории гидромеханической очистки газов института "ВНИПШерметэнергоочистка" и на кафедре теплофизики и теплоэнергетики металлургического производства МИСиС.

Экспериментальная часть работы проведена: холодная продувка на лабораторной установке института; полупромышленные замеры на металлургическом заводе "Запорожсталь" за мартеновской печью (МП) № 2; промышленные исследования в производственном объединении атомного турбостроения "Харьковский турбинный завод" им. С.М.Кирова на газоочистке за электросталеплавильными печами I, 2.

Похожие диссертационные работы по специальности «Промышленная теплоэнергетика», 05.14.04 шифр ВАК

Заключение диссертации по теме «Промышленная теплоэнергетика», Ларин, Юрий Кузьмич

Основные результаты выполненной работы сводятся к следующему.

1. Проведен критический анализ состояния вопроса аэродинамики рабочей полости вихревых аппаратов с динамическим капельным слоем и процессов массообмена в нем, в результате которого выяснено, что рассматриваемая область изучена недостаточно и продолжают отсутствовать сведения о конструктивных и режимных факторах, влияющих на формирование и насыщенность фильтрующего капельного слоя. Отсутствует и решение задач о формировании динамического капельного слоя и фильтрации газа в нем, о массообмене между дисперсным потоком и капельным слоем применительно к осаждению аэрозоля на капле жидкости. Решение этих задач позволит разработать метод расчета и проектирования пылеулавливающих аппаратов.

2. На основании обобщения опытов разработана математическая модель вихревого пылеуловителя с динамическим капельным слоем, послужившая в дальнейшем основой для расчета и проектирования аппарата.

3. Проведено аналитическое решение задач.

- о плоском движении дисперсного потока в цилиндрической полости вихревой камеры;

- о формировании насыщенного динамического капельного слоя, основной зоны массообмена;

- о массообмене между дисперсным потоком и капельным слоем.

В результате решения указанных задач получены уравнения, позволяющие определить: поля скоростей газового потока в рабочей полости; оптимальный режим работы аппарата и эффективность его пылеулавливания.

4. Выполнено детальное экспериментальное исследование влияния основных конструктивных и режимных параметров на формирование и насыщенность динамического слоя. Установлен характер влияния на гидродинамику аппарата перечисленных параметров.

5. Установлено, что концентрация жидкости в зоне массообме-на (в капельном слое) может в 1,5-2 раза превышать удельный ее расход. Наибольшее влияние на концентрацию жидкости в слое оказывает удельный ее расход, диаметр и угол конусности выходного отверстия диафрагмы.

6. Экспериментально подтвержден вывод к уравнению (2.20). Действительно есть наивыгоднейший режим работы аппарата, когда срабатываемый перепад давления газа наилучшим образом способствует процессу массообмена. Минимальное сопротивление аппарата лР/лР. =г 0,65-0,8 на всех диапазонах срабатываемого давления приходится на удельный расход жидкости - т - 0,3-0,4. Эффективный режим работы сепарационной зоны находится в пределах параметров: ^ 6-7 м/с расходной скорости несущей среды и /77 < 0,6-0,8. Концентрация пыли 0,1 г/м3 в очищаемых газах мартеновских и электросталеплавильных печей достигается при гп = 0,5-0,6 и соответственно при йР = 7,1-8,5 кПа.

Для сравнения суммарное сопротивление трубы Вентури и капле-уловителя при очистке от пыли мартеновских газов до 0,1 г/м3 составляет лР = 7,5-8 кПа ж т - 0,9-1. При очистке газов электросталеплавильной печи дР этих аппаратов должно составлять 9-9,5 кПа.

7. Таким образом применение вихревого аппарата совмещенной очистки газа в мартеновском и электросталеплавильном производствах позволит: в 1,5-2 раза сократить удельный расход оборотной воды; в 2 раза уменьшить металлоемкость газоочистного оборудования.

8. На основании анализа теоретических исследований и сопоставления их с данными эксперимента:

- создана методика расчета и проектирования вихревых аппаратов совмещенной очистки газа;

- разработано несколько новых конструкций аппаратов и способ очистки газа, защищенных шестью авторскими свидетельствами.

9. Внедрение вихревых пылеуловителей осуществлено:

- в схеме газоочистки электросталеплавильных печей № I и № 2 в производственном объединении "Турбоатом" на Харьковском турбинном заводе;

- в проект газоочистки чугунолитейного цеха Ново-Каховского машиностроительного завода.

Годовой экономический эффект от внедрения в производство составил 71,1 тыс.рублей.

ОСНОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ Q0 - расход газа в аппарате, м3/с; Срасход газа на единицу высоты лопаточного завихрителя, м2/с; ii^z; ^ - тангенциальная, радиальная и осевая составляющие скорости потока в вихревой камере, м/с;

- максимальная, тангенциальная составляющая скорости, м/с; nf Q0 w&^^rfr - скорость на границе ядра потока, или средняя скорость на входе в камеру, м/с;

A S'^:

- коэффициент крутки потока; аг - коэффициент снижения скорости;

- коэффициент турбулентной кинематической вязкости потока, м2/с; - массовая плотность несущей среды, кг*с2/м4; Р - давление несущей среды, Па; £>; ^ - диаметр и радиус вихревой камеры, м; iL - текущий радиус координаты, м;

- радиус входа, м;

2zm - радиус максимальной тангенциальной скорости в ядре потока, м; ^ - суммарная площадь входных сопел, м2; FK - боковая площадь вихревой камеры, м2;

- высота вихревой камеры, м; dn - диаметр пережима диафрагмы, м; коэффициент открытия вихревой камеры; h - высота гребня диафрагмы от торца вихревой камеры,м; А- - диаметр гребня выступа диафрагмы, м; of - угол конусности диафрагмы, 0; ^ - удельный вес жидкости, кг/м3; т - удельный расход жидкости (в объемных единицах); т - удельное содержание жидкости в динамическом капельном слое; iyt - толщина динамического капельного слоя, м; it - внутренний радиус кольца капельно-зерниотого слоя, м; j - массовая плотность дисперсной фазы, кг*с^/м^; 6 - поверхностное натяжение жидкости, н/м; лР - перепад давления, срабатываемый на аппарате, Па; с^с - коэффициент гидравлического сопротивления сухого аппарата; j - расход жидкой фазы, м3/ч; dt - диаметр капли (частицы), м;

UfTli;i£llt - тангенциальная и радиальная составляющие скорости движения дисперсной фазы, м/с; С* - коэффициент лобового сопротивления частицы; fjj^x - коэффициент динамической вязкости газа и жидкости, кг/м.с;

Pj - давление в несущей среде за капельно-зернистым кольцом, Па;

T-oi - начальная и конечная концентрации пыли в очищаемом газе (приведены к нормальным условиям), г/м3.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Ларин, Юрий Кузьмич, 1984 год

1. Материалы ХОТ съезда КПСС. М., 1981, с. 142.

2. Колбасов О.С. Стандартизация в охране окружающей среды. В кн.: Окружающая среда под охраной закона. - М., АН СССР, 1982, с.59-70.

3. СП СССР, 1973, № 2, ст.6; 1979, № 2, с.6.

4. Лукин В.Д., Курочкина М.И. Очистка вентиляционных выбросов в химической промышленности. Л., Химия, 1980, с.232, ил.

5. Гордон Г.М., Пейсахов И.Л. Контроль пылеулавливающих установок. 3-е изд. перераб. и доп. - М., Металлургия, 1973.- 384 е., ил.

6. А.с. 60I0I7 (СССР). Массообменный аппарат/В.А.Еулкин, Н.А.Николаев. Опубл. в Б.И., 1978, № 13.

7. А.с. 230077 (СССР). Массообменный аппарат/В.М.Киселев, А.А.Носков. Опубл. в Б.И., 1968, й 34.

8. Пат. 214545, Франция. Заявл. 21.02.71, № 3461/71, опубл. 9.08.73 МКИ. В04С 45/00.

9. А.с. 203622 (СССР). Контактный аппарат вихревого типа/В.М.Киселев, Н.И.Таланов. Опубл. в Б.й., 1967, № 21.

10. Пат. I57I784, ФРГ. Заявл. 24.05.1966, № 12648/66, опубл. 15.02.1973, B0I 47/00.

11. А.с. 365999 (СССР). Противоточный многоступенчатый контактный аппарат/Ю.В.Поплавский, В.А.Гарин, В.Г.Капитальный и др. -Опубл. в Б.И., 1973, & 7.

12. А.с. 210085 (СССР). Прямоточное контактное устройство взаимодействия пара (газа) с жидкостью/А.М.Николаев, А.Н.Николаев, Б.М.Алмазов и др. Опубл. в Б.И., 1968, $ 6.

13. А.с. I82I08 (СССР). Массообменный аппарат для взаимодействия газа с жидкостью/И.М.Плахов, А.И.Ершов. Опубл. в Б.И., 1966, Jfc II.

14. А.с. 946683 (СССР). Газоочистное устройство/В.А.Сафонов, В.Е.Кирпиченко, Ю.К.Ларин. Опубл. в Б.И., 1982, № 28.

15. Медников Е.П. Выхревые пылеуловители. Серия XM-I4. М.; ЦИНШимнефтемаш, 1975.

16. ScAmieli/CJ! PAytixA&icAt O-uvreMif&r иле/Puvzjf АъА

17. Uzdmuys -/963, л/г // s49/-50f.

18. А.с. 202069 (СССР). Вихревой масеообменный аппарат/И.М.Ано-шин, А.Г.Курносов. Опубл. в Б.И., 1967, № 19.

19. А.с. 816557 (СССР). Вихревой пылеуловитель/Т.К.Лукьянович, Т.В.Сокол, Ю.К.Ларин и др. Опубл. в Б.И., 1980, № 12.j9# ^йи7 ff. S/rtufiMung и. л с/, ^eutttxp SJ? ЪелХ ел o&s sHomunfsentsicu/^zs,. JzW/, /963 , 2Sj Vz //•S. 5of- So9

20. УоЖ* MfbMbnf ЛеЛ Cenizijoe^A-g. tfotlex. Coni^cioi -JtiZ Ро&ийог? /9/2, aA // f.W.

21. Пат. 629972, Швейцария. Скруббер Zce^&z и др. Опубл. 1982, МКИ B0I Д 47/02.

22. Пат. 2354678 (США). Заявл. 1.06.42, Л 4453254, опубл.1505.44 кл. 183-25.

23. P^czze* / jfi^ezscAfafUrtf ifon o/xzc/r

24. CLpbmezbtion. XuJ{ Selbieg}$ /Al s WQ- 4УЗ .j

25. JVijzm an //. Sfafox У/гц/^г^/ет/и -JnoksMe Jxze^ev^ л/9У s. 2/// .25. ^ммли С- P't-o^L/tfezi ^огч-^-ес^ге/гаКбв. Агеtoc^ca^efpz e/fs/isiz/e dej^ze/vizii aew&ri 1/74 //J,

26. Каплеуловитель. /tc^/eva&cA^^z -, fy (tush is Jwecfev Soo £.33.

27. S>^atdec/r ce/tttiJtffe a^iegse etfe W^/io/? Latvia c&xfee, -CT- deface /эtogzesslife fto-i Gfy.

28. Франц.заявка, КЛ.В04 С 5/00 № 2382273, заявл. 1.03.77 » 7705967, опубл. 29.09.78.

29. Каханов Ю.Г. и др. Об улавливании субмикронных частиц из отходящих газов в вихревых уловителях. в сб. "Современные машины и аппараты химических производств". Тез.докл. - 2-й Всесоюзн. конф. Чимкент, 1980, с.9-11.

30. Щукин В.К. Тепломассообмен и гидродинамика внутренних потоков в полях массовых сил. М.: Машиностроение, 1970. -331 е., ил.30. ^ PZA-XLZ Жг- 0tecAjftDsntsn/se/rfjiat/r? z / «Zk*с ел.

31. Cbtmie Jrtje/zieuz. Тесбгг}*^ ^ л^ S.6&0- 6%6.

32. Центробежный пылеуловитель, ^a^mezmi^ Pa^ez Со/п^аяу-J/IPCA , A<5^ />.33. tif.C. fid0.1 inf Conce/?t<xJc Яоюс^л^гы

33. TGas, Scru^ez. JAPCA^ /9??> A/SO> p. 969-9?/.

34. Вулис Л.А., Устименко В.П. К вопросу об аэродинамической схе-»ме потока в циклонной камере. Вестник АН Каз.ССР, 1954,№4.

35. Вулис Л.А., Устименко В.П. Об аэродинамике циклонно-топочной камеры. В сб.- Вопросы аэродинамики и теплопередачи в коте льно-топочных устройствах. - Л. Госэнергоиздат, 1958,с. 176-187.

36. Иванов Ю.В. Газогорелочные устройства. 2-е изд.,перераб.и доп. - М.,Недра, 1972. - 367 е., ил.

37. Иванов Ю.В., Капнельсон Б.Д., Павлов В.А. Аэродинамика вихревых камер. 42, с.100-114.

38. Калишевский Л.Л. Структура потока и аэродинамические характеристики циклонной камеры при горении. В сб.: Исследование котельно-топочных процессов. МВТУ им. Баумана. - М., Матгиз, 1958, С.55-77.

39. Дяховский Д.Н. Исследование аэродинамики циклонной камеры. -42, с.114-149.

40. Нахалетян Е.А. Аэродинамические процессы в циклонной камере.-В сб.: Исследование котельно-топочных процессов. МВТУ им.Баумана. М., Матгиз, 1955, с.35-48.

41. Нахапетян Е.А. Исследование изотермического циклонного потока на модели топочной камеры. 42, с.150-165.

42. Штым А.Н. Исследование аэродинамики циклонно-вихревых камер на основе существующих экспериментальных данных. Дис.- канд. техн.наук - ЛПИ, Ленинград, 1965. - 147 с.

43. Балуев В.Д., Троянкин Ю.В. Влияние конструктивных параметров на аэродинамику циклонных камер. Теплоэнергетика. - Минск, Высшая школа, 1967, № 2, с. 67-71.

44. Николаев Н.А., Жаворонков Н.М. Ректификационные колонны о вихревыми прямоточными ступенями. Теоретические основы химической технологии. - М., Наука, т.ХУ, 2, 1970, с.261-264.

45. Короткой Ю.Ф., Овчинников А.А., Николаев Н.А. Исследование аэродинамических характеристик массообменных аппаратов с вихревыми контактными ступенями. Химия и химическая технология. Известия вузов, т.ОТ, 7, 1973, с.1105-1107.

46. Овчинников А.А., Николаев Н.А., Аэродинамика двухфазного потока в массообменных аппаратах с вихревыми контактными ступенями. Химия и химическая технология. Известия вузов, т.ЛХ, I, 1976, с. 130-133.

47. Волчков Э.П., Смульский И.И. Аэродинамика вихревой камеры совдувом по боковой поверхности (экспериментальное исследование)- Новосибирск. Ин-т теплофизики, 1979. 30 с.

48. Волчков Э.П., Смульский И.И. Аэродинамика вихревой камеры с торцевым и боковым вдувом. Теоретические основы химической технологии. -М., Наука, ХУЛ, 2, 1983, с.214-219.

49. Сабуров Э.Н. Исследование аэродинамики и конвектив. теплообмена в вихревых нагревательных устройствах. Дис. канд. техн.наук. - ЛПИ, Ленинград, 1966. - 152 с.

50. Я), The, /г^с/гогус-Аол* (Уя^егя. sez .

51. Шваб Б.А. К расчету поля скоростей при турбулентном движении в циклонной топке. Труды Омского института инженеров железнодорожного транспорта. Вып. № 38, 1962, с.5-20.

52. Ужов В.Н. ,Вальдберг А.Ю. Центробежные пылеуловители (циклоны). В кн.: Подготовка промышленных газов к очистке. - М., Химия, 1975, с. II0-I3I.

53. Грин X., Лейн В. Сухое инерционное и центробежное осаждение.- В кн.: Аэрозоли « пыли, дыма и туманы. 2-е изд. стереотипное. Л., Химия, 1972, с.296-299 (перевод с англ.).

54. Вальдберг А.Ю., Зайцев М.М., Падва В.Ю. Применение теории подобия при экспериментальных исследованиях и конструировании циклонных аппаратов. Химическое и нефтяное машиностроение. М., Машиностроение, 1968, Jfc 3, с.7-8.

55. Jit Pi&ialios? & S-e/oan-^io^i jfayjи^ /О л/3^ yo. 296-309.

56. Девятерикова М.И. Исследование влияния шероховатостей внутренних поверхностей и торцевых перетечек на аэродинамику циклон-но~вихревых камер. « Дис. канд.техн.наук. ЛПИ, Ленинград, 1971. - 142 с.

57. Балуев Е.Д., Троянкин Ю.В. Исследование аэродинамической структуры газового потока в циклонной камере. Теплоэнергетика. Минск, Высшая школа, 1967, № I, с.63-65.

58. Овчинников А.А., Николаев Н.А. Определение радиуса вихря в вихревых газовых камерах. Труды Казанского химико-технологического института им. С.М.Кирова, Казань, 1973, вып.15,с. 9-13.

59. Константинов Е.Н., Рябченко П.П., Белохвостиков В.И. Моделирование вихревых аппаратов для осуществления процесса взаимодействия в трехфазных системах. В сб. 69, с.248-250.

60. Лебедев В.Я., Барулин Е.П., Кисельников В.Н. Исследование аэродинамики, тепло- и массообмена в комбинированной сушилке с вихревым слоем. Химия и химическая технология. Изв.вузов, 1978, вып.10, C.I545-I547.

61. Овчинников А.А., Никрлаев Н.А., Абдульманов С.Х. Закономерности движения капель жидкости в вихревых контактных устройствах с тангенциальным вводом газа. Химия и химическая технология. Изв.вузов, 1978, вып.II, C.I689-I692.

62. Карпов С.В., Сабуров Э.Н. Методика расчета аэродинамических характеристик циклонных камер. Химическое и нефтяное машиностроение. М., Машиностроение, 1977, $ 7, с.20-22.

63. Кнерре Г.Ф., Наджаров М.А. Циклонные топки. М.-Л., Госэнер-гоиздат, 1958. - 269 е., ил.

64. Барахтенко Г.М., Ицельчик И.Е. Влияние формы закручивающего устройства на гидравлическое сопротивление прямоточного циклона. Промышленная и санитарная очистка газов. М., ЦИНТИ-Химнефтемаш, 1978, № 6, с.

65. Падва В.Ю. Влияние дисперсного состава пыли на коэффициент гидравлического сопротивления циклона. Промышленная и санитарная очистка газов. М., ЦИНТИХимнефтемаш, 1973, №1,с.4-5.

66. Фукс Н.А. Me ханжа аэрозолей. М., Изд. АН СССР, 1955.-352 с.

67. Овчинников А.А., Николаев Н.А., Расчет гидравлического сопротивления вихревых камер с тангенциальным вводом газа. Труды 68, с.3-6.

68. Клячко Л.С. Основы расчета процессов и аппаратов промышленной вентиляции. М., Профиздат, 1962. - 178 с.

69. Квитко М.П., Афанасьев С.Г. Кислородно-конвертерный процесс производства стаж. М., Металлургия, 1974. 343 е., ил.

70. Явойекий В.И., Дорофеев Г.А., Повх И.Л. Теория продувки сталеплавильной ванны. М., Металлургия, 1974. - 495 е., ил.

71. Mob/nickt //} JujAavi Mj tttalzeviiei/i // Zne JS^as SaiAa/k -/liise is?? //7o/77ass A ^zJ-e. глг cJnuf-e^&lu^^ftisc/ifase. £ise/?} /96s /0У6- /o9?.ofl purines ^tO/77 С tot? at . ~ Ум£tPffiAe Угон aaaf /<?5?, /о. //<?

72. Явойский В.И., Свяжин А.Г. Испарение железа и образование бурого дыма в современных сталеплавильных процессах. В кн.: И.П.Бардин и развитие металлургии в СССР. М., Наука, 1976, с.124-131.

73. Фикри М. Природа бурого дыма и условия его образования при продувке металла кислородом. Автореф. канд.дис. ., МИСиС, Москва, 1963. *

74. Дубинская Ф.Е. Исследование динамики и природы пылевых выбросов конвертеров с верхним кислородным дутьем и разработка газоочистной установки для улавливания конвертерной пыж. -Кандидатская диссертация. МИСиС, Москва, 1969.

75. J/okus. £LPU 7.Р f/Щ В. f. Jn-euf ат? Me cavse oj Jumi/tf у* Ж?/**^ /966; /2 a/I/O. 2%-Я/О

76. IF., f-ic-Jest X. сAf-eeAg/iism о J Jume Jetme-foon ootyge/i S&cimAei^. yevz/i&f £>/Уголалв^ У^ИШ*, Mfy 209tA/gj/o. 596-£99.

77. Дашевский В.Я., Поляков А.Ю. Физико-химические основы металлургических процессов. М., Наука, 1973, с.76-81.

78. Поляков А.Ю., Макарова Н.Н. Закономерность образования бурого дыма при взаимодействии расплавов железо-углерод с кислородом. Сталь, 1974, № 5, с.409-413.

79. Морехина Н.М. Исследование процесса дымообразования при продувке железоуглеродистого расплава кислородом. Кандидатская диссертация. МИСиС, Москва, 1971.

80. OieUe. Л- Jotsna'iLo/i ^ odes jb/ne-ej tcwszej dans &S co^ife^ssewtes clac^c tie а. ^ох^-еъеCiZcu&izefctm6L6iOf1S 7ecA/iige/es, So 2/%? 22OS.

81. Ригге 9eteAazd uf. u tfzoufti Ji/snes- £uio Spekiia , W/, /0 A7^. io \ '

82. Панг Г., Янг П. Очистка газов в черной металлургии. В сб.: Очистка газов в металлургии. М., Металлургия, 1968, с.10-56.

83. PovSe MZ^ Sass^&d. uf&s-ie gas, с&алгпр systems Jet Aa^e capacity £&sie Atnacts. -fro* /Щ ^ ^/У Л /e?'£7

84. Чалый Л.Г., Труш В.И. Исследование физико-химических свойств пыли в выбросах конвертеров и мартеновских печей, работающих с применением кислорода. Сталь, 1970, № 10, с.953.

85. Чалый Л.Г. Рентгенографическое исследование фазового состава мартеновской и конвертерной пыли. В сб. науч. трудов ин-та "ЕНШШерметэнергоочистка", вып. 15, М.: Металлургия, 1971, с.68-74.

86. Чалый Л.Г. Агрегатное состояние частиц в дыме мартеновскихпечей при продувке ванны кислородом. Сб.: Физика аэродисперсных систем. - Вып.5, 1971, с.60-64.

87. Исследование влияния параметров продувки конвертерной ванны и способа отвода газов на физико-химические свойства аэрозоляи эффективность работы мокрых газоочисток. Отчет по НИР. Ин-т "ВНШШерметэнергоочистка", г.Харьков, 1973, Apx.Jfe 602,

88. Л гос.регистрации 74002295. 96 е., ил.99. ^czcJianel fifyof* c^^r-e^ o/d&pe taj>o£ элееТ^&с'але/гАа-£илы<их цеко-S / ТРГ. Учоя a/id JJ&Jfna^uy .f<W6, r3t л/f /о. 22/-229.

89. Совершенствование способов отвода и очистки газов в электросталеплавильных цехах за рубежом. Обзорная информация, серия 22, вып. J6 3, 1977.101. Smiib ^ гЧоо*,егри^ои, g^n Jezc///aoZ/it/U £rel икс/ £»гоъ1,7 c/zV Jidefaaefaf ° /<?%

90. Coro К., Киндзоку дзаире, 1972, т.12, № 6, с.59-72.

91. X&SjcAt-ifi . mo, 22, л/ g } s. -</£9 . /105. dapp & C.C.; У.7 Установлено изменение эффективности мокрого пылеулавливания в зависимости от затрат энергии. . EHf.Picyi. , 1955, * 54, p.II0-II5.

92. Грин X., Лейп В. Мокрое пылеулавливание. В кн.: Аэрозоли, пыли, дымы и туманы. Пер.с англ. Под ред. Фукса Н.А. - Л., Химия, 1972, с.300-302.

93. Ужов В.Н., Вальдберг А.Ю. Очистка газов мокрыми фильтрами.- М., Химия, 1972. 248 с.

94. Старк С.Б. Пылеулавливание и очистка газов в металлургии.- М., Металлургия, 1977. 328 с.

95. ПО. $етгаи К-Т., Jfazy a/?e?itfs#i Уя^&еясе Poufez Jfiput on Bfflcie/i&y о J Pust Sczc/ ezs.e^ive-zzi^ c-Aemis/b^ -/#58, 50, л/? // p. /5/5- /62/.

96. S em гаи K.T. Pz&ctica-£ ptocesz desires? oj раг&си£л£е

97. Scus SSets. CAem. tffy у 20) ^ £7-9/.

98. Ta/ietu SefS.j. Bel^aU 7* с е/fec/ о/upon i/i£ ег^ог/?7а/7с£ AipAesr-ez^y <&сгсг№гъ&.-JAPCA. -/m> л'//> /о. 962,- 9бе.

99. А.с. Л 654272 (СССР). Устройство для мокрой очистки газа/ Ю.К.Ларин, В.В.Губачев, Г.М.Каненко и др. Опубл. в Б.И., 1979, Л 12.

100. Патент ФРГ № I902I36 кл. 12 е 2/01, 1971г.115. ^otj&i Я ZwJ^assifeeUtt vq а/ег Siat/&a#scAei ciuft^. ^ог/г&^е 2 /s/ас/ ^r^s/e^A1. Dresden, .s. /- //•116. disi M. 8eiz&cAtwf&? чи/г J^aMicAei -du/ig. iJoritage , s.so~9o.

101. Sitf^/ntr # £zAoAt/*^ с/еь JAcAtiafeAksiustf an?

102. Zoicdions,nafba8%c/?eiclet ш c/tr. & га </t? i Zee.tf&tdziige MS. /^-/33.118. /issM^ uf. i/?uni-ez с/£г a.4sc/teic/€z. ~ tfozizage , s. -/H-Mi.

103. Коротков Ю.Ф., Николаев H.A. Вихревой орошаемый аппарат для комплексной очистки газов. Промышленная и санитарная очистка газов. - М., ЦИНТИХИМнефтемаш, 1977, Л I, с.1-3.

104. Демешко В.А., Струянский В.А., Ларин Ю.К. и др. К теории массообмена в капельно-зернистом слое. В сб.: Повышение эффективности, совершенствование процессов и аппаратов химических производств. Труды 1У-й респ.конф. УкрНИИХИММАШ, Харьков, 1976, с.40-41.

105. Ким С.А., Ларин Ю.К., Зайцев В.И. и др. Массообмен мевду дисперсной фазой и несущим потоком. В сб.: Повышение эффективности, совершенствование процессов и аппаратов химических производств. УкрНИИХДОШШ, Харьков, 1976, с.49-50.

106. Ларин Ю.К., К теории вихревого массообменного аппарата. В сб.: Охрана окружающей среды и утилизация ценных отходов в металлургии. Тез. докл. 1-й Всесоюзн.конф. М., 1978,с.

107. Жихарь С.А., Ларин Ю.К., Кузнецов Ю.А. Расчет вихревого адсорбера. В сб.: Современные машины и аппараты химических производств. Тез.докл. 2-й Всесоюзн.конф. Чимкент, 1980,с.169-172.

108. Холин Б.Г., Ковалев И.А., Склабинский В.И. Исследование газового потока в вихревом противоточном массообменном аппарате. В сб.: /122/. с.253-256.

109. Шамсутдинов A.M., Махоткин А.Ф. Распределение давления по радиусу вихревых контактных элементов массообменных аппаратов. Химия и химическая технология. Известия вузов, 1976,1. XXXI, № 2, с.274-277.

110. Алексеев В.В., Дулкин В.А. Гидравлические характеристики мас-сообменного аппарата вихревого типа с объемным факелом. В сб. 123 . с.228-233.

111. Дикий Г.П. и др. журнал технич.физики, 1967, т.32, внп.1.-1333 с.

112. Успенский В.А., Кузяев И.М., Ларин Ю.К. и др. Теория, расчет и исследование вихревого'массообменного аппарата. В сб.123 , с.256-260.

113. Успенский В.А., Мошкина Л.Д., Сахарова В.В. Теория и расчет вихревого сепаратора. Теоретические основы химической технологии, 1977, т.XI, Лз 3, с. 417-422.

114. А.с. 560630 (СССР). Устройство для очистки газа/Ю.К.Ларин, В.А.Успенский, А.И.Ровенский. Опубл. в Б.И., 1977, № 21.

115. А.с. 597120 (СССР). Устройство для очистки газа/А.И,Толочко, Ю.К.Ларин, В.А.Успенский, А.В.Ильченко. Опубл. в Б.И., 1978, № 9.

116. А.с. 806078 (СССР). Газоочиститель/С.Б.Старк, Ю.К.Ларин, И.В.Каленский и др. Опубл. в Б.И., 1981, № 7.

117. А.с. 865347 (СССР). Устройство для мокрой очистки газов/ Ю.К.Ларин, А.В.Ильченко, Г.М.Каненко и др. Опубл. в Б.И., 1981, № 35.

118. А.с. 964345 (СССР). Горелка/А.В.Боголюбов, Б.Н.Фролов, Ю.К.Ларин и др. Опубл. в Б.И., 1982, $ 37.135. jfukcJamG. Sy 7&nas,aufa У. . Soc.- J/еьб.о. £3.

119. Успенский В.А., Ларин Ю.К., Уваров В.А. Исследование вихревого каплеуловителя с лопаточным завихрителем. В сб.: Охрана окружающей среды и утилизация ценных отходов в металлургии. Тез.докл. 1-й Всесоюзн.конф. М., 1978, о.53-54.

120. Успенский В.А., Ларин Ю.К. Исследование вихревого турбулентного промывателя. Промышленная и санитарная очистка газов. М., ЦШТИХИМнефтемаш, 1978, № 6, с.3-5.

121. Иванова В.М., Калинина В.Н., Нашумова Л. А. Математическая статистика. 2-е изд. перераб. и доп. - М., Высшая школа, 1981. - 311 е., ил.

122. Бондарь А.Г., Статюха Г. А. Планирование эксперимента в химической технологии. Киев, Высшая школа, 1976. - 184 е.,ил.

123. Румшинский Л.З. Математическая обработка результатов эксперимента. М., Наука, 1971. - 192 е., ил.

124. Повх И.Л. Аэродинамический эксперимент в машиностроении. -М., Машиностроение, 1965. 141 с.

125. Славутский Б.П. Исследование влияния водяного пара на работу пылеуловителей Вентури при очистке газов мартеновских печей и конвертеров. Диссертация к.т.н., Москва, 1977. -170 с.

126. Пуско-наладочные работы на газоочистке за электросталеплавильной печью № 18 ХТЗ. Отчет института "ВНИПШерметэнергоочистка". Харьков, 1971, арх.№ 1598. - 49 с.

127. Ларин Ю.К., Волгин С.И., Старк С.Б., Тайчер А.Я. Внедрение вихревого турбулентного промывателя. Промышленная и санитарная очистка газов. М., ЦИНТИХИМнефтемаш, 1983, № I, с.

128. В ходе исследований установлено, что за электроплавильной печью садкой 7 т.

129. Количество дымовых газов, т нм3/ч1. Температура газов, °Сна входе в газоочисткуна выходе из газоочистки

130. Расходы воды на газоочистку, м3/ч1. Давление воды, ати

131. Гидровлическое сопротивление вихревых промывателей, Па ,1. Запыленность газов, г/м3на входена выходе по периодам плавки,мг/м3 расплав руднениепродувка кислородом- 30- -50-70 35-40 2028500 I.I- 1,750.65 70-78 85-90

132. На основании полученных данных, работу системы газоочистки считать эффективной.

133. Газоочистка полностьюсоответствует требованиям санитарных норм и принимается заводом в постоянную эксплуатацию.

134. От Харьковского турбинного завода им.С.М.Кирова

135. От института "ВНИПИЧер-метэнергоочистка"

136. Зам.гл.энергетика -ота^л!^айчер А.Я.1. Нач.литейного цеха1. Приймак Д.П.

137. Зав.лабораторией гидромеханической очистки газовjjffl^; Каненко Г.М. Зав; группой

138. Волгин С.И. Рук.раоеты,ст.науч.сотр.1. Ларин Ю.К.* 7 • J' vej < ■ »„ — .-л ,■>» rzt; v-t/«-'«eua* O-/''1. JV1. О.В.ФилипьевтаЕвда.

139. Главный инженер производстве объединения атомного •роения "Харьков cisi а: ый завод" им. С. 1:1. Ки1. Б.В.Уголькиков1983г.1. РАСЧЁТфактического экономическогоэ.ч'.'екта от внедрений новой техника

140. Внедрение вихревых щжлвателей дж обеспыливания дымовых .газов электростале1Х)аши1ЬЕОй почи В 2 литейного цеха Харьковского турбинного завода.1. Договор 110-73

141. Здин. Шоказатели сравниваемых '.Источникинформаци:измер! вариантовбазового с !нового.с-| трубой Бентурп!вихревымпвомыв.21. ДС5ИТ1. ДС-5Ж Данные завода2. Садка печей (факт) т3 ! 4Оо.

Обратите внимание, представленные выше научные тексты размещены для ознакомления и получены посредством распознавания оригинальных текстов диссертаций (OCR). В связи с чем, в них могут содержаться ошибки, связанные с несовершенством алгоритмов распознавания. В PDF файлах диссертаций и авторефератов, которые мы доставляем, подобных ошибок нет.