Тепломассообмен в контактных пленочных аппаратах судовой утилизации опреснительной установки на дымовых газах (разработка методики теплового расчета) тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.08.05, кандидат технических наук Ковалев, Олег Петрович

• Ковалев, Олег Петрович
• кандидат технических наук
• 1984

Оглавление диссертации кандидат технических наук Ковалев, Олег Петрович

ВВЕДЕНИЕ.

УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЕ . д

1. АНАЛИЗ КОНТАКТНЫХ ОПРЕСНИТЕЛЬНЫХ УСТАНШОК, МАТЕМАТИЧЕСКИХ МОДЕЛЕЙ КОНТАКТНОГО ТЕПЛОМАССООБМЕНА

И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ.-/

1.1. Схемы газовых контактных опреснительных установок

1.2. Изменение параметров газа и жидкостной пленки при их непосредственном: контакте и противоточном движении.«/

1.3. Математические модели контактного тепломассообмена между газом; и пленкой жидкости

1.4. Коэффициенты тепло- и массообмена при контакте, газа и жидкости. 1.4.1. Теплоотдача, от газа к жидкости. 2£

1.4.2. Взаимосвязь коэффициентов тепло- и массообмена 1Й.З., Массоотдача в газовой фазе.3О

1.4.4, Теплоперенос в жидкостной пленке .%

1.5. Выводы и постановка задач исследования.

2. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ РЕШЕНИЯ ПРОЦЕССОВ КОНТАКТНОГО ТЕПЛОМАССООБМЕНА В ПЛЕНОЧНЫХ КОНТАКТНЫХ АППАРАТАХ

2Д. Моделирование процессов тепломассообмена при контакте? газа и пленки жидкости. 4О

2.1.1. Математическая модель . ¿+

2.1.2. Безразмерная форма исходных дифференциальных уравнений.

2.1.3. Алгоритм решения задачи контактного тепломассообмена

2Д.4., Теплофизические характеристики дымовых газов; и охлаждающих жидкостей.

2.2. Предельная температура нагрева жидкости контактным; способом.

2.3. Анализ процессов контактного тепломаосообмена по предлагаемой модели и планирование экспериментов;

2.3.1. Влияние коэффициентов тепло- и массообмена

2.3.2. Влияние входных параметров рабочих сред

2.3.3. Влияние длины зоны контакта

2.3.4. Влияние эквивалентного диаметра канала. 7£

2.3.5. Планирование экспериментов.76*

2.4. Выводы ."

3. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНАЯ ПЛЕНОЧНАЯ КОНТАКТНАЯ УСТАНОВКА НА ДЫМОВЫХ ГАЗАХ .^

3.1. Описание экспериментальной установки.

3.2. Методика замеров параметров рабочих сред .#

3.3. Оценка погрешности измерений . 92.

4. РЕЗУЛЬТАТЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ И АНАЛИЗ . ДОСТОВЕРНОСТИ ПРЕДЛАГАЕМОЙ МОДЕЛИ.д

4Д. Контактный тепломассообмен в испарителе и конденсаторе . ду

4.2; Влияние параметров рабочих сред на коэффициенты тепло- и массообмена в испарителе и конденсаторе . </¿72 4.3. Сравнение результатов экспериментальных исследований с расчетом по математической модели

4#4. Качество охлаждающей воды после контакта с дымовыми газами .цу

4.5. Выводы.

5. МЕТОДИКА РАСЧЕТА АППАРАТОВ ПЛЕНОЧНОЙ КОНТАКТНОЙ

ОПРЕСНИТЕЛЬНОЙ УСТАНОВКИ .<

5.1. Общие положения.

5.2. Расчетные зависимости. <¡2^ ■

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Тепломассообмен в контактных пленочных аппаратах судовой утилизации опреснительной установки на дымовых газах (разработка методики теплового расчета)»

Одной из важных задач, стоящих перед промышленностью,является "широкое вовлечение в хозяйственный оборот вторичных топливно-энергетических ресурсов" /I/, к разновидности которых относится тепловая энергия дымовых газов судовой энергетической установки (СЭУ), Утилизация низкопотенциальной теплоты отработавших в СЭУ газов для термического опреснения морской воды считается наиболее дешевым; способом, получения пресной водыПерспективным: типом; теплообменного аппарата судовой утилизационной контактной опреснительной установки, по нашему мнению, будет1 служить пластинчатый пленочный контактный аппарат со стекающей пленкой жидкости и противотоком: газа. Кроме того, подобные аппараты перспективны для очистки дымовых газов от сажи и окислов серы, подогрева льяльных вод перед сепаратором, подкисления питательной морской воды с целью уменьшения накипеобразования на греющих элементах судовых опреснительных установок мгновенного вскипания /3/.

Работы по глубокой утилизации теплоты дымовых газов непосредственным: контактом их с пленкой жидкости, проводимые коллективом: кафедры судовых турбинных силовых установок Дальневосточного политехнического института имени В.В.Куйбышева на газах двигателя внутреннего сгорания и котла, показывают обнадеживающие результаты. Пленочные контактные: аппараты применимы как в чисто опреснительных установках, так и в различных схемах комплексного использования морских, сточных и нефтесодержащих вод /Ч/. Однако отсутствие обоснованных инженерных методов расчета указанных аппаратов не позволяет вести оптимальное проектирование их для утилизационных контактных установок.

В настоящей работе, состоящей из введения, пяти глав иприложения, исследуются рабочие процессы аппаратов утилизационной опреснительной установки при контакте стекающей пленки жидкости и противотоке дымовых газов,В первой главе представлен краткий анализ параметров схем; газового контактного опреснения. Доказано, что пленочные аппараты по своим характеристикам; наиболее; соответствуют требованиям, предъявляемым; к судовым контактным; утилизационным установкам* Дано описание рабочих процессов' в пленочных тегшо-массообменных аппаратах. По имеющимся литературным; источникам выполнен обзор математических моделей контактного тепломассообмена газ-пленка жидкости, коэффициентов переноса теплоты и массы. Показано, что опубликованных данных по процессам контактного тепломассообмена явно недостаточно для возможности расчета и проектирования пленочных контактных теплообменников. Поставлены задачи исследований по дальнейшему изучению процессов тепло- и массообмена в контактных аппаратах со стекающей пленкой жидкости и противотоком газов.

Во второй главе рассмотрены теоретические вопросы контактного тепломассообмена. На основе решения дифференциальных уравнений переноса теплоты и массы разработана математическая модель контактного тепломассообмена при противоточном движении дымовых газов и пленки жидкости. Составлен алгоритм и программа решения дифференциальных уравнений на ЭВМ. Проведены машинные эксперименты по определению влияния исходных данных и коэффициентов тепло- и массообмена на конечные результаты, на основе анализа которых составлен план экспериментальных исследований.

С целью проверки теоретических результатов создана экспериментальная установка. В третьей главе представлено описание экспериментальной установки, методики проведения замеров,определение погрешностей измерения основных: величин.

Четвертая глава посвящена экспериментальным; данным, их обработке и сравнению с результатами машинного счета. Эксперименты достаточно хорошо согласуются с теоретическими решениями. Здесь же показаны результаты анализов полученной пресной воды.

Пятая глава знакомит с разработанной методикой расчета теплообменных аппаратов утилизационной контактной пленочной опреснительной установки.

В приложение вынесены результаты экспериментов, пример расчета, акты внедрения.

Исследуемые вопросы включены в планы научно-исследовательских работ по научно-технической программе "Мировой океан" Минвуза СССР на 1976-1980 г.г. (тема 6.2.2 "Разработка технического проекта опреснительной установки для рефрижераторов типа "Сибирь"), на 1981-1985 г.г. (тема 6.2.16 "Сжигание обводненных нефтепродуктов в судовых парогенераторах и утилизация теплоты для получения пресной воды"), а также в приказ Минвуза СССР II 223 от 17 февраля 1983 г. "0 координационном плане4 научно-исследовательских работ высших учебных заведений в области судостроения на 1983-1985 г.г." (тема "Энерготехнологическое использование морских, сточных и нефтесодержащих вод на рыбопромысловых судах и плавбазах").

По диссертационной работе автор защищает;1. Целесообразность применения пленочных аппаратов для утилизации теплоты выхлопных газов СЭУ для получения пресной воды;2. Математическую модель контактного тепломассообмена в противоточных пленочных аппаратах.

3. Результаты экспериментальных исследований контактного тепло- и массообмена.

Заключение диссертации по теме «Судовые энергетические установки и их элементы (главные и вспомогательные)», Ковалев, Олег Петрович

Результаты работы использованы для расчета аппаратов контактной пленочной опреснительной установки на дымовых газах для транспортных рефрижераторов типа "Сибирь" (разработан рабочий проект и начато изготовление опытного образца); для получения исходных данных при проектировании пленочных аппаратов на дымовых газах; котлов рыбомучных баз 413 проекта, а также: переданы для внедрения в ЦНИИ судового машиностроения.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ.

Утилизация теплоты дымовых газов с целью получения пресной воды в контактных аппаратах является резервом: повышения эффективности СЭУ.

Экспертный анализ схем: газового контактного опреснения показал, что для судового варианта наиболее применимыми являются контактные аппараты со стекающей пленкой и противотоком, газа.

Результаты проведенных в диссертационной работе теоретических и экспериментальных исследований можно разделить на научные и практические.

К научным: результатам относятся:

- математическая модель тепломассообмена в контактных аппаратах со стекающей пленкой и противотоком газов с температурой последних менее 800 К;

- наличие аналогии Чилтона-Кольборна между тепломассообменом. в испарителе и отсутствие таковой в конденсаторе;

- критериальные зависимости, обобщающие тепломассообмен при испарении с поверхности пленки в газ и в условиях конденсации;

- уравнение для предельной температуры контактного нагрева жидкости дымовыми газами в широком диапазоне температур и вла-госодерканий.

Практические результаты:

- алгоритм;, программа и методика расчета тепломассообмена в.контактных аппаратах со стекающей пленкой и противотоком газа;

- сокращение, за счет испарения в контактных аппаратах, количества, льяльных вод, поступающих на сепарацию;

- очистка дымовых газов, от окислов серы, двуокиси углерода, саки и несгоревших частиц топлива и масла;

- качество пресной воды после контакта с мраморной крошкой практически соответствует ГОСТ 2874-73, что позволяет её использовать для хозяйственно-бытовых и технических целей.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Ковалев, Олег Петрович, 1984 год

1.. Материалы ХХУ1 съезда КПСС. М.: Политиздат, 1981. - 223 с.

2. Астратов И.А, Опреснение; и деаэрация воды на судах. ~ Л.: Судостроение., 1966. 258. с.

3. Сень Л.И., Якубовский Ю.В. Парогенераторные; установки на морской воде. Л.: Судостроение, 1979. - 232 с.

4. Якубовский Ю.В. Комплексное использование морских, сточных: и нефтесодержащих, вод для получения пресной воды на рыбообрабатывающих судах.- В кн.: Пути предотвращения загрязнения моря и атмосферы плавсредствами. Л,: Судостроение, 1980, с. II8-122.

5. Дыхно А.Ю. Использование морской воды, на тепловых электростанциях. М.: Энергия, 1974. - 27 2 с.

6. Слесаренко В.Н. Современные методы опреснения морских и соленых вод. М.: Энергия, 1973. - 242. с.

7. Алихов H.H. Утилизационная установка для опреснения морской воды. Судостроение, 1976, № 10, с. 9-12.

8. Рьскков A.C. Устройство для очистки и утилизации теплоты отработавших газов. Тр. НКИ, 1982, вып. 187с. 68-7 2.

9. Рамм В.М. Абсорбция газов. М.: Химия, 1976. - 656 с.

10. Соснин Ю.П., Контактные водонагреватели. М.: Строй-издат,' 1974. - 360 с.1.. Лебедев П.Д. Теплообменные", сушильные и холодильные установки. М.-Л»:Энергия, 1966. - 238 с.

11. Хоблер Т. Теплообмен и теплообменники. Л.: Госхим-издат, 1961. - 820 с.

12. Теплотехнический справочник. Т.2 /Под ред. В.Н.Юрене-ва и ПЛиЛебедева. М.: Энергия, 1976. - 896 с.

13. Бухаркин E.H. Математическая модель контактного теплообмена газа и. воды при адиабатическом испарении. Ид?Ж., 1979, т. 37, № б, с. 1098-1100.1..ОрагаМ. Ръатепа stanja gosa С -бесnode и CspL^acu gaSova.- Tezmotehnika , /977,gzoj,. 5>ЫЗ> С. 7-15.

14. Аронов; И.3.Контактный нагрев воды.продуктами сгорания природного газа. Л.:. Недра, 1978. - 280 с.

15. Кутателадзе; С.С. Основы теории теплообмена. М.: Атомиздат, 1979. - 416 с. .

16. Теория тепломассообмена. /Под ред. Л.М.Леонтьева. -М.; Высшая, школа, 1979. 496 с.

17. Kafesjan 2., Рвапк SdC, Gebhard8. R. liquid fjtouJ and Gas. рЬсне Ман Tiansfei <m Weiied -U/atC ^огиегл

18. AlChe jouvn., <961, 7 , a/3, P463 -М6Э.

19. Беннет K.O., Майерс Дж.Е. Гидродинамика, теплообмени массообмен. М,: Недра, 1966. - 725 с.

20. Z.Goödfeeeou> W.8.,Speeding Р.гС. 7 J ones М.Т.

21. Mass and Heart Ъъап&еъ in the Wetted Wae*

22. Co€umn 2-пс/ Parcel Cfiem. Cong*. P*cc.

23. ЭепУе? Co€o} 1977? УО£. <f, P 36-39.

24. Сергеев: Г.Т. Исследование процесса тепло-, и массооб-мена при испарении жидкости с открытой поверхности. Минск, автореферат, 1962. - 18 с.

25. Нестеренко A.B. Основы термодинамических расчетов вентиляции и кондиционирования воздуха. М.: Высшая школа, 1952. - 395 с.

26. Боровков B.C., Майрановский Ф.Г. Аэрогидродинамика систем; вентиляции и кондиционирования воздуха. М.: Стройиз-дат, 1978. - 116 с.25.' Шервуд Т.; Пигфорд Р., Уилки Ч. Массопередача /Пер. сангл. -,М.: Химия, 1982. 696 с.

27. Теплопередача, в двухфазном: потоке. /Под ред. Д.Баттер-ворса и.Г.Хьюитта: Пер., с англ. М.: Энергия, 1980. - 3¿S с.

28. Берд Р.,.Стьюарт В., Лайтфут Е. Явления переноса. /Пер. с. англ. М.: Химия, 1974. - 686 с.

29. Сh i e-ion Т.Н. ? Согвс/zn А. P. massVzansfez

30. Assomption) Coefficients. céncf. En$. Chem.

31. Gi¿e¿€anc/ E.R., ShezuroocfT. К. ? Diffusion of Irapouz ¿núo Qi-г s-tzeams-c£ucf. Chem1934, PS1G-52Í

32. Берман Л.Д. Тепло- и массообмен в парогазовой фазе, при интенсивном испарении жидкости.,- В кн.: Теплообмен и гидродинамика. Л.: Наука, 1977, с. II6-I30.

33. Перри Да.Г. Справочник инженера-химика. Пер. с англ. T. I. Л.: Химия, 1969, - 639 с.

34. Берман Л.Д. Тепло- и массообмен при конденсации пара в движущейся паровоздушной смеси на горизонтальных трубах. -В кн.: Научно-техническая сессия по вопросам теплообмена при изменении агрегатного состояния веществ. Киев: АН УССР, 1957, - с. 4-6. . .

35. Исаченко В.П. Теплообмен при конденсации. М.: Энергия, 1977. - 240 с.

36. Nusseôt W; X>ie QSezfâàchen Condensation des Wossezc/ampfes V.T>1 60, ¿916.1. N27, S. HZ&, S .569-575.

37. Капица П.Л. Волновое течение.тонких слоев вязкой жидкости. ЖЭТФ, 1948, т. 18, вып. I, с. 1-23.

38. Со€виъп Л,P. A/otes on éhe caâcadation of condensation when cr portion of -¿heayez ¿S Сп ii/bSueené Motion, T^anS. От. (ЛиЪ'Ь. 1934, V 30, P. /87-</93.

39. Чкунь, Себан. . Расчет характеристик выпарных установок со стекающими пленками. Теплопередача. - М.: Мир, 197 2, т. 94, }Ь 4, с. I06-II0.

40. Себан, §ачхри. Влияние волн на перенос к падающим ламинарным жидким пленкам. Теплопередача. - М.: Мир, т. 100, £ I, 1978, с. 155-160,

41. Воронцов Е.Г., Тананайко Ю.М. Теплообмен в жидкостных пленках. Киев.: Техника, 1972. - 194 с.

42. Михее® М.А., Михеева И.М. Основы теплопередачи. -М.: Энергия, 1973. 318 с.

43. Судовые парогенераторы / Пушкин Н.И., Волков Д.И., Дементьев. KrC.j Романов В.А., Турлаков A.C. Л.: Судостроение, 1977. - 520 е. .

44. Эстеркин Р.И., Иссерлин A.C., Певзнер М.И. Теплотехнические измерения при сжигании газового и.жидкого топлива. Справочное руководство 2-е изд., перераб. и доп. - Л.: Недра, 1981. - 424 с. . .

45. Михайловский Г.А.Термодинамические расчеты процессов парогазовых смесей. М.-Л.: Машгиз, 1962, - 184 с.

46. Вукалович М.П., Ривкин С.А., Александров A.A. Таблицы теплофизических свойств воды и водяного пара. - М.: Издательство Стандартов, 1969, - 408 с.

47. Измерение и учет расхода газа: Справочное пособие /В.А.Динков, З.Т.Галиуллин, А.П.Подкопаев;, В.С.Кондратьев.- М.: Недра, 1979. 304 с.

48. Аронов И.З. Контактные газовые экономайзеры. Киев: Техника, 1964. - 17 2 с.

49. Хряпченков A.C. Судовые: вспомогательные и утилизационные парогенераторы. JI.: Судостроение, 1979. - 230 с.

50. Вукалович М.П. Термодинамические свойства воды и водяного пара. М.: Машгиз, 1951. - 132 с.

51. Эккерт,Э.Р., Дрейк P.M. Теория тепло- и массообмена.- М.-Л.: Госэнергоиздат," 1961, 680 с.

52. Кокорин О.Я. Установки кондиционирования воздуха.- М.: Машиностроение, 1978, 254 с.

53. Авт. свид. СССР 825504; Бюлл. изобр., 1981, № 21.

54. Справочник по специальным работам: Теплоизоляционные работы /С.П.Каменецкий, В.В.Уткин М.: Госстройиздат, 1961,- 439 с.

55. Маньковский О.Н., Толчинский А.Р.,.Александров М.В. Теплообменная аппаратура химических производств. Л.: Химия, 1976. - 376 с.

56. Тананайко Ю.М., Воронцов Е.Г. Методы, расчета и исследования пленочных процессов. Киев.: Техника, 1975. - 312 с.rqуд2 ! 136 Приложение Iрасчет

57. УТИлИЯАМИОННОй КОНТАКТНОЙ ПЛЕНОЧНОЙопреснительной "установки

58. MHPJSION РС550? ,RO<550> |Ti5S0J , О {550 ? , ТТ ( 55§) , ZN (550 ) , *SN{550) * ПТС i 550 ) »At 1(550 lb 12 (650) »A 13(550) i AM (550) ,1. Gl> 2 ( 5 5fl } ,

59. CLN(20)iTTN(20),TTK(50?•«Цк < J i

60. Al5'550) . А1б(55р!) |ТЕП(55й» iT2(550) »Po2(550l »02(550) »P2I?50J » *TT2 (550) iZN2< 55p) »Rj9 (55(f) »R20 (5 50) »R2 1(55(1) »R22'(550) »aLFGt 550)»OLD(5«Ы » *n25(550Г»Р2Л(550),ТЕ^2(550)»nin2(550) REaL KRfNR1 REftO ?•UN2 FO^iTlIl)

61. READ 3,B,GTtGF,H.ASN,S0iH2,F!,AU.vei,VC2IOX»tv,t1itzv»crthk,sr»kn,nrfar,wr

62. F0RHAT(Ffl,itMF3,3)/j5(F4j2),3(F6,2>/7(F5f2))

63. И С П A P И T F Л Ь ВЛАГОПОЯЕР* А.ИИР ДЫНОВ^Х ГАЗОВ1.letii5#(CR*.375*SR)+t3«2*HR-»04$l*KR'1. GV=CT*L0*AL CDS=GV+GTpVfiBExp(20*'2»7(»7*7,5*(Ty-275i/ (TV»35) ) ) pVrFI * P VfJ 9V=,622*PV/(P-Pyi

64. GLT= ( . 1 1 0161*OV*AL*V0) *GT*f 804

65. GGfc{GOS-RLT)/<НОУ) 01 = GOS/GG-1 ,

66. СМОЧЕННЫЙ ПЕРИМЕТР И КОЛИЧЕСТВО ПЛАСТИН DO 4 К-1.7,2 GDsGDS1. GGsGO*<1-П1)

67. ЯС|гз.73Р-3/Т J* р*( ifBf/ll9»0l)/( ,581*01)1. FAleGO/(RGi*VGl)oH 1=f ai/н1. DLlsi.31. NP1B0H1/(2,*DL1)M1. Dll = Qril/(2,«Npi)1. РАСХОД жидкости

68. TM?TN(Tl » D 1 ) BU=(T !-TM)/ТН TTl=TM-3. Al = TTl-273, 1«

69. PRINT 37 ,H|H2 .DX .CF »50» A?N,TZY tCR»HR,?R»KR¿NR»37 FORK AT f

70. X, 'ПОЛУШИРИНА КАНАЛА ИСПАРИТЕЛЯ',10Х»'Hs'»F5.3i'M' */5Х, 'ПОЛУШИРИНА КАНАЛА КОНДЕНСАТОРА ' *7Х,*Н25»|Р5«3»'Н'

71. X , ' 111 А Г ДИФ*ЕРЕИМИРПВАН!'1Й'|16Х> 'DX='}F5f3, 'И*

72. РАСХОД ПАРА НА ПАРОМЕХ", ФОРСУНКИ '» 5Х »>СРР *, Р 5, 3 , 'КГ/С '5х, 'соленость добавляемой воду» их, 'sp='»F5.3i »кг/кг* "5Х, 'СОЛЕНОСТЬ РАССОЛА НА ВХОДЕ 8 ИСПАР, ASN= ',F5,3»»КГ/<Г ' */5Х, ^ТЕМПЕРАТУРА ЗАБОРТНОЙ ВОДЬ! Т*ув»|Рб,2*

73. X , 'ЭЛЕМЕНТ» СОСТАВ ТОПЛИВА СРв ',F5,2,i X, 'HP«»,F5,2,*Хi 'Spe' *»F4,22iX, '0P= jx» ff*'P='tf4,2»2X» 'AP«f »F^»2»2X, '«P=p,F4,2)

74. Et-fcK N = F l, / D X N 1 = N + ! DF=4,*H1. PfNi)=B*Dl/{.58J+DU1.=2. 17E:'3*P(NI)/Tt1. HA H. прибл,1. TDjrfl1. DO 6 Is i. Ni

75. T ( I >=T1-(T1-383, 1 )/ÍNt-l)0 (I )=58i ,*ROU ) *T П ) /({?, I7*g-R0 (J)*T ( П *ЬЕЗ> р(П=В*0(1>/(,581*0(1)?

76. SN{I)=ASM+(.075-&SH)*(I 1)/(N1» i)6 CONTINUE

77. ТЕПлОФИЗ, СВОЙСТВА ГАзд и жидкости7 г 0 Т I N U Е1. DO 9 1=1,Ni

78. R=«2501,-2,32*(TTU}«273* 16?-EXPf(5, 1*6« 19*0«'ТТH P*2,3)I ♦♦1,E3

79. A? = TT ( I ) ft 3 = A2/273»J69^2 +2« 8 4* A3" 1 ,П* АЗ**2*>526*АЗ«*3",£73»A3**41. ДЛ=А2-273.Hс1 = 4г13-4. i87*A4* Jf (J7«EXPt иЗ^АЮС! А4» j

80. At-<?s<.00e4*TCJ)*,04 7)»J»e-21. S = T(I)-273, 16

81. A LP" ( 17.6*5,B7E"2*S+I ,f|flf:"4*5**2-4,5jP,"8i»S**5>*l,E"'3 AlSs(,5ei*AU?+0|!)*ALP)/(.561*01!П ПО = 2. 16E~5*EXP< !. ВМД1.0С (Г (|)/273. 16!)1. CP6=R97.+.282»T{J>cPP= 1675+.62©*T(!) riP-CPG + D {1 ) *GPP

82. КОЭФФИЦИЕНТЫ ТЕпдО-И ИАССООБЦЕНА1. N ? Й N I + 1

83. CLh = HL 1*GC#. (0 (!) -o t J. n REU=CLH/(RLH*ANL*OM1)4lFU,7i*AU*EXP ( (},/3t )*AL0S(9.8t/ANU»2) )«eXP(«,262* *ALOG(REU>vGsGG«( l.+0(U)/(RS*0Mt*H»reo=vg*Df/anu1. SCSANU/DOpR=ANU*RS*CP/AlS

84. ANGs, i2*PEG**.6S*REls*.0V*pR**,33«GU**(**2> Ai-FC ( I ) =ANC*ALS/HE A9e({-2*/3,)»AL0GtSC/pRP A9~EXP(A9 f

85. H=ie./(3b~i3,*0< n/itsejtou M )

86. РТП { I ) = A 10 + A*-FG ( J ) ЩД9 / (RS*0P>1. AHU)="AUFG(I ) »рЩ/

87. Al2<I)=-ALFl*0Mj/(Ck*Gl,H>

88. A 13 ( I)=BTG(I)*R5*0Ml/GG1. Al4(I)sALFcm1. AJ3(I)sALFL1. AH(I)=R*BTCU)i температура поверхностиe A1B=6,9#A4/(A2-43.)-2.3J4 Al9=exp(2•3* а 1в) A20s3654,»Al9/{fl?»4 3t)«»2

89. A2 l«A2 ( A 15 П > * ( i*2"TT ( I ) > *A J 4 t П * ( A2«T (I И «А 16 ! П * *{Ron)-Al9))/(Ai5UUAHiI)*Al6(!)*A2 0> A22=A2-A21 A 2 3 я А В S ( A 2 2 ) a 2 в a 2 1

90. F ( A23,GT »,1) GO ГП 8 TED(I}s A? 7<ЗятЕ0 { I ) -ТИ iFfZft) 9.10Й.1ШР 10Я ТЕР(I)=TH 9 rOMTINUE

91. ВЫЧ, ТЕМП. ПЛЕНКИ Ж И Д К « DO I? 1 = 3 «N

92. ТТП + 1)аТТ(П+АЖПМТТ*!>-ТЕ0ПП»0Х1я г* о N т 1 миг

93. ВЫЧ* РАСПРЕДЕЛЕНИЯ ПАРАНЕТРОВ ПО И 1 = 1 «М

94. Агв=б.9!»(ТЕ0<нз>-г73иб>/<ТЕ0(нз)-лэ, »«г»? И

95. Л29=ЕХР(2»303*А29) КГ 4 е N 1 I

96. V 1 « 1-0 ( 1) )*? ( 1) ( {3»7-,Е-3*(В-.418#Р| \) П АОЬО( 1)1. А Т ~ Т { 1)1. КОНДЕНСАТОР

97. РАЗМЕР ПЛАСТИН С 0 2 в С! С * ( 1 ♦ А 0 2 )

98. ТгУ-ТЕМПрРАТУРА -ЗАВОПТНОЙ воду1. Р АР = ГА 1 аТТ2=Т2у*5,012=011 N Р 2 я N р 1

99. ТЕМП» КИДК, НА ВХОДЕ ТИ!? = ТМ ( АТЯ » АР2» ПО 20 к 1=1» 7 » 21. К0VА2бКья s GI ß Г.о ТО 43 49 PES2 =i.2*RpS2 43 CONTINUE

100. Rlb,899*EXP(.t47*AL0n(647.j»ATT2U R2=,39*2 24, 5*ЕХР<"4.А*А100(65вИб-А,ТТ2) > RLpsi.E3/<S.086»Pi*R2) R3sATT2-273»16д Npsi.775 E»6/(lf*«f!337*R3*2t2le*"4*R 3**2)

101. SGpa{75,5-, 125*P3"«002*4**3**Ь6)* 1,E*3

102. RES2 = .23**5GP/< ;Л!Р** 1.33*9, 8 1 **. 33*Rl,P П #*, 6251. RfSj>5?,*Re$2§l2eRËS2*ANP*Rl-p*OM21. FL2=k11. N=EL2/0X1. MIkN* 11. DF2=4*H2

103. A P 2 = В * A P 2 /(»581 + 402) RP? = 2 . l7E-3*AP2/l:T2iи & ч♦ приел»1. TD2SR1. DO 22 î=i»Nt N 6 s N J I

104. T2m=AT2-(AT2-3í3)«ilN6)/»N|MÍ

105. P02 ! 1 )=RP2« (Rp2-f 1345* f N г-1 ) / (Nl-U

106. D2(I)=58|»*R02(I1*T2U)/(Z,17*B^R02(I)*T2(!)*1,£3|1. Р2(1)=В*0г<П/<»5в* + П2ПП

107. TT? (I) = ATT2+<35ß^ATT2i»i I"p/fNl-l)1. ZN? СI> =Ьу*{I 1)22 çONTINUE

108. ТЕПЯОФИЗ. CftOPiCTBA rft3A И ЖИДКОСТИ23 nOMTpîUE1. DO 24 Is 1 »Ml # . .

109. Rs {250b-2.32*(TT2(I ? «273» 16)<»£XP( (3, M6» •15Л0./ТТ21Ц)*2,3J)*|,E31. P4KTT2(! ? R5ER4/273. 16aL2 = -.922*2»94*P5"1.R*R5**2*»526*R5**3«,?73*R!5**4 R6nR4-273.16

110. Cl2=42l3.«4.187*R6M,&7*EXp(l,3*AL0G(R6)Î aNP=1 .775Е-6/Îl+,337*R6/i0,+2.2tE»4*R6**2} R7=, p99*FXp ( . 147* AI, OS (647 , i«R4H R8B,39*224,5*FXP(-i,^*Ak0G(658,16'-R4n

111. RS2=3-73E-3/T2U)*{D»,41«*P2(П)

112. R9s (2.9*.г5в*ЕХр ( ,73*aL0G IT2M ) > )

113. Rl0=(.fl4fl7*T2(I)«-3,07)*l»E«6

114. FTP = R9*R 10* ( 1 + Dj» ( U ) / (R 10 + 02 ( I ) *R9)1. R 1 \ spTP/RS^0D? = 2. J6E-5*EXP( J.8* дЮСНг« П/273, 16) ) nG2=897»*.282»T2(I) СР2= 1.675*,б2в*Т2П) n2=0G2+D2(I)*CP2. 0{*8д*Т2< î )+.0'7)*1;E-2 R16=T2(I)-273.1ft•4.31R-8*R16**3)*1»F™,50VA2 005

115. AI SS=U5a 1 #ДЛС2*Р2 ( ! / (, 581*02(1) »С

116. Host, ТЕПЛО" И ндссООрнЕМА

117. Cl!M!)=aL2*GG*(p?(n*D2U> Í RLР = G12 I I) / (RL2*ANP«PH2>

118. EXP(-,2P2*AlrQG f °l,Pj) VG2 = GG*» { i*p2 (I ) } t (RS2#0ri2*H2 ) RG2=VG?*DE2/Rl1 5C2=Rlt/0P2 PR2SR1 j«RSj*02/At,S2

119. AUa2=.-0 07*RG2**,9 9»RLP*«4 09«PR2#.33*AlS2/PE2-!?T2s.0i4*RC2**.6*RLP!»*,6»S|;^«*|33»oP2/OE2

120. РЦ9 ( ! > = "-ílG2*0IÍ2 / (C2*GG) P2f!U)s'-ALPl2»0tfJ!/(f!t2*GL2í J) ) R2í (I )=RT2*RS2*0H2/GS R22(!)=ALG2 P23 í!) = ALFL2 P24 (I )CR*BT2t1. ТЕППЕРАТУРА ПОВвТИ ПЛЕНКИ

121. BMH, ТЕМП» ПЛЕНКИ *ИДК ПО 25 1 = 1»»

122. TT? Í! + 1J =TT2 11 > (! )*(ТТ2 (I )«TED2 {!) H&X25 CONTINUE

123. ВЫЧ» РАСПРСПЕЛ« ПАРАМЕТРОВ DO 26 I 51» N N26Ni-(I-i J3^=EXP<2.303*($.9*(TEP2!^2I-273»16)/ÍTEP2(N2|«43,)"2*314)) W 3 s N 1 -1 ' "

124. T2(N3)nT2(N2'-0X*R|9(N2)*<TE02<N2>-T2|N2l)

125. R02(W3> PROS(N2'»DX*R?i(N2)*(RQ2(N2)fR?4)26 CONTINUE00 27 iMtNl02П)=58 1,*Р02(П*Т2И»/«2, 17*П"&02 { I) »TZ f П * i , ES \р2(Пвв»02(И/(,581*02ПП0UD2(I)PAD2«D2O>

126. CONTINUE W lfe2*MP i«H W2s2«NP2*H2 Fi=ßMl*EL1. ОVА2 S071. FH=0H2*E121. V2BGC* t i-Ог ( t > ЯП)1. AT=TM2"TT2(Nt)1. R30cTED2 (tí1. P31=tD21. TO2rR301. R32=R3l-R3?1. P33=aBS(R3?)1.(R33.C?T.0l' ТО 239H-GL2( TT21NO-TT2U1

127. QK=SM+9K SGt?SGL + Gt2 ID F2=F2*FM 6P CONTINUE

128. Ot.OK = AD-P2( p nU=DL0K*GG FSeF'j + F2 UPUspU/FS

129. И FORMAT(2RX, 'ИСПАРИТЕ Л b'l**'*» 'КОНДЕНСАТОР')

130. ТЕМПЕРАТУРА ГАЗА НА ВЫХОДЕ *,вх»'T3F ' |F6,2,'к'/5Х» 'ВЛАГОООДБРЖАНИЕ ГАЗА нд выходе'»5*,'л2='»f5,3f'кг/кг'»6х, *'влагосодержание газа ha byходе '»5*1 'рз®'115,3, 'кг/кг v" *5х, 'прирост в лагосо держания », 10х , 'ot, d1 а рз , 3 f 'кг/кг ' f 6x ,

131. СНИЖЕНИЕ ВЛАГОСОДЕРЖАНИЯ '»9Xi 'DLD2? tfF5,3, 'КГ/*Г'/~ *5Х»'ТЕМПЕРДТУРА РАССОЛА НА ВХОДЕ'»6Х» fTTl*'»P6|2i ' К ' » 9 X •

132. ТЕМПЕРАТУРА ВОДЫ НА ВХОДЕ»,8Х, 'ТТР1 а ' fF6 ,2? 'К */

133. Х» 'ТЕМПЕРАТУРА РАССОЛА НА ВЫХО ДЕ ' ИХ l 'ТТМ2 Й » FS , 2 » 'К '» 9 X » *'ТЕМПЕРАТУРА ВОЙы НА ВЫХОДЕ»,7Х♦'ТТР28 '»р6,2i'К'/ *5Х, 'РАСХОД РАССОЛА,',2 0Х, '¿I, 1 г * , F6 , 3 f 'КГ/С ' , &Х I

134. РАСХОД В0ДЬ!'»23Х»'С12«'»?6,3»'КГ/С'} PRINT 36, V{ ,V2.C!Hl,O^2iDUt0L2»Hl»W2,ri»F2

135. ГЛУБИНА КОНДЕНСАТОРА ' i I «X, '012в '»FА,2,'*»/*'5Х , 'МИРИМА АППАРАТД*,23Х,'В1е'»Р5,3,«М',10Х,

136. ЙИРИНА АППАРАТА *В2= C|F5,3,'М'/5Xi'nлошадь контакта'» 19Х» 'Fi4',F5,2» 'м*»г'»1гх> »'ПЛОЧАДЬ КОНТАКТАi^X »*,F5 t2 ,'М**2') PRINT 64,NpbNP2,TM21. KÖVA2 0 0 86* Г0ЯНДТ(5Х| 'КОЛИЧЕСТВО ПЛАСТИН',16Х» 'NPJP'»12,ИХ,'КОЛИЧЕСТВО ПЛАСТИН *« I«* t 'NP5»ö»i!2/

137. ТЕМПЕРАТУРА МОКРОГО "ТЕРМОИЕТР А 'ТИ2Р:* f Р6 f 2 ?2* CONTINUE 4 CONTINUE1.(LH.E8*1) gO To I1. STOPeno

138. TRMpEPATyPA HOKPOrO TRPHOMETPA FUNCTION TN(ZZtRR) TET-337»1. PlBlM325»RR/(.5M*RR)n = 3.73E"3*f 4!8«*P1I/ZZ01^897*,1. C?2M675*,658*ZZ

139. SMBC1*<ZZ'273# 16f *(250J»e3*c2«<ZZ«273| 16U»RR Zlbf ,0004*ZZ*.047)/lfl0

140. S3=18,/(31,-J3.*RR/(,5BJ^RRJ)

141. B = E X P (»667*AIOC{ A / E )) * Q * C / S 3

142. P"f25Pl"5.32* tTET"273. 16'"FXP(2»303*<?, 146«J5 4 a/T g T i?>t Si0

143. S = ZZ-?i9,8*R*(F*ZZ/U .3et*Fi*TET)-RR/l,5Bl*RR| >/<AB*ZZj IF»ABS(TET"S>.LF.0U GO To 3 IF(ABS(TET»5>.LT,»1J GO TO J1 !F(ABS(TET-S),LT,J) CO TO 12 IF(TET-S) 13,3,14 13 TETaTET*, 1 GO TO 61. H TETCTET"* I

144. CO TO 6 12 !FiTET~5) 15)3,16 15 TET=TET* co to 61. H TET=TET-,01co TO 6

145. IF (TCT-S) 17»3,16 17 TFT^TET* » 11. CO TO 6 is TET=TET",0011. CO TO 6 3 TNsTFT RETURNend0va3 й01 Приложение 2з РРОГРАНКД ЭКСПЕРИМЕНТ1. REAL KR|HR

146. И READ 4,CR»HR.KRfSR,WP,NR!DO},D02iAAhAA2|F?11,EH24 F0RMAT(8F5,2iAF5»3)1 READ 2iUN

147. Г a R м A T (I t J read 3»v

148. F0RMAT(F7,5) p RI N T 99,V

149. REAP 1€1»т1,тст»тит,тс,т1|5т,в1 «BtPe«DPc1. roRflAT(5F5,l»fe,4ir5,bFeM i2F6,t)

150. POPmaT'^FS,l»2F5,3,2r5.2l pRlNf 5

151. FQRHaT ( 15X, 'ИсХоацНЕ ДаННЬ!Е'/МХ. »с*' i #3X, 'ЙР'.ЗХ, 'KR',3X. «SR',3X;mR»f5Xf 'NR»f *3X, 'DDI',2X, fDP2 ' |?X. 'AAt S2X» 'AA2 f |2X,1. EMI*»2X, 'FM2 ')

152. PRINT 6if!R|HRlKR,SR,WRiN*iODl»DP2»AAl» *AA2iEHl»EH2

153. F О P И A T(1?X,8F5»2,4F5,3) PRINT 7

154. FORMAT« HX, 'T1',5XI 'TCT'»2X, 'TMT '»3XI 'TC ' f *2X, 'TI '»4X, 'GT'f3Xt "J1'|6X, *fl»,5Xt 'PC',4X « 'OPC* J

155. PRINT 8»TliT0T»THT.Ti»Tli«T»BiiBi *PCiDPCв F0nMAT(lSX,5F5.I»F6,4,F5.J,F8,i »2F6f ^ 3 ДМР»AMGiдм^вязкееть ПаРА»ГдЗА»СМЕСИ з an-kmhe«atm4.вязкость онёси

156. FPS»nflOWAflh ПОПЕРЕЧНОГО ОЕЧЕНИЯ МОДУЛЯз U-fiKOPOGTbj ts-сп.температура газов»гр, к1. RG^HMcno РЕЙНОЛЬДСА ГАЗА'

157. РР-ЧИСЛО РЕЙНОЛЬЧСА ПЛЕНКИ3 RLi-ПЛОТНОСТЬ ЦИДКОСТ'/3 рР«ЧИСЛО РЕЙНОЛЬЛСА ПЛЕНКИ

158. ANI,-КИНЕМАТИЧЕСКАЯ ВЯЗКОСТЬ иилкости1. PRINT 9

159. F0PMAT(6y»>T2'»5X,'T3'»5X»iT<''|5X,,TMf4Х, 'Т12'»*Х» 'T?J',4X, 'Т22 ' | 4Х » 'GU'tlX? *fGl,2*»4Xf ' F F 1 f» 4 У » ' E F 2 ') PRINT H»T2fT3»T4»TibTl2«T2.1i *T22»Gl.i»ei2»EFltEF2 l4 F0RHAT(5X»7(F5.j(2Xb2(F5,3f2X)i *2<F$.2,2y>}

160. FOPMAT(///l^X, 'ЛДТА И PE*HH*IF7,3)

161. DTj, 1 ,DTL2"CPEflHEfl0rAPH*Hf РАЗНОСТЬ ТЕМП,

162. J РТ}~РТ4-ПЛ0ТН0СТЬ ПАРА У Поз,ПЛЕНКИ

163. J Р1г-Р4~ПЯСТН0СТь ПАРА В ЯйРЕ ГАЗ,ПОТОКА

164. DRLl,0Rt2«crPEflHEfl0rtPA3H0CTb ПЛОТНОСТЕЙ

165. AtFl,ALFJ-ЭКСП. ЗИАЧ, КОЗ«,ТЕПЛООТДАЧИ,

166. РАССЧИТАННЫЕ ПО ПАРАМЕТРАМ ГАЗА,

167. CL1,GL2-PACXDfl №И0КОСТИtКГ/О

168. OGT »ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ ИсЯдРИТЕЛЯ»КГ/С

169. DGK-ПРОИЗВЬдиТЕЛЬНООТь КОНДЕНСАТОРА,КГ/С

170. ВЛАГОСОДЕРжАНцЕ ДНМО^уХ ГАЗОВ НА БХОДЕ

171. Tl^TFHnFPATyPA ИСХОДНОГО BQ3ЛУXА»ГРiС

172. TV!-ТЕМПЕРАТУРА мСХОДНОГО ВОЗДУХА,К1. К 0 у А з

173. РМ=(25Я1,-?,32*ТМТ-ЕХР<2.Э*(5, »540, / С ТиГ*27 15 ) i * S * I j Е ?

174. РМЬЕХР(г,3*(.бв2+7,5»т1/<т*♦2 38,М)

175. ОКЬЕХР( 1 t8#AtOCf (ТМТ*273»'И»/273, |5) I»?, (ÖE-5

176. ANfs (34,4*,0993*ТИТ) * (ТМТ*273. j «1.Е«6/<В11»Рн)

177. AKM220,*<AN/OK)**,5Ä DVi:,ft22*PM/ <В|-РМ|- (»K/RM* (TCT»TMTJ » PPV=Rl*PV/(0V+.622> F I }5PPV/P.4

178. G01 = VSD(AAJ »OD1lEMiiRlfTli TO . PC , DPC,Fli)1. VC"»$187*CR VNs,79*V0l/GT

179. V0fc,088 9*(nR*,375*5R)♦,2ft5*HRw,0333»KH VKfc»? 1*(V01/GT-V«) V S K. l7E*"5*$R VSCaVC+VN+VK*VS

180. VH6.0t24»♦»0i61*V01/eT*,00i6«Vp|* »(DV-.01)/GT GH = «J.816*VH»QT DleGH/tCfll-GH)

181. FMSB(Vfi»44,0l*VM*28,{?l6*VK»32t*VS«64l06)/VSG

182. ГМв(EMS*VSC*18.*VH>/(V5G*V4|1. Ti»Tl+273

183. TM~TN(Tl»B»EM«Pl»EMS) ТМНЯТМ-273,151. T1 = T 1-27? R0S2501,p3рМвеХр(2.3#(2,7вб+7,5»Т4/<2 3В,*Т4)Я 04Bje.*PN/(EMS*l4»pNj)

184. OH = 42 13.-4. 1 87*f 11*1 .P7*EXP;( i.3»Al.OGtTtll) > Cl-2s42l3,«4, 18 7*f J2*l ,07«EXP.( l,3*AUpGiT!2h cL3 = 42t3.»4, 187*Т21*1,в7"ЕХР(i,3*AlOG(T2t)) f;U 4 = 42 13.-4, J87*T22*l.07*EXP< 1,3*AU0G< Т22П

185. СЦ2=(0И + 01г2)/2, CU22=(et3*GU4)/2, nCl=897,*,282*(Tl*273.) nC? = 897*,2S2*m*273t) CC3B897,+.2S2*(T3*273,I rS> 48897, + .2 82* < T 4 + 273, >

186. CPl=l675.+,62ß*{Ti*273,| CP2si675,+t628*(T2+273,? CP3=l675,+t628*(T3*273,)1. К О V А 3 0ЙЗnP¿M675t*f628«( Т4*273» >г i2cr0+cp2*t2 EI3=R0*CP3*T3 EMSR0*CP4*T4

187. D2401«MEÏ i"T t2*fil2l»T2*üC2*f HCSt-GU*

188. T 12-TÎ П/GG)/ (Р!2^С1;2*П2) ПЗа (T4ncG«*-T3»CG3*GUj,»Cl.Z2*(T22»f21l /ад•+PH*(EI4»CL«*T22Í)/ÍFJ3-T22*cU) nG-lB(D5'0l)*?G (ЗСке (D3WP4Í *GGnT|,2=(T3-T?2-T4*f2i)/ALo^{ (T3"T22)/(Tfl"T2lM РТ18ЕХР^зНб.9*ТНЧ23г*т11)"2»314М

189. PT3s£xp(2.3*<6.9*m/(23f»*T?l»«2.3l4) I

190. ПТ4РЕХР<Р.З*<6.9*Т22/(23в*Т22)«2,31ЛИ1. Р1»В*Р|/С 18,/ЕИ*РП1. Р2вВ*02/П6»'ЕМ*02>1. РЗЙВ*03/(18.'ЕМ#ПЗ)1. Р4гв*04/(1в.1. R1C2. 17E-3*Pi/(TÍ*273>1. P2b?.J7E«3*P2/(T2*273)1. R3S2. 17E-3#P3/{T3*273)1. Р4 = 2, 17Е-3»Р</(Т4*273)

191. РС1 = 3»73Е"*3*<8*"Р»418*Р|||/(Т| + 273?

192. РС2 = 3.73Е-3*<В"Й,4 18*Р2)/'1Т2*273) РСЗ=3,73Е-3*(В-»^1В*рЗ)/«ТЗ*2 73) RC4=3.7 3E-3**B-»4ie*P4)/fТ4*2731

193. ClbRl/RCl H2ËR2/RC2 ç3=R3/RC3 04=R4/RC4pF|sExPÍ2.3»t2.7«6*7.5*TU/J238*Tl JM » pF2Bpxp(5.3*í2.7S6*7,5*T¿2/(238 + Tl2H ï pF3SEXP<2»3»<2»746*7,5*T2J/(238*T21)>>

194. A^E10=(GI. l*CLl*(ri2^Tlí)*l:S*(D?»0lí»(Kf!* *(CPl*Tli+Cp2*Tl2j/2.))/t?ï|*DTLÍ»

195. At-E20= í-Gt (T22-T2 1»*GG*(03-04} *

196. R0*(CP3*T21*CP^*T22}/2» П/(Е^2*0т12)1.(C5.UT> COTO 77nRt,l=( (CF2«C1»-(CF1«C2) (CF2-C1M(CFÍ*C2M

197. DRU2=C (C3»CF4)"ÎÇ4-Cp3) )/A|4DG( (C3«CF4)/{C4-CF3) ) RSJ5B (RQ í + RC2*pcr 1*PCF2)/4!

198. RS6e(RG3*Ro4*PCF3+PCF4)/4,см w • *• •гн