Совершенствование термомеханических режимов прокатки низколегированных хладостойких марок стали в условиях литейно-прокатного комплекса тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 00.00.00, кандидат наук Солдатов Евгений Александрович

• Солдатов Евгений Александрович
• кандидат наук
• 2024

Оглавление диссертации кандидат наук Солдатов Евгений Александрович

ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА 1. ОБЗОР НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1.1 Анализ характеристик литейно-прокатных комплексов

1.2 Литейно-прокатный комплекс АО «ВМЗ»

1.3 Особенности прокатки на ЛПК

1.4 Особенности последеформационного охлаждения полосы

1.5. Выводы по Главе

ГЛАВА 2. ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ СХЕМ ТЕРМОМЕХАНИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ НА РЕКРИСТАЛЛИЗАЦИЮ АУСТЕНИТА

2.1 Исследование кинетики статической рекристаллизации

2.2 Построение модели кинетики статической рекристаллизации

2.3 Анализ конфигураций ЛПК и определение характеристик для сравнения

2.4 Материал и методика исследования влияния параметров деформации на процессы структурообразования

2.5 Определение требуемых параметров деформации для формирования рациональной структуры аустенита перед чистовой прокаткой

2.6 Исследование компоновки прокатных клетей и параметров деформации для реализации РКП

2.7 Исследование влияния схем термомеханической обработки на структуру и механические свойства проката

2.8 Выводы по Главе

ГЛАВА 3. ИССЛЕДОВАНИЕ РЕОЛОГИЧЕСКИХ СВОЙСТВ СТАЛЕЙ И РАЗРАБОТКА РЕКОМЕНДАЦИЙ ПО МОДЕРНИЗАЦИИ

3.1 Исследование реологических свойств

3.2 Определение коэффициентов модели уравнения Хензеля-Шпиттеля

3.3. Анализ энергосиловых параметров и разработка рекомендаций по модернизации оборудования

3.4. Выводы по Главе

. Стр.

ГЛАВА 4. ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ПАРАМЕТРОВ ПОСЛЕДЕФОРМАЦИОННОГО ОХЛАЖДЕНИЯ ГОРЯЧЕКАТАНОЙ

ПОЛОСЫ НА ПРОЦЕССЫ СТРУКТУРООБРАЗОВАНИЯ

4.1. Определение объекта исследования

4.2. Результаты исследования «раннего охлаждения»

4.3. Результаты исследования «позднего интенсивного охлаждения»

4.4. Выводы по Главе

ГЛАВА 5. ВНЕДРЕНИЕ НОВЫХ ТЕХНОЛОГИЙ ТМО И ОБОРУДОВАНИЯ ДЛЯ ИХ РЕАЛИЗАЦИИ

5.1 Модернизация привода черновых клетей и использование новых технологических ограничений

5.2 Модернизация охлаждающих модулей

5.3 Моделирование тепловых условий работы новых модулей интенсивного охлаждения

5.4 Определение влияния высоких скоростей охлаждения на уровень

свойств в промышленных условиях

5.5 Использование результатов исследования для разработки новых технологических схем прокатки низкоуглеродистых сталей

5.6 Экономический эффект от внедрения новых технологий прокатки и охлаждения

5.7. Выводы по Главе

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ И ЗАКЛЮЧЕНИЕ

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Совершенствование термомеханических режимов прокатки низколегированных хладостойких марок стали в условиях литейно-прокатного комплекса»

ВВЕДЕНИЕ

Производство стальной горячекатаной полосы является одной из важнейших составляющих металлургической отрасли. Объёмы её изготовления составляют более 700 млн. тонн в мире и более 25 млн. тонн в России. Производство такой полосы осуществляется как на непрерывных широкополосных станах (НШПС) с повторным нагревом слябов, так и на литейно-прокатных комплексах (ЛПК), где заготовка поступает в прокатный стан непосредственно после машины непрерывного литья заготовок (МНЛЗ). Использование термомеханических режимов на ЛПК позволяет достигать заданных микроструктуры и свойств готового проката.

Применение рациональных режимов прокатки на непрерывных широкополосных станах различной конфигурации позволило достигнуть высокого уровня прочностных (временное сопротивление до 700 МПа) и вязких (при температурах до -30 °С) свойств рулонного проката толщиной до 22 мм из низколегированных сталей. В первую очередь за счёт применения контролируемой прокатки (КП), в том числе с ускоренным охлаждением (КП+УО), совместно с микролегированием ниобием. В работах российских и зарубежных учёных-металловедов (Эфрон Л.И., DeArdo АЛ., Червонный А.В. и др.) обоснованы и определены термомеханические режимы КП+УО на ЛПК, обеспечивающие формирование дисперсной феррито-бейнитной структуры и требуемых механических свойств готовой полосы. Ими показано, что условия производства проката из микролегированных ниобием сталей на ЛПК отличаются от НШПС состоянием исходной структуры сляба (наличие крупных литых зёрен размером до 5 мм). Этот факт, совместно с небольшим суммарным обжатием (толщина заготовки 50-110 мм), обуславливает особенности процесса структурообразования, в частности рекристаллизации.

Опубликованные работы преимущественно имеют металловедческую направленность, и есть необходимость в решении вопроса уточнения

рациональных режимов прокатки также с точки зрения энергосиловых параметров и особенностей оборудования. Кроме того, в известных работах детально не раскрыт вопрос применения альтернативных способов помимо КП+УО, в том числе для сталей без микролегирования ниобием. В ряде случаев применять технологию контролируемой прокатки совместно с добавками ниобия нецелесообразно и экономически неэффективно. Например, для проката без высоких требований по механическим свойствам или при ограничении импортных поставок ниобия. При этом возникает потребность во внедрении новых термомеханических режимов обработки.

Таким образом, развитие на литейно-прокатных комплексах новых эффективных и экономных термомеханических режимов прокатки с одновременным учётом особенностей деформирования производимых сталей и процесса их структурообразования является актуальной задачей.

Целью диссертационной работы является обеспечение заданного комплекса механических свойств горячекатаных полос (временное сопротивление от 470 до 690 МПа, хладостойкость при температурах от -20 до -40 °С) из низкоуглеродистых марок стали и снижение затрат на их легирование при производстве на литейно-прокатном комплексе.

Для достижения поставленной цели решены следующие задачи:

1. Анализ передовых технологий термомеханической обработки на широкополосных станах и литейно-прокатных комплексах, а также оборудования для их реализации. Определение возможных технологических приемов производства полос для обеспечения заданных механических свойств;

2. Изучение особенностей рекристаллизации аустенитного зерна низкоуглеродистых сталей различных систем микролегирования при производстве на ЛПК. Определение рациональных режимов обжатий при прокатке для формирования дисперсной структуры готового проката;

3. Получение термомеханических коэффициентов уравнения сопротивления деформации и расчёт энергосиловых параметров (ЭСП) для

определения возможностей применения рациональных режимов обжатий на действующем оборудовании. Анализ прокатного оборудования и разработка рекомендаций по его модернизации;

4. Установление влияния параметров термомеханической обработки с последеформационным охлаждением на структуру и свойства готовой полосы при различных режимах и конфигурациях охлаждающего оборудования на отводящем рольганге стана;

5. Разработка научно-обоснованных рекомендаций по выбору режимов термомеханической обработки в зависимости от вариантов микролегирования (и без него) и заданного уровня механических свойств;

6. Внедрение новых технологий термомеханической обработки низколегированных сталей и оборудования для их реализации на литейно-прокатном комплексе АО «Выксунский металлургический завод».

Научная новизна:

1. Получены термомеханические коэффициенты уравнения сопротивления деформации стали с содержанием углерода 0,06 %, кремния 0,35 %, марганца 1,45 %, микролегированной по двум вариантам: 0,035 % ниобия и 0,1 % ванадия. Установлено, что при температурах деформации до 1000 °С, скоростях деформации до 5 с-1, величине деформации до 1,0 сопротивление деформации обеих сталей отличается незначительно, при температурах свыше 1000 °С, скоростях деформации до 5 с-1, величине деформации до 1,0 сопротивление деформации стали микролегированной ниобием выше в среднем на 10 МПа.

2. Установлены параметры термомеханической обработки (рекристаллизационной прокатки) с интенсивным охлаждением на литейно-прокатном комплексе низкоуглеродистых (С=0,06 %) низколегированных (кремний 0,35 %, марганец 1,45 %) сталей, обеспечивающие получение комплекса механических свойств (временное сопротивление более 550 МПа, ударная вязкость КСУ не менее 250 Дж/см2 при -40 °С) в прокате толщиной до 12 мм:

- минимальное относительное обжатие в первом проходе прокатки, необходимое для >90 % статической рекристаллизации крупного исходного аустенитного зерна размером 2000-5000 мкм при Тдеф=1100-1200 °С для стали с ниобием - 30 %, без микролегирования ниобием - 20 %;

- применение не менее 7-8 проходов прокатки с >90% статической рекристаллизации с температурой завершения деформации 830-880 °С и суммарным обжатие не менее 85 %;

- обеспечение скорости интенсивного охлаждения полосы не менее 40 °С/с и температуры смотки 550-600 °С.

3. Установлено, что на ЛПК после рекристаллизационной прокатки за 78 проходов марки стали без микролегирования ниобием формируется размер зерна аустенита (Эу усл=8,5 мкм), соответствующий эффективному размеру зерна при контролируемой прокатке стали микролегированной ниобием фе// = 8 ^ 9 мкм). При этом отношение максимального размера зерна аустенита к среднему размеру зерна ^тах/йср) после всех проходов рекристаллизационной прокатки стали без ниобия составляет 1,03, а в стали с ниобием после черновой стадии контролируемой прокатки - 1,69.

4. Определена возможность применения термомеханической обработки с поздним интенсивным охлаждением (не менее 40 °С/с) для получения двухфазной структуры, имеющей матрицу феррита и высокоуглеродистую фазу, в основном представленную М/А-составляющей, в исследуемых низкоуглеродистых сталях. При этом увеличение длительности воздушного охлаждения между прокаткой и началом интенсивного охлаждения с 5 до 35 с позволяет увеличить долю М/А с 1,5 до 4 %, а изменение температуры смотки с 500 до 200 °С увеличить долю М/А с 0,5 до 5 %.

Практическая значимость и внедрение результатов. С применением результатов представленной работы произведено более 70 тысяч тонн горячекатаной полосы толщиной до 12,7 мм из хладостойких марок стали в условиях ЛПК АО «ВМЗ». Разработаны термомеханические режимы, которые

снижают нагрузку на оборудование стана горячей прокатки и позволяют получить мелкозернистое однородное по размеру зерно аустенита в линии стана.

Впервые в России при производстве стальных горячекатаных полос внедрена промышленная технология рекристаллизационной и контролируемой прокатки с интенсивным охлаждением (скорость охлаждения для полос толщиной 12 мм свыше 40 °С/с). Это позволило обеспечить заданные механические свойства в прокате толщиной до 12 мм (временное сопротивление (ав) более 510 Н/мм2, предел текучести (ат) более 380 Н/мм2, ударная вязкость (KCV-40) более 150 Дж/см2) при использовании модификаций низкоуглеродистых низколегированных хладостойких марок стали без микролегирования импортируемыми ферросплавами (в частности феррониобием). Дополнительно проведено снижение легирования марганцем на хладостойком низкоуглеродистом низколегированном сортаменте с учетом новых возможностей по охлаждению полосы, что позволило снизить затраты на легирование стали до 500 рублей на тонну.

Достоверность результатов. Достоверность результатов исследований обеспечивалась применением стандартных методов с использованием современного оборудования. Экспериментальные исследования проводили на имитационном комплексе Gleeble 3800 и автоматическом деформационном дилатометре DIL 805 A/D. Механические свойства стали определяли по стандартным методикам на оборудовании компании Zwick/Roell. Обоснованность теоретических выводов и результатов экспериментальных исследований подтверждена результатами производства промышленных партий продукции на литейно-прокатном комплексе АО «ВМЗ».

Апробация работы. Основные результаты и положения диссертации доложены и обсуждены на 2-х международных и 4-х российских конференциях: Восьмая Всероссийская конференция молодых ученых и специалистов «Будущее машиностроения России», Москва, 2015; XII научно-практическая конференция молодых специалистов ОМК, Выкса, 2019 г; SEYMARTEC METAL. Модернизация сталеплавильного и прокатного производства, Челябинск, 2019 г; METAL 2019 -

28th International Conference on Metallurgy and Materials, Брно, Чехия, 2019 г; XII Международный конгресс прокатчиков, Выкса, 2019 г; XIII научно-практическая конференция молодых специалистов ОМК, Выкса, 2020 г

Личный вклад автора. Солдатов Е.А. непосредственно участвовал в постановке работы, формулировке задач, планировании, организации исследований, проводил лабораторные и промышленные эксперименты, обработку и анализ экспериментальных данных, установил закономерности влияния режимов прокатки, параметров интенсивного охлаждения на структуру и свойства горячекатаного проката. Автор участвовал в разработке и освоении технологии производства горячекатаных полос на литейно-прокатном комплексе АО «Выксунский металлургический завод»

Публикации. Основное содержание диссертации отражено в 10 научных трудах, из которых 3 научных публикации в журналах, входящих в базу Scopus, 5 научных публикаций - в рецензируемых научных журналах, рекомендованных ВАК РФ, а также 2 патента на изобретение РФ.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, пяти глав, выводов, списка литературы из 124 наименований. Работа изложена на 155 страницах машинописного текста, содержит 75 рисунков и 24 таблицы.

Автор выражает благодарность своему научному руководителю Мунтину Александру Вадимовичу за поддержку, определение направлений исследований, ценные теоретические и методические советы. Автор благодарит сотрудников АО «ВМЗ» Ерыгина В.А., Багмета О.А., Хлыбова О.С., Червонного А.В., Эфрона Л.И., а также сотрудников МГТУ им. Н.Э. Баумана Колесникова А.Г., Плохих А.И, Алдунина А.В. за советы и замечания по диссертации, за помощь в проведении экспериментов.

ГЛАВА 1. ОБЗОР НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1.1 Анализ характеристик литейно-прокатных комплексов

Современные условия нестабильности спроса на рынке металлопродукции, цен на сырье и энергоресурсы, ужесточение экологических требований усложняют задачу по обеспечению экономической состоятельности металлургических предприятий среди множества конкурентов. Значительные преимущества в данной ситуации на стороне предприятий, своевременно внедряющих инновационные технологии производства.

Технология производства рулонного и листового проката за последние десятилетия претерпела существенные изменения, основным из которых явилось совмещение дискретных технологий выплавки, разливки и прокатки стали в одной гармонизированной цепочке в виде литейно-прокатных комплексов [1].

Первый отечественный опытно-промышленный комплекс, соединяющий плавильную печь и непрерывный (планетарный) стан, был создан силами ученых ВНИИметмаш и введен в эксплуатацию в конце 70-х годов на заводе "Электросталь". Эффективность таких комплексов в среднем на 20^30 % выше, чем производства по схеме электросталеплавильный цех - сортопрокатный цех с непрерывным станом [2].

Значимым фактором в развитии совмещенных процессов производства проката стало развитие и внедрение тонкослябовой непрерывной разливки стали. Данный процесс сопоставим с такими передовыми достижениями в черной металлургии, которые происходили по окончании Второй мировой войны, как всеобщее замещение кислородно-конвертерным производством мартеновского и появление первых полупромышленных установок машин непрерывного литья заготовок [3].

Интенсивные работы по созданию мини-заводов на базе тонкослябовых МНЛЗ проводятся практически всеми ведущими зарубежными фирмами с начала 80-х годов. С 1983 г. как в нашей стране, так и за рубежом разрабатываются новые

технологии разливки под названием "разливка с размерами, близкими к конечным". Мотивом этой деятельности является желание снизить общую величину обжатия, необходимого для производства тонкой горячекатаной полосы

[4].

Одной из первых европейских фирм, проводящих опыты в направлении разработки технологии и создания тонкослябовых МНЛЗ и агрегатов непрерывного литья листовой продукции, в Европе была фирма Danieli, Италия. В 1984 г. она спроектировала первую опытную установку для непрерывного литья тонких слябов. На данной установке была проведена длительная серия испытаний, в результате которых разработаны технология и машина непрерывного литья тонких слябов, совмещенная непосредственно с прокатным станом, на которой можно было бы получать слябы толщиной 50^90 мм при ширине 800^2300 мм.

В октябре 1985 года компанией SMS Schloemann-Siemag AG (предшественницей компании SMS Siemag) успешно отлиты на пилотной установке завода в Кройцталь-Бушхюттене первые тонкие слябы толщиной 50 мм. В основу новой технологии положены запатентованные технические решения: кристаллизатор воронкообразной формы и оптимизированный погружной сталеразливочный стакан [5]. Для литья спроектирована вертикальная МНЛЗ с изгибом, хорошо себя зарекомендовавшая и отличавшаяся простотой обслуживания.

В течение следующих нескольких десятков лет ведущими мировыми машиностроительными фирмами достигнут существенный прогресс в части развития, и совершенствования конструкции МНЛЗ для различных видов металлопродукции, а также автоматизации процесса литья. Наиболее выдающиеся технические решения и промышленные результаты были достигнуты при разливке стали на средний и тонкий сляб, который затем прокатывается на тонкий лист в единой технологической цепи [1, 6]. В РФ схема получила название ЛПМ (литейно-прокатный модуль), ЛПА (литейно-прокатный агрегат) или ЛПК [7-10].

На мировом рынке прокатного оборудования лидерами являются компании Primetals Technologies, SMS Group и Danieli. Эти компании разрабатывают и вводят в строй самые современные НШПС и ЛПА, а также предлагают целый ряд решений в оборудовании, технологическом процессе и автоматизации для производства качественной ультратонкой горячекатаной полосы [11].

Тонкослябовая технология SMS Siemag имеет аббревиатуру «CSP» (Compact Strip Production). В 1989 году построен первый минизавод, на котором была применена данная технология - Nucor Steel Crawfordsville (США) [12-13]. Общий вид компоновки оборудования CSP представлен на Рисунке 1.1.

Рисунок 1.1

Общий вид современного минизавода CSP [14]

Позднее тонкослябовую технологию освоила итальянская фирма Danieli, применив также воронкообразный кристаллизатор, но несколько иной конфигурации, и динамическое мягкое обжатие слитка с жидкой сердцевиной в пяти секциях роликовой проводки MHJI3. Данная технология, реализованная в концепции мини-завода для производства плоского проката получила название «QSP» (Quality Strip Production) [15] и явилась прямым аналогом единственного действующего ЛПК на территории России в г. Выкса, Нижегородская область. Общий вид компоновки оборудования QSP представлен на Рисунке 1.2.

Рисунок 1.2

Общий вид компоновки оборудования QSP [16]

С января 1992 г. на заводе фирмы Arvedi в г. Кремона (Италия) эксплуатируется агрегат, выполненный по технологии ISP (Inline Strip Production -поточный способ производства полосы) - результат совместной работы компаний Arvedi (Италия) и Mannesmann Demag (Германия). Компоновка агрегата представлена из машины непрерывного литья заготовки (слябов) с радиальным кристаллизатором, группы черновых клетей, использующих технологию обжатия заготовки с жидкой сердцевиной (LCR - Liquid Core Reduction), специальных моталок Cremona box и группы чистовых клетей «кварто». Ширина слябов, полученных в МНЛЗ: 650-1330 мм, толщина: 60 мм. На выходе из агрегата можно получить полосу толщиной 1,7-12,0 мм в зависимости от марки стали, толщины и ширины сляба [17]. В 2009 году введен в эксплуатацию ЛПА по технологии бесконечной прокатки - Arvedi ESP. Новая технология, разработанная компаниями Arvedi и Primetals Technologies, является прямой эволюцией ISP [18-20]. Общий вид компоновки оборудования Arvedi ESP представлен на Рисунке 1.3.

Рисунок 1. 3

Общий вид компоновки оборудования Arvedi ESP [21]

Одной из последних разработок для горячей прокатки тонкого сортамента является полностью бесконечная линия с возможностью производства полосы не только в бесконечном режиме, но и партиями с порезкой сляба на мерные длины перед тоннельной печью. Примерами таких линий являются разработки SMS Group в виде USP (Universal Strip Production - универсальное производство полосы) [22] и технологическое решение компании Danieli QSP-DUE (Quality Strip Production -Danieli Universal Endless: качественное производство полосы на универсальной бесконечной линии) [23-26]. Общий вид прокатного стана Danieli QSP-DUE представлен на Рисунке 1. 4

Рисунок 1.4 Зона прокатных клетей стана DUE [27] Сегодня в мире по компактной технологии производства горячекатаного

рулонного проката действуют 70 минизаводов. Треть из них расположена в Китае. График распределения по странам представлен на Рисунке 1.5.

Россия

1%

Индия

6%%

США

24%%

Рисунок 1.5 Распределение ЛПК по странам мира

С точки зрения показателей технико-экономической эффективности все литейно-прокатные комплексы, независимо от технологии, абсолютно сопоставимы, но имеют принципиальные отличия в конструкции некоторых агрегатов и технологических схемах процесса. Отличия следующие:

1. Форма кристаллизатора;

2. Конструкция МНЛЗ (CSP - на 100% комплексах вертикальная с изгибом слитка с твердой сердцевиной, QSP и ISP/ESP - преимущественно криволинейная с вертикальным кристаллизатором);

3. Технологический режим:

- прокатка в порулонном режиме (разделение слябов производится с помощью маятниковых ножниц, расположенных на входе в нагревательную печь. Нагрев и гомогенизация каждого сляба производится в туннельной печи. После печи

производится прокатка в непрерывных группах клетей до требуемых геометрических размеров полосы);

- полубесконечная прокатка (в режиме полубесконечной прокатки длинный сляб отделяется маятниковыми ножницами на входной стороне нагревательной печи. Максимальная длина сляба определяется длиной туннельной печи. Ножницы перед моталками делят длинную прокатанную полосу на рулоны в соответствии с требуемым весом);

- бесконечная прокатка (в режиме бесконечной прокатки МНЛЗ, туннельная печь, клети высокой степени обжатия и чистовые клети напрямую связаны между собой. Разделение рулонов производится с помощью ножниц, расположенных перед подпольными моталками. Данный режим подходит для изготовления более тонких изделий и дает возможность получить ультратонкую полосу).

4. Наличие или отсутствие черновых клетей:

- CSP - преимущественно отсутствуют;

- QSP и ISP/ESP - до 3 черновых клетей.

5. Расстояние между группами черновых и чистовых клетей.

При всех вышеуказанных различиях, возможности и ограничения в части сортамента практически одинаковые, за исключением случая, когда выплавка жидкой стали производится в конвертерах.

Практические результаты эксплуатации литейно-прокатных комплексов доказали широкие возможности по сортаменту производимой продукции.

На всех заводах, работающих по тонкослябовой технологии производства рулонного проката освоен широкий спектр сортамента, включая трубный. К освоенным маркам относятся:

- ультранизкоуглеродистые марки IF (С 0,003-0,005%);

- сверхнизкоуглеродистые марки типа IF (С 0,01-0,02%);

- низкоуглеродистые для штамповки;

- средне- и высокоуглеродистые;

- высокопрочные низколегированные стали HSLA;

- многофазные DP, TRIP

- кремнистые электротехнические;

- другие.

Наибольшую долю в структурах сортамента составляют низкоуглеродистые марки стали и большинство минизаводов имеют мощности по дальнейшей переработке рулонов (порезка, дрессировка, травление, холодный прокат, цинкование, полимерные покрытия).

Известно также, что данные предприятия не ориентированы на производство трубного проката высоких категорий/классов прочности с жесткими требованиями к свойствам, таким как хладостойкость и коррозионная стойкость. Прокат трубного назначения составляет незначительный объем.

В связи с необходимостью решения вопроса импортозамещения важных видов продукции для нефтегазового сектора экономики тема освоения производства проката с высоким комплексом свойств (прочность, пластичность, хладостойкость, коррозионная стойкость) по наиболее экономичной и компактной технологии ЛПК является актуальной. Обеспечение стабильных свойств требует высокой культуры производства на всех переделах и способности работы в узком диапазоне технологических параметров, при этом улучшение качества достигается как принципиальным изменением схемы прокатки, так и совершенствованием текущей технологии, компоновки оборудования и системы автоматизации [28-34].

1.2 Литейно-прокатный комплекс АО «ВМЗ»

Литейно-прокатный комплекс (ЛПК) АО «ВМЗ» в г. Выкса Нижегородской области является одним из самых современных металлургических предприятий в России. В его основе лежит технология производства горячекатаной полосы путем совмещения непрерывного литья тонких слябов и прокатки. Такая технология применяется преимущественно для производства продукции простого сортамента конструкционного назначения, однако целью создания ЛПК было обеспечение трубного производства АО «Выксунский металлургический завод»

высококачественным прокатом трубных марок стали, в том числе и высокопрочным микролегированным прокатом [35]. Схема расположения литейно-прокатного оборудования приведена на Рисунке 1.6.

Рисунок 1.6

Схема расположения оборудования ЛПК АО «ВМЗ»

Особенностями непрерывной разливки слябов на ЛПК АО «ВМЗ» от большинства подобных комплексов, является динамическое мягкое обжатие заготовки с редуцированием толщины сляба со 112,5 мм на выходе из кристаллизатора до 90,5, либо 105 мм на выходе из опорной зоны.

Стан горячей прокатки ЛПК включает в себя следующее технологическое оборудование:

1. Туннельная печь роликового типа длиной 200 метров. Туннельная печь состоит из рольганга, передающего слябы от машины непрерывного литья заготовок (МНЛЗ), собственно 5-ти зонной туннельной печи длиной 160 ми челночной секции длиной 40 м. Туннельная печь предназначена для нагрева слябов энергией горения природного газа и выравнивания температуры сляба в поперечном сечении перед прокаткой;

2. Непрерывная черновая группа клетей, состоящая из устройства гидросбива окалины № 2, обеспечивающего давление воды не более 250 бар, вертикальной эджерной клети № 1 с диаметром валков 900 - 1020 мм с приводом от двух электродвигателей мощностью 250 кВт каждый, двух клетей «кварто» с

приводом мощностью 9000 кВт для каждой клети и диаметром рабочих валков 1100 - 1220 мм и опорных валков с диаметром 1350 - 1450 мм, системы промежуточного охлаждения с 8 коллекторами;

3. Непрерывная чистовая группа клетей, состоящая из подогреваемого передаточного рольганга длиной 100 метров, барабанных ножниц, установки гидросбива окалины № 3, обеспечивающей давление воды до 250 бар, вертикальной эджерной клети № 2 с диаметром валков 760 - 860 мм с приводом каждого валка от электродвигателя мощностью 100 кВт, четырех клетей «кварто» с диаметром рабочих валков 810 - 730 мм и опорных валков диаметром 1320 - 1470 мм с приводом мощностью 7000 кВт для каждой клети, двух клетей «кварто» с диаметром рабочих валков 630 - 700 мм и опорных валков диаметром 1320-1450 мм с приводом мощностью 7000 кВт для каждой клети, системы ламинарного охлаждения полосы с 23 коллекторами типа «водяная стена». Все шесть клетей оснащены гидронажимными устройствами, системами положительного и отрицательного изгиба, сдвижки рабочих валков. На первых трех клетях чистовой группы (№ 1 - 3) установлена система технологической смазки.

4. Подпольная моталка, обеспечивающая смотку рулонов с максимальным наружным диаметром 2300 мм;

5. Оборудование уборочной группы для осмотра, взвешивания, маркировки и обвязки рулонов, оборудованная транспортерами с шагающими балками, линии инспекции полосы и отбора проб, машинами для радиальной обвязки рулонов и обвязки по образующей, станции взвешивания рулонов, маркировщиков по образующей и торцевой поверхности рулонов;

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Солдатов Евгений Александрович, 2024 год

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Смирнов В.М., Куберский С.В., Смирнов Е.Н. Будущее непрерывной разливки стали: тонкий лист // Черная металлургия. 2018. Т. 1, № 4. С. 73-78.

2. Тонкослябовые литейно-прокатные агрегаты для производства стальных полос / Салганик В.М. [и др.] // учеб. пособие. М: МГТУ им. Н.Э.Баумана., 2003. 506 с.

3. Минаев А.А. Совмещенные металлургические процессы: монография. Донецк: Технопарк ДонГТУ УНИТЕХ, 2008. 552 с

4. Девятов Д.Х., Пантелеев И.И. Определение коэффициентов теплоотдачи в зоне вторичного охлаждения МНЛЗ с помощью идентифицируемой математической модели // Известия вузов. Черная металлургия. 1999. № 8. С. 62- 65.

5. Kromhout J.A., Schimmel R.C. Understanding mould powders for high-speed casting // Ironmaking & Steelmaking. 2016. Vol. 45. №. 3. P 249-256.

6. Development of medium-to-high carbon hot-rolled steel strip on a thin slab casting direct strip production complex / Zhou T. [et al.] // Ironmaking & Steelmaking. 2017. Vol. 45. № 7. P. 603- 610.

7. Скляр В.О. Инновационные и ресурсосберегающие технологии в металлургии. Учебное пособие. Донецк: ДонНТУ, 2014. 224 с.

8. Матвеев Б.Н. Компактные литейно-прокатные агрегаты для производства особо тонких горячекатаных полос (аналитический обзор) // Черная металлургия. 2016. № 7. С. 80-83.

9. Литейно-прокатный комплекс - новые технологии в производстве рулонного проката трубного назначения / Кислица В.В. [и др.] // Черная металлургия. 2013. Т. 1360, № 4. С. 50-57.

10. Буканов Ж.У., Ашкеев Ж.А. Разработка процесса получения заготовок путем совмещения литья и высадки // Борисовские чтения. 2021. С. 205-208.

11. Мунтин А.В., Куренков Ю.М., Колесников А.Г. Современные технологические решения и оборудование для производства ультратонкой горячекатаной полосы // Производство проката. 2016. № 8. С. 13-21.

12. Thin slab casting and direct rolling technology: Current status and prospects / WANG S.Z. [et al.] // Chinese Journal of Engineering.2022. Vol. 44. № 4. P. 534-545.

13. Recent Development of Thin Slab Casting and Rolling Technology in a Challenging Market / Hoen K. [et al.] // BHM Berg- Und Hüttenmännische Monatshefte. 2016. Vol. 161. № 9. P. 415-420.

14. CSP® technology // URL: https://www.sms-group.com/plants/csp-technology (дата обращения: 10.09.2023).

15. Quality Strip Production technology // URL: https://www.danieli.com/en/products/products-processes-and-technologies/qsp_26_52.htm (дата обращения: 10.09.2023).

16. Danieli QSP® - Quality Strip Production - at Nucor Steel Gallatin // URL: https://www.millennium-steel.com/danieli-qsp-quality-strip-production-at-nucor-steel-gallatin/ (дата обращения: 10.09.2023).

17. Лубнин И.И. Литейно-прокатный агрегат для производства широкополосной стали // Труды Всероссийской научно-технической конференции «Студенческая весна 2012: Машиностроительные технологии». М.: МГТУ им. Н.Э Баумана. 2012.

18. Arvedi ESP first thin slab endless casting and rolling results / Arvedi G. [et al.] // Ironmaking & Steelmaking. 2010. Vol. 37. № 4. P. 271-275.

19. Arvedi ESP-technology and plant design / Hohenbichler G. [et al.] // Millenium Steel: Princeton, IN, USA. 2010. P. 82-88.

20. Arvedi ESP'S unique stability as basis for high quality ultra-thin and thick strip production / Jungbauer A. [et al.] // XV Международный конгресс сталеплавильщиков. 2018. С. 96-102.

21. ARVEDI ESP REAL ENDLESS STRIP PRODUCTION // URL: https://www.primetals.com/ (дата обращения: 10.09.2023).

22. Klein С., Cesere C., Meyer A. CSP and USP plants - The whole world of Thin Slab Casting & Rolling. Technologies from a single source // Metec-Estad. Düsseldorf. 2015. P. 562-567.

23. Piemonte C., Pigani A. Danieli's new generation of thin slab rolling plants // Millennium steel. 2011. № 2. P. 101-106.

24. Carboni A. 4th generation of thin slab casting technology - present and future // MPT International. 2011. № 4. P. 34-38.

25. Danieli Automation // URL: http://www.dca.it (дата обращения: 10.09.2023).

26. Пигани А., Бобиг П., Найтс М. Эволюция совмещенного технологического процесса непрерывной разливки тонких слябов и прокатки полос // Металлургическое производство и технология. 2015. № 2. С. 22-30.

27. Pigani A., Bobig P., Knights M. Danieli Universal Endless-DUE®-technology and latest installation in PR China // Berg Huettenmaenn Monatsh. 2016. № 161. P. 429439.

28. Shatalov R.L. Control of strip quality and deformability in rolling // Steel in Translation. 2004. Vol. 34. № 9. P. 43-47.

29. Innovative technologies for strip production / Bald W. [et al.] // Steel Times Int. 2000. № 5. P. 16-19.

30. Коновалов Ю.В., Руденко Е.А. Настоящее и будущее агрегатов для производства горячекатаных листов и полос. Сообщение 2 // Производство проката. 2008. № 4. С. 11-18.

31. Efimenko S.P., Tarasevich Y.F. Prospect for the production of ultra-thin hot-rolled sheet // Metallurgist. 2000. № 44. С. 194-199.

32. Шаталов Р.Л. Алгоритмы расчета и проектирования оборудования прокатных производств. Москва: Московский политех, 2019. 266 с.

33. Шаталов Р.Л. Расчет, проектирование и применение прокатного оборудования: Учебное пособие. Вологда: Общество с ограниченной ответственностью "Издательство "Инфра-Инженерия", 2020. 236 с.

34. Шаталов Р.Л., Генкин А.Л. Автоматизация процесса горячей прокатки плоского металла : учебное пособие. Москва: Изд-во МГОУ, 2009. 256 с.

35. Ламухин А.М., Дубинин И.В. Пуск литейно-прокатного комплекса и освоение производства высококачественного проката для электросварных труб // Металлург. 2010. № 1. С. 38-44.

36. Разработка и освоение технологии производства хладостойкого проката для электросварных труб в условиях литейно-прокатного комплекса филиала ОМК-Сталь / Мунтин А.В. [и др.] // Трубы-2014 : Труды международной научно-практической конференции. Челябинск. 2014. Т. 1. С. 127-131.

37. Матросов Ю.И., Литвиненко Д.А., Голованенко С.А. Сталь для магистральных газопроводов. М. : Металлургия, 1989. 288 с.

38. Эфрон Л.И. Металловедение в «большой» металлургии. Трубные стали. М. : Металлургиздат, 2012. 696 с.

39. Хотинов В.А. Закономерности формирования пластичности и вязкости низко- и среднеуглеродистых сталей и разработка методов их оценки: автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук. Екатеринбург. 2021. 47 с.

40. Irvine K.J., Pickering F.B., Gladman J.J. Controlled Rolling of Structural Steel // JISI. 1970. Vol. 208. № 8. P. 717-726.

41. Hot rolling as a high-temperature thermomechanical process / Kozasu I [et al.] // Proc. Microalloying'75, Union Carbide Corporation, NY. 1977. P. 120-135.

42. Three Stages of Controlled Rolling Process / Tanaka T. [et al.] // Micro alloying 75. Proc. Int. Symp. on HSLA Steels, Washington. 1975. P. 88-99.

43. Погоржельский В.И., Литвиненко Д. А., Матросов Ю.И. Контролируемая прокатка. М. :Металлургия, 1979. 184 с.

44. Kozasu I. Overview of accelerated cooling of plate // Proc. of Symp. Accelerated Cooling of Steel, Pittsburg. 1985. P. 15-35.

45. Ouchi C., Okita T., Yamamoto S. The Effect of Interrupted Accelerated Cooling after Controlled Rolling on the Mechanical Properties of Steels // Tetsu-to-Hagane. 1981. Vol. 67. № 7. P. 969-978.

46. Application of on-line Accelerated Cooling (OLAC) to Steel Plates / Tsukada K. [et al.] // Nippon Kokan Techn. Rep. 1982. №. 35. P. 24-34.

47. Effect of Controlled Rolling and Accelerated Cooling on Microstructure and Mechanical Properties of High-tensile-strength Steels / Yoshie A. [et al.] // Proceedings of the Metallurgical Society of the Canadian Institute of Mining and Metallurgy, Pergamon. 1988. P. 29-41.

48. Стали для газопроводных труб и фитингов. Тр. Конф. (Лондон, 1981). Пер. с англ. / Под ред. А.В. Рудченко. М. : Металлургия, 1985. 480 с.

49. Tamura I., Sekine H., Tanaka T. Thermomechanical Processing of High Strength Low Alloy Steels. Butterworth's, Borrough Green, Seven Oaks, Kent TN 158 PH. 1989. 248 pp.

50. DeArdo A.J. Modern thermomechanical processing of microalloyed steel: A physical metallurgy perspective // Microalloying. 1995. Vol. 95. P. 15-33.

51. Эфрон Л.И., Рингинен Д.А., Мунтин А.В. Особенности реализации термомеханической прокатки на станах различных типов // Металлург. 2022. № 4. С. 45-59.

52. Обеспечение повышения комплекса свойств проката для труб большого диаметра на основе формирования феррито-бейнитной микроструктуры стали / Морозов Ю.Д. [и др.] // Металлург. 2008. № 1. С. 41-46.

53. Шабалов И.П., Морозов Ю.Д., Эфрон Л.И. Стали для труб и строительных конструкций с повышенными эксплуатационными свойствами. М. : Металлургиздат, 2003. 520 с.

54. Гольдштейн М.И., Фарбер В.М. Дисперсионное упрочнение стали. М. : Металлургия, 1979. 208 с.

55. Разработка системы микролегирования для производства хладостойкого рулонного проката трубного назначения в условиях литейно-прокатного комплекса / Червонный А.В. [и др.] // Металлург. 2016. №. 10. С. 38-44.

56. Влияние микролегирования на микроструктуру и механические свойства рулонного проката, произведенного в условиях литейно-про-катного комплекса / Эфрон Л.И. [и др.] // В книге «Микролегированные трубные стали для нефтегазовой отрасли». Сб. тр. Междунар. конф. М. : Металлургиздат, 2018. С. 136-142.

57. Микролегирование хладостойких трубных сталей для производства рулонного проката на литейно-прокатном комплексе / Червонный А.В. [и др.] // Сталь. 2015. №9. С. 56-61.

58. Науменко В.В., Багмет О.А., Мурсенков Е.С. Освоение производства в условиях литейно-прокатного комплекса проката трубного назначения из хладостойких и стойких к сероводородному растрескиванию сталей системы микролегирования У-Ы // Металлург. 2019. № 2. С. 42-52.

59. Ниобийсодержащие низколегированные стали. / Хайстеркамп Ф. [и др.]. М.: «СП ИНТЕРМЕТ ИНЖИНИРИНГ», 1999. 94 с.

60. Митчелл П.С. Использование ванадия в высокопрочных сталях // Проблемы производства и применения сталей с ванадием: Матер. междунар. науч.-техн. семинара, 2007. С. 53-80.

61. Голи-Оглу Е.А. Производство проката толщиной до 150 мм из конструкционной стали, микролегированной ванадием // Сталь. 2015. № 8. С. 55- 61.

62. Науменко В.В. Микролегирование ванадием и азотом низкоуглеродистых сталей трубного назначения // Бюл. «Черная металлургия». 2017. № 8. С. 69-73.

63. Науменко В. В. Литейно-прокатный комплекс: микролегирование трубных сталей для производства хладостойкого рулонного проката // Науменко В.В., Багмет О.А., Мунтин А.В. [и др.] Развитие технологий производства стали, проката

и труб на Выксунской производственной площадке. Сб. тр. под общей ред. А.М. Барыкова. М.: Металлургиздат, 2016. С. 248-273.

64. 20 years of CSP: success story of an extraordinary technology / Rosenthal D. [et al.] // Stahl und Eisen. 2009. Vol. 129. № 11. P. S73-+.

65. Kordzadeh E., Radfar M.B. An introduction to thin slab technologies // Shahid Bahonar University of Kerman. 2016.

66. Повышение производительности литейно-прокатного комплекса /В.В. Кислица [и др.] // Металлург. 2022. №. 4. С. 18-24.

67. Мунтин А.В. Передовые технологии совмещенного процесса непрерывного литья тонких слябов и горячей прокатки стальной полосы // Металлург. 2018. № 9. С. 43-51.

68. Формирование структуры и свойств рулонного проката трубного назначения при производстве в условиях литейно-прокатного комплекса / Червонный А.В. [и др.] // Металлург. 2018. № 10. С. 40-47.

69. Optimization of Nb HSLA microstructure using advanced thermomechanical processing in a CSP plant / DeArdo A.J. [et al.] // Materials science forum. - Trans Tech Publications Ltd. 2007. Vol. 539. P. 28-35.

70. Влияние системы микролегирования на структуру рулонного проката, произведенного в условиях ЛПК / Науменко В.В. [и др.] // Сталь. 2020. № 7. С. 58- 64.

71. Червонный А.В. Разработка составов микролегированных сталей для электросварных труб классов прочности К56-К60 и режимов их контролируемой прокатки в условиях литейно-прокатного комплекса: диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук. Москва. 2021. 160 с.

72. Эволюция аустенитной структуры при производстве рулонного проката из трубных сталей на литейно-прокатных комплексах различных конфигураций / Мунтин А.В. [и др.] // Металлург. 2019. № 3. С. 43-53.

73. Настич С.Ю. Разработка технологии термомеханической обработки полосового и листового проката из низколегированной стали на основе управления

формированием ферритно-бейнитной структуры: автореферат диссертации на соискание степени доктора технических наук. Москва. 2013. 46 с.

74. Способ производства горячекатаной широкополосной стали: патент 2476278 РФ / И. Г. Шубин, М. И. Румянцев, А. Ф. Хаирова [и др.]; заявл. 18.03.2011 : опубл. 27.02.2013. Бюлл.№6.

75. Способ производства штрипсов в рулонах: патент 2436848 РФ / Н. В. Филатов, В. А. Акимов, С. С. Торопов [и др.]; заявл. 08.11.2010; опубл. 20.12.2011. Бюлл.№35.

76. Способ производства рулонов горячекатаной трубной стали: патент 2430799 РФ / Э. М. Голубчик, П. Н. Смирнов, И. С. Васильев [и др.]; заявл. 28.06.2010; опубл. 10.10.2011. Бюлл.№28.

77. Способ изготовления металлической полосы: патент 2635500 РФ / А. Шпрок.; заявл. 30.04.2014; опубл. 13.11.2017. Бюлл.№16.

78. Коновалов Ю.В. Справочник прокатчика. Книга 1. Производство горячекатаных листов и полос. М.: «Теплотехник», 2008. 640 с.

79. Прокатное производство: Учебник для вузов. 3-е изд. / Полухин П.И. [и др.]. М: "Металлургия", 1982. 696 с.

80. Herman J.C., Lacroix J., Riche P. Ultra-fast cooling in the hot-strip mill (Phase I)., European Commission. Technical steel research 2002. 69 pp.

81. Riche P., Herman J.C., de Beeck M.O. Ultra-fast cooling in the hot-strip mill (Phase II)., European Commission. Technical steel research. 2002. 58 pp.

82. Устройство для подачи воды от стационарного трубопровода к коллекторам-бакам системы ламинарного охлаждения полосы: патент 2333057 РФ / В.Д. Плахтин, С.И. Фришман, В.С. Тихомиров; заявл. 20.10.2006; опубл. 10.09.2008. Бюлл.№25.

83. Устройство для охлаждения проката: патент 2244022 РФ / Третьяков В.А., Ракитин С.А., Каретный З.П. [и др.]; заявл. 17.09.2003; опубл. 10.01.2005. Бюлл.№1.

84. Hot strip mills. Mechanical Equipment / URL: www.sms-group.com (дата обращения: 10.09.2023).

85. Power Cooling / Opitz E. [et al.] // Materials Science Forum. 2016. Vol. 854. Р. 225-230.

86. High performance solutions for rolling of advanced high-strength steel grades in hot-strip mills / Maierl J. [et al.] // METEC. Düsseldorf. 2015.

87. Fujibayashi A., Omata K. JFE Steel's Advanced Manufacturing Technologies for High Performance Steel Plates // JFE Technical Report. 2005. №. 5. P. 10-15.

88. М/А-составляющая в структуре высокопрочной низкоуглеродистой бейнитной стали. Часть 1 / Кичкина А.А. [и др.] // Металлург. 2018. № 8. С. 44-52.

89. Primetals Technologies extends intensive cooling section on ThyssenKrupp hot strip mill / URL: www.primetals.com/press/ (дата обращения: 10.09.2023).

90. Seilinger, Trickl T., Weinzier K. Installation of a power cooling unit at hot strip mill No. 2 of ThyssenKrupp Steel Europe AG, Duisburg-Beeckerwerth, Germany // Millenium Steel. 2012.

91. Cai X., Liu C., Liu Z. Process design and prediction of mechanical properties of dual phase steels with prepositional ultra fast cooling // Materials and Design. 2014. № 53. P. 998-1004.

92. Research on Ultra-fast Cooling Heat Transfer Coefficient Affecting Law for Hot Strip Mill. Trans Tech Publications, Switzerland / Jiang L. [et al.] // Materials Science Forum. 2014. Vol. 788. P. 346-350.

93. Ultra fast cooling on Baotou CSP line and development of 590 MPa grade C-Mn low-cost hot-rolled dual phase steel / Wang G. [et al.] // Iron and Steel. 2008. Vol. 43. № 3. P. 49-52.

94. Mathematic modeling on flexible cooling system in hot strip mill / Peng L. [et al.] // J. Cent. South Univ. 2014. № 21. P. 43-49.

95. Advanced run-out table cooling technology based on ultra fast cooling and laminar cooling in hot strip mill / Liu E. [et al.] // J. Cent. South Univ. 2012. № 19. P. 1341-1345.

96. Татару А.С. Исследование и разработка технологии производства горячекатаного высокопрочного автолистового проката из двухфазных ферритомартенистных сталей с заданными показателями механических свойств: диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук. 2018. 278 с.

97. DeArdo A.J. Processing of the Int. // Symp. on Accelerated Cooling of Rolled Steel Winnipeg. Canada. 1988. Р. 3-27.

98. Dehmel R., Hoh B., Schmidt D. Metallurgical aspects and latest process technological development in accelerated cooling and direct quenching of heavy plate // AIST International Conference on Microalloyed Steels. Pittsburgh, Pennsylvania. 2007.

99. Микролегирование хладостойких трубных сталей для производства рулонного проката на литейно-прокатном комплексе / Червонный А. В. [и др.] // Сталь. 2015. № 9. С. 56-61.

100. Pichler L., Samanta K., Weinzierl K. The cooling competencies for the hot rolled flat products customized for the strip and plate producers. Proceeding of ROLLING 2016 Conference Congress Graz. Austria. 2016. P. 337-347.

101. Горелик С.С., Добаткин С.В., Капуткина Л.М. Рекристаллизация металлов и сплавов. М.: МИСиС, 2005. 432 с.

102. Способ производства толстолистового проката классов прочности К65, Х80, L555 для изготовления электросварных труб магистральных трубопроводов: патент 2549023 РФ / В.И. Ильинский, С.В. Головин, Л.И. Эфрон [и др.]; заявл. 06.12.2013; опубл. 20.04.2015. Бюлл. №11.

103. Рингинен Д.А. Формирование однородной структуры при термомеханической обработке в условиях стана 5000 и стабильность ударной вязкости и хладостойкости трубных сталей классов прочности Х80 и Х100: автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук. Москва. 2016. 24 с.

104. Влияние структурной анизотропии в ферритно-бейнитных штрипсовых сталях после термомеханической обработки на уровень их механических свойств / Казаков А.А. [и др.] // Черные металлы. 2010. № 6. С. 7-13.

105. Разработка методов оценки микроструктурной неоднородности трубных сталей / Казаков А.А. [и др.] // Черные металлы. 2009. № 12. С. 12-15.

106. CSP® - the flexible and profitable technology to produce a wide range of steel products / Hoen K. [et al.] // 11th International Rolling Conference (IRC 2019). Sao Paulo. 2019. P. 839-846.

107. Кинетика статической рекристаллизации аустенита микролегированных ниобием трубных сталей / Частухин А.В [и др.] // Металлург. 2015. № 12. С. 33-38.

108. Частухин А.В. Закономерности процессов рекристаллизации аустенита и совершенствование технологии контролируемой прокатки микролегированных трубных сталей повышенной хладостойкости: автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук. Москва. 2017. 24 с.

109. Donnay B., Herman J.C., Leroy V. Microstructure Evolution of C-Mn Steels in the Hot-Deformation Process // Proc. of 2nd Int. Conf. on Modelling of Metal Rolling Processes. London, UK. 1996. P. 23-35.

110. Целиков А.И., Томленов А.Д., Зюзин В.И. Теория прокатки. 335-е изд. М: Металлургия, 1982.

111. Никитин Г.С. Теория продольной непрерывной прокатки. М.: МГТУ им. Баумана, 2009. 203 с.

112. Контактное взаимодействие металла и инструмента при прокатке / Полухин П.И. [и др.]. М.: Металлургия, 1974.

113. Полухин П.И., Гун Г.Я., Галкин А.М. Сопротивление деформации металлов и сплавов. М.: Металлургия, 1976. 488 с.

114. Обработка металлов давлением / Шевакин Ю.Ф. [и др.]. М. : Интермет Инжиниринг, 2005. 492 с.

115. Амиров Р.Н. Повышение ресурса рабочих валков листовых станов горячей прокатки за счет применения систем технологической смазки: автореферат

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук. Магнитогорск. 2014. 21 с.

116. Платов С.И., Амиров Р.Н., Дема Р.Р. Математическая модель процесса изнашивания и прогнозирования срока службы рабочих валков клети кварто при подаче смазочного материала // Производство проката. 2012. № 9. С. 38-43.

117. Дёма Р.Р. Развитие методологии комплексного совершенствования технологии и оборудования для смазывания и охлаждения валков листовых станов горячей прокатки: автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук. Магнитогорск. 2021. 36 с.

118. Зинягин А.Г. Совершенствование процессов прокатки и охлаждения листов из трубных марок сталей на стане-5000: диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук. Москва. 2014. 158 с.

119. Хензель А., Шпиттель Т. Расчет энергосиловых параметров в процессах обработки металлов давлением. Справ. Изд. пер. с нем. М.: Металлургия, 1982. 360 с.

120. Севидов А.Е. Совершенствование технологии горячей прокатки стальных тонких полос на литейно-прокатном комплексе: автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук. Москва. 2023. 16 с.

121. Зюзин В.И., Бровман М.Я., Мельников А.Ф. Сопротивление деформации сталей при горячей прокатке. М: Металлургия, 1964. 271 с.

122. Зинягин А.Г., Мунтин А.В., Крючкова М.О. Исследование сопротивления деформации трубных сталей в лабораторных условиях и по данным промышленных прокаток с использованием инструментов машинного обучения // Известия высших учебных заведений. Черная Металлургия. 2023. Т. 66, № 1. С. 70- 79.

123. Gasko M., Rosenberg G. Corrélation between hardness and tensile properties in ultra-high strength dual phase steels - short communication // Materials Engineering -Materialové inzinierstvo. 2011. Vol. 18. P. 155-159.

124. Способ производства рулонной полосы на широкополосном прокатном стане: патент 2686504 РФ / А. В. Мунтин, В. А. Ерыгин, А. Е. Севидов [и др.]; заявл. 01.10.2018; опубл. 29.04.2019. Бюлл. №13