Совершенствование технологии производства прямошовных сварных труб для магистральных трубопроводов тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.02.09, кандидат наук Лепестов Антон Евгеньевич

• Лепестов Антон Евгеньевич
• кандидат наук
• 2017

Оглавление диссертации кандидат наук Лепестов Антон Евгеньевич

ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА 1 . АНАЛИЗ СОВРЕМЕННОГО ТРУБОФОРМОВОЧНОГО ОБОРУДОВАНИЯ

1.1.Анализ формовочных станов традиционной конструкции

1.2.Формовочные станы с «гибкой» формовкой

1.2.1.Анализ конструкции формовочного стана 0limpia'80

1.2.2.Анализ конструкции формовочного стана NAKATA FFX

1.2.3.Анализ конструкции формовочного стана SMS Meer

Выводы по Главе 1:

ГЛАВА 2. ОБЗОР ТЕОРЕТИЧЕСКИХ ОСНОВ ВЫБОРА ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ПРОЦЕССА НЕПРЕРЫВНОЙ ВАЛКОВОЙ ФОРМОВКИ

Выводы по Главе 2:

ГЛАВА 3. МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССА НЕПРЕРЫВНОЙ ВАЛКОВОЙ ФОРМОВКИ

3.1. Особенность формовки трубных марок сталей

3.2.Требования, предъявляемые к сталям сварных труб

для магистральных трубопроводов

3.3.Предпосылки создания модели непрерывной валковой формовки

3.4.Описание технологических переходов и схемы деформирования

3.5.Теоретические основы математической модели на базе программного комплекса COPRA@ RF

3.6.Анализ применимости критерия пластичности

Выводы по Главе 3:

Стр.

ГЛАВА 4. АПРОБАЦИЯ МАТЕМАТИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ

4.1. Моделирование процесса валковой формовки трубной заготовки

0530 мм и толщиной 10 мм на ТЭСА

4.1.1.Конструкция формовочного стана ТЭСА 203-530 АО «ЭЗТМ»

4.1.2.Анализ результатов моделирования

4.1.3.Сравнение с физическим процессом

4.2.Исследование процесса формообразования в стане NAKATA FFX ТЭСЦ3 АО «Выксунский металлургический завод»

4.2.1.Исходные данные

4.2.2.Анализ результатов моделирования процесса формовки трубной заготовки

4.3. Исследование трубоформовочного оборудования ADDA FER MECCANICA Нижнетагильского трубного завода «Металлинвест»

4.3.1. Конструкция формовочного стана

4.3.2. Анализ процесса формообразования трубной заготовки

Выводы по Главе 4:

ГЛАВА 5. РАЗРАБОТКА КОМПЛЕКСНОЙ МЕТОДИКИ ОЦЕНКИ ФОРМОВОЧНОГО ОБОРУДОВАНИЯ ДЛЯ СВАРНЫХ ТРУБ НЕФТЕГАЗОВОГО СОРТАМЕНТА

5.1. Оценка выбора технологических параметров процесса непрерывной валковой формовки

5.2. Оценка выбора конструктивных параметров формовочного стан непрерывной валковой формовки

5.2.1. Анализ влияния длины формовочного стана

5.2.2. Пример влияния межклетевого расстояния в формовочном стане

на качество трубной продукции

5.3. Разработка методики выбора конструктивных параметров формовочного стана

5.4. Методика исследований процесса непрерывной валковой формовки

для производства прямошовных электросварных труб

Выводы по Главе 5:

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ И ЗАКЛЮЧЕНИЕ ПО РАБОТЕ

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Совершенствование технологии производства прямошовных сварных труб для магистральных трубопроводов»

ВВЕДЕНИЕ

В настоящее время реализуется программа проектирования и строительства крупных российских и межконтинентальных трубопроводных систем для транспортировки нефти, и газа. Трубопроводы нового поколения -это грандиозные сооружения высокого уровня безопасности, надежности и эффективности. Одним их наиболее важных требований к современным трубопроводам является высокая пропускная способность, обусловленная увеличенными размерами диаметра трубы (до 530 мм) и использованием высокого давления в трубопроводе (9,8 МПа и 11,8 МПа). Такие требования вызывают необходимость повышения толщины стенки труб, усовершенствование сварочных технологий. Эксплуатация трубопровода в условиях значительных перепадов температур, коррозионного воздействия и т. п., приводят к необходимости применения материалов для труб с повышенными показателями по коррозионной стойкости и по механическим характеристикам[1].

Для трубопроводов применяются электросварные трубы [2], технология производства которых предусматривает применение листового и рулонного проката и их формовку на трубоэлектросварочных агрегатах. Тенденция развития трубного производства предполагает освоение различных марок сталей, класс прочности которых повышается год от года. Так, наиболее востребованными сталями для производства высокопрочных труб являются стали классов прочности К52-К60, К70, механические свойства которых удается достичь в процессе контролируемой прокатки. Лист и штрипс из этих сталей имеют значения предела прочности 510-690 МПа, ударной вязкости 100-120 Дж/см2, относительного удлинения 22-23%.

Кроме механических и химических свойств ужесточаются требования к геометрическим параметрам труб: предельным отклонениям по толщине стенки; точности диаметра концов и диаметра трубы по ее длине, овальности, отклонению профиля поверхности трубы от теоретической окружности в районе сварного шва, прямолинейности труб и другие[3].

Предельные отклонения по наружному диаметру корпуса труб должны соответствовать ±1,2 мм, по толщине стенки -0,8...+0,4 мм. Овальность не должна превышать 1% от номинального наружного диаметра.

В этих условиях перед заводами-производителями труб нефтегазового сортамента стоит сложная задача: на имеющемся оборудовании освоить производство труб с разными прочностными показателями. Не менее сложной задачей является создание нового формовочного стана, которая не может быть решена только с помощью разработки нового рабочего инструмента. Применение на конкретном агрегате валков с новой калибровкой только незначительно расширит сортамент труб из-за ограничений по энергосиловым параметрам оборудования. Основные же трудности связаны с внедрением новых, постоянно совершенствующихся марок трубных сталей с более жесткими комплексами прочностных и пластических свойств. Для устойчивого процесса формования из заготовки бездефектной трубы при различных физико-механических свойствах материала необходимо правильно организовывать очаг деформации.

Большой вклад в развитие теории и практики валковой формовки труб внесли такие ученые как, Г.А. Смирнов-Аляев, Г.Я. Гун, В.Л. Жуковский, Ю.М. Матвеев, П.И. Полухин, В.А. Рымов, А.П. Чекмарев, В.Я. Осадчий, С.В. Самусев, Е.И. Иванов, Я.Л. Вяткин, Л. И. Зильберштейн, Я. С. Осада, В.М. Друян и др. Работы этих ученых в значительной мере определили современный подход к проектированию технологических процессов и оборудования для формовки трубной заготовки с учетом механических свойств исходной заготовки. В то же время применение существующих методик при проектировании технологического процесса с использованием в качестве заготовок новых марок трубных сталей не позволяет получить такие же адекватные результаты, которые были достигнуты на традиционных сталях. В первую очередь это связано с недостаточным вниманием исследователей к поведению металла трубной заготовки в межклетьевом пространстве и учету комплекса таких факторов, как механические свойства исходной заготовки, калибровка валков и их взаимное расположение, конструкция клетей их количество, расстояние между клетями.

Недооценка совокупного влияния комплекса физико-механических свойств металла заготовки, калибровки валков и конструктивных параметров оборудования существенно тормозит освоение производством высококачественных труб нефтегазового сортамента.

В связи с изложенным, работы, направленные на совершенствование технологий производства качественных прямошовных труб, являются актуальными.

Цель работы - совершенствование процесса непрерывной валковой формовки труб из высокопрочных сталей на формовочных станах трубоэлектросварочных комплексов. Задачи исследований:

1. Проведение оценки различных технологий и современного действующего формовочного оборудования.

2. Проведение анализа существующих научно-технических методик расчета основных параметров процесса и исследования конструкторско-технологических параметров процесса валковой формовки. Выявить и оценить возможности конструкции станов при переходе производства труб нефтегазового сортамента.

3. Разработать варианты методики расчета в зависимости от конструктивного исполнения станов и привести их экспериментальную проверку на адекватность.

4. Выявить влияние конструкторско-технологических параметров формовки на стабильность технологического процесса формообразования готовой трубной заготовки.

5. Разработать алгоритм оценки существующего или проектируемого формовочного оборудования для производства труб нефтегазового сортамента.

Следует отметить, при бездефектном производстве труб на формовочных агрегатах для каждого типоразмера трубной заготовки, для каждой марки стали существуют ограничения по возможному расположению рабочего инструмента в клетях стана. При различных физико-механических свойствах материала, очаг деформации будет различен, что должно быть учтено при настройке оборудования.

ГЛАВА 1. АНАЛИЗ СОВРЕМЕННОГО ТРУБОФОРМОВОЧНОГО ОБОРУДОВАНИЯ

Общий технологический процесс изготовления труб состоит из следующих этапов (Рис. 1.1): осмотр и складирование рулонов; размотка рулонов; правка рулонного проката; сварка концов рулонов; создание запаса рулонного проката (образования петли); обрезка боковых кромок рулонной стали; формовка трубной заготовки; сварка трубной заготовки; удаление наружного грата; удаление внутреннего грата; локальная термообработка сварного шва труб (ЛТО); неразрушающий контроль сварного шва; калибровка и правка труб; разрезка труб на мерные длины; маркировка труб; отделка, проведение испытаний, контроль и приемка труб; упаковка, складирование, хранение и отгрузка труб [4].

Рис. 1.1.

Схема технологического процесса

Одна из основных операций всех технологических процессов производства электросварных труб - формовка трубной заготовки-сворачивание плоской заготовки (листа, ленты, штрипса) в цилиндрическую трубу. Процесс формовки заготовки требует значительно меньше энергетических затрат по сравнению с другими способами их изготовления и вследствие этого более экономичен.

Традиционно рулонный лист из углеродистой стали, сформованный в заготовку для труб диаметром 114-530 мм, сваривается сваркой сопротивлением, индукционной или радиочастотной.

Сортамент труб для магистральных газопроводов, нефтепроводов и нефтепродуктопроводов из углеродистой стали, вне зависимости от метода сварки определяется ГОСТ Р 52079-2003 (Таблица 1)[2].

Технология процесса формовки основана на непрерывном сворачивании трубной заготовки на многоклетьевых валковых формовочных станах. При всём многообразии возможных конструкций оборудования, весь формовочный стан, можно условно разделить на несколько участков, отличающийся друг от друга конструкцией инструмента и его количеством, и, соответственно, происходящими в трубной заготовке деформациями.

Далее приведен анализ формовочных станов, на которых предполагается производство труб нефтегазового сортамента, по конструктивному исполнению клетей, расстоянию между ними и конструкции валкового инструмента.

1.1. Анализ формовочных станов традиционной конструкции

В большинстве случаев предприятия используют стандартное оборудование, в состав которого входят формовочные клети открытого и закрытого типа (Рис. 12)[5].

Рис. 1.2.

Формовочный стан ТЭСА 203-530[4]

Таблица 1.

Сортамент и теоретическая масса труб

■ а I ^

Номиналь- Теоретическая масса 1 м трубы, кг. при номинальной толщине стенки, мм

ный наруж-

ныП

диаметр 17

тр\б. мм 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 18 19 20 21

114 8.21 10.85 13.44 _ _ _ _ _ _ _ _

121 8.73 11.54 14.30 17.02 — — — — — — — — — — — — — — —

133 9.62 12.72 15.78 18.79 21.75 24.66 — — — — — — — — — — — — —

140 10.14 13.42 16.65 19.83 22.96 26.04 — — — — — — — _ _ _ _ _ _

159 11.54 15.29 18.99 22.64 26.24 29.79 33.29 — — — — — — — — — — — —

168 12.21 16.18 20.10 23.97 27.79 31.57 35.29 38.96 — — — — — — — — — — —

219 15.98 21,21 26.39 31.52 36.60 41.63 46.61 51.54 56.43 61.26 — — — — _ _ _ _ _

245 — 23.77 29.59 35.36 41.09 46.46 52.38 57.95 63.48 68.95 — — — — — — — — —

273 — 26.54 33.05 39.51 45.92 52.28 58.60 64.86 71.07 77.24 — — — — — — — — —

325 — 31.67 39.46 47.20 54.90 62.54 70.14 77.68 85.18 92.62 100.03 107,38 114.68 121.93 _ _ _ _

377 — — 45.87 54.90 63.87 72.80 81,18 90.51 99.25 108.01 116.70 125.33 133.91 142.45 — — — — —

426 — — 51.91 62.15 72.33 82.47 92.55 102.59 112.57 122,51 132.41 142.25 152.04 161.78 — — — — —

530 — — — — 90.29 102.99 115.64 128.24 140.72 153.29 165.74 178.15 190.50 202.80 215.06 227.24 239.41 251.53 263.59

630 — — — — 107.55 122.72 137.83 152.90 167,87 182.80 197.80 212,67 227.49 242,26 257.00 271.66 286.27 300.85 315.38

720 — — — — — 140.47 157.80 175.09 162,31 208.51 226.63 243,74 260.78 277,74 294.72 311.60 328.45 345.24 362.00

820 — — — — — 160.20 180.00 199.75 219.46 239.12 258.71 278.28 297.77 317.22 336.63 356.00 375,30 394.56 413.77

1020 — — — — — — 224.38 249.07 273,70 298.29 322.83 347.31 371.75 396.14 420.40 444.77 469.04 493.21 517.34

1220 — — — — — — — 298.39 327.95 357.47 386.94 416.36 445.73 475.03 504.32 533.54 562.72 591.84 620.91

1420 — — — — — — — — — — — — 519.71 554.00 588.17 622.30 656.43 690.48 724.49

1.1.1. Валковый инструмент «традиционной» конструкции

Конструкция валкового инструмента представлена в виде калибра, образованного двумя или более валками в зависимости от участка формообразования трубной заготовки (Рис. 1.3).

Рис. 1.3.

Конструкция валкового инструмента

Профиль формующего инструмента соответствует расчетному профилю трубной заготовки, согласно выбранной стратегии формоизменения.

1.1.2. Конструкция «традиционных» формовочных клетей

На первом этапе, когда плоскую заготовку начинают деформировать, принято использовать формовочные клети открытого типа, которые представляют собой пары валков, расположенные в пространстве станины, необходимые для деформации штрипса (Рис. 1.4) [6].

Конструкция формовочных клетей закрытого типа аналогична конструкции клетей открытого типа. Отличие составляет лишь дополнительная пара рабочего инструмента. В результате калибр состоит из четырех формующих валков[7].

Конструкция клетей, описанных выше, широко распространена ввиду ее простоты, поэтому систему подобной этой принято считать «классической». Использование оборудования данного типа позволяет массово производить трубную продукцию с редкими остановками для перевалки и установки нового

комплекта валков при переходе на производство другого типоразмера. Данные клети внедрялись повсеместно с начала 1960-х годов, когда шел процесс создания системы нефтяных и газовых трубопроводов по всей стране.

валки подушки

станина Рис. 1.4.

Формовочная клеть открытого типа трубоэлектросварочного стана

Так на территории СССР центрами производства такой продукции стали Новомосковский трубный и Выксунский металлургический заводы, где были введены в эксплуатацию трубоэлектросварочные агрегаты 203-530 состоящие из клетей, описание которых приводилось выше, но различной компоновки (количество клетей и общая длина стана отличаются) [8, 9].

На сегодняшний день, в условиях, когда год от года растет спрос на трубы различного сортамента, а не только нефтяного о котором идет речь в данной работе, требуется увеличение не только производительности трубных станов, но и повышение их маневренности, то есть способности быстро перенастраиваться с одного размера труб на другой, с одного материала заготовки на другой. Однако, многие трубоэлектросварочные агрегаты (ТЭСА), построенные еще в 1970-х годах прошлого века, не только не рассчитаны на производство большого объема прямошовных электросварных труб различного типоразмера, но и имеют большие ограничения по сортаменту производимых труб, в то числе по увеличению толщины стенки трубы, а также по использованию материалов с

повышенными механическими свойствами, поэтому значительная часть существующих ТЭСА подлежат модернизации и реконструкции.

Данные обстоятельства заставляют искать варианты модернизации уже существующих трубоэлектросварочных агрегатов, так как не многие отечественные компании располагают возможностями введения в эксплуатацию новых линий и цехов по производству труб. Так как именно процесс формовки отвечает за производство качественной трубной заготовки, то основные изменения касаются клетей формовочного стана трубоэлектросварочного агрегата.

Одной из главных задач при проведении реконструкции является обеспечение стабильности процесса формоизменения трубной заготовки. Для создания условий для устойчивого процесса формообразования в конструкцию используют вспомогательное формовочное оборудование. Одним из примеров является введение в состав комплекса оборудования эджерных (Рис. 1.5) и кромкогибочных клетей (Рис. 1.6), внедрение которых отличается малой стоимостью и простотой [10].

Рис. 1.5.

Эджерные клети: 1 - Трубная заготовка; 2 - валковый инструмент;

3 - станина[10]

Рис. 1.6.

Схема валкового инструмента кромкогибочной клети[4]: 1 - штрипс; 2 - задающая клеть; 3 - формующие валки

Дополнительные клети, входящие в комплекс оборудования, не только направляют трубную заготовку в последующую клеть, предотвращая тем самым смещение полосы относительно оси формовки, но также позволяет нивелировать распружинивание металла после выхода из формовочных клетей. Тем самым предотвращая образование таких дефектов как излом, гофрообразование.

Особого внимания заслуживает экспериментальная кромкогибочная клеть конструкции Электростальского завода тяжелого машиностроения (ЭЗТМ)[5], которая была изготовлена для трубоэлектросварочного агрегата 203-530 ОАО «Выксунский металлургический завод» (Рис. 1.7).

*_К1-1

-и

^ШтГ я

Рис. 1.7.

Кромкогибочная клеть конструкции ОАО «ЭЗТМ»

Предполагаемое использование данной клети в технологическом процессе -установка в межклетьевом пространстве между группами клетей отрытого и закрытого типа. Формовочное оборудование данной конструкции позволяет доформовывать трубную заготовку, уменьшая остаточные напряжения. Практическое применение формовочного инструмента показало, что использование дополнительных пар валков в межклетьевом пространстве позволяет стабилизировать непрерывный процесс формообразования трубной заготовки.

Конструкция рассматриваемой клети имеет механизм смены положения кромкогибочных роликов, что говорит об универсальности данного типа оборудования.

Возможно, более продолжительные испытания данной клети позволили бы сотрудникам ЭЗТМ внедрить эти клети в комплекс оборудования существующих ТЭСА различных типоразмеров, что дало бы возможность увеличить производимый сортамент продукции как по геометрическим размерам, так и по марочному диапазону сталей. Однако, как показали предварительные расчеты, еще большего эффекта можно было бы добиться, если в конструкции клети предусмотреть вертикальный прижимной ролик (Рис. 1.8).

ж

Рис. 1.8.

Эскиз кромкогибочной клети с прижимным роликом

Таким образом, использование кромкогибочных клетей совместно с классическими формовочными клетями позволяет существенно сократить количество пар валкового инструмента, а также исключить число перевалок на комплексе оборудования за счет использования регулирования положения валков в кромкогибочной клети. Наличие данной возможности позволяет корректировать поведение трубной заготовки в очаге деформации, не прибегая к замене валкового инструмента на основных клетях формовочного стана, но эти мероприятия больше относятся к усовершенствованию существующих технологий и не могут обеспечить решение поставленной перед трубной промышленности задачи по переходу на новые материалы и типоразмеры труб.

1.2. Формовочные станы с «гибкой» формовкой

Как уже отмечалось, тенденции современного рынка трубосварочной продукции обязывают заводы-производители не только расширять размерный ряд производимой продукции, но и марочный сортамент, используя трубные марки стали. При этом Потребителю зачастую необходима ограниченная партия труб. Данная ситуация вынуждает искать пути перехода (адаптации) существующего оборудования, предназначенного для массового выпуска труб, на серийное производство продукции.

В связи с этим с каждым новым днем большую популярность получает технология гибкой формовки под названием «Cage Formmg»[11]. Однако в нашей стране такие станы не выпускаются и, соответственно, не проводились теоретические исследования технологических возможностей этих станов. отсутствует информация о методе расчета основных технологических параметров.

В этой главе собраны и проанализированы конструкции таких станов, а также сделана попытка выявить целесообразность их использования для производства труб нефтегазового сортамента.

Суть данной технологии заключается в симбиозе существующих программных средств управления положением деформирующего инструмента и использования так называемой универсальной калибровки валков для формовки трубной заготовки заданного диапазона размеров. Технология «Cage Forming»

позволяет перейти с одного типоразмера на другой в считанные минуты, используя средства управления положением валкового инструмента. Время же перевалки и настройки стана «традиционной» конструкции занимает более 8 часов на мелкосортных трубных станах и более 48 часов на комплексе оборудования для производства труб среднего и большого диаметров.

На сегодняшний день в мире можно отметить три компании, которые уже продемонстрировали применение технологии гибкой формовки «Cage Forming» и приводят описание конструкции своих трубоэлектросварочных комплексов: Olimpia'80 (Италия)[12], NAKATA (Япония)[13] и SMS Meer (Германия)[14]. Однако, в мире есть еще несколько компаний таких как Adda Fer Meccanica (Италия)[15] и другие, о практике которых еще мало известно. Проведем анализ конструктивного исполнения формовочных станов каждой из компаний для производства труб нефтегазового сортамента.

1.2.1. Анализ конструкции формовочного стана 0limpia'80

Схема формовочного стана 100-170 Итальянская компания 0limpia'80 предлагает станы как традиционной конструкции, так и комплексы, выполненные согласно технологии гибкой валковой формовки [12]. Единая компактная система управления положением валкового инструмента состоит из 11-ти последовательных формовочных клетей, 8 из которых представляют собой систему калибров открытого типа, реализующие технологию «Cage Forming», а 3 -группу клетей закрытого типа, предназначенных для получения окончательного смыкания краев трубы. Комплекс формовочного инструмента представлен 83 независимыми валками, механизм установки которых оснащен сервомоторами с компьютеризированным программным управлением, который быстро и легко устанавливают всю систему валков в рабочее положение для осуществления формообразования трубной заготовки (Рис. 1.9)

Рис. 1.9.

Формовочная клеть стана 100-170 0limpia'80[12]

Использование системы автоматизации для позиционирования валкового инструмента отличает станы, предназначенные для серийного производства труб, в то время как станы «традиционной» конструкции целесообразно использовать, в основном, для массового производства.

Калибровка валкового инструмента

Процесс формообразования в рассматриваемом стане состоит из операций последовательной гибки полосовой стали, начиная с кромок с помощью комплекса валкового инструмента (Рис.1.10).

Рис. 1.10.

Система валкого инструмента в клетях открытого типа конструкции

0!^а'80[12]

Метод «Cage Forming» реализован как при помощи механизма позиционирования валкового инструмента, о чем было написано ранее, так и специально разработанного профиля рабочего инструмента, рассчитанного по эллиптическому закону таким образом, чтобы при определенном расположении получать необходимый радиус и угол гибки, которые в комплексе обеспечивают необходимые деформации для реализации процесса формообразования заготовки (Рис. 1.11).

Рис. 1.11.

Калибровка рабочей пары валков[12]

Исходя из конструктивного исполнения формы рабочих валков ясно, что её особенностью является то, что деформирующим инструментом является нижний валок, в то время как верхний является прижимающим.

Конструкция формовочных клетей Представлена конструкция формовочной клети стана с регулируемым валковым инструментом и системой подачи смазочно-охлаждающей жидкости (СОЖ) (Рис. 1.12).

Рис. 1.12.

Формовочная клеть стана 100-170 0limpia'80[12]

В зоне перехода от клетей с отрытым типом калибра к закрытым в конструкции стана 100-170 0Ншр1а'80 предусмотрена специальная конструкция, обеспечивающая необходимое положение валкового инструмента для контроля положения трубной заготовки как в нижней части, так и в прикромочной области (Рис. 1.13)

Рис. 1.13.

Формовочная клеть стана 100-170 0limpia'80[12]

Наибольший интерес в конструкции представляет система калибровки валкового инструмента клетей закрытого типа. Геометрия рабочего инструмента таких клетей (их в стане 3 шт.), очень проста: цилиндры, положение которых изменяется в зависимости от диаметра изготавливаемой трубной заготовки (Рис. 1.14).

Рис. 1.14.

Система валкового инструмента клети закрытого типа конструкции

Olimpia'80[12]

Конструкция формовочного стана Olimpia'80 предусматривает постепенное формообразование трубной заготовки от краев к центру за счет использования эллиптического профиля валкового инструмента с постоянным контролем прикромочного участка. Однако сложная система настройки положения калибров каждой клети усложняет процесс настройки самого стана под заданный типоразмер.

1.2.2. Анализ конструкции формовочного стана NAKATA FFX

Японская компания NAKATA впервые показала технологию гибкой формовки с аббревиатурой FFX (Flexible Forming system) осенью 1999 года во Франции[13]. С тех пор данное направление постоянно развивалось, и на сегодняшний день технология FFX, по заявлениям производителя, позволяет производить методом непрерывной валковой формовки трубы нефтегазового сортамента диаметром до 609 мм и толщиной стенки до 22 мм [16].

Схема формовочного стана Современный стан гибкой формовки ББХ представляет из себя комплекс формовочного оборудования, состоящий из сочетания направляющих, заправляющих, обжимных, эджерных клетей, а также клетей обратного гиба. Перечисленный состав оборудования представляет собой часть формовочного стана, который соответствует только открытой группе клетей традиционно стана. Всего же на данном участке расположены 11 клетей. Длина данного комплекса составляет более 21 метра.

Калибровка валкового инструмента

Для производства труб широкого сортамента независимо от размеров и свойств материала в технологии ББХ, как и в случае с вышеописанным формовочным станом ОНтр1а'80, используется специальный калибр, профиль которого включает в себя все типы кривизны наружной поверхности трубной заготовки в данном сортаменте. Поэтому полосовой металл можно формовать с любой необходимой кривизной (Рис. 1.15)

Рис. 1.15.

Общее использование валков в стане NAKATAFFX [13]

В данном случае применяется метод так называемой «охватывающей» гибки[17]: нижние и центральные валки используются для того, чтобы заставить избранный участок полосы охватывать верхний валок со сложным калибром, который может поворачиваться так, чтобы мог выбираться нужный участок его поверхности для контакта с полосой. В результате исключается контакт валкового инструмента по всей ширине трубной заготовки (Рис. 1.16).

Рис. 1.16.

Схема формовки[18]

Использование операции противоизгиба позволяет добиться охвата металлом формующего участка верхнего валка, при этом нижний используется в качестве опоры, что отличается от методики профилирования валков по эллиптическому закону, где формующим инструментов является нижний валок, как было отмечено выше.

Конструкция формовочных клетей Конструкция клетей открытого типа японского стана NAKATA FFX представляет собой два блока формующего инструмента, верхний и нижний, расположенные в пространстве станины. Положение данных блоков регулируется соответствующими механизмами сверху и снизу (Рис. 1.17)

Рис. 1.17.

конструкция формовочной клети NAKATA FFX [13]

Механизм поддержки валков в каждом из блоков (Рис. 1.18) имеет такую конструкцию, которая позволяет иметь свободу позиционирования валков как по вертикали, так и углу. Благодаря этому механизму трубы различных диаметров можно формовать простым изменением положения одного и того же комплекта валкового инструмента.

Рис. 1.18.

Механизм поддержки валков в формовочном стане NAKATA FFX [13]

Группа клетей закрытого типа оснащается валковой обоймой, как и в случае традиционных формовочных станов, состоящей из четырёх валков (верхний валок с разрезной шайбой).

1.2.3. Анализ конструкции формовочного стана SMS Meer

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Лепестов Антон Евгеньевич, 2017 год

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Решение заседания Проблемного Научно-технического Совета РОССНГС. Москва, 14 февраля 2007 г. 32c.

2. ГОСТ Р 52079. Трубы стальные сварные для магистральных газпроводов нефтепроводов и нефтепродуктопроводов, ГОССТАНДАРТ России, Москва, 2003, 43 с.

3. ГОСТ 10705-80. Трубы стальные электросварные. Технические условия, Москва, Стандартинформа, 2005, 12 с.

4. А.П. Коликов В.П. Романченко, С.В. Самусев, А.Д. Шейх-Али, В.В. Фролочкин Машины и агрегаты трубного производства. МИСиС. Москва, 1998. 541 с.

5. http://www.eztm.ru - официальный сайт ОАО «Электростальский Завод Тяжелого Машиностроения».

6. Ю.М. Матвеев, Я.Л. Ваткин Калибровка инструмента трубных станов. М.: Металлургия, 1970, 480 с.

7. Оборудование трубных станов каталог-справочник 18-4-71. Научно-исследовательский институт информации по тяжелому, энергетическому и транспортному машиностроению. Москва. 1971.

8. Трубопрокатное и трубосварочное оборудование. Отраслевой каталог 18-2-83. Центральный научно-исследовательский институт информации и технико-экономических исследований по тяжелому и транспортному машиностроению. Москва. 1983.

9. Патент 2504449 РФ. Стан для производства сварных прямошовных труб / Зарудный В.С., Лариков В.В., Волков В.М., Федоров С.А. и др. // 2014 Бюл. № 2.

10. Eric Lundin, Using a cage forming system shortens changeover times // The Tube & Pipe Journal, September 2017, P.10-11.

11. http://www.olimpiaS0.com/ - официальный сайт компании Olimpia 80.

12. http://www.nakata-mfg.com/ - официальный сайт компании NAKATA MFG.

13. http://www.sms-meer.com/ - официальный сайт компании SMS Meer.

14. http://www.addafer.it/ - официальный сайт компании Adda Fer Meccanica.

15. Ивао Наката, Фейджу Ванг, Дзилонг Йинь Гибкое дело // Металлургический компас №5. ,2008. С. 23-2V.

16. Ивао Наката Фейджу Ванг, Дзилонг Йинь, Гибкое дело // Металлургический компас №5, май 2008, МИР, Украина, С. 23-2V.

17. Моделирование процессов валковой формовки труб АО «Выксунский металлургический завод» / Хлыбов О.С., Новокшонов Д.Н., Соколова О.В., Лепестов А.Е. // Сталь. 2015. № 5. С. 67-V0.

18. Совершенствование технологии производства электросварных прямошовных труб (сообщение 3. Профилирование) / Юсупов В.С., Колобов А.В., Акопян К.Э., Селезнев М.С., Соминин М.А. //Сталь. 2016. № 2. С. 43-4V.

19. Б.Д. Жуковский, А.И. Зильберштейн, Я.Е. Осада и др. Производство труб электросваркой методом сопротивления. М.: Металлургиздат, 1953. 463 с.

20. Е.И. Иванов П.Н. Калинушкин, Б.Д. Жуковский Исследование процесса валковой формовки трубных заготовок конечной длины // Производство сварных труб. №3. Москва. Металлургия, 1974. С.5-13.

21. Е.И. Иванов Б.Д. Жуковский, П.Н. Калинушкин О механизме деформации кромок при непрерывной валковой формовке трубных заготовок // Производство сварных труб. №3. Москва. Металлургия. 1974. C. 13-19.

22. Я.Л. Вяткин, Ю.Я. Вяткин, Трубное производство. М.: Металлургия, 1970. 440 с.

23. Ю.Ф. Шевакин, А.3. Глейберг, Производство труб, М.: Металлургия, 1968 г., 441с.

24. Медников Ю.А., Аникеев В.Ф. Выбор оптимальных деформаций в сварочном калибре при производстве тонкостенных труб непрерывной печной сваркой с редуцированием // Производство сварных и бесшовных труб: сб. статей. Москва. Металлургия, 1964. Вып.2. С. 26-33.

25. Влияние подготовки кромок штрипса на величину внутреннего грата при индукционной сварке труб / Ю.М. Матвеев, Ю.А. Медников, В.Ф. Аникеев [и др.] // Производство сварных и бесшовных труб. М. Металлургия, 1968. №8. С. 34-40.

26. В.М. Друян, Ю.Г. Гуляев, С.А. Чукмасов Теория и технология трубного производства. Днепропетровск: РИА «Днепр-ВАЛ», 2001г., 544 с.

27. Методика расчета длины контакта кромок трубной заготовки с поверхностью валков при непрерывном процессе формовки / К.И. Шказатур Р.И. Мизера, Б.Д. Жуковский, В.Н. Бураковский // Производство сварных тру. №2, Москва, Металлургия, 1974, С. 16-21.

28. В.И. Суворов В.А. Рымов, В.Ф. Цыкалов, Аналитическое определение продольных деформаций и формы монотонного очага сворачивания трубной заготовки // Производство сварных труб. №3. Москва. Металлургия.1974. С. 513.

29. В.Б. Фурманов, Л.И. Зильберштейн Исследование кинематических и энергосиловых параметров в валках формовочного стана с открытым калибром // Производство сварных труб. №3. Москва. Металлургия. 1974. С. 20-28.

30. Смирнов-Аляев Г.А., Гун Г.Я. Основы теории непрерывной формовки в профилегибочных станах // Изв. Вузов. Черная металлургия.1962. №11. С. 99105.

31. Смирнов-Аляев Г.А., Гун Г.Я. К теории конечных пластических деформаций листового материала // Изв. Вузов. Черная металлургия. 1962. №9. С.150-153.

32. Матвеев Ю.М. Теоретические основы производства сварных труб. М.: Металлургия, 1967. 169 с.

33. Ю.М. Матвеев, Ю.В. Самарянов, П.Г. Гилев и др. Новые процессы производства труб. М.: Металлургия, 1969. 265 с.

34. Определение геометрических параметров очага формовки / В.А. Рымов, В.В. Горбунов, М.Ю. Матвеев и др. // Пластическая деформация металлов и сплавов: сб. науч. тр. МИСиС. -М.: Металлургия, 1981. №130. С.85-87.

35. Производство сварных и бесшовных труб / Матвеев Ю.М., Халамез Е.М., Зеленый Н.И. [и др.] // Науч. тр. УралНИТИ. Москва. Металлургия. 1969. №10. С. 12-24.

36. Матвеев Ю.М., Ваткин Ю.Я., Кричевский Е.М. Сварные трубы. М.: Металлургия, 1972. 185 с.

37. Матвеев Ю.М. Сварные трубы. М.: Металлургиздат, 1950. 241 с.

38. Расчет калибровки инструмента труба формовочного стана для производства труб из нержавеющих сталей / Рымов В.А., Потапов И.Н., Самусев С.В. [и др.] // Сталь. №6. С. 59-61.

39. Разработка овальных схем непрерывного формообразования трубной заготовки / В.А. Рымов, И.Н. Потапов, В.В. Горбунов и др. // Сталь. 1982. №10. С. 66-68.

40. Унификация технологического инструмента трубоэлектросварочных агрегатов Московского трубного завода / В.А. Рымов, И.Н. Потапов, В.И. Суворов [и др.] // Сталь. 1981. №2. С.52-54.

41. Калибровка инструмента трубоформовочного стана / В.А. Рымов, И.Н. Потапов, П.М. Гаврилин [и др.] // Бюл. ин-та Черметинформация Москва. Черная металлургия.1983. №2. - 22 с.

42. В.Н. Данченко А.П. Коликов, Б.А. Романцев, С.В. Самусев Технология трубного производства. Москва: Интермет инжиниринг, 2002. 640 с.

43. Формовка полосы с ее принудительной расформовкой при производстве прямошовных сварных труб / С.В. Самусев, A.M. Фадеев, В.А. Рымов [и др.] // М. Черная металлургия: Бюл. НТИ. 1985. №6. С. 54-55.

44. Методика оценки калибровки валков формовочного стана / С.В. Самусев, Е.В. Логинов, Г.В. Нестеров [и др.] // Сталь. 2002. №6. С. 57-60.

45. Исследование формообразования трубной заготовки из высоколегированных сталей / В.А. Рымов, С.В. Самусев, A.M. Фадеев [и др.] // Теория и технология обработки металлов давлением: сб. науч. тр. МИСиС. Москва. Металлургия. 1982. №142. С. 24-28.

46. С.В. Самусев А.Н. Фортунатов, А.И. Макарова Расчёт технологических параметров и оборудования для различных компоновок непрерывных ТЭСА: сборник задач. ВФ МИСиС, 2009, 337 с.

47. Morozov Y., Efron L., Nastich S. The main directions of development of pipe steels and large diameter pipe production in Russia // 4th Intern. Conf. on Pipeline Technology. 9-13 May 2004. Ostend (Belgium), 2004. Р. 1649-1658.

48. Л.И. Эфрон Металловедение в большой металлургии. Трубные стали. Москва: Металлургиздат, 2012. 696 с.

49. Шабалов И.П., Морозов Ю.Д., Эфрон Л.И. Стали для труб и строительных конструкций с повышенными эксплуатационными свойствами. М.: Металлургиздат, 2003. 520 с.

50. Feldman U. Metallurgical and Technological of producing fracture resistant pipe // Proc. of International Seminar on Fracture in Gas PipeLines. Moscow: CNIIChermet 1984 и CBMM 1985. Р. 245-266.

51. Бесте Д. Сталь — лидер по конкурентоспособности // Черные метал-лы. 2009. № 10. С. 54-58.

52. Моделирование как инструмент прогнозирования производства сварных труб и профилей / Колесников А.Г. Соколова О.В., Лепестов А.Е., Скрипкин А.Ю. // Сборник трудов четвертой Всероссийской конференции молодых ученых и специалистов «БУДУЩЕЕ МАШИНОСТРОЕНИЯ РОССИИ», МГТУ им. Н.Э. Баумана, Союз машиностроителей, 29-30 сентября 2011г.

53. https://www.copra.info/en/crf/ - официальный сайт программного решения COPRA@RF.

54. http://www.datam.de/ - официальный сайт компании data M Sheet Metal Solution.

55. Новый взгляд на модернизацию ТЭСА для производства прямошовных сварных труб / Колесников А.Г. Соколова О.В., Лепестов А.Е., Скрипкин А.Ю. // Тез. докладов Всероссийского Научно-практического семинара «Влияние идей академика А.И. Целикова на качество» инженерного образования в МГТУ им. Н.Э. Баумана», 2009г.

56. О.В. Соколова, А.Е. Лепестов, Прогнозирование качества прямошовных сварных труб // Электронное науко-техническое издание Наука и образование. -Москва: [б.н.], 2011. С. 6.

57. Соколова О.В., Лепестов А.Е., Моисеев А.А., Пути расширения технических возможностей оборудования для производства труб нефтегазового сортамента методом валковой формовки // Производство проката. 2014. № 4. С. 28-30.

58. User Manual. COPRA® Finite Element Analysis, data M Sheet Metal Solutions GmbH, p.208.

59. Шатров Б.В., Князев Э.Ю. Обзор основных типов упруго-пластичных материалов в комплексе MSC. Marc, критериев пластичности и моделей упрочнения. Москва. ООО «Эм-Эс-Си Софтвэр РУС»,2009г., 60c.

60. Marc® 2015. Volume B: Element Library, MSC Software Corporation, р.951.

61. Соколова О.В., Лепестов А.Е., Новый метод определения длины стана при непрерывной валковой формовке // Производство проката. 2016. № 3. С. 25-27.

62. A. Senlmaier, А. Коваленко Современные направления производства сварных и бесшовных труб из черных и цветных металлов // Практические результаты применения компьютерного моделирования на станах высокочастотной сварки труб. - Днепропетровск: International Tube Association, 2007.

63. Соколова О.В., Лепестов А.Е., Новокшонов Д.Н. Анализ калибровки валкового инструмента при непрерывной валковой формовке труб // Производство проката. 2016. № 5. С. 25-27.

64. Z. Kent Li, The Detailed Forming Behavior of ERW Tube and Pipe Making Process // AISTech 2017 Proceedings. 2017. p. 2615-2625.

65. Гуляев Г.И., Давыдов Ф.Д. Сравнение типов калибровок валков трубоэлектросварочных агрегатов // Сталь. 1996. №11. С. 48-50.

66. Гуляев Г.И., Давыдов Ф.Д. Сравнение традиционной и усовершенствованной технологий производства электросварных труб // Сталь. 1996. №1. С. 49-50.

67. Гуляев Г.И., Давыдов Ф.Д. Проверка, корректировка и расчет калибровок трубоэлектросварочных агрегатов // Сталь. 1993. №1. С. 58-60.

68. Гуляев Г.И., Давыдов Ф.Д. Оценка конструкций и схем формовки современных трубоэлектросварочных агрегатов // Сталь. 1996. №8. С. 46-48.

69. Гуляев Г.И., Давыдов Ф.Д., Давыдов А.Ф. Выбор калибровки валков для производства электросварных труб малого и среднего диаметров // Сталь. 1997. №12. С. 40-42.

70. Колобов А.В. Повышение качества электросварных труб в процессе формовки // Северсталь пути к совершенствованию. Тез. докл. науч.-техн. конф. Череповец, 2001. С. 39-41.

71. Колобов А.В. Разработка технологии формовки труб с заданным распределением обжатий с целью повышения качества готовой продукции // Северсталь пути к совершенствованию. Тез. докл. науч.-техн. конф. Череповец, 2003. С. 40-41.

72. Шестаков В. В., Колобов А. В., Селезнев М. С. Новый трубоэлектросварочный агрегат 127-426 ЗАО «Северсталь -ТПЗ Шексна»//Сб. тр. Второй междунар. науч.-техн. конф. «Павловские чтения» (Москва, 2010). М.: ИМЕТ РАН, 2010. С. 328 -342.

73. Расчет калибровки валков стана 2-8x100-600 для формовки труб. Сообщение 1 / Г.Е. Барабанцев, А.Н. Тюляпин, А.В. Колобов [и др.] // Производство проката. 2001. №6. С. 24-33.

74. Новокшонов Д.Н., Соколова О.В., Лепестов А.Е. Оптимизация схемы формоизменения трубной заготовки путем моделирования // Сталь. 2016. №2 7. С. 53-56.

75. Profit Pointer for Roll Forming High-Strength Materials By Baicheng Wen, Ph.D. Roll-Kraft, Inc. Ohio U.S.A.

76. Profit Pointer for Selecting Advanced Tooling for High Quality Tube and Pipe By Baicheng Wen, Ph.D. Roll-Kraft, Inc. Ohio U.S.A.

77. Акопян К.Э. Исследование и совершенствование технологии профилирования электросварных стальных труб квадратного сечения в четырехвалковых калибрах: Дисс. канд. техн. наук. Москва. 2012. 137 с.

78. А.с. 1489868 СССР. Способ производства прямошовных сварных труб / Е.М. Халамез, В.Б. Буксбаум, И.А. Телицын и др. // Открытия. Изобретения. 1989. №24. С.22.

79. Богатов А.А., Топотов А.В. Электросварные холоднодеформированные трубы. М.: Металлургия, 1991. 26 с.

80. В.А. Рымов П.И. Полухин, И.Н. Потапов Совершенствование производства сварных труб. М.: Металлургия, 1983. 314 с.

81. Васенин А., Немтинов А., Тюляпин А. и др. Исследование и совершенствование технологии производства электросварных прямошовных труб // Машины, технологии, материалы (Болгария). 2007. № 2 -3. С. 155-157.

82. Гельман А.С. Основы сварки давлением. М.: Машиностроение, 1970. 312 с.

83. Г.И. Гуляев, Ф.Д. Давыдов, К.И. Шкабатур и др. Совершенствование технологии производства и повышение качества электросварных труб. Киев: Техника, 1984.120 с.

84. Глебов А.А. Исследование формовки трубной заготовки гладкими валками и разработка технологии процесса и конструкции инструмента: Дисс. канд. техн. наук. Москва., 1998. 190с.

85. Головкин Р.В., Кричевский Е.М. Производство прямошовных труб на непрерывных трубоэлектросварочных станах. М.: Металлургия, 1973.150 с.

86. Горбунов В.В. Исследование процесса непрерывного формообразования трубной заготовки и разработка новых схем формовки для производства прямошовных электросварных труб: Дисс. канд. техн. наук. Москва.1978. 171с.

87. Гуляев Г.И., Давыдов Ф.Д. Анализ калибровок валков трубоэлектросварочных агрегатов // Сталь. №9. 1993. С. 57-58.

88. Гуляев Г.И., Давыдов Ф.Д. Анализ потерь, связанных с ошибками в расчетах калибровок валков трубоэлектросварочных агрегатов // Сталь. №2. 1994. С. 5658.

89. Гуляев Г.И., Давыдов Ф.Д., Давыдов А.Ф. Анализ способов и приемов формовки заготовки для производства электросварных труб // Сталь. 1997. №4. С. 51-54.

90. Гуляев Г.И., Давыдов Ф.Д. Повышение качества электросварной трубной заготовки при калибровании // Сталь. 1987. №6. С. 64-66.

91. Друян В.М., Балакин В.Ф. Производство сварных труб. М.: Металлургия, 1981.176 с.

92. Ефименко С.П., Юсупов В.С. Некоторые проблемы прогнозирования развития металлургической технологии // Сталь. 1995. С. 69-73.

93. Жуковский Б.Д., Фурманов В.Б., Макиевский Ю.И. Продольные деформации по ширине полосы при ее непрерывной формовке в трубную заготовку // Производство труб. №1. Москва. Металлургия. 1975. С.108-112.

94. Иванов В.Н., Лунин И.В., Кулжинский В.Л. Высокочастотная сварка металлов. Л.: Машиностроение, 1979. 95 с.

95. Иванов Е.И. Исследование процесса валковой формовки заготовок конечной длины для прямошовных электросварных труб: Дисс. канд. техн. наук. Днепропетровск. 1976. 171с.

96. Колобов А.В. Исследование и совершенствование непрерывной валковой формовки при производстве электросварных прямошовных труб: Дисс. канд. техн. наук. Москва., 2005. 172с.

97. Лепестов А.Е. Моделирование процесса валковой формовки сварных труб и его практическое применение. Пятая научно-практическая конференция молодых специалистов ОМК, тезисы докладов, г. Выкса, 10-12 октября 2012г.

98. Лепестов А.Е. Прогнозирование качества сварных прямошовных труб большого диаметра для магистральных газопроводов, полученных методом валковой формовки. Тезисы докладов 11 -ой Научно-технической конференции «Новые перспективные материалы, оборудование и технологии для их

получения» в рамках 18-ой Международной промышленной выставки «Металл-Экспо», 15 ноября 2012 г.

99. Лепестов А.Е., Соколова О.В., Скрипкин А.Ю. Исследование влияния деформации клети с открытым профилем калибра на точность непрерывной формовки труб // Производство проката. 2011. № 5. С. 32-34.

100. Методика расчета калибровки валков для формовки электросварных прямошовных труб / Г.Е. Барабанцев, А.Н. Тюляпин, А.В. Колобов, В.С. Юсупов // Производство проката. 2005. №8. С. 26-29.

101. Новый способ формовки полосы при производстве прямошовных сварных труб / Г.И. Осинский, В.В. Горбунов, И.Н. Потапов [и др.] // Бюл. ин-та Черметинформация М.: Черная металлургия, 1977. №16. С. 55-58.

102. Особенности структуры и свойств опытных партий труб категории прочности К65 (Х80) изготовленных для комплексных испыта-ний / И.Ю. Пышминцев [и др.] // Наука и техника в газовой промышленности. 2009. № 1. С. 56-61.

103. Патент 2056961 РФ. Способ изготовления прямошовных электросварных труб / Ю.К. Дозорцев, А.Б. Ламин, Г.Г. Поклонов и др. // Изобретения. 1996. №9. С.56.

104. Патент 2149721 РФ. Способ формовки трубной заготовки и разрезная шайба для его осуществления / К.И. Колесников, В.Ф. Цыкалов, В.Б. Буксбаум и др. // Изобретения. Полезные модели. 2000. №15. С.52.

105. Патент 2168383 РФ. Способ определения ширины заготовки для профилирования /В.Г. Антипанов, Е.В. Карпов, С.В. Кривоносов и др. // Изобретения. Полезные модели. 2001. №16. С.34.

106. Патент 2185909 РФ. Валковый калибр стана для производства сварных прямошовных труб / Ю.А. Мягков // Изобретения. Полезные модели. 2002. №21. С.42.

107. Патент 2228811 РФ. Валок трубоформовочного стана / Р.С. Тахаутдинов, Д.П. Максимов, В.Г. Антипанов и др. // Изобретения. Полезные модели. 2004. №14. С.36.

108. Патент 2230619 РФ. Трубоформовочный стан / Ю.А. Бодяев, В.Л. Носов, Д.П. Максимов и др. // Изобретения. Полезные модели. 2004. №17. С.26.

109. Пашков Н.Г. Разработка эффективных способов формоизменения прямошовных электросварных труб нефтяного сортамента в линии трубоэлектросварочного агрегата: Дисс. канд. техн. наук. Москва., 2007. 164с.

110. Полухин П.И., Прокатное производство. М.: Металлургиздат, 1960. 920 с.

111. Потапов И.Н., Коликов А.П., Друян В.М. Технология производства труб. М.: Металлургия, 1994. 528 с.

112. Потапов И.Н., Коликов А.П., Друян В.М. Технология трубного производства. М.: Металлургия, 1991. 421 с.

113. Расчет калибровки валков стана 2-8x100-600 для формовки труб. Сообщение 2 / Г.Е. Барабанцев, А.Н. Тюляпин, А.В. Колобов [и др.] // Производство проката. 2001. №8. С. 23-27.

114. Самусев С.В. Повышение эффективности производства сварных труб на основе развития теории непрерывного формоизменения и создания способов и устройств компактных станов ТЭСА: Дисс. док. техн. наук. Москва. 2000. 377с.

115. Скрипкин А.Ю., Лепестов А.Е., Соколова О.В., Колесников А.Г., Прогнозирование качества сварных прямошовных труб большого диаметра для магистральных газопроводов, полученных методом валковой формовки // Черная металлургия. 2013. № 5. С. 68-70.

116. Совершенствование технологии производства электросварных прямошовных труб (сообщение 1) / Юсупов В.С., Колобов А.В., Акопян К.Э., Селезнев М.С., Соминин М.А. //Сталь. 2015. № 8. С. 44-50.

117. Совершенствование технологии производства электросварных прямошовных труб (сообщение 2) / Юсупов В.С., Колобов А.В., Акопян К.Э., Селезнев М.С., Соминин М.А. //Сталь. 2015. № 12. С. 39-41.

118. Соколова О.В., Миронова М.О., Лепестов А.Е. Анализ способов модернизации трубных станов непрерывной валковой формовки прямошовных сварных труб // Современные тенденции в образовании и науке. Сборник научных трудов по материалам Международной научно-практической конференции. Москва, 2013г.. С. 121-122.

119. Соколова О.В., Скрипкин А.Ю., Лепестов А.Е. Уточнение методики расчета калибровки валков для производства сварных труб // Производство проката. 2012. № 5. С. 31-33.

120. Суворов В.И. Исследование и совершенствование технологии производства электросварных прямошовных труб на непрерывных станах: Дисс. канд. техн. наук. Челябинск. 1976. 156с.

121. Тришевский И.С. Производство и применение гнутых профилей проката: Справочник. М.: Металлургия, 1975. 534 с.

122. Финкельштейн Я.С. Справочник по прокатному и трубному производству. М.: Металлургия, 1975. 450 с.

123. Целиков А.И., Никитин Г.С., Рокотян С.Е. Теория продольной прокатки. М.: Металлургия, 1980. 318 с.

124. Цыкалов В.Ф. Исследование особенностей деформации заготовки в формовочных и сварочных клетях непрерывных трубосварочных станов: Дисс. канд. техн. наук. Челябинск., 1977. 192с.

125. Чекмарев А.П., Калужский В.Б. Гнутые профили проката. М.: Металлургия, 1974. 263 с.

126. Шамов А.Н., Лунин И.В., Иванов В.Н. Высокочастотная сварка металлов. Л.: Политехника, 1991. 234 с.

ОТЗЫВ НАУЧНОГО РУКОВОДИТЕЛЯ

о работе Лепестова Антона Евгеньевич по кандидатской диссертации «Совершенствование технологии производства прямошовных сварных труб для магистральных трубопроводов», представленной к защите на соискание

ученой степени кандидата технических наук по специальности 05.02.09 - «Технологии и машины обработки давлением»

Лепестов Антон Евгеньевич занимается научной работой сначала, будучи студентом, а затем аспирантом.

Лепестов Антон Евгеньевич поступил в аспирантуру после окончания с отличием университета МГТУ им. Н.Э. Баумана по специальности «Металлургические машины и оборудование».

За время обучения в аспирантуре Лепестов Антон Евгеньевич зарекомендовал себя грамотным, высоко эрудированным специалистом в области производства сварных труб методом непрерывной валковой формовки.

В процессе обучения в аспирантуре Лепестов Антон Евгеньевич продемонстрировал способность самостоятельно выполнять исследования и проводить широкий круг работ по изучению процесса непрерывной валковой формовки прямошовных электросварных труб для магистральных трубопроводов.

Наряду с исследовательской работой, в аспирантуре Лепестов Антон Евгеньевич активно привлекался к учебной деятельности с целью приобретения навыков педагогического мастерства и участвовал в создании программ по курсам «Основы автоматизированного проектирования», «Технология получения сварных труб», «Технология получения высококачественных труб и профилей», руководил научно-исследовательской работы студентов, имеет совместные публикации.

В общении с сотрудниками и студентами контактен.

К научно значимым результатам можно отнести разработку методики определения основных параметров процесса непрерывной валковой формовки сварных труб из различных марок сталей, в том числе впервые было реализовано моделирование процесса линейной формовки труб.

Высокий профессиональный уровень позволил ему использовать в исследованиях современные подходы к решению сложных задач и новейшие теоретические и численные методы.

Диссертация обогащает науку рядом новых взглядов на традиционно важные для теории и практики проблемы.

Результаты работы полно и своевременно опубликованы в периодических изданиях, докладывались на международных и Всероссийских конференциях и семинарах.

В процессе работы над диссертацией Лепестов Антон Евгеньевич проявил себя как высококвалифицированный и инициативный ученый, способный решать сложные научные задачи.

Аспирант Лепестов Антон Евгеньевич является сложившимся научным работником, выполненная им диссертация на актуальную тему носит законченный характер.

В целом аспиранта Лепестова 'Антона Евгеньевича можно охарактеризовать как сформировавшегося научного работника, способного решать поставленные проблемы, достойного ученой степени кандидата технических наук.

Считаю, что Лепестову Антону Евгеньевичу может быть присуждена ученая степень кандидата технических наук.

Считаю, что диссертация «Совершенствование технологии производства прямошовных сварных труб для магистральных трубопроводов» удовлетворяет требованиям ВАК Минобрнауки РФ, а соискатель заслуживает степени к.т.н. по специальности 05.02.09 -«Технологии и машины обработки давлением».

Научный руководитель: кандидат технических наук, доцент доцент кафедры оборудования и

технологии прокатки

2017 года