Повышение эффективности производства сварных труб на основе теории непрерывного формоизменения и создания способов и устройств компактных станов ТЭСА тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.16.05, доктор технических наук Самусев, Сергей Владимирович

• Самусев, Сергей Владимирович
• доктор технических наук
• 2000

Оглавление диссертации доктор технических наук Самусев, Сергей Владимирович

ВВЕДЕНИЕ

1. НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ ТРУБНОЙ ЗАГОТОВКИ ПРИ ФОРМОВКЕ

1.1. Современное состояние и вопросы совершенствования теории и практики процесса производства сварных труб и профилей в

1.2. Методика исследования и расчет напряженно-деформированного состояния полосы при ее непрерывной формовке в трубную заготовку

1.3. Методика исследования распружинивания трубной заготовки - ^^

1.4. Исследование напряженно-деформированного состояния заготовки при производстве сварных труб и кабельных оболочек ^

1.5. Экспериментальные исследования процесса формовки сварных труб и профилей &&

1 & Выводы по главе

2. РАСЧЕТ КАЛИБРОВКИ ДЛЯ РАЗЛИЧНЫХ СХЕМ СВОРАЧИВАНИЯ И ПРОЕКТИРОВАНИЕ СМЕННОГО ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ИНСТРУМЕНТА зв

2.1. Принципы расчета калибровки и габаритов технологического инструмента

2.2. Расчет калибровки для различных производств сварных труб и профилей ^^

Выводы по главе

3. МЕТОДИКА РАСЧЕТА ЭНЕРГОСИЛОВЫХ ПАРАМЕТРОВ НА ОСНОВЕ УЧЕТА КИНЕМАТИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ И КОНТАКТНОГО ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ ИНСТРУМЕНТА И ЗАГОТОВКИ ДЛЯ МНОГОРАДИУСНЫХ КАЛИБРОВОК ТЭСА ^^

3.1. Методика определения контактных площадей 11 (С

3.2. Методика расчета энергосиловых параметров процесса непрерывного формообразования сварных труб и профилей 41$

3.3. Экспериментальное исследование энергосиловых параметров при непрерывной формовке

Выводы по главе

4. ПРИНЦИПЫ УПРАВЛЕНИЯ ЭНЕРГОСИЛОВЫМИ ПАРАМЕТРАМИ, ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ ПРОИЗВОДСТВА СТАНОВ ТЭСА 445~

4.1. Управление энергосиловыми параметрами при производстве сварных профилей 4УЪ

4.2. Алгоритм повышения эффективности производства сварных профилей высокого качества

Выводы по главе 4 ^^

5. РАЗРАБОТКА И СОВЕРШЕНСТВОВАНИЕ ТЕХНОЛОГИИ И ОБОРУДОВАНИЯ ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВА СВАРНЫХ ТРУБ И ПРОФИЛЕЙ ИЗ УГЛЕРОДИСТЫХ МАРОК СТАЛЕЙ /

5.1. Способы диагностики процесса формовки и настройки валков в клетях станов ТЭСА 4£

5.2. Разработка способов и оборудования для производства электросварных прямошовных труб высокого качества 18%

5.3. Реконструкция формовочных станов АО МТЗ «Филит» и АО «НДТЗ»

5.4. Совершенствование технологии и модернизация профилировочных станов ТЭСА

Выводы по главе б. РАЗРАБОТКА ЭФФЕКТИВНОЙ ТЕХНОЛОГИИ И ОБОРУДОВАНИЯ ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВА СВАРНЫХ ТРУБ ИЗ ВЫСОКОЛЕГИРОВАННЫХ СТАЛЕЙ

6.1. Разработка технологии (способов) формовки по многорадиусным схемам сворачивания; модернизация ТЭСА АДС 10

6.2 Разработка способов и оборудования участка дофор-мовки и сварки линии ТЭСА АДС

6.3.Разработка цепного опорно-сварочного узла для станов ТЭСА АДС ^^

6.4.Разработка технологии и оборудования для производства труб с применением инструмента из эластичного материала

Выводы по главе б

7. РАЗРАБОТКА ВЫСОКОСКОРОСТНОЙ ТЕХНОЛОГИИ И ОБОРУДОВАНИЯ ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВА СВАРНЫХ ТРУБ И КАБЕЛЬНЫХ ОБОЛОЧЕК ИЗ ЦВЕТНЫХ МЕТАЛЛОВ

7.1. Разработка технологии и оборудования формовки труб по конусным очагам сворачивания

7.2. Реконструкция формовочного стана ТЭСА АДСТ 15-32Vfc

7.3. Разработка способа траковой формовки и машины для его реализации

7.4. Разработка технологии производства редуцированных кабельных оболочек 3U

77. J

Выводы по главе

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Повышение эффективности производства сварных труб на основе теории непрерывного формоизменения и создания способов и устройств компактных станов ТЭСА»

Одной из ведущих отраслей черной металлургии является трубная промышленность, которая развивается более быстрыми темпами, чем производство чугуна, стали, проката и метизов. Это объясняется тем, что развитие таких важнейших отраслей народного хозяйства как химия, нефтедобыча и нефтепереработка, добыча природного газа и его транспортировка, машиностроение, автомобилестроение, авиация, сельское хозяйство, атомная энергетика и многие другие отрасли требуют огромного количества труб самого разнообразного сортамента.

Увеличение производства сварных труб объясняется технико-экономическими преимуществами этого метода производства. Сварные трубы, за исключением газо- и нефтепровод-ных с формовкой заготовки на прессах и в вальцах, изготавливают на непрерывных агрегатах, работающих по «бесконечной» схеме формовки, сварки и калибровки. Применение таких агрегатов, с одной стороны, обеспечивает низкую себестоимость сварных труб, позволяет легко совмещать в одной непрерывной технологической линии как изготовление самой трубы, так и ее редуцирование, профилирование, нанесение защитных покрытий. С другой стороны, сварные трубы представляют собой экономичный легкий профиль, материал которого обладает высокими механическими свойствами.

Трубная промышленность России в настоящее время располагает практически всеми наиболее распространенными в мировой практике типоразмерами трубосварочных агрегатов. Дальнейшее развитие трубной промышленности идет по пути разработки и внедрения более совершенных технологических процессов, существенно повышающих эффективность производства .

Наряду с вводом в эксплуатацию новых агрегатов, многие действующие должны быть реконструированы с учетом современных достижений в области теоретических и технологических разработок и создания нового инструмента и оборудования ТЭСА.

При решении этих проблем возникают определенные трудности, связанные с тем, что недостаточно изучены некоторые вопросы теории и практики процессов непрерывного формоизменения труб в линии различных станов ТЭСА.

Требуется, например, значительно дополнить теоретические и экспериментальные исследования процессов контактного взаимодействия профилированного инструмента и трубной заготовки, с тем, чтобы получить достоверную силовую картину в очагах формоизменения и на основе этого дать достаточно обоснованные рекомендации по форме и размерам очага сворачивания, типу технологического инструмента, виду деформирующего оборудования при производстве тех или иных типоразмеров электросварных труб.

Важной задачей является также разработка различных компоновок оборудования станов ТЭСА.

На защиту выносятся следующие разработки, выполненные автором и отличающиеся научной и технической новизной:

- усовершенствование методики определения напряженно-деформированного состояния трубной заготовки для исследований, расчетов и оценки геометрических параметров очагов деформации. Определение и анализ совокупности факторов, характеризующих валковый очаг деформации и влияющих на качество труб при непрерывной формовке;

- определение критерия оценки проектирования технологического инструмента и принципов прогнозирования изменения калибровки и параметров калибров. Разработка методики расчета геометрических и технологических параметров в деформирующих сечениях цилиндрического и конического очагов сворачивания;

- проведение экспериментальных исследований процессов формоизменения прямошовных сварных труб, профилей и кабельных оболочек. Разработка принципов управления энергосиловыми параметрами непрерывных процессов производства сварных труб и профилей на основе изменения геометрии инструмента, кинематических параметров деформирующего оборудования, определяющих взаимодействие инструмента и заготовки;

- создание рациональных способов диагностики, настройки и непрерывного формоизменения на основе методики расчета деформационных режимов, энергосиловых параметров и геометрии инструмента, обеспечивающих повышение эффективности производства в результате снижения дефектов сварных труб, повышения производительности агрегата и создания компактных станов ТЭСА;

- разработка деформирующих устройств, реализующих настройку инструмента на заданные параметры формоизменения для обеспечения эффективного производства сварных труб в формовочных, редукционно-калибровочных и профилировочных станах ТЭСА;

- разработка и внедрение в промышленных условиях эффективных технических решений для производства сварных труб, профилей и кабельных оболочек для валкового, валко-во-роликового и тракового инструмента на станах ТЭСА различных компоновок.

Заключение диссертации по теме «Обработка металлов давлением», Самусев, Сергей Владимирович

Выводы по главе 7

1. Разработан новый (конусный)способ настройки сменного технологического инструмента формовочного стана и формовки труб в линии ТЭСА;

2. Спроектированы и изготовлены конструкции горизонтальных и вертикальных клетей, реализующих заданную пространственную настройку и формовку, в частности формовку по коническому очагу сворачивания. Полученные разработки успешно внедрены при реконструкции ТЭСА АДСТ 10-40;

3. Разработаны технологические режимы для формовки труб 4 0,0x1,0 и 60,0x1,0 по новой уравновешенной по оси схеме формовки и проведено опытно-промышленное внедрение на ТЭСА АДСТ 10-40;

4. Разработан новый способ траковой формовки труб, эскизный проект машины траковой формовки труб и режимы настройки инструмента и формовки труб траковым способом.

5. Разработаны способы редуцирования сварных труб в круглых и овальных калибрах по различным траекториям деформации при равнозначности работы деформации в рабочих клетях. Применение овальных калибров валков редукционных станов, рассчитанных с учетом изменения деформации и механических свойств металла, позволило обеспечить увеличение зъх скорости на 50-60% по сравнению со скоростью сварки, производительность агрегата на 40-50%, повысить точность холод-норедуцированных труб и кабельных оболочек, качество поверхности .

Комплексно изучены и теоретически обобщены основные закономерности процесса формоизменения бесконечной полосы в линии станов ТЭСА на основе исследования контактного взаимодействия инструмента и трубной заготовки; конструктивных параметров оборудования; разработаны и внедрены сбалансированные способы получения сварных труб для ресурсосберегающего производства.

1. Усовершенствована методика определения напряженно-деформированного состояния трубной заготовки для исследования, расчета и оценки геометрических параметров очагов деформации сварных труб и профилей. Найден способ оценки геометрических параметров очагов деформации, при котором выявляют параметры с допустимым минимумом величины интенсивности деформации кромок заготовки;

2. Разработана методика определения кривизны поперечных сечений трубной заготовки в процессе формовки, принудительной и упругой расформовки на основе расчета остаточных напряжений в процессе формоизменения. Установлено, что применение принудительной расформовки по многорадиусным схемам сворачивания в процессе формоизменения обеспечивает эффективное производство на агрегатах типа ТЭСА АДС «6-32», «10-60», «20-102»;

3. Определен критерий оценки технологического инструмента и принципы аналитического прогнозирования влияния калибровки профиля и конструкции калибров на качество продукции. Предложена методика расчета калибровки валкового инструмента, включающая три последовательных этапа: определение количества деформирующих сечений (количества рабочих клетей) и размеров профиля заготовки в них; определение геометрических параметров профиля калибров в сечениях рабочих клетей; определение габаритных размеров валков формовочных калибров и оценка их по критерию бездефектных условий непрерывной формовки;

4. Определено влияние совокупности факторов валкового очага деформации на процесс непрерывного формоизменения на основе исследования условий взаимодействия инструмента и трубной заготовки. Разработана методика расчета энергосиловых параметров процесса производства сварных труб с учетом кинематических параметров оборудования и усилий формоизменения по рабочим клетям;

5. Разработаны методика расчета энергосиловых параметров процесса производства сварных труб, обеспечивающая стабильное ведение процесса. Установлено, что для стабилизации процесса необходимо: схему сворачивания назначать из условия равномерного тянущего усилия по рабочим клетям, калибровку корректировать за счет изменения габаритных размеров профилированных рабочих валков до достижения заданных величин контактных площадей в калибрах, а частоту вращения валков менять до реализации уравновешенной схемы нагружения в рабочих клетей;

6. Разработано программное обеспечение процесса, включающее следующие этапы расчета: оценку напряженно-деформированного состояния заготовки при непрерывном формоизменении; поэтапное оснащение выбранного очага сворачивания различными типами и комбинациями технологического инструмента; расчет усилий формоизменения по локальным очагам деформации и определение энергосиловых параметров в них; оценку и в случае необходимости коррекцию параметров по клетям агрегата;

7. Разработан алгоритм эффективного производства сварных труб и профилей в линии станов ТЭСА, заключающийся в комплексном использовании разработанных методик и определяющий эффективность этапа и процедуру перехода от одного исследования к другому. Алгоритм включает следующие этапы: выбор или расчет исходных геометрических параметров очага сворачивания и оценки напряженно-деформированного состояния заготовки; определение количества деформирующих сечений (количества рабочих клетей и типа стана ТЭСА), расчет калибровки и габаритов рабочих валков; я расчет и оценка энергосиловых и кинематических параметров станов ТЭСА и изменение соотношений тянущих усилий по рабочим клетям для стабильного ведения процесса;

8. Разработаны рациональные способы непрерывного формоизменения сварных труб, профилей и кабельных оболочек широкого размерно-марочного сортамента с учетом особенностей технологии производства в зависимости от сортамента, типа сварки, калибровки, редуцирования или профилировки;

9. Разработаны способы формовки и оборудование участка доформовки трубной заготовки под сварку. Установлено, что для труб из углеродистых марок сталей эффективными являются способы вертикальной овализации профиля с депланацией его в зоне сварки; для высоколегированных сталей эффективными являются способы горизонтальной овализации в многоклетьевых сварочных узлах или способы траковой доформовки и калибровки; для профилей из цветных металлов эффективными являются способы горизонтальной овализации в специальных блоках валковых и валково-роликовых устройств;

10. Разработаны деформирующие устройства, реализующие настройку инструмента на заданные параметры формоизменения для обеспечения эффективного производства сварных труб в линиях различных станов ТЭСА;

11. Предложена, апробирована и внедрена на ряде ТЭ-СА методика реконструкции и модернизации формовочных станов, которая включает: оценку энергосиловых параметров процесса для базовой компоновки стана; проверку и коррекцию калибровки инструмента; повторную оценку энергосиловых параметров и внесение предложений по изменению компоновки; в выбор оборудования и инструмента, внедрение и отладку.

12. Разработана ресурсосберегающая технология получения сварных профилей в линии ТЭСА включающая: внедрение сбалансированных способов профилирования и новых конструкций самоустанавливающихся профилировочных клетей, позволяющих повысить качество профилей за счет устранения дефектов; настройку профильного стана, позволяющую значительно сократить затраты времени и уменьшить расход металла при настройке.

13. Разработаны рациональные способы диагностики и настройки формовочных и редукционно-калибровочных станов ТЭСА при помощи специальных контактных шаблонов. Внедрение этих способов позволило уменьшить время настройки на 30-4 0% и потери металла в период настройки на 1-2%, повысить качество готовой продукции. Разработанные эффективные способы производства и спроектированное оборудование с новыми технологическими возможностями позволили повысить скорость на 2 0- 50%, качество продукции на 10-15% и производительность ТЭСА для сварных изделий широкого размерно-марочного сортамента на 15- 30%. Предложенные компоновки станов ТЭСА позволили уменьшить на 20-30% габаритные размеры станов и массу основного оборудования.

Список литературы диссертационного исследования доктор технических наук Самусев, Сергей Владимирович, 2000 год

1. Фомичев И.А., Шошин В.А. Производство труб: Науч. тр./УкрНИТИ. М. : Металлургиздат, 1962. Сб. №6, с.102-110.

2. Производство и применение гнутых профилей проката: Справочник/Под ред. Тришевского И.С. М.: Металлургия, 1975. 534с.

3. Шошин В.А. Исследование процесса непрерывного гиба заготовки при изготовлении прямошовных электросварных труб. Автореф. Дис.канд. техн. наук. Днепропетровск, 1967, -22с.

4. Ваткин Ю.Я. Исследование процесса непрерывной валковой формовки труб. Автореф. Дис.канд. техн. наук. М., 1967, -21с.

5. Vervollkommung der Technologie zur Herstellung Stahlrohre. V.A.Rimov, S.V.Samusev, I.N.Potapov, P.I/Poluchin/ - Neue Hutte Heft 5.1982, s.178-181.

6. Рымов В.А., Старшинов А.В., Александрович А.И. Вли-янние инструмента трубоформовочного стана на деформированное состояние полосы. Изв.вузов, Черная металлургия, 1982, №11, с.64-67.

7. А.с. № 192153 (СССР) Способ непрерывной формовки трубной заготовки из штрипса вертикальными валками/Шварц В.М. Опубл. в Б.И., 1967, №5, с.23.

8. A.C. №396142 (СССР). Способ формовки прямошовной трубной заготовки/ Воробьев Ю.Ф., Иванов Г.В., Кожевников P.C. и др. - Опубл. в Б. И., 1973, №36, с. 12.

9. А.с. № 162488 (СССР) Валково-цепной формовочный стан /Медведев А.И., Кричевский Е.М. и др. Опубл. в Б.И., 1964, №10, с.12.

10. А.с. № 313585 (СССР) Роликовая формующая проводка трубоформовочного стана /Овчаров М.С., Медведев С.П., Сидоренко JI.M. и др. Опубл. в Б.И., 1971, №27, с.21.

11. А.с. № 360993 (СССР) Рабочая клеть трубоформовочного стана /Медведев А.Н., Крупин Ю.Д., Казакевич A.C. и др. Опубл. в Б.И., 1973, №1, с.22-23.

12. А.с. № 484914 (СССР) Трубоформовочный стан / Разин В.Ф., Лопатинская Л.В., Листов В.Ф. и др. Опубл. В Б.И., 1975, №35, с.28-34.

13. А.с. № 465245 (СССР)/Суворов В.И., Светлаков В.А., Рымов В.А. и др. Опубл. в Б.И., 1975, №12, с.21.

14. А. с. № 548332 (СССР)/ Трубоформовочный стан / Суворов В.И., Рымов В.А., Иванцов В.Я. и др. Опубл. в Б.И., 1977, №8, с.12-15.

15. А.с. № 553023 (СССР)/ Формовочный стан для производства сварных труб / Бедняков В.П., Волчков Е.А., Терентьев Д. В. и др. Опубл. В Б. И., 1977, №13, с.18-22.

16. Жуковский Б.Д. Основные проблемы расширения сортамента и повышения качества электросварных труб малого и среднего диаметров. В кн. Совершенствование производства труб высокочастотной сваркой, 1972, с.5-13.

17. Полухин П.И., Карпов С.П., Рымов В. А. Продольные напряжения и деформации в металле при непрерывной валковой формовке.- Изв. вузов. Черная металлургия, 1963, №3, с.77-84.

18. Шевакин Ю.Ф., Осинский Г. И. Определение максимальной относительной деформации кромок полосы при непрерывной формовке. В кн.: Обработка металлов давлением: Науч. тр./ВЗМИ. М. : Металлургия, 1971, с.173-177.

19. О.Жуковский Б.Д., Фурманов В.Б., Макиевский Ю.И. Продольные деформации по ширине полосы при ее непрерывной валковой формовке в трубную заготовку. В кн.: Производство труб: Науч. тр./МЧМ СССР. М.: Металлургия, 1975, №1, с.108-112.

20. Полухин П.И., Рымов В.А. Упругий контакт металла с инструментом в открытых клетях трубоформовочных станов. Изв. Вузов, Черная металлургия, 1969, №1,с.23-25.

21. Производство труб: Пер. с нем./Под ред. Потапова И.Н. М.: Металлургия, 1980, с.285.

22. Матвеев Ю.М., Халамез Е.М., Зеленый Н.И. Энергосиловые параметры непрерывных трубоформовочных станов. Челябинск: Кн. изд-во, 1969, 108 с.

23. Матвеев Ю.М., Халамез Е.М., Зеленый Н.И., Пичурин И.Н. Производство сварных и бесшовных труб: Науч. тр./УралНИТИ. М.: Металлургия, 1969, №10, с.12-24.

24. Шевакин Ю.Ф., Линденбаум В.И., Осинский Г.Н. и др. Анализ силовых условий при непрерывной формовке труб. Изв. Вузов. Черная металлургия, 1969, №5, с.97-100.

25. Новые процессы производства труб. Матвеев Ю.М., Са-марянов Ю.В., Гилев П.Г. и др. М. : Металлургия, 1969, 264с.

26. Жуковский Б.Д., Зильберштейн Л.И. Методика расчета максимального крутящего момента формовки в клетях трубоэлектросварочного стана. В кн.: Производство труб, № 24,1971, с.97-106.

27. Зильберштейн Л.И., Фурманов В. Б. Определение тянущих усилий и коэффициента полезных действий непрерывной валковой формовки полосы. В кн.: Производство труб, 1969, № 22, с.103-111.

28. Gunter Ditges-Bander, Bleckye, Rohre 1961, 310, s.412-434.

29. Шевакин Ю.Ф., Головкин P.B., Кричевский Е.М. Совершенствование контактной сварки труб. М. : Металлургия, 1967, 107 с.

30. Матвеев Ю.М. Теоретические основы производства сварных труб. М.: Металлургия, 1967, 168 с.

31. Технология производства электросварных труб/ Матвеев Ю.М., Ружинский М.Б., Ромашов A.A., Халамез Е.М. М.: Металлургия, 1967, 123 с.

32. Шевакин Ю.Ф., Глейберг А.З. Производство труб. М. : Металлургия, 1968, 440 с.

33. Матвеев М.Ю., Ваткин Я.Л. Калибровка инструмента трубных станов. М.: Металлургия, 1970, 480 с.

34. Жуковский Б.Д. В кн.: Совершенствование производства труб высокочастотной сваркой: Науч. тр./ВНИТИ. М.: Металлургия, 1972, С.5-13.

35. Сварка особотонкостенных труб/Под. ред. Дудко Д.А. М.: Машиностроение, 1977, 128 с.

36. Ваткин Я.Л., Ваткин Ю.Я. Трубное производство. М. : Металлургия, 197 0, 512 с.

37. Самусев C.B., Матвеев М.Ю., Рымов В. А. Алгоритмы расчета калибровки валков трубоформовочного стана. Сб. «Пластическая деформация металлов и сплавов», №118, 1979.

38. Рымов В.А., Горбунов В.В., Осинский Г.И. Новый процесс ведения формовки и сварки труб. Сб. «Теория и технология ОМД», №12 9, 1980.

39. Рымов В.А., Самусев C.B., Потапов И.Н. и др. Калибровка инструмента трубоформовочного стана. Обзорная информация, №2, 1983.

40. Производство труб для оросительных систем/Полухин П.И., Потапов И.Н., Рымов В.А., Иванцов В.Я. М.: Металлургия, 1980, 111 с.

41. Рымов В.А., Полухин П.И., Потапов И.Н. Совершенствование производства сварных труб. М. : Металлургия, 1983, 312 с.

42. Жуковский Б.Д., Зильберштейн Л.И., Фурманов В.Б. -Производство труб: Науч. тр./ВНИТИ. М.: Металлургия, 1970, в. 24, с.97-106.

43. Смирнов-Аляев Г.А., Гун Г.Я. Изв. вузов. Черная металлургия, 1962, №9, с.150-153.

44. Смирнов-Аляев Г.А., Гун Г.Я. Изв. вузов. Черная металлургия, 1962, №11, с.99-105.4 6.Смирнов-Аляев Г.А. Сопротивление металлов пластическим деформациям. М.: Наука, 1967, 463 с.

45. Халамез Е.М. Производство сварных и бесшовных труб: Науч. тр./УралНИТИ. М.: Металлургия, 1968, №8, с.16-23.

46. Рымов В.А., Самусев C.B. Фадеев A.M. Теоретические основы процесса непрерывного формообразования прямо-шовной трубной заготовки. Сб. Прогрессивные процессы обработки металлов давлением. М.: Металлургия, 1986.

47. Самусев C.B., Свидовский Ф.Г., Казаков А. Р. Совершенствование технологии производства сварных труб и кабельных оболочек. XI Всесоюзная научно-техническая конференция «Применение токов высокой частоты в электротермии» J1., 09, 1991.

48. Самусев C.B., Свидовский Ф.Г., Шишов A.A. Исследование процесса непрерывной формовки сварных кабельных оболочек. Сб. научных трудов ВНИИКП, «Исследование и производство кабелей и проводов», 1993.

49. Свидовский Ф.Г., Самусев C.B. Методика расчета геометрических параметров при формовке полосы. Кабельная техника, №5(243), 1994.

50. Рымов В.А., Самусев C.B. Потапов И.Н. и др. Унификация технологического инструмента трубоэлектросва-рочных агрегатов Московского трубного завода. Ж. «Сталь», №2, 1981.

51. Самусев C.B., Рымов В.А., Горбунов В.В., Фадеев A.M. Совершенствование технологии производства электросварных прямошовных труб сваркой в среде защитных газов. Сб. «Теория и технология ОМД», №139, 1982.

52. Samusev S.V., Rymov, V.G. Fursa, A.I. Aleksan-drovid, A.B. Lamin Stress-strain state of steel during local thermomechanical processing of welded pipes. Steel in Translation, 1993, vol. 23, № 5, NEWYORK.

53. A.c. № 893282 (СССР)/Способ изготовления сварных прямошовных труб. Самусев C.B., Рымов В.А., Потапов И.Н. и др. Опубл. в Б.И., №43, 1981.

54. А.с. № 863056 (СССР)/Способ изготовления сварных прямошовных труб. Самусев C.B., Рымов В.А., Потапов И.Н. и др. Опубл. в Б.И., №34, 1981.

55. Самусев C.B. Разработка новых способов формовки трубной заготовки с применением принудительной рас-формовки. Автореф. Дис. канд.техн.наук. Москва, 1983, 24с.

56. Рымов В. А. Разработка и внедрение новых способов формовки и калибровки технологического инструмента с целью повышения эффективности непрерывного процесса производства прямошовных электросварных труб. Автореф. Дис.докт.техн.наук. Москва, 1984, 44с.

57. Работнов Ю.Н. Механика деформируемого твердого тела. М.: Наука, 1979, 744с.

58. Седов Л.И. Механика сплошных сред. Т. 1,2. М. : Наука, 1973, 536 с.

59. Кучеряев Б.В. Механика сплошных сред. Теоретические основы обработки давлением композиционных материалов. М.: МИСиС, 1999, 320 с.

60. Ильюшин A.A. Пластичность. М. : Изд. АН СССР, 1968, 271 с.

61. Рымов В.А., Самусев C.B., Старшинов A.B., Кроликов В. А. Экспериментальное определение деформированного состояния полосы в локальном очаге сворачивания. Сб. Обработка металлов давлением. М.: Металлургия, 1987.

62. Пол. решение № 3871383/31-27, Испытательный стенд для формовки трубы из листа конечной длины. Потапов И.Н., Рымов В.А., Пчелинцев И.А. и др. 1987.

63. Пол. решение № 4184904/31-27, Формовочный стан тру-боэлектросварочного агрегата. Рымов В.А., Потапов И.Н., Федоров A.B. и др. 1987.

64. Жуковский Б. Д. Электросварка труб сопротивлением. Автореф. Дис.канд.техн.наук. Днепропетровск, 1946, 22с.

65. Самусев C.B., Щерба В.Н., Овечкин В.В. и др. Особенности процесса формовки труб и профилей на роликовых гибочных машинах. Ж. "Изв. вузов, Цветная металлургия", №4,1999, с.39-44.

66. Исследование формоизменения поперечного сечения профиля при изгибе его в обод колеса/ C.B. Самусев, A.M. Марков, В.H. Щерба, М.Г. Спичак, М.С. Сенчихин -журнал Известие ВУЗов «Цветная металлургия», №1, 1999.

67. А.с. №4800410 п.р. (СССР)/ Способ производства труб большого диаметра. Самусев C.B., Рымов В.В., Фурса В.Г. и др. Опубл. в Б.И.

68. А.с. №4823025 п.р. (СССР)/ Приспособление для моделирования процесса раскатки шва сварного соединения. Самусев C.B., Рымов В.В., Фурса В.Г. и др. Опубл. в Б.И.

69. Федосьев В.И. Сопротивление материалов. М. : Наука, 1970, 544 с.

70. Александров Г.С. Лекции по аналитической геометрии. М.: Наука, 1968, 912 с.

71. Горбунов В.В. Исследование процесса непрерывного формообразования трубной заготовки и разработка новых схем формовки для производства прямошовных электросварных труб. Автореф. Дис.канд.техн.наук. Москва,1978, 23с.

72. Власов В.3., Избранные труды. T. II. М. Изд. АН СССР. 1963, 507 с.

73. А.с. № 837438 (СССР)/Способ изготовления сварных прямошовных труб. Рымов В.А., Самусев C.B., Потапов И.Н. и др. Опубл. в Б.И., №22, 1981.

74. А.с. № 1273203 (СССР)/Способ изготовления сварных труб. Самусев C.B., Потапов И.Н., Рымов В.А. и др -Опубл. в Б.И., №4 4, 1986.7 9.Коликов А.П., Романенко В.П., Самусев C.B. и др. «Машины и агрегаты трубного производства» -М. : МИ-СиС,1998,536с.

75. Ситников Л.Л., Кричевский Е.М., Цыкалов В.Ф. и др. Применение инструмента и оснастки с полиуретаном при производстве труб: Обзорная информация, ин-т Черме-тинформация, сер. 8, в. 1, 38 с.

76. Рымов В.А., Потапов И.Н., Старшинов A.B., Фадеев А.М. Совершенствование технологии производства электросварных труб с инструментом из полиуритана. Ж. «Сталь», №1, 1984.

77. А.с. № 878388 (СССР)/Валок трубоэлектросварочного стана. Рымов В.А., Самусев C.B. и др. -Опубл. в Б.И., №41, 1981.

78. А.с. № 893282 (СССР)/Трубоформовочный стан. Самусев С. В., Рымов В. А., Потапов И.Н. и др. Опубл. в Б. И., №4 3, 1981.

79. Патент РФ № 201932 9, Способ изготовления сварных труб и кабельных оболочек. Свидовский Ф.Г., Самусев C.B., Казаков А.Р. и др. Опубл. В Б.И., №17, 1994.

80. Патент РФ № 2 019330, Способ формовки трубной заготовки. Свидовский Ф.Г., Самусев C.B., Коробов С.А. Бюл. №17, 1994.8 6.Рыжик И.М., Градштейн И. С. Таблицы интегралов, сумм, рядов и произведений. М., Ленинград, 1951, с.191.

81. Крагельский И.В. Основы расчетов на трение и износ. М.: Машгиз, 1973, 364с.

82. Леванов И.К., Колмогоров В.В., Буркин A.M. Контактное трение в процессах ОМД. М. : Металлургия, 1976, 366с.

83. Патент РФ № 2020009, Способ формовки трубной заготовки. Самусев C.B., Свидовский Ф.Г. Бюл. №18, 1994.

84. Патент РФ № 2028844, Способ настройки валкового агрегата. Самусев C.B., Свидовский Ф.Г., Павлова М.А., Ларин Ю.Т. Бюл. №5, 1995.

85. Самусев C.B., Рымов В.А., Гаврилин П.М. и др. Методика определения геометрических параметров очага формовки прямошовных электросварных труб. ОМД теория и технология, М., 1984, с.17-19.

86. А.с. № 1348023 (СССР)/Способ настройки калибровоч-но-редукционного стана и маркированный шаблон для его осуществления. Самусев C.B., Рымов В.А., Потапов И.Н. и др. Опубл. в Б.И., №4 0, 1987.

87. А.с. № 1745390 (СССР)/Способ диагностики и настройки валков в клетях трубосварочных агрегатов. Свидов-ский Ф.Г., Самусев C.B., Ларин Ю.Т. и др. Опубл. в Б.И., №25, 1992.

88. А.с. № 1699676 (СССР)/Способ непрерывного изготовления сварных прямошовных труб. Фурманов В.Б., Самусев C.B., Попов M. В. и др. Опубл. в Б. И., № 23, 1991.

89. А.с. № 902886 (СССР)/Трубоформовочный стан. Рымов В. А., Горбунов В.В., Самусев C.B. и др. Опубл. в Б.И., №5, 1982.

90. А.с. № 1503924 (СССР)/Способ непрерывной формовки трубной заготовки. Горбунов В.В., Потапов И.Н., Самусев C.B. и др. Опубл. В Б.И., № 32 198 9

91. А.с. № 617102 (СССР)/Осинский Г.И., Потапов И.Н., Горбунов В. В., Рымов В. А. Опубл. в Б. И., 1978, №28, с.19.

92. Полухин П.И., Гун Г.Я. Изв. вузов. Цветная металлургия, 1963, №5, с.121-124.

93. Полухин П.И., Рымов В.А., Горбунов В.В., Фадеев A.M. Пластическая деформация металлов и сплавов: Науч. тр./МИСиС. М. : Металлургия, 1975, №80, с.144-151.

94. А.с. № 472714 (СССР)/Медведев А.Н., Скачко Ю.Н. Опубл. в Б.И., 1975, №21, с.13.

95. Богатов H.A., Ериклинцев В.В., Фридман Д.С. Новые трубоэлектросварочные агрегаты. Свердловск: Кн. изд-во, 1969, 93 с.

96. Гаврилин П.М., Самусев C.B., Каширский Г. M и др. Анализ качества электросварных карданных труб. Сб. «Теория и технология ОМД», №142, 1982.

97. Горбунов B.B., Самусев C.B., Старшинов A.B. и др. Совершенствование метода электротензометрирования для измерения продольных деформаций формуемой в трубную заготовку полосы. Сб. «Теория и технология ОМД», №139, 1982.

98. А.с. № 889183 (СССР)/Кромкогибочная клеть трубо-формовочного стана. Фурманов В.Б., Калинушкин П.М, Самусев C.B. и др. Опубл в Б.И., №46, 1981.

99. А.с. № 902889 (СССР)/Сварочный узел стана для изготовления сварных прямошовных труб. Рымов В.А., Самусев C.B., Потапов И.H. и др. Опубл. в Б.И., №5, 1982.

100. А.с. № 1273203 (СССР)/Способ изготовления сварных труб. Самусев C.B., Потапов И.Н., Рымов В.А. и др. -Опубл. в Б.И., №44, 1986.

101. А.с. № 1676704 (СССР)/Стан для производства электросварных прямошовных труб. Финагин П.М., Потапов И.Н., Самусев C.B. и др. Опубл. в Б.И., №34, 1991.

102. А.с. № 1274790 (СССР)/Способ изготовления многогранных сварных труб. Фурманов В.Б., Самусев C.B., Шлосберг Л.М. и др. Опубл. в Б.И., №45, 1986.

103. А.с. № 1608947 (СССР)/Способ изготовления многогранных труб. Горбунов В.В., Самусев C.B., Потапов И.Н. и др. Опубл. в Б.И., № 28, 1988.

104. А.с. № 1801634 (СССР)/Клеть стана продольной прокатки. Разин В.Ф., Самусев C.B., Горбунов В.В. и др. Опубл. в Б.И., №10, 1993.

105. Ш.Петрунин Е.П., Жуковский Б.Д., Зильберштейн Л.И. и др. Производство сварных труб. Науч. тр./МЧМ СССР. М.: Металлургия, 1972, №1, с.36-42.

106. Петрунин Е.П., Барашков В.А., Свинолобов В. А. и др. Производство сварных труб: Науч. тр./ВНИТИ. М.: Металлургия, 1974, №3, с.78-81.

107. А.с. № 848115 (СССР)/Способ изготовления сварных прямошовных труб. Самусев C.B., Горбунов В.В., Потапов И.Н. и др. Опубл. в Б.И., №32, 1981.

108. А.с. № 893281 (СССР)/Способ изготовления электросварных прямошовных труб. Самусев C.B., Рымов В. А., Потапов И.Н. и др. Опубл. в Б.И., №43, 1981.

109. А.с. № 889182 (СССР)/Способ изготовления сварных прямошовных труб. Самусев C.B., Рымов В.А., Потапов И.Н. и др. Опубл. в Б.И., №47, 1981.

110. А.с. № 1699676 (СССР)/Способ непрерывного изготовления сварных прямошовных труб. Фурманов В.Б., Самусев C.B., Попов М. В. и др. Опубл. в Б. И., № 47, 1991.

111. А.с. № 863056 (СССР)/Способ изготовления сварных прямошовных труб. Самусев C.B., Рымов В.А., Потапов И.Н. и др. Опубл. в Б.И., №34, 1981.

112. А.с. № 902889 (СССР)/Сварочный узел стана для изготовления сварных прямошовных труб. Самусев C.B., Рымов В.А., Потапов И.Н. и др. Опубл. в Б.И., №5, 1982.

113. А.с. № 1513719 (СССР)/Цепной опорно-сварочный узел. Самусев C.B., Рымов В.А., Потапов И.Н. и др. -- Опубл. в Б.И., №33, 1989.

114. А.с. № 694241 (СССР)/Валковый калибр стана для производства прямошовных сварных труб. Самусев C.B., Рымов В.А., Потапов И.Н. и др. Опубл. в Б.И., №22, 1979.

115. А.с. (п.р. 4713556/27)Горизонтальная рабочая клеть трубоформовочного стана/ Самусев C.B., Донской Е.М., Васильев В.А. и др. Опубл.

116. А.с. (п.р. 4767005/27) Вертикальная формовочная клеть трубоформовочного стана/ Самусев C.B., Донской Е.М., Потапов И.Н. и др. Опубл.

117. Самусев C.B., Поклонов Г.Г., Свидовский Ф.Г., Jla-мин A.B., Логинов Е.В. Совершенствование технологии холодного редуцирования электросварных труб и кабельных оболочек. Ж. «Сталь», №7, 1999, с.55-58.

118. А.с. № 1748373 (СССР)/Способ холодного редуцирования сварных труб. Самусев C.B., Свидовский Ф.Г., Казаков А.Р., Потапов И.В., Певчев Э.В., Коробов С.А. -Опубл. в Б.И., №26, 1992.

119. Патент РФ № 2015755, Способ холодного редуцирования сварных трубных изделий. Свидовский Ф.Г., Самусев C.B., Воронин Л.М., Коробов С. А. Опубл. в Б. И., №13, 1994.354

120. Патент РФ № 2019326, Способ холодного редуцирования сварных труб и кабельных оболочек. Свидовский Ф.Г., Самусев C.B., Воронин JI.M. Опубл. в Б. И., №17, 1994.

121. Результаты расчета энерго силовых параметров ТЭСА 10-601. НДТЗ(база)

122. Исходные данные по типоразмеру изделия:

123. Вшах Вг Б. Бш1 Зш2 Вл Ксв. уз.55 40 2 12 3 131,88 21

124. Тип очага сворачивания однорадиусныи , прямолинейный Расчет калибровки технологического инструмента

125. Формовочный стан Св.уз.1 2 3 4 5 6

126. Дв. д 177,00 209,00 214,00 224,00 112,22 112,78 108,5

127. Дв.р 137,70 139,27 148,00 175,50 156,51 154,21

128. Дн. д 110,00 110,55 111,10 111,66 112,22 112,78 90

129. Дн.р 149,30 180,28 181,10 164,16 156,51 154,21

130. Кв,мм 103,00 50,50 33,00 24,25 20,90 19,47

131. Ин,мм 105,00 52,50 35,00 26,25 22,90 21,47 12,31. Бш 12 3

132. Ез.,рад 1,26 2,51 3,77 5,02 5,76 6,14

133. Кинематические параметры по рабочим клетям1. Формовочный стан 1. Клеть 1 2 3 4 5 бп в 81 72 61 55 102 104об/мин н 104 104 102 100 100 100в 8,48 7,54 6,38 5,76 10,68 10,89н 10,89 10,89 10,68 10,47 10,47 10,47

134. Исходные данные для расчета усилия формоизменения по рабочим клетям1. Ул £ д Кф40 0,08 0,00939 0,25

135. Результаты расчета распружинивания профиля по клетям1. Клеть 1 2 3 4 5 61.ь~™~ 0,21 0,18 0,15 0,12 0,1 0,08---—1 Клеть 1 2 3 4 5 61.. д. 88,761 120,946 96,721 67,320 34,951 32,025

136. Результаты расчета параметров контакных площадейпо калибрам рабочих клетей 1. Клеть 1 2 3 4 5 6

137. Fi 1,256 2,512 3,768 5,024 5,759 6,143

138. RiK 75,034 91,520 90,551 82,079 78,257 77,106

139. Hi 20,034 36,245 35,000 26,250 22,149 20,717

140. HiB 18,832 34,070 32,900 24,675 20,820 19,474

141. Ывх и 13,449 19,991 19,540 16,105 14,443 13,8641.bbxx н 1,345 1,999 1,954 1,611 1,444 1,386

142. BX в 13,449 19,991 19,540 16,105 14,443 13,864

143. Bwx в 1,345 1,999 1,954 1,611 1,444 1,386

144. В/2 н 65,940 65,940 54,478 40,733 35,470 33,220

145. Si 0,010 0,019 0,029 0,038 0,044 0,0478i,% 0,952 1,905 2,857 3,810 4,367 4,658

146. As 0,008 0,011 0,012 0,013 0,009 0,006s,% 0,752 1,124 1,238 1,295 0,938 0,641

147. BiK 123,381 99,840 70,000 52,500 45,798 42,934

148. Результаты расчета технологических параметров1. Углеродистые Вт Е П сттстали 0,0018 190000 800 3501. Клеть 1 2 3 4 5 6

149. Ji 356,145 363,764 371,38 379,003 383,46 385,79

150. Fi 1003,36 2552,72 1880,5 1717,47 734,68 490,09а 0,26572 0,30595 0,2855 0,51341 0,3136 0,2424

151. Хмах -6,0519 -8,996 -8,793 -7,2474 -6,499 -6,239ан 1,96544 3,36394 3,0687 4,54778 2,4913 1,8485

152. DiK : в 157,3 176,9 208,8 231,6 124,9 122,5н 122,5 122,5 124,9 127,4 127,4 127,4

153. Ti в 74,3 179,4 50,2 -137,4 58,8 39,2н 53,3 181,3 129,7 100,5 40,2 26,21. Оптимизация процесса

154. Расчет калибровки технологического инструментаоптимизированный)1. Формовочный стан 1 2 3 4 5 6 Св.уз.

155. Дв. Л 164 ДО 177,90 210,00 231,90 112,70 210,00 108,5

156. Дв.р 124,80 108,17 144,00 183,40 157,00 251,43

157. Дн. д 110,00 110,00 96,30 140,00 112,70 210,00 90

158. Дн.р 149,30 179,73 166,30 192,50 157,00 251,43

159. Кв,мм 103,00 50,50 33,00 24,25 20,90 19,47

160. Кн,мм 105,00 52,50 35,00 26,25 22,90 21,47 12,31. Зш 12 3

161. П,рад 1,26 2,51 3,77 5,02 5,76 6,14

162. Б1к : в 157,3 176,9 208,8 231,6 124,9 122,5н 122,5 122,5 124,9 127,4 127,4 127,4

163. Т± в 46,8 -78,5 I г 18,9 -48,1 58,9 50,0н 53,3 179,4 81,2 148,8 41,2 50,0

164. СуммаТ! 100,1 100,9 100,1 100,6 100,0 100,1

165. Т1 в 48,3 115,7 28,6 71,8 58,8 39,2н 51,7 -14,9 71,3 27,9 41,1 39,2

166. СуммаТ1 100,0 100,8 99,9 99,7 99,9 78,4

167. Результаты расчета энергосиловых параметров ТЭСА 10-601. МТЗ(база)

168. Исходные данные по типоразмеру изделия:

169. Отах Вг 3 Бш1 Бш2 Вл Иов. уз.60 33 1,5 8,5 2 108,80 17,325

170. Тип очага сворачивания однорадиусныи , прямолинейный Расчет калибровки технологического инструмента

171. Формовочный стан Св.уз.1 2 3 4 5 6

172. Дв.д 177,00 209,00 214,00 224,00 122,42 123,03 108,5

173. Дв.р 144,52 151,27 159,25 183,69 158,26 156,80

174. Дн.д 120,00 120,60 121,20 121,81 122,42 123,03 90

175. Дн.р 152,48 178,33 178,95 165,12 158,26 156,80

176. КВ , №2 85,13 41,81 27,38 20,16 17,17 16,13

177. Нн,мм 86,63 43,31 28,88 21,66 18,67 17,63 12,31. Зш 8,5 2

178. Р:1,рад 1,26 2,51 3,77 5,02 5,83 6,17

179. Кинемат:

180. Исходные данные для расчета усилия формоизменения по рабочим клетям1. Ул £ Я Кф2,7 0,12 0,008 0,25

181. Результаты расчета распружинивания профиля по клетям1. Клеть 1 2 3 4 5 Г б

182. Ь 0,21 0,18 0,15 0,12 ОД 0,081. Клеть 1 2 3 4 .■■■ 5 61 1.Н . д. 81,399 109,025 87,300 61,308 31,603 29,146

183. Результаты расчета параметров контакных площадей по калибрам рабочих клетей1. Клеть 1 2 3 4 5 6

184. П 1,256 2,512 3,768 5,024 5,828 6,170

185. Как 76,528 90,202 89,477 82,561 79,128 78,400

186. Н± 16,528 29,902 28,875 21,656 17,919 16,885

187. Н±в 15,536 28,108 27,143 20,357 16,844 15,871

188. Ывх Б 12,333 18,021 17,636 14,667 13,059 12,617

189. Ывых н 1,233 1,802 1,764 1,467 1,306 1,262вх в 12,333 18,021 17,636 14,667 13,059 12,617

190. Ыгых в 1,233 1,802 1,764 1,467 1,306 1,262

191. В/2 н 54,401 54,401 44,857 33,518 28,825 27,200

192. Ае 0,007 0,010 0,011 0,012 0,009 0,006

193. Ае,% 0,684 1,022 1,126 1,177 0, 900 0,557

194. В±к 101,789 82,368 57,750 43,313 37,338 35,269

195. Результаты расчета технологических параметров

196. Высоколегированные стали 8т Е П0,00182 220000 1000 4001. Клеть 1 2 3 4 5 6

197. СП 406,84 415,498 424,156 432,814 438,36 440,71

198. И 716,716 1793,77 1347,37 1235,62 560,46 338,7а 0,27356 0,32069 0,30501 0,54125 0,3601 0,2471

199. Хмах -5,5499 -8,1093 -7,9364 -6,6001 -5,876 -5,678ан 1,85565 3,1785 2,95855 4,36619 2,5864 1,7144

200. Охк : в 143,3 186,9 191,1 191,1 95,5 86,0ж 122,8 143,3 143,3 86,0 132,3 86,0

201. Т± в 86,0 179,1 78,1 105,7 67,3 40,61 н 81,9 126,9 97,7 148,3 52,2 40,6зя1. Оптимизация процесса

202. Расчет калибровки технологического инструмента1. С оптимизированный)1. Формовочный стан 1 2 3 4 5 6 Св.уз.

203. Дв. д 171,00 215,50 238,50 212,50 130,00 204,00 108,5

204. Дв.р 138,52 157,77 183,75 172,19 165,84 237,77

205. Дн. д 120,00 120,60 122,00 150,00 130,00 204,00 90

206. Дн»р 152,48 178,33 179,75 193,31 165,84 237,77

207. Нв,мм 85,13 41,81 27,38 20,16 17,17 16,13

208. Кн,мм 86,63 43,31 28,88 21,66 18,67 17,63 12,31. Зж 8,5 2

209. П,рад 1,26 2,51 3,77 5,02 5,83 6,170±к : в 159,2 207,7 212,3 212,3 106,2 95,5н 136,5 159,2 159,2 95,5 147,0 95,5

210. Т± в 73,1 92,8 91,3 -61,7 68,8 50,0н 26,9 8,5 9,8 160,4 32,1 50,0

211. СуммаТ1 100,1 101,3 101,1 98,7 100,9 100,1

212. Кинематические параметры по рабочим клетям(оптимизированные)1. Формовочный стан 1. Клеть 1 2 3 4 5 6п. об/мин в 5,5 4,8 4,5 4,4 9 10н 7,55 5,9 6,35 5,39 6,5 10н в 0,58 0,50 0,47 0,46 0,94 1,05н 0,79 0,62 0,66 0,56 0,68 1,05

213. В±к : в 173,7 199 212,3 217,1 106,2 95,5н 126,5 161,9 150,5 177,3 147 95,5

214. Т± в 30,3 115,3 34,6 85,7 68,8 501.н 71,5 -15,8 65,2 14,2 32,1 50

215. СуммаТ! 101,8 99,5 99,8 99, 9 100,9 100

216. Результаты расчета энергосиловых параметров АК 10-35 завода"Москабель"(база)

217. Исходные данные по типоразмеру изделия:

218. Ошах Бг 3 3ш1 Зш2 Вл Ксв.уз.35 19 1 8,5 2 62,64 9,975тип очага сворачивания однорадиусныи , прямолинейный Расчет калибровки технологического инструмента,

219. Формовочный стан Св.уз.1 2 3 4 5 6

220. Дв. д 177,00 209,00 214,00 224,00 71,41 71,77 100

221. Дв.р 158,35 175,95 182,75 201,06 92,56 90,84

222. Дн. д 70,00 70,35 70,70 71,06 71,41 71,77 70

223. Дн.р 88,65 103,40 103,95 95,99 92,56 90,84

224. Нв ,мм 48,88 23,94 15,63 11,47 10,32 9,29

225. Кн^мм 49,88 24,94 16,63 12,47 11,32 10,29 101. Зж 8,5 2

226. Р1,рад 1,26 2,51 3,77 5,02 5,53 6,09

227. Кинематические параметры по рабочим клетям1. Формовочный стан 1. Клеть 1 2 3 4 5 6п в 79 81 75 80 112 112об/мин н 122 120 110 110 121 121

228. V," в 8,27 8,48 7,85 8,37 11,72 11,72н 12,77 12,56 11,51 11,51 12,66 12,66

229. Исходные данные для расчета усилия формоизменения по рабочим клетям1. Чл £ д Кф30 0,12 0,00464 0,25

230. Результаты расчета распружинивания профиля по клетям1. Клеть 1 2 3 4 5 6

231. Ь 0,21 0,18 0,15 0,12 ОД 0,081. Клеть i 2 3 4 5 61.. д. 47,107 63,047 50,486 35,469 18,565 16,674

232. Результаты расчета параметров контакных площадейпо калибрам рабочих клетей 1. Клеть 1 2 3 4 5 6

233. Fi 1,256 2,512 3,768 5,024 5,532 6,089

234. Rík 44,516 52,391 51,976 47,996 46,278 45,422

235. Hi 9,516 17,216 16,625 12,469 10,573 9,538

236. Híb 8,945 16,183 15,628 11,721 9,938 8,9661.bx в 7,137 10,421 10,199 8,485 7,671 7,2181.bsix н 0,714 1,042 1,020 0,849 0,767 0,7221.bx в 7,137 10,421 10,199 8,485 7,671 7,2181.bkex в 0,714 1,042 1,020 0,849 0,767 0,722

237. В/2 н 31,322 31,322 25,614 19,086 17,286 15,661

238. Bí 0,010 0,020 0,030 0,040 0,044 0,049

239. Bi5% 1,003 2,005 3,008 4,010 4,416 4,860

240. As 0,008 0,012 0,013 0,014 0,008 0,008

241. S,% 0,792 1,183 1,303 1,363 0,807 0,797

242. Bík 58,606 47,424 33,250 24,938 22,646 20,577

243. Результаты расчета технологических параметров1. Алюминивые St Е П <Утсплавы 0,0009 75000 450 701. Клеть 1 2 3 4 5 6di 74,0913 78,6026 83,114 87,6251 89,451 91,45

244. Pi 58,0276 150,53 125,47 116,637 39,899 39,479а 0,11486 0,13978 0,1487 0,26807 0,1239 0,1528

245. Хмах -3,2118 -4,6894 -4,59 -3,8184 -3,452 -3,248стн 0,4509 0,80113 0,8343 1,25107 0,5227 0,6067

246. Dík : в 120,9 118,0 127,4 119,4 85,3 85,3н 78,3 79,6 86,9 86,9 79,0 79,0

247. Ti в 7,0 18,1 15,1 14,0 4,8 4,73,1 13,7 6,0 0,7 3,2 3,01. Оптимизация процесса

248. Расчет калибровки технологического инструментаоптимизированный)1.Формовочный стан 1 2 3 4 5 6 Св.уз.

249. Дв.д 180,00 180,00 210,00 224,00 71,50 71,60 100

250. Дв.р 161,35 146,95 178,75 201,06 92,65 90, 68

251. Дн.д 67,90 50,60 60,00 67,10 71,50 71,60 70

252. Дн.р 86,55 83,65 93,25 92,04 92,65 90,68

253. Нв,мм 48,88 23,94 15, 63 11,47 10,32 9,29

254. Ин,мм 49,88 24,94 16,63 12,47 11,32 10,29 101. Зш 8,5 2

255. Ел., рад 1,26 2,51 3,77 5,02 5,53 6,09

256. Бл.к : в 120,9 118,0 127,4 119,4 85,3 85,3н 78,3 79,6 86,9 86,9 79,0 79,0

257. Т± в 6,9 16,3 14,3 4 13,7 " 4,8 4,7н 1,4 -8,0 -6,1 -5,6 3,2 2,9

258. Сумма И 8,3 8,3 8,1 8,1 8,0 7,7

259. ТЧ в 7,0 18,1 15,1 14,0 4,8 4,7н 1,3 -9,8 -6,9 -5,9 3,2 2,9

260. СуммаТ! 8,3 8,3 8,1 8,1 8,0 7,7

261. Так т^.гедезол сЗъса хцядухщгта socj^í епсдрсстя ыспяс*слг v1. Сорцула щгпЕЗае? е." .: v, • ■v * CyAj и«'». '

262. С'Срцули.ззязи сз ^ctc^îs слрадслепля ir С

263. ViimiccTa рскольвозапзя з гх&р&геи яссясстзс псзоГ; sexrcmi, iroO'jj; ■ *тсплл в pai^cnacnsuTcpciînx щя&гоЕсшхЕ0, угверцпешюа (фзрглл

264. ЮТ г.- • ' . • -. ^ • ; . -. •• •• Aj ГОДОВСП runycic TpyÖ na CTGIC -ttI9-IC2n.

265. Y: : Aj « 6012 г. • -i ■'■' *-1-•'v годозез Diáycx тру? na с^апз после вкодрешш -нового- Д сродняя еспд гокюю: труб, Ц « г/г.• . Л Л ° А2-Л1° 555 г--- ' ' " . /•-■■:■■ •• ■. i ■ . ■ :-■.■-.■■■■ I1. ЗВ51. УТВЕРОТЮ:

266. ТЗроректор? цр Ыг^чкой работе^mllm^zm'- « ||w1. Т | —» т ;1. T^'i1377 г.1. УТВЕРЦЩ):

267. Главный шшенер МТЗ £ • " 1 П.ГАВВД1ИН -«* -*'**" ' " 1277 г.1. ТЕХНИЧЕСКИЙ АКТ ЕЧЕДРЕНИЯ

268. Ш, Enxeno^nnrcarzzcc.", комиссия в составе: от проф. И. Н. Потапов, доц.В.А.Вгаов, ст.иен.С.В.Сабеев,асп'Л.Ю.Натвеев и г.н.с. Гопбунов З.В.от ЬГГЗ нач.ЦЗЛ Крпчевскзй"! Е.М., ЕЫг.Коконова Е.И., нач.цеха J5 I-ь.

269. Э = / (Сх +Е1К1) (С2 н-Е^)/ А так'как А; - годовой объем продукций после внедрения схемы меняется, то формула припишет вид:1. Э = С1А1 + ЦдА Ч^ . ^1. Смотри пример (4).

270. Формулы взятн из "Методики определения экономической• >эффективности использования в народном хозяйстве новой техники, изобретений и рационализаторских предложений", утвержденной •14 февраля 1377 г. ! ■>- годовой внпуск продукции ст.*20-76"1. У •