Повышение работоспособности судовых валопроводов методами оптимизации и стабилизации параметров центровки тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.08.04, доктор технических наук Гаращенко, Петр Антонович

• Гаращенко, Петр Антонович
• доктор технических наук
• 2000

Оглавление диссертации доктор технических наук Гаращенко, Петр Антонович

Основные условные обозначения.

Список сокращений.

ВВЕДЕНИЕ.

Глава 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА. ПОСТАНОВКА ЦЕЛЕЙ И

ЗАДАЧ ИССЛЕДОВАНИЯ.

1.1. Конструктивные особенности судовых валопроводов и нормы на основные параметры.

1.2. Анализ нагрузок, действующих на валопровод. Расчетные схемы валопроводов.

1.3. Анализ методов расчета и контроля параметров центровки валопроводов. Способы центровки.

1.4. Способы повышения работоспособности валопроводов.

1.5. Постановка целей и задач исследования.

Глава 2. РАЗРАБОТКА УНИВЕРСАЛЬНЫХ МАТЕМАТИЧЕСКИХ МОДЕЛЕЙ ДЛЯ РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ МОНТАЖА МНОГООПОРНЫХ СТЕРЖНЕЙ, ВЫБОР И ПРИМЕНЕНИЕ МОДЕЛИ К ОСНОВНОМУ РАСЧЕТУ ПАРАМЕТРОВ ЦЕНТРОВКИ ВАЛОПРОВОДОВ.

2.1. Общие положения.

2.2. Разработка универсальной математической модели на основе уравнения пяти моментов.

2.3. Разработка универсальной математической модели на основе метода начальных параметров. Метод податливых опор

2.3.1. Единичный элемент и уравнения связи для его параметров

2.3.2. Начальные параметры стержня и их определение.

2.3.3. Метод податливых опор. Определение параметров стержня для случая упругого, жесткого или смешанного крепления опор.

2.4. Выбор математической модели, разработка алгоритма и системы проверки основного расчета.

2.5. Применение модели к основному расчету параметров центровки валопроводов.

2.5.1. Обобщенная расчетная схема валопровода и исходные данные

2.5.2. Система отсчета радиальных смещений опор и ее преобразование

2.5.3. Основной расчет параметров центровки, его обработка и проверка. Примеры расчета.

2.6. Определение влияния общего изгиба корпуса судна на параметры центровки валопровода.

2.7. Основные результаты, полученные в главе и выводы.

Глава 3. РАЗРАБОТКА МЕТОДА ОПТИМИЗАЦИИ ПАРАМЕТРОВ ЦЕНТРОВКИ ВАЛОПРОВОДОВ И ЕГО РЕАЛИЗАЦИЯ.

3.1. Ограничительные значения параметров центровки и нормы по износу в опорах.

3.2. Теоретические основы метода оптимизации параметров центровки.

Номограммы допускаемых расцентровок валопровода.

3.3 Разработка алгоритмов поиска номограмм, определения их границ и технического ресурса валопровода.

3.4. Расчет параметров центровки при номинальном, оптимальном и заданных положениях валопровода.

3.5. Пример расчета параметров центровки и работоспособности валопровода . :

3.6. Повышение работоспособности валопроводов методом оптимизации параметров центровки . . :.•

3.7. Основные результаты, полученные в главе и выводы.

Глава 4. СТАБИЛИЗАЦИЯ ПАРАМЕТРОВ ЦЕНТРОВКИ ВАЛОПРОВО

ДОВ И УПРУГИЕ ОПОРЫ ДЛЯ ЕЕ ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ.

4.1. Общие положения.

4.2. Основные характеристики упругих опор для судовых валопроводов

4.3. Расчет параметров центровки и работоспособности валопроводов для случая упругого крепления опор. Пример расчета.

4.4. Исследование влияния величины податливости упругих опор на параметры центровки и работоспособности валопровода.

4.5. Повышение работоспособности валопроводов методом стабилизации параметров центровки.

4.6. Предлагаемые конструкции упругих компенсационных опор и способы их установки

4.7. Основные результаты, полученные в главе и выводы.

Глава 5. РАЗРАБОТКА ОСНОВНЫХ НАПРАВЛЕНИЙ В КОНСТРУИРОВАНИИ ВАЛОПРОВОДОВ И ПРЕДЛОЖЕНИЙ ПО ИХ ЦЕНТРОВКЕ

5.1. Общие положения.

5.2. Регулирование и компенсация износа вкладышей дейдвудных подшипников.

5.3. Регулирование гибкости валопроводов и податливости фундамента

5.4. Включение гибких устройств в систему валопровода.

5.5. Предложения по расчету параметров центровки валопроводов

5.6. Предлагаемые устройства для центровки и способы их применения

5.7. Основные результаты, полученные в главе и выводы.

Глава 6. РАЗРАБОТКА МЕТОДОВ ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОЛОЖЕНИЯ МНОГООПОРНЫХ СТЕРЖНЕЙ С ПРОТЯЖЕННЫМИ ОПОРАМИ И ИХ ПРИМЕНЕНИЕ ДЛЯ КОНТРОЛЯ ПАРАМЕТРОВ ЦЕНТРОВКИ ВАЛОПРОВОДОВ

6.1. Общие положения.

6.2. Теоретические основы методов определения положения многоопорных стержней с протяженными опорами.

6.3. Разработка способа определения изгибных усилий в стержнях по результатам тензометрирования

6.4. Составление аппроксимирующих уравнений для изгибных усилий в многоопорных стержнях.

6.4.1. Многоопорные стержни с одной протяженной опорой.

6.4.2. Многоопорные стержни с двумя протяженными опорами

6.5. Контроль параметров центровки валопроводов.

6.5.1. Экспериментальное определение изгибных усилий.

6.5.2. Расчеты по контролю центровки валопроводов с одним дейдвудным подшипником.

6.5.3. Расчеты по контролю центровки валопроводов с двумя дейд-вудными подшипниками.

6.6. Основные результаты, полученные в главе и выводы.

Глава 7. РАЗРАБОТКА ЭКСПРЕСС-МЕТОДА РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ ЦЕНТРОВКИ ВАЛОПРОВОДОВ. ВНЕДРЕНИЕ РАЗРАБОТОК.

7.1. Активные многофакторные эксперименты в применении к расчету параметров центровки валопроводов.

7.2. Обобщенные расчетные схемы валопроводов, исходные данные и определение коэффициентов уравнений регрессии.

7.3. Расчет параметров центровки и прогнозируемого ресурса по уравнениям регрессии. Примеры расчета

7.4. Внедрение разработок.

7.5. Основные результаты, полученные в главе и выводы.

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Повышение работоспособности судовых валопроводов методами оптимизации и стабилизации параметров центровки»

Проблема повышения эффективности работы транспорта, в том числе и водного является актуальной.

Эффективность работы судов зависит от надежности функционирования устройств, систем, энергетических установок. Важным устройством является валопровод. С увеличением водоизмещения, скорости хода судов, мощности энергетических установок возрастают нагрузки на валопроводы, что приводит к увеличению их размеров. С увеличением размеров повышается жесткость валопроводов и возрастают требования по качеству их монтажа и главной его составляющей - центровки.

Валопровод при монтаже и в процессе эксплуатации получает различные радиальные смещения подшипников, что изменяет его напряженное состояние. В условиях традиционного способа монтажа при жестком креплении подшипников к фундаменту указанные изменения проявляются все в большей степени с ростом размеров валопровода. Это приводит к тому, что при эксплуатации и, в основном, из-за износа подшипников параметры центровки, реализованные при монтаже с учетом норм, быстро выходят за допускаемые пределы и валопровод оказывается в предельном состоянии со всеми вытекающими последствиями, вплоть до преждевременного выхода из строя гребных валов и дейдвудпых подшипников. В целом, работоспособность валопроводов при жестком креплении подшипников к фундаменту оказывается незначительной и возникает необходимость производить после некоторой наработки повторную центровку, что повышает трудоемкость работ и стоимость их выполнения.

К основным параметрам центровки валопровода относятся нагрузки па подшипниках и нормальные напряжения в валах. Длительное сохранение их на допускаемом уровне изменения в процессе эксплуатации является одним из основных направлений в проблеме повышения работоспособности валопроводов.

Большой вклад в решение этой проблемы внесли Ю.А.Шиманский, С.Ф.Абрамович, В.А.Меркулов, А.П.Марков, В.С.Кравченко, В.С.Яценко и др. В последние годы возросло число изобретений, направленных на повышение работоспособности валопроводов и дейдвудных устройств. Имеются перспективные предложения, однако, количественно оценить эффект от их внедрения не представляется возможным, поскольку не разработаны методы его определения.

Задача повышения работоспособности валопроводов остается актуальной, так как не удается увеличить технический ресурс валопровода и сократить влияние эксплуатационных условий на валопровод, из-за чего межремонтный период его работы не превышает двух лет. Актуальными являются и задачи по обеспечению центровки валопроводов в направлении достоверного контроля ее параметров и сокращения трудоемкости осуществления.

Для решения комплекса этих задач в 1986 году приказом по Минрыбхозу СССР был организован научно-производственный творческий коллектив, в состав которого был включен от Астраханского технического института рыбной промышленности и хозяйства (АТИРПиХ) соискатель - исполнитель и научный руководитель работ (приложение 1).

Настоящая работа выполнялась в АТИРПиХ, ныне - Астраханский государственный технический университет (АГТУ), в соответствии с планом госбюджетной НИР соискателя - научные разработки и по хоздоговорам с АО "Гипрорыбфлот" - прикладные разработки.

Концептуальная направленность работы состоит в разработке высокоэффективных методов, средств и направлений в повышении работоспособности валопроводов судов различных типов и назначений по длительному сохранению основных параметров центровки па допускаемом уровне их изменения в процессе эксплуатации при сопутствующей разработке рациональных методов надлежащей реализации и достоверного контроля этих параметров при центровке. В работе не предусматривалось производить анализ вибрационных характеристик валопровода, поскольку это самостоятельные исследования и их следует выполнять в виде отдельных этапов расчета. Поэтому, оптимальное решение, рассчитанное по предложенному методу, должно быть затем проверено по вибрационным характеристикам, чтобы быть приемлемым для конструктора. Если окажется, что оптимальное решеиие неприемлемо по вибрационному критерию, то следует внести в решение корректировку, учитывая возможные ограничения, накладываемые вибрационными характеристиками.

В работе применены современные методы исследований. Теоретические исследования базируются на известных методах математического анализа, на универсальных методах строительной механики корабля, которые в диссертации получили дальнейшее развитие и обобщение (уравнение 5-ти моментов, метод начальных параметров). Соискателем предложен и реализован в работе новый метод расчета многоопорных стержней, названный методом податливых опор, который оказался весьма эффективным не только в расчетах судовых валопроводов при жестком, упругом или смешанном креплении подшипников, но и в расчетах общего изгиба корпуса судна при изменении водоизмещения, при волнении моря. Для получения теоретических и практических решений широко использованы математическое моделирование, методы оптимизации, численные методы решения систем уравнений, численные эксперименты на ПЭВМ. При использовании метода активного планирования экспериментов разработан инженерный экспресс-метод определения оптимальных параметров центровки валопроводов по табличным данным. Соискателем предложен и реализован в работе численный метод решения системы алгебраических неравенств, позволяющий выявить на ПЭВМ номограмму допускаемых расцентровок валопровода. Предложен метод определения изгибных усилий в сечениях валопровода по результатам тензометрирования. Важной особенностью этого метода является отсутствие ограничений на длину измерительной базы тензометра и база может быть принята достаточно большой, что повышает точность определения параметров центровки и прогнозируемого ресурса, соответствующих фактическому положению валопровода.

В работе представлены результаты комплексного решения вопросов центровки валопроводов - вопросов по ее расчетной подготовке, реализации и контролю с целевой установкой на повышение работоспособности валопроводов. Разработаны методы расчета и оптимизации основных параметров центровки. На основе этих методов и на примерах расчета различных валопроводов показано, что даже в случае жесткого крепления подшипников к фундаменту можно достичь заметного повышения работоспособности валопроводов, если параметрам центровки придать при монтаже оптимальные величины. Однако, гораздо существенный эффект может быть получен, если выносной подшипник валопровода установить па специальные упругие компенсационные опоры - стабилизаторы реакций. На уровне изобретений разработаны конструкции таких опор и способы их монтажа. Производственными испытаниями подтверждена высокая эффективность их применения в системе валопровода.

При использовании метода оптимизации разработаны основные направления в конструировании валопроводов по обеспечению повышения их работоспособности и предложения по их центровке. Показано, что предложенные методы позволяют в условиях судостроения предъявлять и реализовывать обоснованные требования к параметрам создаваемых конструкций валопроводов и разрабатываемых технологий их монтажа, а в условиях судоремонта - выявлять рациональные приемы проведения центровки. На уровне изобретений предложены гибкий вал, способ и устройство для автоцеитровки, регулируемые прокладки для подшипников валопровода.

Особое внимание в работе уделено разработке методов достоверного контроля параметров центровки, поскольку необходимо не только определять оптимальные их величины, но и с требуемой точностью реализовывать их в процессе центровки с определением ожидаемого технического ресурса валопровода.

Определенным обобщением полученных в работе результатов исследований является разработка инженерного экспресс-метода определения оптимальных параметров центровки валопроводов по табличным данным.

На защиту выносятся следующие основные положения диссертации:

1. Универсальные математические модели для расчета многоопорных стержней, выбор и применение модели к основному расчету параметров центровки валопроводов и к расчету общего изгиба корпуса судна.

2. Метод оптимизации параметров центровки валопроводов по двум критериям -напряженному состоянию и прогнозируемому техническому ресурсу и повышение работоспособности валопроводов этим методом.

3. Повышение работоспособности валопроводов методом стабилизации параметров центровки и упругие компенсационные опоры для его осуществления.

4. Направления в конструировании валопроводов, выявленные предложенным методом оптимизации и обеспечивающие повышение их работоспособности.

5. Предложения по расчету параметров центровки валопроводов и устройства для ее выполнения.

6. Методы определения положения многоопорпых стержней с протяженными опорами и их применение для безразборного контроля параметров центровки валопроводов.

7. Метод определения изгибных усилий в стержнях и его применение к валопро-водам при определении их фактических положений и соответствующих величин параметров центровки и прогнозируемого технического ресурса.

8. Инженерный экспресс-метод определения основных параметров центровки валопроводов по табличным данным.

Заключение диссертации по теме «Технология судостроения, судоремонта и организация судостроительного производства», Гаращенко, Петр Антонович

Основные результаты исследований, выполненные соискателем в период 19791999 г.г., доложены и обсуждены на 5-ом заседании общесудовой секции Координационного совета по технической эксплуатации флота рыбной промышленности (Астрахань, 1984г.), на Всесоюзных научно-технических конференциях ВНТО им. акад. А.Н.Крылова "Проблемы совершенствования судоремонта и повышения ремонтопригодности судов" (Ленинград, 1985г.), "Проблемы повышения надежности судовых валопроводов" (Ленинград, 1988г.), на экспозиции ВДНХ СССР "Ученые Поволжья - народному хозяйству" (Москва, 1989г., соискатель награжден серебряной медалью), на экспозиции международной выставки "Инрыбпром-90" (Ленинград, 1990г.), на экспозициях и научно-технических симпозиумах международных выставок "Промышленное рыболовство-93" (Санкт-Петербург, 1993г.) и "Инрыбпром-95" (Санкт-Петербург, 1995г.), на экспозициях зарубежной выставки научно-технических разработок Астраханского государственного технического университета (АГТУ) в Египте (Каир, 1996г.), на 16-ой международной конференции "Математическое моделирование в механике деформируемых тел. Метод граничных и конечных элементов" (Санкт-Петербург, Дом ученых РАН, 1998г.), на научно-технических конференциях НКИ (Николаев, 1979г.), АО "Гипрорыбфлот", АТИРПиХ (АГТУ) в период с 1984 по 1999 г.г.

По материалам диссертационной работы опубликовано 47 работ, в том числе 17 -статьи в теоретических, научно-практических и отраслевых журналах, РТМ по расчету основных параметров центровки валопровода (в 2-х книгах), ТУ на упругие компенсационные опоры судовых валопроводов, 9 авторских свидетельств и патентов на изобретения, 10 тезисов докладов на Всесоюзных научно-технических и международных конференциях и симпозиумах международных выставок, 9 тезисов докладов на научных конференциях АГТУ.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В диссертационной работе на основании выполненных соискателем исследований получили развитие научные основы центровки судовых валопроводов и в комплексе решены актуальные вопросы по ее расчетной подготовке, реализации и контролю в направлении повышения работоспособности валопроводов и сокращения трудоемкости ее проведения. Кроме того, разработаны основные направления в конструировании валопроводов и предложения по их центровке, обеспечивающие повышение их работоспособности.

Получены следующие наиболее существенные научные и технические результаты:

1. Разработаны универсальные математические модели для статического расчета многоопорных стержней, в том числе и судовых валопроводов. Известное уравнение 5-ти моментов приведено к универсальному виду. Впервые предложен метод расчета, названный методом податливости опор, с помощью которого можно учитывать все многообразие конструктивно-технических и эксплуатационных параметров, присущих валопроводам, включая учет возможного крепления подшипников на специальные упругие компенсационные опоры - стабилизаторы реакций. Метод реализован в виде компьютерной программы и позволяет получать на ПЭВМ результат основного расчета заданного валопровода в виде уравнений для различных параметров центровки в функции радиальных смещений подшипников и нагрузки. Разработана система всесторонней проверки достоверности результатов основного расчета. Показана эффективность применения этого метода в расчетах общего изгиба корпуса судна, выполненного для оценки влияния деформаций от такого изгиба на параметры центровки валопровода.

2. Впервые разработаны и реализованы теоретические основы метода оптимизации параметров центровки валопроводов при учете всех ограничений, накладываемых на эти параметры, и эмпирических зависимостей линейного износа подшипников от наработки. Разработаны алгоритмы расчета на ПЭВМ основной, общей и частных номограмм допускаемых расцентровок и их границ. Показано, что из всего множества возможных монтажных положений валопровода следует вначале выявить номинальное - то, которому соответствует его минимальное напряженное состояние, определить общую номограмму и вычислить прогнозируемый ресурс, который при этом может быть получен в условиях износа вкладышей подшипников. Если ресурс оказывается незначительным, то в поле общей номограммы следует производить поиск оптимального положения валопровода, когда его ресурс будет максимально-возможным при сохранении напряженного состояния на допускаемом уровне. Предложено, таким образом, производить оптимизацию параметров центровки по двум критериям - по напряженному состоянию, оцениваемому суммой квадратов изгибающих моментов, и по величине прогнозируемого технического ресурса. На примере валопроводов с жестким креплением подшипников показано, что их работоспособность может быть повышена методом оптимизации в 2 -г 16 раз -в зависимости от типоразмера, если от номинального монтажного положения перейти к оптимальному; в целом же, работоспособность большинства валопроводов при жестком креплении подшипников оказывается малой.

3. Разработаны основные требования к упругим компенсационным опорам - стабилизаторам параметров центровки, условия их применения в системе судовых валопроводов и основные характеристики опор по обеспечению надлежащей стабилизации. На различных примерах показано, что методом стабилизации параметров центровки, реализуемом при использовании упругих компенсационных опор, можно достичь такого повышения работоспособности валопроводов, когда за весь период их эксплуатации она не будет ограничиваться предельными величинами параметров центровки. Разработаны на уровне изобретений различные конструкции упругих компенсационных опор и способы монтажа подшипников валопровода на такие опоры.

4. Методом оптимизации выявлены следующие основные направления в конструировании валопроводов по обеспечению повышения их работоспособности: регулирование и компенсация износа вкладышей дейдвудных подшипников, регулирование гибкости валопроводов и податливости фундамента, включение гибких устройств в систему валопровода. В качестве гибкого устройства предложен на уровне изобретения гибкий вал специальной конструкции, предназначенный для передачи крутящего момента и полностью исключающий передачу изгибных усилий от одного участка валопровода к другому при их взаимных линейных и угловых смещениях.

5. Разработаны теоретические основы метода расчетной подготовки центровки, который обладает универсальностью - применим не только к центровке по нагрузкам на подшипники, но и к центровке по изломам и смещениям в соединениях валов, к центровке по положениям подшипников относительно теоретической оси валопровода. Предложены на уровне изобретений устройство и способ авто-центровки валопроводов и регулируемая прокладка подшипников.

6. Впервые разработаны теоретические основы методов определения положения многоопорных стержней с протяженными опорами, которые применены для контроля параметров центровки валопроводов и выявления их фактических положений. Для получения "отклика" от валопровода предложено производить тензометрирование по специальной, разработанной соискателем, методике. Показано, что, получив "отклик" и использовав его данные, можно полностью, однозначно и с достаточной для инженерных расчетов точностью определить разработанными методами фактическое положение валопровода и все те параметры, которые ему соответствуют, включая величину прогнозируемого технического ресурса.

7. Впервые проведены исследования валопроводов методом активного многофакторного планирования экспериментов и разработан инженерный экспресс-метод определения основных параметров центровки валопроводов по табличным данным.

Полученные в диссертационной работе результаты имеют важное практическое значение. Основные из них апробированы в производственных условиях и отражены в нормативно-технических документах. Все это проявляется в следующем.

Разработанные математические модели для статического расчета многоопорных стержней применимы не только к расчету судовых валопроводов при жестком, упругом или смешанном креплении подшипников, но и к расчету общего изгиба корпуса судна, к расчету других стержневых конструкций строительной механики корабля. В сочетании с предложенными методами оптимизации и контроля они позволяют проектировщикам предъявлять и реализовывать обоснованные требования к параметрам создаваемых ими конструкций и разрабатываемых технологий монтажа, что показано в диссертации при разработке основных направлений в конструировании валопроводов и предложений по их центровке. Принятая для расчетов математическая модель позволяет производить расчетную подготовку центровки валопроводов при ее реализации различными способами с определением напряженно-деформированного состояния валопровода и его прогнозируемого технического ресурса. Предложены гибкий вал специальной конструкции (Патент N 1677385, Россия, 1989г.), способ центровки (А.С. СССР N 1081074, 1984г.), устройство для автоцентровки (А.С. СССР N 1082683, 1984г.) и регулируемая прокладка подшипников валопровода (А.С. СССР N 1232570,1986г.).

Впервые разработан экспресс-метод расчета, позволяющий определять основные параметры центровки валопроводов по табличным данным с достаточной для инженерных расчетов точностью.

Разработаны конструкции упругих компенсационных опор (А.С. СССР N 918182, 1979г. Патенты, Россия, N 1203267, 1983г. и N 1255783, 1983г.) и способы их монтажа на судовых валопроводах (А.С. СССР N 1030259, 1982г. Патент N 1123937, Россия, 1983г.). Совместно с АО "Гипрорыбфлот" (г.Астрахань) такие опоры внедрены на рыбопромысловых судах различных типов. Получен существенный эффект от внедрения.

На основе проведенных теоретических исследований и с учетом результатов производственных испытаний разработаны два нормативно-технических документа: руководящие технические материалы (РТМ) по расчету основных параметров центровки валопроводов и технические условия (ТУ) на упругие компенсационные опоры. Документы приняты Регистром СССР и введены в действие приказом Минрыбхоза СССР в 1988 гоДУ

Полученные в диссертационной работе результаты использованы в исследовательских работах кафедр АГТУ, в диссертационной работе, подготовленной при консультации соискателя, в лекционных курсах, в дипломных проектах, выполненных под руководством соискателя.

Список литературы диссертационного исследования доктор технических наук Гаращенко, Петр Антонович, 2000 год

1. Абрамович С.Ф., Меркулов В.А., Пахомов К.Н. Прочность валопроводов транспортных судов // Судостроение. - 1977. - № 1. - с. 35-39.

2. Абрамович Б.Г., Меркулов В.А. Экспериментальное исследование работоспособности дейдвудных подшипников на крупномасштабной модели валопровода // Сб.: Вопросы судостроения, серия Технология судостроения, вып. 15. 1977. - с. 46-52.

3. Абрамович С.Ф., Марков А.П. Пути повышения надежности судовых валопроводов, совершенствование технологии их изготовления и монтажа // Технология судостроения. 1983. - № 8. - с. 45-49.

4. Адлер Ю.П., Маркова Е.В., Грановский Ю.В. Планирование эксперимента при поиске оптимальных условий. М.: Наука, 1976. - 279 с.

5. А.С. 715386 СССР, МКИ В 63 Н 21/30. Опора судового валопровода / И.А.Латмап. № 2526364/27-11; Заявл. 26.09.77; опубл. 15.02.80, Бюл. №6.-3 е.: ил.

6. А.С. 918182 СССР, МКИ В 63 Н 21/30. Упругая опора / Ю.А.Вязовой, Г.Ю.Завизион, П.А.Гаращенко, Н.К.Деркач. № 2765570 / 27-11; Заявл. 07.05.79; Опубл.0704.82, Бюл. № 13.-3 е.: ил.

7. А.С. 1030259 СССР, МКИ В 63 Н 23/34. Способ монтажа гребного вала в корпусе судна. / Ю.А.Вязовой, П.А.Гаращенко. № 3399808/27-11; Заявл. 17.02.82; Опубл.2307.83, Бюл. № 27. 3 е.: ил.

8. А.С. 1054210 СССР, МКИ В 63 Н 23/36. Дейдвудный узел / Ю.А.Вязовой, В.И!Локтев, Г.И.Пятибратов, Г.В.Касимов, В.Ю.Вязовой. № 3493108/27-11; Заявл. 21.05.82; Опубл. 15.11.83, Бюл. № 42. - 3 е.: ил.

9. А.С. 1081074 СССР, МКИ В 63 Н 23/34. Способ центровки судового валопровода / П.А.Гаращенко, Г.Ю.Завизион, К.С.Фурсов. № 3527455/27-11; Заявл. 24.12.82; Опубл. 23.03.84, Бюл. №11.-3 е.: ил.

10. А.С. 1082683 СССР, МКИ В 63 Н 23/34. Устройство для автоцентровки судо-• вых валопроводов / Г.Ю.Завизион, П.А.Гаращенко, К.С.Фурсов. № 3489932/27-11; Заявл. 10.09.82; Опубл. 30.03.84, Бюл. № 12. - 3 е.: ил.

11. А.С. 1088988 СССР, МКИ В 63 Н 23/34. Судовой валопровод / И.С.Лукьянов. -№ 2968870/27-11; Заявл. 04.08.80; Опубл. 30.04.84, Бюл. № 16. 2 е.: ил.

12. А.С. 1114587 СССР, МКИ В 63 Н 23/34. Опорный подшипник судового валопровода / Н.В.Январев, А.С.Кельзон, А.Е.Коротаев, А.В.Смыков. № 3608537/27-11; За-явл. 15.06.83; Опубл. 23.09.84, Бюл. № 35. - 2 е.: ил.

13. А.С. 1123937 СССР, МКИ В 63 Н 23/34. Способ монтажа гребного вала / Ю.А.Вязовой, П.А.Гаращенко. № 3585995/27-11; Заявл. 29.04.83; Опубл. 15.11.84, Бюл. № 42. - 3 е.: ил.

14. А.С. 1226007 СССР, МКИ G 01 В 5/28. Устройство для контроля искривления оси валопровода / Е.В.Рассказов. № 3715054/25-28; Заявл. 15.12.83; Опубл. 23.04.86, Бюл. №15.-3 е.: ил.

15. А.С. 1150153 СССР, МКИ В 63 Н 23/34. Опора судового валопровода / М.К.Герцык, А.С.Кельзон, А.В.Смыков, Н.В.Январев. № 3658364/27-11; Заявл. 04.11.83; Опубл. 15.04.85, Бюл. № 14. - 3 е.: ил.

16. А.С. 1244406 СССР, МКИ F 16 С 27/02, В 63 Н 23/34. Опорный подшипник судового валопровода / Г.С.Беляев, Н.Ф.Чебуранов, В.Е.Сергеев. № 3863390/27-11; Заявл. 09.01.85; Опубл. 15.07.86, Бюл. № 26. - 2 е.: ил.

17. А.С. 1245502 СССР, МКИ В 63 Н 23/34. Устройство для центровки судовых валопроводов / Н.И.Александров, В.А.Никитенко, Ю.Т.Горкуша. № 3859316/27-11; Заявл. 25.02.85; Опубл. 23.07.86, Бюл. № 27. - 2 е.: ил.

18. А.С. 1203267 СССР, МКИ F 16 F 13/00. Упругая компенсационная опора / Ю.А.Вязовой, П.А.Гаращенко. № 3589770 / 25-28; Заявл. 10.05.83; Опубл. 07.01.86, Бюл. №1.-4 е.: ил.

19. А.С. 1232570 СССР, МКИ В 63 Н 21/30. Регулируемая прокладка подшипника судового валопровода / Г.Ю.Завизион, П.А.Гаращенко. № 3837002 / 27-11; Заявл. 04.01.85; Опубл. 23.05.86, Бюл. № 19. - 3 е.: ил.

20. А.С. 1255783 СССР, МКИ F 16 F 7/00. Упругий компенсатор/ П.А.Гаращенко, Ю.А.Вязовой. № 3569448 / 25-28; Заявл. 28.03.83; Опубл. 07.09.86, Бюл. № 33. - 2 е.: ил.

21. А.С. 1677385 СССР, МКИ F 16 С 1/02. Гибкий вал/ П.А.Гаращенко, Г.Ю.Завизион. № 4738320/27; Заявл. 18.09.89; Опубл. 15.09.91, Бюл. № 34. - 3 е.: ил.

22. Ашмарин И.П., Васильев Н.Н., Амбросов В.А. Быстрые методы статистической обработки и планирование экспериментов. JL: ЛГУ, 1971. - 77 с.

23. Ашуров А.Е., Горин С.В., Пшеницын А.А., Чуприна С.В. Об одном способе повышения ресурса судовых дейдвудных подшипников // Судостроение. 1997. - № 2. -с. 32-33.

24. Бабанин В.Ф., Рубин М.Б., Николаев А.В., Шулькин Ю.Б. Моделирование на ЭВМ процесса эксплуатации опор гребных валов // Судостроение. 1986. - № 11.-е. 3638.

25. Балацкий J1.T., Бегагоен Т.Н. Эксплуатация и ремонт дейдвудных устройств морских судов. М.: Транспорт, 1975. - 160 с.

26. Банди Б. Методы оптимизации. Вводный курс / Пер. с англ. М.: Радио и связь, 1988. - 128 с.

27. Банди Б. Основы линейного программирования / Пер. с англ. М.: Радио и связь, 1989.- 176 с.

28. Бате К., Вилсон Е. Численные методы анализа и метод конечных элементов. Перевод с англ. под общ. редак. А.Ф.Смирнова. М.: Стройиздат, 1982. - 447 с.

29. Белозеров А.В. Состояние и перспективы совершенствования методов определения технологических параметров центровки судовых валопроводов с применением ЭВМ // Технология судостроения. 1983. - № 8. - с. 59-60.

30. Болтянский В.Г. Математические методы оптимального управления. М.: Наука, 1969.-408 с.

31. Большие траулеры промыслового флота СССР. Каталог технических характеристик. J1.: Гипрорыбфлот, 1972. - 211 с.

32. Боревич З.И. Определители и матрицы. М.: Наука, 1970. - 199 с.

33. Виноградов С.С., Гавриш П.И. Износ и надежность винто-рулевого комплекса судов. М.: Транспорт, 1970. - 232 с.

34. Вольперт А.Х. Центровка судовых валопроводов расчетным методом // Судоремонт флота рыбной промышленности. 1968. - № 7. - с. 16-21.

35. Вольперт А.Х., Лубепко В.Н., Соколов В.Н. К вопросу создания единой концепции центровки судовых валопроводов // Краткие результаты научной деятельности ииститута: Сб. трудов АТИРПиХ. Астрахань, 1990. - с. 115-116.

36. Вольперт А.Х. Допуски на расцентровку судовых валопроводов // Судоремонт флота рыбной промышленности. 1968. - № 8. - с. 4-10.

37. Вязовой Ю.А., Гаращенко П.А., Ангелло Т.Н. Работоспособность капролоно-вых дейдвудных подшипников // Судоремонт флота рыбной промышленности. 1980. -№43.-с. 11-15.

38. Вязовой Ю.А., Гаращенко П.А. Упругие самоцентрирующиеся опоры для судовых валопроводов // Судостроение. 1982. - № 12. - с. 14-16.

39. Вязовой Ю.А., Гаращенко П.А. Установка гребного вала на упругую опору // Судоремонт флота рыбной промышленности. 1984. - № 54. - с. 17-20.

40. Вязовой Ю.А., Гаращенко П.А., Локтев В.И. Повышение надежности валопроводов при помощи упруго-демпфирующих устройств // Судостроение. 1991. - № 9. - с.15.17.

41. Гаращенко П.А. Влияние вертикального смещения жестких и упругих опор на несущую способность неразрезных балок: Труды / Астраханский ин-т рыбн. пром-сти и хоз-ва: Юбил. вып. 1980. - с. 184-190.

42. Гаращенко П.А. Определение работоспособности судовых валопроводов по результатам факторных экспериментов // Краткие результаты научной деятельности института Сб. трудов АТИРПиХ. Астрахань, 1990. - с. 117-118.

43. Гаращенко П.А. Предложения по оптимизации монтажа судовых валопроводов // Сб. Волжско-Камского межобластного правления ВНТО им. акад. А.Н.Крылова: "Судостроение и судоремонт". Астрахань, 1990. - с. 19-23.

44. Гаращенко П.А. Оценка эффективности включения компенсаторов износа в систему судового валопровода // Вестник Астраханского техп. инст. рыбн. пром-ти и хоз-ва. М.: РИО ВНИРО. - 1993. - с. 197-200.

45. Гаращенко П.А. Выбор параметров центровки судовых валопроводов // Вестник Астраханского государственного технического университета М.: ВНИРО, - 1994. -с.221-224.

46. Гаращенко П.А. Оптимизация параметров монтажа судовых валопроводов // Научно-техническая конференция (симпозиум) международной специализированной выставки"Инрыбпром 95". Тез. докл. - С.-Петербург, - 1995. - 2 с.

47. Гаращенко П.А. Универсальная формула для расчета упругих стержневых систем // Вестник АГТУ: Сб. научн. трудов. Вып. 2. - Астр. гос. техн. ун-т. - Астрахань: -1996.-с. 305-308.

48. Гаращенко П.А. Определение изгибных усилий в стержневых системах по результатам тензометрирования // Вестник Астраханского государственного технического университета. Механика. Астрахань, - 1998. - с. 115-118.

49. Гаращенко П.А., Вязовой Ю.А. Эффективность включения компенсаторов расцентровки в систему судового валопровода // Вестник Астраханского государственного технического университета. Морская техника и технологии. Астрахань, 2000. - с. 5862.

50. Гаращенко П.А. Расчет общего изгиба корпуса судна и влияние изгиба на параметры центровки валопровода // Вестник Астраханского государственного технического университета. Морская техника и технологии. Астрахань, 2000. - с. 50-57.

51. Гаращенко П.А., Лазуткина Е.А. Способы контроля параметров монтажа многоопорных стержней с протяженными опорами // Вестник Астраханского государственного технического университета. Механика. Астрахань, 2000. - с. 219-223.

52. Гармашев Д.Л. Монтаж судового механического оборудования. Л.: Судостроение, 1975. - 264 с.

53. Гармашев Д.Л. О критерии качества центровки судовых валопроводов // Судостроение. 1964. № 2. - с. 62-63.

54. ГОСТ 24154-80. Валопроводы судовые. Термины и определения. Взамен СТ СЭВ 1320-78; Введ. 01.07.80. - М.: Из-во стандартов, 1980. - 4 с.

55. ГОСТ 27.002-89. Надежность в технике. Основные понятия. Термины и определения. Взамен ГОСТ 27.002-83. Введ. 01.07.89. - М.: Из-во стандартов, 1988. - 14 с.

56. Григорьев А.К. Анализ опыта работы дейдвудных устройств ледоколов и ле-докольно-транспортных судов // Судостроение. 1987. - № 8. - с. 41-43.

57. Давыдов В.В., Маттес Н.В. Динамические расчеты прочности судовых конструкций. Л.: // Судостроение, 1974. - 336 с.

58. Екимов В.В., Искрицкий Д.Е. Влияние деформации корпуса судна на смещение опор валопровода // Судостроение. 1973. - № 3. - с. 46-48.

59. Журавлева Т.А., Пановко Я.Г. О некоторых особенностях изгиба балок при односторонней связи с упругим основанием // Строительная механика и расчет сооружений, 1971, №3.-с. 18-21.

60. Захаров И.С. Опыт центровки судовых валопроводов // Судоремонт флота рыбной промышленности. 1983. - № 51. - с. 15-16.

61. Зеликсон И.Л., Свердлов Н.Л. Единые правила проектирования судовых валопроводов // Судостроение. 1970. - № 12. - с. 20-22.

62. Иванов С.Б., Донцов В.Г. Определение параметров судового валопровода, необходимых для оценки его технического состояния // Совершенствование судовых энер-гетич. установок / Новосиб. ин-т инж. вод. трансп, Новосибирск, 1990. - с. 102-108.

63. Иванов С.Б., Донцов В.Г., Кохапский А.А. Математическое моделирование судового валопровода для безразборной диагностики его технического состояния // Энер-гетич. установки речн. судов / Новосиб. ин-т инж. вод. трансп. Новосибирск, 1991.-е. 60-61.

64. Иванов Ю.Н. Контроль дополнительных нагрузок на подшипники гребных валов // Технология судостроения. 1974. - № 10. - с. 23-25.

65. Иванов Ю.Н. Оптимальное расположение опор валопровода // Судостроение. -1987.-№ Ю.-с. 22-23.

66. Испытательная техника. Справочник в двух книгах / Под ред. Клюева В.В. Кн. 2. М.: Машиностроение, 1982. - 559 с.

67. Калугин М.Г. Монтаж и ремонт механизмов морских судов. Справочная книга. М.: Транспорт, 1971. - 432 с.

68. Квашук Н.Ф., Конторович Б.М, Зенова И.А. Влияние жесткости корпусных конструкций на величины опорных реакций валопровода // Судостроение. 1968. - № 9. -с. 15-18.

69. Кельзон А.С., Январев Н.В., Мурамович В.Г. Оптимизация укладки судовых валопроводов // Судостроение. 1993. - № 5-6. - с. 15-16.

70. Комаров В.В., Курылев А.С. Валопроводы рыбопромысловых судов. Часть I. Конструкция, эксплуатация и общие вопросы проектирования. -Астрахань.: АГТУ, 1997. -164 с.

71. Комаров В.В., Курылев' А.С. Валопроводы рыбопромысловых судов. Часть II, Конструкция, расчет деталей и устройств. Астрахань.: АГТУ, 1997.-173 с.

72. Комаров В.В. Влияние жесткости валов в пролетах на расчетные параметры изгиба валопроводов при центровке И Вестник Астраханского техн. ипст. рыбн. пром-сти и хоз-ва. М.: Комитет РФ по рыболовству, 1993. - с. 179-181.

73. Корн Г., Корн Т. Справочник по математике для научных работников и инженеров, Определения, теоремы, формулы. Перевод с американского. М,: Наука. 1973. -831с.

74. Кохан М.Н., Друг В.И. Ремонт валопроводов морских судов. М.: Транспорт, 1980.-240 с.

75. Кравченко B.C. Монтаж судовых энергетических установок. JI.: Судостроение, 1975.-255 с.

76. Крупнотоннажные добывающие суда промыслового флота СССР. Каталог технических характеристик. Л.: Гипрорыбфлот, 1984. - 328 с.

77. Латман И.А. Теоретические исследования работы клинопружшшого механизма самоцентрирования опор промежуточных валов судовых валопроводов // В сб.: Труды НКИ / Николаевский кораблестр. ин-т. Николаев, 1974, вып. 80. - с. 18-25.

78. Лубенко В.Н., Лавринов А.Б., Федоров И.П. Причины интенсивного износа капролоновых дейдвудных подшипников // Рыбное хозяйство. 1982. - № 1. - с. 39-41.

79. Лубенко В.Н. Повышение надежности капролоновых дейдвудных подшипников судов флота рыбной промышленности: Автореферат дис. доктора техн. наук. Астрахань: Астр. гос. техн. ун-т. 1996. - 33 с.

80. Лукьянов И.С. Центровка валопроводов судов промыслового флота. М.: Пищевая промышленность, 1979. - 368 с.

81. Луцепко В.Т. Повреждаемость и ремонт гребных валов и дейдвудных устройств // Судостроение. 1980. - № 7. - с. 39-42.

82. Львовский Е.Н. Статистические методы построения эмпирических формул. -М.: Высшая школа, 1982. 224 с.

83. Марков А.П., Белозеров А.В., Лифсон О.А. Совершенствование центровки судовых валопроводов // Технология судостроения. 1977. - № 7. - с. 142-150.

84. Машиностроение. Энциклопедический справочник. Раздел первый. Инженерные расчеты в машиностроении. Т.1. Книга вторая. М.: Государственное издательство машиностроительной литературы, 1947. - 456 с.

85. Медзвецкас Ю.И., Чижас А.П. Определение оптимальной податливости опор неразрезной упругой балки / В кн. исследование прочности и динамики конструкций. Сер. Литовский механический сборник. Вильнюс, 1986. № 28. - с. 72-80.

86. Меркулов В.А., Тимофеев В.И., Яковлева М.В. Исследование нагрузок на ва-лопроводах ледоколов и транспортных судов ледового плавания // Судостроение. 1981.- № 3. с. 22-25.

87. Михайлов В. И., Федосов К.М. Планирование экспериментов в судостроении.- Л.: Судостроение, 1978. 159 с.

88. Моисеев Н.Н., Иванилов Ю.П., Столярова Е.М. Методы оптимизации. М.: Наука, 1978.-352 с.

89. Морозовский Б.Ф. Повышение надежности эксплуатации валопроводов танкеров типа "София" путем применения рациональных методов монтажа // Технология судостроения. -1971. № 2. - с. 41-54.

90. Найденко O.K., Петров П.П. Амортизация судовых двигателей и механизмов.- Л.: Судпромгиз, 1962. 288 с.

91. Напряжения и деформации в деталях и узлах машин / Под ред. Пригоровско-го Н.И. М.: Машгиз, 1961.-564 с.

92. Николаев В.А. Конструирование и расчет судовых валопроводов. Л.: Судпромгиз, 1956. - 358 с.

93. ОСТ 5.4078-73. Валопроводы надводных судов и кораблей. Монтаж. Технические требования. Взамен С 1-1775-64. Введ. 01.01.75. - М.: Из-во ЦНИИТС, 1974. -210 с.

94. ОСТ 5.4183-76. Подшипники гребных и дейдвудных валов капролоновые. Общие технические условия. Взамен ОСТ 5.4056-72. Введ. 01.01.79. - Л.: НПО "Ритм". 1977.-46 с.

95. OCT 5.4307-79. Валопроводы судовые. Правила и нормы проектирования. -Взамен PC 735-68. Введ. 01.01.81. Д.: Из-во судостроит. пром-сти, 1979. - 146 с.

96. ОСТ 5.4368-81. Валопроводы судовые движительных установок. Монтаж. Технические требования, правила приемки и методы контроля. Взамен ОСТ 5.4038-71. Введ. 01.01.84. - JL: Из-во судостроит. пром-сти, 1981. - 143 с.

97. ОСТ 5.4046-83. Дизели судовые главные тронковые с тяжелым маховиком. Технологический процесс монтажа. Взамен ОСТ 5.4046-72. Введ. 01.01.85. - JI.: НПО "Ритм". 1984.- 19 с.

98. ОСТ 5.4063-78. Система показателей качества продукции. Валопроводы судовые. Номенклатура показателей. Взамен ОСТ 5.4063-72. Введ. 01.01.80. - Л.: Из-во судостроит. пром-сти, 1978. - 10 с.

99. ОСТ 15-335-85. Валопроводы судовые. Центровка на ремонтируемых судах. Технические требования и типовые технологические процессы. Введен с 01.07.86. -Таллин: Из-во М-ва рыбного хозяйства, 1985. - 328 с.

100. Пахомов К.Н., Бухарина Г.И., Храпков А.А. Упругие муфты в валопроводах // ВНТО им. акад. А.Н.Крылова. Тез. докл. на Всесоюзной научн. техн. конф. "Проблемы повышения надежности судовых валопроводов". Л.: Судостроение. - 1988. - с. 14-16.

101. Петров Ю.П. Методы оптимизации непрерывных процессов и их применение в судостроении. Л.: Судостроение, 1968. - 172 с.

102. Плотников А.В., Чернуха В.М., Комраков Е.И. Учет эксплуатационных факторов при безразборном диагностировании системы гребного вала // Судовое энергомашиностроение. Николаев, 1988. - с. 54-62.

103. Поляк Б.Т. Введение в оптимизацию. М.: Наука, 1983. - 384 с.

104. Постнов В.А. Численные методы расчета судовых конструкций. Л.: Судостроение, 1977. - 279.

105. Правила классификации и постройки морских судов. Морской Регистр Судоходства: В 2 т. СПб.: Из-во Морского Регистра, 1995. - Т2. - 442 с.

106. Прочность судов внутреннего плавания. Справочник. Изд. 3-е, перераб. и доп. / Давыдов В.В., Маттес Н.В., Сиверцев И.Н., Трянин И.И. М.: Транспорт, 1978. - 520 с.

107. Рассказов Е.В. Научные и технические основы совершенствования систем валопровод дейдвудпое устройство и их реализация: Дис. в виде науч. доклада, . докт. техн. наук. Владивосток: Дальневост. гос. техн. ун-т. - 1996. - 121с.

108. Рассказов Е.В. Измерение положения оси валопровода и напряжений в валах при центровке // ВНТО им. акад. А.Н.Крылова. Тез. докл. на Всесоюзной науч. техн. конф. "Проблемы повышения надежности судовых валопроводов". Л.: Судостроение. -1988.-с. 106-107.

109. Рейнберг Е.С. Износ дейдвудных подшипников причина усталостных повреждений гребных валов // Морской флот. - 1963. - № 12. - с. 31-34.

110. Рекомендации Всесоюзной научно-технической конференции "Проблемы повышения надежности судовых валопроводов"; 18-20 октября / НТО им. акад. А.Н.Крылова, ЦП, секция технологии судового машиностроения, Ленинград, 1988. 7 с.

111. Романов В.И., Кудряшев Л.Н., Жирицкий О.Г., Садыков В.А. Упругие соединительные муфты // Судостроение. 1973. - № 12.-е. 19-21.

112. Рубин М.Б., Бахарева В.Е. Подшипники в судовой технике. Справочник. Л.: Судостроение. - 1987. - 342 с.

113. Руководство по техническому надзору за судами в эксплуатации. Регистр СССР. Л.: Транспорт, 1986. - 416 с.

114. Смирнов Б.И. Износостойкость гребных валов с капролоновыми подшипниками // Судостроение. 1975. - № 4. - с. 25-27.

115. Смирнов О.Р., Юдицкий Ф.Л. Надежность судовых энергетических установок. Л.: Судостроение, 1974. 280 с.

116. Соков Е.В., Рубин М.Б., Орехов А.В., Фомин В.И. Совершенствование конструкций дейдвудных подшипников // Технология судостроения. 1983. - № 8. - с. 49-53.

117. Соколов В.Н. К вопросу о применении метода конечных элементов (МКЭ) в расчетах центровок судовых валопроводов // Вестник Астраханского техн. инст. рыбн. пром-сти и хоз-ва. М.: РИО ВНИРО. - 1993.-е. 206-207.

118. Сорокина Е.Л. Вычисление безусловного минимума функции многих переменных методом деформируемого многогранника // Математическое обеспечение ЕС ЭВМ. Пакет научных подпрограмм / АН БССР. Институт математики. Минск, 1978. -Вып. 17:-с. 38-41.

119. Справочник по строительной механике корабля. Т.З. Под общей ред. акад. Ю.А.Шиманского. Л.: Судпромгиз. 1960. - 799 с.

120. Справочник по строительной механике корабля / Бойцов Г.В., Палий О.М., Постиов В.А., Чувиковский B.C. В трех томах. Том 1. Общие понятия. Стержни. Стержневые системы и перекрытия. - Л.: Судостроение, 1982. - с. 376

121. Справочник по строительной механике корабля / Бойцов Г.В., Палий О.М., Постнов В.А., Чувиковский B.C. В трех томах. Том 2. Пластины. Теория упругости, пластичности и ползучести. Численные методы. - Л.: Судостроение, 1982. - с. 464.

122. Тимошенко С.П., Войновский-Кригер С. Пластины и оболочки. Перевод с английского. М.: Гос. изд-во физ.-математ. лит., 1963. - 635 с.

123. Упругие компенсационные опоры судовых валопроводов. Общие технические условия: 11000-060-256 ТУ / Вязовой Ю.А., Гаращенко П.А. / Минрыбхоз СССР. 1993.-40 с.

124. Фильчаков П.Ф. Численные и графические методы прикладной математики. Справочник. Киев.: Наукова думка, 1970. - 800 с.

125. Феодосьев В.И. Сопротивление материалов. М.: Наука, 1979. - 559 с.

126. Флот рыбной промышленности СССР. Справочник. Л.: Транспорт, 1972.243 с.

127. Центровка судовых валопроводов по нагрузкам. Методика: АРВ-С-111-75. Таллин: ЦКТИСудоремонта, 1976. 172 с.

128. Чухрин Л.А. Использование полимеров в дейдвудных подшипниках // Судостроение. -1971. № 12. - с. 39-41.

129. Шаманин Ю.А. Определение углового и линейного смещения оси гребного вала относительно оси двигателя без демонтажа промежуточного валопровода // Труды ЛКИ. вып. XLIX. Л., 1965. - с. 87-90.

130. Шаманин Ю.А. Определение характера изогнутой оси валопровода с помощью тензометров // Труды ЛКИ. вып. XLIX. Л., 1965. - с. 87-90.

131. Шиманский Ю.А. Исследование главнейших факторов, влияющих на работу судовых валопроводов. / Сборник статей по судостроению. Л.: Судпромгиз. 1954. -396 с.

132. Шуп Т. Решение инженерных задач на ЭВМ. Практическое руководство / Пер. с англ. М.: Мир, 1982. - 235 с.

133. Яценко B.C. Эксплуатация судовых валопроводов. М: Транспорт, 1968.168 с.

134. Lehr W.E., Parker E.L. Considerations in design of marine propulsion shaft sustems / The Society of Naval Architects and Marine Engineers, Transactions, 1961, vol. 69. -p. 16-27.

135. Ostroot G.F., Torborg R.H. Bellows damper unit (De- rurik Corp.), патент США, кл. 92-34 (F 16 j 3/00), № 3608436; Заявл. 2.05.68; Опубл. 28.09.71.

136. Perfuctionnements aux ressorts a elastomers / Jarret Jacgues, Jarret Jean, Французский патент, кл. F 16 f 3/00, № 2052186; Заявл. 25.07.69; Опубл. 9.04.71.

137. Climont W., Kinbay D. Review of shafting problems / Transactions of the Institute of Marine Engineers, 1979, с 91, № 4. p. 35-46.

138. Latron Y., Nielsen A., Pentikaeinent R. The why and how of shaft aligment the shipyards approach to design and installation / Transactions of the Institute of Marine Engineers, 1979, с 91, №4.-p. 3-11.

139. Larsen O.C. Some considerations on marine shafting design / Transactions of the Institute of Marine Engineers, 1979, с 91, № 4. p. 12-23.

140. Larsen O.C. Some considerations of marine shafting design / Industrial Lubric. And Tribol., 1981,33, №5.-p. 164-171.

141. Hogan Brian J. Egualizing loads prolong life of ships driveshaft bearings // Design News, 1981, 37, №1.-p. 86-87.

142. Monteiro Pereira A. Alinhamento racional de linhas de veios. Algumas consideracoes para о projecto. Metodos de controle // Ingenieria naval, 1981,49, № 556, 378386.

143. Volcy G.C. Experience with Marine Engineering Systems over the Last Thirty Years // Transactions of the North East Coast Institution of Engineers and Shipbuilders, 1983, 100, № 1.-p. 37-60.

144. High-power main shaft flexible coupling // Shipbuilding and Marine Engineering International, 1983,106, № 1273,459.

145. Mourelatos Z., Papalambros P. A Mathematical model for optimal strength and alinement of a marine shafting system // Journal of Ship Research, 1985, Vol. 29, № 3. p. 212222.

146. Dean R. Mechanical transmission of power a review of ships shafting systems // Marine Engineers Review, 1985, - p. 10-12.

147. High Flexibility achieved with Lo-Rez couplings // Holland Shipbuilding and Marine Engineering and Shipping Herald, 1985, 33, № 11. 62 c.

148. Mourelatos Zissimos P., Persons Michael G. Finit-element analysis of elastohydrodynamic stern bearings // Transactions of the Society of Naval Architects and Marine Engineers, Vol 93. New York, N.Y., 1985, p. 225-259.

149. Clebant Jean-Claude. Palier, notamment pour arbre tournant; Soc. europeenne de propulsion. Патент, Франция. Заявка 2576647. Заявл. 28.01.85, № 8501129, Опубл. 01.08.86. МКИ F 16 С 27/02.

150. Orliski Stanislaw, Perski Janusz. Linia walow okretowego ukladu napedowego. Centrum Badawszo-Projectowe Zeglugi Strodeadowei "Navicentrum". Пат. 138207. ПНР. За-явл. 24.03.82, № 235639, Опубл. 31.12.87. МКИ В 63 Н 23/06.

151. Calcoli strutturale ad elementi finiti di componenti meccanici // La Marina Italiana. 1988. -86, №4. -54 c.

152. Flexible couplings to limit noise and vibration // The Naval Architect. 1990. -March.-c.El 37.

153. Shaft alignment calculation appling the FE-method on a personal computer / Deliporanides G. //Hansa. 1991. - 128, № 12. - с 678-682.

154. Seating and alignment detecting device: Пат. 5087173 США, МКИ В 63 H 1/20/ Uliana Anthony R., Mowatt Joel E.; General Motors Corp. № 580992; Заявл. 12.09.90; Опубл. 11.02.92; НКИ 416/204.

155. Extended scop of application of adjustable supports for engines and driven eguipment // Diesel and Gas Turbine Worldwide. 1994. - 26, № 1. - 40 c.

156. Laser measurements // Holland Shipbuilding and Marine Engineering and Shipping Herald. 1997. - 46, № 7. - c. 48-49.

157. Документы по организации научно-производственного творческого коллектива

158. Приказ № 92 от 11 февраля 1986 г. Минрыбхоза СССР (копия);

159. Письмо № 16/2 32 от 11.03.86 г. Минрыбхоза СССР (копия).

160. И И и С Г ( 1 It О I» М Г> И О Г О \ О 3 ч п с Г В Л С С ( Р1. ПРИКАЗ. AL 52~1. . февраля ,.ЛЧ6 г>

161. Об организации научно-производственного творческого коллектива

162. В целях организации творческого коллектива я обеспечения его работы по единое техзадзнию для реализации важной отраслевой проблемы и значительного сокращения длительности ее разработки, начиная с этапа исследований и кончая внедрением,1. ПРИКАЗАН):

163. Считать работу по решению научно-технических задач/ связанных с компенсацией износа дейдвудных подшипников *и расцентровки судового валопровода особо важным заданием.

164. Положить в основу работы коллектива согласованное и утигр- . вденное единое техническое задание ТЗ II00O-06Q-I23 на научно-техническую разработку "Компенсация износа дейдвудных подшипникови расцентровки валопроводов судов Каспрыбы".

165. Возложить руководство работой коллектива на начальника Управления эксплуатации флота и портов т. Мещерякова.

166. Начальнику Управления эксплуатации флота и портов т. Мещерякову :

167. В месячный срок утвердить состав совета временного научно^ производственного творческого коллектива;52. 3 двухмесячный срок разработать а утвердить положение о совете временного научно-производственного творческого коллектива;

168. Ежегодно обобщать опыт работы коллектива и на этой основе разработать предложения по внедрению в отрасли передовых форм работы таких коллективов.

169. Контроль за выполнением настоящего приказа возложить на заместителя Министра т. Еыстрова Ю.Н.1. Министр

170. WIIUHCTFPCTBO СЫПНОГО ХОЗЯЙСТВА СССР (МИНРЫБХОЗ СССР) .j;h|. t ; mj. ;'о*.-ест1ЖСк.кД бульир. д. 12, .•Ки a-.vsp.i4M. .Москва К-31 Гллиь'тгл. 223-76-34на Л?

171. Ректору Астрыбвтуза тов.Щербакову к.В, . 414025,г.Астрахань,Татищева,Сб.от

172. Начальник Управления эксплуатации флота и портов1. Г.В.Мещеряков1.г . .

173. Примеры расчета на ПЭВМ основных параметров центровки и работоспособности валопровода

174. П.2.1. Валопровод по схеме ВС 1. Монтаж на жесткие опоры.1. Исходные данные:

175. Е- .21000D+09 кН/м'. ER- .II0OOD+O9 кН/м'; число элементов NELr 46, NOE- 26, NOV-10; число опор - NOR- 16, NOU- 0, NV- 6;расстояние CMO- .115 м;кодировка расчета КОРЫ, NDSV- 0, KRO 1,000, КХО-1, KDP-2, NFD-O, JD- .OOOOOD+OO. KKJ-O,

176. Air 33.250 м, PV- .263408D+03 кН, МВО- .51II15D+02 кН-м, SMN- .44I523D+04 кН-м, MB 47- .36U43D-11 кН*м

177. SY- .263408D+03 кН, SMD- .441523D+04 кН-М, QD 47- -.557776D-12 кН

178. QB 1 47- -.133581D-09 QO 2 47- .3I9361D-09 QB 3 47- -.21057SD-09 QB 4 47- .32I310D-10 QB 5 47- .673124D-JI

179. QB 6 47- -.393430D-W QB 7 47- .I78719D-09 QB 8 47- -.301654D-09 QB 9 47- .3I8522D-09 QBI0 47- -.403134D-09

180. QB11 47- .278760D-09 QB12 47- -.271029D-09 QB13 47- -.145519D-10 QB14 47- -.160071D-09 QB15 47- .OOOOOOD+OO QB16 47- .OOOOOOD+OO

181. MB 1 47--.2114350-09 MB 2 47- .3I4383D-09

182. MB « 47- .1698090-09 MB 7 47- -.186019D-08

183. MBll 47- -.1957630-08 MBI2 47- .154J91D-08 MBI6 47- -.8549250-10;

184. Проверка основного расчетапри параллельном смешении: SHK- .127960-13

185. SAK 1- -.6484930-10 SAK 2- .1504270-09 SAX 3- -.U8186D-09 SAK 4- .906593D-10 SAK 5- -.5678390-10

186. SAK 6- -.4562860-09 SAK 7- .6030320-08 SAK 8- -.9634320-08 SAK 9- .372418D-08 SAK10- .819682D-09

187. SAKII--.4424690-09 SAK 12--.6493790-09 SAKI3- .494765D-09 SAKI4--.392902D-09 SAKI5- .8731I5D-10 SAK16- .OOOOOOD+OO

188. SB 5- .648493D-10 SB 10- -.789216D-10 SB 15- -.2702540-11 SB 20- -.272226D-09 SB 25- -.66&676D-09 SB 30- -.8946460-09 SB 35- -.6289720-10 SB 40- .145064D-09 SB 45- .6839400-09

189. SB (f .143631D-09 SB 11- -.513964D-10 SB 16- .1548500-10

190. SB 21- -.274405D-09 SB 26- -.317074D-08 SB 31- -.894646D-09 SB 36- -.2457910-09 SB 41- .1600710-091. SB 7- .163074D-091. SB 12- -.4030280-101. SB 17- .204685D-10

191. SB 22- -.275994D-09 SB 27- -.241699D-08

192. SB 32- -.142816D-09 SB 37- -.270575D-09 SB 42- .174623D-091. SQ 5

193. SQ 10-SQ 15-SQ 20-SQ 25-SQ 30- ■ SQ 35-SQ 40-SQ 45- ■

194. SY 1-SY 6-SY II-SY 16-SY 21-SY 2fr-SY 31-SY 36-SY 41-SY 46

195. Л 033400-13 .774958D-14 •640746D-I4 .6396720-14 .2804250-13 ■278042D-13 .925182D-13 .969784D-13 .1071990-12 .6483700-13;

196. SQ 6-SQ 11-SQ 16-SQ 21-SQ 26-SQ 31-SQ 36-SQ 41-.648493D-10 •.324696D-10 -.324696D-10 .636872D-I2 .557733D-08 408593 D-08 .5041440-09 -.582077D-IO

197. SQ 7-SQ 12-SQ 17-SQ 22-SQ 27-SQ 32-SQ 37-SQ 42-.648493D-10 -.324696D-10 -.3246960-10 .636872D-I2 -.408593D-08 -.4085930-08 .370619D-10 -.582077D-10

198. SB 8- .13U95D-09 SB 13- -.181237D-10 SB 18- .893628D-10 SB 23- .9694890-09 SB 28- -.241699D-08 SB 33- -.154223D-10 SB 38- -.299451D-09 SB 43- .352884D-09

199. SQ 8- .857486D-10 SQ 13- -.324696D-10 SQ 18- -.324696D-10 SQ 23- -.459449D-09 SQ 28- -.4085930-08 SQ 33- -.329862D-09 SQ 38- .370619D-10 SQ 43- -.4802130-09

200. SB 9- -.520912D-12 SB 14- -.126I83D-I0 SB I<>- -.I0887ID-09 SD 24- .1221490-08 SB 29- -.I65307D-08 SB 34- .126377D-09 SD 39- -.8458300-10 SB 44- .538421D-09

201. SQ 9- .8574860-10 SQ 14- -.3246960-10 SQ 19- .5806070-10 SQ 24- -.4594490-09 SQ 2-.4085930-08 SQ 34- -.329862D-09 SQ 39- -.561158D-09 SQ 44- -.480213D-09

202. SY 2- .lOOOOOD+Ol SY 3- .lOOOOOD+Ol SY 4- .1000000+01 SY 5- .1000000+01

203. SY 7- .1000000+01 SY 8- .1000000+01 SY 9- .1000000+01 SY 10- • IOOOOOD+Ol

204. SY 12- .1000000+01 SY 13- .IOOOOOD+Ol SY 14- .IOOOOOD+Ol SY 15- .1000000+01

205. SY 17- .1000000+01 SY 18- .IOOOOOD+Ol SY 19- .1000000401 SY 20- .IOOOOOD+Ol

206. SY 22- .1000000+01 SY 23- .IOOOOOD+Ol SY 24- .IOOOOOD+Ol SY 25- .100000D+01

207. SY 27- .1000000+01 SY 28- .IOOOOOD+Ol SY 29- .100000D+01 SY 30- .1000000+01

208. SY 32- .IOOOOOD+Ol SY 33- .IOOOOOD+Ol SY 34- • IOOOOOD+Ol SY 35- .1000000+01

209. SY 37- .IOOOOOD+Ol SY 38- .IOOOOOD+Ol SY 39- .1000000+01 SY 40- .1000000+01

210. SY 42- .IOOOOOD+Ol SY 43- .IOOOOOD+Ol SY 44- .IOOOOOD+Ol SY 45- .100000D+011. ST 2--.1033400-13 ST 3-'1. ST 7- -.7112220-14 ST 8-'1. ST 12--.64I465D-I4 ST 131. ST 17--.6387750-14 ST 18

211. ST 22- -.421036D-13 ST 23- ■

212. ST 27- -.368829D-13 ST 28- ■

213. ST 32--.94I433D-13 ST 33-■

214. ST 37- -.101913D-12 ST 38- •

215. ST 42- -.1041390-12 ST 43- •1033400-13 ■.648756D-14 •640693D-I4 .4291890-14 .251452D-13 .6954340-13 .953889D-13 .107083D-12 .9924010-13

216. ST 4- -.1033400-13 4T 9- -.470044D-I4 ST 14- -.640323D-l 4 ST 19- -.4875050-14 ST 24- -.I47207D-I3 ST 29- -.7631820-13 ST 34- -.9461950-13 ST 39- -.1107120-12 ST 44- -.9081620-13

217. ST J- -.1004I3D-13 ST 10- -.534752D-14 ST 15--.6437180-14 ST 20- -.I4J871D-13 ST 25- -.132561D-I3 ST 30- -.8014110-13 ST 35- -.942003D-13 ST 40- -.110294D-12 ST 45- -.790479D-13при жестком повороте

218. SA IP- -.216613D-09 SA 6P- -.145522D-08 SA11P- -.149692D-09 SA16P- -.245242D-091. SIIP- .66359D-13

219. SA 2P- .876S40D-09 SA 3P-SA 7P- .I92019D-07 SA 8P-SA12P- -.6523520-09 SAI3P-.727617D-09 SA 4P--.317055D-07 SA 9P--.244050D-09 SAMP

220. SB 5P-SB IOP-SB I5P-SB 20P-SB 25 P-SB 30P-SB 35 P- ■ SB 4OP- ■ SB 45P- •2I6613D-09 -.144547D-08 •.II0882D-08 .404292D-08 .5739270-08 .601417D-08 .439627D-08 .419963 D-08 .274202D-08

221. SB 6P-SB llP-SB 16P- ■ SB 21P- ■ SB 26P- ■ SB SIP-SB 36P- • SB 4IP- •605092D-09 •, 1347620-08 •.103097D-08 -.4160060-08 -.1369720-07 -.6014170-08 -.466919D-08 ■•38I566D-08

222. SB 7P-SB HP-SB 17P-SB 22P-SB 27P-SB 32P-SB 37P-SB 42P535175D-09 -.1298540-08 -.1038550-08 -.4289620-08 -.1119260-07 -.3J1793D-08 -.4631590-08 -.345715D-08

223. SQ 5P-SQ 10P-SQ 15P-SQ 20P-SQ 25P-SQ 30P-SQ Э5Р-SQ 40P-SQ 45P

224. SY 1P-SY 6P-SY 1 IP— SY 16P-SY 21 P-SY 26P-SY 3IP-SY 36P-SY 41P-SY 46P- •

225. SQ 6P- • SQ 11Р-SQ 16P- ■ SQ 21P-SQ 26P-SQ 3IP-SQ 36P-SQ 41P- ■

226. SY 2P-SY 7P-SY 12P-SY 17P-SY 22P-SY 27P-SY 32P-SY 37P-SY 42P

227. SQ 7P-SQ 12P-SQ 17P-SQ 22P-SQ 27P-SQ 32P-SQ 37P-SQ 42P

228. ST 3P- ■ ST 8P- • ST 13P-ST 18P- ■ ST 23P- • ST 28P-ST 33P- • ST 38P-ST 43P100000D+01 .100000D+01 .lOOOOOD+OI .100000D+01 .100000D+01 .100000D+01 .100000D+01 -.lOOOOOD+OI ,100000D+01

229. SQ 8P-SQ 13P-SQ 18P-SQ 23P-SQ 28P-SQ 33P-SQ 38P-SQ 43P

230. ST 4P-ST 9P-ST 14P-ST 19P-ST 24P-ST 29P-ST 34P-ST 39P-ST 44 P-.100000D+01 .100000D+01 •.lOOOOOD+OI •.lOOOOOD+OI -.100000D+01 .100000D+01 -.lOOOOOD+OI ■.100000D+01 •.lOOOOOD+OI

231. SQ 9P-SQ 14P-SQ 19P-SQ 24P-SQ 29P-SQ 34P-SQ 39P-SQ 44P.674248D-09 -.113732D-09 .5181040-09 -.1426320-08 -.1450500-07 .1388300-08 -.596770D-09 -.663820D-09

232. SY 5P-SY 10P-SY 15P-SY 20P-SY 25P-SY 30P-SY 35P-SY 40P-SY 45P312100D+02 .268S00D+02 .245700D+02 .155500D+02 .645000DH01 .J43800D+01 .412500D+0I .225000D+01 .375000D+00

233. FD 2- .OOOOOD+OO FD 7- .OOOOOD+OO

234. FD 3- .OOOOOD+OO FD 8- .OOOOOD+OO,

235. FD 4- .OOOOOD+OO I'D 5- .OOOOOD+OO

236. Расчетные параметры а функции вертикальных смещений F(NV) и нагрузки при F(NV+l)-0 И F(NV+2)-0 составляют раскеп , и (положительный расхождение фиксированных точек при верхнем положении кривошипа)

237. Н 1- -.8924430-05 Н б- .774859D-02

238. И 2- .44I907D-04 Н 7- -.182859D-01и 3- -.107945d-03 11 8- .1139630-01реакции в опорах, кН (положительные вверх)1. R 1

239. All- -.593683D+04 А 1 6- .609208D+02 R 2

240. А 2 1- .127357D+05 А 2 6- -.301659D+03 R 3

241. А 3 1- -.765722D+04 А 3 6- .736861D+03 R 4

242. А 4 I- .970375D+03 А 4 6- -.188031D+04 R 5

243. А 5 1- -.149857D+03 А 5 6- .J27278D+04 R 6

244. А 6 1- .609208D+02 А 6 6- -,143799D+05 R 7

245. А 7 I- -.555383D+02 А 7 6- .386S06D+05 R 8

246. А 8 1- .382462D+02 А 8 6- -.332071D+05 R 9

247. А 9 1- -.7488860+01 А 9 6- .650216D+04 R10

248. А10 1- .2I6774D+01 А10 6- -.188213D+04 R11

249. All 1- -.580844D+00 All 6- .504315D+03

250. А I 2- .127357D+05 А 1 7- -.511074D+02

251. А 2 2- -.311679D+05 А 2 7- .253066D+03

252. А 3 2- .226826D+05 А 3 7- -.6I8164D+03

253. А 4 2- -.480496D+04 А 4 7- .157742D+04

254. А 5 2- .742042D+03 А 5 7- -.608081D+04

255. А 6 2- -.301659D+03 А 6 7- .348335D+051. А 7 2-А 7 7275006D+03 .134702D+06

256. А 8 2- -.I89382D+03 А 8 7- .H6629D+061. А 9 2-А 9 7370822D+02 ■.I53444D+05

257. А10 2- -.107339D+02 А10 7- .4441630+04

258. All 2- .287614D+01 All 7--.I19013D+04

259. И 4- .275451D-03 110- .127645D-05;

260. А I 3- -.765722D+04 А 1 8- .280361D+02

261. А 2 3- .226S26D+05 А 2 8- -.138825D+03

262. А 3 3- -.207097D+05 А 3 8- .339108D+03

263. А 4 3- .703908D+04 А 4 8- -.865329D+03

264. А 5 3- -.18I258D+04 А 5 8- .333576D+04

265. А 6 3- .7368610+03 А 6 8- -.243422D+05

266. А 7 3- -.6717570+03 А 7 8- .IQI367D+06

267. А 8 3- .462603D+03 А 8 8- -.8710350+05

268. А 9 3- -.9058070+02 А 9 8- .9563130+04

269. А10 3- .262197D+02 А10 8- -.276817D+04

270. АН 3- -.702554D+01 All 8- .741727D+03

271. А 1 4- .970375D+03 АН 1- .687492D+02

272. А 2 4- -.480496D+04 All 2- -.172072D+02

273. А 3 4- .7039080+04 АН 3- .374628D+02

274. А 4 4- -.528242D+04 АН 4- .328639D+02

275. А 5 4- .324614D+04 АН 5- .286739D+02

276. А 6 4- -.I88031D+04 АН 6- .218782D+02

277. А 7 4- .1714180+04 АН 7- .147008D+02

278. А 8 4- -.1180460+04 АН 8- .3511020+01

279. А 9 4- .231142D+03 АН 9- .956670D+0!

280. А10 4- -.669070D+02 АН10- .955700D+01

281. АН 4- .179276D+02 АНН- .980499D+011. И 5- -.106184D-02

282. А I 5- -.149857D+03 А 2 5- .742042D+03 А 3 5- -.181258D+04 А 4 5- .324614D+04 А 5 5- -.455347D+04 А 6 5- .527278D+04 А 7 5- -.660799D+04 А 8 5- .455057D+04 А 9 5- -.89I031D+03 А10 5- .257920D+03 All 5- -.691094D+021. R12

283. A12 I- .I55633D+00 A12 6- -.1351270+03 Rll

284. A13 1- -.4168740-01 A13 6- .3619490+02 RU

285. AM I- .1111660-01 A14 6- -.9651960+01 R1S

286. AIJ I- -.2779160-02 A15 6- .2412990+01 R16

287. A16 1- .463192D-03 AI6 6- -.4021650+00

288. A12 2- -.770639D+00 A12 7- .318887D+03

289. A13 2- .2064210+00 AI3 7- -.8J4160D+02

290. A14 2- -J50457D-01 A14 7- .227776D+02

291. Ali 2- .1376140-01* A15 7- -.5694400+01

292. A16 2- -.2293J7D-02 AI6 7- .949067D+00

293. A12 3- .1882440+01 A12 8- -.1987400+03

294. A13 3- -.504225D+00 AI3 8- .532340D+02

295. A14 3- .1344601X00 A14 8- -.1419570+02

296. A15 3- -.3361500-0) A15 8- .354893D+OI

297. A16 3- .560250D-02 AI6 8- --591489D+00

298. AI2 4- -.480358D+01 AH12- .9706700+01

299. Л13 4- .1286670+01 ЛШЗ- .9851870+01

300. AJ4 4- -.343J13D+00 AH 14- .9369470+01

301. MS 4- .857782D-01 ЛШ5- .111539D+02

302. A16 4- -.142964D-01 AHI6- .376443D+01;

303. At 2 5- .185173D+02 A13 5- -.496000D+01 A14 5~ .1322670+01 Л15 5- -.330667D+00 AI6 5- .551111D—01нагибающие моменты в сечениях между элементами хН-м (положительные вниз)

304. МВ2- .3190400+02 МВЗ- .3592770+02 МВ4- .51Ш50+Ю2 MB 5

305. В 5 I- .5936830+04 В 5 2- -.127357D+05 В 5 3- .765722D+04 В 5 4- -.970375D+03 В 5 5- .1498570+03

306. В 5 6- -.6092081Ж)2 В 5 7- .511074D+02 В 5 8- -.280361D+02 BH 5- .226673D+02 MB 6

307. В 6 1- .1306100+05 В 6 2- -.280185D+05 В 6 3- .168459D+05 В 6 4- -213482D+04 В 6 5- .329686D+03

308. В 6 6--.1340260+03 В 6 7- .112436D+03 В 6 8--616795D+02 ВН 6- -.392930D+01 MB 7

309. В 7 1- .151983D+05 В 7 2- -.326033D+05 В 7 3- .196025D+05 В 7 4- -.248416D+04 В 7 5- -383635D+03

310. В 7 6- -.155957D+03 В 7 7- .1308350+03 В 7 8- -.7I7725D+02 ВН 7- -.104520D+02 MB 8

311. В 8 1- .127507D+05 В 8 2--.2596770+05 В 8 3- .141933D+05 В 8 4--.110371D+04 В s 5- .170449D+03

312. В 8 6- -.6929160+02 В 8 7- .581298D+02 В 8 8- -.3188840+02 ВЦ 8- -987495D+01 MB 9

313. В 9 1- .228046D+04 В 9 2- .2417930+04 В 9 3- -.8945710+04 В 9 4- .480I55D+04 В 9 5- -.741515D+03

314. В 9 6- .301445D+03 В 9 7- -.252887D+03 В 9 8- .138727D+03 ВН 9- -397415D-01 MB 10

315. В 10 1- -.383851D+04 В 10 2- .1900700+05 В 10 3- -.224685D+05 В 10 4- .825267D+04 В 10 5- -.127448D+04

316. В 10 6- .518109D+03 В 10 7--.434649D+03 В 10 8- .238437D+03 ВН10- .1211510+02 MB И

317. В 11 1--.3083140+04 В II 2- .1526670+05 В 11 3- -.174664D+05 В 11 4- .543272D+04 В И 5--.2005290+03

318. В И 6- .8151990+02 В 11 7- -.6838830+02 В 11 8- .375160D+02 ВН11--.540581D+01 MB 12

319. В 12 1- -.2808470+04 В 12 2- .139066D+05 В 12 3- -.156474D+05 В 12 4- .440728D+04 В 12 5- .189999D+03

320. В 12 (г- -.772396D+02 В 12 7- .647975D+02 В 12 8- -.355461D+02 ВШ2- -.IO4892D+02 MB 13

321. В 13 1- -.2259UD+04 В 13 2- .1118630+05 В 13 3* -.1200940+05 В 13 4- .235640D+04 В 13 5- .971056D+03

322. В 13 6--.394759D+03 В 13 7- .33H69D+03 В 13 8- -.181670D+03 ВН13- -.154125D+02 MB 14

323. В 14 1- -.212177D+04 В 14 2- .1050630+05 В 14 3- -.1I0999D+05 В 14 4- .184368D+04 В 14 5- .116632D+04

324. В 14 6- -.4741380+03 В 14 7- .3977620+03 В 14 8- -.218201D+03 ВН14- -.155602D+02 MB 15

325. В 15 1- -.I88143D+04 В 15 2- .931619D+04 В 15 3--.950833D+04 В 15 4- .946423D+03 В 15 5- .150803D+04

326. В 15 6- -.613053D+03 В 15 7- .514300D+03 В 15 8- -.28213ID+03 ВН15- -.154556D+02 MB 16

327. В 16 1- -.138358D+04 В 16 2- .6851000+04 В 16 3- -.621144D+04 В 16 4--.912184D+03 В 16 5- .221586D+04

328. В 16 6- -900805D+03 В 16 7- .755699D+03 В 16 8- -.414556D+03 ВН16- 133763D+02 MB 17

329. В 17 1--.1263410+04 В 17 2- .625595D+04 В 17 3--.541564D+04 В 17 4--136081D+04 В 17 5- .2386720+04

330. В 17 6- -.970262D+03 В 17 7- .813968D+03 В 17 8- -.44652QD+03 ВН17- -.124838D+02 MB 18

331. В 18 1- .539163D+03 В 18 2- -.266975D+04 В 18 3- -652139D+04 В 18 4- -.809025D+04 II 18 5- .494956D+04

332. В (8 6--.2012120+04 В 18 7- .168800D+04 В t8 8- -.925990D+03 B1U8- .1573250+02 MB 19

333. В 19 1- .1J8336D+03 В 19 2- -.784026D+03 В 19 3- .191514D+04 В 19 4- -.102532D+04 В 19 5- -.193796D+04

334. В 19 (г- .2694UD+04 П 19 7- -226Q13D+04 В 19 8- .123985D+04 ВШ9- -.843301D+01 MB 20

335. В 20 1- -.1552860+03 В 20 2- .7689210+03 В 20 3- -.1878240+04 В 20 4- .479287D+04 В 20 5- -.76J003D+04

336. В 20 6- .656983D+04 В 20 7- --551I53D+04 В 20 8- .302347D+04 ВН20- .1475230+02 MB 21

337. В 21 1- -.5309200+02 В 21 2- .262893D+03 В 21 3- -.642169D+03 В 21 4- .163868D+04 В 21 5- -.785152D+03

338. В 2t 6- -.392936D+04 В 21 7- .7771370+04 В 21 8- -.4263160+04 ВН21- -.704589D+01 МО 22

339. В 22 1- .5288660+02 В 22 2- -.2618760+03 В 22 3- .639685D+03 В 22 4- -.163234D+04 В 22 5- .629250D+04

340. В 22 6- -.1481740+05 В 22 7- .2154620+05 В 22 8--.1181970+05 ВН22- .9044530+01 MB 23

341. В 23 1- -.9405850+01 В 23 2- .4657450+02 В 23 3- -.I13767D+03 В 23 4- .290310D+03 В 23 5- -.1119120+04

342. В 23 6- .135091D+05 В 23 7- -.592214D+05 В 23 8- .466177D+05 ВН23- -.124674D+0) MB 24

343. В 24 1- -.223258D+02 В 24 2- .1105490+03 В 24 3- -.270039D+03 В 24 4- .6890810+03 В 24 5- -.265634D+04

344. В 24 6- .1938420+05 В 24 7- -.759732D+05 В 24 8- .587380D+05 ВН24- .216806D+01 MB 25

345. В 25 1- -.112870D+02 В 25 2- .558893D+02 В 25 3- -.136521D+03 В 25 4- .348371D+03 В 25 5- -.134294D+04

346. В 25 Ь" .979988D+04 В 25 7- -.403454D+05 В 25 8- .316320D+05 ВН25- .678391D+00

347. MB 26 В 26 1-B 26 6-МВ 29 В 29 I- ,1155940+01 В 29 6- -.100364D+04332314D+01 -.288530D+04

348. В 26 2- -.I64550D+02 В 26 7- .68090ID+041. В 29 2В 29 75723810+01 .236848D+04

349. В 26 3- .401947D+02 В 26 8- -.4243590+04

350. В 29 3- .139815D+02 В 29 8» -.I47611D+041. В 26 4-ВН2610256SD+03 .288953D+001. В 26 5- .395391D+03

351. В 29 4- -.3567780+02 В 29 5- .I37535D+03 B1I29- -.363129D+00;перерезывающие силы > сечениях между элементами кН (положительные вращение элемента по х.ч.с)

352. QB2- -.304119D+02 QB3- ■ -.338095D+02 QB4- ■ -.368128D+021. QB 5

353. Q 5 1- -.593683D+04 Q 5 2- .1273570+05 Q 53- -.765722D+04

354. Q 5 6- .609208D+02 <2 5 7- -.5110740+02 Q 5 8- .2803610+021. QB 6

355. Q 6 1- -,5936830+04 Q 6 2- .1273570+05 0 6 3- -.765722D+04

356. Q 6 6- .609208D+02 Q 6 7- -.5U074D+02 Q 6 8- .280361 D+021. QB 7

357. Q 7 1- -.5936830+04 0 7 2- .127357D+05 Q 7 3- -.765722D+04

358. Q 7 6- .609208 D+02 Q 7 7- -.511074D+02 Q 7 8- ,280361 D+021. QB 8

359. Q 8 1- .679885D+04 Q 8 2- -.184322D+05 Q 5 3- .150254D+05

360. Q 8 6- -.240738D+03 Q 8 7- .2019590+03 Q 8 8- -.110789D+031. QB 9

361. Q 9 1- .679885D+04 Q 9 2- -.184322D+05 Q 93- .150254D+05

362. Q 9 6- -.240738D+03 Q9 7- .201959D+03 Q 9 8- -I10789D+031. QB 10

363. Q 10 1- ■67988JD+04 Q 10 2- 184322D+05 Q 10 3- .150254D+05

364. Q 10 6- -.2407380+03 Q 10 7- .201959D+03 Q 10 8- -.110789D+031. QB 11

365. Q 11 1- -.858367D+03 Q 11 2- ■425033D+04 Q 11 3- -.568430D+04

366. Q 11 6- .496124D+03 Q 11 7- -.4I6206D+03 Q 11 8- .2283190+031. QB 12

367. Q 12 1- -.858367D+03 Q 12 2- .4250330+04 Q 12 3- -J68430D+04

368. Q 12 6- .496124D+03 Q 12 7- -.416206D+03 Q 12 8- .228319D+031. QB 13

369. Q 13 1- -.858367D+03 Q 13 2- .425033D+04 Q 13 3- -.568430D+04

370. Q 13 6- .4961240+03 Q 13 7- -.4I6206D+03 Q 13 8- .228319D+031. QB 14

371. Q 14 1- -.8583670+03 Q 14 2- .425033D+04 Q 14 3- -.568430D+04

372. Q 14 Ь- .496124D+03 Q 14 7- -.416206D+03 Q 14 8- .228319D+031. QB 15

373. Q 15 1- -.8583670+03 Q 15 2- .425033D+04 Q 15 3- -.568430D+04

374. Q 15 6- .4961240+03 Q 15 7- -.416206D+03 Q 15 8- .228319D+031. QB 16

375. Q 16 I- -.8583670+03 Q 16 2- .425033D+04 Q 16 3- -J68430D+04

376. Q 16 6- .496124D+03 Q 16 7- -.416206D+03 Q 16 8- .228319D+031. QB 17

377. Q 17 1- -.8583670+03 Q 17 2- .425033D+04 Q 17 3- -.568430D+04

378. Q 17 6- .496124D+03 Q 17 7- -.416206D+03 Q 17 8- .228319D+031. QB 18

379. Q 18 I- -.858367D+03 Q 18 > •425033D+04 Q 18 3- -.568430D+04

380. Q 18 6- ■496124D+03 Q 18 7- -.416206D+03 Q 18 8- .228319D+031. QB 19

381. Q 19 1- .1I2008D+03 Q 19 2- -.554624D+03 Q 19 3- .135478D+04

382. Q 19 6- -.138419D+04 Q 19 7- .1161210+04 Q 19 8- -.637010D+031. QB 20

383. Q 20 I- .112008D+03 Q 20 2- -.554624D+03 Q 20 3- .135478D+04

384. Q 20 6- -.1384190+04 Q 20 7- .116I21D+04 Q 20 8- -.637010D+031. QB 21

385. Q 21 1- -.3784950+02 Q 21 2- .187418D+03 Q 21 3- -.457805D+03

386. Q 21 6- •388859D+04 Q 21 7- -.491959D+04 Q 21 8- .269875D+041. QB 22

387. Q 22 1- -.3784950+02 Q 22 2- .187418D+03 Q 22 3- -.457805D+03

388. Q 22 6- .3888590+04 Q 22 7- -.491959D+04 Q 22 8- .269875D+041. QB 23

389. Q 23 1- .230713D+02 Q 23 2- -.114241D+03 Q 23 3- .279056D+03

390. Q 23 6- -.104913D+0 5 Q 23 7- .299139D+05 Q 23 8- -.216435D+051. QB 24

391. Q 24 1- .2307I3D+02 Q 24 2- -.1142410+03 Q 24 3- .279056D+03

392. Q 24 6- -.1049I3D+05 Q 24 7- ■299I39D+05 Q 24 8- -.216435D+051. QB 25

393. Q 25 1- -.324670D+02 Q 25 2- .160765D+03 Q 25 3- -.392701D+03

394. Q 23 (г .2818930+05 Q 25 7- -.104788D+06 Q 25 8- .797236D+051. QB 26

395. Q 26 1- -.324670D+02 Q 26 2- •160765D+03 Q 26 3- -.3927010+03

396. Q 26 6- .281893D+05 Q 26 7- 104788D+06 Q 26 8- .797236D+051. QB 29

397. Q 29 1- .577921D+01 Q 29 2- -.286166D+02 Q 29 3- .699019D+02

398. Q 29 6- -.501777D+04 Q 29 7- .118414D+05 Q 29 8- ■ -.737995D+04

399. Q 5 4- .970375D+03 Q 5 5-QH 5- .249519D+02

400. Q 6 4- .970375D+03 Q 6 5-QH 6- .193758D+02

401. Q 7 4- .970375D+03 Q 7 5-Q1I 7- .1686140+02

402. Q 8 4- -3834S8D+04 Q 8 5* QH 8- -,2860150+01

403. Q 9 4- -.383458D+04 Q 9 5-QJI 9- -.I00161D+02

404. Q 10 4- -.383458D+04 Q 10 5-QH10- -.155081D+02

405. Q 11 4- .320450D+04 Q 11 5-Qllll- .178656D+02

406. Q 12 4- .320450D+04 Q 12 J-QH12- Л 390J3D+02

407. Q 13 4- .320450D+04 Q 13 5-QH13- .1480320+01

408. Q 14 4- .320450D+04 Q 14 5-Q1114- .365598D+00

409. Q 15 4- .320450D+04 Q 15 5-QHI5- -.1I1252D+01

410. Q 16 4- .320450D+04 Q 16 5-QHI6- -.605760D+01

411. Q 17 4- .320450D+04 Q 17 5-QHI7- -.669236D+01

412. Q 18 4- .320450D+04 Q 18 5-Q1118- -.181404D+02

413. Q 19 4- -.207792D+04 Q 19 5-QH19- -.508482D+00

414. Q 20 4- -.207792D+04 Q 20 5-Q1I20— -.145525D+02

415. Q 21 4- .116S22D+04 Q 21 5-QII21- .202542D+0!

416. Q 22 4- .116822D+04 Q 22 5-QI122- -.120186D+02

417. Q 23 4- -.712091D+03 Q 23 5-QH23- -.223642D+01

418. Q 24 4- -.712091D+03 Q 24 5-QH24- -.739930D+01

419. Q 25 4- .100209D+04 Q 25 5-QH25- .359122D+OI

420. Q 26 4- .100209D+04 Q 26 5-Q1126- -.180382D+00

421. Y 1 1- .1J1064D+01 Y I 2- -.630189D+00 Y 1 3- .13464ID+00 Y 1 4- -.170627D-01 Y I 5- .263503D-02

422. Y I б--.107121D-02 Y 1 7- .8986510-03 Y 1 8- -.4929760-03 VII I— .72I959D-031. YP 2 ,

423. Y 2 1- .127005D+01 Y 2 2- -.333273ГЖХ) Y 2 3- .7I2046D-01 Y 2 4- -.9023530-02 Y 2 5- .139353D-02

424. Y 2 6--J66503D-03 Y 2 7- .47J248D-03 Y 2 8- -.26070SD-03 YH 2- .313464D-03 YP 3

425. Y 3 J- .121JI3D+01 Y 3 2- -.2605590+00 Y 3 3- JS6690D-0J Y 3 4- -.70J476D-02 Y 3 5- .1089480-02

426. Y 3 6- -.442903D-03 Y 3 7- .371558D-03 Y 3 8- -.203826D-03 YH 3- .2323I0D-03 YP 5

427. Y 5 1- .J20047D+00 Y 5 2? .582252ОЮ0 Y 5 3--.115214D+00 Y J 4- .146007D-01 Y 5 5--.225483D-02

428. Y 5 6- .916645D-03 Y J 7- -.768988D-03 Y 5 8- .4218450-03 YH 5- -.200828D-03 YP 6

429. Y 6 1- .799158D-01 Y 6 2- .989608D+00 Y 6 3--.7830170-01 Y 6 4- .992292D-02 Y 6 5- -.153242D-02

430. Y 6 6- .62296SD-03 Y б 7- -.522617D-03 Y 6 8- .2866930-03 YH 6- -.561940D-04 YP 8

431. Y 8 1- -.590303D-01 Y 8 2- .965922D+00 Y 8 3- .104696D+00 Y 8 4- -.I31002D-01 Y 8 5- .202310D-02

432. Y 8 6- -.822442D-03 Y 8 7- .689959D-03 Y 8 8- -.3784930-03 YH 8- .426735D-04 YP 9 .

433. Y 9 1- -.689961D-01 Y 9 2- .375449D+00 Y 9 3- .742421 D+00 Y 9 4- -.5J2522D-01 Y 9 5- .853274D-02

434. Y 9 6- -.346877D-02 Y 9 7- .2910010-02 Y 9 8- -.1596350-02 YH 9- .3164730-04 YP И

435. Y 11 I- .290871 D-01 Y 11 2- -.144029D+00 Y 11 3- .974843D+00 Y 11 4- .157108D+00 Y II 5- -.2275760-01

436. Y И 6- .925153D-02 Y 11 7--.7761250-02 Y II 8- .4257610-02 Yllll- .675546D-04 YP (2

437. Y 12 I- .3090SSD-01 Y 11 > -.153033D+00 Y 12 .9154620+00 Y 12 4- .2309380+00 Y 12 5- -.324737D-01

438. Y 12 6- .132014D-01 Y 12 7--.1I0748D-01 Y 12 8- .6075340-02 YH12- .9202650-04 YP 13

439. Y 13 1- .340176D-01 Y 13 2--.I68443D+00 Y 13 3- .793777D+00 Y 13 4- .379418D+00 Y 13 5- -.5186920-01

440. Y 13 6- .210861D-01 Y 13 7- -.176895D-01 Y 13 8- .9703970-02 YH13- .139052D-03 YP 14

441. Y 14 1- .346550D-01 Y 14 2- -.171599D+00 Y 14 3- .762606D+00 Y 14 4- .416687D+00 Y 14 5- -.566S9SD-01

442. Y 14 6- .230334D-01 Y 14 7- -.193231D-01 Y 14 8- .10600104)1 YH14- .149868D-03 YP 15

443. Y 15 1- .351173D—01 Y 15 2- -.1738890*00 Y 15 3- .704663D+00 Y 15 4- .4824320+00 Y 15 5- -646530D-0I

444. Y 15 6- .262831 D-01 Y 15 7--.2204930-01 Y 15 8- .120956D-01 Y11I5- .163898D-03 YP 16

445. Y 16 1- .344756D-OI Y 16 2--.170711D+00 Y 16 3- .576592D+0O Y 16 4- .61M47D+00 Y 16 5--.79877JD-01

446. Y 16 6- .324722D-01 Y 16 7- -.272415D-01 Y 16 8- .149439D-01 YH16- .179766D-03 YP 17

447. Y 17 1- .340793D-01 Y 17 2- -.168749D+00 Y 17 3- .544568D+00 Y 17 4- .652289D+00 Y 17 5- -.832023D-01

448. Y 17 6- .338238D-01 Y 17 7- -.2837530-01 Y 17 8- .155659D-01 YHI7- .1813160-03 YP 19

449. Y 19 1--.157040D-01 Y, 19 2- .777610D-01 Y 19 3- -.189947D+00 Y 19 4- .576811D+00 Y 19 5- .681571D+00

450. Y 19 6- -.210033D+00 Y 19 7- .176200D+00 Y t9 8- -.9665&6D-01 YU19- .3661410-03 YP II

451. Y 21 1- .357628D-02 Y 21 2--.177085D-01 Y 21 3- .432566D-01 Y 21 4--.110381D+00 Y 21 5- .5574520+00

452. Y 21 6- .770978D+00 Y 21 7- -.547537D+00 Y 21 8- .300364D+00 YH21- .2466430-03 YP 23

453. Y 23 1- -.996130D-04 Y 23 2- .493249D-03 Y 23 3- -.120486D-02 Y 23 4- .307454D-02 Y 23 5- IJ8521D-01

454. Y 23 6- .912250D-01 Y 23 7- ,134013Df01 Y 23 8- -.421766D+00 YH23- .665457D-05 YP 25

455. Y 25 1- .I310I3D-04 Y 25 2- -.648730D-04 Y 25 3- .158465D-03 Y 25 4- -.404369D-03 Y 25 5- .I55880D-02

456. Y 25 6- —. 113751D—01 Y 25 7- .616987D+00 Y 25 8- .393127D+00 YH25- -.978659D-06;углы поворота на границах элементов, рад. (положительные по х ч с)1. TP 1

457. Т 1 1--.491001D+00 Т 1 2- .605951D+00 Т 1 3- -.129463D+00 Т 1 4- .164064D-01 Т 1 5--.253368D-02

458. Т 1 6- .10300ID-02 Т 1 7--864088D-03 Т 1 8- .474015D-03 Til 1--.933219D-03 TP 2

459. Т 2 1--.491001 D+00 Т 2 2- .605951D+00 Т 2 3—.129463D+00 Т 2 4- .1640640-01 Т 2 5- -.253368D-02

460. Т 2 6- .103001D-02 Т 2 7- -864088D-03 Т 2 8- .474015D-03 Т11 2- -.7127100-03 TP 3

461. Т 3 1- -.491001D+00 Т 3 2- .60595lD-ifl0 Т 3 3- -.129463D+00 Т 3 4- .164064D-01 Т 3 5- -.253368D-02

462. Т 3 6- .103001D-02 Т 3 7--.864088D-03 Т 3 8- .474015D-03 Т11 3- -.638388D-03 TP 4

463. Т 4 1- -.491001 D+00 Т 4 2- .605951D+00 Т 4 3- -.129463D+00 Т 4 4- .164064D-01 Т 4 5- -.253368D-02

464. Т 4 6- .1030010-02 Т 4 7- -.8640880-03 Т 4 8- .4740150-03 ТН 4- -.429974D-03 TP 5

465. Т 5 1- -.457859D+00 Т 5 2- .5348550+00 Т 5 3- -.867173D-01 Т 5 4- .109894D-01 Т 5 5- -.169712D-02

466. Т 5 6- .6899230-03 Т 5 7- -.5787870-03 Т 5 8- .3175060-03 ТН 5- -.246103D-04 TP 6 ,.

467. Т 6 1- 249668D+00 Тбг» .882448D-OI Т 6 3- .18I804D+00 Т 6 4- -.230394D-01 Т б 5- .355803D-02

468. Т 6 6- -.1446430-02 Т 6 7- .121343D-02 Т 6 8- -.6656550-03 ТН 6- .16S512D-03 TP 7

469. Т 7 1- -.192877D+00 Т 7 2- -.3358440-01 Т 7 3- .2550520+00 Т 7 4- -.3232200-01 Т 7 5- .499156D-021 7 6- -.202920D-02 Т 7 7- .1702320-02 Т 7 8- -.933848D-03 ТН 7- .1393070-03 TP 8

470. Т 8 I- -.136709D+00 Т 8 2- -U1292D+00 Т 8 3- .322970D+00 Т 8 4- -.395324D-01 Т 8 5- .610508D-02

471. Т 8 6- —.2481S7D—02 Т 8 7- .208208D-02 Т 8 8--.1142170-02 ТИ 8- .98I539D-041. TP 9

472. T 9 1- .746832D-01 Т 9 2- -.4824S7D+00 Т 93- .396771D+00

473. T 9 6- .783037D-03 Т 9 7- -.656902D-03 Т 9 8- .360358D-031. ТР 10

474. Т 10 1- .618776D-01 Т 10 2- -.306396D+00 Т 10 3- .138578D+00

475. Т 10 6- •751893D-02 Т 10 7- -.630775D-02 Т 10 8- .346026D-021. ТР 11

476. Т 11 1- .625283D-02 Т 11 2- -.309618D-01 Т 11 3- -.182353D+00

477. Т 11 6» .123378D-01 Т 11 7- —.103J03D—01 Т И 8- J67791D-021. TP 12

478. Т 12 1- .512953D-02 Т 12 2- -.253996D-01 Т 12 3- -.188666D+00

479. Т 12 6- .1233S6D—01 Т 12 7- -.103510D-01 Т 12 8- J67828D-021. ТР 13

480. Т 13 1- .461462D-02 Т 13 2- -.228500D-01 Т 13 3- -.191476D+00

481. Т 13 6- .I22906D-01 Т 13 7- —.10310SD-01 Т 13 8- J65621D-021. ТР 14

482. Т 14 1- ,336516D-02 Т 14 2- —.166631D—01 Т 14 3- -.198067D+00

483. Т 14 6- .120428D-01 Т 14 7- -.101029D-OI Т 14 8- .554217D-021. ТР 15

484. Т 15 1- .466808D-05 Т 15 2- -.231147D-04 Т 15 3- -.215367D+00

485. Т 15 6- -111302D—01 Т 15 7- -.933726D-02 Т 15 8- J12216D-021. ТР 16

486. Т 16 1- -.211003D-02 Т 16 2- .104481D—01 Т 16 3- -.225548D+00

487. Т 16 6- •101496D-01 Т 16 7- -.851470D-02 Т 16 8- .467093D-021. ТР 17

488. Т 17 1- -.352942D-02 Т 17 2- .174764D-01 Т 17 3- -.231783D+00

489. Т 17 6- .914633D-02 Т 17 7- -.767300D-02 Т 17 8- .420920D-021. ТР 18

490. Т 18 1- —. 174107D—01 Т 18 2- •862118D-01 Т 18 3- -.210590D+00

491. Т 18 6- —.4801J8D-0I Т 18 7- .402812D-01 Т 18 8- -.220972D-011. ТР 19

492. Т 19 1- .4233820-02 Т 19 2- -.209644D-01 Т 19 3- .512097D-01

493. Т 19 6- -.268526D-01 Т 19 7- •225270D-01 Т 19 8- -.123577D-011. ТР 20

494. Т 20 1- .43U77Dr02 Т 20 2- -.213504D-01 Т 20 3- .5215260-01

495. Т 20 6- .209892D+00 Т 20 7- -.176081D+00 Т 20 8- .965934D-011. ТР 21

496. Т 21 1- -.823230D-03 Т 21 2- .407635D-02 Т 21 3- -.995730D-02

497. Т 21 6- .274960D+00 Т 21 7- -120393D+00 Т 21 8- .660442D-011. ТР 22

498. Т 22 1- -.828480D-03 Т 22 2- .410234D-02 Т 22 3- —.100208D—01

499. Т 22 6- -.204I23D+00 Т 22 7- .628832D+00 Т 22 8- -.344960D+001. ТР 23

500. Т 23 1- .243006D-03 Т 23 2- -.120328D-02 Т 23 3- •293926D-02

501. Т 23 6- -.236363D+00 Т 23 7- -.299589D+00 Т 23 8- .512560D+001. ТР 24

502. Т 24 1- .923005D-04 Т 24 2- -.457040D-03 Т 24 3- .111641D—02

503. Т 24 6- —.801395D—01 Т 24 7- —.941681D+00 Т 24 8- .101294D+011. ТР 25

504. Т 25 1- -.462384D-05 Т 25 2- .228956D-04 Т 25 3- -.559272D-04

505. Т 25 6- .40I463D-02 Т 25 7- 127709D+01 Т 25 8- .127352D+011. ТР 26

506. Т 26 1- -.3J0177D-04 Т 26 2- .173395D-03 Т 26 3- -.423553D-03

507. Т 26 6- .304039D-01 Т 26 7- -.140508D+01 Т 26 8- .137805D+01

508. Р а счет по л о ж е н и я вал опровода и1. T 9 4TH 9Т 10 4-ТШО1. Т 11 4-TIII11. Т 12 4-ТШ21. Т 13 4-Т11131. Т 14 4-ТН141. Т 15 4-Т1И51. Т 16 4-ТШ61. Т 17 4-ТН171. Т 18 4-тш8

509. Предельные значения ограничительных параметров; раскеп, м НН- -.200000D-04. HV- .200000D-04; реакции в опорах, хН

510. Rlt 1- .897800D+01 RH 2- .673350D+01 RH 3- .313600D+0! RH 4- .291600D+01 RH 5- .291600D-K)I RH 6- .291600D+01 RH 7- .302500D+01

511. RV 1- .448900D+03 RV 2- .336675D+03 RV 3- .940800D+03 RV 4- .874800D+03 RV 5- .874800D+03 RV 6- .874800D+03 RV 7- .907500D+03;изгибающие моменты в ссчсникх, к11>м

512. MGH 5- -.465572D+02 MGH 6- -636584ГН02 МСН 7- -.636584D+02 MGH 8- -.465572D+02 MGI1 9- -.465572D+02 MGHIO- -.465572D+02

513. MGV 5- .465572D+02 MGV 6- .636584D+02 MGV 7- .636584D+02 MGV 8- .465572D+02 MGV 9- .46J572DKI2 MGV10» .465572D+02

514. МР1Ш- -.508597D+03 МРН12- -.131223D+04 МРН13- -.222617D-K)3 МРН14- -.150249D+03 МРШ5--314209D+03

515. МРН16--.I24326D+03 МРН 17--.676331 D+02 МРШ8- -.676331D+02 МРН 19--.676331 D+02 МРН20- -.676331 D+02

516. МРН21--.676331 D+02 МРН22--.676331 D+02 MPH23--.7U605D+02 MPH24--.714605D+02 MPH25--714605D+02

517. MPH26- -.510435D+02 MPH29- -.510435D+02

518. MPVIl- .508597D+03 MPV12- .131223D+04 MPV13- .222617D+03 MPV14- .IJ0249D+03 MPV15- .3142090+03

519. MPVI6- .I24326D+03 MPVI7- .676331D+02 MPV18- .6763310+02 MPV19- .676331D+02 MPV20- .676331D+02

520. MPV21- .676331D+02 MPV22- .676331D+02 MPV23- .7146050+02 MPV24- .7146050+02 MPV25- .714605D+02

521. MPV26- J10435D+02 MPV29- Л 04350+02.1. Данные к расчету:

522. REM-1 KRK-t, KNO-6, FSTI- .1000-01. FST2- .1001М>5, К1ТМ- 2000 K1RM- 50 NOT(M>-0;1;2;0;0;0 KI1- 1.5770 K12- 1.2700 KI3- .7500D-05 DTI- .0010 DT2- .010 TDR- .200 RAS-0

523. FZ1- 5.8200 MZ1- 2.5000 Fll- 3.3200 мм TW- 14.00 KZ1- 1.050 KZ2- 1.050 KZ3- 1.100.1. Результаты расчета:1. М-1

524. KF 1- .100000D+01 KF 2- .100000D+01 KF 3- .100000D+01 KF 4- .lOOOOOD+Ol KF 5- .100000D+01 KF 6- .1000000+01 KDS-O, SMS- .274998D+04;при соосном положении нарушены ограничения:1. RH 2 СМО- .668614D+02

525. CM- .OOOOOOD+OO FST- .100000D-01 KIT- 139 NNO-1 SMO- .558125D+04;номинальные значения вертикальных смещений опор составляют, м:

526. FN 1- .287955D-02 FN 2--.4912890-03 FN 3--.2016390-02 FN 4- -.389566D-02 FN 5--.1420990-02 FN 6- -.9254420-04или в преобразованной'системе отсчета <м>;

527. CN 3- .2161760-02 CN 4- .699784D-02 CN 5- .176363D-01 CN 6- .262068D-0! CN 7- .305919D-01 CN 8- .316321D—01при которых номинальные значения параметров: раскеп. м RON- .I16540D-O5; pcnxuvw, хН

528. RN 1- .572639D+02 RN 2- .673350D+O1 RN 3- .21I140D+02 RN 4- .3996500+02 RN 5- .248693D+02 RN 6- .218793D+02 RN 7- .148927D+02изгибающие моменты, кН • м

529. MN 5- .341527D+02 MN 6- .2133850+02 MN 7- .1895050+02 MN 8- .150436D+02 MN 9- .577712D+01

530. MNlO- .664272D+OI MN11--.7451940+01 MN12--.112894D+02 MN13--.I37209D+02 MNI4--.I32456D+02

531. MN15--.1205090+02 MN16--.771334D+01 MN17--.627576D+01 MN18- .3011690+02 MNI9--.495477D+01

532. MN20- .9249060+01 MN21- -.109375D+02 MN22- .6824360+01 MN23- -.1858200+01 MN24- .J89026D+01

533. MN25- .537949D+00 MN26- .3303020+00 MN29- -.3487460+001. SM" .426633D+04ограничения не нарушены М-2

534. FN 1- .2879550-02 FN 2- -.4912890-03 FN 3- -.201639D-02 FN 4- -389566D-02 FN 5- -.142099D-02 FN 6- -.9254420-04или i преобразованной системе отсчета, м:

535. CN 3- .2161760-02 CN 4- ,6997840-02 CN 5- .176363D-01 CN 6- .262068D-01 CN 7- .3059190-01 CN 8- .3163210-01при которых номинальные значения параметров : раскеп. м RON- .116540D-05реакции, кН

536. RN I- .572639D+02 RN 2- .673350D+01 RN 3* .21H40D+02 RN 4- ,3996500+02 RN 5- .248693D+02 RN 6- .2187930+02 RN 7- .148927D+02изгибающие моменты, *I1 >м

537. MN 5- .341527D+02 MN 6- .2133850+02 MN 7- .I89505D+02 MN 8- .I50436D+02 MN 9- .5777120+01

538. MN10- .6642720+01 MNI1--.745194D+01 MN I J--.1128940+02 MN13- -.1372090+02 MN14- -.132456D+02

539. MN15--.1205090+02 MNJ6- -.771334D+01 MN17- -.6275760+01 MN18- .3011690+02 MN19- -.495477D+01

540. MN20- .924906D+01 MN21- -.1093750+02 MN22- .682436D+01 MN23- -I85820D+01 MN24- .189026D+01

541. MN25- -5379490+00 MN26- .3303020+00 MN29- -.348746D+001. SM- .426633D+04ограничения ис нарушены.

542. Уравнения ограничительных нркнш для номограммы:

543. RA 1 P I- .806162D+02 r th 1- .2145200+01 CH 1- .120667D-01 F CV 1- -.620338D-01

544. RA 2 P 2- -.452520D+02 F TH 2- .244729D+01 CH 2- .4081880-02 F CV 2- .299887D-0I

545. RA 3 P 3- .543071D+02 f Т11 3- .2962250+01 CH 3- .668272D-02 F CV 3- -.115772D+O0

546. RA 4 P 4- .348102D+02 F TH 4- .495165D+01 CH 4- -.328679D-01 F CV 4- .865635D+O0

547. RA 5 P 5- .2S6654D+02 ? TH 5- .495165D+01 CH 5- .151807D+00 F CV 5- -.566629D+01

548. RA 6 P 6- .215556D+02 F TH 6- •495165D+01 CH 6- -.305965D+00 F CV 6- .140058D+02

549. RA 7 P 7- ■ 151877D+02 F TH 7- .4951650+01 CH 7- .21S997D+00 F CV 7- -.160666D+02

550. MB 5 P 8- .1080040+02 F TH 8- .214520D+01 CH 8- -.966132D-02 F CV 8- .602289D-02

551. MB 6 P 9- -.3003660+02 F ТИ 9- .214520D+01 CH 9- -.2574210-02 F CV .717364D-02

552. MB 7 P 10- -.4083140+02 F TH 10- .2145200+01 CH 10- -.150195D-02 F CV 10- .6875110-02

553. MB 8 P 11- -.3443030+02 F TH 11- .2036570+01 CH 11- -.9510760-03 F CV 11- .6351620-02

554. MB 9 P 12- .3983250+00 F TH 12- -.106028D+01 CH 12- -.2059040-01 P CV 12- .2024110-01

555. MB10 P 13- ■270338D+02 F TH 13- .4951650+01 CH 13- .1917180-01 F CV 13' -.508619D-02

556. MB11 P 14- .8926480+01 f TH 14- .4951650+01 CH 14- .1678560+00 F CV 14- -.162065D+00

557. MB12 P 15- -362990D+01 F TH 15- .4951650+01 CH 15- .468532D+00 F CV 15- -.465947D+O0

558. MB13 P J6- -.1719970+01 F TH 16- -495165D+01 CH 16- .977805D-01 F CV 16- -.993032D-01

559. MB14 P 17- -.197426D+01 F TH 17- .4951650+01 CH 17- .6988230-01 F CV 17- -.717432D-01

560. MB15 P 18- --205627D+01 F TH 18- .4951650+01 Cll 18- .165912D+00 F CV 18- -.168098D+00

561. MB16 P 19- -.363434D+00 F TH 19- .4951650+01 CH 19- .895953D-01 F CV 19- -.901206D-01

562. MB 17 P 20- .435772D+00 F TH 20- .495165D+01 CH 20- .5387720-01 F CV 20- -.531874D-01

563. MB18 P 21- .2725280+02 F TH 21- .495165D+01 CH 21- -.175987D+00 F CV 21- .748946D-01

564. MB19 P 22- -.579590D+01 F TH 22- .495165D+01 CH 22- -.390544D+00 F CV 22- •463754D+00

565. MB20 P 23- .100740D+02 F TH 23- .4951650+01 Cll 23- .500414D+00 F CV 23- -.370666D+00

566. MB21 P 24- -.106554D+02 F TH 24- .4951650+01 CH 24- .1073190+01 F CV 24- -.147458D+01

567. MB22 P 25- .6543410+01 F TH 25- .495J65D+01 CH 25- -.1402560+01 F CV 25- .1155110+01

568. MB23 P 26- -.1808230+01 F TH 26- .4951650+01 CH 26- .740521D+01 F CV 26- -.778970D+01

569. MB24 P 27- .2008S6D+0! F TH 27- .495165D+01 CH 27- .3290790+01 F •CV 27- -.311083D+OI

570. MB25 P 28- ■597908D+00 F TH 28- .4951650+01 CH 28- .6384200+01 F CV 28- -.627825D+01

571. MB26 1> 29- .312649D+00 F TH 29- .495165D+01 CH 29- -.154541 D+02 F CV 29- .I52659D+02

572. MB29 v 30- -.354886D+00 F TH 30- .495I65D+01 CH 30- -.438506D+02 F CV 30- .444646D+02

573. RC P 31- .12128ID-OS ■f TH 31- .495165D+01 CH 31- .2376940+01 F CV 31- -.2105140+01.

574. Параметры номограммы допустимых раснснтропок при шап: FST3- .100000D-04 координаты углозЫ* точек номограммы:1. F t13035SD—01 .143232D-01 .123478D-01 .430327D-02 ■.822704D-021. F 2365871D-02 .3918710-02 .2948710-02 -.801289D-03 -.503129D-021. Ограничения

575. RH 2 MPV 8 MOV 5 RH 3 RH 2

576. Параметры работоспособности вдлопровода при износе подшипников и валапри номинальном положениивалопровода.

577. Значения вертикальных смещений (м) опор при входе в номограмму TRH- .731500D+01

578. R 1- J01020D+02 R 2- .274717D+02 R 6- .221916D+02 Я 7- .146079D+02нагибающие моменты (хН*м)

579. R 3- .3I3688D+01 R 4- .449400D+02 R J- .24I010D+02

580. М 5- .413145D+02 Ml О- -.130369D+02 М15- -.2169680+02 М20- .845292D+01 М25- .480082D+00

581. М 6- .370945D+02 МП- -.232589D+02 Mlfr- -.148068D+02 M2I- -.112097D+02 М26- .347340D+00

582. М 7- .372847D+02 Ml2- -.256881 D+02 Ml7- -Л27531ЕМ02 М22- .709550D+01 М29- -.342819D+00

583. М 8- .284904D+02 М13- -.253031D+02 Ml8- .3288IID+02 М23- -.I90642D+01

584. М 9- -.I68373D+OI Ml 4- -.24I237D+02 Ml 9- -.414300D+0! М24- .177580D+011. SV- .100863D+05,

585. Значения вертикальных смешений <м) опор при выходе из номограммы (без учета FI1)

586. FK 1- .287955D-02 FK 2- -.491289D-03 FK 3---201639D-02 FK 4--.389566D-02 FK 5- -.142099D-02 FK fr- -.92J442D-04 .или в преобразованной системе отсчета (м):

587. СК 3- .216176D-02 СК 4- .699784D-02 СК 5- ,1763630-01 СК 6- -262068D-0! СК 7-СК 8- .316321D-013059190-01при которых основные параметры равны: раскел (м) RO- .116540D-05

588. R 3- .211140D+02 R 4- .399650D+02 R 5- .2486930+02реакции (кН)

589. R 1- .572639D+02 R 2- .673350D+0! R 6- .2187930+02 R 7- .US927D+02изгибающие моменты (кН*м)

590. М 5- .341527D+02 М10- .664272D+01 Ml5- -. 120509D+02 М2&- .9249060+01 М25- .537949D+00

591. М 6- .213385D+02 МП- -.745194D+01 Mlfr- -.77I334D+01 М21- -.1093750+02 М26- .330302D+00

592. М 7- .189J05D+02 MI2- -.II2894D+02 Ml7- -.6275760+01 М22- ,6824360+01 М29- -.348746D+00

593. М 8- .150436D+02 MI3- -.1372090+02 Ml8- .301J69D+02 М23- -.1858200+01

594. М 9- .5777I2D+01 Ml4- -.1324560+02 Ml9- -.495477D+01 М24- .1890260+011. SK- .426633D+04

595. Значения вертикальных смещений (м) опор при TDR- .200 тыс. часов

596. R 1- .504617D+02 R 6- .221760D+02

597. R 2- .2643200+02 R 7- .146222D+02

598. R 3- .403690D+0! R 4- .446914D+02 R 5- .24I394D+02изгибающие моменты (кН«м)

599. М 5- .409549D+02 Ml О- 120533D+02 Ml 5- -.212147D+02 М20- .849272D+01 М25- .482974D+00

600. М 6- .363033D+02 МП- -.224688D+02 MI6- -.144523D+02 M2I- -.11196ID+02 М26- .346488D+00

601. М 7- .3636410+02 Ml2- -.2496840+02 MI7- -.124294D+02 М22- .7081950+01 М2»- -.3431I6D+00

602. М 8- .278146D+02 MI3- -.247243D+02 Ml 8- .327430D+02 М23- -.19040ID+01

603. М 9- -.1312200+01 М14- -235800D+02 Ml»- -.4183580+01 М24- .1781520+011. SM- .969174D+04

604. Ресурс валопровода TR (тыс. часов) и линейные износы (мм) вкладышей ZA(I) и вала ZD (О без учета FИпри TDR- .OOOOOOD+OO ZAV2- .I38793D+01при TDR- .2000000+00 ZAM2- .131996D+01

605. TRV- .731500D+0! ZBV2- .693964D-01

606. TRM- .6735990+01 ZDM2- .659978D-01

607. ZAV1- .1762670+01 ZAV3- .548625D-01

608. ZAMI- .I67634D+01 ZAM3- .J05200D-01

609. ZBVI- .881334D—01 ZBV3- .548625D-02

610. ZBM1- .838172D—01 ZBM3- .505200D-02

611. TR- .731500D+0! KIT-при оптимальном

612. О ограничение F11 по износу можно не учитывать положении валопровода

613. Значения вертикальных смешений (м) опор при входе в номограмму TR1I- .102960D+02

614. FV 1- .437436D-02 FV 2- -.768465D-03 FV 3- -201639D-02 FV 4- -.389566D-02 FV 5- -.142099D-02 FV 6- -.925442D-04или в преобразованной системе отечега М:

615. CV 3- .437705D-02 CV 4- .127432D-01 CV 5- .276732D-01 CV 6- .400507D-0J CV 7- .466923D-01 CV 8- .482794D-01при которых основные параметры равны: расксп <м) RO- .1139S1D—05 рсакции(кН)

616. R I- .448594D+02 R 6- .2205390+02

617. R 2- .344099D+02 R 7- .I47334D+02

618. R 3- .338086D+01 R 4- .427474D+02 R 5- .244396D+02изгибающие моменты (кИ>м)

619. М 5- .465571D+02 М10- -.436338D+01 Ml5- -.1744550+02 М20- .880381D+01 М25- ,50558 6D+00

620. М <г .486282D+02 МП- -.I62922D+02 Ml6- -.116805D+02 М21- -.1I0897D+02 М26» .339831D+00

621. М 7- .507058D+02 Ml2- -.193420D+02 Ml7- -.989831D+0J M22- .697600D+0! M29- -.345431D+001. M 8- .413011 D+02 M 91. M13- -.201985D+02 M141. M18- .316629D+02 • M191. M23- -. 188517D+01 M24•851578D+01 -.1932940+02 -.4500780+01 .182625D+0I1. SV- .121399D+05.

622. Значения вертикальных смещений (м) опор при выходе из номограммы (без учета F11)

623. FK 1- .677695D-02 FK 2- .110124D-02 FK 3- -.201639D-02 FK 4- -.389566D-02 FK 5- -.142099D-02 FK 6- -.925442D-04или в преобразованной системе отсчета (м):

624. СК 3- .309018D-02 СК 4- .125180D-01 СК 5-СК 8- .513325D-01287385D-01 СК 6- .422608D-01 СК 7- .495810D-01при которых основные параметры равны: раскеп (м) RO- .120099D-05 реакции (кН)

625. R 1- .544077D+02 R 6- .216363D+02

626. R 2- .673360D+01 R 7- .151142D+02

627. R 3- .273935D+02 R 4- .360949D+02 R 5- .254670D+02изгибающие моменты (кН>м)

628. М 5- .370089D+02 MICH .2I9517D+02 Ml 5- -.454727D+01 М20- -986838D+01 М25- .58296JD+00

629. М (г ,276221D+02 МП- .484444D+01 Ml 6- -.219527D+01 М21- r-107257D+O2 М26- .317049D+00

630. М 7- .262623D+02 Ml 2- —.8S4742D—01 Ml7- -.123696D+01 М22- .661343D+01 М25Н -.353356D+001. М 8- .233837D+02 М 91. М13- -.471100D+01 MI41. М18- .279666D+02 Ml 91. М23- -.182068D+01 М24185156D+02 -.478346D+01 -.558626D+01 .197931D+01

631. SK- .5366/3D+04 Значении вертикальных смещений (м> опор при TDR- .200 тыс. часов

632. FM 1- .446335D-02 FM 2- -.698744D-03 FM 3- -.20J639D-02 FM 4- -.389566D-02 FM 5- -.142099D-02 FM (г -.925442D-04или а преобразованной системе отсчета (м>:

633. СМ 3- .4328400-02 СМ 4- .12733004)1 СМ 5- .27709604)1 СМ 6- .401285D-01 СМ 7- .4679470-01 СМ 8- .483877D-01при которых основные параметры равны: раскеп (м) RO- .114210D-05 реакции (кШ

634. R 1- .452190D+02 R 6- .220383D+02

635. R 2- .333702D+02 R 7- .147477D+02

636. R 3- .428088D+01 R 4- .424987D+02 R 5- .24478OD+02изгибающие моменты (к!1*м)

637. М 5- .461975D+02 MJO- -.337979D+01 М15- -.169634D+02 М20- .884360D+0! М25- .508478D+00

638. М 6- .478371D+02 МП- -.155022D+02 М16- -.113259D+02 М21- -.110761D+02 М26- .338979D+00

639. М 7- .497852D+02 Ml2- -.1862240+02 М17- -.957457D+01 М22- .696245D+01 М29- -.345728D+001. М 8- .406253D+02 • М 91. М13- —.196196D+02 М141. М18- .315247D+02 М1>1. М23- 188275D+01 М24

640. TR- .1259600+02 КГГ- б ограничение F11 по игносу можно не учитыватьсводка основных результатов расчетапри номинальных реакциях (хИ)

641. RMO 1- .452I90D+02 RMO 2- .333702D+02 RMO 3- .42S0S8D+0I RMO 4- .424987D+02 RMO 6- .220383D+02 RMO 7- .147477D+02прогнозируемый ресурс валопровода составляет (тыс. часов)без учета Fll ТМОВ- .117357D+02 с учетов Fll TMOS- ,117357D+021. И-3

642. RZ 1- .489000D+02 RZ 2- .I53000D+02 RZ 3- .236000D+02 RZ 4- .343000D+02 RZ .272000D+02 RZ 6- .270000D+02смещения, соответствующие фиксированному положению валопровода составляет (м):

643. FZ 1- .1252740+00 FZ 2- .I013J8D+00 FZ 3- .795I77D-01 FZ 4- .4J4945D-0I FZ J- .1J7585D-0I FZ 6- .1952410-02или в преобразованной Системе отсчета (м):

644. CZ 3- .431812D-02 CZ 4- .179404D-01 CZ 5- .461263D-01 CZ 6- .837026D-0I CZ 7- .П220М>+00 CZ 8- ,119586D+00 KDS-O, SMS- .122174D+08при соосиом положении нарушены ограничения:

645. RH 1 RV 2 RH 3 RII 5 MGV 5 MGV б MGV 7 MPV 8 МРИ 9 МРЖО МР1М1 МРШЗ МРН14 МРМ16 MPU17 MPV18 MPV19 СМО- ,1581110+06

646. СМ- .000000D+00 FST- .1000000-03 KIT- 172 NNO-1 SMO .176684D+05номинальные значения вертикальных смещений опор составляют (м):

647. FN 1- .118129D+00 FN 2- .987133D-0I FN 3- .795177D-01 FN 4- .4549450-01 FN 5- .1575SJD-01 FN 6- .195241D-02при которых номинальные значения параметров равны: раскеп (м) RON- 692787D-OJ реакции (кН)

648. RN 1- .J76363D+02 RS 2- .«733J0D+01 RN 3- .1832270+02 RN 4- .400740D+02 RN 5- .263083D+02 RN 6- .2736250+02 RN 7- .3124420+02изгибающие моменты (кН*м)

649. MN 5- .337802D+02 MN 6- .205I91D+02 MN 7- .1799710+02 MN 8- .1395610+02 MN 9- .411610D+01

650. MN10- .464652D+01 MNU- -.731951D+01 MN12--.103829D+02 MN13--.112663D+02 MNI4--.104040D+02

651. MN15--.8532000+01 MN16--.2791470+01 MNI7--.1015240+01 MN18- .4045710+02 MN19- .1323920+02

652. MN20- .3391080+02 MN21- .1607J8D+02 MN22- .362762D+02 MN23- .151404D+02 MN24- .I630J9D+02