Оценка напряженно-деформированного состояния усиленных углепластиком изгибаемых железобетонных элементов методом инфракрасной термографии тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.23.01, кандидат наук Быков Антон Алексеевич

• Быков Антон Алексеевич
• кандидат наук
• 2016

Оглавление диссертации кандидат наук Быков Антон Алексеевич

ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА, ЦЕЛИ И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ

1.1 Общие сведения о методе усиления железобетонных конструкций при помощи композитных материалов

1.2 Экспериментальные исследования и методы расчета статической работы усиленных изгибаемых железобетонных элементов

1.2.1 Варианты отказа балок, усиленных композитом

1.2.2 Экспериментальные исследования железобетонных балок, усиленных композитом

1.2.3 Методики конструктивного расчета усиления железобетонных балок композитом

1.3 Анализ методов расчета деформаций отслоения композита

1.4 Исследования по обнаружению дефектов нарушения адгезии в усиленных композитом конструкциях методом инфракрасной термографии

1.5 Задачи настоящего исследования

ГЛАВА 2. МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССА ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ

В СИСТЕМЕ «УГЛЕРОДНЫЙ ХОЛСТ - ЭПОКСИДНАЯ СМОЛА - БЕТОН - ОТСЛОЕНИЕ - БЕТОН»

2.1 Математическая постановка задачи

2.2 Определение теплофизических параметров элементов системы

2.3 Определение параметров инфракрасной съемки

ГЛАВА 3. ПРОГРАММА И МЕТОДИКА ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО ИССЛЕДОВАНИЯ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ УСИЛЕННЫХ УГЛЕПЛАСТИКОМ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ БАЛОК

3.1 Программа экспериментального исследования

3.2 Исследование свойств материалов

3.2.1 Исследование свойств углепластика

3.2.2 Исследование свойств стальной арматуры

3.2.3 Исследование свойств бетона

3.2.4 Исследование адгезии углепластика к бетону

3.3 Методика проведения испытаний балок

3.3.1 Методика статических испытаний

3.3.2 Методика инфракрасной съемки

3.3.3 Алгоритм обработки данных инфракрасной съемки

ГЛАВА 4. РЕЗУЛЬТАТЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО ИССЛЕДОВАНИЯ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ УСИЛЕННЫХ

УГЛЕПЛАСТИКОМ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ БАЛОК

4.1 Результаты испытаний образцов группы Б1 серии «а»

4.2 Результаты испытаний образцов группы Б1 серии «б»

4.3 Результаты испытаний образцов группы Б1 серии «в»

4.4 Результаты испытаний образцов группы Б2 серии «а»

4.5 Результаты испытаний образцов группы Б2 серии «б»

4.6 Результаты испытаний образцов группы Б2 серии «в»

4.7 Анализ результатов испытаний

4.8 Количественный анализ отслоения

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Приложение А. Схемы разрушения образцов

Приложение Б. Результаты испытаний углепластика на растяжение

Приложение В. Результаты испытаний стальной арматуры на растяжение

Приложение Г. Результаты испытаний бетона на сжатие и изгиб

Приложение Д. Термограммы

Приложение Е. Справка о внедрении результатов диссертации

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Оценка напряженно-деформированного состояния усиленных углепластиком изгибаемых железобетонных элементов методом инфракрасной термографии»

ВВЕДЕНИЕ

Актуальность темы. В последнее время в России получила широкое распространение технология усиления железобетонных конструкций композитными материалами. Эффективность внешнего армирования железобетонных конструкций композитами подтверждена многочисленными экспериментальными данными, полученными как в России, так и за рубежом. Тем не менее, единственный нормативный документ СП 164.1325800.2014 «Усиление железобетонных конструкций композитными материалами. Правила проектирования», регламентирующий методику расчета усиленных композитом конструкций, вступил в силу только с 1 сентября 2014 года. Однако, в соответствии с подходом, заложенным в Своде правил, расчет по предельным состояниям первой группы предусматривает ограничение работы усиленных железобетонных элементов величиной предельных деформаций в композите, соответствующих началу его отслоения от бетонного основания, что не позволяет однозначно определить предельное состояние усиленных железобетонных элементов. На сегодняшний день большинство исследований посвящено оценке напряженно-деформированного состояния элементов, которые на момент усиления находились в ненагруженном состоянии. Имеющиеся единичные экспериментальные результаты, описывающие напряженно-деформированное состояние железобетонных элементов, усиленных в нагруженном состоянии, получены без учета работ по инъецированию существующих трещин. Такие подходы в полной мере не соответствуют фактическим условиям использования технологии усиления, так как на практике усиление элементов выполняется в нагруженном состоянии с предварительным инъецированием трещин. Натурные обследования показали, что одним из основных дефектов, снижающих эффективность восстановления конструктивной безопасности и несущей способности железобетонных элементов при помощи внешнего армирования, является отслоение композита от бетона. Поэтому обеспечение совместной работы композита с бетонным основанием за счет раннего диагностирования дефектов-отслоений является актуальной задачей, решение которой позволит обеспечивать

предотвращение снижения эксплуатационной пригодности усиленных железобетонных элементов за счет развития скрытых дефектов.

Степень разработанности темы исследования. Исследованиями работы железобетонных конструкций, усиленных композитами, с учетом различных факторов занимались многие отечественные (Шилин А.А., Картузов Д.В., Смердов Д.Н., Неровных А.А., Бокарев С.А., Маилян Д.Р., Польской П.П., Шевцов Д.А., Клюев А.В., Лесовик Р.В., Морозов В.И. и др.) и зарубежные (M.R. Esfahani, H. Rahimi, P.A. Ritchie, H. Saadatmanesh, M.R. Ehsani, T.C. Triantafülou, M.A. Shahawy, A. Hutchinson и др.) ученые. Однако до сих пор не проводились систематические исследования напряженно-деформированного состояния железобетонных элементов, усиленных до приложения нагрузки и в ходе нагружения после появления первых трещин и их инъецирования, с учетом регистрации процесса отслоения композита при нагружении. Вопросам использования метода инфракрасной термографии для обнаружения дефектов и концентраторов напряжений, в том числе в зоне приклеивания внешнего армирования к бетонной поверхности, посвящены работы U.B. Halabe, H.R. Hamilton, T. Donchev, C.S. Poon, W.L. Lai, А. Shirazi,V.M. Karbhar, F. Taillade, M.R. Valluzzi, C.W. Hu, В.П. Вавилова, И.Т. Мирсаяпова, Л.Ю. Соловьева и др. Однако в них математически не обоснована возможность использования данного метода для регистрации отслоений, возникающих под действием нагрузки и реализующихся по когезионному сценарию. Кроме того, на сегодняшний день отсутствует методика применения инфракрасной съемки для регистрации процесса отслоения углепластиковых лент от поверхности железобетонных элементов.

Цель диссертации. Установить особенности напряженно-деформированного состояния железобетонных элементов, усиленных углепластиком до приложения нагрузки и в ходе нагружения после появления первых трещин и их инъецирования, методом инфракрасной термографии, необходимые для обеспечения работоспособности усиленных элементов в течение срока эксплуатации. В соответствии с этой целью решались следующие задачи:

- математически обосновать возможность использования инфракрасной термографии для регистрации отслоений, возникающих под действием нагрузки и реализующихся по когезионному сценарию;

- определить рациональные параметры метода инфракрасной термографии и область геометрических размеров отслоений, которые возможно обнаружить при помощи данного метода, необходимые для установления границ применимости метода;

- разработать методику статических испытаний, позволяющую исследовать напряженно-деформированное состояние железобетонных элементов, усиленных углепластиком до приложения нагрузки и в ходе нагружения после появления первых трещин и их инъецирования;

- разработать методику записи термограмм в условиях статических испытаний усиленных углепластиком железобетонных элементов и алгоритм их обработки с оценкой месторасположения, границ и относительной площади дефектов-отслоений;

- установить влияние усиления балок до приложения нагрузки и в ходе нагру-жения после появления первых трещин и их инъецирования на параметры отслоения углепластика и несущую способность элементов;

- исследовать влияние параметров отслоения на напряженно-деформированное состояние и несущую способность усиленных углепластиком железобетонных элементов.

Научная новизна работы состоит в следующем:

Разработана математическая модель для описания изменений температуры в системе «углеродный холст - эпоксидная смола - бетон - отслоение - бетон», учитывающая специфику когезионного отслоения композита от бетонного основания.

Разработана методика записи и обработки термограмм, позволяющая выполнять раннее диагностирование дефектов-отслоений с минимальными размерами.

Экспериментально доказано влияние усиления балок до приложения нагрузки и в ходе нагружения после появления первых трещин и их инъецирования на параметры отслоения углепластика и несущую способность элементов.

Впервые показано влияние параметров отслоения на напряженно-деформированное состояние и несущую способность усиленных углепластиком железобетонных элементов.

Теоретическая и практическая значимость работы:

Предложенная математическая модель позволила определить параметры инфракрасной съемки для регистрации отслоения углепластика толщиной 1 мм от бетонного основания (мощность нагрева 926 Вт/м , длительность нагрева 9 с, оптимальное время наблюдения при остывании поверхности на 19 секунде после начала нагрева), позволяющие регистрировать отслоения толщиной до 1 мм, залегающих на глубине в бетоне до 2 мм.

Полученные закономерности изменения напряженно-деформированного состояния железобетонных балок, усиленных до приложения нагрузки и в ходе нагружения после появления первых трещин и их инъецирования, могут быть использованы при разработке мероприятий по усилению железобетонных элементов. Разработанная методика инфракрасной съемки может использоваться для регистрации когезионного отслоения, возникающего под действием нагрузки, при обследовании технического состояния и мониторинге усиленных композитом железобетонных изгибаемых элементов.

Впервые проведено сравнение параметров отслоения углепластика от бетонного основания и результатов статических испытаний для железобетонных балок, усиленных до приложения нагрузки и в ходе нагружения после появления первых трещин и их инъецирования. Для балок, усиленных до приложения нагрузки, отслоения углепластика начинается при деформации на 4-65% ниже, а относительная площадь отслоения увеличивается 2,1-2,3 раза по сравнению с балками, усиленными в ходе нагружения после появления первых трещин и их инъецирования. Несущая способность усиленных без нагрузки балок и усиленных в

ходе нагружения после появления первых трещин и их инъецирования одинакова, относительная разность не превышает 10%.

Установлено, что начало отслоения соответствует относительному изгибающему моменту в балках 75%, а значит, отслоение не определяет предельное состояние усиленных балок, имеющих анкеровку углепластиковой ленты на опорах. Факт когезионного отслоения не снижает жесткость усиленной конструкции.

Результаты работы изложены в практических рекомендациях, использованных компанией «РОБСОМ» (г. Екатеринбург) в качестве методической основы для работ по контролю качества приклеивания элементов внешнего армирования и периодического мониторинга усиленных железобетонных конструкций, что подтверждается прилагаемой к диссертации «Справкой об использовании результатов исследования».

Полученные результаты и разработанная методика проведения экспериментальных работ на созданной установке используется в учебном процессе бакалавров кафедры СКиВМ ПНИПУ по дисциплине «Обследование и реконструкция зданий и сооружений».

Методология и методы диссертационного исследования основаны на:

- использовании методов экспериментальной механики, позволяющих выполнять регистрацию: осевых деформаций в поперечном сечении бетонной балки; осевых деформаций элементов стальной арматуры; трещинообразования в бетоне; процесса отслоения углепластика от бетона по различным сценариям;

- использовании метода конечных элементов для решения краевых нестационарных задач теплопроводности с целью установления параметров инфракрасной съемки.

Положения, выносимые на защиту:

- результаты математического моделирования изменений температуры в системе «углеродный холст - эпоксидная смола - бетон - отслоение - бетон», учитывающие специфику когезионного отслоения композита от бетонного основания;

- результаты регистрации когезионного отслоения углепластика от бетонной поверхности методом инфракрасной термографии;

- результаты обработки термограмм для получения площадей участков отслоения углепластика от поверхности бетона;

- результаты статических испытаний железобетонных балок, усиленных до приложения нагрузки и в ходе нагружения после появления первых трещин и их инъецирования.

Степень достоверности и апробация результатов. Достоверность полученных результатов обеспечивается: корректной формулировкой начально-краевой задачи нестационарной теплопроводности и сравнением ее решения с результатами проведенных экспериментов, а также корректностью постановок осуществленных экспериментов и использованием прошедших метрологическую поверку измерительных приборов и испытательного оборудования.

Основные положения диссертационной работы доложены на всероссийской научно-технической конференции «Актуальные проблемы в строительстве» 2012 г., г. Новосибирск; на всероссийских молодежных конференциях аспирантов, молодых ученых и студентов «Современные технологии в строительстве. Теория и практика» 2013-2015 гг., г. Пермь; на международной конференции «XIX Зимняя школа по механике сплошных сред» 2015 г., г. Пермь; на 11-ом всероссийском съезде по фундаментальным проблемам теоретической и прикладной механике, 20-24 августа 2015 г., г. Казань; на международном симпозиуме «7th International symposium on defect and material mechanics» 2015 г., г. Бремен (Германия).

Публикации. По теме диссертации опубликовано 15 работ, из них 8 в изданиях, включенных в Перечень ведущих рецензируемых научных журналов и изданий, рекомендованных ВАК РФ, в том числе 3 статьи в журналах, входящих в международные базы цитирования Web of Science и Scopus.

Структура и объем диссертации. Диссертация состоит из введения, 4 глав, заключения, списка литературы и 6 приложений. Текст изложен на 194 страницах, содержит 85 рисунков и 20 таблиц.

ГЛАВА 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА, ЦЕЛИ И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ

1.1 Общие сведения о методе усиления железобетонных конструкций при

помощи композицитных материалов

Анализ причин, вызывающих необходимость усиления надземных железобетонных конструкций (ЖБК) показывает, что среди основных можно выделить реконструкцию или техническое перевооружение предприятий, изменение функционального назначения зданий и сооружений, ошибки в проектировании, изготовлении, транспортировке и производстве строительно-монтажных работ, физический износ конструкций и износ в результате поражения коррозией, повреждения из-за нарушения правил эксплуатации, локальные повреждения в результате температурных воздействий. Известно достаточно много различных способов и приемов восстановления и усиления строительных конструкций, в научной и учебной литературе встречаются различные классификации этих способов, описание конструктивных особенностей, анализ достоинств и недостатков, указание областей применения и способов расчета для каждого способа [1], [2], [3].

С конца 80-х годов прошлого века в мировой практике стал известен способ усиления конструкций при помощи композитных материалов (композитов). Способ пришел на смену известному методу усиления ЖБК с помощью стальных пластин, разработанному в начале 60-х годов прошлого века в Германии и Швейцарии. Усиление при помощи композита выполняется путем приклеивания последних на специально подготовленную поверхность конструкции. Технология усиления при помощи композита может быть использована для железобетонных и каменных конструкций, деревянных и стальных.

К достоинствам технологии можно отнести следующее: 1. Благодаря небольшому весу конструкции усиления нет необходимости использовать грузоподъемное оборудование при монтаже, также часто нет необходимости в остановке производственных процессов на предприятии. Незначитель-

ный дополнительный вес после усиления не приводит к увеличению нагрузок для нижележащих конструкций;

2. Существует возможность создания конструкции усиления «по месту», то есть использование на криволинейных плоскостях;

3. При незначительной толщине конструкция усиления не меняет объемно-планировочного решения помещения, не ухудшает внешний вид, не уменьшает полезную высоту помещений, элементы усиления хорошо поддаются отделке, что также способствует их широкому применению при реставрации памятников и объектов культурно-исторического наследия.

4. Благодаря высокой химической стойкости композитов конструкция усиления обладает хорошей антикоррозионной способностью, а также выполняет роль антикоррозионного покрытия для бетона и стальной арматуры;

5. Существует возможность регулировать (проектировать) свойства элементов усиления на этапе выбора наполнителя и связующего для композита.

Недостатками технологии являются:

1. Область применения технологии усиления ограничена температурой стеклования связующего, выше которой композит переходит в аморфное состояние со снижением физико-механических характеристик;

2. Сложность в подготовке основания для конструкций, длительное время эксплуатируемых в агрессивных средах.

3. Жесткие рамки параметров среды: температура поверхности должна быть не менее 5-12° С и не более 30-40° С, а также на 3° С выше точки росы. Температура окружающей среды должна быть не менее 5° С и не более 30° С. Влажность поверхности должна быть не более 4%.

4. Взаимосвязь темпов работ со временем жизнеспособности связующего. Зависимость технологических свойств материала (вязкости и как следствие времени жизнеспособности) от параметров окружающей среды;

5. Непереносимость композитом ультрафиолетовых лучей.

6. Потребность в высококвалифицированных обученных и опытных рабочих для выполнения работ;

7. Сложность приемочного контроля качества работ. Используемые методы контроля ограничиваются, как, правило, органолептическим методом;

8. Существует риск повреждения от пожара, вандализма, случайных воздействий;

9. Необходимость последующего мониторинга технического состояния усиленных конструкций для особо ответственных объектов, что связано с недостаточной изученностью вопросов длительной эксплуатации, особенно в агрессивных средах и влажных средах с перепадами температур.

По классификации, представленной в [1], усиление композитом можно охарактеризовать как способ усиления посредством увеличения несущей способности без изменения расчетной схемы и напряженного состояния. Так как перед приклеиванием композита обязательно выполнить тщательную подготовку основания (заделка трещин, раковин, дефектов, устранение неровностей), то данный способ усиления также взаимосвязан с методом восстановления несущей способности за счет восстановления рабочей площади сечения конструкции.

Усиление конструкций композитом может быть выполнено различными способами. Так как отечественная литература по данному вопросу имеется в очень ограниченном количестве, а используемые термины и определения для обозначения одного и того же явления разняться, то следующая классификация способов основана на данных зарубежной литературы ( [4], [5], [6]): 1. Wet layup (hand layup) system - система мокрого (ручного) нанесения - в основу положен метод ручной выкладки. Перед укладкой первого слоя армирующего материала поверхность усиливаемой конструкции покрывается связующим. Далее укладывается армирующий материал, который утапливается в полимерную матрицу. При многослойной укладке каждый последующий слой после нанесения сверху дополнительно пропитывается связующим. Армирующий материал может быть пропитан связующим до размещения на бетонной поверхности в отдельном технологическом процессе даже с использование пропиточной машины. Wet layup system - это пример того, как создание (формирование) конструкции усиления выполняется одновременно с изготовлением материала конструкции. Отверждение связующего происходит в «холодном состоянии».

2. Prepreg system - использование препрегов для усиления. Препрег - это однонаправленный холст или двунаправленная ткань, предварительно пропитанная связующим в заводских условиях. Препреги могут укладываться на поверхность бетона с дополнительным нанесением связующего и без него. Отверждение связующего обычно требует дополнительного нагрева.

3. Precured system - использование для усиления формованных и отвержденных в заводских условиях изделий из композита. В данном методе для усиления используются готовые композитные изделия, которые приклеиваются к поверхности при помощи связующего. Готовые композитные изделия это ламели, плоские листы, сетки, уголки, обоймы, рубашки. Наибольшее распространение в России получили ламели. Ламель - это плоская тонкая полоса толщиной 1,21,4 мм, шириной 20-150 мм, которая свернута в бухту.

В практике усиления строительных конструкций широкое распространение получили однонаправленные и двунаправленные композиты, наполненные или армированные непрерывными волокнами. В качестве наполнителя однонаправленных композитов выступают холсты (ленты, ровница), для двунаправленных -ткани (полотна) требуемой длины. Благодаря особенностям ткацкого производства, как холст, так и ткань состоят из нитей основы и утка. Основа - это нити, расположенные вдоль ткацкого изделия. Уток - это нити, расположенные перпендикулярно нитям основы. Нити основы и утка переплетены.

В холстах нити основы более прочные, плотно уложенные, выполнены из основного материала (стекло, углерод, арамид, базальт и пр.); нити утка являются поддерживающими, мало прочными, расположены реже, как правило, выполнены из полиэфира, помимо полотняного переплетения с нитями основы дополнительно термически припаяны (для холстов иностранного производства).

В тканях нити основы и утка, как правило, равнопрочные, выполнены из одного материала полотняным, сатиновым или саржевым переплетением, имеют близкую или равную плотность выкладки в обоих направлениях. В тканях полотняного переплетения основа и уток взаимно переплетены. В тканях сатинового переплетения каждая нить основы (утка) проходит над несколькими нитями утка

(основы). Ткани сатинового переплетения более прочны, так как нити в этих тканях менее изогнуты, почти прямолинейны. Ткани полотняного переплетения технологичны и более дешевы.

Из-за указанных особенностей наполнителей однонаправленные композиты имеют резко выраженную анизотропию всех механических свойств: высокую прочность в направлении ориентации нитей основы, низкую прочность в транс-версальном направлении. Двунаправленные композиты являются, как правило, ортотропными. Влияние ориентации волокон наполнителя композита на его физические свойства нашло отражение в конструктивных решениях по усилению строительных конструкций. Так, однонаправленные композиты используются в случае, когда элемент усиления находится в состоянии одноосного растяжения от действия внешней нагрузки, двунаправленные композиты используются для восприятия плоского напряженного состояния в элементе усиления. Далее по тексту, если не уточняется, речь идет об однонаправленных композитах.

При усилении конструкций в качестве наполнителей для создания композита имеется опыт применения стеклянных (СВ), углеродных (УВ), органических или арамидных (АВ) и базальтовых волокон (БВ).

Наибольшее распространение получили УВ благодаря своей высокой химической и коррозионной стойкости к большинству агрессивных сред, а также высокой прочности и модулю Юнга. Композит на основе УВ (далее - углепластик) благодаря своей высокой жесткости обладает достаточно высокой длительной прочностью и низкой ползучестью по сравнению с материалами на других наполнителях.

Для создания полимерной матрицы композита в роли связующего часто выступает термореактивная эпоксидная смола, реже ненасыщенные полиэфирные смолы. Эпоксидные смолы являются наиболее распространенным видом связующего при усилении конструкций благодаря хорошей адгезии к большому числу наполнителей, широкому ассортименту и высоким химической стойкостью, механическим свойствам и устойчивостью к воздействию высоких температур и влаги [7].

Характеристики композита напрямую зависят от свойств наполнителя (волокна) и свойств связующего. Для однонаправленных композитов механические свойства связующего слабо влияют на прочность при растяжении, значительное воздействие оказывает качество пропитки наполнителя, объемное содержание наполнителя, монолитность композита.

До недавнего времени в России для усиления железобетонных конструкций применялись в основном холсты и связующее иностранного производства, в единичных случаях - холсты производства ООО «Аргон» и отечественные эпоксидные смолы. Далее выполнен обзор компаний и материалов усиления, представленных на российском рынке.

Компания ООО «Sika» (г. Лобня, Московская область) с 2003 г. является российским представителем и поставщиком продукции компании «Sika Schweiz AG» (Швейцария), которая разработала системы усиления ЖБК ткаными материалами и ламелями под названиями Sika Wrap System и Sika CarboDur System соответственно. На российском рынке представлены однонаправленные холсты на основе УВ под маркой SikaWrap, ламели на основе УВ под маркой Sika CarboDur и двухкомпонентное эпоксидное связующее под маркой Sikadur.

Компания ООО «БАСФ Строительные системы» (г. Москва) является представителем и поставщиком продукции компании «BASF» (Германия) в России. Компания поставляет систему усиления конструкций под названием MBrace. В ее состав входят материалы для ремонта и защиты конструкций, однонаправленные холсты под маркой Mbrace fib на основе УВ, СВ, АВ, двухкомпонентное эпоксидное связующее для холстов под маркой MBrace Adesivo Saturant, ламели под маркой Mbrace laminate на основе УВ, АВ, двухкомпонентное эпоксидное связующее для ламелей под маркой Mbrace Laminate Adesivo, стержни круглого сечения на основе УВ под маркой Mbrace bar для усиления конструкции путем вклеивания.

Компания ЗАО «Асока» (г. Москва) является дистрибьютором технологии и продукции по усилению конструкций компании S&P Clever Reinforcement Company (Швейцария). Наполнители для однонаправленных и двунаправленных композитов изготавливаются из волокон различных материалов, таких как углерод,

стекло, арамид и полиэстер под маркой S&P sheet, эпоксидное связующее представлено под марками S&P Resin Epoxy 55 - двухкомпонентная эпоксидная смола. Также в ассортименте имеется паропроницаемая трехкомпонентная эпоксидная смола S&P Resicem, которая рекомендуется к использованию при полном покрытии (обертывании) ЖБК. Ламели на основе УВ представлены под маркой S&P Laminate, в качестве элементов анкеровки предложена система прижимных алюминиевых пластин.

Компания «MAPEI» (Италия), специализирующаяся на разработке и производстве материалов для ремонта и усиления ЖБК, имеет представительство в г. Москве. В ассортименте компании представлены однонаправленные холсты на основе УВ, СВ под маркой MapeWrap UNI-AX, эпоксидное связующее представлено под маркой Mapewrap, двунаправленные и пространственные сетки на основе УВ по марками Mapewrap BI-AX и Mapewrap QUADRI-AX соответственно, ламели на основе УВ под маркой Carboplate и концевые анкеры на основе УВ и СВ под маркой Mapewrap Flocco.

Компания «Gydrozo Ltd.» (г. Москва) является представителем и поставщиком продукции компании «Fife Co. LLC» (Калифорния), которая разработала систему усиления ЖБК под названием TyfoFibrWrap. Компания поставляет однонаправленные холсты и двунаправленные ткани из УВ, СВ, АВ под маркой Tyfo, эпоксидное связующее представлено под маркой Tyfo S, ламели, стержни на основе УВ и концевые анкеры на основе УВ и СВ под маркой Tyfo Anchors.

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Быков Антон Алексеевич, 2016 год

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Мальганов, А.И. Восстановление и усиление строительных конструкций аварийных и реконструируемых зданий: атлас схем и чертежей [Текст] / А.И. Мальганов, В.С. Плевков, А.И. Полищук. - Томск : Томский межотраслевой ЦНТИ, 1990. - 316 с.

2. Каталог конструктивных решений по усилению и восстановлению строительных конструкций промышленных зданий [Текст] / Госстрой СССР, ЦНИИ-Промзданий. - Москва, 1987. - 333 с.

3. Конструктивные решения по усилению строительных конструкций промышленных зданий [Текст] / Проектно-конструкторский технологический институт ремонтного производства. - Волгоград, 1985. - 400 с.

4. ACI 440.2R-08. Guide for the design and construction of externally bonded FRP systems for strengthening of concrete structures [Text] / American concrete institute, ACI Committee 440. - Michigan, 2008. - 76 p.

5. JSCE. Recommendation for upgrading of concrete structures with use of continuous fiber sheets [Text] / Concrete engineering series 41, Japan society of civil engineers. -Tokyo, 2001. - 88 p.

6. Fib Bulletin 14. Externally bonded FRP reinforcement for RC structures [Text] / Task Group 9.3 FRP. - Lausanne, 2001. - 130 p.

7. Сидоренко, Ю.Н. Конструкционные и функциональные волокнистые композиционные материалы. Учеб. пособие. - Томск: Изд.-во ТГУ, 2006. - 107 с.

8. СТО 13613997-001-2011. Усиление железобетонных конструкций композитными материалами фирмы Sika. - М. : ЦНИИПромзданий, 2011. - 62 с.

9. ТУ 5851-001-13613997-04. Система усиления внешним армированием железобетонных мостов [Текст]. - Введ. 2004-01-20. - М. : ООО «Зика», 2004. - 15 с.

10. СТО 2256-002-2011. Система внешнего армирования из полимерных композитов FibARM для ремонта и усиления строительных конструкций. Общие требования. Технология устройства [Текст]. - Введ. 2011-10-14. - М. : ЗАО «Препрег-СКМ», 2011. - 12 с.

11. СТО 73645443-003-2010. Система высокопрочного усиления железобетонных конструкций ITECWRAP/ITECRESIN [Текст]. - Введ. 2010-12-20. - Екатеринбург : ООО «НИИ ВСУ «ИНТЕР/ТЭК», 2010. - 80 с.

12. СТО 34.01.01-2011. Усиление пролетных строений мостов материалами на основе высокопрочных углеродных волокон : разраб. ЗАО «Компания «Дорис». Утв. Управлением автомобильных дорог Администрации Волгоградской области 18.01.12 : ввод. в действие с 18.01.12. - Волгоград, 2011. - 50 с.

13. СТО 70386662-101-2012. Применение системы внешнего армирования Mbrace для усиления главных балок железобетонных пролетных строений железнодорожных мостов [Текст]. - Введ. 2012-06-14. - М. : ООО «БАСФ Строительные системы», 2012. - 63 с.

14. Design guide line for S&P FRP system [electronic resource] / URL: http://www.frp.at/fileadmin/redakteur/pdf-

en/frp/design_guide_line/Design_Guide_Line_complete.pdf OpenDocument (date of access: 04.08.2015).

15. Рекомендации по применению материалов торговой марки «MAPEI» для ремонта и реконструкции дымовых и вентиляционных промышленных труб на энергопредприятиях [Текст]. - Введ. 2009-11-15. - М. : Филиала ОАО «ИЦ ЕЭС» -«Фирма ОРГРЭС», 2009. - 22 с.

16. Чернявский, В. Л. Система ремонта и усиления строительных конструкций [Текст] / В. Л. Чернявский // Гидротехника. - 2010. - № 4 (21) / 2010 - № 1 (22) / 2011. - С. 60-63.

17. Руководство по усилению железобетонных конструкций композитными материалами / В. Л. Чернявский, Ю.Г. Хаютин, Е.З. Аксельрод [и др.]. - М. : ООО «Ин-терАква», 2006. - 48 с.

18. Шилин, А. А. Усиление железобетонных конструкций композитными материалами [Текст] / А. А. Шилин, В. А. Пшеничный, Д. В. Картузов. - М. : Стройиз-дат, 2004. - 144 с.: ил.

19. Шилин, А. А. Внешнее армирование железобетонных конструкций композитными материалами [Текст] / А. А. Шилин, В. А. Пшеничный, Д. В. Картузов. - М. : Стройиздат, 2007. - 184 с.

20. CNR-DT 200/2004. Guide for the design and construction of externally bonded FRP systems for strengthening existing structures - materials, RC and PC structures, masonry structures [Text] / Italian national research council. - Rome, 2004. - 144 p.

21. TR55. Design guidance for strengthening concrete structures using fibre composite materials [Text] / The concrete society. - Berkshire, 2000. - 72 p.

22. Костенко, А. Н. Прочность и деформативность центрально и внецентренно сжатых кирпичных и железобетонных колонн, усиленных угле- и стекловолокном: автореф. дис. ... канд. техн. наук: 05.23.01 / Костенко Анна Николаевна. - М., 2010. - 26 с.

23. Чернявский, В. Л. Современные материалы и технологии для ремонта и усиления конструкций мостов [Текст] / В. Л. Чернявский // Современные технические решения по повышению надежности автомобильных дорог и искусственных сооружений: материалы Всероссийской научно-технической конференции. - Краснодар, 2001.

24. Чернявский, В. Л. Усиление железобетонных конструкций композитными материалами [Текст] / В. Л. Чернявский, Е. З. Аксельрод // Жилищное строительство. - 2003. - № 3. - С. 15-16.

25. Хаютин, Ю. Г. Ремонт и усиление железобетонных конструкций в зданиях из монолитного железобетона [Текст] / Ю. Г. Хаютин, В. Л. Чернявский, Е. З. Аксельрод // Проектирование и строительство монолитных многоэтажных жилых и общественных зданий, мостов и тоннелей: материала международной конференции. - Москва, 2004.

26. Хаютин, Ю. Г. Применение углепластиков для усиления строительных конструкций [Текст] / Ю. Г. Хаютин, В. Л. Чернявский, Е. З. Аксельрод // Бетон и железобетон. - 2002. - № 6. - С. 17-19.

27. Хаютин, Ю. Г. Повышение надежности железобетонных конструкций при чрезвычайных ситуациях (зарубежный опыт) [Текст] / Ю. Г. Хаютин, В. Л. Чернявский // Высотные здания. - 2007. - № 3. - С. 56-59.

28. Сабиров, Р. Х. Технология ремонта и усиления сгустителей калийной промышленности [Текст] / Р. Х. Сабиров, В. Л. Чернявский, Л. И. Юдина // Химическая промышленность. - 2002. - № 2. - С. 31-35.

29. Чернявский, В. Л. Усиление железобетонных и кирпичных конструкций композитными материалами [Текст] / В. Л. Чернявский, П. П. Осьмак // Реконструкция жилья. - 2009. - № 11. - С. 134-142.

30. Ремонт участков напорного коллектора композитными материалами [Текст] / Д. В. Козырев [и др.] // Монтажные и специальные работы в строительстве. -2009. - № 9.

31. Задворнов, Ф. В. Усиление железобетонных конструкций путепровода по ул. Шарикоподшипниковской в Москве высокопрочными композиционными материалами на основе углеволокон [Текст] / Ф. В. Задворнов; В. Н. Федосеев, А. А. Шилин // Транспортное строительство. - 2002. - № 11. - С. 2-5.

32. Усиление железобетонных конструкций с применением полимерных композитов [Текст] / Д. В. Курлапов [и др.] // Инженерно-строительный журнал. - 2009. -№ 3. - С. 22-24.

33. Параничева, Н. В. Усиление строительных конструкций с помощью углеродных композиционных материалов [Текст] / Н. В. Параничева, Н. В. Назмеева // Инженерно-строительный журнал. - 2010. - №2(12). - С. 19-22.

34. Халтурин, Ю. В. Использование композитных материалов при реконструкции зданий и сооружений [Текст] / Ю. В. Халтурин, А. В. Кузовенко // ВЕСТНИК АлтГТУ им. И.И. Ползунова. - 2014. - № 1-2. - С. 51-54.

35. Вопросы усиления железобетонных конструкций композитами: 1. Экспериментальные исследования особенностей усиления композитами изгибаемых железобетонных конструкций [Электронный ресурс] / И. Г. Овчинников [и др.] // Ин-

тернет-журнал «Науковедение». - 2012. - № 4. - Режим доступа: http://naukovedenie.ru/PDF/7tvn412.pdf свободный (дата обращения: 04.08.2015).

36. Вопросы усиления железобетонных конструкций композитами: 2. Натурные исследования усиления железобетонных конструкций композитами, возникающие проблемы и пути их решения [Электронный ресурс] / И. Г. Овчинников [и др.] // Интернет-журнал «Науковедение». - 2012. - № 4. - Режим доступа: http://naukovedenie.ru/PDF/8tvn412.pdf свободный (дата обращения: 04.08.2015).

37. Esfahani, M.R. Flexural behaviour of reinforced concrete beams strengthened by CFRP sheets [Text] / M.R. Esfahani, M.R. Kianoush, A.R. Tajari. - 2007. - Vol. 29., № 10. - Р. 2428-2444.

38. External Reinforcement of Concrete Beams Using Fiber Reinforced Plastics [Text] / P. A. Ritchie [и др.] // ACI Structural Journal. - 1991. - Vol. 88., № 4. - Р. 490-500.

39. Saadatmanesh H. RC beams strengthened with GFRP plates. I: Experimental study [Text] / H. Saadatmanesh, M. R. Ehsani // Journal of Structural Engineering. - 1991. -Vol. 117., № 11. - Р. 3417-3433.

40. Triantafillou T. C. Strengthening of RC beams with epoxy-bonded fibre-composite materials [Text] / T. C. Triantafillou, N. Plevris // Materials and Structures. - 1992. -Vol. 25., № 4. - Р. 201-211.

41. Reinforced concrete rectangular beams strengthened with CFRP laminates [Text] / M.A. Shahawy [and etc.] // Composites Part B: Engineering. - 1996. - Vol.27., №№ 34. - Р. 225-233.

42. Rahimi H. Concrete beams strengthened with externally bonded FRP plates [Text] / H. Rahimi, A. Hutchinson // Journal of Composites for Construction. - 2001. - Vol. 5., № 1. - Р. 44-56.

43. Быков, А. А. Расчет деформаций отслоения композита для усиленных изгибаемых железобетонных элементов [Текст] / А. А. Быков, А. Н. Третьякова, А. В. Калугин, // Вестник Томского государственного архитектурно-строительного университета. - 2014. - № 3. - С. 112-122.

44. An experimental study of the anchorage length of carbon fibre composite plates used to strengthen reinforced concrete beams [Text] / H.N. Garden [and etc.] // Construction and Building Materials. - 1998. - Vol. 12., № 4. - Р. 203-219.

45. Concrete Cover Delamination in RC Beams Strengthened with FRP Sheets [Text] / G. Tumialan [and etc.] // Proceedings of the 4th international symposium on FRP for reinforcement of concrete structures. - Baltimore, 1999. - Р. 725-735.

46. Debonding failure modes of flexural FRP-strengthened RC beams [Text] / M. R. Aram [and etc.] // Composites Part B: Engineering. - 2008. - Vol. 39., № 5. - Р. 826841.

47. Rusinowski P. Intermediate Crack Induced Debonding in Concrete Beams Strengthened with CFRP Plates - An Experimental Study [Text] / P. Rusinowski, B. Taljsten // Advances in Structural Engineering. - 2009. - Vol. 12., № 6. - Р. 793-806.

48. Yao J. Experimental study on FRP-to-concrete bonded joints [Text] / J. Yao, J. G. Teng, J. F. Chen // Composites Part B: Engineering. - 2005. - Vol. 36., № 2. - Р. 99113.

49. Taljsten B. Defining anchor lengths of steel and CFRP plates bonded to concrete [Text] / B. Taljsten // International Journal of Adhesion and Adhesives. - 1997. - Vol. 17., № 4. - Р. 319-327.

50. Bond-slip parameter determination procedure of RC flexure member strengthened with prestressed CFRP plates [Text] / S. K. Woo [and etc.] // KSCE Journal of Civil Engineering. - 2013. - Vol. 17., № 1. - Р. 179-191.

51. Gravina R. J. Bond and Force Transfer of FRP Materials Bonded to Concrete Using Sitecure System [Text] / R. J. Gravina, S. A. Hadigheh, S. Setunge // Proceedings of the 3rd Asia-Pacific conference on FRP in structures. - Hokkaido, 2012.

52. Pellegrino C. Experimental Study on Bond Behavior between Concrete and FRP Reinforcement [Text] / C. Pellegrino, D. Tinazzi, C. Modena // Journal of Composites for Construction. - 2008. - Vol. 12., № 2. - Р. 180-189.

53. Смердов, Д. Н. Оценка несущей способности железобетонных пролетных строений мостов, усиленных композитными материалами. [Текст] : дис. канд.

техн. наук : 05.23.11 : защищена 23.11.2010 : утв. 15.12.2010 / Смердов Дмитрий Николаевич. - Нвосибирск, 2010. - 159 с. - Библиогр.: с. 135-147. - 04201063119.

54. Гапонов, В. В. Обоснование и разработка технологии усиления железобетонных конструкций подземных сооружений с использованием композиционных материалов: автореф. дис. ... канд. техн. наук: 05.23.11 / Гапонов Виталий Владимирович. - М., 2012. - 25 с.

55. Джамуев, Б. К. Прочность и деформативность стен из ячеистобетонных блоков при статических и динамических воздействиях: автореф. дис. ... канд. техн. наук: 05.23.01 / Джамуев Булат Калсынович. - М., 2012. - 28 с.

56. Ахмад, М. Прочность, деформативность и трещиностойкость изгибаемых железобетонных элементов, усиленных композитными материалами: автореф. дис. ... канд. техн. наук: 05.23.01 / Ахмад Михуб. - Ростов-на-Дону, 2013. - 24 с.

57. Неровных, А. А. Совершенствование методики оценки грузоподъемности железобетонных пролетных строений железнодорожных мостов, усиленных композиционными материалами: автореф. дис. ... канд. техн. наук: 05.23.11 / Неровных Алексей Алексеевич. - Новосибирск, 2013. - 24 с.

58. Григорьева, Я. С. Прочность и деформативность железобетонных балок, усиленных углепластиокм на стадии, близкой к исчерпанию несущей способности: автореф. дис. ... канд. техн. наук: 05.23.01 / Григорьева Яна Евгеньевна. - М.,

2013. - 24 с.

59. Армирование и схемы испытания наклонных сечений балок с внешним композитным усилением [Текст] / Д. Р. Маилян [и др.] // Новые технологии. - 2015. - № 4. - С. 44-48.

60. Маилян, Д. Р. О расчете ширины нормальных трещин балок, усиленных стекло и углепластиком [Текст] / Д. Р. Маилян, П. П. Польской // Научное обозрение. -

2014. - № 12. - С. 490.

61. Маилян, Д. Р. О расчете нормально армированных железобетонных балок при композитном усилении [Текст] / Д. Р. Маилян, П. П. Польской // Научное обозрение. - 2014. - № 12-2. - С. 504-507.

62. Маилян, Д. Р. Прочность и деформативность гибких стоек, усиленных углепластиком при осевом загружении [Текст] / Д. Р. Маилян, П. П. Польской, С. В. Георгиев // Научное обозрение. - 2014. - № 12-2. - С. 516-518.

63. Маилян, Д. Р. Методики усиления углепластиком и испытания коротких и гибких стоек [Текст] / Д. Р. Маилян, П. П. Польской, С. В. Георгиев // Научное обозрение. - 2014. - № 10-2. - С. 415-418.

64. Кисин, Б. С. Исследование изгибаемых железобетонных балок, усиленных углепластиком [Текст] / Б. С. Кисин // Вестник Волгогр. гос. архит.-строит. ун-та. Сер.: Стр-во и архит. - 2012. - Вып. 27(46). - С. 67-72.

65. Клюев, А. В. Усиление изгибаемых конструкций композитами на основе угле-волокна [Текст] / Вестник Белгородского государственного технологического университета им. В.Г. Шухова. - 2011. - № 3. - С. 38-41.

66. Клюев, С. В. Внешнее армирование изгибаемых фибробетонных изделий угле-волокном [Текст] / С. В. Клюев, Ю. В. Гурьянов // Инженерно-строительный журнал. - 2013. - № 1(36). - С. 21-26.

67. Бокарев, С. А. Вопросы подобия усиленных железобетонных балок при экспериментах на уменьшенных масштабных моделях [Электронный ресурс] / С. А. Бокарев, С. В. Ефимов // Интернет-журнал «Науковедение». - 2014. - № 5(24). -Режим доступа: http://naukovedenie.ru/PDF/17KO514.pdf свободный (дата обращения: 04.08.2015).

68. Experimental study on the debonding behaviors of cracked RC beams strengthened with CFRP sheet [Text] / L. J. Li [and etc.] // Proceedings of the 6th International conference on FRP composites in civil engineering. - Rome, 2012.

69. Zhang Ai-hui. Behavior of preloaded RC beams strengthened with CFRP laminates [Text] / Zhang Ai-hui, Jin Wei-liang, Li Gui-bing // Journal of Zhejiang University SCIENCE A. - 2006. - Vol. 7., № 3. - Р. 436-444.

70. Parikh K. Application of GFRP on preloaded retrofitted beam for enhancement in flexural strength [Text] / K. Parikh, C. D. Modhera // International journal of civil and structural engineering. - 2012. - Vol. 2., № 4. - Р. 1070-1080.

71. Al-Salloum Y. A. Flexural behavior of RC beams strengthened with FRP composite sheets subjected to different load cases [electronic resource] / Y. A. Al-Salloum // URL: http://faculty.ksu.edu.sa/ysalloum/Documents/My%20Papers/Flexure%20UK%202006. pdf OpenDocument (date of access: 04.08.2015).

72. ACI 440.2R-02. Guide for the design and construction of externally bonded FRP systems for strengthening of concrete structures [Text] / American concrete institute, ACI Committee 440. - 2002. - 45 p.

73. Рекомендации по расчету усиления железобетонных конструкций системой внешнего армирования из полимерных материалов FibARM. НИИЖБ. - М., 2012. - 29 с.

74. Шевцов Д.А. и др. Пособие по усилению железобетонных конструкций на изгиб полимерными композитными материалами компании Файф Ко. ЛЛС (к СП 52-101-2003) / Шевцов Д.А., Батурин С.А. - М.: ОАО «ЦПП», 2012. - 90 с.

75. Дьячкова, А. А. Расчет усиления железобетонных плит углеродными композиционными материалами [Текст] / А. А. Дьячкова, В. Д. Кузнецов // Инженерно-строительный журнал. - 2009. - №3. - С. 25-28.

76. Морозова, Т. С. Внешнее армирование железобетонных колонн композиционным материалом на основе углеволокон [Текст] / Т.С. Морозова, В. Д. Кузнецов // Инженерно-строительный журнал. - 2010. - №3. - С. 35-38.

77. Бокарев, С. А. Нелинейный анализ железобетонных изгибаемых конструкций, усиленных композитными материалами [Текст] / С. А. Бокарев, Д. Н. Смердов // Вестник Томского государственного архитектурно-строительного университета. -2010. - №2. - С. 113-125.

78. Попов, В. М. Оценка напряженно-деформированного состояния изгибаемых железобетонных элементов, усиленных композиционными материалами [Электронный ресурс] / В. М. Попов // Электронный журнал «Предотвращение аварий зданий и сооружений». - 2009. - Режим доступа: http://pamag.ru/src/pressa/156.pdf свободный (дата обращения: 04.08.2015).

79. Попов, В. М. Методика расчета арматуры фап в изгибаемом железобетонном элементе прямоугольного профиля с двойным армированием [Электронный ресурс] / В. М. Попов // Электронный журнал «Предотвращение аварий зданий и сооружений». - 2010. - Режим доступа: http://pamag.ru/src/pressa/004.pdf свободный (дата обращения: 04.08.2015).

80. Клюев, С. В. Расчет изгибаемых конструкций усиленных композитами на основе углеродного волокна [Текст] / С. В. Клюев, Р. В. Лесовик, В. Г. Рубанов // Вестник Белгородского государственного технологического университета им. В.Г. Шухова. - 2011. - № 4. - С. 55-58.

81. Савчинский, Б. В. Усиление автодорожных железобетонных мостов композиционными материалами [Текст] / Б. В. Савчинский // Вюник Дншропетровського нащонального ушверситету залiзничного транспорту iм. акад. В. Лазаряна. - 2010. - Вип. 34. - С. 147-149.

82. Эрднэбилэг С. Усиления железобетонных балок перекрытия углепластиком [Текст] / С. Эрднэбилэг // Молодой ученый. - 2015. - №11. - С. 477-481.

83. Свод правил по проектированию и строительству: Усиление железобетонных конструкций композитными материалами. Правила проектирования [Текст]: СП 164.1325800.2014 : введ. 01.09.2014. - М.: Минстрой России, 2015. - 56 с.

84. Быков, А. А. Новая формула для расчета деформаций отслоения композита [Электронный ресурс] / А. А. Быков, А. В. Калугин // Интернет-журнал «Науковедение». - 2013. - № 4(17). - Режим доступа: http://naukovedenie.ru/PDF/15tvn413.pdf свободный (дата обращения: 04.08.2015).

85. ACI 318-05. Building code requirements for structural concrete and commentary [Text] / American concrete institute, ACI committee 318. - 2005. - 430 p.

86. Shear Database for Reinforced Concrete Members without Shear Reinforcement [Text] / K. H. Reineck [and etc.] // ACI Structural Journal. - 2003. - Vol. 100., № 2. -Р. 240-249.

87. EN 1992-1-1 Eurocode 2. Design of concrete structures - part 1-1: general rules and rules for buildings. - 2004. - 225 p.

88. Said H. Evaluating and Proposing Models of Predicting IC Debonding Failure [Text] / H. Said, Z. Wu // Journal of Composites for Construction. - 2008. - Vol. 12., № 3. - Р. 284-299.

89. Intermediate crack-induced debonding in RC beams and slabs [Text] / J. G. Teng [and etc.] // Construction and Building Materials. - 2003. - Vol. 17., № 6-7. - Р. 447462.

90. Chen J. F. Anchorage strength models for FRP and steel plates bonded to concrete [Text] / J. F. Chen, J. G. Teng // Journal of Structural Engineering. - 2001. - Vol. 127., № 7. - Р. 784-791.

91. Intermediate Crack Debonding in FRP-Strengthened RC Beams: FE Analysis and Strength Model [Text] / X. Z. Lu [and etc.] // Journal of Composites for Construction. -2007. - Vol. 11., № 2. - Р. 161-174.

92. Bond-slip models for FRP sheets/plates bonded to concrete [Text] / X. Z. Lu [and etc.] // Engineering Structures. - 2005. - Vol. 27., № 6. - Р. 920-937.

93. Ospina C. E. Databank of concentric punching shear tests of two-way concrete slabs without shear reinforcement at interior supports [Text] / C. E. Ospina, G. Birkle, Widi-anto // Proceedings of the ASCE Structures Congress. - Chicago, 2012. - Р. 18141832.

94. Свод правил по проектированию и строительству: Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры [Текст]: СП 52-1012003 : введ. 01.03.2004. - М.: ФГУП ЦПП, 2004. - 59 с.

95. ASTM D4541-02. Standard test method for pull-off strength of coatings using portable adhesion testers [Text] / ASTM International. - West Conshohocken, 2002. - 13 p.

96. ASTM D3039 / D3039M-14. Standard test method for tensile properties of polymer matrix composite materials [Text] / ASTM International. - West Conshohocken, 2014. - 13 p.

97. Строительная конструкция с использованием композитной конструкции с встроенными датчиками: пат. 2441110 Российская Федерация, МПК7 E01D1/00 / Г. Г. Болдырев; патентообладатель Общество с ограниченной ответственностью

«Научно-производственное предприятие «Геотек». - № 2010128814/03; заявл. 12.07.2010; - опубл. 27.01.2012

98. Вавилов, В. П. Диагностика строительных конструкций методом инфракрасной термографии [Текст] / В. П. Вавилов // В мире неразрушающего контроля. -2000. - №2(8). - С. 8-11.

99. Вавилов, В.П. Инфракрасная термография и тепловой контроль [Текст] / В. П. Вавилов. - М.: ИД Спектр, 2009. - 544 с.: ил. и цветная вкладка 16 с.

100. Вавилов, В. П. Инфракрасная термографическая диагностика в строительстве и энергетике: монография [Текст] / В. П. Вавилов, А. Н. Александров. - М.: НТФ «Энергопрогресс» : Энергетик», 2003. - 75 с.: ил.

101. Котельников, В. В. Тепловой контроль безопасности эксплуатации металлических конструкций при их нагружении путем выявления концентраторов напряжений и дефектов [Текст] / В. В. Котельников, О. Н. Будадин // Неразруша-ющий контроль и техническая диагностика в промышленности: тезисы докладов 7-й Международной конференции. - Москва, 2008. - С. 164-165.

102. Vavilov V. P. Nondestructive testing of delaminations in frescoes plaster using transient infrared thermography [Text] / V. P. Vavilov, E. Grinzato, P. G. Bison, S. Ma-rinetti // Research in Nondestructive Evaluation. - 1994. - Vol. 5., № 4. - Р. 257-274.

103. Штенгель, В. Г. Тепловизионное обследование железобетонных плит крепления откосов грунтовых гидротехнических сооружений [Текст] / В. Г. Штенгель, В.С. Недялков // Инженерно-строительный журнал. - 2011. - №7. - С. 26-32.

104. Мирсаяпов, И. Т. Зоны концентрации напряжений при циклическом нагру-жении в зоне действия поперечных сил железобетонных балок [Текст] / И. Т. Мирсаяпов // Известия Казанского государственного архитектурно-строительного университета. - 2008. - № 1. - С. 83-88.

105. Мурашов, В. В. Дефекты монолитных деталей и многослойных конструкций из полимерных композиционных материалов и методы их выявления [Текст]. Ч. 1. Дефекты монолитных деталей и многослойных конструкций из полимерных

композиционных материалов / В. В. Мурашов, А. Ф. Румянцев // Контроль. Диагностика. - 2007. - № 4. - С. 23-31.

106. Мурашов, В. В. Дефекты монолитных деталей и многослойных конструкций из полимерных композиционных материалов и методы их выявления [Текст]. Ч. 2. Методы выявления дефектов монолитных деталей и многослойных конструкций из полимерных композиционных материалов / В. В. Мурашов, А. Ф. Румянцев // Контроль. Диагностика. - 2007. - № 5. - С. 31-36

107. Нестерук, Д. А. Особенности применения теплового метода неразрушаю-щего контроля для обнаружения и оценки массы воды в сотовых панелях авиационной техники [Текст] / Д. А. Нестерук, В. П. Вавилов // Известия Томского политехнического университета. - 2004. - Т. 307., № 6. - С. 62-65.

108. Хорев, В.С. Тепловой контроль ударных повреждений в углепластике с применением ультразвуковой стимуляции [Текст] / В. С. Хорев, В. В.Ширяев // Контроль. Диагностика. - 2011 (спецвыпуск). - С. 112-114.

109. Detection of subsurface defects in fiber reinforced polymer composite bridge decks using digital infrared thermography [Text] / U. B. Halabe [and etc.] // Nondestructive Testing and Evaluation. - 2007. - Vol. 22., № 2-3. - Р. 155-175.

110. Tashan, J. Detection of cracks in concrete strengthened with CFRP systems [Text] / J. Tashan, R. Al-Mahaidi // Composites Part B: Engineering. - 2014. - Vol. 64. - Р. 116-125.

111. Halabe U. B. NDE of FRP wrapped columns using infrared thermography [Text] / U. B. Halabe, S. Dutta, H. V. S. GangaRao // Review of Progress in Quantitative Nondestructive Evaluation: 34th Annual Review of Progress in Quantitative Nondestructive Evaluation. - Colorado, 2007. - Vol. 975. - Р. 1387-1394.

112. Effectiveness of infrared thermography for detecting defects in the attached CFRP laminates [Text] / T. Donchev [and etc.] // Scientific proceedings. - 2013. - Vol. 2(139). - Р. 184-187.

113. Defect detection in CFRP by infrared thermography with CO2 Laser excitation compared to conventional lock-in infrared thermography [Text] / S. A. Keo [and etc.] // Composites Part B: Engineering. - 2015. - Vol. 69. - Р. 1-5.

114. A quantitative study on bond behavior between fiber-reinforced polymer (FRP) and concrete interface using infrared thermography (IRT) [Text] / C. S. Poon [and etc.] // Proceedings of the Asia-Pacific conference on FRP in structures. - Hong-Kong, 2007. - Р. 717-722.

115. Evaluation of bonded FRP strengthening systems for concrete structures using Infrared thermography and shearography [Text] / F. Taillade [and etc.] // Nondestructive testing in civil engineering. - Nantes, 2009.

116. A durability study of externally bonded FRP-concrete beams via full-field infrared thermography (IRT) and quasi-static shear test [Text] / W.L. Lai [and etc.] // Construction and Building Materials. - 2013. - Vol. 40. - Р. 481-491.

117. Brown J. R. Quantitative infrared thermography inspection for FRP applied to concrete using single pixel analysis [Text] / J. R. Brown, H. R. Hamilton // Construction and Building Materials. - 2013. - Vol. 39. - Р. 1292-1302.

118. Infrared thermography as a tool for quality control of FRP and FRCM application [Text] / G. Concu [and etc.] // Proceedings of the 6th International conference on FRP composites in civil engineering. - Rome, 2012.

119. Feasibility of different thermal analysis of FRP - reinforced concrete [Text] / P. Corvaglia [and etc.] // Proceedings of the conference «Quantitative infrared thermography». - Padova, 2006.

120. Detection of air blisters and crack propagation in FRP strengthened concrete elements using infrared thermography [Text] / C.W. Hu [and etc.] // Proceedings of the 3rd annual thermographers' conference «InfraMation 2002». - Orlando, 2002.

121. Hawkins G. F. Typical manufacturing flaws in FRP retrofit applications [Text] / G. F. Hawkins, E. Johnson, J. Nokes // NISTIR 6288, Proceedings, NIST Workshop on standards development for the use of fiber reinforced polymers for the rehabilitation of concrete and masonry structures. - Gaithersburg, 1998.

122. Corvaglia P. IRT survey for the quality control of FRP reinforced r.c. structures [Text] / P. Corvaglia, A. Largo // Proceedings of the 9th International conference on quantitative infrared thermography. - Krakow, 2008.

123. CFRP repair of impact-damaged bridge girders. Volume II - inspection of FRP composite repairs using infrared thermography [Text]: Structures Research Report No. 879 (Final Project Report) / Department of Civil & Coastal Engineering, College of Engineering University of Florida; principal investigator Hamilton H. R.; graduate research assistant: Brown J. R. - Gainesville, 2005. - 35 p.

124. IR thermography for interface analysis of FRP laminates externally bonded to RC beams [Text] / M. R. Valluzzi [and etc.] // Materials and Structures. - 2009. - Vol. 42, № 1. - P. 25-34.

125. Shirazi A. Quantifying defects and progression of damage in FRP rehabilitation of concrete through IR thermography [Text] / A. Shirazi, V.M. Karbhar // Proceedings of the Asia-Pacific conference on FRP in structures. - Hong Kong, 2007. - P. 605-610.

126. Ghiassi B. Experimental investigation on the long-term durability of bond between FRP and masonry substrates [Text] / B. Ghiassi, D.V. Oliveira, P.B. Lourenço // Proceedings of the 11th International symposium on fiber reinforced polymers for reinforced concrete structures. - Guimarâes, 2013.

127. Mazzotti C. Long term properties of bond between concrete and FRP [Text] / C. Mazzotti, M. Savoia // Proceedings of the International symposium on bond behaviour of FRP in structures. - Hong Kong, 2005. - P. 531-537.

128. Chih-Hung Chiang. Thermographic inspection of bond quality of FRP strengthened concrete [Text] / Chih-Hung Chiang, Yu-Yuan Laio, Wei-Hua Yu // Proceedings of the 17th World conference on nondestructive testing. - Shanghai, 2008.

129. Starnes M.A. Preliminary thermography studies for quality control of concrete structures strengthened with fiber-reinforced polymer composites [Text] / M.A. Starnes, N.J. Carino, E.A. Kausel // Journal of materials in civil engineering. - 2003. - Vol. 15., № 3. - P. 266-273.

130. Ho N. Parametric study of inspecting fiber reinforced polymer (FRP) using infrared thermography [Text] / N. Ho, D. Chang // Journal of Applied Science and Engineering. - 2013. - Vol. 16., № 4. - Р. 431-440.

131. Nondestructive evaluation of FRP composite bridge components using infrared thermography [Text] / U. B. Halabe [and etc.] // AIP conference proceedings. - 2002. -Vol. 615., № 1. - Р. 1303-1309.

132. Bizindavyi L. Transfer Lengths and Bond Strengths for Composites Bonded to Concrete [Text] / L. Bizindavyi, K. Neale // Journal of Composites for Construction. -1999. - Vol. 3., № 4. - Р. 153-160.

133. Блази, В. Справочник проектировщика. Строительная физика [Текст] / В. Блази; перевод с нем. Под ред. А. К. Соловьева. - М.: Техносфера, 2004. - 480 с.

134. Физические величины: Справочник [Текст] / А.П. Бабичев, Н.А. Бабушкина, А.М. Братковский и др.; Под ред. И.С. Григорьева, Е.З. Мейлихова. -М.:Энергоатомиздат, 1991. - 1232 с.

135. Исаченко, В.П. Теплопередача: учебник для вузов [Текст] / В.П. Исаченко, В.А. Осипова, А.С. Сукомел. - 3-е изд., перераб. и доп. - М.: «Энергия», 1975. -488 с.

136. Экспериментальные методы исследования деформаций и напряжений [Текст] / Б.С. Касаткин [и др.]. - Киев: «Наукова думка», 1981. - 584 с.

137. ГОСТ 12004-81. Сталь арматурная. Методы испытания на растяжение [Текст]. - Введ. 1983-07-01. - М.: Стандартинформ, 2009. - 12 с.

138. ГОСТ 25.601-80. Методы механических испытаний композиционных материалов с полимерной матрицей (композитов). Метод испытания плоских образцов на растяжение при нормальной, повышенной и пониженной температурах [Текст]. - Введ. 1981-07-01. - М.: Издательство стандартов, 1988. - 8 с.

139. Экспериментальные исследования свойств материалов при сложных термомеханических воздействиях: коллективная монография / В. Э. Вильдеман [и др.]; Под ред. В. Э. Вильдемана. — Москва: Физматлит, 2012. - 203 с., 12,75 усл. печ.

140. ГОСТ 10180-2012. Бетоны. Методы определения прочности по контрольным образцам [Текст]. - Введ. 2013-07-01. - М.: Стандартинформ, 2013. - 35 с.

141. ГОСТ 28574-2014. Защита от коррозии в строительстве конструкции бетонные и железобетонные. Методы испытаний адгезии защитных покрытий [Текст]. - Введ. 2015-01-01. - М.: Стандартинформ, 2014. - 15 с.

142. JSCE-E 545-2000.Test method for direct pull-off strength of continuous fiber sheets with concrete [electronic resource] / URL: http://www.jsce.or.jp/committee/concrete/e/newsletter/newsletter01/recommendation/F RP-sheetZ2.pdf OpenDocument (date of access: 04.08.2015).

Приложение А. Схемы разрушения образцов

БЫ

разрыв арматуры 1 стержень

рдзОроВлете Емпона т сжатия

Б1а-2

разрыб рришпцры 2 стержня

Б1а-3

рцзВррЭление Вагона от сжатия

Б2а-1

розрый армшлцры

Б2а-2 1шер*ень

розЗроВление Сетона рщ сжатия

Ж

1

роэрый арнотуры I 2 стержня

Ж

у—777

Б2а-3

розЗроБлдние Валдю □т сжатия

рдэрыЬ арматцры 1 стержень

розрый арматцры 1 стержень

довпепм

Б164

МММ цглицшид иагрзтнм разрушение Го гртице (аз

угЛИЖЛШ

углеплшшш

сштног дарение

ЖШИЕ разрушена

ДЩЙ ЧССГГМ (сгсмн

Рисунок А.2 - Схемы разрушения образцов серии «б»

дгкпмопм

Б26-5

Б1в-1

Б1в-2

"777-7

Ж

//У^ ///

Б1в-3

ПГЗ"

77" •///

Ж

Ж

/// /У

БЫ

ршрьб ленты цглеплостика

шезаанноЕ разрешение го йвишнц

Б1в-2

шеэуате розрцшение па Ветонц

Б1в-3

АУ

углепластика

когезионнае разрушение по бетону

777-/

Ж

V ///

разрый ленгпы углепластика

а) схемы трещин на 1-ом этапе нагружения до усиления б) схемы разрушения образцов с указанием трещин 2-го этапа (штриховой линией) и после (сплошной) догружения после инъецирования трещин и усиления

~7~7/—7:

// ///

Б2в-2

ГШ

1Л.

ж.

ж

"77—V//

Б2в-3

Б2в-1

углепластика

Б2в-2

кагезионное раэрцшЕние па Ветонц

розрый арматцры 1 стержень

Б2в-3

шезшнное разрцшениЕ по йвшонд

Ж

розрыВ ленты углепластика

розрый ЛЁИПЫ ;

углепжтика /кпгеэиоинрд розрушЕние го Йешну

а) схемы трещин на 1-ом этапе нагружения до усиления б) схемы разрушения образцов с указанием трещин 2-го этапа (штриховой линией) и после (сплошной) догружения после инъецирования трещин и усиления

Приложение Б. Результаты испытаний углепластика на растяжение

а) Серия №1

-3 11 -312 3_1_3

-3 15 -3_1_6

-мнк

О 0,005 0,01 0,015 0,02

Относительные деформации, мм/мм

б) Серия №2.1

в) Серия №2.2

-321 -3^22 -3_2_3 -3_2_4 -3 25 -3_2_6 МНК

0 0,005 0,01 0,015 0,02

Относительные деформации, мм/мм

г) Серия №3.1 д) Серия №3.2

Рисунок Б.1 - Диаграммы деформирования для эффективной площади образцов углепластика при растяжении

Таблица Б.1 - Результаты испытаний образцов углепластика и их обработка при определении характеристик при растяжении

№ серии № образца в серии Ширина образца, Ь, мм Толщина образца, ^, мм к , г тах5 кН ег, %' МПа дк, г 5 кН д^, % Е ,, ГПа МПа £, МПа V, % Е, ГПа ГПа V, % 8 % £, % V, %

1 1.1 40,27 0,131 15,61 1,34 2959 5,464 0,0041 252,6 3027,8 252,0 о 0,1017 00

1.2 39,86 0,131 16,36 1,47 3134 5,729 0,0051 215,1

1.3 40,47 0,131 15,45 1,28 2914 5,408 0,0040 255,0

1.4 40,60 0,131 16,55 1,29 3111 5,792 0,0042 259,3

1.5 40,15 0,131 16,29 1,22 3097 5,701 0,0042 258,1

1.6 40,26 0,131 15,57 1,18 2952 5,450 0,0038 271,9

2.1 2.1.1 30,28 0,131 11,59 1,24 2923 4,060 0,0045 227,4 2898,8 346,3 244,8 оо о <4 0,1820 <N4

2.1.2 30,39 0,131 13,83 1,51 3473 4,840 0,0056 217,1

2.1.3 30,28 0,131 10,71 1,18 2700 3,749 0,0044 214,8

2.1.4 30,2 0,131 10,04 0,99 2538 3,515 0,0032 277,6

2.1.5 30,29 0,131 10,54 1,05 2657 3,691 0,0034 273,6

2.1.6 30,85 0,131 12,54 1,23 3102 4,388 0,0042 258,5

2.2 2.2.1 31,46 0,131 11,94 1,33 2898 4,181 0,0045 225,5 2703,0 247,7 230,2 0,1227

2.2.2 30,5 0,131 10,40 1,21 2604 3,643 0,0048 189,9

2.2.3 31,74 0,131 9,81 0,99 2359 3,434 0,0032 258,1

2.2.4 31,61 0,131 12,02 1,29 2902 4,207 0,0044 230,9

2.2.5 31,70 0,131 12,25 1,27 2951 4,289 0,0042 245,9

2.2.6 32,30 0,131 10,60 1,16 2504 3,709 0,0038 230,7

3.1 3.1.1 20,23 0,131 7,54 1,27 2845 2,640 0,0048 207,5 3192,7 343,0 251,3 28,6 0,1171 оо

3.1.2 20,43 0,131 9,45 1,45 3531 3,308 0,0049 252,3

3.1.3 20,21 0,131 8,77 1,37 3312 3,070 0,0051 227,3

3.1.4 20,16 0,131 9,36 1,41 3543 3,276 0,0045 275,6

3.1.5 19,66 0,131 8,23 1,24 3197 2,882 0,0040 279,8

3.1.6 20,15 0,131 7,20 1,14 2728 2,521 0,0036 265,3

3.2 3.2.1 19,97 0,131 8,36 1,48 3194 2,925 0,0054 207,1 3466,2 220,9 227,3 00 00 0,0472 с, СП

3.2.2 20,22 0,131 10,05 1,55 3796 3,519 0,0056 237,3

3.2.3 20,53 0,131 9,41 1,43 3499 3,294 0,0053 231,1

3.2.5 20,48 0,131 9,34 1,44 3481 3,269 0,0051 238,9

3.2.6 20,20 0,131 8,89 1,48 3361 3,113 0,0053 222,0

Приложение В. Результаты испытаний стальной арматуры на растяжение

25

20

. 15

—г

г

—аб №1_1

-(16 №12

-с!6 №13

-(16 №31

-¿6 №3_2

ае №з_з

-(16 №3 4

О 10 20 30 40

Перемещение активного захвата Л, мм

-<16 №2_1 -(16 №2^2 -с!6№2_3 -с!6№2_4 -с!6№2_5 -<1б№2_6 с!б№2 7

0Т01 0,02 0,03 0,04 0,05 Отноа цельные деформации, мм/мм

0.06

-с112№1_]

-с) 12 № 1 _2

(112№1_3

-(112 №3 1

-<112 №32

с!12 №33 с!12№3 4

0 20 40 60 80

Перемещение активного захвата Д. мм

-<112№2_1 -<112№2_2 - <112 №23 -(112№2_4 -(112№2_5 (112 №26 (112 №2 7

0,01 0,02 0,03 0,04 0,05 Относительные деформации, мм/мм

0,06

а) для образцов арматуры диаметром 6мм б) для образцов арматуры диаметром 12мм

Рисунок В.1 - Диаграммы деформирования для эффективной площади образцов стальной арматуры при растяжении

Таблица В.1 - Результаты испытаний образцов арматуры диаметром 6 мм и их обработка при определении временного сопротивления и

условного предела текучести

№ серии № образца в серии Масса образца, , г Длина образца, ^, мм 2 мм р 1 0,2 ' кН Ртах , кН р ^ 0,2 , П3 = 10 , МПа Р 3 _ тах 1 г\3 °Ег = г 10 , МПа ^0,2, МПа 50,2 , МПа V у 0,2 ' % МПа ^ Е , МПа VE , %

1.1 88 401 28,0 - 19,92 - 712,6

1 1.2 87 394,5 28,1 - 18,48 - 657,8 - - - 680,7 28,5 4,2

1.3 87 397 27,9 - 18,75 - 671,6

2.1 - - 28,3 12,89 18,72 456,1 662,4

2.2 - - 28,3 10,62 17,01 375,8 601,9

2.3 - - 28,3 13,58 19,68 480,5 696,4

2 2.4 - - 28,3 13,9 20,49 491,9 725,1 437,4 44,3 10,1 662,9 45,1 6,8

2.5 - - 28,3 11,17 17,49 395,3 618,9

2.6 - - 28,3 12,8 19,65 452,9 695,3

2.7 - - 28,3 11,57 18,09 409,4 640,1

3.1 78 353 28,1 - 20,28 - 720,5

3 3.2 79 359,5 28,0 - 19,89 - 710,5 705,4 15,3 2,2

3.3 79 357 28,2 - 19,29 - 684,3

3.4 78 355 28,0 - 19,77 - 706,3

Таблица В.2 - Результаты испытаний образцов арматуры диаметром 6 мм и их обработка при определении относительного удлинения после

разрыва

Диаметр образца, мм № серии № образца в серии Начальная расчетная длина, 10, мм Конечная расчетная длина, 1к, мм 8, % 8, % 5, % V, %

1.1 100 114 14

6 1 1.2 100 115 15 15,3 1,53 9,96

1.3 100 117 17

Таблица В.3 - Результаты испытаний образцов арматуры диаметром 12 мм и их обработка при определении временного сопротивления и

физического предела текучести

№ серии № образца в серии Масса образца, , г Длина образца, ^, мм Р., 2 мм РТ , кН Ртах , кН р аТ1 = р103, 1 0 МПа Р 3 °ш= -рмо3, МПа <УТ , МПа $ Т , МПа УТ , % МПа ^ Е , МПа Уе , %

1 1.1 338 400 107,6 37,2 61,08 345,6 567,4 350,9 11,87 3,38 572,1 9,63 1,68

1.2 339 399 108,2 39,45 63,12 364,5 583,2

1.3 339 399 108,2 37,08 61,23 342,6 565,7

2 2.1 - - 113,0 41,2 64,47 364,5 570,3 353,9 5,70 1,61 569,4 5,21 0,91

2.2 - - 113,0 40,14 64,8 355,1 573,2

2.3 - - 113,0 40,04 64,8 354,2 573,2

2.4 - - 113,0 39,03 64,65 345,3 571,9

2.5 - - 113,0 40,02 64,08 354,0 566,9

2.6 - - 113,0 39,8 63,15 352,1 558,7

2.7 - - 113,0 39,78 64,59 351,9 571,4

3 3.1 301 355 108,0 40,32 64,83 373,3 600,2 377,2 6,02 1,60 601,8 5,17 0,86

3.2 301 355 108,0 40,14 64,32 371,6 595,5

3.3 301 354,5 108,2 40,98 65,34 378,9 604,1

3.4 300 355 107,7 41,43 65,4 384,9 607,5

Таблица В.4 - Результаты испытаний образцов арматуры диаметром 12 мм и их обработка при определении относительного удлинения по-

сле разрыва

Диаметр образца, мм № серии № образца в серии Начальная расчетная длина, 10, мм Конечная расчетная длина, 1к, мм % 3, % 5, % У, %

1.1 100 120 20

12 1 1.2 100 122 22 21,7 1,53 7,05

1.3 100 123 23

Таблица В.5 - Результаты испытаний образцов арматуры диаметром 6 и 12 мм и их обработка при определении начального модуля упругости

Диаметр образца, мм № серии № образца в серии Начальный модуль упругости Е, МПа Е, ГПа 5, ГПа V, %

2.1 164832

2.2 170077

2.3 170968

12 2 2.4 175415 167,3 8,1 4,87

2.5 170651

2.6 150255

2.7 169320

2.1 196094

2.2 205906

2.3 184213

6 2 2.4 177845 187,5 12,5 6,67

2.5 198218

2.6 173639

2.7 176772

Приложение Г. Результаты испытаний бетона на сжатие и изгиб

Таблица Г.1 - Журнал испытаний при определении прочности контрольных образцов на сжатие по ГОСТ 10180-2012

Дата изготовления образца Маркировка серии образцов Проектный класс бетона по прочности, МПа Дата испытания Характеристика образца Результаты испытания Класс бетона по ГОСТ 181052010

Масса, г Размеры, см Средняя плотность, г/см3 Разрушающая нагрузка, кН Прочность образца, приведенная к базовому размеру, МПа Средняя прочность на сжатие серии образцов, МПа

1 2 3 5 6 7 8 9 10 11 12

04.12.2013 В20-1 В20 15.12.2014 2405 10х10х10 2,405 285 27,1 27,8 25

15.12.2014 2384 10х10х10 2,384 298 28,3

15.12.2014 2367 10х10х10 2,367 260 24,7

25.02.2014 2377 10х10х10 2,377 301 28,6

25.02.2014 2367 10х10х10 2,367 289 27,5

25.02.2014 2379 10х10х10 2,379 304 28,9

20.11.2014 2364 10х10х10 2,364 309 29,4

20.11.2014 2392 10х10х10 2,392 291 27,6

06.12.2013 В20-2 В20 26.12.2014 2406 10х10х10 2,406 235 22,3 24,3 20

26.12.2014 2344 10х10х10 2,344 253 24,0

26.12.2014 2402 10х10х10 2,402 271 25,7

27.02.2015 2341 10х10х10 2,341 254 24,1

27.02.2015 2365 10х10х10 2,365 272 25,8

27.02.2015 2383 10х10х10 2,383 276 26,2

17.04.2015 2396 10х10х10 2,396 265 25,2

17.04.2015 2362 10х10х10 2,362 223 21,2