Обоснование параметров и разработка устройства противодавления впрыску регулировочных стендов топливных систем дизелей тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.20.03, кандидат наук Костенко, Леонид Николаевич

• Костенко, Леонид Николаевич
• кандидат наук
• 2013

Оглавление диссертации кандидат наук Костенко, Леонид Николаевич

ОГЛАВЛЕНИЕ

ОСНОВНЫЕ УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ И СОКРАЩЕНИЯ 4 ВВЕДЕНИЕ

1 ОБЗОР НИР ПО РЕГУЛИРОВОЧНЫМ СТЕНДАМ ДЛЯ ТОПЛИВНОЙ АППАРАТУРЫ ТРАКТОРНЫХ ДИЗЕЛЕЙ

1.1 Неравномерность топливоподачи, как важнейший показатель работы топливной аппаратуры тракторных дизелей

1.2 Методы определения неравномерности топливоподачи

1.3 Обзор стендов для регулировки топливной аппаратуры на подачу и неравномерность подачи 21 Выводы по главе, цели и постановка задач исследования

2 ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ СОВЕРШЕНСТВОВАНИЯ УСТРОЙСТВА ПРОТИВОДАВЛЕНИЯ ВПРЫСКУ

2.1 Общий анализ начального варианта устройства противодавления впрыску конструкции БГАУ

2.2 Усовершенствование устройства противодавления впрыска и разработка методики его проектирования

2.2.1 Функциональная схема работы аппаратуры топливоподачи на регулировочных стендах и дизеле и основные требования к регулировочным стендам

2.2.2 Методика проектирования модернизированного устройства 55 противодавления впрыску

2.2.3 Общая схема и конструкция устройства противодавления 68 впрыску

2.2.4 Модернизированное устройство и стенд с устройством противодавления впрыску

2.2.5 Возможные направления дальнейшего совершенствования схемы работы устройства противодавления впрыска 77 Выводы по главе

3 ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ. МЕТОДИКА

ИССЛЕДОВАНИЙ. ПОГРЕШНОСТЬ ИЗМЕРЕНИЙ

3.1 Экспериментальный стенд с устройством противодавления впрыску, стенды, испытательное оборудование

3.2 Измерительные датчики. Общая методика эксперименталь- 89 ных исследований

3.3 Моторные испытания

3.4 Обработка экспериментальных данных, оценка погрешностей измерений 97 4 ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ УСТРОЙСТВА

4.1 Предварительные экспериментальные исследования по традиционной методике

4.2 Экспериментальные исследования на усовершенствованной 105 установке

4.3 Исследование на моторном стенде

4.4 Разработка методики регулировки топливной аппаратуры с использованием предложенного устройства противодавления впрыску 109 Выводы по главе 112 5. ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЭФФЕКТИВНОСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ МОДЕРНИЗИРОВАННОГО УСТРОЙСТВА В РЕГУЛИРОВОЧНЫХ СТЕНДАХ ТОПЛИВНЫХ СИСТЕМ ДИЗЕЛЕЙ 113 ОБЩИЕ ВЫВОДЫ 117 БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК 119 ПРИЛОЖЕНИЯ

ОСНОВНЫЕ УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ И СОКРАЩЕНИЯ

Ne - эффективная мощность двигателя, кВт;

i - число цилиндров;

г - тактность двигателя;

ge - удельный эффективный расход топлива, г/(кВт-ч);

Мк - крутящий момент двигателя, Н-м; Мс - момент сопротивления, Н-м;

hp - ход исполнительного элемента регулятора (рейки насоса), мм;

Ah - отклонение хода исполнительного элемента регулятора, %\

о

gm - цикловая подача секции топливного насоса, мм /цикл;

Ag4l - отклонение цикловой подачи секции топливного насоса, %;

пн - номинальная частота вращения коленчатого вала, мин1;

пттхх - минимально-устойчивые обороты холостого хода, мин1;

© - опережение впрыска, град;

рв - давление начала впрыска, МПа;

рг - давление воспламенения топлива, МПа;

pz - давление конца впрыска максимальное, МПа;

р - давление среды, в которую впрыскивается топливо, МПа\ Ртах и Ртт - максимальное и минимальное давления впрыска одной секции насоса, МПа;

р3 - давление газов в цилиндре в конце впрыска топлива, МПа;

дс - межсекционная неравномерность топливоподачи, %;

ёц - межцикловая неравномерность топливоподачи, %;

у т - удельный вес топлива, кг/м3;

hu - величина подъема иглы распылителя, мм;

(р - угол опережения впрыска, град;

г - радиус кривошипа, м;

I - длина шатуна, м;

D - диаметр поршня, м;

полный ход поршня, м; рабочий объем цилиндра, м3; полный объем цилиндра, м3; объем камеры сжатия, м3; степень сжатия; показатель политропы сжатия;

угловая скорость вращения коленчатого вала двигателя, с фактор динамичности цикла топливоподачи; жесткость процесса сгорания.

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Обоснование параметров и разработка устройства противодавления впрыску регулировочных стендов топливных систем дизелей»

ВВЕДЕНИЕ

Актуальность проблемы. Россия занимает первое место в мире по площади пахотных земель (около 78 млн. га), однако примерно 30 млн. га использует нецелевым образом. К сожалению, необходимо отметить, что ещё примерно 10 млн. га утеряно для сельского хозяйства за последние 15 лет, притом, что, в целом, земельный фонд России составляет 9% мирового. Однако на нем производится лишь 1,5% мировой продукции сельского хозяйства. Основной причиной такого соотношения является то, что большая часть территории страны находится в зоне рискованного земледелия.

Проблема производства сельскохозяйственной продукции в стране обострилась в последние годы в связи со снижением технической оснащенности сельхозпредприятий.

Происходит постоянное увеличение списания старой техники: от общего количества ежегодно списывается 8 -11%, а пополнение составляет лишь до 4Уо в год. Имеющийся в настоящее время парк мобильной техники за последние 10 лет сократился по тракторам в 2,5 раза, по зерно - и кормоубороч-ным комбайнам, соответственно, в 2,7 и 3,0 раза. Срок службы двух третьих парка этой техники превышает 20 лет. Обеспеченность посевных работ исправными тракторами в России снизилась до 5-6 машин на 1000 га пашни (примерно до 65% нормативной), обеспеченность уборочных работ исправными зерноуборочными комбайнами до 2-3 единиц на 1000 га посевных площадей (50% нормативного).

Удельная энергонасыщенность предприятий АПК снизилась до 0,36 кВт/га, тогда как в среднем по странам Евросоюза она составляет 4 кВт/га, а в Японии достигает даже 7,5 кВт/га. Износ основных фондов приблизился к критическому минимуму и превысил их ежегодное обновление в 10раз.

На сегодня важнейшей задачей стало сохранение работоспособности оставшихся в эксплуатации примерно 750 тыс. тракторов, 250 тыс. зерно- и кормоуборочных комбайнов, более 1 млн. других машин и механизмов.

К настоящему времени основной силовой установкой в сельскохозяйственном производстве стали дизельные двигатели, устанавливаемые на тракторах, автомобилях, комбайнах.

В этой связи сельское хозяйство стало крупнейшим потребителем нефтепродуктов, а себестоимость сельхозпродукции во многом зависит от экономного их расходования.

В решении проблемы снижения расхода нефтепродуктов и продления срока службы тракторных, автомобильных и комбайновых дизелей особое место принадлежит совершенствованию конструкции, ремонта и обслуживания дизельной топливной аппаратуры, являющейся, по образному выражению Черноиванова В.И. - «сердцевиной всей энергетики сельского хозяйства».

В соответствии с имеющимися данными повышение качества обслуживания топливной аппаратуры позволит не только снизить удельный расход топлива на 10-15% и заметно улучшить экологические показатели двигателей, но и существенно продлить сроки службы тракторных, автомобильных и комбайновых дизелей.

Важнейшим показателем работы топливоподающей аппаратуры, определяющим экономичность, надежность и экологичность дизелей, является идентичность процесса топливоподачи, оцениваемая идентичностью закона подачи, в частности, характеризующих его важнейших параметров - цикловой подачи топлива, опережения и продолжительности процесса впрыскивания, давления впрыскивания, качества распиливания топлива и др.

Неидентичность топливоподачи не только ухудшает технико-экономические показатели работы двигателя, но и ведет к росту механических и термических нагрузок на его узлы и детали, увеличивает токсичность и дымность отработавших газов. Это негативное воздействие особенно ощущается на режимах малых нагрузок и холостого хода двигателя.

Топливная аппаратура на всех режимах работы дизельного двигателя должна обеспечивать идентичную топливоподачу во все цилиндры двигателя.

В соответствии с требованиями ГОСТ 20793-2009 [40] регулировку топливного насоса и форсунок производят, ориентируясь на это требование, через каждые 960 моточасов работы (при ТО-3). За основные контролируемые показатели при этом принимают (по ГОСТ 10578-95) [38] цикловую подачу и опережение впрыска топлива.

Однако необходимо отметить, что имеющиеся в распоряжении эксплуатационников стенды предусматривают впрыск топлива в среду с атмосферным давлением, тогда как при работе на двигателе впрыску противодействует относительно высокое давление газов. Из-за этого нарушается установленная при регулировках равномерность топливоподачи. К тому же они требуют больших затрат времени на регулировочные работы (из-за возникающей при этом необходимости 2-3 разовой корректировки величины и опережения подачи), а в эксплуатации приходится работать с открытыми объемами топлива, существенно ухудшающими микроклимат в цехах по регулировке топливной аппаратуры.

Анализ литературных данных, проведенный в объеме настоящей работы, стал основной для модернизации стенда для испытаний и регулировок топливных систем. Особенность стенда — он позволяет создать противодавление впрыску топлива, снизить трудоемкость регулировочных работ и повысить точность регулировок. Все это дает значительный экономический эффект.

Цель исследования. Повышение эффективности технического обслуживания дизельной топливной аппаратуры путём обоснования параметров и разработки устройства противодавления впрыска.

Объект исследования. Средства и технологии технического обслуживания и испытания топливной аппаратуры современных автотракторных дизелей.

Предмет исследования. Закономерности работы топливной аппаратуры дизелей, отрегулированных на безмоторных стендах при различных противодавлениях впрыску, создаваемых самим впрыскиваемым топливом.

Методология и методы исследований. Теоретические исследования базировались на основных положениях теории ДВС, гидравлики и классической механики. Результаты работы подтверждены совпадением расчетных данных с экспериментальными, полученными с использованием стандартных пакетов прикладных программ.

Научная новизна работы:

- разработана математическая модель работы топливной аппаратуры дизелей, отрегулированных на безмоторных стендах при различных противодавлениях впрыску;

- получены аналитические зависимости для определения давления в камере устройства противодавления впрыска в процессе впрыска.

Теоретическая и практическая значимость. Разработаны устройство противодавления впрыску и методика его расчета и проектирования, стенд с противодавлением впрыску (Патент №2429373) и технология регулирования топливной аппаратуры на этом стенде, позволяющие сохранить при работе на двигателе достигнутую высокую точность регулировочных параметров, снизить трудоемкость регулировочных работ и существенно улучшить микроклимат в регулировочных цехах.

Апробация работы. Устройство противодавления впрыску демонстрировалось на специализированных выставках «Агрокомплекс» в г. Уфе в 2007, 2010, 2012 и 2013 г.г. и отмечено Дипломами и медалями Министерства сельского хозяйства РБ, Торгово-промышленной палаты РБ и Башкирской выставочной компании. Основные положения диссертации обсуждались на научно-практических конференциях Башкирского ГАУ (2007 ... 2012 г.г.), Уфимского Нефтяного ГТУ (2008 г.), Чувашской ГСХА (2006 г.) и прошли проверку в 2011-2012 г.г. в МУП «Татышлинская сельхозтехника», на Уфимском тепловозоремонтном заводе и в УАТП-8 филиале ГУЛ «Башавтотранс» РБ.

Реализация и внедрение результатов работы. Результаты исследований внедрены в ОАО «Уфимский ТРЗ», МУП «Татышлинская сельхозтехни-

ка», УАТП-8 филиале ГУП «Башавтотранс» РБ и используются в учебном процессе Башкирского ГАУ.

Положения, выносимые на защиту:

1. Функциональная схема работы аппаратуры топливоподачи на регулировочном стенде с предложенным устройством противодавления впрыску.

2. Конструктивно-режимные параметры устройства противодавления впрыску.

3. Методика расчета устройства противодавления впрыску для топливной аппаратуры дизелей.

4. Устройство противодавления впрыску и стенд, модернизированный с использованием этого устройства и эффективность их применения.

Связь с планами научных исследований и производством. Отдельные разделы диссертационной работы выполнены в соответствии с «Программой фундаментальных и приоритетных прикладных исследований по научному обеспечению развития АПК РФ на 2006 ... 2010 г.г.» (Совершенствование конструкции, ремонта и регулировки топливных систем тракторных и комбайновых дизелей).

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, пяти глав, выводов, списка литературы из 90 наименований и изложена на 140 страницах, включающих 52 рисунка, 21 таблицу и приложения на 13 с.

Публикации. По теме диссертации опубликовано 12 работ, в том числе 2 в изданиях, рекомендованных ВАК, получен патент на изобретение.

1 ОБЗОР НИР ПО РЕГУЛИРОВОЧНЫМ СТЕНДАМ ДЛЯ ТОПЛИВНОЙ АППАРАТУРЫ ТРАКТОРНЫХ ДИЗЕЛЕЙ 1.1 Неравномерность топлнвоподачн, как важнейший показатель работы топливной аппаратуры тракторных дизелей

Отличают межсекционную <5С, межцикловую дц и суммарную ¿^неравномерности топливоподачи. Величины дс и 5Ц определяют по формуле [20, 31]:

8С= .юоо/o (1 1}

§ц. max § ц. min '

2

где g4.max и g4.min - максимальная и минимальная цикловые подачи топливной системы, мм3/цикл.

При исследованиях, производстве и эксплуатации топливных систем цикловые подачи обычно оценивают с использованием специальных испытательных стендов. При этом давление впрыска топлива устанавливается согласно техническим требованиям для топливного насоса. Цикловая подача оценивается по объёму топлива, поданного в течение принятого для данного насоса числа циклов (в таблице 1.3 для примера приведены данные по насосам типа УТН) [3,12,34].

Необходимую корректировку цикловой подачи в рядных насосах осуществляют, воздействуя (зубчатым сектором или другим механизмом) на угловое положение плунжера относительно его втулки.

В распределительных насосах (например, типа НД) обеспечение необходимой цикловой подачи топлива возможно только по группам секций (изменением длины тяги, соединяющей поводки дозаторов секций).

Межцикловую неравномерность 5Ц в производстве и эксплуатации обычно не оценивают. При экспериментальных исследованиях ее рекомендуют определять на основе анализа 30-50 последовательных циклов [13,23,31].

Межцикловая неравномерность подачи топлива может определяться по

максимальным и минимальным значениям из ряда величин цикловых подач, полученных при непосредственном или косвенном их измерении за определенный период (по формуле 1.1). Более объективным представляется определение их на основе анализа закона распределения цикловых подач [31,45, 50].

Результаты расчетов представлены в таблице 1.1.

Анализ её показывает, что величины последовательных цикловых подач действительно распределяются согласно закону нормального распределения. Величина среднеквадратичного отклонения для первой секции равна 2,07, а для второй - 2,26. Как видно, в первом случае эта величина немного ниже, однако среднее значение неравномерности между циклами у этой секции оказалась больше (20,36% - определено по применяемой ныне методике). Объясняется это тем, что наиболее отдаленные значения от математического ожидания величины встречаются здесь реже (в интервале от 41 до 42 один раз, а от 50 до 51 - три раза).

Неравномерность межсекционная, определенная с использованием gмax и gцmin составила 2,42, а по предлагаемой методике оказалась больше - 4,35%.

Стоит также отметить, что значения текущих неравномерностей цикловых подач представляют собой общую неравномерность подачи топлива рассматриваемой секции системы питания.

При определении по ныне применяемой методике общая неравномерность составила 22,47% (5С=2,42%, 8Ц=120,05%), а по предлагаемой - 7,72% (Зс= 4,35%, ёц=3,37%) (таблица 1.1), т.е. меньше отличается от неравномерности подачи топлива математически ожидаемой. С учетом этого можно сделать вывод об объективности предлагаемой методики.

В литературе встречаются лишь ограниченные, зачастую противоречивые, данные по влиянию межцикловой (8ц) и межсекционной (дс) неравномерностей топливоподачи на показатели работы дизеля [25,49,65].

Выявлено, что степень влияния 8С на показатели работы зависит от условий работы двигателя.

Стендовыми исследованиями тракторного двигателя Д-54 на номи-

нальном режиме в НАТИ было установлено, что увеличение 8С до 12% не оказывает заметного влияния на эффективную мощность и эффективный удельный расход топлива.

Л.К. Челпан [86,87] стендовыми испытаниями двигателя Д-40 показал, что при увеличении 8С на 30% изменением производительности секции топливного насоса первого цилиндра удельный расход топлива в целом по двигателю возрастает на 4 г/кВт-ч. На основании этого им сделан вывод, что в условиях эксплуатации увеличение 8С выше 12... 14% не допустимо.

На рисунках 1.1 и 1.2 представлены данные, полученные Башкирским ГАУ, показывающие влияние 8Ц на технико-экономические показатели дизеля 14 12,5x14 [23,63,64]. При экспериментах межцикловая неравномерность изменялась перемещением рейки насоса электромагнитным механизмом.

Приведенные графические зависимости построены перерасчетом экспериментальных данных с учетом того, что последовательные цикловые подачи распределяются согласно закону нормального распределения [30,31].

На основе этого определены средние значения неравномерности топли-воподачи. При экспериментах величина минимальной цикловой подачи gц тт определялась постепенным уменьшением ее до границы, после которой двигатель начинал работать неустойчиво.

Увеличение межцикловой неравномерности подачи топлива на номинальном режиме (Ие=13,9 кВт, п=1600 мин gц=105 мм3/цикл) от минимально возможной при этом режиме, равной 8%, до 80% снизило мощность двигателя на 4,5% (0,63 кВт) и увеличило эффективный удельный расход топлива на 5,2% (14 г/кВт-ч). На частичных же режимах (N,,=10,5 кВт, п=1600 мин1, gцcp=80мм3/цuкл и Ие=7,5 кВт, п=1600 мин , gцcp=70 мм3/цикл) аналогичное увеличение межцикловой неравномерности подачи топлива 8Ц приводило к большему снижению эффективной мощности (на 5,9% и 7,8%) и повышению эффективного удельного расхода топлива (на 7,4% и 10,6%).

Заметим, что увеличение Зц до 20% не ухудшало существенно показатели работы дизеля.

Межцикловая неравномерность топливоподачи существенно влияла и на минимально устойчивую частоту вращения холостого хода пт1ПХХ (рисунок 1.2).

Таблица 1.1 Результаты расчетов неравномерности топливоподачи

Параметр По применяемой ныне методике По предлагаемой методике

первая секция вторая секция первая секция вторая секция

5ц 20,36 19,74 3,65 3,09

0цср 20,05 3,37

5с 2,42 4,35

ÔZ 0...22,47 0...7,72

Таблица 1.2 Регулировочные параметры насосов УТН (номинальный режим

работы)

Марка ТНВД Данные для Число Цикловая

(ДВС) испытаний циклов подача сред-

няя, см3

УТН-5 (Д-65) 800 800 56,5±1

УТН-5 (Д-65Н) 875 875 68±1

УТН-5 (Д-50) 800 800 57±1

УТН-5 А (Д-50) 850 850 63±1

УТН-5 А (Д-240) 1000 1100 15±\

УТН-5 А (Д-241) 1000 1050 74±1

УТН-5 А (Д-144) 1000 1000 1\±\

УТН-5 А (Д-245.12) 1200 1000 87±1

С увеличением 8Ц с 20% до 100% частота вращения коленвала возрастала на 10,7% (с 900 до 960 мин1), а минимально возможная средняя цикловая подача, соответствующая им, возрастала на 23,5% (с 34 до 42 мм /цикл).

В Башкирском же СХИ были проведены также исследования влияния межцикловой неравномерности топливоподачи на показатели работы двухци-

линдрового тракторного дизеля Д-21А [23]. Величина 8Ц изменялась при этом посредством изменения величины остаточного давления и контролировалась по графикам давления топлива у штуцера форсунки.

Ад,

АН

N.

О/

'о

97

94

91

88

85

Х- /

АИе * чУ хЧ

1 ! ( 1 >

\.Апе у // ' /

X — -- —

де, о/

/о 112

109

106

103

100

о,.

кг/ч

и 1.2

Чш'

мин

970 %0 910

От \

дц тпср ч. —-

✓

Птт хх \ у У *

у * * У

дц тпср, }

мм

цикл 45

39 33

20 40 60 80 100 8и% Рисунок 1.1 - Зависимости изменений мощности ЛЫе/Ие,, и удельного

расхода топлива Лge/geн от межцикловой неравномерности

топливоподачи 8Ц двигателя 1412,5x14 при средних цикловых подачах: ёц.ср. =105мм3/цикл (—); ёц.ср. =80мм3/цикл(-); ёц.ср.=70 мм /цикл (-----).

20 М 60 80

ЮО 5ц, %

Рисунок 1.2 - Зависимости минимально устойчивых оборотов

холостого хода пт^ х и соответствующих им минимальной средней цикловой подачи gцmin ср. и часового расхода топлива От от межцикловой неравномерности 8Ц (двигатель 1412,5x14).

Установлено, что снижение межцикловой неравномерности подачи топлива с 7,8% до 3,5% приводило к увеличению эффективной мощности двигателя на 12,9% и максимального давления сгорания на 4,9% и, одновременно, уменьшало удельный эффективный расход топлива на 3,0%, скорость нарастания давления на 3,1%, температуру выхлопных газов на 7,3% и минимально-устойчивые обороты коленчатого вала в режиме холостого хода с 910 до 865 мин1. При этом с уменьшением среднего эффективного давления экономичность работы двигателя снижалась при обоих значениях межцикловой неравномерности подачи топлива, но при меньшей 8Ц это происходило на 6,0% медленнее.

В реальных условиях эксплуатации влияние 8С оказывается более существенным и зависит от типа привода регулятора. Это подтверждается данными рисунка 1.3, построенными по результатам испытаний трактора ДТ-54 с двигателем с топливным насосом 4ТН8,5х10 [18].

Рисунок 1.3, б - Зависимости

Рисунок 1.3, а - Зависимость

эффективной мощности (Ие) и

расхода топлива От на гектар

удельного эффективного расхода

пахотного агрегата с трактором

топлива (^е) двигателя Д-54 от 8С;

ДТ-54 от 8С; 1 и 2 - соответственно, с

при работе с регулятором

фрикционным и упругим приводами

(штриховые) и без него с

регулятора.

закрепленной рейкой насоса (сплошные).

Сначала трактор испытывался при регуляторе насоса с фрикционным приводом, проработавшим в эксплуатации около 1200 часов, а затем - с упругим приводом, значительно снижающим интенсивность колебаний рейки насоса высокого давления.

При этом было установлено (рисунок 1.3, а), что увеличение 8С на 18% приводит к существенному росту погектарного расхода топлива: при упругом на 4%>, а при фрикционном приводе - на 6,2%.

Зависимости, представленные на рисунке 1.3,6, свидетельствуют о том, что при работе двигателя с регулятором, имеющим фрикционный привод,

увеличение неравномерности 8С на 18% снижает эффективную мощность на 5,5% и повышает удельный эффективный расход топлива на 6,2%. При зафиксированной рейке величина влияния 8С оказывается намного слабее (достаточно сравнить сплошные и штриховые кривые).

Выявленные закономерности объясняются тем, что при работе на неустановившейся нагрузке, каковой и является пахота, угловая скорость вращения коленчатого вала постоянно меняется. При использовании фрикционного привода эти колебания угловой скорости коленчатого вала передаются валу регулятора и вызывают колебания рейки насоса и, соответственно, увеличивают неравномерность подачи между, как секциями, так и циклами. В случае если рейка закреплена, колебания угловой скорости коленчатого вала двигателя не передаются рейке насоса и ухудшение показателей происходит только за счет неравномерности распределения топлива по цилиндрам двигателя.

Эти данные касаются мало напряжённых тракторных двигателей (Д-54, Д-40). В форсированных двигателях межсекционная неравномерность влияет и на тепловую напряженность деталей двигателя, причем с увеличением среднего эффективного давления двигателя степень этого влияния заметно возрастает.

Данные по рекомендуемым значениям межсекционной неравномерности топливоподачи также существенно отличаются. В целом можно утверждать, что снижение межсекционной неравномерности подачи топлива значительно повышает экономичность работы двигателя и снижает минимально устойчивые обороты холостого хода.

Большое значение имеет также взаимное влияние 8С и 8Ц\ увеличение межсекционной неравномерности влечет рост межцикловой и наоборот. Такое взаимное влияние обусловлено также колебаниями рейки топливного насоса. Взаимное отрицательное влияние наиболее заметно проявляется на режимах малых оборотов и нагрузок.

С увеличением 8Ц минимально устойчивая частота вращения коленча-

того вала двигателя существенно возрастает, происходит интенсивное разжижение моторного масла и закоксовывание сопловых отверстий распылителей форсунок. Поэтому для улучшения рабочего процесса двигателя на режимах малых частот вращения и нагрузок иногда отходят от зоны высокой межцикловой нестабильности (малой цикловой подачи), выключая подачу топлива в отдельные цилиндры и, соответственно, увеличивая в другую часть цилиндров двигателя (двигатели ЧТЗ и др.).

Рекомендуемые разными исследователями величины неравномерности топливоподачи существенно различаются (таблица 1.3). [23,31,46,63,81,86,87].

Таблица 1.3 Сравнительные данные различных исследователей по допустимым значениям неравномерностей топливоподачи

Автор Допустимые значения неравномерностей 3, не более, %

4 ¿4

Баширов P.M., Кислов В.Г. 5 (номинальный режим) 20 (режим холостого хода) 20

Габитов И.И. 5 10

НАТИ 12 -

Неговора A.B. - 30

Файнлейб Б.Н. 20 5

Челпан JI.K. 14 15

1.2 Методы определения неравномерности топливоподачи

Необходимые для вычисления неравномерности топливоподачи значения максимальной и минимальной подач топлива можно определить разнообразными методами (рисунок 1.4).

Широкую известность получили косвенные, так называемые, «полурасчетные» методы, основанные на анализе характеристик давления

впрыскивания под конусом иглы распылителя [25,49,51,82].

При этом объемную долю топлива <2, истекающего в единицу времени из сопловых отверстий распылителя форсунки, находят по формуле:

Для измерения давления под конусом иглы обычно используются специальные распылители.

Исследование этим методом штифтовых распылителей оказывается нецелесообразным в связи с тем, что у них эффективное сечение соплового отверстия зависит от подъема иглы форсунки. При меняющемся эффективном сечении распылителя характеристику впрыскивания можно определить, измеряя давление не в области конуса иглы распылителя, а в нагнетательном трубопроводе у штуцера форсунки [82]. Однако в этом случае к сложности замеров и большой трудоемкости обработки результатов экспериментов добавляются существенные погрешности из-за наличия различного характера изменения давления у штуцера форсунки и под конудом иглы распылителя.

Существует метод определения характеристики впрыскивания, основанный на измерении динамического воздействия струи топлива, истекающей из форсунки, на мембрану специального датчика [82].

Известны также методы и устройства, оценивающие межцикловую неравномерность подачи топлива по "гребенкам"- графикам давления топлива у штуцера форсунки, снимаемым при малой скорости протягивания пленки

(1.2)

где ¡л/с - эффективное проходное сечение распылителя, мм2;

ут- удельный вес топлива, кг/м3;

рв - давление впрыскивания, Па;

рс - давление среды, в которую подается топливо, Па;

пн - частота вращения кулачкового вала топливного насоса, мин1.

-1

[31,44].

Методы определения нер одномерности топлидоподачи

Пряной (непосредстденно при подаче топлида)

С применением датчиков

Визуальный

По дадлению топлида д нагнетательном топлидопрододе

По дадлению топлида д замкнутом объеме, б который праиз&одится дпрыск

По гребенкам дадления дпрыска

По электрическому заряду, создадаемому потоком топлида

Рисунок 1.4 Классификация методов определения неравномерности

топливоподачи

При этом графики давлений располагаются в виде зубьев гребенки (рисунок 1.5). По ним находят принимаемую за нестабильность топливоподачи относительную величину (в %) амплитуды колебаний максимального давления впрыскивания 3ф [31,44].]:

Р ~ Рт

£ £ 2 ^х-1!

С р С ^

Рт тах Р? т

Рисунок 1.5 - «Гребенки» давлений впрыска секций системы с насосом 2 УТНМ. рmax, Pmim Pep ~

максимальное, минимальное и среднее между ними давления впрыска топлива

Для снятия «гребенок» могут использоваться механические, индуктивные, оптические, электрические, тензометрические и другие датчики. На рисунке 1.7 показана схема устройства с оптическим датчиком для записей «гребенок».

1.3. Обзор стендов для регулировки топливной аппаратуры на подачу и неравномерность подачи Предварительно были проанализированы стенды, основанные на косвенной оценке неравномерности топливоподачи.

На рисунке 1.6 показана схема одного из таких стендов фирмы «R. Bosch» [26, 66]. Он имеет корпус 6, включающий в себя цилиндр, внутри которого установлен подпружиненный плунжер 4, соединённый с датчиком перемещения (индуктивным) и образующий замкнутый объём между форсункой 7 и клапаном 3. При впрыске топливо попадает также в замкнутый объем и, по мере увеличения давления, перемещает плунжер, шток которого находится внутри катушки индуктивности. При перемещении штока в катушке наводится ЭДС.

А МПа

1 £

г, с

При этом скорость изменения магнитного потока через эффективное сечение катушки пропорциональна скорости перемещения плунжера, которая, в свою очередь, зависит от скорости подачи топлива. Суммарное изменение величины ЭДС и определяет величину цикловой подачи.

1-электродвигатель; 2- кулачок; 3- клапан; 4- плунжер; 5- катушка

индуктивности; б- корпус; 7- форсунка; 8- насос топливный.

Рисунок 1.6 - Датчик конструкции фирмы "R. Bosch"

Кулачок, установленный на валу, соединяющем электродвигатель с насосом, синхронизирован с ним таким образом, что по окончании процесса впрыска, открывается клапан 3 и производится слив впрыснутой порции топлива. Если к выводам катушки подсоединить запоминающий осциллограф или цифровой датчик с компьютерным интерфейсом, то появляется и возможность замерять минимальные и максимальные значения цикловых подач за определенное число впрысков, т.е. в конечном счете, определять и межцикловую неравномерность топливоподачи, причем электронной системой.

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Костенко, Леонид Николаевич, 2013 год

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

1. Автомобильный справочник. Перевод с англ. Первое русское издание. - М.: «За рулем», 1999.-896 с.

2. Аллилуев В.А., Мухин В.В. Диагностирование топливной аппаратуры дизеля магнитоэлектрическим методом. // Двигателестроение. -1981. №9.-С.24-25.

3. Аляпышев В.Г. Классификация стендов, применяемых для создания, производства и эксплуатации топливной аппаратуры дизелей. /Труды ЦНИТА.-Л., 1983, вып.82.- С.198-233.

4. Антипов В.В. Износ прецизионных деталей и нарушение характеристик топливной аппаратуры дизелей.- М.: Машиностроение, 1972.-177с.

5. Астахов И.В. Теоретический критерий анализа стабильности работы и выбора параметров топливной системы дизеля // Двигателестроение, 1982, №7,- с. 2325.

6. Астахов И.В., Окулов В.П. Влияние конструкции нагнетательного клапана и его элементов на процессы впрыска топлива и рабочий процесс тракторного дизеля.- Труды БСХИ, отд. вып.,1966.- С. 14-18.

7. Астахов И.В., Гаас В.Л. Подпитка линии высокого давления топливной системы дизеля и ее влияние на параметры процесса впрыскивания и рабочий процесс тракторного дизеля.- Специальный выпуск: О рабочем процессе тракторного дизеля.- Пермский СХИ, 1966-60с.

8. A.c. 1137310 (СССР). Датчик цикловой подачи топлива.- ЦНИИ механизации и электрификации с.-х. Нечерноземной зоны СССР: авт. изобр. Агибалов Е.И., Нагорный И.С., Писарчук В.А., Ханко Л.Ф. - заявл. 26.05.83. № 3594223/24-10; опубл. в Б.И. 1985, № 4.

9. A.c. 321727 (СССР). Устройство для измерения цикловой подачи топлива,-ЦНИТА: авт. изобр. Попов Л.Н., Аляпышев В.Г., Пресняков В.А. -заявл. 25.06.79 №2787854/25-06; опубл. в Б.И. 1981, № 14.

10. A.c. 1180727 (СССР). Устройство для измерения цикловой подачи топлива в двигатель внутреннего сгорания.- Усть-Каменогорск, стр.-дор. инс-т: авт.

изобр. Корнев В.А. - заявл. 26.12.83 №3701835/25-06; опубл. в Б.И. 1985, №35.

11. A.c. 1364942 (СССР). Устройство для измерения подачи топлива в двигатель внутреннего сгорания.- Харьковск. политехи., инс-т: авт. изобр. Борисенко А.Н. - заявл. 07.07.86 № 4086084/25-06; опубл. в Б.И. 1988,

12. A.c. 1174586 (СССР). Стенд для измерения цикловых подач топливовпрыс-кивающего насоса.- ЦНИТА: авт. изобр. Желтухин Ю.Н., Исаков Ю.С., Кошкин Л.К., Пузырев A.B. - заявл. 14.10.83 №3653138//25-06: опубл. в Б.И. 1985, №31.

13. A.c. 1416740 (СССР). Способ оценки неравномерности подачи топлива в цилиндры двигателя внутреннего сгорания. - Гос. ВНИТИ ремонта и эксплуатации маш. -тракт, парка: авт. изобр. Вельских В.И., Колчин A.B. - № 4166278/25-06. -заявл. 02.10.86; опубл. 15.08.88. - Б.И. №30.

14. A.c. 4862616 СССР. МКИ Р02 М65/00. Устройство для измерения цикловой подачи топлива.- Баширов P.M., Габитов И.И.; Башкирск. СХИ, заявлено 28.08.1990; опубл. 15.10.1992, - Б.И. № 38.

15. Бабаков И.М. Теория колебаний. - М.: Наука, 1969. - 559с.

16. Балакин, В. И. Топливная аппаратура быстроходных дизелей [Текст] / В. И. Балакин, А. Ф. Еремеев, Б. Н. Семенов. - . - JI. : Машиностроение, Ленингр. отд-ние, 1967. -299с.

17. Топливная аппаратура тракторных и комбайновых двигателей [Текст] : альбом / Н. И. Бахтияров, А. В. Белянцев, А. Н. Карамашев. - . - М. : Колос, 1980. - . - 159 с.

18. Баширов P.M. Основные показатели работы топливных систем автотракторных дизелей [Текст] : [учебное пособие] / Р. М. Баширов ; [редкол.: 3. С. Хамитов (отв. ред.), А. X. Хабиров, Р. Г. Гимадиев] ; М-во сел. хоз-ва СССР, Ульяновский СХИ. -. - Ульяновск : [УСХИ], 1978. -. - 85 с.

19. Баширов, Р. М. Топливные системы автотракторных и комбайновых дизелей : Конструктивные особенности и показатели работы [Текст] : учеб. пособие

для студ. вузов по агроинженерным спец. / Р. М. Баширов. - . - Уфа : БГАУ, 2001.-.- 156 с.

20. Баширов, Р. М. Топливные системы автотракторных и комбайновых дизелей [Текст] / Р. М. Баширов ; М-во сел. хоз-ва, Башкирский ГАУ. - . - Уфа : Изд-во БГАУ, 2004. -. - 232 с. -. -. - Библиогр.: с. 228.

21. Баширов P.M., Исследование аккумуляторных топливоподающих систем, как фактора дальнейшего повышения технико-экономических показателей дизелей. Автореферат диссертации доктора технических наук. М.: МАДИ, 1980. -38 с.

22. Баширов P.M., К вопросу проектирования и расчета систем с гидравлическими аккумуляторами, Сб. Конструирование, исследование и эксплуатация топливоподающих систем автотракторных дизелей, Ульяновск, - 1978 г.

23. Баширов P.M., Габитов И.И., Неговора A.B. Методика и устройство для моторных исследований межцикловой неравномерности топливоподачи. - В сб. научн. тр.: Совершенствование конструкций, методов эксплуатации и ремонта с.-х. техники. - Уфа: БашГАУ,1995.- С.53-57.

24. Баширов P.M., Кислов В.Г., Павлов В.А., Попов В.Я.. Надежность топливной аппаратуры тракторных и комбайновых двигателей. - М.: 1978.- 184 с.

25. Бородаев Б.И. Исследование равномерности подачи и стабильности процесса впрыска топливной системы тракторного дизеля с насосом УТН-5.: Авто-реф. дис. канд. техн. наук. М.: МАДИ,, 1979.- 24 с.

26. Бош Р.И. Индикатор закона подачи топлива. // МТ. 1964. № 7.- С. 268-282.

27. Веденяпин, Г. В. Общая методика экспериментального исследования и обработки опытных данных [Текст] / Г. В. Веденяпин. - Изд. 2-е, доп. -. - М. : Колос, 1967.-.- 160 с.

28. Волчок Л. Л. Методы измерений в двигателях внутреннего сгорания.- М.: Машгиз., 1955.-272с.

29. Гаас В.Л. Улучшение топливной экономичности автотракторных дизелей путем снижения межцикловой нестабильности параметров топливоподачи. Ав-тореф. дис. канд. техн. наук. М.: МАДИ, 1987.- 15 с.

30. Габитов И.И. Обеспечение надежности топливной аппаратуры дизелей сельскохозяйственного назначения в процессе её эксплуатации. -Издательство СПБГАУ. С.-Петербург, 2000.-317с.

31. Габитов И.И. Оценка неравномерности подачи топливных систем тракторных дизелей: Дис. канд. техн. наук. Уфа, 1993. - 177 с.

32. Ганзбург Л.Б., Федотов А.И. Проектирование электромагнитных и магнитных механизмов. Справочник. Л.: Машиностроение, 1980. - 364 с.

33. Гнеденко, Б. В. Курс теории вероятностей [Текст] : учеб. для мат. спец. ун-ов / Б. В. Гнеденко. - 6-е изд.,перераб.и доп. - . - М. : Наука, 1988. - . - 447 с.

34. Горбаневский В.Е., Горбач Р.Н. Оборудование для испытаний топливной аппаратуры дизелей. - М.: Машиностроение, 1969.- 196с.

35. Гордиенко И.С. Исследование процессов в линии низкого давления многоплунжерного топливного насоса автотракторного дизеля и их влияние на неравномерность подачи топлива по циклам серии. М.: Автореф. дис. канд. техн. наук. М.: МАДИ, 1981.

36. Горденюк К.Т. Равномерность подачи топлива закрытыми форсунками.- Тр. Пермск. СХИ, вып. 30,1967. - 48с.

37. Горелик Г.Б., Пугачев Б.П. Стабильность последовательных циклов подачи топлива закрытыми форсунками при частных режимах работы двигателей.-Труды ЛПИ, вып. 310. - 1969. - С. 77-79.

38. ГОСТ 10578-95. Насосы дизелей. Общие технические условия. - М.: Изд-во стандартов, 1997. - 22 с.

39. ГОСТ 18509-88. Дизели тракторные и комбайновые. Методы стендовых испытаний.- М.: Изд-во стандартов, 1988.- 74 с.

40. ГОСТ 20793-2009. Тракторы и машины сельскохозяйственные. Техническое обслуживание. М.: Изд-во стандартов, 2009.- 19 с.

41. Гуськов В.В., Велев H.H., Атаманов Ю.Е., Бочаров Н.Ф., Ксеневич И.П., Со-лонский A.C. Тракторы. Теория. - М.: Машиностроение, 1988. - 376 с.

42. Евдокимов, Ф. Е. Теоретические основы электротехники [Текст] : учеб. для студ. сред. проф. образования, обуч. по энергетическим и радиотехнич. спец. / Ф. Е. Евдокимов. - 8-е изд.,стер. -. - М.: Высш. шк. : Академия, 2001. -. - 496 с.

43. Зайдель А.Н. Элементарные оценки ошибок измерений.-JI.: Наука, 1968.-96 с.

44. Зубиетов И.П. Об ограничении неравномерности подачи топлива в цилиндры двигателя. - Тр. НАТИ. 1972. - вып. 215. - С. 60-68.

45. Инсафуддинов С.З. Улучшение эксплуатационных показателей тракторных дизелей воздействием на равномерность топливоподачи. Дис. канд. техн. наук. Уфа, 2005. - 120 с.

46. Кислов, В. Г. Топливные насосы распределительного типа [Текст] / В. Г. Кис-лов, Р. М. Баширов, В. Я. Попов. -. - М.: Машиностроение, 1975. -. - 176 с.

47. Корнилов В.В. О цикловой нестабильности - М: Двигателестроение, 1979. № 6. - С. 19-23.

48. Костин А.К., Пугачев Б.П., Кочиев Ю.Ю. Работа дизелей в условиях эксплуатации. - Л.: Машиностроение, 1981.- 284с.

49. Котов В.В. Метод оценки степени неравномерности впрыска топлива по циклам в зависимости от параметров топливоподающей системы дизеля. - Тр. Харьковск. инс-тинж. жел.-дор. тр-та: Харьков, 1973.-вып. 138.-С. 9-18.

50. Кремер Н.Ш. Теория вероятностей и математическая статистика. - М.: ЮНИТИ-ДАНА, 2001. - 543 с.

51. Крохотин Ю.М. Оценка стабильности топливоподачи дизеля. - Изв. вузов: Машиностроение, 1982. - № 1. - с. 84-88.

52. Кутовой, В. А. Впрыск топлива в дизелях [Текст] / В. А. Кутовой. - . - М. : Машиностроение, 1981.-.- 119 с.

53. Кузнецов Т.Ф., Котов В.В., Вовчек А.Н. Влияние конструктивных элементов топливной аппаратуры на стабильность подачи по циклам. - Тр. Харьковск. инс-т инж-жел.-дор. тр-та: Харьков, 1973. -вып. 18.-С. 9-18.

54. Кукоба С.С. Исследование влияния точности изготовления деталей топливного насоса на стабильность параметров работы автотракторных дизелей.: Автореф. дис. канд. техн. наук. - М.: МАДИ, 1987.-24с.

55. Лазарев Е.А., Драгунов Г.Д., Заслонов В.Г. Влияние начального давления в трубопроводе высокого давления на характеристики впрыска топлива и рабочий процесс тракторного дизеля.- В сб.: Совершенствование топливопо-дающих систем дизелей.- Уфа, 1975,-С. 60-61.

56. Леонов О.Б. Определение подачи топлива в циклах неустановившегося режима дизеля.- В кн.: Комбинированные ДВС.- М.:Тр. МВТУ, 1978.-С.4-12.

57. Леонов О.Б., Павлюков В.Г. Корректирование характеристик дизеля регулированием начального давления топлива.- М.: НИИ Информтяжмаш ДВС, 1974.- вып.№4.- С. 27-29.

58. Лиханов, В. А. Снижение токсичности автотракторных дизелей [Текст] / В. А. Лиханов, А. М. Сайкин. -. - М. : Агропромиздат, 1991. -. - 207 с.

59. Марков В.А., Шатров В.И. Характеристики топливоподачи, топливная экономичность и вредные выбросы дизелей// Автомобильная промышленность. -1998. №4.-С. 13-16.

60. Марков, В. А. Токсичность отработавших газов дизелей [Текст] / В. А. Марков, Р. М. Баширов, И. И. Габитов. - 2-е изд., перераб. и доп. -. - М.: Изд-во МГТУ, 2002. -. - 376 с.

61. Могендович Е.М. Влияние статистических характеристик топливной аппаратуры быстроходных дизелей на процесс подачи топлива. -Тр. ЧИМЭСХ, вып.54, 1972.- С. 189-194.

62. Мурзин Д.С., Гордиенко И.С., Гаас В.Я. Исследование влияния разгрузки линии высокого давления на величину остаточного давления.- В сб. научн. тр.: Автомобильные и тракторные двигатели внутреннего сгорания. - М.: МАДИ, 1986. - С. 107-109.

63. Неговора A.B. Оценка влияния межцикловой неравномерности топливоподачи на технико-экономические показатели дизеля: Дис. канд. техн. наук. Уфа, 1997,-167с.

64. Неговора, А. В. Топливная аппаратура автотракторных дизелей [Текст] : учеб.-практ. пособие для инженеров и специалистов по техническому сервису топливной аппаратуры дизелей / А. В. Неговора. - . - Уфа : Изд-во ООО "Башди-зель", 2006. -. - 149 с.

65. Патент № 2059870, F02 М65/00. Устройство для измерения цикловой подачи топлива.- Баширов P.M., Габитов И.И., Неговора A.B., Ахметов С.Р.- Уфа: БСХИ.- Заявлено 10.08.93. Опубликовано 10.05.96,- Бюл. №13, 1996.

66. Устройство для измерения цикловой подачи топлива.- Р.Бош.- заявл. 1966; опубл. 1967.

67. Патрахальцев H.H. Анализ влияния регулирования начального давления топлива на характеристику впрыска в дизелях. - М., 1983. - С.51-57.

68. Подача и распыливание топлива в дизелях [Текст] / под общ. ред. И. В. Астахова. -. - М. : Машиностроение, 1972. -. - 359 с.

69. Понамарев О. JL, Пьядечев Э.Б. Экспериментальное исследование колебаний рейки топливного насоса. / /Тр. и СХМ., 1963.- №1.- С. 14-15.

70. Райков, И. Я. Испытания двигателей внутреннего сгорания [Текст] : учебник для студ. высш. учеб. заведений, обучающихся по спец." Двигатели внутреннего сгорания" / И. Я. Райков. -. - М. : Высш. шк., 1975. -. - 320 с.

71. Розенблит Г.В. Датчик с проволочными преобразователями. -М.: Машиностроение, 1966. - 136 с.

72. Русинов Р.В., Лимонов Ф.М. Возможность улучшения скоростных характеристик топливной аппаратуры дизелей с корректирующим нагнетательным клапаном. - М.: Двигателестроение, 1984. - С. 22-24.

73. Русских Ф.П., Исаев А.И. Влияние условий во всасывающей полости насоса и диаметра трубопровода высокого давления на процесс топливоподачи. - Тр. ЧИМЭСХ: Челябинск, 1967.- вып. 29.

74. Свиридов, Ю. Б. Топливо и топливоподача автотракторных дизелей [Текст] / Ю. Б. Свиридов, Л. В. Малявинский, М. М. Вихерт. - . - Л. : Машиностроение. Ле-нингр. отд-ние, 1979. -. - 248 с.

75. Стенд для испытания и регулирования топливной аппаратуры дизельных двигателей КИ-22210-02. Описание и инструкция по эксплуатации. -Красноуфимск, 1985, 46 с.

76. Стенд для испытания и регулирования топливной аппаратуры дизельных двигателей КИ-921. Инструкция по эксплуатации. - М.: Трактороэкспорт, 2009. -70 с,

77. Трепененков И.И., Сафронов B.C. О топливной экономичности машинотрак-торных агрегатов.- Тр. и СХМ, 1984.- №1.- С. 1-3.

78. Тузов JI.B. Методы технической диагностики дизелей 12ЧН18/20 /Двигатели внутреннего сгорания двадцать первого века- Материалы научно- техн. конф. С.- Петербург., СПГМТУ, 2000.-312 с.

79. Туричин, А. М. Электрические измерения неэлектрических величин [Текст] / А. М. Туричин. - Изд. 3-е, перераб. -. - М.; JI. : Госэнергоиздат, 1959. -. - 684 с.

80. Топливная аппаратура автотракторных дизелей: Справочник. - 2-е изд., перераб. и доп. - Л.: Машиностроение, 1990. - 352 с.

81. Файнлейб Б.Н., Гинзбург A.M., Волков В.И. Оптимизация угла начала впрыскивания в дизелях // Двигателестроение.-1981. №2.- С.16-18.

82. Файнлейб Б.Н., Голубков И.П., Клочев Л.А. Методы испытаний и исследований топливной аппаратуры автотракторных дизелей. -М.-Л.: Машиностроение, 1965,- 175 с.

83. Фельдман Л.Б., Машкин А.Л., Куликов В.П., Петушов В.А. Обкатка топливных насосов автотракторных и комбайновых дизелей / Труды ГОСНИТИ.- М.: 1990, т.90,- С. 88-101.

84. Фильчаков П.Ф. Справочник по высшей математике. - К.: «Наукова думка». - 1974.- 729 с.

85. Фомин Ю.Л., Никонов Г.В., Ивановский Г.В. Топливная аппаратура дизелей: Справочник. - М.: Машиностроение, 1982.-168 с.

86. Челпан Л.К. Влияние неравномерности подачи топлива на рабочий процесс двигателя. / Труды ЦНИТА. Л.: 1963 - № 18.- С. 26-37.

87. Челпан JI.K. Исследование неравномерности подачи топлива по цилиндрам дизеля.- Тр. ЛСХИ, 1965.- Спец. вып.- С.54-62.

88. Decker R., Schmoeller R., Prescher К. Einfluss der Kraftschtoffhoch-druckeinspritzung auf die VerbrennungimDieselmotor// MTZ.- 1990.- Jg. 51.- N 9.-S.275- 283.

89. Robert Bosch GMBH. Stutgart. Einsitpumpe fur Brenncraftmachinen.- Pat (FRG).-№843763.

90. Jackson P. Fuel Injection system for. Large Marine Oil Engines. - II Shipbilding and Shipping record, 1952, February 2. - P.276 s.