Метод и алгоритмы обработки информации для оценки параметров теплового состояния слябов на линии "МНЛЗ-холодный склад" тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.13.01, кандидат технических наук Грибкова, Юлия Владимировна

• Грибкова, Юлия Владимировна
• кандидат технических наук
• 2013

Оглавление диссертации кандидат технических наук Грибкова, Юлия Владимировна

Оглавление

Введение

1 Общая характеристика проблемы оценки параметров теплового состояния слябов

1.1 Анализ методов, моделей и алгоритмов обработки информации для оценки параметров теплового состояния слябов на линии «МНЛЗ - холодный склад»

1.2 Характеристика процесса затвердевания и охлаждения слябов как объекта для оценки

1.3 Определение требований к математическому обеспечению системы оценки параметров охлаждения штабелей на линии «МНЛЗ - холодный склад»

Выводы

2 Математическое обеспечение метода определения параметров теплового состояния штабелей из слябов на холодном складе

2.1 Математическая модель процесса охлаждения штабеля слябов

2.2 Тестирование модели охлаждения штабеля

2.3 Проверка адекватности модели

2.4 Разработка обобщенного метода обработки информации для оценки параметров теплового состояния слябов при охлаждении на линии «МНЛЗ -холодный склад»

2.4.1 Метод расчета конечного распределения температуры в слябе

2.4.2 Метод расчета начального распределения температуры в штабеле

2.4.3 Метод определения теплового состояния штабеля

2.4.4 Метод определения продолжительности охлаждения штабелей

2.4.5 Метод восстановления параметров охлаждения слябов на воздухе

3 Алгоритмическое обеспечение метода обработки информации для определения параметров охлаждения штабелей на холодном складе

3.1 Система входных параметров алгоритмического обеспечения

3.2 Алгоритм расчета конечного распределения температуры в слябе после МНЛЗ

3.3 Алгоритм расчета начального распределения температуры в штабеле

3.4 Алгоритм определения теплового состояния штабеля

3.5 Алгоритм восстановления параметров теплообмена

3.6 Алгоритм определения продолжительности охлаждения штабелей слябов на холодном складе

3.7 Обобщенный алгоритм обработки информации для оценки параметров теплового состояния штабелей слябов

Выводы

4 Экспериментальные исследования метода и алгоритмов обработки информации в системе оценки параметров охлаждения штабелей слябов

4.1 Основные функциональные элементы и блоки системы оценки параметров теплового состояния слябов

4.2 Методика настройки алгоритмического обеспечения

4.3 Результаты экспериментальных исследований

4.4 Перспективы применения разработанного метода и алгоритмов в технологических системах охлаждения слябов на холодном складе

Выводы

Заключение

Литература

Приложение А Имитационная программная модель

Приложение В Интерфейс имитационной программы

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Метод и алгоритмы обработки информации для оценки параметров теплового состояния слябов на линии "МНЛЗ-холодный склад"»

ВВЕДЕНИЕ

Актуальность темы. В настоящее время металлургическое производство характеризуется повышением требований к качеству продукции, снижению энергозатрат и улучшению экологической обстановки. Черная металлургия относится к одной из наиболее энергоемких отраслей промышленности. Доля затрат на топливно-энергетические ресурсы в общих заводских затратах на производство продукции составляет более 30 %. Высокая энергоемкость металлургических производств при постоянном росте цен на топливо ставит на одно из первых мест проблемы энергосбережения.

Конвертерное производство (КП) стали является одним из наиболее перспективных переделов в сталеплавильном производстве. В наше время конвертерным способом производится около 70 % мирового объема стали. Одним из недостатков конвертерного производства является достаточно высокая ресурсо- и энергоемкость процесса. Современная модульная схема построения конвертерных цехов предполагает совмещение процесса дискретной выплавки стали в конвертере с ее квазинепрерывной разливкой в рамках технологической цепочки «конвертер» - агрегаты внепечной обработки - «машина непрерывной разливки стали (МНЛЗ)».

После формирования на МНЛЗ и порезки слябов на мерные длины, они поступают на холодный склад, где складируются в штабеля, как правило, для последующего охлаждения. Начальное тепловое состояние штабеля на холодном складе определяется закономерностями затвердевания и охлаждения сляба на машине непрерывного литья и охлаждением при его транспортировке до холодного склада. В настоящее время в технологических инструкциях используются эмпирические данные по оценке продолжительности охлаждения штабелей до требуемой температуры без учета начального распределения температуры, геометрических размеров штабелей, а также их взаимовлияния, что приводит к увеличению продолжительности нахождения слябов на складе и снижению пропускной способности склада. В то же время охлаждение штабелей

на холодном складе сопровождается тепловыми выбросами в атмосферу и тепловым воздействием на обслуживающий персонал.

Исследованиями закономерностей охлаждения слябов на линии «MHJI3 -холодный склад» занимались отечественные и зарубежные ученые: А.Д. Акименко, A.A. Скворцов, В.Т. Борисов, Ю.А. Самойлович, З.К. Кабаков, В.Т. Сладкоштеев, Н.И. Шестаков, Б.И., Китаев Е.М., В.И. Дождиков, B.JI. Мазур, Zou J., Tseng A.A., Thomas B.G., Brimacombe J. и др. Полученные ими результаты успешно использованы при разработке и совершенствовании методик и алгоритмов расчета параметров затвердевания и охлаждения непрерывно отливаемых слябов. Вопросам оценки конечного теплового состояния слябов на MHJ13 и штабелей слябов на холодном складе внимания уделено недостаточно. В настоящее время возникают вопросы по увеличению пропускной способности холодного склада и по энергосбережению, а также по улучшению условий труда на складе. Таким образом, назрела необходимость в разработке системы оценки параметров теплового состояния слябов на линии «MHJI3 - холодный склад». В связи с этим задача разработки метода и алгоритмов обработки информации по тепловому состоянию сляба на линии «MHJT3 - холодный склад», является актуальной. Решение поставленной задачи позволит повысить точность результатов расчета теплового состояния сляба, а также совершенствовать технологию процесса охлаждения штабелей слябов и разработать рекомендации по энергосбережению.

Цель работы: повышение эффективности работы холодного склада конвертерного производства за счет увеличения точности оценки теплового состояния слябов на линии «MHJI3 - холодный склад».

Для достижения поставленной цели в работе решаются следующие задачи:

1) Анализ методов, моделей и алгоритмов обработки информации для оценки параметров теплового состояния слябов на линии «MHJI3 - холодный склад».

2) Разработка математического обеспечения метода обработки информации для оценки параметров теплового состояния слябов.

3) Разработка алгоритмического обеспечения системы оценки теплового состояния штабеля на холодном складе.

4) Экспериментальные исследования эффективности предложенных метода и алгоритмов.

Методы исследования: для решения поставленных в работе задач использовались теоретические основы металлургической теплотехники; методы математического и компьютерного моделирования; теория планирования эксперимента; основы теории построения алгоритмов и программ.

Объект исследования: система оценки параметров теплового состояния слябов на линии «МНЛЗ - холодный склад».

Предметом исследования являются математические модели, методы и алгоритмы обработки информации в системе оценки параметров теплового состояния при охлаждении слябов на линии «МНЛЗ - холодный склад».

Научная новизна и основные положения, выносимые на защиту:

1. Математическая модель охлаждения штабелей слябов на холодном складе, отличающаяся трехмерным представлением процесса охлаждения штабелей слитков, учетом их взаимного тепловлияния и наличия окалины на поверхности слябов в штабеле.

2. Метод определения начального теплового состояния штабеля на холодном складе, учитывающий конечное тепловое состояние сляба после МНЛЗ, длительность транспортировки сляба, геометрические размеры штабеля и тепловое взаимовлияние штабелей, и позволяющий повысить точность оценки теплового состояния на холодном складе.

3. Алгоритмическое обеспечение для оценки параметров теплового состояния слябов на линии «МНЛЗ - холодный склад» непосредственно в технологическом потоке, включающее систему алгоритмов:

— алгоритм расчета конечного температурного поля в слябе после МНЛЗ;

— алгоритм расчета начального распределения температуры в штабеле;

— алгоритм определения теплового состояния штабеля;

— алгоритм восстановления параметров теплообмена;

— алгоритм определения продолжительности охлаждения штабелей слябов на холодном складе;

— обобщенный алгоритм обработки информации для оценки параметров теплового состояния штабелей слябов.

Практическая ценность. Разработано программное обеспечение, реализующее метод и алгоритмы обработки информации для системы оценки параметров охлаждения слябов на линии «МНЛЗ - холодный склад». Разработана методика настройки алгоритмического обеспечения метода определения параметров охлаждения штабелей на холодном складе. Разработан метод, позволяющий оценить возможное энергосбережение на холодном складе за счет использования теплоты, уходящей от штабеля из слябов. Предложен способ утилизации теплоты штабелей на холодном складе. Разработана конструкция утилизирующих экранов, применение которых на холодном складе позволит сократить продолжительность обработки слябов на складе на 18% и увеличить пропускную способность склада. Ожидаемый годовой эффект от применения предложенной методики утилизации теплоты на холодном складе составит 5-105 ГДж.

Обоснованность и достоверность результатов работы подтверждена корректным использованием методологии математического моделирования теплофизических процессов при затвердевании и охлаждении слябов на МНЛЗ и охлаждении штабелей на холодном складе, результатами исследования погрешности моделирования, а также сравнением результатов моделирования с данными экспериментов, полученными в промышленных условиях, и результатами исследований других авторов.

Реализация результатов работы. Работа выполнялась в ФГБОУ ВПО «Череповецкий государственный университет» с 2006 г. по 2012 г. Результаты исследования по оценке параметров теплового состояния слябов переданы на ОАО «Северсталь».

Разработанная имитационная модель учета взаимовлияния штабелей используется в учебном процессе при проведении лабораторных работ по дисциплинам: «Теория и технология разливки стали» для специальности «Металлургия черных металлов»; «Моделирование процессов и объектов в металлургии», «Компьютерное моделирование» и «Имитационное моделирование» для специальности «Прикладная математика и информатика».

Соответствие паспорту специальности. Проблематика, рассмотренная в диссертации, соответствует пунктам 4 и 5 паспорта специальности 05.13.01 -Системный анализ, управление и обработка информации (в металлургии) (п.4. Разработка методов и алгоритмов решения задач системного анализа, оптимизации, управления, принятия решений и обработки информации; п.5. Разработка специального математического и алгоритмического обеспечения систем анализа, оптимизации, управления, принятия решений и обработки информации).

Апробация работы. Результаты исследований и основные положения диссертации докладывались и обсуждались на второй международной научно-технической конференции «Повышение эффективности теплообменных процессов и систем» (Вологда, 2006 г.); международной научно-технической конференции «Энергосбережение в теплоэнергетических системах» (Вологда,

2007 г.); четвертой международной научно-технической конференции (Вологда,

2008 г.); научно-технической конференции «Металлургическая теплотехника как основа энерго - и ресурсосбережения в металлургии» (Екатеринбург, 2010 г.); на Всероссийском научном семинаре «Научно-технический прогресс в металлургии» (Череповец, 2012 г.).

Структура и объем диссертации. Диссертация состоит из введения, четырех разделов, заключения, списка литературы из 99 наименований и приложений. Объем диссертации - 178 страниц, включает в себя 70 рисунков и 32 таблицы.

1 ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ПРОБЛЕМЫ ОЦЕНКИ ПАРАМЕТРОВ

ТЕПЛОВОГО СОСТОЯНИЯ СЛЯБОВ

1.1 Анализ методов, моделей и алгоритмов обработки информации для оценки параметров теплового состояния слябов на линии «МНЛЗ - холодный склад»

Исследованием процесса затвердевания и охлаждения слябов на МНЛЗ занимались многие российские и зарубежные ученые. Установлено, что процесс затвердевания и охлаждения стальных заготовок включает в себя следующие фазы:

- теплопередача при принудительной и свободной конвекции жидкой фазы в незатвердевшей части слитка;

- теплопроводность в твердой фазе;

- выделение теплоты при кристаллизации металла;

- охлаждение поверхности слитка в различных зонах МНЛЗ.

Рассмотрим основные закономерности указанных процессов, которые, как правило, учитываются при моделировании.

Основными параметрами теплового состояния слябов на линии «МНЛЗ -холодный склад» являются следующие: толщина твердой оболочки слитка, коэффициент теплоотдачи, эффективная удельная теплоемкость сплава, температура поверхности сляба в конце затвердевания, температура окружающей среды, продолжительность охлаждения штабеля на холодном складе, общее количество тепла, отводимое от слитках в различных зонах МНЛЗ и на складе.

Авторами работы [5] было проведено исследование гидродинамических явлений в жидкой фазе непрерывно отливаемой заготовки методом физического моделирования. В качестве моделирующей жидкости использовали горячую воду

и расплавленный парафин. Моделирование проводили при равенстве критериев Рейнольдса, Вебера и Фруда.

Большинство процессов в настоящее время хорошо изучены [3,5,19, 34,63,65,76,77,82]. Наиболее сложным процессом является теплопроводность в жидкой фазе при свободной и вынужденной конвекции. В работе [5] при исследовании конвекции в стальном слитке в качестве моделирующей жидкости применяли подогретую до 60°С воду, которую заливали в модель изложницы. Авторы [5] утверждают, что теплоотдача при свободной конвекции в широком диапазоне чисел Рг аппроксимируется единой формулой:

Ыи = С • Сг" ■ Ргт.

При О > 109 С=0,105 и и=1/3. Для расплавленной стали Рг=0,125. В этом случае

коэффициент т=0,3+0,02/\/Рг =0,34-1/3. При 50°С Рг=3,56, т=0,3+0,02/3л/Рг = =0,31 =1/3.

Таким образом, для расплавленной стали и подогретой воды т= 1/3, а

также

Ии = 0,105 • (рг ■ Рг)1/3. Авторы [5] показали, что при моделировании свободной конвекции на парафине целесообразно применение зависимости

Ми = 0,54 • (Сг • Рг)1/4. В работе [76] отмечено, что конфигурация фронта затвердевания определяет размеры жидкой сердцевины слитка, в которой возникают конвективные потоки, влияющие на формирование структуры слитка и возникновение химической неоднородности (ликвации). В инженерной практике широко используется способ оценки толщины корки и конфигурации жидкой лунки в соответствии с законом квадратного корня:

£ = к ■ л/7.

где е - толщина твердой оболочки слитка. Заключительная стадия формирования слитков характеризуется увеличением скорости затвердевания и не подчиняется закону квадратного корня.

и

Проводились многочисленные исследования [3, 19, 63, 65, 76] по определению коэффициентов теплоотдачи для различных видов охладителей. Интенсивность охлаждения уменьшается в следующей последовательности: вода, водовоздушная смесь, воздух при истечении через патрубок без форсунки, водяной пар, воздух [65]. Условия охлаждения слябов на МНЛЗ резко отличаются на различных ее участках (кристаллизатор, ЗВО, зона охлаждения на воздухе) В кристаллизаторе условия охлаждения характеризуют коэффициентом теплоотдачи, задаваемым по формуле:

где /[„-теплопроводность шлака; 8- величина зазора; Дм - теплопроводность меди; д^ - толщина медной стенки; аъ - коэффициент теплоотдачи в воде.

Значения коэффициентов теплоотдачи а в ЗВО в значительной степени определяют благоприятное протекание процесса охлаждения и необходимое качество слитка. Знание коэффициента теплоотдачи необходимо для подсчета расхода охлаждающей воды, определения протяженности ЗВО, оценки напряжений в зарождающейся корочке и в ряде других случаев.

Средние коэффициенты теплоотдачи в ЗВО авг определяются следующими способами: 1) экспериментально на действующих установках по тепловому балансу ЗВО [3,82]; 2) по продвижению фронта затвердевания [34]; 3) по температуре поверхности слитка на выходе из этой зоны [3, 82].

На основании многих экспериментов [76] была установлена линейная зависимость коэффициента теплоотдачи от плотности орошения, которая обычно

1

а =

1

V о ) о

представляется в виде а = к ■ gf + ао , где £/? - плотность орошения слитка; ао -начальное значение коэффициента теплоотдачи; к - эмпирический коэффициент.

Авторами [76] экспериментально была получена зависимость между коэффициентом теплоотдачи и удельным расходом воды (рисунок 1.1, кривая 3). На рисунке 1.1 приведены также аналогичные данные для МНЛЗ с другой конструкцией ЗВО.

500

^ 400 ш ш

11 300

I?

О о

5 § 200

с

и

I-

100

1> ( у у

/ ° У

о/V V

О 2 4 6 8 Ю

Плотность орошения, м3/(м?ч)

Рисунок 1.1- Зависимость коэффициента теплоотдачи от удельного расхода воды: 1,2 - вертикальные МНЛЗ соответственно с брусьевой и роликовой поддерживающими системами [2]; 3- криволинейная МНЛЗ с роликовой поддерживающей системой; о - восстановленные значения коэффициента

теплоодачи [76]

При выходе из зоны принудительного вторичного охлаждения слиток поступает в зону охлаждения на воздухе, где продолжает охлаждаться за счет излучения и свободной конвекции. Как показывают опытные данные, основное количество тепла здесь отводится от слитка за счет излучения в окружающее пространство и лишь незначительная часть тепла передается за счет свободной конвекции.

В работах [19] и [63] приводится зависимость коэффициента теплоотдачи от температуры поверхности слитка Тпов, °С при естественном охлаждении на воздухе в складе слябов:

а = 12,4-ехр(0,0024-Гпов)1/3.

Данная зависимость, учитывающая теплообмен излучением и конвекцией, подтверждена опытным путем в работе [82].

Коэффициент теплоотдачи (авозд) и плотность теплового потока (дВОзд) ПРИ охлаждении на воздухе в условиях свободной конвекции равны [3]:

££ _ ^возд

ВОЗД гр гр 5

ПОВ ВОЗД

+ ас-(^ов-^озд),Вт/м2;

С!=4,65 Вт/м2,К4 - коэффициент излучения поверхности слитка;

Гпов и Гвозд - температуры поверхности слитка и окружающего воздуха, К;

ас - коэффициент теплоотдачи при свободной конвекции, Вт/м 'К.

В работе [3] приведены исследования теплоотдачи при свободном охлаждении стального образца на воздухе. Результаты подсчета коэффициента теплоотдачи с нанесенными опытными точками приведены на рисунке 1.2.

<£возд, ккал/м^ч град

110 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10

О 250 500 750 1000 Тпов ?С

Рисунок 1.2 - Зависимость аВозд=А(Тпов) в условиях свободной конвекции

2 2 (1 ккал/м -чтрад=1,163 Вт/м -К)

В работе [34] коэффициент теплоотдачи при охлаждении на воздухе находится как сумма лучистой а„ и конвективной ак составляющих: а= ал+ ак. Лучистая составляющая определяется по формуле:

а„ = £ • (Гс2 + Т]\Тс + Тв),

где а = С,

^ " ВОЗД 1

т

100

100

где е - степень черноты серого тела, для литого необработанного железа £=0,9; Со=5,67 Вт/(м2-К4) - коэффициент излучения абсолютно черного тела; Гс, Гв - температуры поверхности слитка и окружающей среды, °К. Конвективная составляющая в условиях свободной конвекции для вертикальной стенки [34] равна

ак = 2,2 • \1ТС - Тй, ккал/(ч-м2-°С). На рисунке 1.3 представлены графики зависимостей коэффициента теплоотдачи а от температуры поверхности, полученных авторами [3, 34, 62, 66].

Температура,С

Рисунок 1.3- Графики зависимости коэффициента теплоотдачи а при охлаждении слитка в спокойном воздухе в зависимости от температуры охлаждаемой поверхности: 1 - по данным работы [3]; 2 - [34]; 3 - [63]; 4 - [67]

Как следует из рисунка 1.3, максимальное различие значений а наблюдается при температурах 700 - 1000 °С и составляет 50 Вт/(м"трад) (10 %), что создает трудности при выборе зависимости для моделирования охлаждения сляба на воздухе.

На основе проведенного обобщения данных работ [26, 28, 36, 96] перечислим в таблице 1.1 следующие значения температуры поверхности в конце затвердевания Гкз для наиболее массовых марок сталей:

Таблица 1.1- Температура поверхности в конце затвердевания

Марка стали 60 ЗОХНЗА 10ХСНД Ст. Зсп 17ГС 08Ю Трансф.

Г,° С 1000 1005 950 980 1000 950 950

Таким образом, закономерности охлаждения сляба на МНЛЗ хорошо известны, но при этом отсутствуют данные по закономерностям конечного состояния сляба после МНЛЗ и при его транспортировке, что создает трудности при оценке начальной температуры штабеля.

Экспериментальное изучение динамики охлаждения слябовых заготовок на линии «МНЛЗ-холодный склад» представлены в работах [44, 47, 53, 99].

В работе [99] излагаются результаты теплотехнического исследования работы МНЛЗ с помощью разработанной во ВНИИМТ методики измерения температуры в большом числе точек по сечению слитка в процессе его затвердевания и охлаждения. Блок термопар вмораживался в слиток через открытую поверхность металла в кристаллизатор. Измерение температуры проводилось одновременно в двенадцати точках. Использовались термопары из вольфрам-рениевой термоэлектродной проволоки группы ВР-5/20 диаметром 0,35 мм.

Эксперименты проводили на двухручьевой криволинейной МНЛЗ Новолипецкого металлургического завода, имеющей радиус кривизны 12 м. Вдоль технологической линии машины последовательно располагались кристаллизатор длиной 1,2 м, зона форсуночного охлаждения длиной 11,5 м, разделенная на пять секций, и зона охлаждения на воздухе, которая включала участки постепенного выпрямления слитка и горизонтальный, соответственно длиной 9,2 и 8,5 м. Для измерения температуры в поверхностных слоях слитка использовались малоинерционные термопары, заплавленные в кварц. Для точного фиксирования рабочих спаев термопар в сечении слитка и смягчения теплового удара при погружении в расплав, защитные наконечники помещали в тонкостенные металлические чехлы. Температуру свободных концов термопар измеряли медь-копелевыми термопарами. При прохождении блока термопар

вдоль всей технологической линии машины фиксировали показания термопар, расположенных в 14 точках сечения слитка.

Опыт проводился в конце разливки серии плавок. Разогретый до 800-1000°С блок термопар вводился сверху в кристаллизатор и вмораживался в твердую корку слитка направляющими лапками. Разливка прекращалась после отливки 2-2,2 м длины слитка с момента ввода блока. Слиток с вмороженным блоком термопар вытягивался вдоль всей технологической линии МНЛЗ с заданной в опыте скоростью 0,4 м/мин.

После газорезки вторичный прибор отсоединяли от блока термопара и сляб с блоком укладывали в штабель на участке накопителя. После формирования штабеля производили подключение вторичного прибора к блоку термопар. При этом измерялась температура в слябе при прохождении всех зон МНЛЗ в течение 75 мин и при дальнейшем охлаждении одиночного сляба в течение 14 ч и сляба в штабеле в течение 40 ч. После полного охлаждения слитков производилась разрезка с целью установления точного расположения горячих спаев термопар. Всего было проведено 3 опыта по измерению температуры. Условия проведения опытов сведены в таблицу 1.2.

Таблица 1.2 - Условия проведения опытов по исследованию температурного

поля в слябе и штабеле

№ опыта Марка стали Т Скорость разливки, м/мин Расходы воды по секциям на одну грань, м3/час Охлаждение слитка после МНЛЗ

1 1ирокая грань Узкая грань

I II III IV

1 17Г2СФ 1560 0,4 11,0 4,0 2,5 0 0 В штабеле

2 17Г2СФ 1555 0,4 11,0 4,0 2,5 0 0 На рольганге

3 17Г2СФ 1560 0,4 11,0 4,0 2,8 0 1,5 В штабеле

Здесь Т - температура металла в промежуточном ковше в начале опыта.

В первом опыте методика, предложенная ВНИИМТ (г. Свердловск) в работе [75], была опробована при измерении температуры в крупном слитке сечением 240x1710 мм в условиях режима разливки «плавка на плавку». Результаты опыта доказали принципиальную возможность измерения температуры в большом числе точек непрерывного слитка вдоль всей технологической линии МНЛЗ и при охлаждении в штабеле.

На рисунке 1.6 и 1.7 представлены результаты второго и третьего опытов в виде кривых «температура-время», а размещение термопар в сечении - на рисунке 1.4 и 1.5. Глубину жидкой фазы определяли по пересечению температурных кривых 11 и 12 с равновесной температурой солидуса.

12

11.

10

.50.

77

440

850

10 ООО

^ 2200

? см

н * рЭ £5

Рисунок 1.4 - Расположение термопар для опыта 2

10 ООО

Рисунок 1.5 - Расположение термопар для опыта 3

$12 к

Ю Охл аж ден ие ели тка на рол ьга нге

%

Й5

< 4 3 > 54;

10 %

оо

Расстояние, м

Рисунок 1.6 - Изменение температуры при затвердевании и охлаждении листового слитка сечением 240x1710 мм из стали 17Г2СФ, отлитого на УНРС-4 НЛМЗ при

скорости разливки у=0,4 м/мин (опыт 2)

и

о

(О

о.

1600

1400

1200

1000

<0

Заключение диссертации по теме «Системный анализ, управление и обработка информации (по отраслям)», Грибкова, Юлия Владимировна

Выводы

1. Сформированы функциональные элементы и блоки системы параметров теплового состояния слябов.

2. Проведена настройка предложенного алгоритмического обеспечения. В ходе проведения настройки алгоритма построения начального распределения температуры в штабеле. Достигнуто, что данный алгоритм позволяет определять температурное поле с погрешностью, не превышающей 2%.

3. Проведена экспериментальная настройка алгоритма определения продолжительности охлаждения штабеля. Средняя относительная погрешность оценки продолжительности охлаждения составляет менее 2,5%.

4. Проведена экспериментальная настройка алгоритма восстановления параметров теплообмена. Предложенный алгоритм можно использовать для одновременной оценки параметров лучистого и конвективного теплообмена при охлаждении и нагреве заготовок из других металлов

5. Экспериментальная настройка алгоритма расчета эффективной теплоемкости показала, что применение классической зависимости описания теплопередачи в ограниченном пространстве правомочно при математическом моделировании теплопереноса в жидкой части слитков при свободной конвекции жидкого металла.

6. Предложен способ утилизации теплоты от штабелей на холодном складе. Разработана конструкция утилизирующего экрана. Ожидаемая утилизация теплоты при внедрении предложенного способа составит 5-103 ГДж в год.

7. Применение теплоутилизирующих экранов на холодном складе позволит сократить продолжительность обработки слябов на складе на 18% и увеличить пропускную способность склада.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В диссертационной работе в рамках решения поставленной научно-технической задачи повышения эффективности работы холодного склада конвертерного производства за счет увеличения точности оценки теплового состояния слябов после МНЛЗ и на холодном складе получены следующие основные результаты:

1. Впервые построена математическая модель охлаждения штабелей из слябов на холодном складе, которая позволяет в отличие от известных моделей учитывать трёхмерность процесса охлаждения штабелей слитков, их взаимовлияния и наличие окалины на поверхности слябов.

2. Выполнено тестирование разработанной модели. Установлено, что достаточно выбрать количество узлов по ширине не менее 14, по длине не менее 19 и по высоте не менее 17, тогда общая погрешность результатов моделирования не превысит 1%.

3. Проведена проверка адекватности модели путем сравнения результатов моделирования с экспериментальными данными по измерению температуры штабеля. Проведена адаптация построенной модели по толщине зазора между поверхностью штабеля и окалиной. Погрешность моделирования после адаптации не превышает 1 % .

4. Впервые предложен метод одновременного определения коэффициента теплоотдачи конвекцией и степени черноты поверхности по данным измерения температуры поверхности плоского тела, охлаждаемого свободной конвекцией одинаково с обеих сторон. Разработанный метод опробован для восстановления параметров теплообмена с использованием экспериментальных данных по измерению температуры поверхности при охлаждении сляба из углеродистой стали сечением 250x1070 мм на рольганге.

5. Установлены закономерности охлаждения штабелей на холодном складе из углеродистой стали в зависимости от размеров штабеля и от расстояния между штабелями.

6. Разработаны методы расчета баланса теплоты при затвердевании и охлаждении слитков на MHJI3 с использованием математической модели и с использованием приближенного решения задачи затвердевания (инженерная методика). Методы позволяют определить максимальное количество теплоты, ушедшей на холодный склад, и оценить возможное энергосбережение на холодном складе за счет использования теплоты, уходящей от штабеля из слябов. Погрешность прогноза статей баланса теплоты по инженерной методике по сравнению с точной методикой составляет в среднем 3%.

7. Разработано алгоритмическое обеспечение для оценки параметров охлаждения штабелей слябов, включающее следующие алгоритмы: алгоритм построения конечного температурного поля в слябе после MHJI3; алгоритм построения начального распределения температуры в штабеле; алгоритм определения теплового состояния штабеля; алгоритм восстановления параметров теплообмена; алгоритм определения продолжительности охлаждения штабелей слябов; обобщенный алгоритм оценки параметров теплового состояния штабелей.

Данные алгоритмы реализованы программно (Приложения А, В) и позволяют определять основные параметры охлаждения штабелей слябов, в частности, строить температурное поле штабеля в зависимости от конечного температурного поля в слябе, вычислять доли теплоты в слябе в разных зонах MHJI3, определять момент начала обработки слябов.

8. Поставленная в работе цель достигнута. В результате построения системы оценки параметров теплового состояния слябов удалось повысить точность оценки температурного поля в штабеле на 20%; статей баланса теплоты в заготовке в различных зонах охлаждения на 11%; сократить продолжительность обработки слябов на складе на 18% и увеличить, тем самым, пропускную способность холодного склада.

9. Применение теплоутилизирующих экранов позволит повысить эффективность работы холодного склада. Ожидаемая утилизация теплоты при внедрении предложенного способа составит 5-105 ГДж в год. Результаты исследований переданы на ЧерМК «ОАО Северсталь».

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Грибкова, Юлия Владимировна, 2013 год

ЛИТЕРАТУРА

1. Автоматическое управление режимом охлаждения непрерывнолитой. заготовки на МНЛЗ / A.A. Иванов, B.C. Капитанов, E.H. Манаенко и др. // Черная металлургия: Бюл. НТИ. - М.: Черметинформация, 1982. - №11. - С.46-48.

2. Акименко, А.Д. Исследование теплоотдачи в зоне вторичного охлаждения УНРС / А.Д. Акименко, Л.Б. Казанович, A.A. Скворцов, Б.М. Слуцкий // Известия вузов. Черная металлургия.- 1972.- № 6.- С. 167-170.

3. Акименко, А.Д. Тепловой расчет машин непрерывного литья стальных заготовок / А.Д. Акименко, Е.М. Китаев, A.A. Скворцов - Горький, 1979.-86 с.

4. Акименко, А.Д. Влияние внешних воздействий на процесс формирования слитков и заготовок / А.Д. Акименко, A.A. Скворцов - М, 1991. -216с.

5. Акименко, А.Д. Охлаждение машин непрерывного литья заготовок /

A.Д. Акименко, A.A. Скворцов // Использование вторичных энергоресурсов и охлаждение агрегатов в черной металлургии. - М, 1975. - С. 102-110.

6. Александров, A.A. Таблицы теплофизических свойств воды и водяного пара: справочник / A.A. Александров, Б.А. Григорьев - М.: Издательство МЭИ, 2003. -168 с.

7. Анализ теплового состояния стальных блюмов при кристаллизации в процессе непрерывного литья / В.В. Соболев, П.М. Трефилов, И.Н. Шифрин и др. // Сталь. - 1992. - №1. - С. 25-29.

8. Бережанский, В.А. Математическая модель процесса кристаллизации и затвердевания непрерывного слитка / В.А. Бережанский, В.И. Дождиков,

B.А. Емельянов // Изв. Вузов. Черная металлургия. - 1987. - №10. - С. 139.

9. Бобылев, A.B. Механические и технологические свойства металлов: Справочник - 2-е изд., прераб. И доп.- М.: Металлургия, 1987 - 205 с.

10. Борисов, В.И. Исследование кинетики кристаллизации непрерывного слитка с учетом двухфазной зоны / В.И. Борисов, В.Т. Борисов, В.В. Виноградов, А.И. Манохин, J1.A. Соколов // Известия АН СССР. Металлы. -1971.-№3,-С. 94.

П.Борисов, В.Т. Об оптимальных условиях охлаждения непрерывного слитка при изменении скорости его вытягивания / В.Т. Борисов, J1.A. Соколов // Известия АН СССР. Металлы. - 1979. - №1. - С. 124-129.

12. Борисов, В.Т. Теория двухфазной зоны металлического слитка. - М.: Металлургия, 1987. - 224 с.

13. Боровков, A.A. Математическая статистика. -М.: Наука, 1984. - 143 с.

14. Бронштейн, И.Н. Справочник по математике для инженеров и учащихся втузов.-13-е изд., исправленное / И.Н. Бронштейн, К.А. Семендяев -М.: Наука, Гл. ред. Физ.-мат. лит, 1986. -544с.

15. Варпаховский, Ф.Л. Элементы теории алгоритмов. - М., Просвещение, 1970. - 25 с.

16. Вейник, А.И. Тепловые основы теории литья. - М.: Машгиз, 1953. -

384 с.

17. Ганина Н.И. Диаграммы состояния металлических систем/ Н.И. Ганина, A.M. Захаров, В.Г. Оленичева, JT.A. Петрова. - Всесоюзный институт научной и технической информации. - Москва, 1987.-356с.

18. Гидравлический расчёт котельных агрегатов: (Нормативный метод) / О.М. Балдина, В.А. Локшин, Д.Ф. Петерсон и др.; Под ред. В.А. Локшина и др. - М.: «Энергия»., 1998. - 256 с.

19. Горяинов, В.А. Режимы вторичного охлаждения при разливке высокопрочных сталей на криволинейных МНЛЗ на крупные листовые заготовки/ В.А. Горяинов, Л.И. Урбанович, C.B. Колпаков, С.А. Крулевецкий, Н.В. Мешкова // Сталь. - 1978. - №5. - С.419-422.

20. Горяинов, В.А. К вопросу о выборе защиты термопар при температурных измерениях в непрерывном слитке / В.А. Емельянов, О.Н. Ермаков, А.Г. Подорванов, З.К. Кабаков, В.В Севастьянов // В сб.: Непрерывное литье стали. - М.: Металлургия, 1978. - №5. - С. 79-83.

21. Грибкова, Ю.В. Методика расчета баланса тепла в затвердевающей на машине непрерывного литья заготовке. / Ю.В. Грибкова, З.К. Кабаков, Д.И Габелая. // Вестник ЧГУ. - 2011. -том I, №3. - С 13-16.

22. Девятов, Д.Х. Моделирование и оптимизация тепловых процессов в зоне вторичного охлаждения MHJI3. Совершенствование технологии и автоматизация сталеплавильных процессов/ Д.Х. Девятов, С.Д. Флейман, A.A. Шварцкопф. -Магнитогорск, 1989. - С.64-67.

23. Девятов, Д.Х. Определение коэффициентов теплоотдачи в зоне вторичного охлаждения MHJT3 с помощью идентифицируемой математической модели / Д.Х. Девятов, И.И. Пантелеев, // Известия вузов. Черная металлургия.

- 1999.-№8.-С. 62-65.

24. Дождиков, В.И. Математическое моделирование форсуночного охлаждения непрерывного слитка / В.И. Дождиков, A.B. Горяинов, В.А. Емельянов, Е.И. Ермолаева // Непрерывное литье стали. - Москва, 1978. - №5. -С.21-25.

25. Дюдкин, Д.А. Оптимизация режима охлаждения непрерывного слитка с помощью приближенной модели / Д.А. Дюдкин, B.J1. Токарев, A.A. Ильин, В.М. Онопченко, Б.С. Курапин // Сталь. - 1981. - №9. - С. 30-32.

26. Евтеев, Д.П. Непрерывное литьё стали / Д.П. Евтеев, И.Н. Колыбалов

- М.: Металлургия, 1984. - 197с.

27. Еланский, Г.Н. Строение и свойства металлических расплавов: Учебное пособие для металлург. Спец. Вузов / Г.Н. Еланский - М.: Металлургия, 1991. - 160с.

28. Емельянов, В.А. Тепловая работа машин непрерывного литья заготовок. Учебное пособие для вузов. - М.: Металлургия, 1988. - 143 с.

29. Ершов, Г.С. Строение и свойства жидких и твердых металлов. - М.: Металлургия, 1978-248с.

30. Ефимов, В.А. Разливка и кристаллизация стали/ В.А. Ефимов. М.: «Металлургия», 1976.-552с.

31. Ефимов, В.А. Современные технологии разливки и кристаллизации сплавов / В.А. Ефимов, A.C. Эльдарханов - М.: Машиностроение, 1998. - 359с.

32. Жидкие металлы: сборник / Р. Эванса, Д. Гринвуда: Пер. с англ. С.Н. Горина, J1.M. Павловой: Под ред. В.М. Глазова. - М.: Металлургия, 1980. -389с.

33. Жидкие теплоносители / С.С. Кутателадзе и др. - Атомиздат,1958. -

156с.

34. Журавлев В.А. Теплофизика формирования непрерывного слитка / В.А. Журавлев, Е.М. Китаев - М.: Металлургия, 1974.- 216 с.

35. Зиновьев, В.Е. Теплофизические свойства металлов при высоких температурах. Справочник. -М.: Металлургия, 1989,- 384 с.

36. Зюзин, В.И. Механические свойства металлов и сплавов при обработке давлением. Справочник / В.И. Зюзин, Н.В. Третьяков. - Изд. 2-е, -М.: Металлургия, 1973. - 224 с.

37. Иванцов Г. П. Нагрев металла [Текст] / Г. П. Иванцов. — Свердловск: Металлургиздат., 1985. — 215 с.

38. Ивашов-Мусатов, О.С. Теория вероятностей и математическая статистика. -М.: Наука, 1979. - 254 с.

39. Информационные системы в металлургии: конспект лекций (отдельные главы из учебника для вузов)./ Н. А. Спирин, В. В. Лавров. Екатеринбург: Уральский государственный технический университет - УПИ, 2004. - 495 с.

40. Использование вторичных энергоресурсов и охлаждение агрегатов в черной металлургии: Темат. сб. научн. тр./ Науч.-произв. об-ние по защите атмосферы, водоемов, использ. вторичных энергоресурсов и охлаждению металлургических агрегатов на предприятиях черной металлургии (НПО «Энергосталь»); [ редкол.: О.В.Филипьев (пред.) и др.]. - М.Металлургия, 1991. -79с.

41. Кабаков, З.К. Восстановление параметров сложного теплообмена / З.К. Кабаков, К.Е. Голубенков, Ю.В. Грибкова Ю.В., С.А. Антонов // Известия ВУЗов. Черная металлургия. - №11.-2006.-С.53-55.

42. Кабаков, З.К. Инженерный способ расчета вторичного охлаждения крупного непрерывного слитка / З.К. Кабаков, В.А. Горяинов, А.Г. Подорванов, Е.А. Чесницкая // В сб.: Металлургическая теплотехника. - М.: Металлургия, 1976. -С.28-33.

43. Кабаков, З.К. Исследование процесса охлаждения штабелей на холодном складе / З.К. Кабаков, Ю.В. Грибкова, Д.И. Габелая // Вестник ЧТУ. -2011.-№1,-С. 81-86.

44. Кабаков, З.К. Исследование условий теплообмена в зоне вторичного охлаждения УНРС / З.К. Кабаков, В.А. Горяинов, А.Г. Подорванов // Изв. Вузов. ЧМ. - 1977. - №11. - С. 184-187.

45. Кабаков, З.К. К учету свободной конвекции при моделировании затвердевания слитков / З.К. Кабаков, Ю.В. Грибкова // Четвертая международная научно-техническая конференция. - Вологда. - 2008. - С. 165168.

46. Кабаков, З.К. Математическая модель затвердевания и охлаждения непрерывного слитка прямоугольного сечения / З.К. Кабаков, Д.И. Габелая // Повышение эффективности теплообменных процессов и систем: Материалы II международной научно-технической конференции. - Вологда: ВоГТУ, 2000. -С.131-133.

47.'Кабаков, З.К. Математическая модель охлаждения стопы слябов на воздухе / З.К. Кабаков, Ю.В. Грибкова, К.Е. Голубенков, С.А. Антонов // Вестник ЧГУ - 2006. - №2. - С. 82-84.

48. Кабаков, З.К. Математическая модель охлаждения штабелей непрерывнолитых слябов на воздухе / З.К Кабаков, Д.И Габелая, Ю.В. Грибкова, C.B. Егоренкова // Вестник ЧГУ - 2007. - №3. - С.83-84.

49. Кабаков, З.К. Обоснование способа учета свободной конвекции при моделировании затвердевания слитков / ЗК. Кабаков, Ю.А. Самойлович, В.А. Горяинов, Ю.В. Грибкова, Д.И. Габелая // Вестник ЧГУ,- 2009. -№ 1.- С.116-120.

50. Кабаков, З.К. Основные концепции экономии энергии тепла в процессе непрерывной разливки стали / З.К. Кабаков, Ю.В. Грибкова, Д.И. Габелая // Пятая всероссийская научно-техническая конференция. - Вологда: ВГТУ.- 2007.-С. 52-54.

51. Кабаков, З.К. Сложный теплообмен при охлаждении плоских поверхностей / З.К. Кабаков, К.Е. Голубенков, Ю.В. Грибкова // Материалы второй международной научно-технической конференции. - Вологда: ВГТУ.-2006. - Т1. С.72-75.

52. Кабаков, З.К. Тепловые процессы в затвердевающем слитке. -Череповец: ЧГУ. - 2008.

53. Кабаков, З.К. Учет окалины при охлаждении непрерывнолитых слябов на воздухе. / З.К. Кабаков, Ю.В. Грибкова, Д.И. Габелая // Сборник докладов научно-технической конференции «Металлургическая теплотехника как основа энерго- и ресурсосбережения в металлургии». - Екатеринбург: ОАО «ВНИИМТ», 2010. - С. 222-229.

54. Кавадеров, A.B., О расчетах нагрева массивных тел излучением / A.B. Кавадеров, Ю.А.Самойлович //Горение, тепломассообмен и вопросы нагрева

металла в печах: Сборник трудов ВНИИМТ. - Свердловск, 1963- № 10 - С. 1450.

55. Качество стали при непрерывной разливке / В.Т. Сладкоштеев, В.И. Ахтырский, Р.В. Потанин. - М.: Металлургиздат,1963. - 174 с.

56. Кирпичев, М.В. Теплопередача / М.В. Кирпичев, М.А. Михеев, Л.С. Эйгенсон Государственное энергетическое издательство. МД940.- 292с.

57. Китаев, Е.М. Затвердевание стальных слитков. - М.: Металлургия, 1982.- 167с.

58. Ключников А.Д.Теплопередача излучением в огнетехнических установках / А.Д. Ключников, Г.П. Иванцов - М.: Энергия, 1970. - 400с.

59. Комплекс теплоутилизирующих, тепло- и металлосберегающих мероприятий в линии МНЛЗ и прокатных станов / А.К. Здоровый, В.А. Белый и др. / Использование вторичных энергоресурсов и охлаждение агрегатов в черной металлургии: Темат. сб. научн. тр. // Науч.-произв. об-ние по защите атмосферы, водоемов, использ. вторичных энергоресурсов и охлаждению металлургических агрегатов на предприятиях черной металлургии (НПО «Энергосталь»). -М.: Металлургия, 1991. - С. 45-50.

60. Комплексная сиситема вторичного охлаждения машин непрерывного литья заготовок с использованием тепла и получением конденсата / В.А. Белый, М.В. Сагайдак и др. // Теплоутилизационная техника и проблемы охлаждения в черной металлургии: Темат. сб. науч. тр. / Всесоюз. н.-и. и проект, ин-т по очистке технол. газов, сточ. вод и использ. вторичн. энергоресурсов предприятий черн. Металлургии. - М.: Металлургия, 1987. - 64с.

61. Коновалов, Ю.В. Расчет параметров листовой прокатки / Ю.В. Коновалов, А.Л. Остапенко, В.И. Пономарев // Справочник. - М.: Металлургия, 1986.-430 с.

62. Кутателадзе, С.С. Теплопередача и гидродинамическое сопротивление: Справочное пособие. -М.: Энергоатомиздат, 1990. - 365с.: ил.

63. Логинов, В.П. Температурное поле стального слитка при его охлаждении / В.П. Логинов, Л.И. Урбанович, Е.М. Крамченков // Известия вузов. Черная металлургия. - 1997. - №1. - С.61-64.

64. Мазур, И.П. Тепловые процессы в производстве листового проката. -М.:ОАО «Черметинформация», 2002. - 103с.

65. Мирсалимов, В.М. Напряженное состояние и качество слитка / В.М. Мирсалимов, В.А. Емельянов - М.: Металлургия, 1990. - 151с.

66. Михеев, М.А. Основы теплопередачи / М.А. Михеев, И.М. Михеева -М.: Энергия, 1973.-320с.

67. Немчинский, А.Л. Тепловые расчеты термической обработки. -Государственное изд-во судостроительной литературы, 1953. - 98с.

68. Непрерывная разливка стали на радиальных установках/В.Т. Сладкоштеев, Р.В. Потанин, О.Н. Сулидзе и др. - М.: Металлургия, 1974.-286 с.

69. Носоченко, О.В. Моделирование процесса охлаждения непрерывнолитых слитков / О.В. Носоченко, В.И. Лебедев, В.В. Емельянов, Г.А. Николаев // Сталь. - 1983. - №12. - С. 37.

70. Паршин, В.М. Непрерывная разливка в модернизации черной металлургии России / В.М. Паршин, Ю.Е. Кан // Труды четвертого конгресса сталеплавильщиков. - М.: Черметинформация, 1997. - С. 327-329.

71. Пугачев, B.C. Теория вероятностей и математическая статистика. -М.: Наука.- 1979.

72. Рутес, B.C. Теория непрерывной разливки / B.C. Рутес, В.И. Аскольдов, Д.П. Евтеев, В.Я. Генкин, М.Г. Чигринов, А.И. Манохин - М.: Металлургия, 1971. - 296с.

73. Самарский, A.A. Теория разностных схем. - М. Наука, 1989. - 616 с.

74. Самарский, A.A. Численные методы: Учебное пособие для вузов / A.A. Самарский, A.B. Гулин- М.: Наука,1989. - 432 с.

75. Самойлович, Ю.А. Методика измерения температуры при затвердевании и охлаждении непрерывных листовых слитков / Ю.А. Самойлович, В.П. Перминов, В.А. Горяинов, В.Е. Гирский, А.Г. Подорванов, З.К. Кабаков // Тезисы докладов конференции «Исследование и совершенствование оборудования сталеплавильных цехов и установок непрерывной разливки стали». - Свердловск, 1973.-45с.

76. Самойлович, Ю.А. Затвердевание непрерывного слитка при резком снижении скорости его вытягивания / Ю.А. Самойлович, З.К. Кабаков // Металлургическая теплотехника. - М.: Металлургия, 1978. -С. 52-55.

77. Самойлович, Ю.А. Математическое моделирование тепловых и гидродинамических явлений процесса затвердевания непрерывного слитка / Ю.А. Самойлович, А.Н. Ясницкий, З.К. Кабаков // Известия АН СССР. Металлы. - 1982. - №2. - С. 62-68.

78. Самойлович, Ю.А. Применение математических моделей для исследования процессов затвердевания и охлаждения непрерывных стальных слитков прямоугольного поперечного сечения / Ю.А. Самойлович, З.К. Кабаков, В.А. Горяинов, В.П. Перминов, А.Г. Подорванов, Б.И. Сахнов // Непрерывная разливка стали. М.: Металлургия, 1974. - № 2. - С. 44-49.

79. Самойлович, Ю.А. Системный анализ кристаллизации слитка. - Киев: Наук.думка,1983. - 246с. Ил.

80. Самойлович, Ю.А. Теплообмен в зоне вторичного охлаждения / Ю.А. Самойлович, С.В. Колпаков, З.К. Кабаков, В.А. Емельянов, О.Н. Ермаков // Изв. Вузов. Черная металлургия. - 1980. - №5. - С. 53-56.

81. Самойлович, Ю.А. Формирование слитка. М., «Металлургия», 1977.-

160с.

82. Скворцов, A.A. Теплопередача и затвердевание стали в установках непрерывной разливки / A.A. Скворцов, А.Д. Акименко - М.: Металлургия, 1966.- 190с.

83. Скребцов, A.M. Конвекция и кристаллизация металлического расплава в слитках и непрерывнолитых заготовках - М.: Металлургия, 1993. -144с.

84. Смирнов, А.Н. Процессы непрерывной разливки: Монография -Донецк: ДонНТУ, 2002. - 536с.: ил.

85. Соболев, В.В. Оптимизация тепловых режимов затвердевания расплавов / В.В. Соболев, П.М. Трефилов - Красноярск: Изд-во Красноярского университета, 1986.- 154с.

86. Столяров, A.M. Разработка рационального режима вторичного охлаждения непрерывно литых слябов / A.M. Столяров, В.Н. Селиванов, Б.А. Буданов, С.С. Масальский // Изв. Вузов. Черная металлургия. - 2004. - №2. - С. 55-57.

87. Такахаси, Т. Влияние потока жидкой фазы на макросегрегацию в стальном слитке / Т. Такахаси, К. Исикова, М. Кудоу // Sheffield International Conference on Solidification and Castings, Sheffield, 1977: Proceedings, 1977. - V. 2.-P. 1021-1030.

88. Темлянцев, M.B. Анализ особенностей температурных режимов нагрева непрерывно литых и катанных стальных заготовок / М.В. Темлянцев, B.C. Стариков, В.В. Семахин, А.А. Кузьмин, З.Н. Фейзер // Известия вузов. Черная металлургия. - 2004. - №10. - С. 46-47.

89. Тепловые процессы при непрерывном литье стали / Ю.А. Самойлович, С. А. Крулевецкий, В. А. Горяинов, З.К. Кабаков. - М.: Металлургия. - 1982. - 152с.

90. Тепловые явления при затвердевании отливок из бинарных сплавов / Ю.А. Самойлович, В.А. Горяинов, З.К. Кабаков // Тепло - и массообмен в промышленных установках: Сб. науч. Трудов Ивановского энергетического института, 1972.-№1.-С. 101-107.

91. Теплофизика в металлургии: учеб.пособие / А.И. Цаплин. -Пермь: Изд-во Перм. Гос. Техн. Ун-та, 2008.-230с.

92. Транспортировка, складирование, зачистка, порезка, учет и отгрузка слябов конвертерного производства / Технологическая инструкция. -Череповец, 2001. - 25 с.

93.Хворинов, Н.И. Кристаллизация и неоднородность стали. - М. Машгиз, 1985.-382с.

94. Хлопонин, В.Н. Основные концепции экономии энергии и тепла в процессе широкополосовой горячей прокатки / ред. B.JI. Мазур // Теория и технология производства листового проката. Тематический сборник научных трудов -М, 1991.-С. 11-23.

95. Циммерман, Р. Металлургия и материаловедение / Р. Циммерман, К. Гюнтер: Справ. Изд. Пер. с нем. М.: Металлургия, 1982. - 480с.

96. Шмрга, Л. Затвердевание и кристаллизация стальных слитков / Пер. с чеш. В.М. Побегайло; под ред. В.И. Кашина. - М.: Металлургия, 1985. -248с.

97. Экспериментальное и теоретическое изучение закономерностей затвердевания отливок из бинарных сплавов / В.А. Горяинов, Ю.А. Самойлович, А.Г. Подорванов, B.C. Кошман, З.К. Кабаков // Металлургическая теплотехника: сборник ВНИИМТ - М.: Металлургия, 1974. - № 2. - с.33-40.

98. Экспериментальное и теоретическое исследование затвердевания и условий охлаждения слитков на вертикальных и криволинейных УНРС: отчёт ВНИИМТ / Самойлович Ю.А., Горяинов В.А., Подорванов А.Г., Кабаков З.К. -Свердловск, 1973 .-115с.

99. Энергосбережение на промышленных предприятиях: Материалы II Международной научно-технической конференции 3-6 октября 2000г. -Магнитогорск, 2000. - 322с.: ил.