Гидродинамика псевдоожиженного слоя и ее влияние на эффективность и экологичность процесса совместного сжигания антрацитового штыба и биогранул тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.17.08, кандидат технических наук Михалев, Александр Валерьевич

• Михалев, Александр Валерьевич
• кандидат технических наук
• 2007

Оглавление диссертации кандидат технических наук Михалев, Александр Валерьевич

ВВЕДЕНИЕ

1. Литературный обзор и постановка задачи исследования

1.1 Источники и типы биомассы, пригодные к энергетическому использованию в условиях России

1.2 Обзор технологий совместного прямого сжигания угля и

1.2.1 Совместное прямое сжигание угля и биомассы в пылеугольных котлах и в котлах с механической топкой

1.2.2 Совместное прямое сжигание угля и биомассы в котлах с топками кипящего слоя.

1.3 Исследование процессов псевдоожижения многокомпонентных смесей частиц

1.4 Выводы по литературному обзору и постановка задач исследования

2. Описание экспериментальной установки и методики эксперимента

2.1 Исследование процесса совместного псевдоожижения биогранул и антрацитового штыба на «холодной» модели.

2.2 Исследование процесса совместного сжигания антрацитового штыба и биогранул в высокотемпературном кипящем слое в топке действующего котла.

2.3 Погрешности эксперимента

3. Результаты исследования

3.1 Результаты исследования процесса совместного псевдоожижения антрацитового штыба и биогранул на холодной» модели.

3.2 Вывод уравнения для определения минимальной скорости псевдоожижения слоя, состоящего из частиц штыба и биогранул с учетом температуры псевдоожижающей среды

3.3 Исследование процесса совместного сжигания антрацитового штыба и биогранул в топке промышленного котла

3.4 Практическое использование результатов исследования

4. ВЫВОДЫ И ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Гидродинамика псевдоожиженного слоя и ее влияние на эффективность и экологичность процесса совместного сжигания антрацитового штыба и биогранул»

Известные преимущества и достоинства псевдоожиженных систем (развитая поверхность контакта твердого материала и ожижающего агента, интенсивный теплообмен как между твердыми частицами, составляющими слой и псевдоожижающей средой, так и между псевдоожиженным слоем в целом и погруженными в слой поверхностями теплообмена или ограничивающими слой конструкциями, возможность непрерывного ввода и вывода твердой фазы из аппарата со слоем, определенная простота управления процессом) обусловили большие ожидания в отношении перспектив практического использования метода псевдоожижения, прежде всего в химической, нефтехимической, пищевой, строительной, фармацевтической промышленности, черной и цветной металлургии, энергетике и ряде других отраслей. Однако на практике выявились и определенные недостатки технологии псевдоожижения, среди которых наиболее существенными являются поперечная неравномерность потоков (образование застойных зон, каналов), пылеобразование и унос, значительная неравномерность распределения твердых частиц по времени пребывания (т.е. по времени технологической обработки) в слое. Обнаруженные недостатки породили известное разочарование в технологии псевдоожижения, появились высказывания, что данный метод организации процесса взаимодействия газ -твердое вещество не оправдал возлагавшихся на него надежд и применим лишь для ограниченного круга технологических процессов.

Дальнейшее изучение псевдоожиженных систем, усилия, направленные на практическую реализацию этой технологии привели к более сбалансированным оценкам. Было показано, что многие недостатки технологии псевдоожижения могут быть устранены или сведены к минимуму разработкой и внедрением рациональных технологических и конструкторских решений, что позволило расширить практическое использование техники псевдоожижения. Так, в частности удалось наметить пути решения проблем, возникающих при обработке в псевдоожиженном слое кусковых, крупнозернистых и крупногранулированных продуктов, при тривиальном 5 псевдоожижении которых наблюдается низкий выход целевого продукта из-за плохих условий взаимодействия между составляющими слой фазами, требуются высокие скорости псевдоожижающего газа и, соответственно, большие энергозатраты на его прокачивание через слой. Предложен фактически новый способ псевдоожижения, когда крупные частицы псевдоожижаются в слое более мелких частиц, причем варьируя размеры и плотность мелких частиц можно исключить сегрегацию частиц по плотности и

ППКОт»! п О ГТЛД Т* О Л^ДЛПДТТТХТТ Л1' ч г 1 I I ,'1/>'Т1 т / Ч'Ч 1 I f w 111 ил тт крупных частиц, при котором крупные частицы и тяжелые частицы свободно перемещаются в слое, переходя в псевдоожиженное состояние при скорости газа меньше той, которая требовалась бы при псевдоожижении одних только крупных и (или) тяжелых частиц.

Очевидна перспективность данного метода для ряда химических производств и смежных отраслей промышленности (к примеру, для сушки и замораживания пищевых продуктов). Технология совместного псевдоожижения может быть применена и для организации процесса совместного сжигания мелкозернистых низкосортных углей (к примеру антрацитового штыба) и биогранул, изготовленных из сельскохозяйственных и древесных отходов.

Интерес к сжиганию низкосортных, более дешевых углей и биомассы (зачастую являющейся невостребованным отходом в сельском хозяйстве, перерабатывающей и лесной промышленности) в топочных устройствах печей химических производств и энергетических котельных установках обусловлен ростом цен на традиционные энергоносители (природный газ, нефтепродукты, уголь), с одной стороны, и вступлением в силу Киотского протокола, предписывающего сокращение выбросов парниковых газов, в том числе диоксида углерода, образующегося при сжигании ископаемых топлив, с другой стороны. Раздельное и совместное сжигание низкосортных углей и биомассы требует разработки и исследования новых технологических и конструкционных решений топочных устройств как применительно к печам химических производств, так и к котельным установкам, поскольку существующие конструкции и технологии рассчитаны, как правило, на сжигание высокосортных, малозольных топлив.

Для южных и центральных регионов России и большинства регионов Украины весьма актуальным является использование в качестве топлива антрацитового штыба, стоимость которого в несколько раз ниже ныне широко используемого в топочных устройствах малой мощности антрацита сорта «семечко». Однако, фракционный состав штыба (доля частиц размером от 0 до

A \ J \ /Т Г1 АЛТОП ТТГГе»Т О ^ ОС ^ Т)Т ТОЛТ/'ОП' П Л ТТТ ТТ/"\/"»ТГ ТП'ГТ т&п (ТТ/-Ч ^^ О/. \ ПТ ТПЛГ^ЛЛ

ЧУ iviiYi S^WVJ. сл. и«l/i V, i. \j ^ S KJ / и у j L»L»1^\J1VU/1 JUJlifllUW LU 1 i 1 1 шии ^ ^ ' ^ J ? i-> i->l ^ VJ1V VJ V содержание серы (до 2 %) делают невозможным использование штыба в качестве топлива в топочных устройствах и отопительных котлах существующих конструкций, оборудованных чугунными колосниковыми решетками для сжигания топлива в плотном слое.

Предыдущие исследования, выполненные в Тамбовском государственном техническом университете, позволили разработать технологию сжигания антрацитового штыба в высокотемпературном кипящем (псевдоожиженном) слое. Ныне изготовлено и находится в эксплуатации свыше 100 водогрейных котлов мощностью от 300 до 800 кВт, в топочных устройствах которых реализована разработанная технология сжигания антрацитового штыба и которые переведены на сжигание этого штыба.

Однако, при сжигании штыба по разработанной технологии не возможно снизить эмиссию оксидов серы и азота в атмосферу. Т.к. топочные устройства разработанной конструкции эксплуатируются в котельных поселков и небольших городков, то высокий уровень эмиссии указанных компонентов в атмосферу создает определенные экологические проблемы.

Одним из эффективных способов снижения эмиссии загрязняющих компонентов в атмосферу (в том числе диоксида углерода и золы) является совместное сжигание низкосортных углей (в том числе и антрацитового штыба) и биомассы. Реализация такой технологии особенно привлекательна для южных регионов России и Украины, где в виде лузги подсолнечника, риса, проса, гречихи, соломы и т.п. образуются значительные невостребованные объемы биомассы.

Низкая насыпная плотность указанных видов биомассы и низкая удельная теплота сгорания этого вида топлива делают проблематичным его использование в коммунальной энергетике в неденсифицированном виде.

Поэтому актуальной задачей является разработка технологий совместного сжигания в высокотемпературном кипящем (псевдоожиженном) слое антрацитового штыба и денсифицированной биомассы в виде гранул, производство которых расширяется во всем мире.

Анализ литературных данных показал, что отсутствуют свсдспия не только об оптимальных параметрах процесса совместного сжигания антрацитового штыба и биогранул в высокотемпературном кипящем (псевдоожиженном) слое, но не исследованы процессы совместного псевдоожижения штыба и гранул, т.к. эти два компонента топливной смеси сильно отличаются размерами и формой составляющих их частиц. Отсутствуют приемлемые аналитические или эмпирические зависимости, позволяющие рассчитывать минимальную скорость псевдоожижения топливной смеси, а также учитывать изменение этой скорости с температурой псевдоожижающего газа, поскольку процессы совместного сжигания штыба и биогранул протекают при температуре более чем в 50 раз превышающей комнатную. Не определены также оптимальные составы сжигаемой топливной смеси антрацитового штыба и биогранул, как с точки зрения эффективности процесса сжигания, так и с точки зрения минимальной эмиссии в атмосферу оксида углерода, оксидов серы и азота (в пересчете на диоксид).

Целью работы является исследование особенностей гидродинамики псевдоожиженного слоя антрацитового штыба и биогранул и влияние этих особенностей на процесс совместного сжигания этих топлив в топочных устройствах печей химических производств и котельных установок малой мощности.

На защиту выносятся:

- полученные автором результаты исследования процесса совместного псевдоожижения антрацитового штыба и биогранул, изготовленных из лузги подсолнечника, при комнатной температуре на «холодной» модели,

- полученная автором аналитическая зависимость для расчета минимальнои скорости псевдоожижения многокомпонентной смеси и метод оценки изменения значения минимальной скорости псевдоожижения с температурой псевдоожижающего газа,

- полученные автором экспериментальные данные по процессу совместного сжигания антрацитового штыба и биогранул в высокотемпературном кипящем (псевдоожиженном) слое в топке действующего котла, в том числе и данные по оптимальному составу топливпой смеси с точки зрения эффективности сжигания, сокращения продолжительности горения порции топливной смеси при ее периодической подаче в топку котла и минимизации выбросов оксида углерода, оксидов серы и азота в атмосферу (способ сжигания смеси антрацитового штыба и биогранул в высокотемпературном псевдоожиженном слое), результаты апробации разработанного способа сжигания на промышленной котельной с присоединенной нагрузкой 550 кВт.

Результаты исследования реализованы при реконструкции котельной школы № 1 Инжавинского района Тамбовской области в части замены антрацита класса «семечко» на смесь антрацитового штыба и биогранул, изготовленных из лузги подсолнечника, с годовым экономическим эффектом 245920 рублей (в ценах 2005 г.), что позволило провести замену устаревшего оборудования в котельной и, за счет установки нового, обладающего большим КПД, котла, конструкция которого разработана ТГТУ, дополнительно сэкономить за отопительный сезон 2005/2006 г.г. порядка 100 тонн топлива.

Работа над диссертацией проводилась в Тамбовском государственном техническом университете.

Настоящая работа по разработке гидродинамики совместного сжигания антрацитового штыба и биогранул в псевдоожиженном слое является законченной самостоятельной составной частью комплекса исследований, проводимых под руководством к.т.н., доцента Кузьмина С.Н. и к.т.н. Исьемина

P.JT. Им, а также профессору Кондукову Н.Б., к.т.н. Рябову А.Г., инженерам Коняхину В.В. и Зорину А.Т. автор выражает благодарность за помощь в работе.

Заключение диссертации по теме «Процессы и аппараты химической технологии», Михалев, Александр Валерьевич

4. ВЫВОДЫ И ЗАКЛЮЧЕНИЕ

1. В результате выполненной работы обоснована технологическая, экологическая и экономическая необходимость организации процесса совместного сжигания в топках отопительных котлов малой мощности антрацитового штыба и биогранул, изготовленных из лузги подсолнечника.

2. Детально исследован процесс совместного псевдоожижения антрацитового штыба и биогранул, изготовленных из лузги подсолнечника, на «холодной» модели при комнатной температуре, в результате чего установлено:

2.1. Добавление мелких частиц (антрацитового штыба) к более крупным частицам (биогранулам) позволяет существенно (в 1,3-1,83 раза от минимальной скорости псевдоожижения биогранул) снизить минимальную скорость псевдоожижения образующейся смеси частиц, если содержание штыба в смеси не менее 50 % от общей массы смеси.

2.2. Дальнейшее снижение содержания штыба в смеси и доведение таким образом концентрации биогранул в смеси до 60-80 % позволяет снизить минимальную скорость псевдоожижения частиц, находящихся в аппарате, не более, чем в 1,07-1,17 раза по сравнению с минимальной скоростью псевдоожижения одних биогранул.

2.3. Порозность слоя штыба и гранул увеличивается с повышением концентрации биогранул до 60 %, а не уменьшается, как это имеет место в полидисперсных слоях мелких частиц, но коэффициент сопротивления слоя снижается как и у мелкодисперсных частиц с увеличением доли крупной фракции.

2.4. Предложена физическая модель псевдоожижения смеси штыба и биогранул, с помощью которой показано, что всплытие биогранул в псевдоожиженном слое, состоящем из смеси антрацитового штыба и биогранул возможно, если весовая концентрация биогранул в смеси меньше или равна 50 %. Если концентрация биогранул больше или равна 60 % наступает режим инверсии и гранулы осаждаются вниз аппарата, а штыб всплывает, т.е. осуществить процесс совместного псевдоожижения штыба и гранул становиться невозможно.

3. Предложена аналитическая зависимость для определения минимальной скорости псевдоожижения смеси частиц, дающая удовлетворительные результаты расчетов в сравнении с экспериментальными данными.

4. Предложена методика оценки минимальной скорости плапплллтлимсатттхп пиоли ттолтип тптг и ^ттппоттт^тт тт+лт» тл1»гглг<птчг»>л лтппттттг»Л и wjj^u,v/v/viviivivwiin/i cmv^a ictw шц 11 > хшии n uiiui j^ctii j л i ^mn^pu1J jjw i лjta hi wjti от комнатной.

5. Показано, что при температуре, соответствующей температуре воспламенения антрацитового штыба в псевдоожиженном слое, псевдоожижение смеси штыба и биогранул возможно, если концентрация биогранул в смеси не превышает 40 %.

Сделанные в результате опытов на «холодной» модели выводы и обобщения получили подтверждение в результате экспериментов на действующем котле, а именно:

6. Продолжительность горения порции топлива зависит от того, находиться ли слой топлива в псевдоожиженном состоянии или нет. При концентрации биогранул в смеси не выше 40 % в топке, содержащем слой частиц антрацитового штыба и биогранул, наблюдается псевдоожижение, за счет чего частицы штыба быстрее подготавливаются к воспламенению и продолжительность горения порции топлива, состоящего из биогранул и штыба, сокращается в 1,55.

7. Замена части низкореакционного топлива (антрацитового штыба) на высокореакционное топливо (биогранулы) сокращает продолжительность горения порции топлива. Чем выше концентрация биогранул в смеси, тем меньше время горения порции топлива (включая и время подготовки топлива к воспламенению). Однако, при увеличении доли биогранул (с 40 до 100 %) в топливной смеси псевдоожижение слоя, состоящего из антрацитового штыба и биогранул, прекращается и продолжительность горения порции топлива сокращается менее заметно (в 1,17 раза).

Кроме того, опыты на промышленном котле позволили установить, что:

8. Увеличение доли биогранул в смеси приводит к возрастанию эмиссии оксида углерода, диоксида азота в атмосферу, но уменьшает эмиссию в атмосферу диоксида серы.

9. Уровень эмиссии оксида углерода, диоксида азота и диоксида серы в атмосферу при сжигании смеси антрацитового штыба и биогранул соответствует Российским и европейским требованиям, предъявляемым к

T/TXTTTOH-r ТТГЧТ* И-ГГМТТТТ/Л^ТТХ г> тт пптчл О О TTTTJTT Т ГХТУПТ Г-ТГОТ/ЛТТТОТХ л-патттт

IV \J 1 a^ktiVA. IVX WW Л 4J XX. Ifl \J ' ' \ ' ' * ' will U 1UW ill JUii^ll Д и I \J J /IVU1VJU4,V/1 1 .

10. Все вышеизложенное позволило разработать способ совместного сжигания антрацитового штыба и биогранул в высокотемпературном кипящем слое, суть которого сводиться к подаче в топку котла заранее подготовленной смеси штыба и гранул, при содержании гранул в смеси не более 40 %. Внедрение разработанного способа совместного сжигания антрацитового штыба и гранул, изготовленных из лузги подсолнечника, на одной из коммунальных котельных в Тамбовской области позволило заменить дорогостоящее топливо (антрацит класса «семечко») на более дешевое топливо (смесь антрацитового штыба и биогранул) и получить годовой экономический эффект 245920 руб. (в ценах 2005 г.), что, в свою очередь, позволило провести реконструкцию котельной, заменить устаревшие котлы «Универсал - 6» на современный котел КВр - 0,3 АК, поднять КПД котельной с 50 до 74 - 75 % и дополнительно сэкономить примерно 100 тонн топлива в год.

И. Разработанная способ совместного сжигания антрацитового штыба и биогранул, изготовленных из лузги подсолнечника, принята к внедрению на ряде коммунальных теплогенерирующих предприятиях Ростовской области.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Михалев, Александр Валерьевич, 2007 год

1. В.М.Неуймин. О Концепции технической политики ОАО РАО "ЕЭС России" // "Трубопроводная арматура и оборудование", № 1, 2005 г., с. 45-47.

2. Биотопливо и его сжигание. Вводный курс для операторов котельных на биотопливе // Swedish Energy Agency. С. Петербург, 2004, 87 с.

3. Справочник потребителя биотоплива (под редакцией Виллу Вареса) // Таллинн, Таллиннский технический университет, 2005. 183 с.

4. Шретер В.Н. паровые котлы // М. Л.: ГОНТИ Главная редакция энергетической литературы, 1938 - 420 с.

5. Passalacqua F. Agri Pellets - a new fuel for Southern Europe // Proceeding of European Pellets Conference 2004, 3. - 4.3.2004 Wels (Austria), pp. 185- 199.

6. Ottosen P., Jensen J.P. Large scale wood and straw pellets production and use. // Proceeding of European Pellets Conference 2004, 3. 4.3.2004 Wels (Austria), pp. 65 - 71.

7. Alakangas E. Properties of fuels used in Finland // VTT Espoo, 2000, pp. 172- 199.

8. Alakangas E. The European pellets standardization // Proceeding of European Pellets Conference 2004, 3. 4.3.2004 Wels (Austria), pp. 47 - 55.

9. Obernberger I. Pellets Technologien - ein Uberblick // Proceeding of European Pellets Conference 2004, 3.-4.3.2004 Wels (Austria), pp. 1 - 13.

10. Bjerg J. Pellets for Europe a European Programme // Proceeding of European Pellets Conference 2004, 3. - 4.3.2004 Wels (Austria), pp. 126 - 130.

11. Akim E.L. Wood pellets production in Russia // Proceeding of European Pellets Conference 2004, 3.-4.3.2004 Wels (Austria), pp. 271 -281.

12. Nikolaisen L., Jensen T.N. Pellet recipes for high quality and competiteve prieces // Proceeding of European Pellets Conference 2004, 3. -4.3.2004 Wels (Austria), pp. 199 208.1 ^ PalrhrmnV C\ "Rnrnrhilwa A frnliiVi^wa V T ppI/паг R Uonccnn V Л/t

13. X • л UlVilViiVIV 4J • 2 V-/ A ^ M A Ч» W X V1 * V» * i^VViViiVi ' < • 2 1. 1U1 1J J Uii X Vi i'Xi^

14. Tullin C. Temperature and combustion kinetics of wood pellet char in a fluidized bed // Тепломассобмен ММФ 2000: Труды IV Минского международного форума по тепломассобмену (22 - 26 мая 2000 г.). - Мн., 2000, т. 6, с. 3 - 11.

15. Abbas Т., Costen P., Glaser K., Hassan S., Lockwood F., On J. J. Combined Combustion of Biomass, Municipal Sewage Sludge and Coal in a91

16. Pulverized Fuel Plant. Final Report: European Commission APAS Clean Coal Technology Programmer on Coutilisation of Coal, Biomass and Waste, APAS Contract COAL CT92 - 002, v. II: Final Reports, 1995.

17. Kostamo J.A. Co firing of Sawdust in a Coal - fired Utility Boiler // IFRF Combustion Journal, Article Number 200001, January 2000, ISSN 1562 -479X.

18. Пузырев E.M., Щуренко В.П. Циклонная топка. Патент РФ. № 2105239. 20.02.98. Бюл.№ 5.

19. Пузырев Е.М., Щуренко В.П., Шарапов М.А. Устройство для сжигания твердого топлива. Патент РФ № 2126113. 10.03.99. Бюл. № 4.

20. Пузырев Е.М., Щуренко В.П., Щербаков Ф.В. Вихревая топка. Патент РФ № 2126932. 27.02.99. Бюл. № 6.

21. Пузырев Е.М., Сидоров A.M., Скрябин А.А., Щуренко В.П., Шарапов A.M., Шарапов М.А. Использование вихревых топок, сжигание растительных отходов. // www.ricbem.ru.

22. Anon. Experience base grows for со firing waste fuels. // Power, October 1993,45-47.

23. Godel A. A new Combustion Technique // Engineering and Boilerhouse Review, May, 1956.

24. Graff R.A. Studies Toward Improved Techniques for Gasifying Coal // City College of New York, Final Technical Report, NSF Grant G134286 A, July 31, 1975.

25. Мишина К.И. Энергосбережение начинается с топлива // www.SciTecLibrary.ru, дата публикации 21 июля 2005 г.

26. Юферев Ю.В. Проблемы и перспективы реконструкции угольных котельных малой мощности по технологии «кипящего слоя» // «Инженерные системы», 2001, № 2, с. 41 44.

27. Котлоагрегат для сжигания угля в кипящем слое. Патент на полезную модель № 38041 по заявке № 2003133007 20.05.04. / Бюл. № 14.

28. Киотского протокола и повышению комплектности использования древесины и торфа». Материалы по устойчивому управлению лесного сектора № 2. -United Nations, New York, Geneva, 2005, с. 90-93.

29. Atmospheric fluidized bed combustor // United States Patent 4481892, F 23 D 001/00, 1984.11.13.

30. Кузьмин C.H., Будкова E.B., Исьемин P.JI., Кондуков Н.Б. Разработка котла для сжигания низкосортного твердого топлива в псевдоожиженном слое // «Экотехнологии и ресурсосбережение», 2004, № 5, с. 73 78.

31. Кузьмин С.Н., Михалев А.В., Будкова Е.В., Исьемин Р.Л., Коняхин В.В., Кондуков Н,Б. О сжигании низкореакционных рядовых углей в отопительных котлах малой мощности // «Известия вузов. Северо Кавказский регион. Технические науки», 2004, № 1, с. 19-22.

32. Кузьмин С.Н., Исьемин P.J1., Коняхин В.В., Будкова Е.В., Михалев А.В. К вопросу об использовании отходов углеобогащения в качестве топлива для коммунальных котельных шахтерских городов и поселков // «Уголь», 2004, №5, с. 51-54.

33. Власюк А.В., Зембицкий П.Ю., Кучин Г.П., Скрипко В.Я., Ефимов Г.В., Павленко П.И., Менайлов А.Н. Опыт сжигания низкосортного твердого топлива в топках кипящего слоя отопительных котлов мощностью до 1МВт //

34. UnnnoT.1 Tanr,noT>o^a.„niv ОПП1 \Гг, 1 Г) п 1 ^ 1 Кwiiv/uv^viri л wii^iwwiiuv^/ivviiti/i// ^ ^ w и 1 ^ *м i с. i ^ i и.

35. Nessbaumer Т. Combustion and Со combustion of Biomass: Fundamental, Technologies and Primary Measures for Emission Reduction // «Energy & Fuel», 2003, № 17, pp. 1510 - 1521.

36. Barnes J.E., Jauhiainen E. Managing Pulp and Paper Mill Waste Using Bubbling Fluidized Bed Technology. Power Gen America Conference. Orlando, December 7-9, 1994.

37. Baxter L.L. Figure 7.16. In Handbook of Biomass Combustion and Co -Firing, Twente University Press: Twente, 2002, p. 26

38. Hupa M. Current Status and Challenges within Fluidized Bed Combustion // Proceeding of Swedish Finnish Flame Days 2005, Boras, Sweden, October 18- 19, 2005, pp. 5 - 20.

39. Leckner В., Amand L. E. Co - combustion of Biomass, Waste and Coal // Proceeding IEA Technical Meeting, Jacksonville, May, 2003.

40. Lundmark D., Ohran В., Mueller C., Hupa M. Simulation of BFBCs Fired with Biofuel Mixtures a CFD Based Modelling Concept // 46th IEA - FBC May 18th, 2003, Jacksonville, USA.

41. Hiltunen M., Almark M. Defluidization Time of Different Materials in Fluidized Bed Combustion // Proceeding of Swedish Finnish Flame Days 2005, Boras, Sweden, October 18- 19, 2005, pp. 28 - 36.

42. Liledahl Т., Sjostrom K. Defluidization and Sintering Fluidized Bed Gasification of Bio Fuels // Proceeding of Swedish - Finnish Flame Days 2005, Boras, Sweden, October 18- 19, 2005, pp. 37 - 52.

43. Lin W., Krusholm G., Dam Johansen K., Mushal E., Bank L. Agglomeration Phenomena in Fluidized Bed Combustion of Straw // Proceeding of the 14th International Conference on Fluidized Bed Combustion, Vancouver, Canada, May 11 - 14, 1997.

44. Ohman M., Nordin A. Bed Agglomeration Characteristics During Fluidized Bed Combustion of Biomass Fuel // «Energy & Fuels», 2000, № 14, pp. 169- 178.

45. ТЛ ТЧ Г^ог Tnlmrlirratir^r» // //ХУгл\\ rA a-r гГог»1-»т-кг»1 гчгтл rw 1 О'УЗ Пx JJ w к> x v>uj a iuiui^iull v/xl / / nn а v/ v y uvi -1 ч/ 4/1 111 \J x v/ J ft 9 1 / 9 /51. X ViUi V285 -292.

46. Боттерилл Дж. Теплообмен в псевдоожиженном слое: гидродинамические характеристики псевдоожиженного газом слоя и их влияние на его теплообменные свойства // М. «Энергия», 1980, 344 с.

47. Kunii D., Levenspiel О. Fluidization Engineering, 1991, 2nd ed., Butterworth Heinemann, Boston, U.S.A.

48. Pan Y.K., Li Z.Y., Mijumdar A.S., Kudra T. Drying of Root Crop in Vibro Fluidized Bed // «Drying Technology», 1997, 15, 215 - 223.

49. Poirier M.T., Kudra Т., Platon R. Pulsed Fluid Bed Technology -Opportunities for Low Temperature Drying of Biomaterials // Proceeding of the 1st Nordic Drying Conference - NDC'01, Paper № 28 (CD - ROM), Trondheim, Norway (2001).

50. Li Z.Y., Kobayashi N., Nishimura A., Hasatani M. Sorption Drying of Soybean Seeds with Silica Gel. 1. Hydrodynamics of a Fluidized Bed Diyer // «Drying Technology», 2002, 20, 1193 1213.

51. Donsi G., Ferrari G., Olivieri L. Drying of Agricultural Products in a Two Component Fluidized Bed // «Preconcentration and Drying of Food Materials», S. Bruin ed., pp. 277 - 286, Elsevier Science Publishers B.V., Amsterdam, the Netherlands (1988).

52. Mourad M., Hemati M., Laguerie C. Drying of Corn Kernels in a Floatation Fluidized Bed Influence of the Operation Conditions on Product Quality // Drying'92, Majumdar A.S. ed., pp. 1456 - 1464, Amsterdam, the Netherlands (1992).

53. Saxena S.C. Fluidized Bed Incineration of Solid Pellets: Combustion and Co - combustion // «Energy Conversion and Management, 1998», 39, pp. 127 -141.

54. Kage H.M., Agari M., Ogura H., Matsuno Y. Frequency Analysis of Pressure Fluctuation in Fluidized Bed Plenum and its Confidence Limit for Detection of Various Modes of Fluidization // «Adv. Powder Technol.», 2000, 11, pp. 459 -475.

55. ГЬйппгг T ХПапгчлхг Л Wl R гиirt* P XT Л/firumum flnl/^iTotir^n

56. V/ X i VXiVVfll^ XV • J J- UV11V »» i ii «I • J 1VU r » W А «XI» IfXiilllilUlll HUiV^lijUl'lWli V VlUVi ^ J \J Xa binary mixture of different sized particles // Chemical Engineering Science, 1974, vol. 29, № 5. pp 1301 1303.

57. Гельперин Н.И., Айнштейн В.Г., Носов Г.А., Мамошкина В.В., Реброва А.К. Особенности псевдоожижения бинарных смесей // «Теоретические проблемы химической технологии», 1967, т. 1, № 3, с. 383 -391.

58. Rowe P.N., Nienow A.W. Minimum Fluidization Velocity of Multi -Component Particle Mixture // Chemical Engineering Science, 1975, vol. 30, pp. 1365 1369.

59. Rincon J., Guardiola J., Romero A., Ramos G. Predicting the Minimum Fluidization Velocity of Multicomponent Systems // Journal of Chemical Engineering of Japan, 1994, vol. 27, № 2, pp. 177-181.

60. Кондуков Н.Б. Гидродинамическое сопротивление в переходной области псевдоожижения полидисперсного слоя // «Инженерно физический журнал», 1962, т. V, № 3, с. 27 - 32.

61. Ridgway К., Sim Н.К. Passage of Speres through Tapered Beds // Chemical and Process Engineering, 1966, v. 47, № 6, pp. 281 -286.

62. Rowe P.N. Drag Forces in a Hydraulic Model of a Fluidized Bed. Part 1 // Institution of Chemical Engineering , Transactions, 1961, v. 39, pp. 43 54.

63. Радованович M. Сжигание топлива в псевдоожиженном слое // М.: Энергоатомиздат, 1990. -248 с.

64. Котел для сжигания топлива в псевдоожиженном слое // Патент РФ № 2168678 С2, 7 F 24 Н 1/00, F 23 С 10/00 (Исьемин Р.Л., Коняхин В.В., Кузьмин С.Н.), 10.06.2001, бюл. № 16.

65. Горизонтальный цилиндрический жаротрубно дымогарный котел с топкой кипящего слоя // Евразийский Патент № 006130 Bl, F 24 Н 1/28, F 23 С 10/20 (Исьемин Р.Л., Кузьмин С.Н., Коняхин В.В., Михалев А.В.), 27.10.2005 г.

66. П 1 А Длм/г,лчг»%лттог\г»т,г>аиттт ттт лтотт ттогчт1 УО^Т* О ПП1 //Т/'гчт'ггт т

67. А . X fiV/a L Wjr ^U^/V A 1/Witii AJ1 f 1 vx Uii^u^/ A A X ^ V / ^^ WiVC/ l^i iJiотопительные водогрейные теплопроизводительностью от 0,1 до 4,0 МВт» // Минск: Межгосударственный совет по стандартизации, метрологии и сертификации, 2002, 15 с.

68. Кондуков Н.Б. Гидродинамические особенности и условия подобия в переходном режиме псевдоожижения // Инженерно физический журнал, 1961, т. IV, №3, с. 31-38.

69. Сосна М.Х., Кондуков Н.Б. Критерии и формулы для расчета скорости псевдоожижения. Полидисперсный слой. // Инженерно физический журнал, 1968, т. XV, № 1, с. 73 - 78.

70. Кунии Д., Левиншпиль О. Промышленное псевдоожижение М.: «Химия», 1976-447 с.

71. Анштейн В.Г., Гордонов Б.С. Сегрегация зернистых материалов в псевдоожиженном слое // В кн. Псевдоожижение / Анштейн В.Г., Баскаков А.П., Берг Б.В. и др. М.: «Химия», 1991 - 400 с.

72. Зенц Ф.А. Режимы псевдоожижения // В кн. «Псевдоожижение», под редакцией Дэвидона И.Ф. и Харрисона Д. М.: «Химия», 1974, 728 с.

73. Аэров М.Э., Тодес О.М. Гидравлические и тепловые основы работы аппаратов со стационарным и кипящим зернистым слоем. М.: «Химия», 1968, 512 с.

74. Гринь И.Г., Дунаевская Н.И., Жолудов Я.С. Повышение реакционной способности антрацитового штыба путем предварительной термической обработки // Проблемы тепло и масообмена в современной технологии сжигания и газификации твердого топлива: Материалы

75. H/ffl-Sb- ттл7иаг\г»ттиг»й rrri/т» тп. г — ^онииопо (01 uoo 4 uu->uo 1Q88 T^ A/riTipV Т/ГТЛ/ГП

76. Pattipati Ranga R., Wen C.Y. Minimum Fluidization Velocity at High Temperature // Industrial & Engineering Chemistry Process Desing and Development, 1981, vol. 20, № 4, pp. 795 797.

77. Равич М.Б. Упрощенная методика теплотехнических расчетов. Теплотехнические расчеты по обобщенным константам продуктов горения. М.: «Наука», 1966, с. 12- 15.

78. Исьемин P.JL, Зайцева Н.А., Осипов А.Д., Акользин А.П. Образование оксидов азота и связанных отложений на поверхности нагрева котлов с топками полукипящего слоя, работающими на низкосортном угле // «Промышленная энергетика», 1995, № 2, с. 37 38.

79. Kuzmin S.N., Isemin R.L., Konjahkin V.V., Mikhalev A.V., Panfilova O.V., Zorin A.T. An Investigation into the Co Combustion of Low - Quality Coal98

80. Together with Pellets, Produced from Sunflower Husk // Proceeding of the Second World Conference on Pellets, Pellets 2006, Jonkoping, Sweden, 30 May 1 June 2006, pp.41 -45.

81. Михалев A.B., Исьемин P.JI., Кузьмин C.H., Коняхин В.В., Зорин

82. A.Т. Улучшение экологических показателей работы коммунальных угольных котельных путем совместного сжигания биомассы и низкосортных углей // «Промышленная энергетика», 2005, № 12, с.35 39.

83. ГОСТ 10617 — 83. «Котлы отопительные теплопрокзводительностью от 0,1 до 3,15 МВт. Общие технические условия».

84. Ochrana L., Development of Fluidized Bed Combustion Technologies in the Czech Republic // Technical papers presented at the 17th World Energy Congress, Houston, Texas, USA, 1998.

85. Исьемин P.JI., Кузьмин C.H., Михалев A.B., Будкова E.B., Коняхин

86. Трембовля В.И., Фингер Е.Д., Авдеева А.А. Теплотехнические испытания котельных установок М.: «энергоатомиздат», 1991, 416 с.