Закономерности изменения структуры и свойств дисперсионнотвердеющих алюминиевых сплавов при комбинированной тепловой обработке и их применение к разработке экономных технологий тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.02.01, доктор технических наук Муратов, Владимир Сергеевич

• Муратов, Владимир Сергеевич
• доктор технических наук
• 1997

Оглавление диссертации доктор технических наук Муратов, Владимир Сергеевич

ОГЛАВЛЕНИЕ

ВВЕДЕНИЕ

1. ОСОБЕННОСТИ ФОРМИРОВАНИЯ СТРУКТУРЫ И СВОЙСТВ СПЛАВОВ НА АЛЮМИНИЕВОЙ ОСНОВЕ ПРИ ВАРЬИРОВАНИИ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ОБРАБОТКИ

1.1. Формирование структуры и свойств литых заготовок в ходе кристаллизации и термической обработки

1.2. Структурообразование сплавов в процессе пластической

деформации и последующих термических воздействий

1.3. Особенности термоциклической обработки алюминиевых сплавов

1.4. Теоретические предпосылки и направления поиска новых технологических разработок

2. МЕТОДИЧЕСКИЕ ВОПРОСЫ РАБОТЫ

2.1. Выбор сплавов и методов их обработки

2.2.Методы исследования структуры й свойств

2.3. Вопросы планирования эксперимента и обработки экспериментальных данных

3. СТРУКТУРА И СВОЙСТВА ЛИТЫХ ЗАГОТОВОК, КРИСТАЛЛИЗОВАВШИХСЯ В РАЗЛИЧНЫХ УСЛОВИЯХ И ПОДВЕРГНУТЫХ

РАЗНЫМ ВАРИАНТАМ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ

3.1. Особенности структуры и свойств в литом состоянии

3.2. Формирование структуры и свойств при типовой и термоциклической обработках

3.3. Влияние высокоскоростной кристаллизации на структуру и

свойства сплавов

3.3.1. Особенности формирования свойств отливок, получаемых

литьем в кокиль

3.3.2. Особенности формирования структуры и свойств при литье

под давлением

3.3.3. Формирование структуры и свойств быстрозатвердевших

сплавов

3.4. Об основных направлениях разработки экономных технологий,

учитывающих особенности кристаллизации

3

132

4. ВЛИЯНИЕ РЕЖИМОВ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОЙ ТЕРМИЧЕСКОЙ

ОБРАБОТКИ И ДЕФОРМАЦИИ ЗАГОТОВОК НА ФОРМИРОВАНИЕ СТРУКТУРЫ И СВОЙСТВ ТЕРМИЧЕСКИ УПРОЧНЯЕМЫХ ПОЛУФАБРИКАТОВ

4.1. Оценка влияния параметров деформации на формирование

структуры и свойств

4.2. Влияние особенностей термической обработки слитков и последующей деформации на структуру и свойства прессованных

изделий

4.3. Влияние скорости охлаждения после штамповки на структуру

и свойства изделий из сплавов Д1 и АК6

4.4. Формирование структуры и свойств прессованных изделий

при термоциклической обработке

4.4.1. Термоциклическая обработка профилей, отпрессованных из гомогенизированных слитков

4.4.2. Термоциклическая обработка профилей, отпрессованных

из ускоренно термически обработанных слитков

4.4.3. Влияние ТЦО профилей на микроструктуру и физические

параметры

4.5. Применение термоциклической обработки к листовым полуфабрикатам

4.6. Формирование структуры и свойств штампованных изделий при термоциклической обработке

4.7. Специальные приемы термической и деформационно-термической обработки, направленные на улучшение свойств

4.7.1. Влияние пластической деформации кручением перед термической обработкой на структуру и механические свойства сплавов

В95 и Д16

4.7.2. Обработка, обеспечивающая сохранение прочностных свойств

сплавов при воздействии повышенных температур

4.7.3. Влияние деформации на структуру и свойства быстрозатвердев-

ших сплавов

4.8. Об основных направлениях разработки энергоэкономных режимов

деформационно-термической обработки алюминиевых сплавов

5. НАУЧНО-ПРИКЛАДНЫЕ АСПЕКТЫ РАБОТЫ. ВОПРОСЫ ПРОМЫШЛЕННОЙ АПРОБАЦИИ И ВНЕДРЕНИЯ

5.1. Экспрессный метод определения сопротивления усталости алюминиевых сплавов

5.2. Выбор оптимального режима обработки пресс-изделий

5.3. Совершенствование технологии получения отливок в кокиле

5.3.1. Расчет и оптимизация литниковой системы при получении

отливки "головка блока цилиндров"

5.3.2. Результаты промышленной апробации технологии получения

отливок головки блока цилиндров моделей 21011 и 2108

5.4. Тепловое и напряженное состояние изделий сложной конфигурации при термической обработке

5.4.1. Температурное поле сложного профиля при охлаждении в

спрейерном устройстве

5.4.2. Поле напряжений и деформаций сложных профилей при

закалке (упруго-пластический расчет)

5.5. Опытно-промышленные испытания, внедрение и перспективы использования результатов 329 ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ ПО РАБОТЕ 332 ПРИЛОЖЕНИЕ 337 БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Закономерности изменения структуры и свойств дисперсионнотвердеющих алюминиевых сплавов при комбинированной тепловой обработке и их применение к разработке экономных технологий»

ВВЕДЕНИЕ

АКТУАЛЬНОСТЬ ТЕМЫ. Создание новых приемов улучшения комплекса войств сплавов и на их основе разработка экономичных технологий являются проблемами, от решения которых зависит уровень научно-технического прогресса всего |ромышленного комплекса и, в первую очередь, в материаловедении и технологии >бработки металлов. В полной мере это относится и к сплавам на алюминиевой >снове, широко используемых в авиации, ракетостроении, строительстве, водном и /юрском транспорте, при производстве товаров народного потребления.

Накопленный теоретический и экспериментальный материал в области метал-юведения и обработки алюминиевых сплавов позволили разработать и внедрить в практику многочисленные технологические режимы, использующие собственно термическую обработку, различные варианты деформационно-термического воздей-:твия, новые виды поверхностного упрочнения и легирования и др.

Большой вклад в теорию и практику обработки сплавов на алюминиевой осно-зе внесли Воронов С.М., Бочвар A.A., Петров Д.А., Ливанов В.А., Добаткин И.В., Бе-пов А.Ф., Колобнев И.Ф., Альтман М.Б., Фриндляндер И.Н., Елагин В.И., Новиков И.И., Золотаревский B.C., Буханова A.A., Дриц М.Е., Мальцев М.В., Вайнблат Ю.М., Захаров Е.Д., Ерманок М.З., Захаров В.В., Колачев Б.А., Смагоринский М.Е., Габиду-лин P.M., Воздвиженский В.М. и др.ученые. Здесь следует учесть, что технология получения полуфабрикатов (особенно с применением обработки давлением) из сплавов на основе алюминия многоэтапна и включает в себя получение литой заготовки, ее подготовительную термическую обработку, деформацию, окончательную термическую обработку. При этом каждая стадия оказывает наследственное влияние на структуру и свойства полуфабрикатов.

Одним из важных резервов при разработке высокоэффективных форсированных технологий, особенно многоэтапных, является подход, основанный на таком формировании параметров предшествующей технологической обработки, при котором материал переводится в состояние, обеспечивающее активизацию необходимых структурных превращений на последующих этапах обработки. Исследования по реализации такого подхода к технологическому процессу производства полуфабрикатов из алюминиевых сплавов до постановки настоящей работы носили фрагментарный характер, то есть рассматривались взаимосвязи отдельных этапов производства, например, "литье - гомогенизация" или "условия прессования - термическая обработка" и т.д.

До настоящего времени не проведен систематический анализ существующих риемов повышения экономичности технологии получения полуфабрикатов, не скрыты особенности действующих механизмов структурообразования при реализа-ии активирующих температурных воздействий отсутствует и научно-обоснованный одход к выбору параметров обработки и их значений.

В процессе работы над перечисленными выше проблемами удалось решить >яд актуальных задач металловедения и термической обработки, разработать тео->етические основы и оптимальные режимы управления структурой и свойствами тюминиевых сплавов в процессе многоэтапных обработок и термоциклирования 1итого и деформированного состояний, предложить и реализовать на этой основе омплекс прогрессивных экономных технологий, обеспечивающих улучшение ¡войств полуфабрикатов из алюминиевых сплавов.

Работа выполнена и продолжает выполняться в соответсвии с программами Авиационная технология" (программа МВ РСФСР и МАП, направление 06.02), Конверсия и высокие технологии. 1997-2000 г.г."( программа Минобразования, направление 03), плана НИР Самарского государственного технического университе--а(СамГТУ).

ЦЕЛЬ РАБОТЫ. Целью диссертационной работы является установление и исследование общих закономерностей формирования структуры и свойств диспер-:ионнотвердеющих алюминиевых сплавов в процессе многооперационной комбини-эованной обработки с реализацией активирующих температурных воздействий на этапах кристаллизации заготовок, пластической деформации и термической обра-эотки и создание на этой основе экономных технологий, улучшающих комплекс свойств сплавов.

В целом работа представляет собой теоретическое обобщение закономерностей формирования структуры и свойств алюминиевых сплавов в условиях многоэтапных комбинированных воздействий, на основе которого даны обоснованные технологические решения, направленные на повышение экономности обработки и улучшение свойств сплавов, и внедрение которых вносит значительный вклад в ускорение научно-технического прогресса.

НАУЧНАЯ НОВИЗНА. В работе впервые на основе систематических и комплексных исследований установлены и уточнены закономерности формирования структуры и свойств дисперсионнотвердеющи* алюминиевых сплавов в ходе последовательной реализации стадий комбинированной тепловой обработки, включающей этапы литья, промежуточной термической обработки, пластического де-

формирования и окончательной термической обработки, с использованием новых активирующих температурных воздействий в виде регламентированно ускоренных кристаллизационного и послекристаллизационного охлаждений и охлаждения с температур пластической деформации, а также с температур нагрева под термическую обработку, включая применение сокращенных изотермических выдержек и термо-циклирования. При этом установлены закономерности изменения структуры и свойств при различных вариантах сочетаний указанных приемов обработки.

Установлено, что эффект влияния факторов обработки наследственно проявляется через ряд этапов воздействий, определяя термодинамические и кинетические закономерности структурных превращений.Предложены физические механизмы, описывающие происходящие структурные изменения в условиях повышенной степени неравновесности структуры,формируемой при активирующих температурных воздействиях.

На основании установленных закономерностей предложен подход к совершенствованию многоэтапных технологических процессов обработки алюминиевых сплавов, заключающийся в таком направленном формировании степени неравновесности структуры по ходу обработки, которое активизирует необходимые структурные превращения и улучшает комплекс свойств.

Разработаны новые эффективные термические и деформационно-термические способы обработки алюминиевых сплавов, использующие указанный подход.

Осуществлена практическая их реализация при производстве отливок и деформированных полуфабрикатов и изделий из алюминиевых сплавов. Новизна разработанных в диссертации способов и режимов подтверждена 8 авторскими свидетельствами.

ПРАКТИЧЕСКАЯ ЦЕННОСТЬ. Практическую ценность работы представляют разработанные подходы к совершенствованию технологических процессов, конкретные технологии и режимы обработки алюминиевых сплавов.

Разработаны научно-прикладные основы термических и термодеформационных обработок, сокращенной длительности, созданы и апробированы новые экономные технологии, позволяющие одновременно улучшать комплекс свойств изделий.

Предложенные новые технологические схемы обработки алюминиевых сплавов включают:

- использование сокращенного цикла пребывания отливки в форме и ускоренного охлаждения отливки после извлечения из формы;

- ускоренную термическую обработку слитков из алюминиевых сплавов перед пластической деформацией, предусматривающую замену длительной гомогенизации кратковременным нагревом с ускоренным охлаждением;

- реализацию ускоренного охлаждения заготовок с температуры окончания пластической деформации при прессовании или штамповке;

- варианты окончательной термической обработки (закалка и старение ) с уменьшенной продолжительностью временных параметров;

- варианты деформационно-термической обработки с использованием, в ряде случаев, термоцикпирования, обеспечивающие повышение уровня свойств;

- реализацию быстрого охлаждения сплава из расплавленного состояния, как с последующей платической деформацией, так и без нее, что позволяет получать материал повышенной прочности, а также дает взможность отказаться от операций собственно термической обработки.

Приоритет разработок подтверждается авторскими свидетельствами (A.C. №№ 817088, 1039980, 1043181, 1216225, 1189886, 1421804, 1194897, 1339161, 1835432).

Разработан метод экспрессного определения усталостной прочности алюминиевых сплавов, основанный на оценке способности упрочняющих выделений сопротивляться растворению под действием циклической нагрузки. Приоритет метода подтвержден A.C. № 1037126.

Высокая эффективность предложенных технологий и режимов, а также их реализация на широкой номенклатуре сплавов, создает предпосылки для широкого их внедрения на машиностроительных и металлургических предприятиях.

Результаты работы внедрены и внедряются или прошли апробацию на ряде предприятий, в том числе: АО АвтоВАЗ, Самарская металлургическая компания, АО "Международная авиационная корпорация", ПО ЗИМ, Поволжский НИИМТД и др.

Экономический эффект составил около 41100 тыс.руб. Из них 180 тыс.руб. в ценах до 1992 года.

Часть результатов диссертационной работы может быть использована и используется при чтении лекций в высших учебных заведениях (СамГТУ: курсы, связанные с металловедением и обработкой цветных сплавов). Направление исследований, выполненных в работе, легло в основу магистерской подготовки при кафедре "Материаловедение в машиностроении" СамГТУ.

¡.ФОРМИРОВАНИЕ СТРУКТУРЫ И СВОЙСТВ СПЛАВОВ НА АЛЮМИНИЕВОЙ ОСНОВЕ ПРИ ВАРЬИРОВАНИИ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ

ПАРАМЕТРОВ ОБРАБОТКИ

1.1. Особенности формирования структуры и свойств литых заготовок в ходе кристаллизации и термической обработки

Анализ технологических этапов получения слитков и отливок ( от подготовки шихты до окончательной обработки деталей ) показал, что каждый из них важен в формировании структуры сплава и уровня его свойств. С одной стороны , это требует высокого уровня организации технологического процесса, а с другой , дает воз -можность эффективно управлять формированием структуры и свойств материала.

Недопустимость загрязненности шихтовых материалов , которая " наследуется " отливками , требует тщательной очистки и просушки шихты , периодического освежения ее первичными металлами при многократной переплавке возвратов . Как показано в / 1 / , даже структура шихты оказывает влияние на структуру и свойства отливок . Например, максимальный уровень механических свойств сплава ВАЛ 8 достигается при наличии в шихте 50 % возврата в виде термообработаиного кокильного переплава ( отливки, прибыли, выпоры).

Важное значение имеет обработка расплава, исключающая попадание в него поверхностных окисных пленок , насыщение газами и продуктами взаимодействия с футеровкой печи .К такой обработке относятся : обработка поверхности расплава специальными солями ( например, препарат МХЗ ) , периодическое удаление шлака, обработка дегазирующими таблетками металла в ковше, продувка расплава инертными газами и др.

Важнейшим фактором, определяющим структуру и свойства литых заготовок является тепловой режим их затвердевания . Анализ экспериментальных данных / 2 / показал, что предел допустимых температур перегрева расплава для большинства алюминиевых сплавов составляет А Тпер ~ ( 0,1 - 0,6 ) ТПл • Выдержка расплава 30 минут при температуре 760 °С снижает свойства отливок до уровня ниже технических условий , что связывается с попаданием окисных пленок в отливку и уменьшением числа центров кристаллизации и огрублением структуры. Вместе с тем, перегрев с подстуживанием улучшает структуру и механические свойства сплава АЛ9/3/.

Тепловые условия кристаллизации определяются также размерами отливки и прибыли / 4 /. Чрезмерно массивная прибыль приводит к уменьшению скорости кристаллизации в прилегающих к ней участках отливки , что огрубляет микроструктуру.

При литье в кокиль необходимо / 2 / обеспечивать благоприятное сочетание скорости охлаждения и непрерывности питания всех участков кристаллизующейся отливки. Оптимальная конструкция отливки и кокиля , схема заливки расплава позволяет реализовывать последовательно-направленное затвердевание металла, что избавляет от дефектов типа раковин, рыхлот, трещин, крупных образований из неметаллических включений и др. Некоторые рекомендации по совершенствованию конструкции кокиля и литниковой системы приведены в работах / 5 - 8 /.

Скорость охлаждения расплава при кристаллизации во многом определяет структуру материала. Влияние этого фактора исследовано в ряде работ / 9-22 /. Отмечается / 9 /, что при изменении скорости охлаждения сплава фиксированного состава количество избыточных структурных составляющих меняется по кривой с максимумом в области малых ( 10-60 °С/мин ) скоростей . Увеличение скорости охлаждения в широком интервале скоростей от 60 °С/мин до 250 °С/мин для ряда сплавов ( АК6, В96, AI + 5 % Си ) приводит к некоторому уменьшению объемной доли избыточных составляющих, а для сплавов AI + 6%Мд , Д16 , Д20 практически не влияет на этот параметр микроструктуры. По мере ускорения кристаллизации происходит резкое измельчение дендритных ячеек / 10,17 /, уменьшение размеров выделений избыточных фаз / 9,18,19 / и пор / 9,20 /. Резкое различие скоростей кристаллизации и послекристаллизационного охлаждения в сильной степени не влияют на конечную плотность дислокаций /9,21 /, которая составляла в среднем велиичну ~ 109 см"2. Так для сплава Амгб увеличение скорости кристаллизации с 75 до 2300 °С/мин привело к изменению внутризеренной плотности дислокаций с ( 2,2+ ±0,1)

Q О Q О

■ 10 см до ( 3,4 ± 0,5 ) • 10 см " , а для сплава АЛ 27-1 при увеличении скорости с

Q О

60 до 170 °С/мин общая плотность дислокаций возросла с ( 4 +1,1)10 см" до ( 13,9

Q О

± 0,7 ) • 10 см . Таким образом, можно говорить лишь о тенденции к росту плотности дислокаций по мере увеличения скорости кристаллизации.

В то же время , тип дислокационной структуры ( ячеистая,субзеренная, яче-исто-субзеренная или нерегулярная ) во многом определяется условиями охлаждения сплава после окончания кристаллизации . По мере замедления охлаждения следует ожидать совершенствования субструктуры , что и отмечается для сплава AI+2,2 % Си. При замедлении охлаждения сплавов после окончания кристаллизации происходит огрубление и увеличение объемной доли выделений, образующихся

т т

X X.

при распаде пересыщенного раствора / 9 , 22 /, конечно, если скорость охлаждения не превышает критическую.

Большой интерес уделяется иследованиям быстрозатвердевших алюминиевых сплавов /23-37 /, скорость охлаждения которых при кристаллизации 103 - 104 град/с. В результате формируется неравновесное состояние, для которого характерно: появление метастабильных фаз, не имеющих места в обычных условиях / 23, 26; 29, 35 / ; формирование аномально пересыщенного твердого раствора / 27,30, 35, 38 /, избыточной концентрации вакансий / 25, 34, 36 / , сверхдисперсной зеренной структуры / 24,35,38 /; специфичная кинетика распада при старении / 28, 31,32,33,37/.

Сфероидизация первичных кристаллов , уменьшение микропористости отмечается при реализации процесса кристаллизации под давлением / 10,39 /, что обеспечивает улучшение комплекса свойств отливок / 40, 41 /.

Эффективно управлять структурой и свойствами сплавов позволяет модифицирование расплава . Модифицирование двойной или тройной лигатурой, содержащей стронций, обеспечивает формирование в литейных сплавах высокодисперсной эвтектики и повышение ав сплава на 5-10 %, 5 на 50-70 % / 42 /. Отмечается уменьшение пористости при модифицировании силуминов № , Бг , БЬ / 43 /, при этом измельчаются частицы кремния и интерметаллидов . Положительно влияет и модифицирование литейных алюминиевых сплавов титаном / 44 /, железом / 45 / , нитридом титана / 46 /.

К перспективным приемам улучшения качества отливок относятся такие приемы воздействия на расплав , как перемешивание / 47 /, фильтрование / 48, 49 / и продувка газами / 50 /, рафинирование специальными флюсами / 51,52 /, реализация двойной заливки / 53 /.

После завершения процесса литья , возможны несколько вариантов термической обработки отливок , известные под обозначениями Т1 , Т2, Т4-Т8. Слитки из деформирумых алюминиевых сплавов , как правило , проходят гомогенизационный отжиг. Процесс гомогенизации структуры для литейных сплавов совмещен с изотермической выдержкой перед закалкой. Этот процесс имеет целью устранение последствий дендритной ликвации, улучшение обрабатываемости давлением и повышение конечных свойств отливок и деформированных полуфабрикатов. Структурные изменения литых алюминиевых сплавов при гомогенизации изложены в работах/9,10,54-57 /.

Важнейшим процессом , протекающим при гомогенизационном отжиге, является растворение неравновесных избыточных фаз кристаллизационного происхождения . Исследования показали / 9,55,58-60 /, что для слитков непрерывного литья диаметром менее 500 мм из большинства алюминиевых сплавов время растворения избыточных фаз при обычно назначаемых температурах не превышает 23 часа, а для магналиев и сплавов А1-2п-Мд - 1-2 часа. Кинетика растворения зависит от температуры гомогенизации. Так для сплава ( А1 + 3,5 %2п +2,5 % Мд ) повышение температуры отжига от 540 °С до 560 0 С приводит к уменьшению времени растворения в 5-6 раз. Ускорение процесса растворения связано с экспоненциально возрастающей температурной зависимостью коэффициентов диффузии легирующих элементов. Определенные перспективы , в этой связи , имеет высокотемпературная гомогенизация, при которой нагрев проводится до температур, лежащих между неравновесным и равновесным солидусом сплава / 9,61 /.

Известно / 9,54, 62 /, что чем дисперснее структура слитка или отливки , тем быстрее протекает процесс растворения избыточных фаз. Анализируя зависимость толщины выделений избыточных фаз от скорости охлаждения при кристаллизации, автор / 9 / приводит зависимость времени растворения тр от скорости охлаждения Уохл: тР = К-В^дУ0ХЛ.

В частности , для сплава АЛ 8 : К = 7¡74 , а В = 2,52. Время отжига, которое требуется для выравнивания концентрации легирующих элементов по сечению дендритных ячеек , больше времени растворения тР / 63 - 65 / . Степень устранения внутрикристаллитной ликвации , которая достигается за время тР, определяется химическим составом сплава . Так для двойных ( А1 - 5 % Си , А1 - 10,6 % Мд ) к моменту достижения тр степень ликвации составляет уже всего 20 % от исходной. Для многокомпанентных сплавов (Д16,В93 ) внутрикристаллитная ликвация при обычной гомогенизации ( Тг = 490 °С ) по меди полностью устраняется за 18 ч , по магнию через 10 часов , а при высокотемпературной гомогенизации - за 10ч и 1 ч соответственно. Что же касается ликвации марганца , хрома и других переходных металлов, то она сохраняется почти на уровне литого состояния даже после гомогенизации длительностью в десятки часов, так как их коэффициент диффузии на несколько порядков меньше , чем у основных легирующих элементов .

При анализе изменения зеренной структуры сплавов в процессе гомогенизации выводы различных авторов неодинаковы. В работах / 66,67 / указывается , что размер зерна в слитках при проведении гомогенизации либо не изменяется , либо увеличивается в ходе собирательной рекристаллизации . Согласно же данным ,

т о и

приведенным в / 9 /, в сплавах А1 - 10 % Мд, А1 - 6% Мд , АЛ 27 - 1 и Амгб в течение первого часа отжига происходит измельчение зерна . Дальнейшее увеличение времени отжига промышленных слитков не влияет на размер зерна, а в двойных сплавах размер зерна растет, приближаясь к исходному до отжига. Установлено также , что степень измельчения зерна определяется исходным состоянием : чем медленнее охлаждалась отливка ( сплав АЛ 27-1 ) и крупнее исходное зерно, тем существеннее эффект измельчения.

Различные тенденции в изменении зеренной структуры при гомогенизацион-ном отжиге в работе / 9 / объясняются различиями в составе сплавов, разным характером исходной дислокационной структуры. Отжиг должен приводить к совершенствованию дислокационной структуры, сформированной при кристаллизации , что предусматривает образование более стабильных дислокационных конфигураций и снижение плотности дислокаций . В сплавах систем А1 - Мд и А1 - Мд - с исходной субзеренной или ячеисто-субзеренной структурой на начальных стадиях гомогенизационного отжига измельчение зерна является результатом первичной рекристаллизации. Механизм этого процесса - укрупнение субзерен. Автор / 9 / отмечает,что конечные плотность дислокаций и размер субзерен зависят от скорости охлаждения с температуры гомогенизации . Более низкая плотность дислокаций и больший размер субзерен в случае охлаждения с печью, по сравнению с охлаждением в воде, обусловлены дополнительным совершенствованием дислокационной структуры во время медленного охлаждения.

Особую роль в сохранении полигонизованной структуры деформированных термически обработанных полуфабрикатов играют вторичные алюминиды переходных металлов , образующиеся при гомогенизации. Закономерности распада алюминиевого твердого раствора , пересыщенного переходными металлами, изучены в работах / 9, 56,57 / . Показано, что по мере ускорения охлаждения слитков при кристаллизации возрастает однородность распада; укрупнение частиц выделений имеет место при увеличении температуры и длительности гомогенизационного отжига; увеличение содержания железа и кремния в сплавах облегчает распад раствора переходных металлов.

В работе / 9 / проанализировано наследственное влияние литой структуры на структуру и механические свойства отливок и деформированных полуфабрикатов. Для литых и затем закаленных алюминиевых сплавов отмечается ведущее влияние на свойства размера дендритной ячейки, который в свою очередь определяет и размеры эвтектических выделений и пор. Подчеркнуто, что ускорение кри-

сталлизации литой заготовки , благодаря диспергированию микроструктуры, благоприятно влияет и на конечные свойства после операции деформирования и термической обработки.

Исследования , выполненные на сплаве AI + 4,5 % Си, показали, что длительная гомогенизация приводит к увеличению размера рекристаллизованных зерен в осаженных заготовках, подвергнутых отжигу. Температура начала рекристаллизации полуфабрикатов из сплава Д16 снижается по мере увеличения времени гомогенизации. Средний размер рекристаллизованного зерна в полуфабрикатах из сплава Д16, полученных из слитков с медленной скоростью охлаждения (10°С/мин), в 1,5-2 раза больше , чем в полуфабрикатах , полученных из ускоренно кристаллизовавшихся слитков ( 500 °С/мин ) .

Таким образом, имеется достаточное количество сведений о путях улучшения структуры и свойств алюминиевых сплавов в литом состоянии. Вместе с тем, большинство авторов совершенствуя литейную технологию получения отливок не затрагивают вопросы ее влияния на дальнейшую термическую и деформационно-термическую обработку. В последнее время результаты процессов формирования структуры и свойств сплавов на конечных стадиях обработки стали анализироваться с учетом наследственного влияния литой структуры / 9,68,69 /. Такой подход активно развивается , сейчас признан и позволяет достигать определенных положительных результатов . Однако и здесь авторы используют фиксированные, традиционные режимы деформационной и термической обработки. Современный подход требует одновременной многооперационной оптимизации сложных технологических процессов, включающий взаимное влияние всех этапов обработки. Такой подход сформулирован в работе / 70 /, где анализируются процессы обработки машиностроительных сталей и некоторых алюминиевых сплавов. Для последних, в частности , показаны возможности исключения длительного гомогенизационного отжига слитков, коррекции, в сторону сокращения, временных режимов термической обработки отливок и пресс-изделий. В работе установлено положительное влияние ускоренных охлаждений при кристаллизации и после пластической деформации на свойства заготовок. Полученный экспериментальный материал позволяет судить об эффективности предложенных режимов обработки. Однако выполненный анализ изменения основных свойств сплавов в сложной цепи производственного процесса не сопровождается обобщенными исследованиями структурных превращений , отсутствует скооперированное объяснение трансформации микроструктуры на отдельных one-

рациях и перехода структуры в иные состояния, характерные для последующих операций. Кроме того, варьирование параметров технологических воздействий ( например, скорости охлаждения при кристаллизации ) проведено автором в ограниченных пределах и на ограниченной номенклатуре сплавов,что не позволяет сделать достаточно общие выводы по их влиянию. Указанные ограничения не позволяют вскрыть особенности действующих закономерностей формирования структуры и свойств алюминиевых сплавов при многоэтапных комбинированных технологических воздействиях , сформировать подходы к совершенствованию таких воздействий, разработать научно обоснованные рекомендации к назначению и выбору параметров обработки.

1.2. Структурообразование сплавов в процессе пластической деформации и последующих термических воздействий

Изучение операций пластического деформирования металлов и сплавов позволило установить четкую классификацию деформационной обработки по протекающим в металле структурным изменениям. Принято / 71,72 / различать три основные вида деформации : холодную, теплую и горячую деформации. Основными параметрами, определяющими структуру и свойства материалов,являются :степень / 71,73,74 /', температура / 71,75,76 /, скорость / 71,77,78 / и схема деформации / 79 /. Установлено возрастание количества поглощенной энергии деформирования с ростом степени и скорости , а также снижением температуры деформации. Эта энергия определяет необратимые изменения кристаллической структуры - возрастание на три-четыре порядка плотности дислокаций и увеличение концентрации вакансий. Тонкое строение холоднодеформированных металлов описано в работах / 71,80 /. Зависимость дислокационной структуры от конкретных параметров деформации определяется величиной энергии дефектов упаковки у и различной, в связи с этим, шириной расщепленных дислокаций. При степени деформации до 4-7 % дислокации образуют скопления у препятствий - плоские ( при низкой энергии дефекта упаковки у < 20 эрг/см или низкой температуре ) или в большинстве случаев, объемные , перераспределяющиеся с увеличением деформации в ячеистую структуру. При комнатной температуре ячеистая структура наблюдается , например, у железа и алюминия уже при деформации 10 %. Определяющее направление изменения свойств при холодной деформации - упрочнение за счет затруднения движения дислокаций при увеличении их плотности.

(

Трансформацию структуры при холодной деформации усложняет наличие в структуре сплавов упрочняющих выделений. Обнаружено / 81,82 / растворение зон Гинье-Престона при деформации. В частности / 83 / , установлено растворение в полосах скольжения всех зон ГП и частиц выделений 0'- фазы при деформации сплава Al + 4 % Cu.

Противоположные эффекты установлены при деформации пересыщенных твердых растворов . Авторами работ / 84, 85 / показано, что низкотемпературная деформация закаленных сплавов вызывает сегрегацию атомов легирующих элементов и образование зон ГП. Механизм такого распада твердого раствора рассмотрен в работах / 82, 86 /.

При деформации металлов при повышенных температурах становится возможным неконсервативное движение краевых дислокаций. При этом / 71,72,87 / непосредственно в ходе деформации вероятны процессы разупрочнения , связанные с уменьшением плотности дислокаций и их перераспределением в устойчивые конфигурации большей энергетической стабильности. В ходе горячей деформации возможно образование зародышей рекристаллизации и их рост. Таким образом, в температурных интервалах теплой и горячей деформации в металле одновременно совершаются два противоположных процесса - упрочнение и разупрочнение. Механизм разупрочнения ( динамические возврат, полигонизация или рекристаллизация) определяется параметрами деформирования и / 87 / величиной энергии дефекта упаковки металла. Для а- железа , ферритных сталей , цинка, алюминия и его сплавов / 71, 87, 88 / основным механизмом динамического разупрочнения является полигонизация . Для меди и ее сплавов , свинца , никеля и его сплавов, аус-тенитных сталей ( металлы и сплавы с малой энергией у ) в ходе горячей деформации возможно быстрое протекание процессов динамической рекристаллизации.

Рассмотрение кривых " напряжение - деформация" при горячей деформации для алюминиевых и других сплавов, приведенных в работах / 71,89, 90/, позволяет выделить основное отличие горячей деформации от холодной - наличие установившейся стадии, на которой напряжение остается постоянным, если в сплаве идет динамическая полигонизация, и наличие участка снижения напряжений в случае протекания динамической рекристаллизации. В первом случае для установившейся стадии характерно динамическое равновесие между количеством образующихся и аннигилирующих дислокаций в структуре. Согласно / 89 / для алюминиевых сплавов установившаяся стадия при деформировании в интервале 200 - 400 °С начинается после деформации 5-10 %. С повышением температуры деформации при постоян-

ной скорости размер субзерен увеличивается / 71, 91, 92 /,а при повышении скорости деформации при постоянной температуре уменьшается. Таким образом, на установившейся стадии формируется некоторый определенный для данного сочетания температуры и скорости деформации равновесный размер субзерен.

Определяющее влияние на структурообразование при горячей деформации температуры и скорости деформирования подчеркивает тот факт,что при определенном их сочетании явление динамической рекристаллизации может иметь место и для металлов и сплавов с высоким значением у / 93-95 /. Для начала рекристалли-зационного разупрочнения в материале должно быть состояние сильного перенасыщения дислокациями, что можно достигнуть при определенно большой скорости деформации. В частности , для сплава АК6 рекристаллизованная структура наблю-

1 3 1

дается после горячей деформации со скоростями 10-10 с" / 96 / , а для хромистой стали - 1,1 - 2,6 с"1 / 71 /.

Как следует из данных / 87,97,98 / , преимущественным механизмом динамической рекристаллизации является " рекристаллизация на месте " ( коалесценция субзерен ), приводящая ( при протекании в приграничных областях ) впоследствии к локальной миграции участков высокоугловых границ.

Особую роль в формировании структуры сплавов при горячей деформации играет скорость охлаждения с температуры деформирования. Необходимость учета структурных изменений в процессе выдержки при температуре деформации ( после завершения формообразования ) или при охлаждении с этой температуры до комнатной показана авторами работ / 71,86,87,99 - 102 /. Последеформационные режимы охлаждения , главным образом, изучены для металлов и сплавов второй группы ( с малой энергией у ) , для которых при горячей деформации наиболее вероятно протекание динамической рекристаллизации, которая не завершается в ходе деформирования и заканчивается статической рекристаллизацией при последе-формационных выдержках или медленном охлаждении . Для развития статической рекристаллизации после динамической , практически не требуется инкубационного периода, предшествующего миграции высокоугловых границ.

Вопрос о скорости охлаждения алюминиевых сплавов после деформации рассматривается в связи с решением двух проблем :

- предотвращения развития рекристаллизационных процессов ( совпадает с иследованиями для металлов второй группы ) при последеформационных выдержках и охлаждении. Эта проблема возникает при ВТМО с деформированием при повышенных скоростях , например, штамповкой ( скорость деформации 10"2 - 101с"1)

/ 87 /. Рекомендации / 83,86,103,104 / сводятся к необходимости интенсификации охлаждения после пластической деформации ;

- предотвращения распада пересыщенного твердого раствора при проведении закалки с деформационного нагрева в различных схемах ВТМО / 83,105-107/.

Ряд авторов / 71,87 / указывает , что в случае медленной деформации , когда в материале'протекает динамическая полигонизация , во время последеформаци-онных выдержек или замедленного охлаждения следует ожидать дальнейшего совершенствования субзеренной структуры.

В температурном интервале горячего деформирования могут активно протекать процессы изменения фазового состава сплавов. Для алюминиевых сплавов при горячем прессовании отмечено / 102,108,109 / растворение упрочняющих фаз в твердом растворе. Пластическая деформация , увеличивая плотность несовершенств кристаллической решетки , повышает интенсивность диффузионных процессов. Определенная степень растворения фаз в условиях пластической деформации достигается при более низких температурах и меньших выдержках. Для сплава Al + 4,5 % Cu одинаковая степень пересыщения достигается при закалке на прессе за 15 с при температуре в очаге деформации 500 °С и за 32 минуты и температуре 520 °С при закалке в печи. Аналогично для сплава Д16 интерметаллические

о

частицы площадью 0,03 - 0,08 мкм полностью растворяются при температуре ~ 500°С в очаге деформации в течении 10-20 с /109 /. Параллельно с растворением упрочняющих выделений в алюминиевых сплавах при горячей деформации ( в двухфазной области) может протекать распад твердого раствора / 87,110,111 /, например, в сплавах Al-Cu, Al-Mn , Al-Cu-Mn, Д16.В последних трех выделяются частицы марганцовистой фазы при гетерогенизации .

При анализе формирования структуры и свойств в процессе пластического деформирования необходимо учитывать вытяжку отдельных зерен вдоль направления течения металла , а также образование текстуры деформации. Схема деформации, управляя волокнистостью и текстурой , определяет уровень и анизотропию свойств изделий / 71, 112-114/.

Состояние наклепанного металла обладает повышенной свободной энергией и термодинамически неустойчиво. Термическое воздействие приводит к протеканию структурных изменений,приближающим металл к равновесному состоянию.Параметры деформирования , природа материала, а также температура по-следеформационного нагрева поределяют протекание той или иной стадии этих

изменений - возврата или рекристаллизации . Для алюминия и его сплавов закономерности возврата и рекристаллизации изучены в ряде работ / 71,87,115-118 /.

Устойчивость полигонизованной структуры важна в практике изготовления изделий из алюминиевых сплавов по различным схемам предварительной термомеханической обработки ( ПТМО ). Общее здесь - упрочнение сплава за счет сохранения нерекристаллизованной структуры при последеформационной закалке. Широко применяемой ПТМО алюминиевых сплавов является термообработка в сочетании с предварительным прессованием изделий . Прессование ведется в температурных интервалах максимальной пластичности сплава 300-450 °С . Скорость прессования лежит обычно в пределах 10"2-10° с*1.

Анализ структурообразования сплавов в процессе пластической деформации с учетом установленной схемы развития рекристаллизационных процессов и имеющихся данных по ПТМО / 119-124 / позволяет выделить следующие пути повышения устойчивости структуры пресс-изделий к рекристаллизации : повышение температуры и уменьшение скорости прессования /уменьшение степени деформации, введение в сплав элементов - антирекристаллизаторов , применение напряженного состояния близкого к схеме всестороннего и равномерного сжатия, применение специальных видов термической подготовки слитков, сокращение выдержки при закалке.

Вместе с тем не изучен вопрос о влиянии условий охлаждения после прессования на стабильность дислокационной структуры при последующих нагреве и выдержке при закалке и , тем самым , на уровень получаемых свойств изделий . Следует отметить, что вопрос о скорости охлаждения с деформационного нагрева в схемах ПТМО алюминиевых сплавов не сводится только к проблеме устойчивости полигонизованной структуры. Режим охлаждения должен влиять на размер выделений , способных к растворению при нагреве под закалку и выдержке , на интенсивность процесса растворения , однородность материала и активность процессов распада раствора при старении.

Таким образом , при определении целесообразности применения ускоренного охлаждения после прессования должен учитываться комплекс указанных вопросов. В принципиальном плане отличие применения операции ускоренного охлаждения в схеме ПТМО от схемы ВТМО заключается в том, что при ВТМО деформация сплава ведется при температурах выше линии сольвус и ускоренное охлаждение реализует закалку деформированной матрицы , как окончательную операцию подготовки к ста-

рению. В схемах ПТМО , где отсутствует совмещение деформационного и закалочного нагрева ( закалка проводится самостоятельно ), ускоренное охлаждение -операция , подготавливающая структуру сплава к последующей термической обработке .Схема ВТМО практически не реализуема для высоколегированных систем А1-Си-Мд и А1-гп-Си-Мд. Для них теоретический температурный интервал нагрева под закалку узок и составляет , например, 495-505 °С у сплава Д16 и 460 -475 °С у В95. Стабильное поддержание температуры полуфабриката на выходе из очага деформации в таких узких пределах очень сложно , кроме того, они совпадают с "критическими " температурами для этих сплавов, при которых при прессовании появляются трещины.

Важным параметром прессования алюминиевых сплавов является величина дефорации материала. Независимость субзеренной структуры сплава от степени горячей деформации отнюдь не означает независимости от нее конечных свойств термически обработанных пресс-изделий. Данный параметр определяет дробление избыточных фаз, степень совершенства текстуры , однородность истечения металла , что безусловно сказывается на уровне механических свойств изделий /113,125-127/.

Влияние на структуру пресс-изделий многочисленых параметров деформирования делает сложным установление зависимостей между механическими свойствами и параметрами термомеханической обработки. Если такие параметры , как температура нагрева металла под деформацию и скорость истечения при прессовании можно количественно оценить однозначно , то при определении степени деформации сплава при прессовании возникает ряд затруднений . Традиционно в качестве оценки величины деформации при прессовании алюминиевых сплавов используется коэффицент вытяжки X - отношение площади поперечного сечения контейнера , в котором ведется прессование , к площади поперечного сечения прессуемого изделия. Однако в работе /1241 показана неправомерность использования X для назначения времени выдержки при закалке изделий с сечением , отличным от круга и используется коэффициент формы \ для определения физического коэффициента вытяжки. В работе / 113 / исследовано влияние 1 на механические свойства изделий простой конфигурации из сплава Д16 через волокнистость и текстуру. Вместе с тем, использование в качестве оценки величины деформации предложенных выше критериев недостаточно полно отражает особенности деформации. Во-первых, не учитывается изменение условий деформации по сечению изделия ; во-вторых, отсутствует однозначная зависимость между значениями меха-

нических свойств изделий и значениями критериев при фиксированных значениях остальных параметров обработки. В случае прессования сложных профилей переменного сечения необходимо учитывать также различную степень и схему деформации, различную скорость перемещения металла в очаге деформации и удельную теплоту трения в разных сечениях профиля. В этих условиях для получения возможности управления свойствами пресс-изделий при термической обработке с учетом особенностей деформации необходимо установление достаточно простых обобщенных деформационных критериев , учитывающих особенности формоизменения различных элементов сечения профиля при прессовании.

Анализ литературных сведений , выполненных в разделе 1.2, позволяет отметить их ограниченность в плане подхода , уже изложенного в заключительной части раздела 1.1 , суть которого сводится к необходимости одновременной многооперационной оптимизации сложных технологических процессов. Совершенствование режимов деформационной обработки должно проводиться с соответствующей коррекцией вида и режимов предшествующих литейной технологии и термической обработки, а также последующей термообработки. При этом для создания достаточно общего научного подхода к разработке эффективных технологических процессов требуются обобщенные исследования структурных превращений , объяснение процессов формирования структуры и ее перехода в иные состояния на последующих технологических операциях.

1.3. Особенности термоциклической обработки алюминиевых сплавов

Исследования структурных изменений в сплавах при циклически изменяющейся температуре на раннем этапе ограничивались изучением необратимого формоизменения изделий и изменения структуры сплавов ( явление термической усталости ) при многократном чередовании нагревов и охлаждений / 128 - 134 / . Термоциклирование используется здесь для воспроизведения условий эксплуатации изделий и не является технологическим спсобом обеспечения необходимого комплекса служебных свойств . Заметные изменения механических свойств материала отмечаются при количестве теплосмен не менее пятидесяти, что мало пригодно для ТЦО, как технологической операции. Задача состоит в таком выборе параметров ТЦО, которые позволили бы достигать ощутимого положительного эффекта на первых термоциклах.Данные , полученные при исследовании термоусталости, необходимо при этом учитывать , как показывающие основные тенденции в транс-

формации структуры при термоциклировании. Это - протекание пластической деформации и появление линий скольжения в отдельных зернах уже после первого термоцикла / 131,135, 136 /, формирование субзеренной структуры / 132,135 -138 I, миграция границ зерен / 135,136 /, порообразование / 137, 139 / , перераспределение примесей по сечению зерна / 140 / , коагуляция / 141,142 / или диспергирование фаз /138 /, изменение их распределения в структуре /138,143 /.

При ТЦО в процессе кратных нагревов и охлаждений имеет место, цикл ил иче-ское воздействие временных напряжений , величина которых может достигать , в зависимости от параметров охлаждения , больших значений. Следует ожидать определенную аналогию в формировании тонкой микроструктуры сплавов при кратных термоциклах и явлениях механической усталости ( при первых циклах нагруже-ния ) /144 /. Число циклов усталостной нагрузки , при котором формируется та или иная структура , для данного материала определяется , прежде всего , величиной приложенных напряжений / 145 /, которая определяет уровень деформации . Для отожженого алюминия при амплитуде напряжения 84,4 МПа ячеистая дислокационная структура образуется уже на первом цикле нагружения /146 /. В случае термоциклов, когда у материала повышенная способность к пластической деформации за счет разупрочнения при нагреве и также возможного для ряда сплавов растворения упрочняющих выделений , структурных изменений , характерных для стадии циклической текучести , можно ожидать уже на первых циклах при невысоком уровне напряжений .

Следует подчеркнуть, что изменение свойств и микроструктуры сплавов в процессе циклического нагружения зависит от исходного структурного состояния. В отличие от отожженных материалов , у предварительно наклепанных наблюдается разупрочнение , связанное с упорядочением дислокационных структур.

ТЦО к сталям и чугунам применялась довольно давно в качестве сфероиди-зирующего и графитйзирующего отжига / 147,148 /.

В работах / 149-152 / исследована возможность улучшения структуры стали при циклических быстрых электронагревах и охлаждениях с проведением полного фазового перехода в рамках каждого цикла, а в работах / 153 - 155 / обосновываются параметры обработки - число нагревов и охлаждений , скорость и температура нагрева и охлаждения металла.

Влияние ТЦО на структуру и свойства сплавов,не испытывающих полиморфных превращений .исследовано в работах , выполненных на никеле и его сплавах

/ 156 - 159 /.ТЦО заключалась в нагреве до 650 - 900 °С, выдержке и охлаждении в воде до комнатной или повышенных температур ( 200 °С, 400 °С, 700 °С). Число циклов от ,1 до 15 .старение при 800 °С (16 часов ). В ряде случаев ТЦО применялась в сочетании с отжигом при максимальной температуре цикла в течении 20-60 минут. ТЦО рекомендуется для повышения сопротивляемости ползучести , максимальная долговечность никеля имеет место после 1-2 циклов. Установлены следующие структурные изменения в сплаве при ТЦО :

- повышение концентрации вакансий , которые осуществляют доставку атомов примесей или легирующих элементов к границам и субграницам ; образующиеся здесь кластеры приводят к упрочнению;

- размножение дислокаций с образованием " леса" и последующим формированием полигональной структуры. Источники дислокаций - границы зерен и фаз. Движущая сила процесса - термические напряжения. Перемещение дислокаций при ТЦО отмечено также в работе /160 /, а формирование субзеренной структуры в меди и цинке - в работах / 135-137 / . Во всех экспериментах никель и его сплавы находились в отожженном состоянии ( 1100 - 1400 °С, 4 часа ) ;

- дефекты кристаллического строения , наведенные в материале ТЦО, -центры последующего распада при старении. Частицы закрепляют , в свою очередь, дислокационную структуру. После ТЦО отмечено увеличение количества и размеров частиц по границам зерен в сплаве ЭИ617.

Для алюминиевых сплавов режимы ТЦО разрабатывались для решения разных задач. Одна из них - уменьшение внутренних напряжений и стабилизация размеров изделий / 161 - 163 /. Для этого использовалось термоциклирование в интервале 20 °С ....150 °С или - 190 °С .... 250 °С . Отмечается , что ТЦО эффективна для стабилизации дислокационной структуры материла по механизму отдыха. Указано также, что при охлаждении вблизи границ фаз происходит малая пластическая деформация .

В работах / 164-166 / исследовано применение ТЦО алюминиевых сплавов в литом состоянии с целью подготовки к прессованию вместо гомогенизационного отжига. Отмечается существенное ускорение процессов растворения неравновесных ( а + S + б ) эвтектик .расположенных по границам зерен. Эффект связывается как с наведением значительных термических напряжений при ускоренном охлаждении и разрушением эвтектических образований , так и ускорением диффузионных процессов за счет накопления вакансий , образования пар " вакансия - примесный атом", действия напряжений .

Имеются работы, где ТЦО применялась как окончательная операция термической обработки с целью придания изделиям определенного комплекса служебных свойств. Так в / 167,168 / показана возможность повышения прочностных и пластических свойств , характеристик жаропрочности сплавов АЛ9 , АЛ5М и АЛ25 при замене изотермической закалки многократными нагревами и охлаждениями в диапазоне - от температуры закалки до температуры на 100 -200°С ниже закалочной. Авторы /169 / связывают повышение прочности и пластичности при ТЦО со сферои-дизацией и измельчением фаз, а также измельчением концентрации легирующих элементов в твердом растворе. В работе / 170 / установлено повышение пластичности пресс-изделий из сплава Д16 при циклических закалках, в / 171 / - повышение величины Kic, а в / 172 / - наилучшее сочетание прочности, пластичности и коррозионной стойкости сплава В95.

Анализ показывает, что при исследовании ТЦО сплавов, в том числе и алюминиевых , мало затронуты вопросы влияния условий кристаллизации , характера последующей или предшествующей деформационной обработки на эффекты ТЦО. А именно, отдельные рекомендации по замене гомогенизационного отжига слитков перед прессованием вариантами ТЦО не сопровождаются данными о влиянии режимов получения слитков и последующего прессования на уровень свойств пресс-изделий. Практически отсутствуют сведения о влиянии параметров деформации и скорости последеформационного охлаждения на свойства пресс-изделий при ТЦО. Это делает весьма актуальным исследование возможностей ТЦО с учетом параметров литья и деформационных воздействий .

1.4. Теоретические предпосылки и направления поиска новых технологических разработок

Разработка технологических приемов .направленных на улучшение комплекса свойств изделий из алюминиевых, сплавов с одновременно решаемой задачей экономии ресурсов может осуществляться либо созданием принципиально новых способов получения и обработки материалов, либо совершенствованием традиционных методов обработки на основе новых теоретических подходов .

Второе направление позволяет легко вписываться в существующие условия производства и достигать эффекта с минимальными затратами.

Комплексный характер технологии получения изделий из алюминиевых сплавов отличается тем, что , как правило, в рамках одного металлургического пред-

приятия или производства реализуется выплавка сплавов и литье отливок или слитков , термическая обработка литых заготовок, деформация ( в случае производства деформированных изделий ) , окончательная термическая обработка.Такое многоэтапное комбинированное воздействие на материал следует рассматривать как один из возможных процессов изменения состояния металлических систем.

Анализ литературных сведений и полученных экспериментальных данных позволил сформулировать основные принципы такого изменения , а также адаптировать их к технологическим процессам обработки алюминиевых сплавов с целью активного управления формированием структуры и свойств с учетом его экономической эффективности.К таким принципам относятся открытость , термодинамическая самоорганизация , наследственность и синергизм, а некоторые подходы к их использованию изложены в работах Ивановой B.C.

Явление наследственности , проявляемое в металлических материлах и описанное в работах / 9,69,70,173 /, требует рассмотрения всех операций воздействия на сплавы как единого процесса формирования их структурного состояния и уровня свойств.

На каждой стадии многоэтапного процесса имеется комплекс факторов управления хк( t), формирующий комплекс параметров состояния металлического объекта у ( t). При этом параметры состояния являются функцией не только факторов управления на каждой t-ой стадии , но и начальных состояний системы у (t - 1 ) , то есть у (t) = ft( у (t - 1 ), х (t)). Задача создания экономичных технологических процессов сводится к тому , что требуется минимизировать расходы на этапах обработки и обеспечить на выходе заданное сочетание свойств. Математически это записывается

М

IM =mm£(pt(y(t-l),x(t)) x(t) g

у(М)>а,{а = (а1,а2...... ап); у( М ) = ( yi( М ), у2 ( М ),....., yn ( М ))},

где cpt( y(t - 1 ), х( t)) - расходы на выполнение совокупности операций на t - ой стадии.

Вообще говоря, путей уменьшения расходов достаточно много : применение нового оборудования, замена сырья, автоматизация процессов и так далее. Но есть и чисто материаловедческий путь : обеспечение в ходе обработки активизации необходимых структурных превращений в сплавах. При этом нежелательные структурные изменения должны либо отсутствовать , либо развиваться с некоторой допу-

стимой скоростью и должны быть обеспечены заданные свойства. Математически это записывается

м

1т = шахУМ+(уа-1),ха)) 1=1

у(м) > а,м~(1) < в, {э=(^„.„э^ч-а) = о/ту^а),..., V-а«}

где N/¡(0 = 1),х(1)> - скорость формирования I -ой структурной характеристи-

ки;

и - скорости необходимых и нежелательных структурных пре-

вращений .

Ускорение необходимых структурных превращений позволит, в свою очередь, обеспечить повышенные показатели экокномичности процессов обработки , за счет сокращения их длительности.

Выполненные исследования показывают, что важнейшим моментом в изменении структуры алюминиевых сплавов являются соотношения между интенсивностью воздействий , уводящих систему от термодинамического равновесия и формирующих неустойчивые структурные состояния , и кинетикой процессов их релаксации, обеспечивающих формирование структурных состояний с разной свободной энергией . Причем эффект влияния факторов обработки наследственно проявляется через ряд этапов воздействий. В ситуации , когда структура сплава формируется на каждом этапе процесса обработки, традиционный подход к разработке технологий, при котором каждый предшествующий этап формирует структуру , не закладывая ее активной роли по отношению к структурообразованию на последующих этапах не дает эффективных решений . Необходим такой выбор факторов управления на предшествующих этапах обработки, который позволил формировать структуру сплава, обеспечивающую активацию необходимых структурных превращений на последующих этапах.

Направление , полнота и интенсивность протекания структурных превращений в металлических сплавах определяется степенью неравновесности их структуры. Как важный фактор, влияющий на формирование структуры и свойств полуфабрикатов из алюминиевых сплавов, степень неравновесности структуры рассматривается в работе / 61 /. Очевидно, что дополнительные возможности в управлении процессами структурообразования сплавов можно создать, если на каждой стадии технологического процесса направленно создавать структурное состояние с заданной степенью неравновесности.Вместе с тем, в существующих техноогических про-

цессах режимы обработки на каждой стадии назначаются, исходя из желаемого результата данной стадии и удобств ее проведения. Влияние формирующейся степени неравновесности на процессы структурообразования на последующих стадиях практически не учитывается.

Согласно теории абсолютных скоростей реакций / 174 / фазовое превращение можно представить как процесс последовательного присоединения атомов к центру новой фазы, состоящему из п атомов. Такое присоединение происходит через промежуточную конфигурацию , которая соответствует большему изменению свободной энергии , чем при образовании центра, состоящего из п или ( п+1 ) атомов. Эта промежуточная конфигурация может осуществляться различными способами, однако имеется такая ( будем называть ее активированный комплекс ), при которой достигается наименьший максимум значения свободной энергии системы. Интенсивность увеличения размеров области , занятой новой фазой, определяется скоростью преодоления атомами,находящимися непосредственно у поверхности раздела фаз, определенных энергетических барьеров. Величина барьера обычно оценивается / 8,174 / как разность энергий активированного комплекса и величины

(ДР(п) + ДР(п + 1))/2 ( см. рис. 1.1а, где данная разность обозначена через и ).

Здесь принято : ДР(п) - полное изменение свободной энергии системы при образовании центра новой фазы , содержащего п атомов ; в общем случае

ДР( п ) = - ДРу + АРв + ДРЕ где Д Ру - выигрыш в свободной энергии ? вследствии появления кристалла объема V новой фазы, имеющей меньшую , чем исходная, величину Р при данных условиях;

ДРэ -затраты свободной энергии в результате появления границы раздела фаз или переходной области между ними,в которой расположение атомов меняется от характерного для старой фазы до соответствующего новой;

ДРЕ - проигрыш энергии на создание полей структурных напряжений ;

ДР(п+1) - полное изменение свободной энергии при образовании центра новой фазы, содержащего ( п+1) атом.

Движущейся силой процесса роста центра новой фазы является величина с!ДР(п)/с}п , характеризующая изменение ЛР(п) в зависимости от п. Если при увеличении п значение ДР(п) также увеличивается, то есть свободная энергия системы возрастает, то термодинамический стимул для разрастания области, занятой новой фазой отсутствует.

Координата состояния

а

6

а - при изменении фазового состояния сплава; б - при спинодальном распаде в сплаве состава Со ; в - при распаде по механизму образования и роста зародышей.

Рис. 1.1

Согласно / 4 / имеем :

с1п 1_ _ с!Р(п) . . , .

— = —п—— ( 1.1 )

Л Т dn

Здесь I - кинетический коэффициент , который согласно / 174 / оценивается зависимостью

Заключение диссертации по теме «Материаловедение (по отраслям)», Муратов, Владимир Сергеевич

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ ПО РАБОТЕ

1. Обобщение выполненных теоретических и экспериментальных исследований позволило научно обосновать технологические решения, направленные на повышение экономичности многоэтапной комбинированной тепловой обработки и улучшение свойств дисперсионнотвердеющих алюминиевых сплавов.

Установлены и уточнены закономерности формирования структуры и свойств сплавов, особенности механизмов структурообразования в ходе последовательной реализации этапов литья, промежуточной термической обработки, пластического деформирования, окончательной термической обработки с использованием новых активирующих (за счет создания оптимальной степени неравновесности структуры) температурных воздействий в виде регламентированно ускоренных кристаллизационного и послекристаллизационного охлаждений и охлаждения с температур пластической деформации, а также с температур нагрева под термическую обработку, включая термоциклирование.

2. Закономерности влияния условий-кристаллизации и скорости послекристаллизационного охлаждения на процессы формирования структуры и свойств определяются соотношением скоростей охлаждения в интервале кристиаллизации и после ее завершения, абсолютными значениями скоростей охлаждения, особенностями заполнения формы расплавом и режимами термической обработки. Выделены три интервала скоростей охлаждения при кристаллизации (10"3 - 10"1, 10° - 102, 103 - 104 к/с), для каждого из которых выявлены свои закономерности влияния ускорения послекристаллизационного охлаждения и режимов термообработки на структуру и свойства сплавов. В частности, установлены режимы воздействий, приводящие к увеличению количества Q избыточных фаз кристаллизационного происхождения в виде прослоек по границам дендритных ячеек, а также режимы интенсифицирующие растворение избыточных фаз при последующих гомогенизирующих обработках.

3. Установлено повышение интенсивности и степени распада при искусственном старении сплавов, ускоренно охлажденных в послекристаллизационно1\/ интервале температур. В ряде случаев выявлен сложный немонотонный характер упрочнения литых алюминиевых сплавов при температурах старения 190-200°С предложены возможные стадии распада.

В ускоренно охлажденных отливках (сплавы АЛ9, АК6М2, АК9) достигаете; повышение прочностных свойств (ств) на 10-100 МПа, пластичности (б) на 1-1,5 %

КСи на 0,2-0,3 МДж/м2 При этом можно назначать в 1,5-2 раза сокращенное время выдержки при старении.

Разработана технология получения отливок в кокилях, использующая вариант заливки расплава сверху, предусматривающая уменьшение размеров литниковых каналов и прибыли и обеспечивающая повышение производительности литейных машин.

4. Выявлены особенности структуры и свойств алюминиевых сплавов, полученных методами высокоскоростной кристаллизации:

- в участках заготовок, отлитых под давлением, где действовали гидростатические напряжения сжатия или высока степень турбулентности потока расплава, скорость распада при старении закаленного сплава понижена;

- в быстрозатвердевших сплавах (скорость охлаждения расплава 103 - 104К/с формируется неравновесное состояние, которое характеризуется: ультрамелкозернистой и высокодисперсной по выделениям структурой (размер зерна в 6-10 раз, а размер дендритной ячейки в 20-30 раз меньше, чем в промышленных слитках), повышенной однородностью распределения элементов в структуре, замедлением процесса распада пересыщенных твердых растворов при естественном старении, повышенной твердостью, ускорением наступления стадии перестаривания при фазовом старении;

- формирование поверхностного быстрозатвердевшего слоя при электроннолучевой обработке позволяет повысить в 2 раза усталостную долговечность образцов;

- сочетание быстрой кристаллизации и пластической деформации при 400-450°С, проведенной сразу после кристаллизации, позволяет резко упрчнять сплавы (в сплаве Д16 микротвердость повышена на ~ 500 МПа) без дополнительной операции закалки,

5. Предложенные варианты ТЦО, включающие кратные закалочные циклы, интенсифицируя физико-химические процессы, вызывают существенное внутреннее преобразование структуры литых сплавов, выражающееся в проявлении интенсивного (по сравнению с изотермической обработкой) растворения избыточных фаз кристаллизационного происхождения, формировании дисперсных частиц интерме-таллидов переходных металлов, уменьшении пористости и измельчении зерна, в проявлении тенденций к аннигиляции или накоплению дислокаций в зависимости от температурно-временных параметров, изменении состава фаз. ТЦО даже в высокоэкономичных вариантах (число циклов один или два) формирует преддеформаци

334 онную структуру, обеспечивающую достаточную деформируемость литых заготовок: при сравнении с традиционно гомогенизированными реализуются те же усилия прессования и повышенные скорости истечения, а длительность обработки сокращается до 1-2 часов.

При этом ускоренная термическая обработка слитков позволяет повысить (прессованные профили из сплава Д16) ств на 15-20 МПа, 5 на 25-30%, от 25-45% до 3-4 раз, сг-1 на 15 МПа лри снижении склонности к межкристаллитной и расслаивающей коррозии и сохранении значений К<|С и КСи.

6. Разработаны деформационные критерии г) и оценивающие влияние геометрии пресс-изделий на закономерности формирования структуры и свойств на промежуточных и финишной стадиях обработки.

Установлена положительная роль интенсификации последеформационного охлаждения с температур окончания деформации (замена воздушного охлаждения в штабелях на охлаждение в воде) в схеме предварительной термомеханической обработки. Ускоренное охлаждение способствует сохранению в изделиях нерекри-сталлизованной структуры. При этом выявлено изменение кинетических особенностей процесса растворения -: выделения упрочняющих фаз в процессе закалочного нагрева, интенсификация гомогенизации матрицы в процессе закалочной выдержки, ч ускорение и увеличение с+епени распада при зонном и фазовом старении закаленных сплавов.

Наиболее эффективно применение ускоренного последеформационного охлаждения при прессовании изделий из ускоренно термически обработанных слитков. Для прессованных профилей (сплав Д16), получаемых из гомогенизированных слитков .удается при ускоренном охлаждении после прессования повысить ств и сто,2 на 15-40 МПа, до 2,5 раз при сохранении 5, КС11, К1с и сопротивлении коррозии.

Реализация ускоренного охлаждения при получении изделий из ускоренно термически обработанных слитков увеличивает прирост сто,2 и ств до 40-60 МПа, 5 повышается на 20-25% при выравнивании свойств по сечению сложных профилей.

Ускоренное охлаждение после деформации повышает в штамповках из сплава Д1 с0,2 и ав на 35-40 МПа, 5 на 25%, а из сплава АК6 позволяет применять сокращенные режимы закалки и старения (времена выдержки сокращаются на 30% и с 714 ч до 2-3 ч соответственно) при обеспечении необходимого уровня характеристик ств, о0,2 и 5 и повышении усталостной долговечности и сопротивления коррозии.

7. ТЦО сплавов в деформированном состоянии изменяет их структуру пс сравнению с типовой обработкой, обеспечивая активизацию полигонизационных и 335 рекристаллизационных (на начальной стадии) процессов, создание повышенной пе-ресыщенности твердых растворов после окончательного закалочного охлаждения, что интенсифицирует последующий распад при зонном и фазовом старении (сплавы Д16, 1915, АК6, В95) , формирование высокостабильных упрочняющих зон и частиц фаз с высокой однородностью распределения в матрице (сплавы Д16, Д1, АК6, В93).

ТЦО прессованных профилей (сплав Д16) из гомогенизированных слитков повышает 5 на 15-30%, Ыст в 1,3-3 раза, а1 на 30 МПа и уменьшает склонность к МКК. Прочность, величина (<1С и КС1! сохраняются на уровне, получаемом при типовой обработке. ТЦО профилей/отпрессованных из ускоренно термически обработанных слитков или ускоренно охлажденных после прессования, позволяет дополнительно повысить и ав на 10-30 МПа.

ТЦО повышает характеристики циклической трещиностойкости (К№, Кс, сгснетто) листовых полуфабрикатов (сплав 1163); пластичность и усталостную долговечность штампованных изделий (сплав АК6).

Сочетание ТЦО с предварительной деформацией кручения позволяет повысить усталостную долговечность ~ в 10 раз (сплавы В95 и Д16), а применение принципов ТЦО на стадии старения приводит к сохранению прочностных свойств сплавов (Д16, АК4-1) при воздействии повышенных температур.

8. Получены решейия и выполнены расчеты:

- по оценке изменения температуры поверхности отливки и кокиля в процессе кристаллизации, длительности затвердевания и параметров литниковой системы специальной конструкции, позволяющей, осуществляя заливку сверху, форсировать процесс получения отливок с пониженным расходом металла;

- по оценке влияния режимов охлаждения и геометрии изделий на кинетику изменения полей температур, напряжений и деформаций, что позволяет определять рамки технологической возможности увеличения скоростей охлаждений изделий сложной конфигурации после деформации и при ТЦО.

9. Многофакторная оптимизация всех исследованных режимов обработки прессованных полуфабрикатов по обобщенным критериям качества, составленным из характеристик основных свойств, показала, что обработка, включающая ускоренную термическую обработку слитков, прессование с ускоренным охлаждением на столе пресса и однократную закалку с сокращенным временем выдержки, обеспечивает высокую однородность свойств по сечению профилей и максимизирует свойства в зоне с минимальным их уровнем. Этот вариант и наиболее экономичен.

Для дополнительной оценки качества прессованных и штампованных изделий, обработанных по разным вариантам, разработан экспрессный метод определения сопротивления усталости алюминиевых сплавов, основанный на оценке устойчивости зон и частиц упрочняющих фаз при термическом возврате и обработке на твердый раствор.

10. Теоретические и прикладные результаты работы внедрены, внедряются или прошли апробирование на ряде предприятий: АО "САМЕКО",АО "Международная авиационная корпорация", АО "АвтоВАЗ", ПО "Завод им.Масленникова", Поволжский НИИМТД и др.Общий годовой экономический эффект от внедрения разработок - 41100 тыс. рублей ( в ценах разных лет).

Список литературы диссертационного исследования доктор технических наук Муратов, Владимир Сергеевич, 1997 год

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

1. Постников Н.С. Упрочнение алюминиевых сплавов и отливок,- М.: Металлургия, 1986,-480с.

2. Промышленные деформируемые, спеченные и литейные сплавы: Справочник / Под ред. Квасова Ф.И., Фридляндера И.Н.- М.: Металлургия, 1984.528 с.

3. Бродова И.Г., Башлыков Д.В., Поленц И.В. Связь структурных характеристик сплава АЛ9 с его свойствами. //Физика металлов и металловедение.-1994.-Т.78, вып.З,- с.123-129.

4. Плавка и литье алюминиевых сплавов: Справочник / Под ред. Добаткина В.И,- М.: Металлургия, 1970,- 416с.

5. Бураков С.Л., Вейник А.И., Дубинин Н.П. Литье в кокиль,- М.: Машиностроение, 1980.-415с.

6. Пат. 4971134 США, МКИ В 22 Д 99 /00 Mold casting process and apparatus, and metod for producing mechanical parts./ Kawaguchi Masatoshi, Tajima Norio, Natanaka Setsumi (Япония)-№ 143625. Заявл. 13.06.1988; Опубл.20.11.1990.

7. Sandford P., DawsonW.A. The optimisation of yield in gravity die castings. //Foundryman.- 1991.- 84.№5.- c.216-219.

8. Sugiyama Yoshio, fwahori Hiroaki, Yonekura Kouji, Ymamoto Yoshiaki.

Течение алюминиевого сплава в полости литейной формы //Имоно - j. Jap

Foundrymens Soc. - 1990.- 62. №6.- c.370-375.

9. Золотаревский B.C. Структура и прочность литых алюминиевых сплавов.-М.: Металлургия, 1981,- 192с.

10. Плавка и литье алюминиевых сплавов : Справочник / Под ред. Добаткина В.И. - М.: Металлургия, 1983,- 352 с.

11. Квасов Ф.И., Фриндляндер И.Н. Алюминиевые сплавы типа дуралюмин.-М.: Металлургия, 1984,- 240 с.

12. Новиков И.И., Золотаревский B.C. Дендритная ликвация в сплавах,- М.: Наука, 1965.- 156с.

13. Чалмерс Б. Теория затвердевания.- М.: Металлургия, 1968.- 288с.

14. Флеминге М. Процессы затвердевания,- М.: Мир, 1977,- 423с.

15. Елагин В.И. Легирование деформируемых алюминиевых сплавов переходными металлами.- М.: Металлургия, 1975.- 247с.

16. Захаров Е.Д. Закономерности затвердевания слитков. // В кн.: Деформи -руемые алюминиевые сплавы.- М.: Оборонгиз, 1961.- с.214-228.

17. Ibaraki Masao Okomoto Т., Kichitake K. // Memor. Inst. Scient and Industr. Rec . Osaka Univ.- 1968,- v.25.- p.101-115.

18. Ohmi Tatsuya, Tanaka Yasuhiro, Kudoh Masayuki.Влияние переохлаждения и скорости охлаждения на размер первичных кристаллов кремния в заэвтектических сплавах Al-Si. // Bull. Fac. End. Hokkaido Univ.- 1991,- 156.-p. 4-10.

19. Телешов В.В., Золотаревский B.C. Взаимосвязь между некоторыми структурными характеристиками литых сплавов.// Изв. ВУЗов. Цветная метал -лургия,- 1971,- №4,-с. 120-123.

20. Ростокер В, Дворак Д. Микроскопический метод в металловедении.- М.: Металлургия, 1967.- 205с.

21. Истомин - Кастровский В.В., Виттенберг Л.М., Мишин А.С., Золотаревский B.C. Электронно-микроскопическое исследование структуры отливок из сплава АЛ 21-1. // Изв.вузов. Цветная металлургия.- 1975,- № 5, с. 107-112.

22. Диаграммы изотермического распада раствора в алюминиевых сплавах: Справочник / Под ред. Новикова И.И.- М.: Металлургия, 1973,- 152с.

23. Гудзенко В.Н. , Полеся А.Ф. Метастабильные фазы в системе Al-Mg.// Изв.вузов. Цветная металлургия.- 1973.- №4,- с.144-148.

24. Пархутик П.А., Лубенский М.З. Влияние условий кристаллизации на структуру алюминиево-кремниевых сплавов.// Металловедение и термическая обработка металлов,- 1972.- № 9.- с.68-69.

25. Mourik Pvan, Keijer Th. H.ed, Mittemeijer E.J. Exess vacansies in rapidly guenched alluminium alloys // Rapidly Quenched Metals Proc. 5 Inst.Conf.- Amsterdam. 1985,- p.899-902.

26. Омака Тосио. Скорость охлаждения и структура кристаллизации при резком охлаждении частиц алюминиевых сплавов. //Rept. Rec. Group Fundam. Study Dev Adw. Alloys Solidif. Process.- Osaka, 1990,- p. 135-142.

27. Bi Y.J., Lozetto M.H. Analitical electron microscopy study of rapidly solidfied Al-V at 1,5% alloy.// Proc. 9 th Eur. Congr. Electron Microsc.- Bristol, Philadephia, 1988.-p.191-192.

28. Bastawros A.M. , El. Labany H.M., Said M.Z. Study of melt spun Al-Cu ribbons on aging // Indian J. Pure and Appl. Phys.- 1991.-29. № 1,- p.22-26.

29. Kinger Joachim, Arzt Eduard. Microstructure and phase composition in high-strengh aluminium alloys produced by a splat - cooling technigue.// Z. Mettallk.- 1991.- 82. №7.-p.503-509.

30.Фадеева В.И., Леонов А.В., Киселев О.А., РясныйТ.К. Структурно-морфологические особенности быстрозакаленных твердых растворов AI-Fе.// Тезисы докладов Всесоюзного семинара". Структурно-морфологические основы модифицирования материалов методами нетрадиционных технологий,- Обнинск, 1991.-с.39.

31. Agarwal S.C., Herman Н. Early-stage phase separation in liguid-guenched AI-7 at.% Zn // J. Mater.Sci.-1978.- 13.№ 7,- p.1549-1554.

32. Agarwal S.C., Koczak M.J. Herman H. Phase decomposition of liguid-guenched AI-28 at. % Zn // Scr.met.- 1973.- 7. № 4.-3.401-408.

33. Agarwal S.C., Koczak M.J., Herman H. Presipitation in liguid-guenched Al-base alloys//lbid.-1977.-№ 8,-p.401-408.

34. Ozawa E., Kimura H.Excess vacancies and nucleation in aluminium-silicon alloys II Ibid.- 1970,- 18.№ 9.- p.995-1004.

35. Мирошниченко И.С. Закалка из жидкого состояния,- М.: Металлургия, 1982,- 168с.

36. Чуистов К.В. Старение металлических сплавов.- Киев: Наук.думка, 1985.-

230с.

37. Kamio Akihiko, Murakami Takeshi, Tuzuka Hiroys Ku, Sato Tatsuo. Microstructure and decomposition behavior of rapidly solidified Al-Fe-Ce and Al-Fe-Zr alloys.// Pept. Rec. Group. Fundam.Study Dev.Adv.Alum.Alloys Solidif. Process. - Osaka, 1990,-p. 37-63.

38. Добаткин В.И., Елагин В.И. Гранулированные алюминиевые сплавы.-М.: Металлургия, 1981.- 175с.

39. Заявка 2-141544 Япония, МКИ С 22 С 1/02. Способ получения Al-Si сплавов. // Исидзука Сатору(Япония)-№ 63-296955. Заявл. 24.11.1988, Опубл. 30.05.1990. Кокай Токке кохо № 37. р.267-270.

40. Заявка 2651453 Франция, МКИ В 22 С 9/04. Perfectionnement au procece de moulage a mousse perdue at sous pression deppicces metallgues / Garat Michel (Франция) - № 8911943. Заявл. 07.09.1989; Опубл. 08.03.1991.

41.Батышев А.И., Безпалько В.И. и др. Затвердевание отливок из высо -копрочных алюминиевых сплавов под давлением // Литейное производство,- 1990.-

№ 1.-С.8-18.

42. Куцова В.З., Полова Н.В., Коваленко К.И., Криммель А.Г. Исследование структуры, фазового состава и механических свойств сплава АП4, модифицированного лигатурой AL-Si-Cr//Литейное производство,- 1991,- №8.-с.8-10.

43. Jaguet J.C. Vergleich der verede lung von untereutektishen Aluminium-silicium-Gublegierungen mit Natrium, Strontium and Antimon anhand von mechanishen Eigen schatten, Gefuge und Metallgual ¿tat // Giesser.- Prax.-1991.-№ 13-14. -p.221-231.

44. Shivkumar S., Wang L., Apelian D. Molten metal processing of advanced cast aluminum alloys.//Tom.- 1991.-43. № 1,- p.26-28.

45. A.c. № 1638193 СССР, МКИ С 22 С 1/021 Способ модифицирования литейных сплавов на основе алюминия. / Золотаревский B.C., Белов H.A., Аксенов A.A. (СССР) - №4639740. Заявл. 19.01.1989; Опубл. 30.03.1991. Бюл. №2.

46.Михаленков К.В., Могилатенко В.Г. Модифицирование вторичных литейных алюминиевых сплавов частицами нитрида титана // В кн.: Прогрессивные литейные технологии и материалы,- Киев.: АНУССР, Ин-т проблем литья, 1990.- с.69-73.

47.Jaunich Н.,Klein F., Szimon H.W. Einflub der Reinigung von Aluminium schmlzen mit einem Wirbier auf die Dauerwech seifestig Keit von Druckgub II Giesser.-Prax.- 1991,- №18,- p.297-303.

48. Курдюмов A.B., Базлова T.A. О возможности повышения пластичности вторичных силуминов фильтрованием расплавов //Литейное производство.-1991,-№8.-с.7-8.

49. Devaux H.,Heibel D., Richard M. Filtrations techniken und Behand lungs verfahren bei Aluminium gu /fyGiesserei Rd. sch.- 1990.-37. № 11-12.p.5-11.

50. Lewis K. Control of Hardspot Inclusions in Aluminum die Casting II Die Cast Eng.-1991/- 35. № 1.-p. 18-22.

51. Астаунов B.C. Технология приготовления алюминиевых сплавов повышенной чистоты //Литейное производство,- 1990,- № 11.- с.31-32.

52. Белова С.В., Миляев А.Ф. Выбор флюса для рафинирования сплавов группы АК // Тезисы докладов н.т.к. "Прогрессивные технологии изготовления форм и стержней для производства отливок". - Челябинск, 1990.- с.80-81.

53. Ohmi Tutsuya Kudoh Masay Ki.Измельчение структуры отливок из заэвтектических силуминов при двойной заливке II J. Jap. Inst. Metals.- 1990,- 54. № 6 - р.700-705.

54. Колачев Б.А., Ливанов В.А., Елагин В.И. Металловедение и термическая обработка металлов и сплавов,- М.: Металлургия, 1981,- 416с.

55. Золотаревский B.C., Новиков И.И. Оптимальное время гомогенизации алюминиевых сплавов // Технология легких сплавов.- 1970,- № 5.- с.9-12.

56. Елагин В.И.,-Мудренко Г.А. К вопросу о распаде твердого раствора Mn, Cr и циркония в алюминии при нагреве слитков II Технология легких сплавов,- 1970.- № 3,- с.9.

57. Елагин В.И., Захаров В.В., Петрова A.A. Исследование устойчивости твердого раствора в листах из сплава системы Al-Zn-Mg с добавками Мп, Cr и циркония в зависимости от режимов гомогенизации слитков // Технология легких сплавов.- 1972,- № 4,- с.20-23.

58. Дриц A.M., Вовнянко А.Г., Крымова Т.В. Применение прессованных полуфабрикатов из алюминиевого-литиевого сплава 1450 в конструкции современных транспортных самолетов II Цветные металлы,- 1994,- № 4,- с.44-48.

59. Золотаревский B.C., Телешов В.В. Определение оптимального времени нагрева под закалку по структуре отливок из алюминиевых сплавов // Металловедение и термическая обработка металлов,- 1970,- № 7,- с.44-49.

60. Мондольфо Л.Ф. Структура и свойства алюминиевых сплавов,- М.: Металлургия, 1979,-639с.

61. Структура и свойства полуфабрикатов из алюминиевых сплавов: Справочник / Под ред. Елагина В.И., Ливанова В.А..- М.: Металлургия, 1984.- 408с.

62. Колобнев И.Ф. Термическая обработка алюминиевых сплавов,- М.: Металлургия, 1966.- 394с. *

63. Алюминий: Перев. с англ. / Под ред. Туманова А.Г., Квасова Ф.И., Фриндляндера И.Н.- М.: Металлургия, 1972,- 663с.

64. Золотаревский B.C., Курбатова A.B., Райтбарг Ф.Л. Исследование перераспределения легирующих компонентов при гомогенизации сплава Д 16 // Изв. АН СССР. Металлы,- 1974,- № 2.- с.140-143.

65. Курбатова A.B., Золотаревский B.C. Экспериментальное и аналитическое определение времени гомогенизации литых трехкомпонентных сплавов на основе алюминия // Изв.ВУЗов. Цветная металлургия.-1975.- № 5,- с.119-122.

66. Лившиц Б.Г. Металлография,- М.: Металлургия, 1971.- 405с.

67. Ост К.Т. Применение рекристаллизации для выращивания больших кристаллов,- // В кн.: Теория и практика выращивания кристаллов. М.: Металлургия, 1968.- с.543-587.

68. Елагин В.И., Захаров В.В., Дриц М.М. Структура и свойства сплавов системы Al-Zn-Mg. - М.: Металлургия, 1982,- 224с.

69. Трошина Л.В. Исследование влияния термической циклической обработки слитков и прессованных профилей на структуру и свойства некоторых сплавов на

алюминиевой основе II Дис. на соиск. учен, степени канд. техн.наук. Куйбышевский политехнический институт,- Куйбышев.-1982.- 209 с.

70. Кенис М.С. Разработка высокопроизводительных и энергосберегающих процессов тепловой обработки заготовок и деталей из машиностроительных сталей и алюминиевых сплавов, обеспечивающих повышение их свойств // Дис. на соиск. учен.степени докт.техн.наук. Куйбышевский политехнический институт.- Куйбышев,-1990.-430с.

71. Бернштейн М.Д. Структура деформированных металлов,- М.: Металлургия, 1977.-430с.

72. ЗолотаревскИй B.C. Механические испытания и свойства металлов,- М.: Металлургия, 1974,-302с.

73. Хоникомб Р. Пластическая деформация металлов.- М.: Мир, 1972.- 408с,

74. Коттрелл А.Х. Дислокации и пластическое течение в кристаллах,- М.: Металлургиздат, 1958,-267с.

75. Штейнберг М.М., Карева Н.Т., Смирнов М.А., Морозов О.П., Корягин Ю.Д., Бурнаков К.К. Влияние термомеханической обработки на свойства алюминиевых сплавов // Металлы.- 1976.- № 5.- с. 175-182.

76. Борисова И.Ф., Гиндин И.А., Мацевитый В.М., Стародубов Я.Д. Старение и механические свойства4 алюминиевых сплавов после низкотемпературной деформации // Проблемы прочности.- 1978.- № 1.- с.92-95.

77. Шигарев A.C., Герасимова Л.П., Петрова Э.И. Влияние скорости деформирования на структуру алюминиевых сплавов // Физика металлов и металловедение .- 1969,-т.27, вып.5.- с.925-930.

78. Согришин Ю.П., Орлова Л.М. Влияние скорости деформирования на пластичность некоторых сталей и сплавов // Металловедение и термическая обработка металлов,- 1967.- № 6.- с.30-33.

79. Певзнер Л.М., Рощина И.Н.,Кубашкина Т.Д., Заславская Л.В. Структура и свойства конструкционных сталей после низкотемпературной термомеханической обработки // Металловедение и термическая обработка металлов.- 1963,- № 4,- с. 1314.

80. Усиков М.П., Утевский Л.М. Изменение дислокационной структуры стали 1Х18Н9Т при упрочнении и разупрочнении // Металловедение и термическая обработка металлов.- 1969.- № 3.- с. 18-20.

81. Келли А., Николсон Р. Дисперсионное твердение.- М.: Металлургия, 1966,300 с.

82. Рабинович М.Х. Термомеханическая обработка алюминиевых сплавов,-М.: Машиностроение.- 1972.- 160с.

83. Ракин В.Г., Буйнов H.H. Влияние пластической деформации на устойчивость частиц распада в сплаве алюминий -медь // Физика металлов и металловедение,- 1961.-т.11, вып.1,- с.59-73.

84. Павлов В.А. Физические основы пластической деформации металлов,- М.: Издательство АН СССР,- 1962,- 199с.

85. Гинье А. Неоднородные металлические твердые растворы. Атомно-кристаллическое строение, свойства и методы рентгеновских исследований.- М.: Иностранная литература, 1962.- 158с.

86. Рабинович М.Х. Влияние совмещенной деформационно-термической обработки на свойства алюминиевых сплавов // В кн.: Легкие сплавы и методы их обработки,- М.: Наука, 1968.-с. 102-114.

87. Горелик С.С. Рекристаллизация металлов и сплавов,- М.: Металлургия, 1978,-568с.

88. Immarigion J.Р., V.C.Queen M.J. Dynamic recovery of aluminium during hot rolling. // Canad Metallurg Quart -1969,- № 1- p.25-34.

89. Вайнблат Ю.И., Родина И.Б. Структура алюминиевого сплава Д16 на

• ч

установившейся стадии 4 горячей деформации // Физика металлов и металловедение.- 1973.-т.35, вып.4.-с.838-841.

90. M.C.Queen H.J., Wong W.A., Jonas J.J. Deformation of aluminium at the high Temperatures and strain Rates II Canad. J. Phys.- 1967,- № 2,- 1225p.

91. Вайнблат Ю.М., Хаюров С.С. Субструктурное упрочнение горячедефор-мированного алюминия.//. Физика и химия обработки материалов,- 1973,- № 1,- с.64-69.

92. Jonas J.J., Seilars С.М., M.C.G Tegart M.J. Strength and stracture under hot-working conditions // Met. Reviews.- 1969.- 130.-p.1.

93. Ланцман П.HI., Вайнблат Ю.М. Анализ режимов высокотемпературной термомеханической обработки на основе диаграмм структурных состояний // Тезисы докладов 9 Всесоюзной конференции по физике прочности и пластичности металлов и сплавов.-Куйбышев, 1979,-с. 173.

94. Atananio N., Atanasiu., Zoe Lica Genoveva. Influenta parametri for technological asupra structurii tevilor exradate din aliaie de aluminiu II Metallurgia (PSR).-1981,-33, № 8,-p.428-431.

95. Лариков Л.Н. Динамический возврат и динамическая рекристаллизация.

* А

Н Металлы,- 1982.- № 2,- с.69-75.

96. Вайнблат Ю.М., Ланцман П.Ш. Условия получения регламентированной структуры в штамповках из сплава 1201 // Технология легких сплавов.- 1974,- № 3,-с|б-12.

I

I 97. Вайнблат Ю.М., Сагалова Т.Б. Миграция границ зерен при высокотемпературной деформации алюминия. // Физика металлов и металловедение,- 1970,-т.ЗО., вып.6,-с. 1322-1323.

98. Вайнблат Ю.М., Родина И.Б. Критическая степень деформации при гоЬячей осадке сплавов Д16 и АК8 // Технология легких сплавов,- 1969,- № 5,- с.9-15.

99. Горелик С.С. Механизм рекристаллизации после малых деформаций // Металловедение и термическая обработка металлов,-1961,- № 3,- с. 12-16.

100. Бернштейн М.Л., Зуева О.М. Рекристаллизация марганцевых и никелевых стилей при высокотемпературной термомеханической обработке // Металловедение и Термическая обработка металлов.- 1966.-№ 10.-с.69-70.

101. Стародубов К.Ф., Борковский Ю.З., Гуль Ю.П. Влияние времени от конца деформации до закалки на структуру и свойства стали П Металловедение и термическая обработка металлов.- 1963.- № 4,- с.48-50.

102. Смирнов В.М., Жадан В.Т., Трусов В.А., Осадчий В.А. Исследование и

ч

расчет параметров ускоренного охлаждения проката при ВТМО // В кн.: Пластическая деформация металлов и сплавов. Научные труды МИСИС № 140.- М.: Металлургия, 1982.-с.73-78.

103. Рабинович М.Х., Елагин В.И., Добролюбов В.И. Применение ВТМО для ышения конструкционной прочности сплава В93 // В кн.: Металловедение и нология легких сплавов,- М.: Наука, 1976,- с.66-73.

104. Белоусов Н.Н., Рабинович Л.В., Кириллова Т.А. Применение высокотем-атурной термомеханической обработки, как метода изготовления деталей из

алюминиевых сплавов,- Л., 1965.- 25с.

105. Ерманок М.З., Коган Л.С., Головинов М.Ф. Прессование труб из алюминиевых сплавов.- М.: Металлургия, 1976,- 248 с.

( 106. Захаров В.В. Закалка алюминиевых сплавов на прессе // Цветные металлы,-1977,-№ 6.-с.73-74.

107. Елагин В.И., Захаров В.В., Дриц А.М. Структура и свойства сплавов емы А1-гл-Мд.- М.: Металлургия, 1982,- 223с.

пов| тех

пер:

*

сист

108. Тихомиров В.А., Серебрянникова Н.М. Влияние ВТМО на свойства закаленных прутков из сплава AI- 4,5% Си // Технология легких сплавов.- 1979,- № 11-12,- с.3-7.

109. Елагин В.И., Захаров В.В., Кукушкин Ю.Н., Пономарев Ю.И., Лаушкина H.H., Жернов А.И. Использование гетерогенизирующей обработки слитков сплава Д16 с целью повышения скоростей истечения при прессовании II Технология легких сплавов,- 1978.- № 6.- с.34-38.

110. Горелик С.С., Козловская В.П., Томилова Л.А. К вопросу о механизме образования крупнокристаллического ободка в прессованных изделиях из легких сплавов II В кн.: Металловедение легких сплавов.- М.: Наука, 1965.- с.158-165.

111. Стоядинович С., Воборник С., Гулишия 3. Влияние состава и термомеханической обработки на механические свойства сплавов системы Al-Mg-Si // Цветные металлы.- 1994,- № 3,- с.41-44.

112. Микпяев П.Т., Черникова С.Р. О влиянии формы и размеров поперечного сечения изделий из сплава Д16 на анизотропию их механических свойств.// Цветные металлы,- 1970,-№ 3,-с.58-62.

113. Зависимость текстуры и механических свойств от коэффициента формы

и степени деформации прессованных изделий из алюминиевых сплавов. Галацкий Б.Д., Вайнблат Ю.М., Пещуков К.Г., Кпепаче^ская С.Ю., Сагалова Т.Б., Федорова К.А. // Технология легких сплавов.- 1970.- № 3.- с.28-35.

114. Добаткин В.И. Механические свойства прессованных изделий в поперечном сечении // В кн.: Деформируемые алюминиевые сплавы,- М.: Оборонгиз, 1961.-

с. 104-112.

115. Вайнблат Ю.М., Горелик С.С., Сагалова Т.Б. Влияние температуры деформации на характер рекристаллизации в техническом алюминии // Физика металлов и металловедение,- 1971,- т.32, вып. 4,- с.874-875.

116. Захаров М.И., Кузнецов Г.Ф. Изменение субструктуры деформированных кристаллов алюминия при последующем нагреве // Известия ВУЗов. Физика,-1968,-№ 3,- с.37-43.

117. Засимчук Е.А. Полигонизация, рекристаллизация и термическая стабильность свойств материалов.- Киев: Наукова думка, 1976,- 228с.

118.Вандермеев P.A., Гордон П. Влияние возврата на рекристаллизацию алюминия. В кн.: Возврат и рекристаллизация металлов. М.: Металлургия, 1966, с. 195-219.

119. Добаткин В.И., Козловская В.П., Бавыкина И.М. Влияние структуры на механические свойства прессованных изделий из сплава Д16 при различных видах нагружения.// В кн.: Металловедение легких сплавов,- М.: Наука, 1965,- с.166-171.

120. Ерманок М.З., Фейгин В.И. Производство профилей из алюминиевых сплавов,-М.: Металлургия, .1972.-272с.

121. Захаров В.З. Механические свойства деформируемых алюминиевых сплавов типа дуралюмин с повышенным содержанием марганца II В кн.: Металловедение легких сплавов.- М.: Наука, 1965.- с. 179-183.

122 Добаткин В.И., Гришковец Я.Г. Термическая стабильность нерекристалли-зованной структуры алюминиевых сплавов в зависимости от режимов гомогенизации слитков // В кн.: Легкие сплавы и методы их обработки.- М.: Наука, с.38-47.

123. Галацкий Б.Д.- Причины разупрочнения тонкостенных профилей из дуралюмина в зависимости от условий закалки// В кн.: Деформируемые алюминиевые сплавы.- М.: Оборонгиз, 1961.- с.85-94.

124. Галацкий Б.Д., Фриндляндер И.Н. Определение длительности нагрева под закалку прессованных издлелий из дуралюминов // Металловедение и термическая обработка металлов,- 1962,-№ 11.с. 13-18.

125. Степнов М.Н., Гиацинтов Е.В. Усталость легких конструкционных спла-

ч

bob.- M.: Машиностроение,*1973.- с.317.

126. Степнов М.Н., Микляев П.Г., Копнов В.И., Калугин A.A., Фомин К.Н-Влияние структурной микронеоднородности на сопротивление усталости сплава Д1.// В кн.: Металловедение сплавов легких металлов,- М.: Наука, 1970.- с.42-48.

127. Серенсен C.B., Степнов М.Н., Когаев В.П., Гиацинтов Е.В. Исследование рассеяния характеристик выносливости конструкционных алюминиевых сплавов в связи с технологией их производства //Труды МАТИ. Вып.36,- М.: Оборонгиз, 1958.-120с.

128. Бочвар A.A., Бровченко Е.Б. Эффект циклической термообработки в меди, никеле и некторых однофазных твердых растворах на медной основе // Известия АН СССР, Отделение технических наук,- 1957.- № 11,-с. 10-13.

129. Лоскутов А.И., Кузнецов В.Д. , Семион Л.А. Влияние параметров циклической термообработки на необратимое изменение размеров образцов из алюминия// Известия ВУЗов. Физика,-1961.- № 4.- с. 154-156.

130. Давиденков H.H., Лихачев А.А Необратимое формоизменение металлов при циклическом тепловом воздействии,- М.-Л.: Машгиз, 1962,- 223с.

131. Баландин Ю.Ф.Термическая усталость металлов // Металловедение и термическая обработка металлов.-1961.- № 3,- с.2-8.

132. Баландин Ю.Ф., Братухина В.А. Исследование начальной стадии термической усталости -методом измерения микротвердости // Физика металлов и металловедение.- 1962.-т.13, вып.1.-С.122-125.

133. Баландин Ю.Ф. Термическая усталость металлов в судовом энергомашиностроении.- Л.: Судостроение, 1967,- 261с.

134. Баранов A.A. Фазовые превращения и термоциклирование металлов,-Киев, Наукова Думка, 1974.- 229с.

135. Михайловский В.М., Малик А.К. О рекристаллизации поликристаллического цинка в процессе циклической термической обработки // Физика металлов и металловедение.- 1968.- № 26, вып. 6,- с. 1034-1040.

136. Лоскутов А.И., Кузнецова В.Д., Жукова В.М. Влияние циклической термической обработки на микроструктуру кадмия 1.// Известия ВУЗов. Физика,- 1961.-№4,- с. 134-139.

137. Рыбакова Л.М., Ермольчик С.З. Развитие пористости в меди при циклической термообработке// Физика металлов и металловедение,- 1960.-№ 9, вып. 5.с.733-740.

138. Савицкий E.l\)^, Бурханов Г.С. Монокристаллы тугоплавких и редких металлов и сплавов.- Наука, М.: 1972.- 257с.

139. Ровинский BsM., Рыбакова Л.М. Влияние предварительной циклической термообработки и пластической деформации на прочность и долговечность металла// Физика металлов и металловедение - 1960,- т.9, вып. 4.- с.606-612.

140 Савицкий А.П., Савицкая Л.К. Перераспределение примесей в техническом кадмии при повторных закалках и их роль в порообразовании // Физика металлов и металловедение.- 1964.- т. 18, вып. 1.- с.55-61.

141. Просвирин В.И., Горюнов С.А., Мостиков В.Д., Тясина А.Н. Механизм разупрочнения жаропрочных сплавов при циклических нагревах.// Физика металлов и металловедение.- 1969.- т.27, вып. 5.- с.916-924.

142. Фетисов В.П., Крюкова Т.Т. Влияние многократных нагревов на стабильность структуры штамповых сталей // В кн.: Влияние структурных и фазовых превращений на свойства стали и сплавов. № 107,- Пермь, 1972,- с.78-81.

143. Фетисов В.П., Крюкова Т.Т. Влияние термоциклирования на изменение структуры и свойств углеродистых сталей // В кн.: Структурные превращения и свойства стали и сплавов. № 148.- Пермь, 1974,- с. 141-143.

144. Иванова B.C., Терентьев Ф.В. Природа усталости металлов.- М.: Металлургия, 1976.-456с.

145. Коцаньда С. Усталостное разрушение металлов.- М.: Металлургия, 1976.-

456с.

146. Felther С.Е. Acta Metallurgica.-1963.- vol.11.- р.817-828.

147. Ткаченко Ф.К., Майструк А .Я. Новый метод ускоренного отжига ковкого чугуна // В кн.: Пластическая и термическая обработка металлов.- Вып. 12-М.: Металлургия, 1964,-с.202-206.

148. Новиков И.И. ' Теория термической обработки металлов.- М.: Металлургия, 1974,- 400 с.

149. Кидин И.Н. Физические основы электротермической обработки металлов и сплавов.- М.: Металлургия, 1969.- 376с.

150. Кидин И.Н., Лйпчин Т.Н., Маршалкин А.Н. Отжиг стали ШХ15 методом циклической электротермообработки.- Изв.вузов. Черная металлургия.- 1966.- № 11.-С.113-116.

151. Кидин И.Н., Липчин Т.Н. Циклическая электротермообработка конструкционной стали // В сб.: Металловедение и термическая обработка металлов,- Пермь, 1966.-с.52-66.

152. Кидин И.Н., гТипчин Т.Н. О возможности промышленного применения циклической термообработки // В кн.: Структурные и фазовые превращения при нагреве стали и сплавов,- Пермь, 1970,- с.49-51.

153. Федюкин В.К. Термоциклическая обработка сталей и чугунов,- Л.: Изд-во Ленинградского университета.- 1977.- 144с.

154.Федюкин В.К:Основы метода термоциклической обработки металлов. В кн.: Материалы к конференции "Термоциклическая обработка металлических материалов".- Л., 1980.- с.4-6.

155. Александров С.А., Осташев В.В., Федюкин В.К. Оптимизация термоциклической обработки конструкционной стали 40 X// В кн.: Материалы к конференции "Термоциклическая обработка металлических материалов".- Л.: 1980.- с.17-19.

156. Козырский О.И., Окраинец П.Н. Особенности упрочнения никеля npi/ термоциклической обработке // Проблемы прочности .- 1971.- № 5.- с.90-93.

157. Гонтарева Р.Г., Осипенко И.А., Тихонов Л.В. Влияние чередований термоциклической обработки и отжига на структуру поликристаллического никеля / Металлофизика. Вып. 56.- Киев: Наукова думка, 1974.- с.42-47.

158. Козырский О.И., Петрунин Г.А., Тихонов Л.В. Влияние режимов предварительной термообработки на структуру и свойства сплава ЭИ 617 при ползучести // Проблемы прочности.- 1976.- № 1.- с.39-43.

159. Гонтарева Р.Т., Осипенко И.А., Тихонов Л.В. Изменение состояния границ и внутризеренной структуры никеля в процессе термоциклической обработки // Металлофизика. Вып. 65.- Киев: Наукова думка, 1976,- с.77-84.

160. Тихонов Л.В., Харькова Г.В. Особенности движения дислокаций при термоциклической обработке легированных монокристаллов германия // Металлофизика.Вып. 65,- Киев: Наукова думка, 1974,- с.81-87.

161. Воробьев В.Г., Локшин И.Х., Тискович Н.Л. Уменьшение внутренних напряжений в изделиях, из алюминиевых сплавов // Металловедение и термическая обработка металлов.- 1964,- № 4.- с.33-35.

162. Хенкен М.Л, Локшин И.Х., Абрамов В.И. Стабилизация размеров деталей из различных сплавов термоциклической обработкой // Металловедение и термическая обработка металлов,- 1967.- № 2,- с.52-56.

163. Походаев К.С., Бадаев В.Г. Влияние циклического теплового воздействия на стабильность размеров образцов из сплава Д16 // Металловедение и термическая обработка металлов,- 1966,- № 8,- с.35-36.

164. Трошина Л.В.н Семенович В.А., Кенис М.С., Шубина М.А., Аюпов Р.И. Гомогенизирующее влияние кратных закалок перед прессованием слитков из сплава Д16.// В сб.: Теория расчета и конструирования деформирующего и формообразующего инструмента,-Куйбышев, КуАИ, 1979.- с. 148-153.

165. Трошина Л.В., Кенис М.С., Варфоломеев В.И. Эффект ускорения гомогенизации при циклических закалках литых сплавов на алюминиевой основе // В кн.: Тезисы докладов !Х Всесоюзной конференции по физике прочности v пластичности металлов и сплавов,- Куйбышев, 1979.- с. 168.

166. A.C. № 738417 (СССР), МКИ С 22 F 1/04 Способ термической обработ^ алюминиевых сплавов / Трахтенберг Б.Ф., Кенис М.С., Трошина Л.В., Якубович Е.А., Гецелев З.Н., Паркин И.А., Балахонцев Г.А. (СССР).- № 2622694. Заявл. 1.06.1978 Опубл.06.10.1980. Бюл. № 20.

167. Платонов В.Н., Поршнев Ю.С., Бронтвейн М.М. Перспективы использо вания термоциклической обработки алюминиевых жаропрочных сплэвое применяемых в дизелестроении // В кн.: Материалы к конференцик Термоциклическая обработка металлических материалов". - Л.: Наука, 1980.- с.9( 94.

168. Подзоров Б.Н., Платонов В.Н., Лапина Б.М. Термоциклическая обработка поршневого сплава АЛ 25// В кн.: Материалы к конференции "Термоциклическая обработка металлических материалов". -Л.: Наука, 1980,- с.95-99.

169. Подзоров Б.Н., Смагоринский М.Е. Исследование закономерностей изменения свойств алюминиевых сплавов при термоциклической обработке // В кн.: Материалы к конференции "Термоциклическая обработка металлических материалов".Л.: Наука, 1980.-с.83-97.

170. Трошина Л.В., Трахтенберг Б.Ф. Применение циклических закалок в технологии термической обработки сплавов на алюминиевой основе II В кн.: Материалы к конференции "Термоциклическая обработка металлических материалов".- Л.-.Наука,1980.- с.87-90.

171. Копелиович Б.А., Курбатова A.B., Карулина Н.С. Влияние строчечных включений избыточных фаз и распределения дисперсных частиц, содержащих марганец и хром, на пластичность и К1с полуфабрикатов из сплавов Д16 и В95 // Технология легких сплавов.- 1982.- № 3.- с.3-6.

172. Силаева В.И., Соловьева Т.В. Двойная закалка деформируемого алюминиевого сплава В95оч // Металловедение и термическая обработка металлов,- 1994,- № 6 .- р.35-36.

173. Садовский В.Д* Структурная наследственность в стали.- М.: Металлургия, 1954,- 183с.

174. Любов Б.Я. Теория фазовых превращений II ДАН СССР.- 1960.-т.72,№ 2,-

с.273.

175. Бокштейн С'.З. Диффузия и структура металлов.- М.: Металлургия, 1973,208 с.

176. Бодяко М.Н., Астапчик С.А. Электротермообработка сплавов с особыми свойствами.- Мн., Наука и техника, 1977,- 256с.

177. РД 50-345-82. Методические указания. Расчеты и испытания на прочность. Методы механических испытаний металлов. Определение характернее трещиностойкости (вязкости разрушения) при циклическом нагружении.- М.: Изд-вс стандартов, 1983.-96с.

178. Карандеев К.В. Мостовые методы измерений. Теория и расчет электро измерительных мостовых схем.- Киев: Гостехиздат УССР, 1953,- 247с.

179. Горелик С.С., Расторгуев Л.Н., Скаков Ю.А. Рентгенографический i электроннооптический анализ.- М.: Металлургия, 1970,- 368с.

180. Миркин Л.И. Справочник по рентгеноструктурному анализу поликристаллов.- М.: Физматгиз, 1961,-863с.

181. Пшеничников Ю.П. Выявление тонкой структуры кристаллов: Справочник,-М.: Металлургия, 1974.-528с.

182. Хирш П., Хови А.,Николсон Р., Пзшли Д., Уэлан М. Электронная микроскопия тонких кристаллов.- Мир.: 1968.- 574с.

183. Утевский Л.М. Дифракционная электронная микроскопия в металловедении,- М.: Металлургия, 1973,- 582с.

184. Адлер Ю.П, Маркова Е.В., Грановский Ю.В. Планирование эксперимента при поиске оптимальных условий,- М.: Наука, 1976.- 279с.

185. Хартман К. * Лецкий Э., Шефер В.Планирование эксперимента в исследовании технологических процессов.- М.: Мир., 552с.

186. Муратов B.C. Зависимости "структура, свойства - параметры кристаллизации и термообработки" для отливок из алюминиевых сплавов // Тезисы докладов н.т.к. "Молодые ученые и специалисты - народному хозяйству",- Куйбышев, 1986,- с.42-43.

187. Кенис М.С., Муратов B.C., Чечушкин П.Г.Особенности структуры и свойств отливок из алюминиевых сплавов // Литейное производство,- 1993.- № 8.-с.11-13. «

188. Кенис М.С.,Муратов B.C., Чечушкин П.Г., Филатов A.M. Высокопроизводительная технология кокильного литья II Литейное производство,- 1988,- №11.с. 1415.

189. Гуляев Б.Б. питейные процессы.- М.: Машгиз, 1960.- 416с.

190. Новиков И.И. Теория термической обработки металлов,- М.: Металлургия, 1974,-400с.

191. Кенис М.С., Муратов B.C. Прогрессивные режимы термической обработки цветных металлов.-Куйбышев, 1990.-79с.

192. Чечушкин П.Г., Кенис М.С., Муратов B.C., Дайн П.Л. О влиянии скорости охлаждения алюминиевых отливок на их свойства после термообработки // Тезисы зональной н.т.к. "Разработка технологических процессов литья, проектирование оснастки и анализ качества отливок с использованием ЭВМ".- Ярославль, 1990.-с.88.

193. Муратов В.С..Трошина Л.В.,Кенис М.С.Полигонизационно-рекристаллиза-ционные процессы в литых и деформированных изделиях из алюминиевых сплэвое при термической циклической обработке // Тезисы докладов !У Всесоюзное

.354

конференции по текстурам w рекристаллизации в металлах и сплавах.- Горький, 1983,-с. 166-167.

194. Муратов B.C., Кенис М.С., Гордань Г.Н. Исследование изменения состава фаз в сплаве Д16 при гомогенизации и циклических закалках // Тезисы докладов X Всесоюзной конференции .по физике прочности и пластичности металлов и сплавов.- Куйбышев, 1983.- с.29-30.

195. Елагин В.И., Захаров В.В., Дриц М.М., Структура и свойства сплавов системы AL-Zn-Mg. - М.: Металлургия, 1982.- 224с.

196. Елагин В.И.' Использование гетерогенизирующей обработки слитков сплава Д16 с целью повышения скоростей истечения при прессовании // Технология легких сплавов.- 1978,- № 8.-с.34.

197. Муратов B.C. Структурный фактор деформируемости алюминиевых сплавов // Тезисы докл. н.т.к. "Актуальные проблемы молодых ученых и специалистов области в организации научно-технического творчества молодежи".-Куйбышев, 1988,-с.25-26.

198. Муратов B.C., Кпепачевская С.Ю. Влияние режимов термической обработки на деформируемость алюминиевых сплавов // Известия Вузов. Цветная

металлургия,- 1996,- № 3,- с.41-45.

ч

199. Кенис М.С., Муратов B.C., Якубович Е.А. Повышение пластичности алюминиевых сплавов методом циклической закалки перед прессованием II Тезисы докладов X Всесоюзной конференции по прессованию металлов и сплавов,-Каменск-Уральский, 1985,- с. 124.

200. A.c. № 817088 СССР, C22F 1/04 Способ термической обработки алюминиевых сплавов / Трахтенберг Б.Ф., Кенис М.С., Трошина Л.В., Муратов B.C., Якубович Е.А. (СССР)- № 2773972. Заявл. 01.06.1979, Опубл.ЗО.ОЗ.1981. Бюл. № 19.

201. Кенис М.С., Муратов B.C., Чечушкин П.Г. О возможности управления структурой и свойствами отливок, получаемых в кокилях // Литейное производство,-1991.- №3,- с.12-13.

202. Кенис М.С., Муратов B.C., Чечушкин П.Г. Ресурсосберегающая технология получения отливок из алюминиевых сплавов в кокилях, обеспечивающая повышение свойств // Тезисы докладов II Всесоюзной н.т.к. с участием иностранных специалистов : "Совершенствование металлургических технологий в машиностроении",-Волгоград, 1991.-с.272-273.

203. Фридляндер-' И.Н. Алюминиевые деформируемые конструкционные сплавы,- М.: Металлургия, 1979.- 208с.

204. Фридляндер. И.Н. Высокопрочные деформируемые алюминиевые сплавы.-М. .-Оборонгиз, 1960.-290с.

205. Давыдов В.Г., Вер Л.Б., Кольцова A.A., Климович Л.Г., Курбатова A.B. О продолжительности выдержки при нагреве под закалку листов и лент из сплавов системы Al-Cu-Mg и Al-Cu-Mg-Mn // Технология легких сплавов.-1983,- № 4,- с.9-16.

206. Муратов В.С.,"Беланова Е.А., Черных Л.Н. Алюминевые сплавы быстрой кристаллизации: структура, свойства, перспективы применения// Тезисы докладов н.т.к. "Актуальные проблемы молодых ученых и специалистов области в организации научно-технического творчества молодежи".- Куйбышев,- 1988.- с.26.

207. Муратов В.С.Особенности структуры и свойств быстрозатвердевших чешуек, как исходного материала для гранулированных сплавов алюминия // Тезисы докладов Всесоюзной конференции "Физика прочности и пластичности металлов и сплавов"- Куйбышев, 1989.- с.73.

208. Муратов В.С,Формирование быстрозатвердевшего поверхностного слоя и усталостная долговечность алюминиевых сплавов // Тезисы докладов XII!

Международной конференции "Физика прочности и пластичности металлов и

■ \

сплавов"-Самара, 1992.-340С.

209. Муратов B.C. Однородность свойств прессованных профилей сложной конфигурации из алюминиевых сплавов .// Технология легких сплавов.- 1983.- № 7,-с.47-54.

210. Ерманок М.З., Фейгин В.И. Производство профилей из алюминиевых сплавов.- М.: Металлургия, 1979.- 208с.

211. Галацкий Б.Д., Фридляндер И.Н. Определение длительности нагрева под закалку прессованных изделий из дуралюмина. // Металловедение и термическая обработка металлов. 1962.-№ 11,-с. 13-18.

212. Добаткин В.И. Механические свойства прессованных изделий в поперечном сечении.// В кн.: Деформируемые алюминиевых сплавы.- М.: Оборонгиз, 1961 .-с.104-112.

213. Галацкий Б.Д., Вайнблат Ю.М. и др. Зависимость текстуры и механических свойств от коэффициента формы и степени деформации прессованных изделий из алюминиевых сплавов. // Технология легких сплавов,- 1970,- № 3,- с.28-35.

214. Тарантов С.Н, Структура и механические свойства прессованных профилей из сплава АК4-1.// Технология легких сплавов. 1970.- № 6.- с.51-57.

215. Кошкарев С.И., Короткова И.А., Муратов B.C. Закономерности формирования свойств по сечению-сложных профилей при горячем прессовании // Тезисы докладов н.т.к. "60-летию СССР - ударный труд, знания , инициативу и творчество молодежи"-Куйбышев, 1983.-с.9.

216. Ерманок М.З., Фейгин В.И., Сухоруков H.A. Прессование профилей из алюминиевых сплавов,- М.: Металлургия, 1977,- 264с.

217. Муратов В.С!, Рыжов А.Ф. Влияние ускоренного охлаждения после прессования на свойства термически упрочненного сплава Д16.// Тезисы докладов !Х Всесоюзной конференции по физике прочности и пластичности металлов и сплавов.- Куйбышев, 1979.- с. 164.

218. Кенис М.С., Муратов B.C. Исследование влияния режима охлаждения после прессования на структуру и свойства закаленного сплава Д16.// В кн.: Теория расчета и конструирования деформирующего и формообразующего инструмента.-Куйбышев.-1981,-с. 168-177.

219. Физическое металловедение./ Под ред. Р.Кана.- М.: Мир, 1968.- 475с.

220. Муратов B.C., Трошина Л.В. Влияние циклических закалок литого сплава

ч

Д16 и условий деформации на структуру и свойства пресс-изделий.// Материалы конференции "Термоциклическая обработка металлических изделий" - Л.: Наука, 1982,-с. 153-154.

221. Муратов B.C. Разработка режимов термоциклической и термомеханической обработок алюминиевых сплавов и их использование в технологии изготовления пресс-изделий // Тезисы докладов н.т.к. "60-летию СССР- уларный труд, знания, инициативу и творчество молодых"-Куйбышев, 1983,-с.8.

222. Исследование возможности сокращения длительности старения деталей из сплава АК6 с опробованием в производственных условиях: Отчет о НИР (заключит). Куйбыш.политехи.ин-т (КПтИ), Куйбыш.филиал НИИ двигателей (НИИД); Руководители Гольдбухт Г.Е., Муратов B.C. - Шифр 3.024А8114,- Куйбышев, 1984,-31с.

223. Алюминиевые сплавы. Структура и свойства полуфабрикатов из алюминиевых сплавов: Справочник I Под ред. Ливанова В.А.- М.: Металлургия, 1974.-438с.

224. Вайнблат Ю.М., Сагалова Т.Б., Бер Л.Б. Волокнистая структура i текстура прессованных прутков из сплава АК8. // Металловедение и термическа5 обработка,- 1969.- № 2,- с.31 -34.

225. Муратов B.C. Прогрессивные режимы термической обработки алюминиевых сплавов // В кн.: Обработка и применение новых конструкционных материалов..-Куйбышев, 1987.-с.31-35.

226. Елагин В.И., Захаров В.В., Дриц A.M. Структура и свойства сплавов системы Al-Zn-Mg.- M.: Металлургия, 1982.- 178с.

227. Кенис М.С., Муратов B.C. Термоциклическая обработка пресс-изделий из сплава Д16.// Цветные металлы.- 1985.- № 4,- с.89-91.

228. Муратов B.C., Кенис М.С, Клепачевская С.Ю. Исследование влияния кратности закалок на свойства сложных профилей из сплава Д16. // Технология легких сплавов,- 1988,- № 6.- с.23-28.

229. Муратов B.C., Кенис М.С. Повышение надежности конструкций из алюминиевых сплавов методами термомеханической обработки.// Тезисы докладов Всесоюзной конференции "Повышение долговечности и надежности машин и приборов"-Куйбышев, 1981.-c.193.

230. Муратов B.C. Термическая обработка алюминиевых сплавов, улучша -ющая комплекс механических и коррозионных свойств.// В кн.: Новые материалы и упрочняющие технологии на основе прогрессивных методов термической и химико-термической обработки в автостроении,- М.: 1986.- с.28.

231. A.c. 1043181. ÔCCP, МКИ С 22 F 1/04. Способ обработки алюминиевых сплавов/ Кенис М.С., Муратов-B.С., Трахтенберг Б.Ф., Трошина Л.В. (СССР).-

№ 3393367. Заявл. 17.02.1982; Опубл. 23.09.83, Бюл. № 35

232. Киселев A.B., Муратов B.C. Сопротивление распространению трещин алюминиевых сплавов с различной деформационно-термической обработкой. // Тезисы докладов XI Всесоюзной конференции "Физика прочности и пластичности металлов и сплавов" - Куйбышев, 1986,- с. 183-184.

233. Муратов B.C., Киселев A.B. Выбор режимов термоцикпирования листов из сплава 1163 для улучшения свойств конструктивной прочности. // Авиационная промышленность,- 1990.- № 6. с.31-33.

234. A.c. 1339161. СССР, МКИ С 22 F 1/04. Способ термической обработки штамповок из алюминиевых сплавов / Анискина В.И., Гольдбухт Г.Е., Ивашкевич А.Г., Кенис М.С., Лещинер Л.Н, Муратов B.C., Сирота Я.М. (СССР).- Опубл. 24.02.87, Бюл. № 35.

235. Кенис М.С., Муратов B.C., Непрокина C.B., Трошина Л.В. Влияние пластической деформации кручением перед закалкой на структуру и механические

свойства сплава В 95.// В кн.: Теория расчета и конструирования деформирующего и формообразующего инструмента.-Куйбышев, 1979.-с.70-75.

236. A.c. № 1039980 СССР, МКИ С 22 F/1/04. Способ обработки изделий из алюминиевых сплавов./ Муратов B.C., Кенис М.С., Трошина Л.В. (СССР)- № 3435468. Заявл. 14.05.1982; Опубл. 07.09.83, Бюл. № 33.

237. A.c. № 1421804 СССР, МКИ С F 1/04. Способ термической обработки алюминиевых сплавов./ Муратов B.C., Фридляндер И.Н., Кенис М.С., Колобнев Н.И., Дайн П.Л. (СССР)- № 425283. Заявл. 26.03.1987; Опубл. 07.09.88. Бюл.№ 33.

238. A.c. № 1835432 СССР МКИ С 22 F 1/04. Способ обработки алюминиевых сплавов./ Муратов B.C., Кенис М.С. (СССР)- № 4906433. Заявл. 30.01.1991; Опубл. 23.08.93. Бюл. №31.

239. Горицкий В.М., Терентьев В.Ф. Структура и усталостное разрушение металлов,-М.: Металлургия, 1980.-208с.

240. Клепачевская С.Ю. Исследование динамического и статического дефор -мационного старения сплавов Д16 и В95 в связи с разработкой режимов НТМО листовых полуфабрикатов. Автореф. канд.дисс.- М.: ВИЛС, 1981.- 16с,

241. Колачев Б.А:, Ливанов В.А., Елагин В.И. Металловедение и термическая

обработка цветных металлов и сплавов,- М.: Металлургия, 1972,- 480с.

ч

242. Муратов B.C. Прогнозирование сопротивления усталости алюминиевого сплава Д16.// Цветные Металлы.- 1985.- № 9.- с.83-85.

243. Муратов B.C., Кенис М.С. Оценка долговечности сплавов на алюмини -евой основе по характеру изменения твердости при возврате.// Тезисы стендовых докладов УШ Всесоюзной конференции по усталости металлов,- М., 1982,- с.77-78.

244. Школьник Л.М. Методика усталостных испытаний. Справочник,- М.: Металлургия, 1978.-304с.

г

245. Исследование возможности сокращения режима термообработки дета -лей, изготавливаемых из штамповок сплава В93 пч: Отчет о НИР (заключ.) Куйбыш, филиал НИИ двигателей (НИИД), Куйбыш.политех.ин-т (КПтИ), п/я В-2774; Руководители Гольдбухт Г.Е., Кенис М.С., Муратов B.C.- Шифр 3.024Б. 81 М.Куйбышев, 1985.- 49с.

246. A.c. № 1037126 СССР, МКИ С 22 F 1/04. Способ оценки усталостной прочности материала./ Муратов B.C., Кенис М.С. (СССР)- № 343803. Заявл. 14.05.1982; Опубл. 23.08.83. Бюл. № 31.

247. Кенис М.С., Муратов B.C. Оптимизация режимов изготовления сложных профилей из алюминиевых сплавов.// Технология легких сплавов.- 1986.- № 9,- с.39-43.

248. Муратов B.C., Кенис М.С. Особенности применения термической циклической обработки алюминиевых сплавов с разной деформационной обработкой // Тезисы докладов X Всесоюзной конференции по физике прочности и пластичности металлов и сплавов.- Куйбышев, 1983,- с.55.

249. Кенис М.С., Муратов B.C., Якубович Е.А. Выбор вариантов обработки прессованных изделий на основе многокритериальной оценки качества. // Тезисы докладов X Всесоюзной конференции по прессованию металлов и сплавов.-Каменск-Уральский, 1985.-с.38.

250. Муратов B.C. Форсированная технология деформационно-термической обработки алюминиевых сплавов // Тезисы докладов н.т.к. "Новые материалы и ресурсосберегающие технологии термической и химико-термической обработки деталей машин и инструмента.- Пенза, 1990.- с.25.

251. Муратов B.C. Разработка новых энергоэкономных технологических схем

ч

получения деформированных полуфабрикатов из алюминиевых сплавов.// см. п.202,- с.274-276.

252. A.c. № 12162^5 СССР, МКИ С 21 Д 8/00. Устройство для термической обработки длинномерных изделий / Муратов B.C., Кенис М.С. (СССР)- № 3680551. Заявл. 27.12.1983; Опубл. 07.03.1986, Бюл. № 9.

253. Лебедев В.М., Мельников A.B., Николаенко В.А. Отливки из алюминиевых сплавов,- М.: Машиностроение, 1970.- 216с.

254. Трахтенберг Б.Ф., Трошина Л.В., Кенис М.С. Температурное поле сплошного слитка при нагреве и спрейерном охлаждении. II Технология легких сплавов,- 1980,-№ 11-12.-с.59-61.

255. Кенис М.С., ;Трошина Л.В., Трахтенберг Б.Ф. Поле температур и напряжений в цилиндре при закалке в спрейерном устройстве.// Изв. АН СССР. Металлы,- 1981,-№ 5,-с. 133-143.

256. Оден Д. Конечные элементы в нелинейной механике сплошных сред,- М.: Мир, 1976,-464с.

257. Самарский A.A. Теория разностных схем.- М.: Наука, 1977,- 656с.

258.Физические свойства сталей и сплавов, применяемые в энергетике Справочник / Под ред. Неймарк Б.Е.- М. - Л.: Энергия, 1967,- 240с.

259. Немчинский А.П. Тепловые расчеты термической обработки.- Л.: Судпромгиз, 1953.- 104с.

260. Ильюшин A.A. Пластичность. Основы общей математической теории,- М.: Изд. АН СССР, 1963.-273с.

261. Москвитин В.В. Пластичность при переменных нагружениях,- М.: Изд. МГУ, 1965,-263с.

262. Абрамов В,В; .Остаточные напряжения и деформация в металлах,- М.: Машгиз, 1963,-354с. Ч

263. Кенис М.С., Муратов B.C., Трошина Л.В. Напряженно-деформированное состояние полого цилиндра при спрейерной закалке.// Проблемы прочности,- 1988,-№ 10,- с.28-33.

264. Муратов B.C., Крусанова М.В. Расчет температурных полей и напряжений при спрейерном охлаждении профилей из алюминиевых сплавов. // Тезисы докладов н.т.к. " 60-летию СССР - ударный труд, знания, инициативу и творчество молодых - Куйбышев, 1983.-с.32-33.

265. Муратов B.C. Особенности формирования структуры и свойств алюми -ниевых сплавов при форсированных режимах термической и деформационной

обработок.- Самара: изд-во СамГТУ , 1995.- 184с.

: ч

4