Взаимодействие сваи с основанием, нагруженной осевой статической нагрузкой тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.23.02, кандидат технических наук Тозик, Леонид Васильевич

• Тозик, Леонид Васильевич
• кандидат технических наук
• 2002

Оглавление диссертации кандидат технических наук Тозик, Леонид Васильевич

ВВЕДЕНИЕ.

1. КРАТКИЙ ОБЗОР ИССЛЕДОВАНИЙ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ СВАЙ С ОСНОВАНИЕМ.

1.1. Общие замечания.

1.2. Экспериментальные исследования.

1.3. Теоретические исследования.

1.3.1. Аналитические методы.

1.3.1.1. Исследования А.Кезди.

1.3.1.2. Исследования Т.Доусона.

1.3.1.3. Исследования В.М. Кириллова.

1.3.1.4. Исследования А.П. Рахаринуси.

1.3.2. Численные методы.

1.3.2.1. Исследования В.Г. Федоровского.

1.3.2.2. Исследования А.Б.Фадеева.

1.3.2.3. Исследования Ю.К.Зарецкого.

1.4 Выводы по главе.

2. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ СВАЙ С ОСНОВАНИЕМ.

2.1. Общие положения и допущения.

2.2. Осадки сваи в однородном основании.

2.2.1. Абсолютно жесткая свая.

2.2.1.1. Осадки, обусловленные силами трения по боковой поверхности сваи.

2.2.1.2. Осадки, обусловленные силой сопротивления по нижнему торцу сваи.

2.2.2. Свая конечной жесткости.

1>№кп Взаимодействие сваи с основанием, нагруженной осевой статической нагрузкой

2.2.2.1. Вывод основного уравнения и его общее решение.

2.2.2.2. Решение в рядах.

2.2.2.3. Формулировка граничных условий.

2.3. деформативные характеристики грунтов.

2.4. Примеры расчетов.

2.4.1. Абсолютно жесткая свая.

2.4.1.1. Расчетные зависимости.

2.4.1.2. Пример расчета.

2. 4.2.Деформируемая свая.

2.4.2.1. Расчетные зависимости.

2.4.2.2. Пример расчета сжатой висячей сваи.

2.4.2.3. Пример расчёта растянутой сваи.

2.4.2.4. Пример расчёта сваи-стойки.

2.5. Осадки сваи в неоднородном основании.

2.5.1. Вводные замечания.

2.5.2. Двухслойное основание.

2.5.2.1. Расчётные зависимости.

2.5.2.2. Пример расчёта.

2.5.3. Многослойное основание.

2.5.3.1. Расчётные зависимости.

2.5.3.2. Пример расчёта.

2.6. Выводы по главе.

3. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ С ОСНОВАНИЕМ БУРОНАБИВНЫХ СВАЙ, ИЗГОТОВЛЕННЫХ ПО ЭЛЕКТРОИМПУЛЬСНОЙ ТЕХНОЛОГИИ.

3.1. Электроимпульсная свайная технология.

3.2. Применение свай в различных областях строительства.

3.3. Описание формирования сваи.

Disjm Взаимодействие сваи с основанием, нагруженной осевой статической нагрузкой

3.3.1. Исходные положения и допущения.

3. 3.2. Расчетные зависимости.

3.3.3. Пример расчета.

3.4. ВЫВОДЫ ПО ГЛАВЕ.

4. СОПОСТАВЛЕНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ ИСПЫТАНИЙ С РАСЧЕТАМИ И ИХ ОЦЕНКА.

4.1 Испытания НИС Гидропроекта.

4.2. Испытания A.A. Бартоломейя.

4.3. Испытания Н.С. Курноскина.

4.4. Испытания Ленморниипроекта.

4.4.1. В морском порту Мууга.

4.4.2. В морском порту Вентспилсс.

4.5. Испытания В.М. Мамонова

4.6. Испытания на стройплощадке фабрики ГОЗНАК.

4.7. Выводы по главе.

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Взаимодействие сваи с основанием, нагруженной осевой статической нагрузкой»

В общем объеме строительных работ значительное место занимает фундаментостроение. Возведение подземных частей зданий и сооружений составляет 5-4-1.5% и более их стоимости в целом. При этом важно то, что качество устройства фундаментов в первую очередь определяет надежность и долговечность надфундаментных сооружений и конструкций.

Значительную и все возрастающую долю в общем объеме фундамен-тостроения занимают свайные фундаменты, особенно в связи с появлением в последние десятилетия новых прогрессивных технологий по изготовлению буронабивных свай. Ясно, что внедрение в практику новых методов расчетов таких фундаментов позволит проектировать их более экономично и, что самое главное, более надежно.

Свайные фундаменты давно и широко применяются в мостовом, портовом и гидротехническом строительствах. В других областях строительства широкое их использование началось лишь с 60-х годов ХХ-го века ввиду увеличения этажности зданий и роста нагрузок на фундаменты; массового строительства крупнопанельных домов с небольшими допускаемыми осадками фундаментов; строительства на площадках с высоким уровнем грунтовых вод; требований индустриальности; снижения трудоемкости и сокращения сроков строительства, с одной стороны, и создания экономичных конструкций свай, производительных механизмов для их погружения и устройств - с другой стороны. Объем применения свай в промышленном, гражданском, энергетическом, транспортном и сельскохозяйственном строительствах интенсивно нарастает с каждым годом и продолжает расти в последнее время.

Взаимодействие сваи с основанием, нагруженной осевой статической нагрузкой 6

Вследствие сложности и многообразия природных явлений в механике грунтов, являющейся теоретической базой фундаментостроения, при разработке расчетных методов приходится прибегать к схематизации рассматриваемых явлений. Весьма существенным при этом является положение о том, что использование того или иного метода расчета должно соответствовать области его применимости, определяемой основными предпосылками и допущениями этого метода.

Важнейшей задачей проектирования свайных фундаментов крупных промышленных и гражданских сооружений является прогноз их осадок и несущей способности.

В области установления несущей способности свай достигнут определенный успех. Нормативные документы по расчету свайных фундаментов [74,87] разработаны на основе богатого опыта применения их в промышленном и гражданском строительстве. Несущая способность свай при действии осевых нагрузок определяется по двухчленной формуле, учитывающей лобовые сопротивления грунта под нижним концом и трение по боковой поверхности свай. При этом приведенные расчетные сопротивления грунтов определены в результате статистической обработки большого экспериментального материала, полученного при испытаниях, в основном, забивных железобетонных свай. Поэтому расчеты по [87] обычно дают хорошие результаты, особенно при возможности их корректировки на основе полевых испытаний натурными и инвентарными сваями. Из теоретических методов, базирующихся на теории предельного равновесия, наиболее широко известны методы В.Г.Березанцева, Г. Керизеля и , особенно, К. Тер-цаги [91].

При проектировании свайных фундаментов требуется определять не только несущую способность свайного фундамента, но и эксплуатацион

Disjn Взаимодействие сваи с основанием, нагруженной осевой статической нагрузкой 7 ную пригодность выбранного проектного решения по критерию недопустимости предельных осадок сооружения. Согласно действующим нормам [87] эта пригодность оценивается расчетным сопротивлением грунта основания условного фундамента в соответствии с требованиями СниП2.02.01-83 [86], определяемого по модели линейно-деформируемой среды.

Расчет осадок малонагруженных ленточных свайных фундаментов и одиночных свай по рекомендации [87] допускается выполнять по схеме, также базирующейся на модели линейно-деформируемой среды. Однако, в общем случае, инженеру-проектировщику необходимо уметь прогнозировать осадки свай во всем диапазоне действующих нагрузок, вплоть до потери их несущей способности. Подобное направление получило развитие в работах [36, 39,42, 99, 102] .

Как хорошо известно из опытов, типичная зависимость осадки свайного фундамента или одиночной сваи от вертикальной нагрузки на них характеризуется графиком, который представляет собой кривую, состоящую из двух участков: первого - с пологим, второго - с крутым очертанием. Анализ характера этого графика позволяет дать характеристику каждого из этих участков. На первом из них осадка близка к прямопропорциональной зависимости от нагрузки и для ее определения может быть использован принцип линейной деформируемости. Именно для этого участка применимы рекомендации норм [87]. Прогноз осадок свай на этом участке производится на основе решений теории упругости в тех или иных предположениях. Определенный интерес в этом направлении представляют решения Х.Поулоса и Е.Девиса [118], Х.Поулоса и Н.Маттеса, полученные на основе теории линейно-деформируемого полупространства.

Появление второго участка связывается с началом проскальзывания сваи относительно окружающего ее грунта, т.е. нарушения контактной

Dis bi Взаимодействие сваи с основанием, нагруженной осевой статической нагрузкой 8 прочности (возникновения локальной зоны предельного равновесия, пластических деформаций, сдвигов).

Здесь усматривается аналогия с осадкой штампа от давления, передаваемого на основание. В ходе развития проскальзывания интенсивность нарастания осадок повышается и отклонение зависимости «нагрузка-осадка» от линейной обнаруживается все в большей степени. Работа нижнего торца сваи в этот период, как правило, еще характеризуется линейным (или квазилинейным) графиком осадок. При дальнейшем возрастании нагрузки происходит развитие областей предельного состояния под острием сваи, причем интенсивность этого развития существенно увеличивается уже после полного проскальзывания. Все это сопровождается нарастающей нелинейностью и, в конце концов, заканчивается развитием значительных (провальных) осадок после исчерпания несущей способности нижнего конца сваи.

Для описания этого весьма сложного механизма работы сваи под нагрузкой широкие возможности имеют методы классической механики сплошной среды с использованием новейших достижений в области нелинейной механики грунтов и численных способов расчета. Отмечая ведущую роль отечественных ученых в развитии науки о грунтах, следует назвать В.Г.Березанцева [8] , С.С.Вялова [17], Н.М.Герсеванова, М.Н.Гольдштейна [20], М.И.Горбунова-Посадова [21], Б.И.Далматова [23], Ю.К.Зарецкого [35], Н.Н.Маслова [63], В.Н.Николаевского [64], Н.П.Пузыревского, В.В.Соколовского [85], В.А.Флорина [104], Н.А.Цытовича [108], И.В.Яропольского [111] и др. Среди зарубежных специалистов, работы которых сыграли важную роль в развитии геотехники, следует назвать Ш.Кулона, Ж.Буссинеска, А.Бишопа, Д.Друккера, В.Прагера, М.Харра [105], А.Скемптона, Л.Шукле [110], Д.Тейлора, К.Терцаги [91] и др.

А» Взаимодействие сваи с основанием, нагруженной осевой статической нагрузкой 9

С развитием вычислительной техники одним из эффективных численных методов при решении задач геомеханики стал метод конечных элементов. Теоретические основы этого метода изложены в трудах О.Зенкевича [124], К.Бате и Е.Вилсона [3], Дж.Коннора и К.Бреббия [53], К.Бреббия и С.Уокера [10], Дж.Одена [66], Л.Сегерлинда [77] и др. Нелинейная механика грунтов нашла отражение в решениях различных задач, выполненных А.К. Бугровым, А.Л.Гольдиным, Ю.К.Зарецким, В.И.Соломиным, С.Б.Уховым, А.Б.Фадеевым, В.Г.Федоровским и др.

Следует, однако, отметить, что чем сложнее математическая модель среды, тем большее количество параметров (к сожалению, определяемых пока в механике грунтов с низкой доверительной вероятностью) она включает, и тем больше вероятность ошибки при прогнозе деформаций.

Так, например, модель грунта, предложенная Ю.К.Зарецким, даже в самом простейшем варианте содержит более 10 характеристик грунтов. Но даже в простом варианте, используемом А.Б.Фадеевым, когда количество параметров грунтов не превышает четырех традиционных механических характеристик (Е, V, (р, с), задача о взаимодействии погруженной в грунт сваи с основанием осложняется отсутствием описания предшествующего этому процесса погружения забивной (или вдавливаемой) сваи и связанного с ним существенного изменения состояния окружающего ее грунта.

Впрочем, первая попытка описания процесса погружения вдавливаемой сваи уже сделана. Так, например, в диссертации В.Н.Парамонова [67] выполнено численное моделирование погружения сваи в идеально связный грунт с идеально упругопластическими свойствами. Задача решалась в осесимметричной постановке в два этапа. На первом этапе моделировалось природное напряженное состояние с шаровым тензором напряжений (как в жидкости!) приложением к узлам конечноэлементной сетки объемных сил

Взаимодействие сваи с основанием, нагруженной осевой статической нагрузкой ю от собственного веса грунта. На втором этапе узлам, находящимся на поверхности в пределах радиуса сваи, задавались вертикальные перемещения с шагом 1.0 мм. Трение грунта о сваю не учитывалось, т.е. предполагалось абсолютное проскальзывание сваи по грунту в процессе ее погружения. Как следствие этого, решение задачи контролировалось условием равновесия внешних сил и сил сопротивления по нижнему торцу сваи. Такой контроль соблюдался с расхождением указанных сил до 4%, пока глубина погружения сваи не достигла 6.0 м. При дальнейшем моделировании процесса погружения отмеченное условие равновесия существенно нарушалось и процесс счета прекращался.

Отмечая условность выполненного моделирования, связанную с принятыми допущениями, следует указать на исключительную сложность этой задачи. Но даже при использовании более сложных моделей грунтов и более реальных граничных условиях вряд ли в ближайшее время окажется возможным описание процесса погружения забивной сваи, учитывая реальные геологические условия и многообразие свойств грунтов, проявляющихся во времени и при приложении повышенных нагрузок. В этом отношении роль эмпирических подходов неоценима и не случайно Ю.К.Зарецкий отмечает, что в настоящее время метод определения, например, несущей способности сваи по действующим нормам [87] является наиболее достоверным.

Плодотворные исследования явлений, происходящих в грунтах при погружении в них свай, а также исследования осадок существующих зданий и сооружений на свайном основании выполнили: А.А.Бартоломей [2], Б.В.Бахолдин и др. [4,5,7], С.Я. Боженов и А.А.Бирюков (1937), Н.М.Герсеванов (1932), Б.Г.Гуменский и Г.Ф.Новожилов (1959, 1960), Б.И.Далматов и С.Н.Сотников [24], И.Д.Зиновьева и С.Н.Сотников [37], И.П.Сердюк [79], А.А.Цесарский и И.Н.Коломиец [107] и др., а также

Dis hi Взаимодействие сваи с основанием, нагруженной осевой статической нагрузкой 11

С.Авери и С.Вилсон [113], А. Кумингс и др. [115], Х.Сид и Л.Рис [121] и др.

Наряду с классическими методами расчетов свай, включающих исследование напряженно-деформированного состояния во всем массиве основания, в теории взаимодействия свай с грунтом находят применение контактные модели. Использование этих моделей приводит к более простым расчетным схемам при вполне удовлетворительном совпадении результатов испытаний с расчетами.

Экспериментальную базу для построения контактных моделей составляют результаты исследований балок и плит с грунтом. В такой модели основания исходная информация содержится в зависимости между реактивным давлением на основание и перемещением в точке контакта этой поверхности. Параметром пропорциональности в контактной модели основания служит коэффициент постели, который в зависимости от вида напряженного состояния различают для сжатия или сдвига.

Наибольшую известность получила контактная модель основания, в которой принимается прямая пропорциональность между вертикальным давлением и осадкой. Гипотеза прямой пропорциональности, впервые предложенная русским академиком Н.И.Фуссом (1801), была применена Е.Винклером (1867) и впоследствии Х.Циммерманом (1888) для расчета железнодорожных шпал и известна в литературе как гипотеза коэффициента постели. Подробное изложение этой гипотезы с указанием области ее применений содержится в капитальном труде В.А.Флорина [104].

В контактную модель Винклера в дальнейшем вносили различные уточнения и дополнения. Обзор таких моделей дан, например, в трудах [13,21,73].

Взаимодействие сваи с основанием, нагруженной осевой статической нагрузкой 12

Изменениями, вносимыми в модель Ванклера, дополнительно можно учесть: переменную податливость основания, когда в различных его областях под подошвой фундамента залегают грунты, значительно различающиеся по своей сжимаемости [22, 69]; нелинейность графика «осадка-нагрузка» [47, 51,' 83]; потерю контакта конструкции с основанием на отдельных участках [1,52, 82, 92] и даже разгрузочные эффекты [25].

Детальная разработка практических рекомендаций по использованию контактной модели основания для инженерных расчетов, включающая учет различных уточняющих (имеется в виду в модель Винклера) обстоятельств, выполнена, особенного много сделавшего для популяризации и внедрения в расчеты по этому методу, С.Н. Клепиковым [48, 49, 50, 75].

Положительные моменты контактной модели основания приковывали к ней внимание многих авторов [16, 55, 59, 78, 84, 109, 117].

Возвращаясь к вопросу прогнозирования осадок свай можно отметить, что в этом случае предложена, но не реализована на практике, контактная модель с переменным от осадки коэффициентом постели, позволяющая единой кривой описать как деформации сваи, так и ее несущую способность [58]. Однако в этой модели появляются три новых параметра грунта, требующие определения. Причем эти параметры необходимо определять не в лабораторных условиях, а в натуре, что резко снижает ценность этой модели.

В диссертации прогноз нелинейных осадок также осуществляется на основе контактной модели, но на базе только хорошо известных и традиционных характеристик грунтов, что дает возможность использовать предложенные разработки в проектной практике без каких либо осложнений.

5ъ? Взаимодействие сваи с основанием, нагруженной осевой статической нагрузкой 13

Диссертация состоит из введения, четырех глав с выводами по каждой главе, основных выводов, списка литературы и приложения.

Заключение диссертации по теме «Основания и фундаменты, подземные сооружения», Тозик, Леонид Васильевич

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

Широкое применение свайных фундаментов при строительстве промышленных, гражданских, транспортных, гидротехнических и других объектов, а также жилых и общественных зданий обуславливает необходимость расчета таких фундаментов с использованием наиболее общих закономерностей их деформирования под нагрузкой. При этом, часто требуется определить не только несущую способность свайного фундамента, но и эксплуатационную пригодность выбранного проектного решения по критерию недопустимости предельных осадок сооружения. Следовательно, в общем случае инженеру-проектировщику необходимо уметь прогнозировать осадки свай во всем диапазоне действующих нагрузок, вплоть до потери их несущей способности.

Как свидетельствуют все имеющиеся результаты испытаний свай различного типа и способа заглубления (или изготовления) в грунт, графики «нагрузка-осадка» имеют явно выраженный нелинейный характер. Причиной начала нелинейности является проскальзывание сваи относительно грунта с локализацией пластических деформаций у ствола. Это проявляется еще более отчетливее, когда проскальзывание распространится на всю боковую поверхность сваи, после чего происходит существенное развитие областей предельного состояния под ее подошвой с дальнейшим искривлением графика осадок и, в итоге, потерей несущей способности.

Анализ известных аналитических и численных теоретических решений показал следующее. В аналитических решениях искривление графика осадок обеспечивается формальным введением уравнения состояния того или иного вида без учета механизма проскальзывания и влияния нижнего торца сваи. Такой подход, в лучшем случае, может описать только качест

Взаимодействие сваи с основанием, нагруженной осевой статической нагрузкой 137 венную картину взаимодействия сваи с однородным основанием. В этом отношении численные методы более предпочтительны, особенно с реализацией простейшего варианта смешанной модели грунта и традиционными для инженеров-проектировщиков геотехническими характеристиками, для объектов массового строительства. При возведении уникальных и дорогостоящих объектов предпочтение следует отдавать решениям с более сложными моделями грунтов и более адекватным описанием действительности.

Процесс погружения забивной сваи сопровождается существенным изменением состояния окружающего массива грунта. Математическое описание этого процесса представляет собой очень сложную теоретическую задачу. Это автоматически отражается на описании не только кривых осадок, но и несущей способности свай. Метод расчета несущей способности сваи, предлагаемый Строительными нормами и правилами, в настоящее время является практически наиболее достоверным.

Предложенный аналитический вариант описания процесса проскальзывания сваи по грунту ее боковой поверхностью качественно подтверждается результатами имеющихся экспериментальных исследований.

Для сваи конечной жесткости основными факторами, определяющими осадку, кроме внешней нагрузки, являются ее длина и жесткость слоя грунта, в который упирается нижний конец сваи. Однако выполненные расчеты показали, что учет продольной жесткости сваи во многих случаях не существенно сказывается на окончательных результатах ее осадки. Для упрощения расчетов, особенно на стадии предварительного проектирования, осадки сваи, обусловленные ее продольной деформируемостью, можно не учитывать.

Dis Jen Взаимодействие сваи с основанием, нагруженной осевой статической нагрузкой 138

Осадки сваи в многослойных грунтах существенно зависят от соотношения деформационных и прочностных свойств отдельных слоев и их взаимного расположения.

Для описания формирования сваи, изготовленной по электроимпульсной технологии, вполне допустимо использование как смешанной модели грунта с привязкой к 1-му электроразряду, так и упругой модели грунта, но ориентированной на последний электроразряд. Однако упругая модель является менее предпочтительной, так как она ориентирована на нетрадиционную деформативную характеристику - модуль упругости грунта.

Выполненное сопоставление результатов испытаний с расчетами показало, что в исследуемом диапазоне внешних нагрузок прогнозируемые осадки имеют тот же порядок величины, что и в испытаниях. По крайней мере, их расхождение находится в пределах точности определения механических параметров грунтов и, прежде всего, модуля деформации, а также разброса отдельных испытаний.

Dis kn Взаимодействие сваи с основанием, нагруженной осевой статической нагрузкой 139

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Тозик, Леонид Васильевич, 2002 год

1. Афендульев A.A. К расчету балок на упругом основании при односторонней связи с основанием. Строительная механика и расчет сооружений, №4, 1968.

2. Бартоломей A.A., Юшков Б.С., Рукавишникова Н.Е. Исследование напряженно-деформированного состояния активной зоны свайных фундаментов в водонасыщенных грунтах. — Основания, фундаменты и механика грунтов, №6, 1980. с. 22-24.

3. Бате К., Вилсон Е. Численные методы анализа и метод конечных элементов. М.: Стройиздат, 1982. - 477с.

4. Бахолдин Б.В., Большаков Н. М. Исследование напряженного состояния глинистых грунтов при погружении свай. Основания, фундаменты и механика грунтов, №5, 1973. с.11-13.

5. Бахолдин Б.В., Перлей Е.М., Светинский Е.В. Исследование процесса погружения свай вдавливанием. Основания, фундаменты и механика грунтов, №3, 1997. с. 25-27.

6. Бахолдин Б.В., Берман В.И., Михайленко И.В. Буронабивные сваи -оболочки. Основания, фундаменты и механика грунтов, №6, 1983. -с.3-5.

7. Бахолдин Б.В. Определение несущей способности вдавливаемых свай при усилении ими оснований реконструируемых зданий и сооружений. В кн.: Усиление оснований и фундаментов при реконструкции. Труды ин та ВНИИОСП, вып. 90. 1988. - с. 22-28.

8. Disjm Взаимодействие сваи с основанием, нагруженной осевой статической нагрузкой 140

9. Березанцев В.Г. Расчет оснований сооружений. JL: Стройиздат. 1970.-207 с.

10. Богданов В.Н. Анализ устойчивости земляных масс откосного профиля. Автореферат. Диссертация на соискание звания кандидата технических наук. ЛИВТ. JL: 1956.

11. Бреббия К., Уокер С. Применение метода гранитных элементов в технике. М.: Мир, 1982. - 248 с.

12. Бреббиа К., Уокер С. Динамика морских сооружений. Л.: Судостроение, 1983. - 232 с.

13. Бугров А.К. Полевые методы определения характеристик грунтов. Л.: ЛПИ им. М.И. Калинина, 1984. - 43 с.

14. Буслов A.C. Работа свай на горизонтальную нагрузку за пределами упругости в связных грунтах. Ташкент, Изд - во «Фан» Узбекской ССР, 1979.- 106 с.

15. Ватсон Г.Н. Теория бесселевых функций, ч. 2. М.: Гос. изд - во иностр. лит - ры, 1949. - 418 с.

16. Временные указания по расчету трубчатых железобетонных свай диаметром 0,8 < D < 1,6 на вертикальные и горизонтальные нагрузки. МСН 171-71/ММСС СССР.-М., 1971.

17. Вронский A.B. Оценка напряженного состояния зданий, возводимых на основаниях с неравномерной сжимаемостью в плане. Труды 5-ой конференции молодых научных работников НИИ оснований. -М.: Стройиздат, 1970.

18. Взаимодействие сваи с основанием, нагруженной осевой апатической нагрузкой 141

19. Вялов С.С. Реологические основы механики грунтов. М.: Высшая школа, 1978. - 447 с.

20. Гинзбург Л.Я. Оценка несущей способности свай по результатам динамических испытаний. Основания, фундаменты и механика грунтов, №2, 1975.-с. 11-13.

21. Головин А.Я. Равновесие тяжелой упругой полуплоскости с непрямолинейной границей. Научно технический информационный бюллетень ЛПН, №8, 1957.

22. Гольдштейн М.Н. Механические свойства грунтов. М.: Стройиз-дат, 1979. - 304 с.

23. Горбунов Посадов М.И., Маликова Т.А., Соломин В.И. Расчет конструкций на упругом основании. —М.: Стройиздат, 1984. —679 с.

24. Гримзе Л.Б. К расчету балок переменной жесткости на упругом основании с переменным коэффициентом постели. Информ. сб. ин-та Гидроэнергопроект. Л.: Ленинградское отделение, №16, 1961.

25. Далматов Б.И., Лапшин Ф.К., Россохин Ю.В. Проектирование свайных фундаментов в условиях слабых грунтов. Л.: Стройиздат, 1975.-240 с.

26. Далматов Б.И., Сотников С.Н. Влияние вдавливания свай на осадку существующих зданий. Проблемы свайного фундаментостроения. Труды 3-ей междун. конференции, ч. □. Пермь, 1992. - с. 47 - 50.

27. Дидух Б.И. Упругопластическое деформирование фунтов. М.: Изд - во университета дружбы народов, 1987. - 166 с.

28. Dis kn Взаимодействие сваи с основанием, нагруженной осевой статической нагрузкой 142

29. Доусон Т. Проектирование сооружений морского шельфа. JL: Судостроение, 1986.- 288 с.

30. Егоров А.Й. О применении буровых свай большого диаметра при строительстве сооружений в сложных грунтовых условиях. В кн.: Основания, фундаменты и механика грунтов. 3-ье Всесоюзное совещание. Киев: Буд1вельник, 1971. - с. 353.

31. Егоров А.И., Рогачевский Л.И. Применение буровых свай большого диаметра в промышленном и гражданском строительстве. Киев: Вуд1вельник, 1972.

32. Ермошкин П.М. Устройство буронабивных свай. М.: Стройиз-дат, 1982. — 160 с.

33. Зарецкий Ю.К. Новая концепция вязкопластического течения грунтов. В кн.: Труды 3-го всесоюзного симпозиума по реологии грунтов. Ереван: Изд - во Ереванского ун - та, 1980. с. 58 - 73.

34. Зарецкий Ю.К., Ломбардо В.Н. Статика и динамика грунтовых плотин. М.: Энергоатомиздат, 1983. - 256 с.

35. Зарецкий Ю.К., Карабаев М.И. Расчет буронабивных свай по предельным состояниям. Основания, фундаменты и механика грунтов, №5, 1985.-с. 12-15.

36. О/з кп Взаимодействие сваи с основанием, нагруженной осевой статической нагрузкой 143

37. Зарецкий Ю.К., Карабаев М.И. Расчет осадок буронабивных свай в просадочных грунтах. Основания, фундаменты и механика грунтов, №1, 1987.-с. 14-17.

38. Зарецкий Ю.К. Лекции по современной механике грунтов. Ростов-на-Дону: Изд - во РГУ, 1987. - 453 с.

39. Зарецкий Ю.К. Вязкопластичность грунтов и расчеты сооружения. -М.: Стройиздат, 1988, 352 с.

40. Камке Э. Справочник по обыкновенным дифференциальным уравнениям. М.: Наука, 1971. - 576 с.

41. Кезди А. Несущая способность свай. Научно технический бюллетень. Основания и фундаменты. - 1957. №20. - с. 6 — 15.

42. Кириллов В.М. Напряженное состояние весомой полуплоскости с криволинейной свободной поверхностью. В кн.: Механика грунтов, основания и фундаменты. Менвуз. темат. сб. тр ов. - Л.: ЛИСИ, 1980.-с. 64-71.

43. Кириллов В.М. Условия возникновения областей предельного напряженного состояния при круговой площади загружения равномерно распределенной нагрузкой. В кн.: Материалы конференций и совещаний по гидротехнике. Л.: Энергоатомиздат, 1984. - с. 164 - 166.

44. Взаимодействие сваи с основанием, нагруженной осевой статической нагрузкой 144

45. Кириллов В.М. Нелинейная осадка свай. Известия вузов. Строительство и архитектура. 1986, №6. с. 26 - 31.

46. Кириллов В.М. Упругопластическое деформирование сферической полости и цилиндрической скважины в грунтовом дилатирующем массиве. Известия ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева. Т. 198. Л.: Энерго-атомиздат. - 1987. - с. 20 - 26.

47. Кириллов В.М. Расчет балки на упругопластическом основании. Основания, фундаменты и механика грунтов. 1989. №6. - с. 19-22.

48. Кириллов В.М., Егоров А.Л., Юркевич Б.Н. Применение электроимпульсной свайной технологии в гидротехническом строительстве. Гидротехническое строительство. 1996. №1. - с. 53 - 54.

49. Клейн Г.К., Скуратов А.Ф. Расчет балок на нелинейно деформируемом основании. В кн.: Строительная механика, ЦНИИСК, МИСИ и ВИА.-М.: Стройиздат, 1966.

50. Клепиков С.Н. Расчет конструкций на упругом основании. Киев, Буд1вельник, 1967. - 184 с.

51. Взаимодействие сваи с основанием, нагруженной осевой статической нагрузкой 145

52. Клепиков С.Н. К проблеме учета совместной работы оснований и сооружений. Основания, фундаменты и механика грунтов, №1, 1967. -с. 5-7.

53. Клепиков С.Н. Рекомендации по применению нелинейных методов расчета конструкций на деформируемом основании. Киев: НИИСК Госстроя СССР, 1970. - 47 с.

54. Клепиков С.Н. Расчет балок на нелинейно деформируемом винк-леровском основании. Основания, фундаменты и механика грунтов, №1,1972. - с. 8-10.

55. Коваленко О.Ф. Изгиб балок из нелинейно упругого материала на нелинейно - упругом основании с учетом отрыва. В кн.: Труды Томского инженерно — строительного ин — та, №14, 1968. — с. 47 - 58.

56. Коннор Ж., Бреббиа К. Метод конечных элементов в механике жидкости. Л.: Судостроение, 1979. - 264 с.

57. Корн Г. и Корн Т. Справочник по математике (для научных работников и инженеров). — М.: Наука, 1973. 831 с.

58. Косицын Б.А. Расчет крупнопанельных зданий на неравномерные осадки зданий. В кн.: Строительные расчеты крупнопанельных зданий. М.: Стройиздат. 1963.

59. Костерин Э.В. Основания и фундаменты. М.: Высшая школа, 1990.-431 с.

60. Курноскин Н.С. Снижение трения между боковой поверхностью свай и грунтом с помощью антифрикционного покрытия. Основания, фундаменты и механика грунтов, №6, 1983. - с. 11 - 13.

61. Dis kn Взаимодействие сваи с основанием, нагруженной осевой статической нагрузкой 146

62. Левачев С.Н., Федоровский В.Г. и др. Расчет свайных оснований гидротехнических сооружений. М.: Энергоатомиздат, 1986, - 136 с.

63. Лишак В.И. Напряженное состояние и деформации крупнопанельных зданий до начала подработок. В кн.: Вопросы проектирования и защиты зданий и сооружений от влияния горных выработок. М.: Центрогипрошахт, 1961.

64. Магнарадзе Л.Г. К решению основных задач плоской теории упругости для контуров с угловыми точками. ДАН СССР. ТЛ □, вып. 9. 1938.

65. Мамонов В.М., Ермошкин П.М. Исследование условий формирования несущей способности и прочности стволов буронабивных свай. Основания, фундаменты и механика грунтов, №1, 1982. с. 10-14.

66. Мариупольский Л.Г. Исследования грунтов для проектирования и строительства свайных фундаментов. М.: Стройиздат, 1989. - 199 с.

67. Маслов H.H. Основы механики грунтов и инженерной геологии. -М.: Высшая школа, 1968. 629 с.

68. Николаевский В.Н. Механика пористых и трещиноватых сред. -М.: Недра, 1984.-232 с.

69. Овсянкин В.М., Заболотный П.П., Стецюк В.И. Устройство буронабивных свай сухим способом при возведении фундаментов на лессовых просадочных грунтах. М.: Стройиздат, 1971.

70. Оден Дж. Конечные элементы в нелинейной механике сплошных сред. -М.: Мир, 1976. 708 с.

71. Dis kn Взаимодействие сваи с основанием, нагруженной осевой статической нагрузкой 147

72. Парамонов В.Н. Расчет оснований зданий и сооружений в физически и геометрически нелинейной постановке. Автореферат. Диссертация на соискание звания доктора технических наук. СПГАСУ. СПб.: 1998.-42 с.

73. Положий Г.Н. Решение третьей основной задачи плоской теории упругости для бесконечной плоскости с квадратным отверстием. ПММ, Т. XIII, вып. 3. 1949.

74. Радовский Б.С. К расчету балок на деформируемом основании. Основания и фундаменты. Межведомственный республиканский научный сборник, вып. 2. Киев: Буд1вельник, 1969. - с. 81- 86.

75. Рахаринуси А.П., Кириллов В.М. Сопоставление результатов испытаний стальных трубчатых свай (SPP) с расчетами. Там же. с. 112 -117.

76. Рахаринуси А.П. Применение стальных трубчатых с открытым нижним концом в портовых гидротехнических сооружениях. Автореферат. Диссертация на соискание звания кандидата технических наук, СПГУВК. СПб.: 1999. - 21 с.

77. Репников JI.H. Расчет конструкций на комбинированном основании. М.: Стройиздат, 1973. - 129 с.

78. Disjm Взаимодействие сваи с основанием, нагруженной осевой статической нагрузкой 148

79. Руководство по проектированию свайных фундаментов. М.: Стройиздат, 1980. - 151 с.

80. Рекомендации по расчету нелинейных осадок фундаментов мелкого заложения в условиях плоской задачи. — Киев, НИИСК, 1973. — 29 с.

81. Руководство по производству и приемке работ при устройстве оснований и фундаментов. НИИ оснований им. Н.М. Герсеванова. М.: Стройиздат, 1977, - 240 с.

82. Сегерлинд JI. Применение метода конечных элементов. М.: Мир, 1979. 392 с.

83. Сергеев Д.Д. О деформативности крупнопанельных зданий. В кн.: Вопросы проектирования и защиты зданий и сооружений от влияния горных выработок. М.: Центрогипрошахт, 1961.

84. Сердюк К.П. Исследование процессов, происходящих в глинистых грунтах при погружении свай. Автореферат. Диссертация на соискание звания кандидата технических наук. JL: ЛИСИ, 1977. - 27 с.

85. Симагин В.Г. Основания и фундаменты в условиях Северо Запада. - Петрозаводск: изд - во Петразаводского университета, 1997. -344 с.

86. Симаков Г.В., Шхинек К.Н. и др. Морские гидротехнические сооружения на континентальном шельфе. Л.: Судостроение, 1989. -328 с.

87. Синицын А.П. Балка на упругом основании как система с односторонними связями. В кн.: Динамика и динамическая прочность. Сб. науч. трудов, №2.-Рига: 1953.0'!5Ь1 Взаимодействие сваи с основанием, нагруженной осевой статической нагрузкой 149

88. Синицын А.П. Расчет балок и плит на упругом основании за пределом упругости. -М.: Стройиздат, 1974. 176 с.

89. Соболев Д.Н. Практический метод определения расчетных усилий в крупнопанельных зданиях на неоднородных основаниях. В кн.: Статические расчеты крупнопанельных зданий. М.: Стройиздат, 1963.

90. Соколовский В.В. Статика сыпучей среды. М.: Гос. изд - во технико - теоретической лит - ры, 1954. - 275 с.

91. СниП 2.02.01 83. Основания зданий и сооружений. - М.: Стройиздат, 1985.-40 с.

92. СниП 2.02.03 85. Свайные фундаменты. - М.: Стройиздат, 1986. -45 с.

93. Справочник строителя. Свайные работы. Под редакцией М.И. Смородинова.-М.: Стройиздат, 1988.-223 с.

94. Справочник по общестроительным работам. Основания и фундаменты. Под общей редакцией М.И. Смородинова. М.: Стройиздат, 1974.- 372 с.

95. Суровов А.В., Шерман А.А., Левинзон А.Л. Машины для буровых и свайных работ. Справочное пособие по строительным машинам. -М.: Стройиздат, 1972. 120 с.

96. Терцаги К. Теория механики грунтов. М.: Госстройиздат, 1961. -507 с.

97. Триус Б.Б. Изгиб плиты на упругом основании при неполном контакте с основанием (плоская задача). Научные доклады высшей школы, №3, М.: Строительство, 1968. - с. 92 - 101.

98. Dis kn Взаимодействие сваи с основанием, нагруженной осевой статической нагрузкой 150

99. Трофименков Ю.Г., Мятишевич И.А., Ханин P.E., Лешин Г.М. Достоверность определения расчетной нагрузки на сваю. Основания, фундаменты и механика грунтов, №1, 1983. с. 15 - 17.

100. Тозик Л.В., Кириллов В.М. Осадка деформируемой висячей сваи.

101. Тозик Л.В., Кириллов В.М. Определение геометрических размеров буронабивной сваи, изготовленной по электроимпульсной технологии.

102. Тозик Л.В., Кириллов В.М. Несущая способность буронабивных свай в полутвердых глинистых грунтах.

103. Фадеев А.Б. Метод конечных элементов в геомеханике. М.: Недра, 1987.-220 с.

104. Фадеев А.Б., Прегер АЛ. Решение геотехнических задач методом конечных элементов. Томск: Изд - во ТГУ, 1993. - 310 с.

105. Фадеев А.Б., Парамонов В.Н. и др. Применение метода конечных элементов при выполнении курсовых работ по строительным дисциплинам. Учебное пособие. СПб.: СПГАСУ, 1997. - 60 с.

106. Федоровский В.Г. Расчет направленно деформированного состояния многослойного полупространства под действием сосредоточенной нагрузки. - Основания, фундаменты и механика грунтов, №5. 1972.

107. Федоровский В.Г. Расчет осадок свай в однородных и многослойных основаниях. Автореферат. Диссертация на соискание звания кандидата технических наук. НИИОСП. М.: 1974. - 22 с.

108. Disjm Взаимодействие сваи с основанием, нагруженной осевой статической нагрузкой 151

109. Федоровский В.Г. Осадки свай в однородных и многослойных основаниях. Труды 1-ой Балтийской конференции по механике грунтов и фундаментостроению. Том 2. Гданьск, 1975. - с. 11-15.

110. Федоровский В.Г. Современные методы описания механических свойств грунтов. М.: ВНИИИС, 1985. - 73 с.

111. Флорин В.А. Основы механики грунтов. Т. 1. Л. - М.: Гос-стройиздат, 1959. - 357 с.

112. Харр М.Е. Основы теоретической механики грунтов. М.: Стройиздат, 1971. - 320 с.

113. Цейтлин М.Г., Трофимов В.Е., Полоцкий В.М. Применение виброгрейферов при устройстве набивных свай. Основания, фундаменты и механика грунтов, №4, 1977. с. 8 - 11.

114. Цесарский A.A., Коломиец И.Н. Исследование выбора грунта и подъема свай при возведении свайного поля. В кн.: Технология и оборудование для свайных и буровых работ. Сб. науч. тр ов ВНИИГС. -Л., 1988.-с. 6-10.

115. Цытович H.A. Механика грунтов. М. — Л.: Гос. изд - во лит - ры по строительству и архитектуре, 1951. - 528 с.

116. Шагин П.П. Прочность и устойчивость беспаркасных жилых зданий из сборных элементов на сильно и неравномерно сжимаемых грунтах. Л. - М.: Госстройиздат, 1961. - 120 с.

117. Шукле Л. Реологические проблемы механики грунтов. М.: Стройиздат, 1976.-485 с.

118. Disjm Взаимодействие сваи с основанием, нагруженной осевой статической нагрузкой 152

119. Яропольский И.В. Основания и фундаменты. JL: Водный транспорт, 1954.-455 с.

120. Avery S.B., Wilson S.D. Discussion of «Effects of driving piles into soft clays», by Cummings et aU. Transactions ASCE, vol. 115, 1950.

121. Cox W.R., Kzaft L.M., Vernez E.A. Axial loads tests on 14 inch pipe piles in clay. Proc. VIII Annual Offshore Technology Conference, 1979,p. 1147-1151.

122. Cummings A.E., Kezkhoff G.O., Peck R.B. Effect of driving piles into soft clays. Transactions ASCE, vol. 115, 1950.

123. Coyle H.M., Reese L.C. Load transfer for axially loaded piles in clay . J. Soil Mech. and Found. Div., ASCE, vol. 92, 1966. p. 1 - 26.

124. Graszhoff H. Ein einfaches Naherungverfahren fuz Berechnung elastisch gehelttetes Balken. Die Bautechnik, June u August, 1951.

125. Meyerhof G.G. Bearing capacity and settlement of pile foundations. Proceedi g of the ASCE, v. 102, № GT 3, 1976.

126. Disjcn Взаимодействие сваи с основанием, нагруженной осевой статической нагрузкой 153

127. Reese L.C., Сох W.R., Koop F.D. Analysis of lateral loaded piles in sand. Proc. VI Annual Offshore Technology Conference, 1974, p. 473 -483.

128. Seed H.B., Reese L.C. The action of soft clays along friction piles. Transaction ASCE, vol. 122, 1957.

129. Truesdell C. Hypofelasticity. J. Rational Mech. Analysis, 1955, v. 4, p. 83-133.

130. Whitaker Т., Cooke R.W. An investigation of the shaft and base resistances of large bored piles in London clay. Proceeding of the Simposium on large bored piles, ICE, London, 1966.

131. Оптимальная величина межэлектродного промежутка устанавливается по формуле6.10~9и2\с, (п.4)где и электрическое напряжение, В. Значения I0'™ в зависимости от С/ и С даны в таблице п. 1.