Теоретическое исследование и научное обоснование новых способов кузнечной протяжки и прокатки высоких заготовок в условиях интенсивной знакопеременной деформации тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.16.05, кандидат наук Нухов Данис Шамильевич

• Нухов Данис Шамильевич
• кандидат наук
• 2015

Оглавление диссертации кандидат наук Нухов Данис Шамильевич

ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА 1. АНАЛИТИЧЕСКИЙ ОБЗОР. ОБОСНОВАНИЕ РАЗРАБОТКИ НОВОГО СПОСОБА ТОЛСТОЛИСТОВОЙ ПРОКАТКИ НЕПРЕРВАННО-ЛИТЫХ СЛЯБОВ

1.1. Сортамент толстолистового проката, требования НТД к качеству продукции на стане 5000 ОАО «ММК»

1.2. Состав оборудования и особенности производства горячекатаного листа на стане 5000 ОАО «ММК»

1.3. Структурная неоднородность по толщине толстолистового

проката

1.4. Прогрессивные способы ОМД для получения УМЗ

материалов

1.4.1. Создание зон локализации сдвиговых деформации

в процессах ковки и прокатки

1.4.2. Способы интенсивной пластической деформации

1.4.3. Знакопеременная деформация в процессах пластической деформации

1.5. Выводы по главе

ГЛАВА 2. РАЗРАБОТКА И ИССЛЕДОВАНИЕ СПОСОБА ПРОТЯЖКИ СЛЯБОВ В УСЛОВИЯХ ИНТЕНСИВНОЙ ЗНАКОПЕРЕМЕННОЙ ДЕФОРМАЦИИ БЕЗ ИЗМЕНЕНИЯ ФОРМЫ И РАЗМЕРОВ ЗАГОТОВКИ

2.1. Разработка нового способа протяжки слябов

2.2. Определение показателя напряженного состояния в штампах в условиях плоской знакопеременной деформации

2.3. Выбор рациональных размеров инструмента деформации в условиях плоской деформации

2.4. Выводы по главе

ГЛАВА 3. РАЗРАБОТКА СПОСОБОВ ПРОКАТКИ НЕПРЕРЫВНО-ЛИТОГО СЛЯБА С ИНТЕНСИВНОЙ ЗНАКОПЕРЕМЕННОЙ ДЕФОРМАЦИЕЙ

3.1. Исследование напряженно-деформированного состояния и оценка ресурса пластичности стали при толстолистовой прокатке

3.1.1. Анализ неоднородности распределения деформации при толстолистовой прокатке

3.1.2. Оценка напряженного состояния в очаге деформации при толстолистовой прокатке

3.2. Разработка нового способа прокатки слябов

3.3. Компьютерное моделирование и совершенствование процесса толстолистовой прокатки

3.4. Разработка рациональной калибровки инструмента

деформации

3.5.Анализ деформированного состояния заготовок при прокатке по существующему и усовершенствованному способу

3.6. Исследование альтернативного варианта прокатки непрерывно-литой заготовки слябов в условиях знакопеременной деформации

3.6.1. Разработка калибровки валка с волнообразным профилем бочки

3.6.2. Сравнительный анализ деформированного состояния при прокатке заготовки с использованием валков с волнообразным профилем бочки и по существующему способу

3.7. Выводы по главе

ГЛАВА 4. РАЗРАБОТКА НОВОЙ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ СХЕМЫ ПРОКАТКИ ТОЛСТОГО ЛИСТА

4.1. Схема прокатки толстого листа с интенсивной знакопеременной деформацией

4.2. Расчет технологических режимов и энерго-силовых параметров прокатки листа с интенсивной знакопеременной деформацией

4.2.1. Разработка технологических режимов прокатки листа размерами 15,0x4378x11800мм

4.2.2. Сравнительный анализ однородности деформации при черновой прокатке по двум режимам

4.2.3. Определение энергосиловых параметров черновой прокатки толстого листа

4.3. Выводы по главе

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Теоретическое исследование и научное обоснование новых способов кузнечной протяжки и прокатки высоких заготовок в условиях интенсивной знакопеременной деформации»

ВВЕДЕНИЕ

Актуальность темы исследования. В 2009 году на предприятии ОАО «ММК» был запущен стан 5000. Стан 5000 ОАО «ММК» уникален как по российским, так и по международным масштабам. Значимость стана для отечественной металлургии и обеспечения потребителей импортозамещающей продукцией очень велика. Особенностью стана 5000 ОАО «ММК» является его уникальность с точки зрения качественных характеристик выпускаемой продукции, которые достигаются за счет приминения технологии контролируемой прокатки. Стан 5000 производит толстолистовой стальной прокат, который используется в нефтегазовой отрасли, судостроении, при строительстве мостов, в машиностроении, но большая часть продукции предназначена для производства труб для магистральных нефте- и газопроводов.

В связи с активным освоением нефте- и газодобычи в суровых климатических и геологических условиях повышаются требования к свойствам, качеству и надежности эксплуатации нефтегазопроводных труб большого диаметра. Для современной технологии толстолистовой прокатки характерными дефектами являются: разнозернистость по высоте проката, строчечная структура ликватов, неметаллических включений и т.п. Эти дефекты снижают прочностные характеристики металла проката, особенно в поперечном направлении листа, провоцируют разрушение магистральных нефте- и газопроводов. При модернизации технологического процесса необходимо обеспечить равномерное распределение накопленной деформации в объеме заготовке при прокатке непрерывно-литого сляба. Перспективным является развитие идеи разработки новых схем деформации заготовки с размерами приближенными к размерам готовой продукции путем применения интенсивной знакопеременной деформации.

Исходя из изложенного, актуальной задачей является повышение степени и однородности деформации в объеме литой заготовки,

формирование однородной структуры толстолистового проката за счет обеспечения интенсивности знакопеременной деформации непрерывно-литого сляба в условиях действия сжимающих напряжений. Решение задачи будет способствовать повышению эксплуатационной надежности листа.

Степень разработанности проблемы. Необходимые эксплуатационные характеристики сталям можно обеспечить формированием в металле однородной в объеме ультродисперсной структуры. Для получения таких материалов в последние годы широко развиваются способы интенсивной пластической деформации. Наибольшее распространение из способов интенсивной пластической деформации получило многоцикловое равноканальное угловое прессование. Ученым из Уфы (Валиев Р.З. и д.р.) удалось решить задачу получения изделий из титановых сплавов с ультродисперсной и наноструктурой. Получению равноосной зеренной структуры, а также уменьшение размера зерен можно достичь, применяя знакопеременную деформацию. В промышленности этот эффект был достигнут на станах винтовой прокатки непрерывно-литой заготовки из стали (ОАО «СинТЗ») и силуминовых сплавов (Опытный завод «Вилз»).

Изложенное выше позволило сформулировать цель диссертационного исследования: разработка и исследование высокоэффективных способов прокатки и ковки заготовок, основанных на идее интенсификации знакопеременной деформации в объеме литого слитка, а также разработки на их основе новой технологической схемы проката, обеспечивающей экономию материало- и энергозатрат на производство продукции.

Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие задачи:

- на основе литературного обзора проанализировать технологию производства толстолистового проката на стане 5000 ОАО «ММК», определить пути снижения неравномерности деформации при черновой прокатке и изучить способы ОМД, способствующие получению металлоизделий с однородной ультрамелкозернистой структурой;

- разработать способ протяжки слитков с сохранением формы и размеров заготовки путем применения интенсивной знакопеременной деформацией. Разработать техническое решение по конструкции нового инструмента деформации и технологии ковки литых слитков, обеспечивающие знакопеременную деформацию заготовки при протяжке;

- предложить и исследовать способы толстолистовой прокатки, направленные на обеспечение интенсивной знакопеременной деформации в очаге деформации при минимальных изменениях размеров заготовки;

- создать методику расчета рациональной калибровки валков из условия достижения максимальной амплитуды и однородности знакопеременной деформации по высоте проката при минимальном обжатии за проход;

- разработать новую схему прокатки толстого листа и доказать эффективность предлагаемого технологического режима прокатки для увеличения степени деформации за проход и повышение однородности деформационной проработки литого сляба, а также снижения энерго- и трудозатрат при производстве листа на стане 5000 ОАО «ММК».

Работа проводилась в соответствии со следующими государственными планами и программами: «Разработка научных основ физики и механики обработки металлов давлением с целью создания энерго- и ресурсосберегающих инновационных технологий производства металлургической продукции ответственного назначения» (государственное задание в сфере научной деятельности №11.1369.2014/К от 18.07.2014, № гос. регистрации 114122470051); «Создание новых технологических процессов, машин и систем автоматизированного проектирования в области обработки металлов давлением на основе современных достижений механики, прикладной математики и информатики» (программа Минвуза РФ, 2011-2013 г.); «Инновационные технологические процессы обработки металлов давлением» (Президентская программа повышения квалификации инженерных кадров, № гос. рег. 55-2013-3-ЭФ, приказ по Минобрнауки России № 328 от 30.04.2013).

Научную новизну и теоретическую ценность представляют следующие разработки диссертации:

- способы ковки и прокатки литых заготовок, обеспечивающие высокую степень и однородность распределения деформации в объеме высокой заготовки;

- показатель неоднородности накопленной степени деформации в объеме заготовки, в виде коэффициента вариации б/ёё, удобный для анализа и прогнозирования качества структуры при прокатке;

- закономерности формоизменения и изменения деформированного состояния заготовок при новом способе ковки в бойках с профилированной и гладкой поверхностью;

- условия появления знакопеременной деформации при прокатке заготовок в два прохода в валках с профилированным и гладким профилем бочки;

- технологические режимы прокатки и размеры профилированных валков, обеспечивающие увеличение степени и однородности распределения деформации по сечению толстолистового проката;

- новая схема прокатки толстого листа.

Теоретическая значимость исследования состоит в том, что получила развитие идея разработки технологических процессов деформации заготовок с размерами близкими к размерам готовой продукции путем обеспечения интенсивной знакопеременной деформации, а также показана возможность осуществления процессов протяжки и прокатки в условиях интенсивной знакопеременной деформации, обеспечивающая увеличение степени и однородности деформации по высоте литого сляба.

Практическую ценность диссертации составляют следующие результаты:

- количественные характеристики неравномерности деформации по высоте проката в зависимости от калибровки инструмента и режимов черновой прокатки на стане 5000;

- техническое решение по конструкции нового инструмента деформации и технологии ковки литых слитков без изменения формы и размеров заготовки;

- новые способы прокатки и конструкция инструмента деформации;

- методика расчета рациональной калибровки валков из условия достижения максимальной амплитуды и однородности знакопеременной деформации по высоте проката при минимальном обжатии за проход;

- выполнен сравнительный анализ эффективности новой схемы прокатки по сравнению с существующей и выявлены основные преимущества ее практического использования на стане 5000 ОАО «ММК».

Методология и методы исследования: методологической основой исследования послужили работы таких ученых как Л.И. Ефрон, В.И. Погоржельский, В.М. Сегал, Р.З. Валиев, А.А. Богатов, В.Л. Колмогоров, В.А. Тюрин, В.К. Смирнов, И.Я. Тарновкский, А.И. Целиков, А.П. Грудев, Ю.В. Коновалов и др.; в работе были применены метод тонких сечений; а также методы МКЭ-моделирования процессов прокатки и кузнечной протяжки высоких заготовок в программном комплексе ВеЮгт-3В.

На защиту выносятся:

- способ ковки и инструмент деформации, обеспечивающие повышение степени и однородности распределения деформации в объеме заготовки, за счет интенсивной знакопеременной деформации с сохранением формы и размеров исходной заготовки;

- новые способы прокатки заготовки, теоретически доказана их эффективность для обеспечения однородной деформационной проработки литой структуры;

- методика расчета рациональной калибровки валков из условия достижения максимальной амплитуды и однородности знакопеременной деформации по высоте проката при минимальном обжатии за проход;

- научное обоснование новой схемы и режимов прокатки толстолистовой стали на стане 5000 ОАО «ММК», обеспечивающих

интенсивную и однородную по высоте сляба деформационную проработку, а также снижение энерго- и трудозатрат на производство продукции.

Достоверность полученных в диссертации результатов подтверждается применением современных методик теоретического исследования формоизменения металла и энергосиловых параметров процессов ковки и прокатки, основанных на использовании метода конечных элементов, сопоставлением полученных результатов с положениями современного физического материаловедения, механики обработки металлов давлением, а также с известными экспериментальными и теоретическими результатами, полученными ведущими учеными в металлургии.

В целом разработанные научные положения и результаты диссертации направлены на решение задачи исследования и разработки способов прокатки и кузнечной протяжки непрерывно-литых заготовок в условиях интенсивной знакопеременной деформации, а также разработки на их основе новой технологической схемы проката, обеспечивающей экономию материало- и энергозатрат на производство толстолистового стального проката.

Апробация работы. Основные положения и результаты диссертационной работы докладывались и обсуждались на следующих конференциях: 12-я международная научно-техническая конференция «Современные металлические материалы и технологии» (г. Санкт-Петербург, 2015); XVI международная научная конференция «Новые технологии и достижения в металлургии и инженерии материалов и процессов» (г. Ченстохова, Польша, 2015); Международный научно-технический конгресс «ОМД-2014. Фундаментальные проблемы. Инновационные материалы и технологии» (г. Москва, 2014); Международная научная конференция «СОМАТ 2014» (Чехия, г. Пльзень, 2014); Восьмая международная молодежная научно-практическая конференция «Инновационные технологии в металлургии и машиностроении» (г. Екатеринбург, 2014); XXI международная научно-практическая конференция «Трубы 2014» (г. Челябинск, 2014); Международная молодежная научно-практическая

конференция «Инновационные процессы обработки металлов давлением: фундаментальные вопросы связи науки и производства» (г. Магнитогорск, 2015).

Публикации. Основное содержание диссертационной работы опубликовано в 14-и печатных трудах, в том числе в 4-х рецензируемых изданиях, рекомендованных ВАК РФ. Одна статья вошла в международную базу Web of Science.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, 4 глав, заключения и изложена на 142 страницах машинописного текста, включая 61 рисунок, 15 таблиц и библиографический список из 95 наименований.

Во введении раскрыта актуальность работы, обоснована цель, сформулированы задачи, научная новизна и практическая значимость диссертационной работы.

В первой главе, на основе опубликованных результатов исследований, проанализирована технология производства толстолистового проката на стане 5000 ОАО «ММК», определены пути снижения неравномерности деформации при черновой прокатке и изучены способы обработки металлов давлением, способствующие получению металлоизделий с однородной ультрамелкозернистой структурой.

Во второй главе разработан и всесторонне изучен способ протяжки слитков с интенсивной знакопеременной деформацией с сохранением формы и размеров заготовки.

В результате анализа формоизменения и деформированного состояния металла в предложенном способе ковки даны рекомендации определения рациональных размеров штампа, которые найдены из условия полного заполнения металла углублений штампа, а также обеспечения однородности деформации в объеме литой заготовки при минимальном обжатии.

В третьей главе проведен сравнительный анализ неоднородности деформации при толстолистовой прокатке, выполненный методом тонких сечений и конечно-разностным методом, дана оценка напряженного состояния и разрушения металла при прокатке листа. С помощью

программных комплексов DEFORM-3D и Q-FORM установлены количественные характеристики неравномерности деформации по высоте проката в зависимости от калибровки инструмента и режимов черновой прокатки на стане 5000.

Предложены новые способы прокатки литого сляба, направленные на повышение качества проката путем интенсификации деформации в объеме заготовки. Способы характеризуются знакопеременной деформацией и способствуют сохранению формы и размеров заготовки в исходном состоянии.

В программе DEFORM-3D были поставлены и решены задачи КЭ-моделирования нового способа прокатки толстого листа. Результаты решения задач МКЭ-моделирования позволили определить рациональную калибровку профилированных валков из условия минимизации обжатия за проход при ограничениях - обеспечить наибольшее значение степени деформации и минимальное значение параметра неоднородности деформации. В работе разработан и исследован альтернативный способ прокатки непрерывно-литой заготовки с интенсивной знакопеременной деформацией. Предложена методика расчета рациональной калибровки валков с волнообразным профилем бочки из условия достижения однородности распределения степени деформации по высоте проката при минимальных изменениях размеров исходной заготовки. Результаты проведенных исследований новых способов прокатки в два прохода показали, что их применение обеспечит повышение качества проката за счет интенсивной знакопеременной деформации в очаге деформации при минимальном изменении размеров и с сохранением формы заготовки.

В четвертой главе была предложена технологическая схема прокатки толстого листа для условий ЛПЦ-9 ОАО «ММК». Новая схема прокатки отличается от существующей тем, что в линии с реверсивной клетью кварто устанавливаются две универсальные клети дуо, рабочие валки которых вращаются от привода валков стана кварто. Первая клеть имеет рабочие валки с профилированной поверхностью бочки в виде буртов и ручьев а

также неприводные вертикальные (эджерные) валки. Вторая клеть дуо имеет рабочие валки с гладкой поверхностью бочки, а также неприводные вертикальные валки. Для лучшей проработки литой структуры полоса передается к 1-ой клети дуо, а после - ко 2-ой клети дуо. При этом совершается один цикл знакопеременной деформации. После проведения необходимого числа циклов знакопеременной деформации, количество которых определяется выбранным сортаментом и требованиями к качеству листа, полоса передается к клети кварто.

На основе предложенной схемы прокатки заготовки был разработан технологический режим прокатки для листов размерами 15,0x4378x11800мм из стали категории прочности К60 по ТУ 14-1-5574-2009 в условиях ЛПЦ-9 ОАО «ММК». Было установлено, что новая схема прокатки позволит снизить количество черновых проходов с одиннадцати до восьми. В результате компьютерного моделирования установлено, что при прокатке по разработанному технологическому режиму, по сравнению с существующим способом прокатки, удается обеспечить проникновение деформации в осевую зону проката: суммарная степень деформации в осевой зоне в 1,15-1,2 раза выше, чем по существующей схеме прокатки в клетях кварто за 11 проходов. Выполненный сравнительный анализ деформированного состояния и энергосиловых параметров при черновой прокатке заготовки по двум схемам показал, что предложенный технологический режим прокатки обеспечивает однородность деформационной проработки литого сляба, а также снижение энерго- и трудозатрат при производстве листа на стане 5000 ОАО «ММК».

ГЛАВА 1. АНАЛИТИЧЕСКИЙ ОБЗОР. ОБОСНОВАНИЕ РАЗРАБОТКИ НОВОГО СПОСОБА ТОЛСТОЛИСТОВОЙ ПРОКАТКИ НЕПРЕРВАННО-ЛИТЫХ СЛЯБОВ

1.1. Сортамент толстолистового проката, требования НТД к качеству продукции на стане 5000 ОАО «ММК»

Стан 5000 ОАО «ММК» построен по передовым технологиям мирового машиностроения, приминяемых на фирме «SMS Demag AG». Прокатный стан предназначен для получения листового проката шириной до 5 метров и длиной до 25 метров. На стане производится толстолистовой прокат шириной до 4850 мм из марок стали с категорией прочности до X120 для нефтегазовой отрасли, судо-, мосто- и машиностроения. Производительность стана «5000» составляет около 1,5 млн. тонн в год. Оборудование стана обеспечивает прокатку и отделку листов со следующими прочностными характеристиками (при температуре +20 °С) [1]:

- с пределом прочности до 1200 МПа;

- с пределом текучести до 750 МПа (при толщине листа от 41 до 50 мм);

- с пределом текучести до 1000 МПа (при толщине листа до 40 мм). Обрабатывается непрерывно-литой сляб следующих размеров:

толщина 190,250,300 мм;

ширина 1600 - 2700 мм;

длина 2500 - 4800 мм;

масса (мах.) 30 т.

Размерный сортамент готовой продукции:

толщина 8-50 мм / (мах.)150 мм;

ширина 1600 (900) - 4800 мм;

длина (мах.) 22 м.

Марочный сортамент готовой продукции:

Низкоуглеродистые микролегированные трубные стали; стали для судостроения, для котлостроения; для мостостроения; прочие общие конструкционные стали. Основные марки стали, прокатываемые на стане 5000, приведены в таблице 1.1 [1].

Таблица 1.1 - Основные марки стали, прокатываемые на стане 5000 и

требования, предъявляемые к ним

№ п.п. НД на

Марка стали марку стали технические требования

1 2 3 4

1 Сталь углеродистая обыкновенного качества Ст0 -Ст5, СтЗГпс и др. ГОСТ 380 ГОСТ 14637

2 Сталь низколегированная для мостостроения марок 10ХСНД, 15ХСНД ГОСТ 6713 ГОСТ 6713

3 Сталь углеродистая и низколегированная из марок 15К, 20К, 09Г2С для котлов и сосудов под давлением ГОСТ 5520 ГОСТ 5520

4 Сталь углеродистая и низколегированная для судостроения из марок А, В, D, А32, D32, А36 и др. ГОСТ 5521 ГОСТ Р 52927 ГОСТ 5521 ГОСТ Р 52927

5 Сталь легированная конструкционная для судостроения АБ2 ТУ 5.96111571-2006 ТУ 5.96111571-2006

6 Сталь низколегированная конструкционная повышенной прочности марок 16ГС, 17ГС, 17Г1С, 09Г2, 09Г2 С(Д) 10Г2С1(Д), 10-15ХСНД ГОСТ 19281 ГОСТ 19281

7 Сталь углеродистая качественная конструкционная из марок 08-25(пс, сп),30-70 ГОСТ 1050 ГОСТ 1577

8 Сталь легированная конструкционная из марок 15Г, 20Г, 30Г, 40Г, 50Г, 20Х, 40Х ГОСТ 4543 ГОСТ 1577

9 Сталь толстолистовая из низколегированных марок стали классов прочности К52-К60 для магистральных газонефтепроводов ТУ 14-15574-2009 ТУ-14-1-5582-2009 ТУ 14-15586-2009 и др. ТУ 14-15574-2009 ТУ-14-1-5582-2009 ТУ 14-15586-2009 и др.

В таблице 1.2 приведены сведения по сортаменту продукции

толстолистового стана 5000 ОАО «ММК» [1].

Таблица 1.2 - Сортамент готовой продукции толстолистового стана ОАО «ММК»

Пстрсоитсль Марка стали Толщина ■ Ширила, тчм 15001700 17011830 Ш1-2000 20012300 23012700 27013000 30013500 35014000 40014500 Всего, тыс топи;

1 2 3 4 5 6 7 £ 9 10 11 12 13

ОАО ВТЗ" 0 530 4420 мм 10Г2ФБ, 0КГ2ФЕТ, 03Г2БТФ; 03-05Г2МФЕР (иласс прочности до Х&0-Х100) 10,1-12,0 10,0 ю=о

12,1-1-1.0 15,0 10,0 25,0

14.1 16.0 10.0 10,0 15.0 12,0 47.0

16.1-25,0 20,0 60.0 60.0 80.0 220.0

25,1-30.0 20.0 25,0 65.0 110,0

30,1-50,0 10,0 10.0

свыше 50,1 0,0

ОАО "ВТЗ" Итого: 0.0 0.0 0,0 25 г0 20.0 20,0 90.0 100.0 167.0 422.0

ОАО "ЧЛИ" 0 530-820 Ш1 ЮПФБ;08Г2ФБТ] ОЗГ2БТФ; 03-05Г2МФБР 2,0 5,0 10.0 17.0

10.1-12.0 5,0 11.0 4.0 20.0

ОАО ЧТПЗ Итоги?: 0,0 0,0 7,0 16.0 14,0 0,0 0.0 0,0 0,0 37,0

ОАО ЧТПЗ 0 1020-1420 мм 10Г2ФЕ,03Г2ФБТ; 03Г2ЕТФ-03-05Г2МФЕР (|сласс прочности до .\SO-XIOOX 10,1-12,0 0=0

12,1-14.0 10,0 20,0 30,0

14.1-16,0 35,0 30,0 15,0 80,0

16.1-25.0 80.0 90.0 80.0 250.0

25.1-30,0 15.0 15.0 30.0 60.0

30,1-50,0 0,0

свыше 50,1 0=0

ОАО ЧГПЗ Итого: 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 140.0 155.0 125.0 420.0

Всего по трутанъгм шсдаи: 0,0 0,0 7,0 41.0 34,0 20,0 230,0 255,0 252.0 А79.0

Копию строг ииъ 09Г2С 10-50 и выигс 34.0 34,0

Мостостроение высокопрочные коиструкиноттыс-1ОЛ СН Д: ] 5ХСНД: 10 - 50 я выше 78,« 78,8

Судостроение Судостроительные - АК; АБ 10 - 50 и выше 39.0 39,0

Всего: по ширине: 4,5 1 37,1 15.4 67,? 3,2 | 14,0 0,0 0,0 151,8

Продолжение таблицы 1.2

По химическому составу толстолистовой прокат должен соответствовать следующим маркам сталей:

Ст. 0 - Ст.5, Ст. 10 - Ст.40, 20К, 22К, 22К-ВД, St 37.2, 10Х2М1ФБ, 10Х2М1ФБ-ВД, 25ХМ, 08ГДНФА, 10Х1С2М, 35ХМФА, ЗОХНЗМ, 12Х1МФ, 16ГНМА;

09Г2С, 15ГС, 15ГСИ;

10Г2НМФА, 10ГН2МФА, 15Х2НМФА, 15Х2НМФА-А, 15Х5М, 12Х2МФА-25Х2МФА, 25ХЗМФА, 12ХМ, 15ХМ, 12МХ, 5Х2НМ1ФА, 35ХМ;

20ХН - 50ХН, 15ХЗНМФА, 20Х-45Х, 10НЗМФА, 13ХГН2МД;

15Х1М1Ф, 13ХГСН1МД, 13Х1МГФЦ, 14ГНМА, 20ГСФ, 14Х1ГМФ, 65Г, 60С2, 60С2ХФА, 20ХМА, 10Х2ГНМА, 5ХНМ, 34ХН1МА, ХС-48, Ст.45, 10ХСНД, 15ХСНД, 09Г2СП, 10-20ХП, 10-20ХНП, 10-20ХНД;

St 44.2, St 52.3, 1ОХ2М1А-А, 12ГС, А36, А36 по АSТМ, 43А, 50В, 4ХС, 6ХС, 40ХС, 60ХС, 16ГС, 17ГС, 3ОХГСА, 13ХГСН1МД, 10ГНБ, 10Г2ФБЮ, 09ХН3МД, 09ХН2МД, 10ХН4МД, 10ХН5МДФ, 12ХН2МД, 05Г1Б.

Механические свойства толстолистового проката для судостроения, поставляемого по ГОСТ 5521-86 должны соответствовать:

- для проката из стали марок Ст 3 кп2, Ст 3 пс 2; Ст 3 пс 3, Ст 3 пс 4, Ст 3 сп 2, Ст 3 кп 3, Ст 3 сп 4, ст 3 Гпс 2, ст 3 Гпс 3, Вст 3 Гпс 4 -ГОСТ 380-88;

- для проката из стали марок 09Г2, 09Г2С, 10ХСНД - нормам, указанным в табл. 3.5;

- для проката из стали марок 10Г2ФБ, 10Г2ФБ-У, 10Г2ФБЮ, 08Г2ФБТ, 12Г2С и др.

Для труб большого диаметра (ТБД) с категорией прочности К60-К80 прокат должен соответствовать нормам, указанным в таблице 1.3-1.4 [1].

Таблица 1.3 -Механические свойства толстолистового проката

Марка стали Толщина проката, мм Временное сопротивление Ов, Н/мм2 Предел текучести От, Н/мм2 Относитель ное удлинение, 5, % Ударная вязкость КСи при 1= - 40°С, Дж/см2

09Г2 21-30 не менее 440 > 290 > 21 49

09Г2С 32-60 не менее 450 > 290 > 21 49

10ХСНД 16-32 530 - 690 > 390 > 19 49

Таблица 1.4 - Механические свойства толстолистового проката

Марка стали / класс прочности Временное сопротивл ение ов, Н/мм2 Предел текучести от, Н/мм2 Относител ьное удлинение, 5, % Ударная вязкость ДWТТ -20, %

КСи -20, Дж/см2 КСи -60, Дж/см2

10Г2ФБЮ, 10Г2ФБ / К60 (Х70) 590 - 690 480-580 >22 73 69 80

08Г2ФБТ / К65 (Х80) 640 - 740 510-610 >20 88 59 85

06Г2БТФ / К70 (Х90) 710 625 19 160

03-05Г2МФБР К80 (Х100) 795 740 18,5 235 85

Механические свойства листов определяются на поперечных образцах, отобранных от двух листов каждой партии. От каждого контрольного листа отбирают:

- на растяжение - по одному образцу;

- на ударный изгиб - три образца на каждую температуру испытания;

- на ударный изгиб с определением вязкой составляющей в изломе образцов для испытаний падающим грузом (ИПГ) - два образца.

Требования к качеству поверхности листов - по ГОСТ 14637, при этом зачистка дефектов на глубину, выводящую толщину листов за предельные минусовые отклонения, не допускается. Ультразвуковому контролю подвергают 100% листов.

Маркировка, упаковка, транспортирование и хранение - в соответствии с ГОСТ 7566.

Толстолистовой прокат сертифицирован TUV NORD:

- на соответствие европейской директивы 89/106/ЕС для строительных материалов по EN 10025-2;

- на соответствие европейской директивы 97/23/ЕС для оборудования и материалов, предназначенных для сосудов высокого давления по техническим правилам AD 2000-W0.

Толстолистовой прокат сертифицирован DNV:

- на соответствие требованиям DNV-OS-F101.

1.2. Состав оборудования и особенности производства горячекатаного

листа на стане 5000 ОАО «ММК»

В состав основного технологического оборудования стана 5000 входят: 1 - Склад слябов; 2 - Печь с шагающими балками; 3 - Гидросбив печной окалины; 4 - Карман для листов свыше 50 мм; 5 - Реверсивная универсальная клеть КВАРТО; 6 - Роликоправильная машина №1 (предварительной правки); 7 - Установка ускоренного охлаждения; 8 - Роликоправильная машина №2 (горячей правки); 9 - Клеймитель; 10 - Карман ПФО (противофлокенного охлаждения); 11 - Холодильник; 12, 22 - Инспекционный стол №1, 2; 13 -Кантователь; 14 - Ультразвуковой дефектоскоп; 15 - Ножницы поперечной резки (для обрезки концов); 16 - Ножницы продольной резки (обрезка кромок); 17 - Ножницы для порезки на мерные длины; 18 - Маркировщик; 19

- Термические печи; 20 - Роликоправильная машина №3 (холодной правки); 21 - Маркировщик; 23 - Карманы (Рисунок 1.1).

Рисунок 1.1 - Схема расположения оборудования стана

5000 ОАО «ММК»

Главная линия рабочей клети стана 5000 состоит из рабочей клети, передаточных механизмов и главных электродвигателей. Привод валков осуществляется электродвигателем через промежуточные передаточные механизмы и устройства. Машины и механизмы, предназначенные для вращения валков, а также для восприятия возникающих при пластической деформации металла усилий и крутящих моментов, составляют главную линию рабочей клети. Схема главной линии рабочей клети толстолистового стана 5000 представлена на рисунке 1.2: 1 - рабочая клеть; 2 - универсальные шпиндели; 3 - главный электродвигатель; 5 - промежуточный вал; 6 -моторная муфта; 8 - устройство для уравновешивания шпинделей; 9 -прокатные валки; 10 -станины: 11 - механизмы установки верхнего валка; 12 - траверсы; 13 - подушки с подшипниками; 14 - плитовины; 15 -фундаментные болты.

Рисунок 1.2 - Схема главной линии рабочей клети

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Нухов Данис Шамильевич, 2015 год

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. (Г) ТИ-101-П-ГЛ9-2-2011. Технология производства горячекатаных листов на стане 5000. Магнитогорск. 2011.

2. Погоржельский В.И. Контролируемая прокатка непрерывнолитого металла. М.: Металлургия, 1986. 151 с.

3. Эфрон Л.И. Металловедение в «большой» металлургии. Трубные стали. М.: Металлургиздат, 2012. 696 с.

4. Kozasu I., Ouchi C., Sampei T., Okita T. Hot rolling as a high temperature thermomechanical process // Microalloying 75. Hystory and theory. New York, 1977, p.p. 120-135.

5. Gladman T. The physical metallurgy of microalloyed steels // Institute of Materials, London, Book 615, 1997.

6. Morozov Y., Efron L., Nastich S. The main directions of development of pipe steels and large diameter pipe production in Russia // 4th Intern. Conf. on Pipeline Technology. 9-13 May 2004. Ostend (Belgium), 2004. Р. 1649-1658.

7. Франтов И.И., Киреева Т.С., Столяров В.И., Назаров А.В., Закурдаев А.Г. Влияние легирования на свойства трубных сталей и проблемы их свариваемости. Сталь. 1986. № 11. С. 68-72

8. 19. Голи-Оглу Е.А., Эфрон Л.И., Морозов Ю.Д. Влияние режимов деформации на основных этапах контролируемой прокатки на микроструктуру трубной стали // МиТОМ. 2013. № 6. С. 9 - 13.

9. Ниобийсодержащие низколегированные стали / Ф. Хайстеркамп, К. Хулка, Ю.И. Матросов и др. - М.: Интермет Инжиниринг, 1999. - 94 с.

10. Tanaka T., Tabata N., Hatomura T., Shiga C. Three Stages of Controlled Rolling Process // Microalloying'75. Proc. Intern. Symp. Union Carbide Corp. N.Y. 1977. P. 88-99.

11. Погоржельский В.И., Литвиненко Д.А., Матросов Ю.И., Иваницкий А.В. Контролируемая прокатка. М.: Металлургия, 1979. 184 с.

12. Irvine K.J., Pickering F.B., Gladman J.J. Controlled Rolling of Structural Steel // JISI. 1970. Vol. 208, № 8. P. 717-726.

13. Klaus Hulka, Constantin Vlad, Ana Doniga. The Role of Nb as Microalloy in Electical Sheet // Steel research. 2012. №14. P. 34-40.

14. Ковалев А.И., Вайнштейн Д. Л. и др. Особенности структуры по сечению листового проката из высокопрочных штрипсовых сталей // Металлург. 2011. № 1. С 61-68.

15. Li Nan. Study on the Section Inhomogenity of VN Micro alloyed Heavy Plate during Controlled Rolling // Materials Science Forum. 2012. Vols. 704-705. p 34-40.

16. Богатов А.А. О разрушении металлов при обработке давлением. // Кузнечно-штамповочное производство. - 1997. - № 8. - С. 2-7.

17. Богатов А.А., Кушнарев А.В. Моделирование термомеханического состояния металла и эволюции зеренной структуры в механике обработки металлов давлением. // Производство проката. - 2013. - № 6. - С. 42-48.

18. Богатов А.А., Мижирицкий И.О., Смирнов С.В. Ресурс пластичности металлов при обработке давлением. - М.: Металлургия. -1984. - 144 с

19. Петрова Л.Г., Чудина О.В. Применение методологии управления структурообразованием для разработки упрочняющих технологий // Металловедение и термическая обработка металлов. 2010. №5. C 31-41.

20. Валиев Р.З., Александров И.В. Наноструктурные материалы, полученные интенсивной пластической деформацией. - М.: ЛОГОС, 2000. -272 с.

21. Park C.Y., Yang D.Y. A study of void crushing in large forgings II. Estimation of bonding efficiency by finite-element analysis // Journal of Materials Processing Technology. - 1997. - г 72. - P. 32-41.

22. Effect of symmetrical and asymmetrical forging processes on the quality of forged products / H. Dyja, G. Banaszek, S. Berski, S. Mroz // Journal of Materials Processing Technology. - 2004. - г 157-158. - P. 496-501.

23. Комбинированный бойки: а.с. 774756 СССР: МКИ В 21 J 13/22 / А.В. Котелкин, В.А Петров (СССР). - № 2715513; заявл. 23.01.79; опубл. 30.10.80, Бюл. № 40.

24. Кузнечный инструмент: а.с. 442878 СССР: МКИ В 21 J 13/02 / Я.М Охрименко, В.А. Тюрин, С.Д. Баранов (СССР). - № 1623639; заявл. 01.07.71; опубл. 15.09.74, Бюл. № 34.

25. Инструмент для ковки: а.с. 393018 СССР: МКИ В 21 J 13/02 / Я.М Охрименко, В.А. Тюрин, Ю.И. Мищенков, М.С. Экарев (СССР). - № 1643794; заявл.30.03.71; опубл. 10.08.73, Бюл. № 33.

26. Устройство для ковки заготовок: а.с. 339089 СССР: МКИ В 21 J 13/02 / Я.М Охрименко, В.А. Тюрин, (СССР). - № 1666176; заявл.17.06.71; опубл. 30.03.79, Бюл. № 12.

27. Условия развития сдвиговых деформаций при ковке заготовок в ступенчатых бойках / В.К. Воронцов, А.Б. Найзабеков, А.В. Котелкин, В.А. Петров // Изв. Вузов. Черная металлургия. - 1987. - №5. - С. 50-53

28. Машеков С.А. Исследование деформированного состояния заготовок при ковке в вырезных и комбинированных бойках / // Изв. Вузов. Черная металлургия. - 1995. - №4. - С. 36-39.

29. Тюрин В.А. Инновационные технологии ковки / // Кузнечно-штамповочное производство. - 2006. - №5. - С. 27-29.

30. Улучшение качества металла при продольной ковке / Я. М. Охрименко, В.А. Тюрин, В.Н. Лебедев, А.И. Гринюк // Изв. Вузов. Черная металлургия. -1971. - №4. - С. 96-99.

31. Берштейн М.Л., Займовский В.А. Структура и механические свойства металлов. - М.: Металлургия. -1970. - 472 с.

32. Течение металла при прокатке рельефной заготовки в гладких валках / Лашин В.В., Бринза A.B., Сухачев В.П. // Изв. вузов. Черная металлургия. -1984.-№7.-С.153...154.

33. A.c. 757220. СССР. МКИА. В 21 В 1/00. Слиток для прокатки толстых листов / A.B. Котелкин, В.А. Петров, В.В. Лашин и др. Бюл. 31. 1980.

34. A.c. 929253. СССР. МКИЛ В 21 В 1/00. Слиток для прокатки толстыхлистов / A.B. Котёлкин, В.А. Петров, В.К. Воронцов и др. Бюл. 48. 1982.

35. A.c. 984513. СССР. МКИЛ. В 21 В 1/00. Слиток для прокатки толстых листов / A.B. Котёлкин, В.К. Воронцов, М.В. Березин и др. Бюл. 48.1982.

36. A.c. 942818. СССР. МКИЛ. В 21 В 1/00. Слиток для прокатки толстых листов /A.B. Котёлкин, М.В. Березин, В.К. Воронцов и др. Бюл.26.1982.

37. A.c. 948471. СССР. МКИЛ. В 21 В 1/00. Слиток для прокатки толстых листов / В.К. Воронцов, A.B. Бринза, СВ. Персиянов и В.В. Лашин. Бюл. 29. 1982.

38. А.с 1014600. СССР. МКИЛ В 21 В 1/00. Слиток для деформирования/ В.К. Воронцов, A.B. Бринза, СВ. Персиянов и др. Бюл. 16.1983.

39. А.с 980881. СССР. МКИ\ В 21 В 27/02. Рабочий валок черновой прокатной клети /В.К. Воронцов, A.B. Бринза, В.В. Лашин, А.Д. Соломатин. Бюл. 46. 1982.

40. A.c. 929254. СССР. МКИ\ В 21 В1/00. Способ прокатки сталей с повышенным окалинообразованием / В.В. Лашин, В.Д. Дмитриев, В.К. Воронцов и др. Бюл. 19.1982.

41. А.С 1088818. СССР. МШ\ В 21 В /22. Способ прокатки / A.B. Бринза, П.И. Полухин, В.В. Лашин и др. Бюл.16. 1984.

42. A.c. 812401. СССР. МКИЛ. В 21 J 1/02. Устройство для упрочнения длинномерных заготовок/ В.М. Сегал, В.И. Копылов. Бюл.Ю. 1981.

43. Gleiter Н. Nanocristalline Materials. Progress Material Sciens. - 1989. - V. 33 .- P . 223-302.

44. Жорин B.A., Шашкин Д.П., Еникопонян Н.С.// Доклады АН СССР. -1984.-Т.278.-С.144.

45. Кузнецов Р.И., Быков В.И., Чернышев В.П., Пилюгин В.П., Ефремов H.A., Пошеев В.В. Пластическая деформация твердых тел под давлением. -Свердловск: ИФМ УНЦ РАН, 1982. Препринт 4/85.

46. Валиахметов O.P., Галеев P.M., Салищев Г.А. Механические свойства титанового сплава ВТ8 с субмикрокристаллической структурой // ФММ. -

1990.-Т.10.-С.204-206.

47. Галеев P.M., Валиахметов О.Р., Салищев Г.А. Динамическая рекристаллизация крупнозернистого титанового сплава ВТЗО в (а+Р)-области // Металлы. - 1990. - Т.4. - С.97-103.

48. Imayev R.M., Imayev V.M., Salishchev G.A. The development of the submicrocrystalline structure in intermetallic TiAl during hot deformation. - J. Mater. Science, 1992, V.27, C.4465-4470.

49. Salishchev G.A., Valiakhmetov O.R., Galeyev R.M. Formation of submicrocrystalline structure in the titanium alloy VT8 and its influence on mechanical properties // J. Mater. Sci. - 1993. - V.28. - P.2898-2902.

50. Kaibyshev O., Kaibyshev R., Salishchev G. Formation of submicrocrystalline structure in materials during dynamic recrystallization // Mater. Sci. Forum. - 1993. - V.113-115. -P.423-428.

51. Сегал В.М., Резников В. И., Дробышевский А. Е., Копылов В. И. Пластическая обработка металлов простым сдвигом // Известия АН СССР. Металлы .1981. № 1. С.115-123.

52. Сегал В.М., Резников В.И., Копылов В.И. и др. Процессы пластического структурообразования. Минск: Наука и техника. - 1994. -232 с.

53. Valiev R.Z., Korznikov A.V., Mulyukov R.R Structure and properties of ultrafme-grained materials produced by severe plastic deformation // Mater. Sci. Eng. - 1993. - V.A186. - P. 141-148.

54. Ахмадеев Н.А., Валиев Р.З., Копылов В.И., Мулюков P.P.. Формирование субмикрозернистой структуры в меди и никеле с использованием интенсивного сдвигового деформирования // Металлы. -1992. - Т.5. - С.96- 101.

55. Valiev R.Z., Tsenev N.K. In: Hot deformation of aluminum alloys (ed. by T.G. Langdon, H.D. Merchant, J.G. Morris, M.A. Zaidi). TMS. Warrendale, PA. -

1991. -P.319.

56. Valiev R.Z., Krasilnikov N.A., Tsenev N.K. Plastic deformation of alloys with submicrograined structure // Mat.Sci.Eng.A. - 1991. - V.137. - P.35-40.

57. Utyashev F.Z., Enikeev F.U., Latysh V.V. Comparison of deformation methods for ultrafine-grained structure formation// Ann. Chim. Fr. 1996. V.21. P.379-389.

58. Влияние горячей прерывистой деформации на пластичность металла/ Богатов A.A., Смирнов М.В., Криницын В.А. и др. // Изв. вузов. Черная металлургия . -1981. - № 12. - С.37.. .39.

59. А.с. № 967645 СССР. МКИ. В 21 J1/04, 5/00. Способ изготовления поковок. / В.В. Ермилов, Э.М. Шикло, Ю.А. Станкевич. Бюл. 39. 1982.

60. А.с. № 498079 СССР. МКИ. В 21 J5/00. Способ ковки поковок. / Я.М. Охрименко, В.А. Тюрин. Бюл.1. 1973.

61. Субич В.Н., Сафонов А.В. Исследование штамповки методом осадки с кручением на модернизированном гидравлическом прессе // Кузнечно-штамповочное производство. - 1986. - № 2. - С. 16-19.

62. Интенсификация ковки протяжки крупных длинномерных валов / Тюрин В.А., Янин В.П., Осминин Б.А. // Кузнечно-штамповочное производство. - 1986. - № 12. - С. 21-25.

63. Валиев Р.З. Создание наноструктурных металлов и сплавов с уникальными свойствами, используя интенсивные пластические деформации. Российские нанотехнологии. 2006 Т 1-2. - С. 208.

64. Найзабеков А.Б., Ашкеев Ж.А., Лежнев С.Н., Толеуова А.Р. Исследование процесса деформирования заготовки равноканальной ступенчатой матрице./ Изв. вузов. Черная металлургия. 2005. №2. - С. 16-18.

65. Потапов И. Н., Полухин П. И. Технология винтовой прокатки / М.: Металлургия, 1990. - 344с.

66. Панов Е.И., Эскин Г.И. Влияние поперечно-винтовой прокатки на структуру и свойства заэвтектических силуминов // Металловедение и термическая обработка металлов. МиТОМ. -2004. - №9. С.7-13.

67. Овчинников Д.В., Богатов А.А., Ерпалов М.В. Разработка и внедрение технологии производства высококачественных насосно-компрессорных труб из непрерывно-литой заготовки/ Черные металлы: 2012, март, с. 18-21.

68. Заявка № 2014135430 Российская Федерация МПК Б211 13/02. Кузнечный инструмент / Богатов А.А., Нухов Д.Ш. - № 2014135430; заявл. 29.08.2014.

69. Паршин В.С., Карамышев А.П., Некрасов И.И. Практическое руководство к программному комплексу Deform-3D. - Екатеринбург. УрФУ, 2010. - 266с.

70. Богатов А.А. Механические свойства и модели разрушения металла. Учебное пособие. Екатеринбург: УГТУ-УПИ. 2002. - 328 с.

71. Колмогоров В.Л. Механика обработки металлов давлением. Учебник. Екатеринбург: УГТУ-УПИ. 2001. - 835 с.

72. Богатов А.А., Нухов Д.Ш. Разработка способа и научных основ процесса деформации заготовки без изменения формы// Заготовительное производство в машиностроении .2015. № 3. С.20-23.

73. Богатов А.А., Нухов Д.Ш. Компьютерное моделирование нового способа кузнечной протяжки полос // Производство проката .2015. № 3. С.25 -27.

74. Богатов А.А., Нухов Д.Ш. Конечно-элементное моделирование кузнечной протяжки полос без изменения формы и размеров в условиях знакопеременной деформации// Известия высших учебных заведений. Черная металлургия .2015. № 6. С. 442-428.

75. Гарбер Э.А., Кожевникова И.А. Теория прокатки: учеб. для вузов. М. : Теплотехник, 2013. 305 с.

76. Грудев А.П. Теория прокатки. М. : Металлургия, 1988. 240 с.

77. Целиков А.И., Никитин Г.С., Рокотян С.Е. Теория продольной прокатки. М. : Металлургия, 1980. 340 с.

78. Богатов А.А., Нухов Д.Ш., Пьянков К.П. Конечно-элементное моделирование процесса толстолистовой прокатки // Металлург .2015. № 2. С.14-16.

79. Эфрон Л.И., Морозов Ю.Д., Голи-Оглу Е.А. Влияние температурных режимов контролируемой прокатки на структурное состояние горячедеформированного аустенита и свойства низкоуглеродистой микролегированной стали // Сталь. 2012. № 5. С. 60 - 64.

80. Багмет О.А., Давыдок Е.А. Особенности формирования микроструктуры в микролегированных трубных сталях при чистовой стадии контролируемой прокатки// Материалы международной научно-технической конференции молодых специалистов «Азовсталь- 2007». - Мариуполь. 2007. С. 61.

81. (Г) ТУ 14-1-5574-2009. Технология производства горячекатаных листов на стане 5000. Магнитогорск. 2009.

82. Особенности формирования напряженно-деформированного состояния раската в черновых проходах применительно к стану 5000 ОАО«ММК» / В.М. Салганик, А.В. Шмаков, Д.О. В. Шмаков, Д.О. Пустовойтов, С.А. Муриков // Производство проката. 2009. №11. С. 10-14.

83. Полухин П.И., Федосов Н.М., Королев А.А. Прокатное производство. М.: Металлургия, 1982. 696 с.

84. Смирнов В.К., Шилов В.А., Инатович Ю.В. Калибровка прокатных станов. Учебное пособие для вузов. Издание 2-е переработанное и дополненное. М.: Теплотехник, 2008. 490 с.

85. Чекмарев А.П., Павлов В.Л., Мелешко В.И. Теория прокатки крупных слитков. - М.: Металлургия, 1968. 252 с.

86. Тарновский И.Я., Поздеев А.А., Ляшков В.Б. Деформация металла при прокатке. - М.: Металлургиздат. 1956. 257 с.

87. Коновалов Ю.В., Остапенко А.Л., Пономарев В.И. Расчет параметров листовой прокатки. М., Металлургия; 1986. 430 с.

88. Никитин Г.С. Теория непрерывной продольной прокатки. М.: Издательство МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2009. 399 с.

89. Коновалов Ю.В., Налча Г.И., Савранский К.Н. Справочник прокатчика. М.: Металлургия, 1979. 488 с.

90. Коновалов Ю. В., Остапенко А. Л., Пономарев В. И. Расчет параметров листовой прокатки. М.: «Металлургия». 1986. 429 с.

91. Заявка № 2015125502 Российская Федерация МПК В2Ы 13/02. Способ прокатки литого сляба / Богатов А.А., Нухов Д.Ш. - № 2015125502; заявл. 26.06.2015.

92. Валковый узел: пат. Рос. Федерация. № 02029899. / А.А. Богатов, Д.Ш. Нухов, № 2015119322; заявл. 21.05.2015; опубл. 28.08.2015. 3 с.

93. Логинов Ю.Н., Загиров Н.Н., Богатов А.А. Исследование деформированного состояния заготовки при кручении в закрытом контейнере// Известия высших учебных заведений. Черная металлургия. 1987. № 12. С. 45.

94. Логинов Ю.Н., Загиров Н.Н., Богатов А.А. Исследование закрытия полости при закручивании цилиндрической заготовки в закрытом контейнере // Известия высших учебных заведений. Черная металлургия. 1988. № 2. С. 54.

95. Богатов А.А., Логинов Ю.Н., Загиров Н.Н. Экспериментальное исследование уплотнения пористой заготовки при ее скручивании в контейнере// Известия высших учебных заведений. Машиностроение. 1988. № 6. С. 98.

ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖЬЛПО ШГ1 LUKK1 УЛ.[ЬНОН COtiC i ВШШС П1

Не К? ■ от -

f.b'ioS corsrainiiocnt.

dpli ItptHXtt 1ЦМКШ ffhf, wmipl ш ¡«jMi'1! : .Я£1 СОббшшИЬ Oitrtt)' rilrAHJirfiil) ''-i-'J-'Lii: L '

Haul Ks 2015119322/02(029899!

от 28M.20I5

P li III £ li If !■". выдаче натеши tta 110.103111« лкшль

(21) Заявка № 2015119322/02(029899)

полами заявки 21.05.2015

[i результате экспертизы заявки на полезную модель установлено, что заявленная полезная модель

относится к объектам патентных прав, заявка подана па техническое решение, охраняемое и качестве полезной модели, документы заявки соотпетсштоТ установленным требованиям, предусмотренным Гражданским кодексом Российской Федерации, н связи о чем принято pent спи с и иылачс патента на полапу?о моле 1ь, Заключение но результатам эшшрнпы прилагается.

Приложение: на 3 л. в I экз