Технологические основы структурной и размерной стабилизации серого чугуна тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.16.01, доктор технических наук Осинцев, Александр Николаевич

• Осинцев, Александр Николаевич
• доктор технических наук
• 1998

Оглавление диссертации доктор технических наук Осинцев, Александр Николаевич

Содержание Вв е д ени е_:_4

1. Изучение особенностей строения и свойств серого

чугуна. _8

1.1. Исследование дислокационной структуры серого

чугуна_:_8

1.2. Исследование напряженного состояния и свойств кристаллитов чугуна_13

1.3. Изучение температурной зависимости внутреннего трения_;_16

1.4. Влияние искажений второго рода на характеристики упругости_26

2. Изучение релаксации напряжений в чугунах_41

2.1. Основные теоретические зависимости_41

2.2. Механизмы релаксации напряжений_50

2.3. Исследование факторов, влияющих на процесс релаксации напряжений_:_51

2.4. Теории релаксации напряжений_70

2.5. Описание теории релаксации напряжений

в гетерофазных сплавах_76

3. Изучение релаксационной стойкости_:_80

3.1. Способы повышения релаксационной стойкости_80

3.2. Выбор метода и аппаратуры для исследования релаксационной стойкости_83

3.3. Характеристики выбранной аппаратуры_88

3.4. Методика эксперимента_:_91

3.5. Влияние механикотермического старения на характеристики релаксационной стойкости

чугуна_:_:___94

3.6. Влияние термического старения_95

3.7. Влияние легирования_101

3.8. Влияние толщины отливок_105

3.9. Влияние микроструктуры металлической матрицы

и графитовых включений в чугуне_108

4. Исследование термоциклического старения чугунных отливок при температуре 473 - 553 К ____122

4.1. Изменение физико-механических свойств при термоциклическом старении_^_122

4.2. Калориметрические измерения тепловых эффектов

при старении чунуна_134

4.3. Энергия активации релаксации напряжений

и возврата внутреннего трения_147

4.4. Морфология микроструктуры чугуна_150

4.5. Обоснование низкотемпературного старения чугуна_157

5. Исследование производственных технологических процессов размерной стабилизации чугунных отливок_167

5.1. Оценка основных методов структурной и размерной

стабилизации отливок из серого чугуна_167

Основные выводы_:_195

Список использованной литературы_200

Приложение_215

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Технологические основы структурной и размерной стабилизации серого чугуна»

ВВЕДЕНИЕ

Машиностроение - важнейшая отрасль промышленности. Его продукция - машины различного назначения поставляются всем отраслям народного хозяйства. Технический прогресс в машиностроении характеризуется не только улучшением конструкций машин,но и непрерывным совершенствованием технологии их производства. В настоящее время, когда рыночные отношения приобретают определяющий характер во всех сферах производства, важно качественно, надежно, дешево и в заданные сроки с минимальными затратами изготовить машину, применив современное оборудование, технологию и инструмент.

Одним из широко применяемых материалов в любом машиностроении является чугун вследствие его высокой эксплуатационной надежности и долговечности.

От других материалов системы железо - углерод серый чугун отличается резкой гетерофазностью строения, определяющей его свойства и поведение в деталях различных конструкций, неоднородность коэффициентов линейного и объемного расширения феррита, цементита и графита в процессе производства чугунных отливок оставляет в них значительные внутренние напряжения. Графитовые включения, действуя на концентраторы напряжения, изменяют модуль упругости. Все это предопределяет анизотропию напряженного состояния, свойств и характеризует повышенную склонность чугуна к ползучести, релаксации напряжений и, в конечном счете, к способности сохранять или нарушать начальную форму и размеры отливок. Даже при строгом постоянстве благоприятных внешних условий материал отливок в какой-то мере изменяет свои свойства, поскольку он, как микроскопическая система, практически всегда находится в состоянии неполного термодинамического равновесия.

Внешнее воздействие нарушает квазиравновесное состояние чугуна, в нем возникают различные по своей физической природе релаксационные процессы, переводящие его в новое квазиравновесное состояние, более соответствующее измененным внешним условиям.

Склонность чугуна к размерной нестабильности затрудняет изготовление прецизионных устройств в машиностроении, станкостроении, автотракторостроении, приборостроении. В то же

время уровень развития техники представляет постоянно возрастающие требования к точности машин, приборов и других механических систем.

Вопросы напряженного состояния и стабильности форм отливок, всегда волновавшие литейщиков, металловедов и термистов, особенно активно стали изучаться в последние 20 лет. В этот период появилось значительное количество исследовательских работ, касающихся различных аспектов проблемы внутренних напряжений: изучения физических явлений, создания более точных расчетных методик, совершенствования техники измерения напряжений и т.д. Наиболее существенные результаты достигнуты в работах теоретического направления, однако почти все они по существу сводятся к изучению явлений и процессов в отливках с помощью закономерностей теоретической механики и сопротивления материалов.

Одним из направлений при решении проблемы размерной стабилизации является изучение закономерностей возникновения и распределения остаточных напряжений в отливках. Другим - изыскание средств эффективного воздействия на литые детали с целью снижения остаточных напряжений и упрочнения металлической матрицы путем выбора рациональных режимов старения.

До настоящего времени подавляющее большинство исследователей размерную нестабильность не связывали с релаксационной стойкостью материала, а считали ее функцией от остаточных напряжений первого рода. Однако оказалось, что величина имеющихся в чугунных отливках остаточных напряжений однозначно не определяет их коробления, что подтверждается, например, практикой естественного старения, при котором остаточные напряжения в отливках снимаются незначительно (7-10 %), в то же время естественное старение до сих пор считается одним из самых надежных методов стабилизации.

Признание определяющей роли остаточных напряжений в короблении объясняет причину того, что субструктура, релаксационная стойкость и релаксационные явления в чугуне до сих пор находятся в начальной стадии изучения. До настоящего времени в промышленности релаксационная стойкость чугуна никак не контролируется, суждение о пригодности чугуна для прецизионных отливок выносится по результатам испытаний на разрыв, изгиб и твердость, т.е. по сопротивлению материала большим пластичес-

ким деформациям. В то же время релаксационная стойкость выражается сопротивлением не большим, а малым пластическим деформациям.

Отсутствие корреляции между сопротивлением малым и большим пластическим деформациям показывает, что общепринятые испытания чугуна не дают представлений ни о релаксационной стойкости к размерной нестабильности прецизионных чугунных отливок.

Следовательно, при решении проблемы размерной стабилизации отливок объектом исследования должно быть не только действие силовых, конструктивных и технологических факторов на напряженность отливок, но и физические свойства их материала, в данном случае чугуна.

Поэтому разработка технологических основ структурной и размерной стабилизации серого чугуна за счет воздействия внешними факторами на металлическую матрицу является актуальной проблемой.

Цель работы. Разработка технологических основ структурной и размерной стабилизации серого чугуна путем термовибрационного воздействия на металлическую матрицу, обеспечивающего формирование оптимально стойкой структуры, и практических методов старения серого чугуна.

Для достижения этой цели, используя новый с позиции субструктурного упрочнения подход, в данной работе решались следующие задачи:

1. установление типа субструктуры металлической матрицы чугуна, обеспечивающей наивысшую релаксационную стойкость и размерную стабильность отливок;

2. установление закономерностей влияния технологических факторов (температуры, времени, вибрации) на формирование субструктуры серого чугуна;

3. изучение механизмов релаксации остаточных напряжений в чугуне;

4. установление корреляции между сопротивлением малым и большим пластическим деформациям, структурой и свойствами серого чугуна;

5. разработка' методики прогнозирования релаксационной стойкости базовых деталей станков путем определения сопротивления малым пластическим деформациям металлической матрицы чугуна;

6. разработка и внедрение в производство оптимальных технологических процессов структурной и размерной стабилизации чугуна.

В соответствии с вышеизложенным расположены главы настоящего исследования.

В первой главе показано дислокационное строение чугуна, приведены теоретические и экспериментальные объяснения причин формирования особой дислокационной структуры серого чугуна, значение межфазовых границ в гетерофазном материале, а также роль остаточных напряжений второго рода в формировании тонкой структуры, упругих и неупругих характеристик серого чугуна. Приведено теоретическое и конструктивное обоснование двух высокочувствительных оригинальных установок специально разработанных для решения поставленных задач.

Вторая глава посвящена теоретическим аспектам проблемы релаксации напряжений, где рассмотрены принципиальные схемы ползучести и релаксации напряжений, влияние различных факторов на релаксацию, механизмы релаксации напряжений. Приведена теория релаксации напряжений в гетерофазных сплавах.

В третьей главе рассмотрены способы повышения релаксационной стойкости, методы ее измерения и влияние на нее термо-ме-ханического и механико-термического старения, химического состава, толщины стенки отливки, микроструктуры и других факторов.

Четвертая глава посвящена результатам исследования предложенных методов термоциклического старения при 493-553 К и комбинированной обработки в сопоставлении с отжигом при 823 К. Приведены амплитудная зависимость внутреннего трения, энергии активации, время релаксации, эффект Баушингера, электросопротивление, калориметрические эффекты, рентгеноструктурный анализ тонкой структуры, электронно-графические исследования и т.д. Рассмотрены механизмы возникновения полигональной субструктуры и теория низкотемпературного термоциклического старения чугуна.

В пятой главе рассмотрены существующие методы структурной и размерной стабилизации отливок из серого чугуна и дана их оценка. Приводятся результаты исследования двух новых способов размерной стабилизации в сравнении с существующими на предприятиях.

1. ИЗУЧЕНИЕ ОСОБЕННОСТЕЙ СТРОЕНИЯ И СВОЙСТВ СЕРОГО ЧУГУНА

1.1. Исследование дислокационной структуры чугуна

Неоднократные исследования серого чугуна на световом и электронном микроскопах позволили выявить повышенную концентрацию ямок травления, наблюдаемую у границ зерен феррита у межфазовой поверхности с графитом [1]. Стравливание и изучение при фокусировке микроскопа на дно ямок травления подтверждает, что последние являются следствием выхода дислокаций на поверхность металла.

Дислокационная структура показывает, что при релаксации напряжений или при росте графита в процессе формирования структуры металлическая матрица деформируется анизотропно, деформация локализуется вокруг графита. Предполагается, что при росте графита происходит пластическая деформация феррита вдоль направления <110> , что отвечает возможным плоскостям скольжения {110} и {112} или вдоль направления <111> с плоскостями скольжения {110}, {112} и {123}.

Повышенную плотность дислокаций у границ двух фаз с разными упругими постоянными можно предсказать теоретически, анализируя взаимодействие дислокаций в неоднородных средах (например, в феррите с цементитом или феррите с графитом и т.д.).

Так, ранее Хэдом было найдено выражение для поля упругих напряжений, создаваемых краевой дислокацией, находящейся вблизи плоской границы раздела двух сред с различными упругими постоянными. Была также вычислена сила, действующая на дислокацию со стороны границы.

При расчете равновесных дислокационных конфигураций требуется знание характера взаимодействия дислокаций, находящихся в средах с различными упругими постоянными. При интерпретации экспериментальных данных влияние границы раздела двух сред на взаимодействие дислокаций обычно учитывается "коэффициентом экранизации", не имеющим аналитического выражения.

В исследовании, проводимом под руководством П.В. Новичко-ва, Ю.А.Федоров произвел расчет силы взаимодействия между краевыми дислокациями, находящимися в различных упругоизотропных полубесконечных средах, разделенных границей [3, 4]. Результаты расчетов представлены графически на рис. 1.

р*10"2

11

5 -

О

-1

-2

-3

О

Рис. 1. Зависимость силы , действующей на дислокацию, от логарифма расстояния дислокации до границы раздела двух сред

Будем считать, что находящаяся в цементите дислокация является сидячей, а дислокация в феррите может перемещаться. На рис. 1 в полулогарифмическом масштабе показана величина силы, действующей на дислокацию, в зависимости от логарифма расстояния дислокации от границы раздела. Кривые I и II соответствуют различным расстояниям дислокации от границы. Кривая I соответствует случаю, когда дислокация находится на расстоянии 10 нм, а кривая II - когда дислокация находится на расстоянии 100 нм от границы. Из рис. 1 видно, что граница ослабляет силу взаимодействия между дислокациями. На второй кривой имеется точка, где на дислокацию не действует сила. Следует отметить, что в отсутствие дислокаций в цементите граница все время притягивала бы дислокации, находящиеся в феррите, как показывает кривая III на рис. 1. Положение дислокации в точке с нулевой силой не является стабильным: при небольшом отклонении на дислокацию начинает действовать увеличивающаяся сила того или иного знака, так что притяжение к границе сказывается лишь на небольших расстояниях от границы. Поэтому следует ожидать, что около границы раздела в рассматриваемом случае будут образовываться дислокационные скопления, а далее - наблюдаться места с пониженной плотностью дислокаций.

Граница раздела между графитом и ферритом также будет притягивать к себе дислокации, находящиеся в феррите. Взаимодействие же между дислокациями, находящимися в феррите и в графите, должно проявляться весьма слабо.

Представление о распределении дислокаций дает также решение задачи об устойчивости дислокационных стенок в пластинчатых включениях или чередовании слоев с различными упругими постоянными (феррит + цементит, феррит + графит).

Будем рассматривать стенки из краевых дислокаций, линии дислокаций параллельны поверхности раздела. Температуру считаем настолько большой, что возможно не только скольжение, но и неконсервативное движение дислокаций.

Если плоскость дислокационной стенки параллельна поверхности раздела, то граница раздела практически не влияет на такие стенки, так как напряжение, создаваемое находящимися в стенке дислокациями, спадает экспоненциально по мере удаления от стенки.Рассмотрим стенки, плоскость которых перпендикулярна поверхности раздела. Такие стенки наблюдались в цементите.

Пусть дислокационная стенка находится в пластине толщиной 26. Модуль Юнга материала пластины Е1, модуль матрицы Е2, коэффициенты Пуассона в матрице и включении примем одинаковыми и равными V. Будем считать, что составляющие стенку дислокации имеют неограниченную длину, линии их направлены вдоль оси г, векторы Бюргерса Ь - вдоль оси X, плоскость стенки совпадает с плоскостью уг (рис. 2). Если дислокация находится у границы, разделяющей две полубесконечные области с упругими постоянными Е} и Е2 и вектор Бюргерса перпендикулярен границе раздела, то выражение для силы, действующей на дислокацию со стороны границы, можно с достаточно хорошей точностью записать в виде

Ео-Е^ 1 г д -------- . — 5 (1)

Ег+Е! 2-х где х - расстояние дислокации от границы,

Е< ■ Ь

д =--------- _ (2)

4-Я- (1--У2)

Если вектор Бюргерса параллелен границе раздела, то выражение для силы, действующей в направлении оси У, будет аналогично выражению (1), где х надо заменить на у. Если принять приближение (2), то сила, действующая на дислокацию, находящуюся в пластине, выразится в виде ряда по степени (Ег-Е1)/(Ег+Е1) аналогично выражению для силы, действующей на винтовую дислокацию, находящуюся в пластинчатом включении..

Будем рассматривать случай, когда разница между модулями Юнга матрицы и включения настолько мала, что можно ограничиться первыми степенями {Ег-Е1)/(Е2+Е1).

Условием равновесия будет равенство нулю силы, действующей на любую дислокацию, находящуюся в стенке.

На рис. 2 показана зависимость приведенной дислокационной плотности в правой половине полосы от величины [-]^(1-у/б) ]. Таким образом, аналитическое выражение взаимодействия дислокаций, находящихся в средах с различными упругими постоянными, предсказывает повышенную плотность дислокаций у границ раздела двух фаз. Кроме того, для слоистых структур, характерных, например, для серого чугуна, показывается, что граница препятствует выходу дислокаций из составляющей слоистой структуры с меньшим модулем упругости.

о

Заключение диссертации по теме «Металловедение и термическая обработка металлов», Осинцев, Александр Николаевич

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1. На базе термодинамических условий равновесия определены предпосылки для выбора оптимальных технологических процессов размерной стабилизации чугунных отливок. Эти процессы должны обеспечивать в отливках уменьшение величины остаточных напряжений, их выравнивание путем уничтожения пиков напряжений, понижение потенциальной энергии системы, повышение релаксационной стойкости и энергоемкости металлической матрицы чугуна.

Широко распространенный в промышленности метод размерной стабилизации путем отжига отливок при 823 К, несмотря на достигаемое при этом значительное снижение остаточных напряжений, сопровождается одновременным уменьшением релаксационной стойкости чугуна.

На основании вышеизложенного, отжиг при 823 К не может являться надежным методом размерной стабилизации и его широкое распространение не оправдано.

2. В связи с отсутствием стандартных методов и аппаратуры для оценки релаксационной стойкости чугуна предложена методика определения этой характеристики по сопротивлению малым пластическим деформациям и кинетике прямого и обратного упругого последействия.

3. Оптимальными оказались предложенные в работе процессы размерной стабилизации путем термоциклического старения при температурах 493-553 К и комбинированной обработки. С привлечением высокочувствительных методов исследования (внутреннее трение, калориметрия, электросопротивление, термоЭДС, рентгеноскопия, электронная и световая микроскопии и т.д.) и расчетами было установлено, что высокая стабильность дислокационной структуры, сформированной в результате термоциклического старения, обусловлена разрядкой "пиковых" напряжений, закреплением дислокаций атомами примесей, образованием полигональной структуры, измельчением блоков и вторичными выделениями.

4. Впервые показано, что длительное естественное старение (40 лет) способствует созданию полигональной структуры, аналогичной наблюдаемой при термоциклическом старении при 493-553 К. Расчеты показали, что при длительном естественном старении, а также при искусственном старении возможно формирование полигональной субструктуры путем переползания краевых дислокаций.

5. В несостаренных образцах из серого чугуна впервые обнаружены два максимума низкотемпературного трения, приходящиеся на температуры 318-323 К и 453-463 К. Первый максимум интерпретируется как пик Сноека. Второй максимум, вероятно, имеет деформационную природу, является пиком Сноека-Ке. Деформация металлической матрицы является результатом релаксации напряжений второго рода в процессе старения при переходе чугуна в новое квазиравновесное состояние.

Наличие деформации подтверждается обнаруженной повышенной плотностью дислокаций металлической матрицы вблизи графитовых включений, расчетами взаимодействия дислокаций, имеющими границу раздела, анализом устойчивости дислокационных стенок в гетерофазных материалах, содержащих слоистые включения с различными упругими постоянными.

6. При помощи математического планирования эксперимента на пневматическом релаксаторе впервые определена роль остаточных напряжений второго рода и включений графита в изменении модуля упругости серого чугуна с перлитной и ферритной матрицами. Показано, что роль остаточных напряжений в снижении модуля упругости возрастает с увеличением суммарного содержания графита.

7. Показано, что наряду с термической обработкой релаксационная стойкость чугуна может быть повышена незначительным легированием хромом и никелем, а также уменьшением толщины отливок, что способствует формированию дисперсных пластинчатых структур металлической матрицы и графита.

8. Мартенситная структура закаленного чугуна отличается минимальной релаксационной стойкостью. Значительное повышение релаксационной стойкости возможно путем отпуска чугуна на зернистый троостит при 573 К. Отклонение от этой температуры отпуска в ту или другую сторону понижает эти характеристики.

9. В порядке понижения релаксационной стойкости исследованные чугуны располагаются в следующей последовательности: а) легированный чугун после термоциклического старения при 513-553 К и комбинированной обработки; б) обычный серый чугун после такой же обработки; в) чугун после закалки и отпуска на 573 К; г) легированный чугун после закалки и отпуска на 773 К; д) легированный чугун в состоянии поставки; е) легированный чугун после старения при 823 К; ж) обычный чугун в состоянии поставки; з) обычный чугун после закалки и последующего отпуска на 773 К; и) обычный чугун после отжига при 823 К.

10. В отличие от известного факта отсутствия корреляции между сопротивлением малым пластическим деформациям и большим, в данном исследовании установлена корреляция между сопротивлением малым пластическим деформациям и сопротивлением отрыву.

Максимальное сопротивление малым пластическим деформациям зернистого троостита одновременно соответствует максимальному сопротивлению отрыву за счет нормальных напряжений.

И. Сформулированы теоретические основы старения чугуна при температурах ниже 573 К, исходящие из того, что определяющим в свойствах при естественном и искусственном старении являются изменения, происходящие в металлической матрице чугуна, особенно в феррите: а) резкая гетерофазность структуры ответственна за прохождение динамического деформационного старения серого чугуна, что отличает этот процесс от старения железа и стали, где в подобных условиях динамическое деформационное старение не происходит; б) наряду с упорядочением растворенных атомов, образованием атмосфер у дислокаций и их перестройки при динамическом деформационном старении возникают выделения на дислокациях, растущие в полях внутренних напряжений со сравнительно большой скоростью от ЗхЮ-2 до 2х104 А/с, соответственно для 293 К и 523 К; в) старение сопровождается закреплением дислокаций, изменением электросопротивления и выделением тепла при старении в пределах 4-7 Дж/г; г) энергия активации процессов релаксации напряжений и возврата внутреннего трения при старении серого чугуна в интервале температур 423-523 К, равна 0,2-0,4 эВ. Время релаксации, приведенное к 293 К, изменяется от 300 до 25 ч, соответственно для температур старения 423 и 523 К.

12. Экспериментально подтверждено, что замедленное охлаждение в интервале 823-493 К не создает благоприятных условий для возбуждения динамического деформационного старения при последующей выдержке чугуна при 493-553 К. По этой же причине не имеет перспектив способ предотвращения коробления отливок путем отжига при 823 К и последующего медленного охлаждения в интервале 723-503 К.

13. Предложенные в настоящем исследовании технологические процессы размерной стабилизации внедрены на Одесском заводе радиально-сверлильных станков, Московском заводе "Станколи-ния", Новочеркасском станкостроительном заводе, Житомирском заводе станков-автоматов, заводе ЛИАЗ г.Либерец Чехия, Воронежском заводе ОАО Воронежпресс, где в соответствии с прилагаемыми актами внедрения получен существенный экономический эффект, а метод комбинированного старения аттестован в виде Государственного стандарта.

Список литературы диссертационного исследования доктор технических наук Осинцев, Александр Николаевич, 1998 год

Список литературы

1. Исследование полигональной структуры серого чугуна / П.В.Новичков, Л.Н.Орлова, В.И.Корнеев и др. // Вопросы физики твердого тела. Воронеж, 1969. Вып. I. С. 200-205.

2. Погребной Э.Н., Жак К.М. Рост и несовершенства металлических кристаллов. Киев: Наукова Думка, 1966. 443 с.

3. Новичков П.В., Федоров Ю.А. Взаимодействие дислокаций в неоднородных средах // Структурная и размерная стабилизация материалов и деталей машин. М.: НИИМАШ, 1970. С. 38-43.

4. Федоров Ю.А., Новичков П.В. Об устойчивости дислокационных стенок в слоистых структурах // Структурная и размерная стабилизация материалов и деталей машин. М.: НИИМАШ, 1970. С. 43-48.

5. Предотвращение автодеформации и коробления литых деталей из серого чугуна / П.В.Новичков, А.Н. Осинцев, В.И.Корнеев и др. // Информационный листок ЦНТИ. Воронеж. 1977. 4 с.

6. Рентгенографическое исследование тонкой структуры чугуна / П.В.Новичков, В.А.Перов, А.Г.Чердакли и др.// Структурная и размерная стабилизация материалов и деталей машин. М.: НИИМАШ, 1970. С. 79-82.

7. Новичков П.В., Перов В.А., Кондратьев В.П. Установка для исследования внутреннего трения при различных методах наг-ружения // Заводская лаборатория. 1967. N 7. С. 372-374.

8. Криштал М.А., Драпкин Б.М. Установка для измерения модуля упругости // Заводская лаборатория. 1965. N 1. С. 13-17.

9. Новичков П.В., Пахомов В.В. Производительная обработка материалов. Воронеж: ВПИ, 1969. 57 с.

10. Постников B.C. Релаксационные явления в твёрдых телах // Сборник докладов международного симпозиума по сверхчистым материалам. Дрезден, 1970. С. 46-51.

11. Фридель Ж. Дислокации. М.: Мир, 1967. 643 с.

12. Исследование внутреннего трения в сером чугуне / П.В.Новичков, А.П.Перов, И.М.Шаршаков и др. // Изв. вузов. Черная металлургия. 1965. N 5. С. 126-129.

13. Коцюбинский О.Ю. Стабилизация размеров чугунных отливок. М. : Машиностроение, 1974. '296 с.

14. Одинг И.А. Теория дислокаций и ее применение. М.: АН СССР, 1959. 89 с.

15. Проведение испытаний: Отчет о НИР ЦНИИТМАШ. N ГР 172-235А. М., 1965. 97 с.

16. Исследования релаксации серого чугуна: Отчет о НИР. ВПИ. N ГР 33/67. Воронеж, 1967. 86 с.

17. Гиршович Н.Г. Кристаллизация и свойства чугуна в отливках. М-Л.: Металлургия, 1966. 462 с.

18. Гиршович Н.Г. Чугунное литье. М-Л.: Металлургиздат, 1949. 508 с.

19. Рыжиков A.A. Теоретические основы литейного производства. Москва-Свердловск: Машгиз, 1961. 589 с.

20. Новичков П.В., Осинцев А.Н. Исследование механизма старения серого чугуна // Материаловедение. Воронеж, 1978. N 6. С. 20-26.

21. Борздыка A.M., Гецов А.Б. Релаксация напряжений в металлах и сплавах. М.: Металлургия, 1978. 255 с.

22. Ровинский Б.М., Лютцау В. Т. Релаксационные явления в металлах. М.: Металлургия, 1963. 381 с.

23. Баушис Я.П. Влияние масштабного фактора на релаксационную стойкость металлов: Автореф. дис. д-ра техн. наук/ Кау-насск. полит, ин-т. Каунас, 1963. 32 с.

24. Новичков П.В., Пахомов В. В. Релаксационные явления в твердых телах. М.: Металлургия, 1968. С. 460-464.

25. Адоян Г.А., Герчиков A.M., Гини Э.И. Стабилизация геометрической формы отливки методом статической перегрузки // Литейное производство. 1966. N 1. С, 35-37.

26. Вибростарение чугунных деталей металлорежущих станков / Г.А.Адоян, Ю.С.Алдонин, A.M.Герчиков и др. // Литейное производство. 1979. N 11. С. 15-17.

27. Новичков П.В., Постников B.C., Рясков С.А. Исследование релаксационных характеристик сталей ЭП452 и ЭИ696М // Современные методы упрочнения деталей машин и инструмента. Воронеж: ЦЧКИ, 1969. С. 18-21.

28. Влияние низкотемпературного нагрева на релаксацию напряжений в сером чугуне / П.В.Новичков, С. А.Рясков, И.М.Шар-шаков и др. // Современные методы упрочнения деталей машин и инструмента. Воронеж: ЦЧКИ, 1969. С. 28-32.

29. Новичков П.В., Постников B.C., Рясков С.А. Изменение электросопротивления аустенитных сталей в процессе МТО // Новые, проблемы физики металлов, металловедения и обработки ме-

таллов давлением: Тез. докл. научно-техн. конф. Краснодар, 1969. С. 16-18.

30. Новичков П.В., Постников B.C., Рясков С.А. Исследование путей повышения низкотемпературной релаксационной стойкости сталей аустенитного класса // Структурная и размерная стабилизация металлов и деталей машины. М.: НИИМАШ, 1970. С. 82-91.

31. Изменение амплитудно-зависимого внутреннего трения жаропрочных аустенитных сталей в процессе механико-термической обработки / П. В. Новичков, В. М. Плетенев, С. А.Рясков и др. // Структурная и размерная стабилизация металлов и деталей машин. М. : НИИМАШ, 1970. С. 91-97.

32. Рясков С.А., Новичков П.В., Постников B.C. Изменение удельного электросопротивления жаропрочных сталей в процессе механико-термической обработки // Структурная и размерная стабилизация металлов и деталей машин. М. : НИИМАШ, 1970. С. 97-101.

33. Новичков П.В., Перов В.А., Тригуб В.Б. Влияние режимов старения на релаксационную стойкость серого чугуна // Структурная и размерная стабилизация металлов и деталей машин. М.: НИИМАШ, 1970. С. 48-53.

34. Термоциклическое старение литья опок / А.Н.Осинцев, Г.Н.Корсаков, Я.Чех и др. // Литейное производство. 1984. N 2. Брно. С. 61-63.

35. Опыт применения новых методов размерной стабилизации отливок для станков / А.Н.Осинцев, Г.Л.Корсаков, А. Фиала и др. // Литейное производство. N 4. Брно, 1984. С. 155-158.

36. Чех Я., Осинцев А.Н. Внутренние напряжения в сером литом чугуне // Теория и практика машиностроительного оборудования: Тез. докл. междунар. научно-техн. конф. Воронеж, 1996. С. 77-78.

37. Москальцов В. М., Новичков П.В., Орлова Л.М. Влияние легирования на характеристики упругого исследования серого чугуна // Структурная и размерная стабилизация металлов и деталей машин. М. : НИИМАШ, 1970. С. 58-61.

38. Влияние толщины отливок на релаксационную стойкость серого чугуна / П.В.Новичков, Л.М.Орлова, В.М.Москальцов и др. // Структурная и размерная стабилизация металлов и деталей машин. М. : НИИМАШ, 1970. С. 53-58.

39. Клецкин Г.И., Кулешов П.Ф. Производство чугунных отли-

вок для прецизионных станков в Швейцарии // Литейное оборудование. М.: НИИМАШ, 1967. С. 47-53.

40. Осинцев А.Н., Жуков В.В. Методика точного определения параметров решетки при ассиметричной съемке с эталоном // Удостоверение о регистрации N 45417. 1964.

41. Осинцев А.Н., Жуков В..В. Влияние вибрационной нагрузки на структуру и свойства сплавов в процессе его испытания на выносливость // Исследование жаропрочных сплавов на никельхро-мовой основе. Воронеж: ВПИ, 1974. С. 37-40.

42. К вопросу о аномалии температурной 'зависимости предела усталости сплавов / В.С.Постников, П.В.Новичков, А.Н.Осинцев и др. // Материаловедение. Воронеж. N 5. 1977. С. 71-74.

43. Сравнительный анализ различных методов стабилизации чугунных базовых деталей: Отчет о НИР ВПИ. N ГР 78006220. Воронеж, 1978. 86 с.

44. Внутренние напряжения в сером чугуне / Я.Чех, А. Фиала, А.Н.Осинцев и др. // Внутренние напряжения и поверхностное упрочнение. Цвикау, 1982. С. 199-206.

45. Осинцев А.Н. Изучение релаксации внутренних напряжений в чугуне // Внутренние напряжения и поверхностное упрочнение. Цвикау, 1982. С. 239-240.

46. Измерение внутренних напряжений в сером чугуне методом Рендлера-Вигнесса / А.Н.Осинцев, Я.Чех, А. Фиала и др. // Неразрушающие методы контроля: Сб. матер. X междунар. симп. Москва, 1982. С. 283-289.

47. Осинцев А.Н., Корсаков Г.Л. Исследование энергии активации релаксации напряжений и возврата внутреннего трения в чугуне // Физика прочности и пластичности металлов и сплавов: Тез. докл. X всесоюз. конф. Куйбышев, 1983. С. 230-231.

48. Осинцев А.Н., Корсаков Г.Л., Чех Я. Оценка методов размерной стабилизации чугунных литых деталей // Проблемы качества и эффективности литейного производства: Тез. докл. двенадцатой междунар. конф. Враца, 1984. С. 24-25.

49. Беликов A.M., Осинцев А.Н., Корсаков Г.Л. Оценка методов размерной стабилизации чугунных литых деталей / ВГТУ. Воронеж. Деп. в Черметинформации. Москва. N ЗД/3174. 1986.

50. Осинцев А.Н., Семичев А.Н., Трофимов В.Т. Повышение долговечности материалов ультразвуком // Рационализация в машиностроении: Сб. тр. междунар. конф. Цвикау, 1985. С. 218-219.

51. Влияние ультразвука на демпфирующие свойства чугунов / А.Н.Осинцев, А.Н. Семичев, Г.Л.Корсаков и др. / ВГТУ. Воронеж, 1986. Деп. в Черметинформации. Москва. N ЗД/3175.

52. Осинцев А.Н. Комбинированная размерная стабилизация чугунных литых деталей // Современные упрочняющие технологии в машиностроении: Тез. докл. научно-техн. сем.. Курск, 1988. С. 33-34.

53. Осинцев А.Н. Исследование высокопрочного бейнитного чугуна методом внутреннего трения // Материалы и упрочняющие технологии в машиностроении: Тез. докл. per. научно-техн. конф. Курск, 1989. С. 21-22.

54. Семичев А.Н., Осинцев А.Н. Исследование изменений структуры и свойств композиционных материалов системы карбид-кобальт при ультразвуковом воздействии // Материалы и упрочняющие технологии - 91: Матер, докл. per. научно-техн. конф. Курск, 1991. С. 65-66.

55. Семичев А. Н., Осинцев А.Н., Кузнецов Д.В. Влияние ультразвуковой обработки на механические свойства сплавов // Материалы и упрочняющие технологии - 92: Матер, докл. per. научно-техн. конф. Курск. 1992. С. 74-82.

56. Осинцев А.Н. Комбинированная размерная стабилизация чугунных литых деталей // Теория и практика машиностроительного оборудования: Тез. докл. междунар. научно-техн. конф. Воронеж, 1996. С. 75-76.

57. Влияние ультразвука на демпфирующие свойства чугунов / А.Н. Осинцев, А.Н. Семичев, В.И.Корнеев и др. // Теория и практика машиностроительного оборудования: Тез. докл. междунар. научно-техн конф. Воронеж, 1996. С. 78-79.

58. Осинцев А.Н., Корнеев В.И., Чех Я. Исследование факторов, влияющих на демпфирующие свойства высокопрочных бейнит-ных чугунов // Теория и практика машиностроительного оборудования: Тез. докл. междунар. научно-техн. конф. Воронеж, 1996. С. 85-86.

59. Обеспечение размерной стабильности базовых деталей станков / А.Н.Осинцев, В.И.Корнеев, Ю.С.Скрипченко и др. // Теория и практика машиностроительного оборудования: Тез. докл. междунар. научно-техн. конф. Воронеж, 1996. С. 86-87.

60. Исследование электросопротивления при релаксации напряжений и старении серого чугуна / В.А.Губанов, А.Д.Груздев,

П.В. Новичков и др. // Структурная и размерная стабилизация металла и деталей машин. М.: НИИМАШ, 1970. С. 77-79.

61. Новичков П.В., Перов В.А., Груздев А.Д. Исследование температурной зависимости теплоемкости при старении серого чугуна // Структурная и размерная стабилизация металла и деталей машин. М. : НИИМАШ, 1970. С. 61-70.

62. Осинцев А. Н. Структурно-энергетические факторы, влияющие на автодеформацию чугунных деталей // Материалы и упрочняющие технологии-97: Матер. V научно-техн. конф. с междунар. участием. Курск, 1997. С. 140-148.

63. Осинцев А. Н. Чугун. Стабильность размеров после комбинированного старения / ВГТУ. Воронеж, 1997. Деп. во ВНИЦСМВ. 24.09.97. N 771-97 кк.

64. Осинцев А.Н. Чугун. Стабильность размеров после комбинированного старения // Методика ГСССД. Аттестат. 24.09.97. N ГСССД МЭ 106-97.

65. Исследование остаточных напряжений в базовых деталях станков / В.М.Москальцов, В.А.Перов, П.В.Новичков и др. // Структурная и размерная стабилизация металла и деталей машин. М. : НИИМАШ, 1970. С. 115-120.

66. Исследование амплитудной зависимости внутреннего трения в чугунах / П.В. Новичков, В. И. Корнеев, В.Н.Гадалов и др. // Структурная и размерная стабилизация металла и деталей машин. М. : НИИМАШ, 1970. С. 70-73. :

67. Гордиенко Л.К. Субструктурное упрочнение металлов и сплавов. М.: Наука,' 1973. 223 с.

68. Гадалов В.Н., Корнеев В.И., Новичков П.В. Влияние постоянного магнитного поля и предварительной упругой деформации на внутреннее трение серого чугуна // Структурная и размерная стабилизация металла и деталей машин. М.: НИИМАШ, 1970. С. 73-77.

69. Исследование остаточных напряжений прямого и обратного упругого последействия в литой станине после 42-летнего естественного старения / В.И.Гунин, П.В.Новичков Л.М.Орлова и др. // Структурная и размерная стабилизация металла и деталей машин. М.: НИИМАШ, 1970. С. 124-129.

70. Новичков П. В. Процессы, происходящие при старении чугуна // Структурная и размерная стабилизация металла и деталей машин. М.: НИИМАШ, 1970. С. 5-22.

71. Головин С.А., Кузменко В.А., Ренне И.И. Исследование демпфирующей способности чугунов с различной формой графитовых включений // Проблемы прочности, 1980.- N 3,- С. 91-94.

72. Головин С. А., Ренне И. И., Петрушин Г.Д. Особенности распределения локальных микродеформаций в чугуне с различной формой графита // Проблемы прочности, 1979. - N 12. - С. 76-79.

73. Пушкар А.И., Головин O.A., Тихонов И.В. Влияние циклического нагружения на внутреннее трение малоуглеродистых сталей // Проблемы прочности, 1981. - N 4. - С. 85-88.

74. Криштал М. А., Постников B.C. Особенности релаксации напряжений в высокопрочной стали // Металловедение и термическая обработка металлов, 1977. - N 3. - С. 73-74.

75. Головин С.А. Рассеяние энергии при колебании упругих систем. - Киев: Наукова думка, 1968. - 326 с.

76. Криштал М.А., Головин С.А. Внутреннее трение и структура металлов. - М.: Металлургия, 1976. - 376 с.

77. ОдингИ.А., Иванова B.C., Бурдукский В.В., Геминов

B.Н. Теория ползучести и длительной прочности металлов. - М.: Металлургиздат, 1959. - 488 с.

78. Коцюбинский О.Ю. Коробление чугунных отливок от остаточных напряжений. - М.: Машиностроение, 1965. - 176 с.

79. Коцюбинский О.Ю., Оберман Я.И., Герчиков A.M. Новый метод старения чугунных отливок с помощью термических напряжений // Литейное производство, 1962. - 1.4. - С. 41-42.

80. Коцюбинский О.Ю., Оберман Я.И., Гини Э.Ч. Коробление чугунных обливок после низкотемпературного отжига // Литейное производство, 1968. - N 4. С. 26-27.

81. Шермергор Г. Д. Механическая релаксация в- твердых телах // Релаксационные явления в твердых телах. - М.: Металлургия, 1968. - С. 31-73.

82. Смирнов В. И. Дислокационная структура и упрочнение кристаллов. - Л.: Наука, 1981. - 236 с.

83. Цобкало С.О., Баландин Ю.Ф. Изучение предела упругости и упругого последействия стальных пружинных лент // Труды ленинградского политехнического института, 1959. - N 202.

C. 87-91.

84. Герчиков A.M., Жежера A.M., Минкин Е.А. Ускоренный отжиг чугунных станочных деталей // Станки и инструмент, 1978. - N 12. - С.31-33.

85. Влияние скорости охлаждения на остаточные напряжения при низкотемпературном отжиге чугунных отливок / Г.А.Адоян, А.М.Герчиков, Э.Ч.Гини и др. // Литейное производство, 1971. -N 2. - С. 1-2.

86. Адоян Г.А., Герчиков А.М., Гини Э.Ч. Вибрационная стабилизация размеров чугунных деталей // Передовой научно-технический и производственный опыт. ГОСИНТИ, 1967. - С. 17.

87. Герчиков А.М., Гини Э.Ч., Оберман Я.И. Изготовление чугунных деталей прецизионных станков // Станки и инструмент, 1966. - N 9. - С. 5-8.

88. Адоян Г.А., Гини Э.Ч., Шевчук С.А. Коробление чугунных станочных отливок от релаксации остаточных напряжений // Станки и инструменты, 1973. - N 1. - С. 28-30.

89. Федюкин В.К., Смагоринский М.Е. Термоциклическая обработка металлов и деталей машин. - Л.: Машиностроение. Ле-нингр. отд-ние, 1989. - 255 с.

90. Термоциклическая обработка сталей, сплавов и композиционных материалов / Под ред. М. X. Шоршорова. - М.: Наука, 1984. - 186 с.

91. Жуков A.A. Влияние напряженного состояния на эффективность низкотемпературной ТЦО чугуна // Термоцикл, обраб. метал, изделий. - Л., 1982. - С. 130-133.

92. Жуков A.A. Некоторые закономерности термоциклической обработки чугуна // Термоцикл, обраб. метал, материалов. - Л., 1980. С. 72-75.

93. Влияние термоциклической обработки на внутреннее трение и модуль Юнга серого синтетического чугуна с различным содержанием марганца / А.А.Жуков, Ю.Н.Иванов, Б.Л.Коган и др. // Совершенствование технолог, процессов и повышение качества отливок из чугуна и цвет, сплавов. Ярославль, 1984. С. 71-72.

94. Влияние термической обработки на свойства и структуру сплавов, содержащих фазы с различными коэффициентами линейного расширения / М.Л.Хенкин, И.X.Локшин, Н.К.Левин и др. // Физика металлов и металловедение. 1966. - Т. 22. - С. 896-903.

95. Руденко А.Г., Чумакова Л.Д., Кухтин М.В. Поведение стали при термоциклировании // Изв. АН СССР. Сер. Металлы, 1982. - N 6. - С. 137-140.

96. Татаурова Э.В. Влияние термоциклической обработки на структуру/ изменение длины и разрушение образцов из армко-же-леза // Проблемы прочности, 1989. - N 8. - С. 49-54.

97. Челноков В.А., Кузьмин Н.Л., Попов В.О. Влияние термоциклической обработки на демпфирующие свойства и среднее критическое напряжение двойникования в Cu-Mn - сплавах // Металловедение и термическая обработка металлов, 1992. - N 4. С. 44—46.

98. Новичков П.В. Термоциклическое старение чугунных отливок при 200 - 280°С // Литейное производство, 1970. - N 10. - С. 31-35.

99. Вишняков Я.Д., Пискарев В.Д. Управление остаточными напряжениями в металлах и сплавах. - М.: Металлургия, 1989.

с.

100. Бабий Ю.И. Физические основы импульсного упрочнения стали и чугуна / АН УССР, Физ.-мех. ин-т им. Г.В.Карпенко. -Киев: Наук, думка, 1988. - 237 с.

101. Шульгин Б.С., Быковский А.И. Влияние предварительного циклического нагружения на демпфирующие способности и остаточную долговечность стали 40Х // Проблемы прочности, 1983. -N8. - С. 83-85.

102. Саррак В.И., Суворова С.О., Яковлев И.И. О механизме рассеяния в области микропластической деформации железа // Механизмы релаксационных явлений в твердых телах. - Каунас: изд-во КПИ, 1974. - С. 76-80.

103. Метод внутреннего трения в металловедческих исследованиях: Справочник / Под. ред. М. С.Блантера и Ю. В. Пигузова. -М.: Металлургия, 1991. - 248 с.

104. Корнеев В.И. Влияние режимов старения на внутреннее трение серого чугуна // Материалы и упрочняющие технологии -97: Тез. и матер, докл. V-ой науч.-техн. конф. с междунар. участ. Курск: КГТУ, 1997. - С. 96-98.

105. Корнеев В.И. Влияние тепловых воздействий и постоянного магнитного поля на внутреннее трение серого чугуна // Теплоэнергетика: Межвуз. сб. науч. тр. Воронеж: ВГТУ, 1997. -С. 185-189.

106. Корнеев В.И., Дедушенко Л.Н. Влияние тепловых воздействий и предварительной упругой деформации на внутреннее

трение серого чугуна // Теплоэнергетика: Межвуз. сб. науч. тр. Воронеж: ВГТУ, 1997. - С. 189-191.

107. Амплитудная зависимость внутреннего трения поликристаллов твердых растворов замещения с примесями внедрения / Е.Ф.Дударев, В.В.Рудченко, В.Е.Панин и др. // Механизмы внутреннего трения в твердых телах. - М.: Наука, 1976. - С. 161-163.

108. Гачечиладзе A.A., Микеладзе А.Г., Тавадзе Ф.Н. Внутреннее трение чистого железа и железа, упрочненного дисперсными частицами // Внутреннее трение и тонкое строение металлов и неорганических материалов. - М.: Наука, 1985. - С. 66-70.

109. Владимирова Н.Н., Уткина И. М., Яковлев Г. П. Некоторые особенности внутреннего трения и AG - эффекта чистого железа // Внутреннее трение и тонкое строение металлов и неорганических материалов. - М.: Наука, 1985. - С. 71-73.

110. Микаберидзе Т.П., Микеладзе А.Г., Оникашвили Э.Г. Внутреннее трение и механические свойства железа, упрочненного дисперсными частицами // Внутреннее трение и тонкое строение металлов и неорганических материалов. - М.: Наука, 1985. -С. 73-77.

111. Гордиенко J1.K., Кобликова Л.В., Степанов В.Н. Амплитудная зависимость внутреннего трения субструктурно упрочненного железа // Механизм внутреннего трения в полупроводниковых и металлических материалах. - М.: Наука, 1972. - С. 93-96.

112. СарракВ.И., Суворова С.0. О механизме рассеяния энергии в амплитуднозависимой области внутреннего трения ОЦК металлов и природе критических амплитуд // Механизм внутреннего трения в полупроводниковых и металлических материалах. -М. : Наука, 1972. - С. 101-103.

113. Вернер В.Д., Кобликова Л.В., Коробов В.К. Особенности амплитудной зависимости внутреннего трения аустенитных сталей // Механизм внутреннего трения в полупроводниковых и металлических материалах. - М.: Наука, 1972. - С. 152-154.

114. Влияние деформационных и магнитных воздействий на внутреннее трение железа / И.Б.Кекало, Б.Г.Лившиц, В.Г.Моргнер, А.Ю.Соколов // Релаксационные явления в металлах и сплавах.

М.: Металлургиздат, 1963. - С. 176-183.

115. Аванесов В.Л., Рохманов Н. Я., Сиренко А.Ф. Влияние процессов старения на магнитоупругий гистерезис в малоуглеро-

диетой стали // Внутреннее трение и дислокационная структура металлов. Тула, 1990. - С. 141-149.

116. Кекало И.Б., Лившиц Б.Г., Моргнер В.Г. Влияние упругой деформации и некоторых магнитных воздействий на внутреннее трение железа // Релаксационные явления в металлах и сплавах.

- М.: Металлургиздат, 1963. - С. 190-197.

117. Кекало И.Б., Столяров В.Л. Влияние магнитного поля на магнитоупругое затухание и доменную структуру монокристаллов сплава железо-кремний // Механизм внутреннего трения в полупроводниковых и металлических материалах. - М.: Наука, 1972.

- С. 141-143.

118. Физическое металловедение: В 3-х т. / Под ред. Р.У.Кана, П.Хаазена; Пер. с англ. под ред. 0.В.Абрамова и др. -Т. I: Атомное строение металлов и сплавов. - М.: Металлургия, 1987. - 638 с.

119. Бернштейн М.Л., Займовский В.А. Механические свойства металлов. - М.: Металлургия, 1979. - 495 с.

120. Саррак В.И., Суворова С.О. Амплитудная зависимость внутреннего трения мартенсита // Релаксационные явления в твердых телах. - М.: Металлургия, 1968. - С. 457-459.

121. Кристаллография, рентгенография и электронная микроскопия / Я. С. Уманский, Ю. А. Скаков, А.Н.Иванов, Л.Н.Расторгуев. - М.: Металлургия, 1982. - 632 с.

122. Горелик С.С., Скаков Ю.А., Расторгуев Л.Н. Рентгенографический и электроннооптический анализ. - М.: МИСИС, 1994. - 327 с.

123. Приборы и методы физического металловедения. Вып. 1 / Под ред. Ф.Вейнберга. - М.: Мир, 1973. - 427 с.

124. Лихачев В.А.,Нестеров П.А., Никонов Ю.А. Спонтанная релаксация тепловых напряжений в углеродистой стали // Проблемы прочности, 1978. - N 1. - С. 78-80.

125. Вейник А.И. Термодинамика реальных процессов. -Минск: Навука i тэхн1ка, 1991. 576 с.

126. Вейник А. И. Тепловые основы теории литья. - М.: Маш-гиз, 1953. 383 с.

127. Вейник А.И. Теория затвердевания отливки. - М.: Маш-гиз, 1960. - 435 с.

128. Комаров О.С. Формирование структуры чугунных отливок. Минск: Наука и техника, 1977. - 222 с.

129. Тонконоженко В.И. О строении шаровидного графита в чугуне //Литейное производство, 1982. - N 10. - С. 3-4.

130. Тонконоженко В. И. О морфологии графита в высокопрочном чугуне // Доклады АН СССР, , 1982. - Т. 26. - N И. - С. 1011-1013.

131. Литовка В.И. Чувствительность физико-механических характеристик к форме графита высокопрочных чугунов// Литейное производство, 1983. - N И. - С. 9-10.

132. Герасимов А.П., Андреев В.В. Циклическая прочность низколегированных чугунов с различной формой графита // Литейное производство, 1983. - N 8. - С. 31.

133. Юзвак В.М., Волчок И.П. Влияние включений графита на механические свойства чугуна // Литейное производство, 1981. - N 2. - С. 7-8.

134. Иванушкин Е.С., Куликов В.И. Влияние структуры чугуна на выявляемость дефектов в отливках при ультразвуковом контроле // Литейное производство, 1979. - N 9. - С. 23-25.

135. Ильичева Л.В., Андреев В.В., Герасимов А.П. Влияние параметров графита и структурных составляющих матрицы на механические свойства высокопрочного чугуна // Литейное производство, 1984. - N 7. - С. 2-4.

136. Герасимов А.К., Андреев В.В. Циклическая прочность низколегированных чугунов с различной формой графита // Литейное производство, 1983. - N 8. - С. 31.

137. Москалева Л.Н., Муравьев В.А. Исследование структуры и акустических свойств легированных чугунов // Металловедение и термическая обработка металлов, 1979. - N 8. - С. 20-29.

138. Максимов В.П. Выявление в чугунных отливках участков, подвергнутых деформации и термоциклированию // Металловедение и термическая обработка металлов, 1979. - N 3. - С.20-27.

139. Казарновский Д.С., Чернов Е.И., Газов В.И. Связь между тонкой структурой и усталостной прочностью высокоуглеродистых сталей // Изв. АН СССР. Сер. Металлы, 1984. - N 3. -С, 153-158.

140. Тявловский А.Д. Влияние структуры и ультразвуковых колебаний на механические свойства стали при динамическом деформировании // Металловедение и термическая обработка металлов, 1984. - N 6. - С. 35-37.

141. Беллонас К.И. Релаксационная стойкость углеродистых сталей в зависимости от структуры// Металловедение и термическая обработка металлов, 1977. - N 2. - С. 54-55.

142. Влияние субмикрозернистой структуры на механические свойства низкоуглеродистых сталей / А.В.Корзников, И.М.Сафа-ров, Р.З.Валиев и др. // Металловедение и термическая обработка металлов, 1993. - N 2. - С. 27-30.

143. О структурных факторах, определяющих сопротивление микротекучести и деформационное упрочнение низкоуглеродистой стали / И.А.Вакуленко, В.А.Пирогов, Л. А. Михайлец, С. Ю.Таран -Жовнир // Металловедение и термическая обработка металлов, 1991. - N 10. - С. 11-12.

144. Халдеев Г.В., Волынцев А.Г. Дислокационные ямки травления вблизи границ зерен железа // Изв. АН СССР, 1984. -N 3. - С. 134-135.

145. Литвин A.B., Шапкин В.А. Электронно-фрактографичес-кое исследование серого чугуна. - Ростов-на -Дону, 1979. - 7 с.

- Рукопись деп. в Черметинформация 24.10.79. - N 779.

146. Овчинников В. И., Гиренков С. Г., [Парков В. А. Влияние структуры и механических свойств ковкого чугуна на его работоспособность // Металловедение и термическая обработка металлов, 1983. - N 3. - С. 23-31.

147. Распределение остаточных напряжений и микростроение изломов заготовок гильз цилиндров из серого чугуна / Зеленова В.Д., Бутаев Э.М., Кнорозова Т.Е. и др. // Металловедение и термическая обработка металлов, 1982. - N 6. - С. 10-11.

148. Константинов Л.С., Трухов А.П. Напряжения, деформации и трещины в отливках. - М.: Машиностроение, 1981. - 199 с.

149. Рыжиков A.A. Теоретические основы литейного производства. - Москва-Свердловск.: Машгиз, 1961. - 446 с.

150. Гетьман A.A. Качество и надежность чугунных отливок.

- Л.: Машиностроение, 1970. - 224 с.

151. Голбин Я.А., Дубров B.C. Стимулирование повышения качества отливок // Литейное производство, 1973. - N 1. - С. 6-7.

152. Чуистов К.В. Старение металлических сплавов. - Киев: Наук. Думка, 1985. 230 с.

153. Андреев К.Ю., Васильков А.Ф., Химич Ю.П. Определение напряжений в гетерогенных материалах // Металловедение и термическая обработка металлов, 1993. - N 2. - С. 23-24.

154. Чугунное литье в станкостроении / Под ред. Г.И. Клецкина. - М.: Машиностроение, 1975. - 320 с.

155. Красовский А.Я., Калайда В.В., Крамаренко И.В. Циклическая трещиностойкость чугунов с шаровидным графитом // Проблемы прочности, 1985. - N 5. - С. 85-88.

156. Борздыка A.M., Гецов Л.Б. Релаксация напряжений в металлах и сплавах. -М. : Металлургия, 1978. - 256 с.

157. Деменков А.П., Лихачев В.А. Релаксация напряжений в-сталях при отпуске // Проблемы прочности, 1983. - N 2. - С. 63-69.

158. Обакайси Кинно, Укенада Акера, Гзуйикава Мацата. Усталостная прочность чугуна с шаровидным графитом и графитизи-рованной стали со второй фазой, окружающей сфериды графита. -Имона, Япония, 1982. - Т. 54. - N 4. - С. 220-226.

159. Волчок И.П. Сопротивление разрушению стали и чугуна.

- М.: Металлургия, 1993. - 191 с.

160. Золотаревский B.C. Механические свойства металлов. -М.: Металлургия, 1983. - 311 с.

161. Патент 57-32708 (Япония). Закаленный чугун с высокой демпфирующей способностью / Узда Акидзи, Оно Сюдзи, Иватото Каиси и др. Заявл. 02.07.75, N 50-81613. Опубл. 13.07.82.

162. Кондратьев С.Ю., Зотов O.P. Исследование демпфирующей способности и механических свойств закаленных сплавов системы медь-алюминий-никель // Проблемы прочности, 1984. - N И.

- С. 98-101.

163. Клемешев А.Г., Можаров М.П. Старение и свойства высокопрочного чугуна с бейнитной структурой // Металловедение и термическая обработка металлов, 1981. - N 7. - С. 29-31.

164. Изучение механизма бейнитного превращения в процессе упруго-пластической деформации сталей / Тавадзе Ф.Н., Зоидзе H.A., Бадзошвили В.И. и др. // Металловедение и термическая обработка металлов, 1983. - N 5. - С. 28-32.

165. О механизме бейнитного превращения в сталях / Зоидзе H.A., Лиарсабишвили H.H., Бадзошвили В.И. и др. // Внутреннее трение в металлах и неорганических материалах. - М.: 1982.

- С. 106-109.

166. Матвеев В.В. Повышение вибрационной надежности элементов конструкции за счет демпфирования колебаний // Проблемы прочности, 1980. - N 10. - С. 6-16.