Совершенствование сверхзвуковых осевых малорасходных турбин тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.08.05, кандидат технических наук Фершалов, Юрий Яковлевич

• Фершалов, Юрий Яковлевич
• кандидат технических наук
• 2000

Оглавление диссертации кандидат технических наук Фершалов, Юрий Яковлевич

ВВЕДЕНИЕ

1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ

1.1 Профилирование сопловых аппаратов

1.2 Методы исследования сопловых аппаратов

1.3 Потери энергии в сопловых аппаратах с плоскими соплами

1.4 Выбор типа сопловых аппаратов для малорасходных турбин. Определение цели исследования

2. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ. МЕТОДИКА ИССЛЕДОВАНИЙ

2.1 Экспериментальный стенд, системы измерения и управления

2.2 Экспериментальная установка

2.3 Модельные ступени и элементы проточной части

2.3.1 Модельные сопловые аппараты

2.3.2 Модельные рабочие колеса

2.3.3 Модельные ступени

2.4 Планирование экспериментальных исследований

2.4.1 Выбор интервалов варьирования режимными параметрами при экспериментальном исследовании сопловых аппаратов и ступеней

2.4.2 Порядок проведения экспериментов

2.5 Методика проведения экспериментальных исследований и обработки опытных данных

Выводы по главе

3. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ СОПЛОВЫХ АППАРАТОВ В СОСТАВЕ СТУПЕНИ ОСЕВОЙ МАЛОРАСХОДНОЙ ТУРБИНЫ

3.1 Коэффициент расхода сопловых аппаратов

3.2 Результаты экспериментальных исследований сопловых аппаратов осевых малорасходных турбин в статических условиях

3.2.1 Коэффициент скорости С А в статическом режиме

3.2.2 Угол выхода потока рабочего тела из соплового аппарата в статическом режиме

3.3 Результаты экспериментальных исследований сопловых аппаратов осевых малорасходных турбин в динамическом режиме

3.3.1 Коэффициент скорости С А при динамических испытаниях

3.3.2 Угол выхода потока рабочего тела из соплового аппарата при динамических испытаниях

3.4 Результаты экспериментальных исследований ступеней малорасходных турбин

Выводы по главе

4. АНАЛИЗ ЭФФЕКТИВНОСТИ ИССЛЕДОВАННЫХ СТУПЕНЕЙ. НАПРАВЛЕНИЕ СОВЕРШЕНСТВОВАНИЯ МАЛОРАСХОДНЫХ ТУРБИН

4.1 Методика оптимизации режимных параметров исследованных ступеней

4.2 Оптимизация параметров исследованных ступеней

4.3 Выбор оптимальных режимных параметров СА

4.4 Итоги исследования и направление дальнейшего совершенствования малорасходных турбин предлагаемой конструкции 134 ЗАКЛЮЧЕНИЕ 139 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ

ПЕРЕЧЕНЬ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ, ИНДЕКСОВ И СОКРАЩЕНИЙ

1. Параметры и характеристики турбин и их элементов:

О - расход рабочего тела;

О - комплексный расход; N - мощность;

N - комплексная мощность; м - момент; - располагаемый перепад энтальпий на ступень;

П - частота вращения; и - окружная скорость; С1) - угловая скорость; 71 - коэффициент полезного действия;

Л - коэффициент расхода решетки; р - коэффициент скорости сопловой решетки; - коэффициент скорости рабочей решетки;

С0- условная скорость, рассчитанная по,полному изоэнтропийному перепаду на ступень; и -и!С0 - характеристическое число; рт - термодинамическая степень реактивности;

Ц - коэффициент потерь энергии;

Л - степень расширения в турбине, ступени, сопловом аппарате; р - перепад давлении в ступени.

2. Геометрические характеристики проточных частей турбин и их элементов: и, г, г - оси координат, соответствующие направлению окружной скорости и, оси турбин г и радиусу Г; с! - диаметр ступени; / - длина лопатки вдоль радиуса; Ъ - хорда профиля;

В- ширина решетки, измеренная вдоль оси t - шаг решетки; а - горло решетки; Р - площадь проходных сечений;

7 Р / вых/р " отношение площадей сечений сопловых аппаратов выходного к критическому);

- конструктивный угол выхода сопловых аппаратов;

8г - радиальный зазор у периферии рабочей решетки; д2 - осевой (межвенцовый) зазор между лопатками соплового аппарата и рабочего колеса;

А,-толщина входной кромки лопатки;

А2 - толщина выходной кромки лопатки;

Р\л > Ргл" Углы входа и выхода потока в рабочей решетке;

ОС0, ССХ- углы входа и выхода потока рабочего тела в сопловой решетке.

3. Кинематические характеристики потока:

С - абсолютная скорость; Ж - относительная скорость; и - окружная скорость;

ОС- угол между положительным направлением оси и и проекцией вектора абсолютной скорости на плоскости ги;

У3- угол между положительным направлением оси и и проекцией вектора относительной скорости на плоскость ги ; - угол поворота потока в решетке; I - угол атаки.

4. Газодинамические параметры потока:

Г1е - число Рейнольдса; м - число Маха;

X - относительная скорость (отношение скорости потока к критической скорости);

Р - давление; Т - температура; р - плотность;

Л - газовая постоянная; 8Н - число Струхаля; к - показатель изоэнтропы; / - энтальпия.

5. Индексы:

- ) •

-внутренний; и - окружной; ор1 - оптимальный; тт - минимальный; I - теоретический; ср - средний;

0 - сечение перед сопловым аппаратом;

1 - сечение между сопловым аппаратом и рабочим колесом, сопловая решетка;

2 - сечение за рабочим колесом, рабочая решетка; а - профильные;

Е - суммарные; * - полные параметры; - осредненный, относительный; из - изоэнтропийный.

6. Сокращения:

БИТМ - Брянский институт транспортного машиностроения;

ВТИ - Всесоюзный теплотехнический институт им. Ф.Э.Дзержинского;

ДВГТУ - Дальневосточный государственный технический университет;

КТЗ - Калужский турбинный завод; КуАИ - Куйбышевский авиационный завод; Л КЗ - Ленинградский Кировский завод; ЛКИ - Ленинградский кораблестроительный институт; СПбГТУ - Санкт-Петербургский государственный технический университет;

МАИ - Московский авиационный институт;

МЗИ - Московский энергетический институт;

НЗЛ - Невский машиностроительный завод;

НКИ - Николаевский кораблестроительный институт;

XVIИ - Харьковский политехнический институт;

ЦИАМ - Центральный научно-исследовательский институт авиационного моторостроения;

ЦКТИ - Центральный котлотурбинный институт им. И.И.Ползунова;

С - сопло;

СА - сопловой аппарат; т - турбина;

РК - рабочее колесо; ков - колесо с осевым выходом; сл - сопловая лопатка;

РЛ - рабочая лопатка;

СР - сопловая решетка; рр - рабочая решетка;

МРТ - малорасходная турбина; кпд - коэффициент полезного действия;

МЛК - межлопаточный канал.

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Совершенствование сверхзвуковых осевых малорасходных турбин»

В настоящее время малорасходные турбины находят широкое применение в качестве приводных двигателей и вспомогательных турбоагрегатов. Условия эксплуатации МРТ предопределяют ряд тех или иных основных требований, предъявляемых к турбинам такого класса:

- минимальные массогабаритные показатели при высокой удельной мощности (как следствие - значительные перепады энтальпий при малом числе ступеней),

- пониженная частота вращения ротора,

- возможность работы в широком диапазоне изменения мощности и частоты вращения,

- технологичность конструкции,

- простота и невысокая стоимость изготовления,

- надежность в эксплуатации,

- снижение вредных воздействий на окружающую среду (токсичность выхлопа, вибрации, шум).

Малорасходные турбины щироко используются в различных отраслях техники: в судостроении, в криогенном производстве, в станкоинструментальной промышленности, в авиации, в двигателестроении и т.д. Экономичность и массогабаритные характеристики МРТ оказывают существенное влияние на показатели эффективности агрегатов и установок, составными частями которых они являются.

Невысокая, как правило, эффективность малорасходных турбин обусловлена рядом особенностей, среди которых, прежде всего, следует отметить:

- низкое число Рейнольдса,

- малая относительная длина лопаток СА и РК,

- большая относительная толщина кромок СА и РК,

- большая относительная шероховатость поверхностей,

- большие относительные зазоры,

- большие относительные длины подводящих и отводящих каналов.

Основными из этих особенностей, выделяющих МРТ из общего класса турбомашин в отдельную группу, являются: низкое число Рейнольдса и малая относительная длина лопаток сопловых аппаратов и рабочих колес. Эти особенности вызывают образование относительно толстого пограничного слоя и повышенной неравномерности потока, что приводит к снижению общего уровня коэффициента полезного действия МРТ.

В работах последних лет /1, 32, 60, 91, 101, 102 и других/ обобщаются результаты исследований малорасходных турбин различного назначения. Однако в теоретическом и экспериментальном плане их масштаб значительно уступает аналогичным исследованиям полноразмерных турбин. Поэтому проводимые исследования, нацеленные на решение проблем в этой области (аэродинамического совершенствования и выбора оптимальных геометрических и режимных параметров проточных частей малорасходных турбин), позволяющих повысить их эффективность, чрезвычайно актуальны и имеют большое практическое значение.

Для современных МРТ характерны следующие параметры, тепло перепад - 400 кДж/кг, мощность - 10.600 кВт, расход рабочего тела 0,05.2,0 кг/с, начальное давление - (5. .60) 105 Па, температура 470.740 К, отношение давлений 2. 160, характеристическое число 0,07.0,22, степень впуска 0,02.0,25, высота лопаток - 7.20 мм, КПД турбин - 0,25.0,65

Малорасходные турбины с высокими начальными параметрами рабочего тела и большими перепадами энтальпий работают в условиях сверхзвукового обтекания при малых объемных расходах. Для сохранения приемлемой высоты лопаток обычно применяют парциальный подвод, что связано с дополнительными потерями энергии. Альтернативным решением является применение малорасходной турбины конструкции СПбГТУ /17, 44, 77/, которая имеет полный подвод рабочего тела и РК с большим относительным шагом лопаток. В ступенях с полным подводом использование данной конструкции приводит к росту высоты прочной части и снижению потерь с выходной скоростью. Сверхзвуковые малорасходные турбины такого типа и элементы их прочных частей исследованы недостаточно.

Одним из основных путей для решения проблемы повышения эффективности сверхзвуковых малорасходных турбин являются: аэродинамическое совершенствование сопловых аппаратов, в которых уровень потерь энергии сравнительно высокий, а так же получение данных по аэродинамическим характеристикам выходящего из соплового аппарата потока рабочего тела для оптимального проектирования рабочих колес для малорасходных турбинных ступеней.

Анализ литературных источников показал, что всестороннее изучение турбинных сверхзвуковых сопловых аппаратов возможно только при комплексном подходе. Этот подход предполагает исследования сверхзвуковых сопловых аппаратов, как в статических условиях, так и в составе работающей ступени. Для определения характеристик сопловых аппаратов и ступеней используются методы взвешивания реактивной тяги. Поэтому в соответствии с поставленной задачей исследования на базе кафедры турбиностроения СПбГТУ автором был создан экспериментальный стенд, дающий возможность комплексного изучения, как сопловых аппаратов, так и ступеней малорасходных турбин в целом.

Это достигается одновременным измерением крутящего момента на сопловом аппарате, рабочем колесе и колесе с осевым выходом рабочего тела при работающей турбине. Наличие эжектора дает возможность не только увеличить перепад давления на ступень, но и исследовать ее при независимом изменении чисел Маха и Рейнольдса для детального анализа, как ступеней в целом, так и их элементов.

Полученные результаты позволили сделать ряд практических выводов, ) которые могут быть использованы при проектировании МРТ и их элементов.

Научную новизну диссертационной работы составляют: результаты экспериментальных исследований ступеней малорасходных турбин конструкции Л ПИ; экспериментальные характеристики предложенных сопловых аппаратов в интервале варьирования исследуемых факторов: ак =5°.9°, число Маха 1,1 . . . 3; результаты исследования влияния вращения рабочего колеса, на характеристики сопловых аппаратов при сверхзвуковых скоростях рабочего тела в диапазоне U /С0 0.0,4; регрессионные модели предлагаемых сопловых аппаратов работающих в составе сверхзвуковых осевых малорасходных турбин большим углом поворота потока и ступеней; регрессионная модель сверхзвуковых осевых МРТ с большим углом поворота потока имеющим в своем составе предлагаемые С А; экспериментальная методика определения интегральных аэродинамических характеристик С А в условиях работающей ступени; экспериментальная методика определения внутреннего к.п.д. ступени; результаты численного эксперимента; метод профилирования сопловых аппаратов; конструкция сверхзвукового СА с, ак < 9° обладающего более низким уровнем потерь кинетической энергии относительно существующих;

Работы проведены на кафедре турбиностроения Санкт-Петербургского государственного технического университета. Направление исследований выбрано на основе анализа работ, выполненных под руководством ведущих специалистов в этой области: И.И.Кириллова, В.А.Рассохина, К.Г.Родина, И.В.Котляра, М.Е.Дейча, Н.Н.Быкова, О.Е.Ёмина, А.Е.Зарянкина, А.Г.Курзона, Б.А.Крылова, В.Д.Левенберга, А.Б.Давыдова, Н.Ф.Мусаткина, Е.В.Мячина, А.С.Наталевича, Н.Т.Тихомирова, А.Н.Шерстюка, С.В.Чехранова, ЮЛ.Кузнецова, Е.И.Кончакова и др.

Заключение диссертации по теме «Судовые энергетические установки и их элементы (главные и вспомогательные)», Фершалов, Юрий Яковлевич

Основные результаты теоретических и экспериментально-расчетных исследований:

1. Созданы и исследованы МРТ с большим углом поворота потока имеющие в своем составе предложенные автором конструкции СА. Они имеют уровень потерь кинетической энергии меньший, чем СА. ранее используемых в них (£"=0,04 вместо ^=0,1). Достигнуто это благодаря значительному снижению вторичных течений в соплах и равномерному распределению эпюры скорости потока при переходе от дозвуковой скорости к сверхзвуковой, а так же при выходе потока в косой срез сопла. Кроме того, направляющее действие на поток РТ в косом срезе сопла скачков уплотнения исходящих от кромок РК препятствует отрыву пограничного слом в рабочем диапазоне, что так же снижает потери кинетической энергии в САМРТ.

2. К.п.д. МРТ конструкции ЛПИ, при прочих равных условиях, выше на (3,5.5)%, чем у МРТ конструкции ЛПИ с ранее применяемыми СА. Это произошло за счет повышения коэффициента скорости у С А предложенной конструкции относительно ранее используемых. Максимально полученная экспериментальным путем эффективность МРТ составила: к.п.д.тах=61,4% при аш = 5° и к.п.д.тах= 62,5% при аш = 9°. Кроме того, у сверхзвуковых МРТ конструкции ЛПИ' благодаря, созданным СА характер изменения к.п.д, при изменении режимных параметров стал более пологим.

3. Определены и оценены значения параметров нелинейных регрессионных моделей для определения интегральных характеристик разработанных СА в исследованном диапазоне параметров: (Х{К =5°. .9°, u/C0= 0.0,2, Mcit—l,l.3 при У=1;1,48;2,82 и MPT с большим углом поворота потока, имеющие предложенные СА в своем составе в исследованном диапазоне параметров: СК1{г, =5°.9°, UI С0=0.0,4,

ЯТ=2.Ъ0 при /=1;1,48;2,82. Проверка моделей на адекватность показала, что результаты, полученные в результате численных экспериментов, лежат в доверительном интервале (-0,1 .4 2,3)% экспериментальных данных, значения которых взяты по нижней границе доверительного интервала;

4. Разработаны и предложены методики экспериментального определения интегральных характеристик СА в составе ступени и определения внутреннего к.п.д. малорасходных турбин, которые позволяют повысить точность получаемых данных. Методики основаны на определении величины момента количества движения на СА и КОВ, установленным за рабочим колесом. Предлагаемые методики разработаны с целью снижения погрешности эксперимента благодаря значительному уменьшению подвешенных масс, являющихся подвижными элементами для замеров. Индукторный тормоз, дает возможность сравнивать результаты, полученные независимо от измерительной системы "СА - КОВ". Это делает экспериментальные данные более достоверными, так. как они получены от двух независимых измерительных систем и, кроме того, метод, основанный на применении индукторного тормоза в аналогичных исследованиях^ апробирован другими авторами. Эти мероприятия снизили относительную погрешность экспериментальных исследований с 5% до уровня - менее 3%.

5. Спроектированы, созданы и введены в эксплуатацию экспериментальная установка и стенд. Они позволяют исследовать МРТ в следующих пределах: частота вращения до 500 с"1; давление рабочего тела на входе в СА до 0,8 ММа; диаметр исследуемых ступеней 100.250 мм; степень расширения рабочего тела до 50; давление на выходе из ступени до 0,015 МПа; рабочее тело - воздух; максимальная относительная погрешность получаемых результатов не превышала 3%, или меньше ± 1,8% абсолютных.

6. Разработан метод профилирования С А для осевых сверхзвуковых МРТ с малым углом выхода потока, по которому практически реализованы их конструкции. Метод основан на проектировании разгонной части сопел прямолинейной и без изломов. Проекция средней линии разгонного участка на плоскость СА расположена по касательной к окружности образованной средним диаметром МРТ. Применение сопел, изготовленных по этой методике, позволяет повысить к.п.д. осевых сверхзвуковых МРТ с большим углом поворота потока РТ за счет повышения коэффициента скорости СА.

7. Экспериментально получен вывод о положительном обратном влиянии РК на СА с малым углом выхода потока, с точки зрения эффективности сверхзвуковой МРТ. Это связано с направляющим действием РК на поток РТ в косом срезе, так как осевая составляющая скорости потока РТ мала и его характеристики более чувствительны к внешним воздействиям в данном направлении. Кроме того, благодаря этому эффежзивнмй угол выхода потока РТ из СА может быть равным или меньше конструктивного.

8. Кромочные скачки уплотнения исходящие от PJI, воздействуя на поток РТ из СА с малым конструктивным углом выхода потока, не приводят к отрыву пограничного слоя от стенки косого среза. Поэтому он участвует в процессе расширения струи. Благодаря этому, экспериментально определено, что степень расширения СА с малым углом выхода потока следует выполнять меньше расчетной. Это подтвердилось тем, что в динамическом режиме экспериментальных исследований при характеристическом числе равном 0,2 для С А с углом выхода 5° до значения числа Маха, вычисленного по теоретическим: параметрам, равным 2,41, не найдено такое значение числа Маха при котором следовало бы изготавливать раснгаряющиеся сопла. Для СА с углом выхода 9° до значения числа Маха равным 1,58 более эффективно работает суживающийся сопловой аппарат. А для СА с углом выхода 7° значение числа Маха, при котором: надо применять сопловые аппараты с расширяющимися соплами, отодвинулось до значения числа Маха - 2,15.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Основой диссертационной работы было экспериментально-теоретическое исследование С А, работающих в составе ступени.

Подробный анализ полученных экспериментальных данных приведен в соответстаующих разделах предлагаемой работы.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Фершалов, Юрий Яковлевич, 2000 год

1. Абианц В.Х. Теория авиационных газовых турбин. М.: Оборонгиз, 1953.-216 с.

2. Абианц В.Х. Теория авиационных газовых турбин. М.: Машиностроение, 1979. - 246 с.

3. Абрамов В.И., Трояновский В.М. Выбор оптимальных характеристик парциальной ступени //Теплоэнергетика. 1962. - N6 - С. 8-12.

4. Абрамов В.И., Филиппов Г.А., Фролов В.В. Тепловой расчет турбин М.: Машиностроение, 1974. 246 с.

5. Абрамович Г.Н. Прикладная газовая динамика. М.: Наука, 1976.888 с.

6. Аверкиев С.М. Сравнение некоторых характеристик ОМТ с крупногабаритными ступенями //Тр. КуАИ. -1973. Вып. 55. С. 23-28.

7. Аверкиев С.М. Методика расчета осевых микротурбин //Тр. КуАИ. -1966, -Вып. 23.-С. 161-162.

8. Алексеев Г.Н. Основы теории энергетических установок подводных подвижных аппаратов. М.: Наука, 1974. - 295 с.

9. Алексеева Р.Н., Бойцова Э.А. Приближенная методика определения аэродинамических потерь в кольцевых решетках турбинных лонаток //Теплоэнергетика. 1973. - № 12. - С. 27-31.

10. Алексеева Р.Н., Ляховицкий И.П., Ржезников Ю.В. Методика испытаний относительно коротких турбинных лопаток и их профилирование. //Теплоэнергетика. - 1956. - № 6. - С. 51-56.

11. Альфер Б.В. и др. Исследование облопачивания сверхзвуковых двухвенечных ступеней: //Проблемы проектирования современных паровых турбин. Тез. докл. на ВсНТК: - Л.: Судостроение. - 1972. - Вып. 183. - С. 4559.

12. Амелюшкин В.Н., Нишкевич В.И., Черкасов Н.Г. Профильные потери в решетках паровых и газовых турбин //Тр. ЦКТИ. 1981. - Вып. 184. -С. 124-128.

13. Амелюшкин В.Н., Шкляр В.А. Определение профильных потерь в решетках осевых турбин //Энергетическое машиностроение. 1986. - № 42. -С. 27-35.

14. Аронов Б.М., Жуковский М.И., Журанцев В.А. Профилирование лопаток авиационных газовых турбин. М.: Машиностроение, 1975, -192 с.

15. Арсеньев JI.B., Фидчер Ф.С., Басов А.А.и др Газотурбинные установки. Конструкция и расчет //JL: Машиностроение, 1978. 237 с.

16. Арсеньев B.JL, Кириллов И.И., Кириллов А.И., Рассохин В.А.и др. Решение проблем турбостроения коллективом ЛПИ //Энергомашиностроение. 1987. - № 11. - С. 21-26.

17. A.C. 857512 (СССР). Осевая турбина /Ленингр. политехи, ин-т; Авт. изобрет. И.И.Кириллов; опубл. в Б.И., 1981, № 31.

18. Атлас экспериментальных характеристик плоских турбинных решеток /Абианц В.Х., Венедиктов В.Д., Гольцев В.В. И др. М.: ЦИАМ, 1976.-189 с.

19. Аэродинамика проточной части паровых и газовых турбин /И.И.Кириллов, Р.МЛблонник, И.Г.Гоголев и др.Шод ред. И.И.Кириллова, -М.: Машгиз, 1958.-247 с. \ . ;

20. Аэродинамические характеристики ступеней тепловых турбин /Н.Н.Афанасьева, В.Н.Бусурин, И.Г. Гоголев и др./ Под общ. ред. В.А.Черникова. Л.: Машиностроение, 1980. - 263 с.

21. Аэродинамическое совершенствование лопаточных аппаратов паровых и газовых турбин /Е.А.Гукасова, М.И.Жуковский, А.М.Завадовский и др./ Под ред. В.С.Жуковского и С.С.Кутеладзе. -М.-Л.: Госэнергоиздат, 1960.-340 с.

22. Балье O.K., Бинсли Р.Л. Оценка характеристик осевой турбины //Энергетические машины и установки. 1968. - № 4. -С. 42-43.

23. Балье O.K. Изучение конструктивных параметров для выбора турбомапган //Энергетические машины и установки. 1962. - Т. 84. - № 1. -е. 25-37.

24. Баранов В.А., Дейч М.Е. Экспериментальные установки для определения характеристик решеток путем взвешивания реактивной струи //Теплоэнергетика. 1957. - № 3. - С. 12-16.

25. Бинсли Р.Л. Аэродинамический расчет и проверка двухступенчатой турбины со сверхзвуковой первой ступенью.// Тр. амер. инж. "Энергетические машины и установки", 1978. № 2

26. Бойко A.B. Гончаренко Л.В. Исследование осевых турбинных ступеней с повышенной нагрузкой //Энергетическое машиностроение (Харьков). 1982, N 34, - с. 14-17.

27. Бойко A.B., Федоров М.Ф., Гончаренко Л.В., Мельтюков В.А. Профилирование и экспериментальное исследование решеток рабочего колеса турбинной ступени с повышенной нагрузкой. //Изв. ВУЗов СССР. -Энергетика. 1985. № 5. - С. 75-78.

28. Бойко A.B., Федоров М.Ф., Мельтюков В.А. Аэродинамический стенд для испытаний турбинных решеток профилей диффузорного типа.// Энергетическое машиностроение. Харьков, 1981. - Вып. 31. - С. 25-32.

29. Бойко A.B. Оптимальное проектирование проточной части осевых турбин. Харьков: Высш. школа, 1982. - 152 с конструктивный.

30. Бойко A.B., Говорущенко Ю.Н., Усатый А.П. Создание эмпирической методики определения коэффициентов потерь энергии в турбинных решетках с помощью теории планирования эксперимента. //Энергетическое машиностроение. -1986. № 42. - С. 8-14.

31. Бойко А.Н., Говорущенко Ю.Н. Одномерная теория оптимизации турбинной ступени. //Изв. ВУЗов СССР. Энергетика. 1978. N 9. - С.86-90.

32. Быков H.H., Емин O.E. Выбор параметров и расчет маломощных турбин для привода агрегатов. М.: Машиностроение, - 1972, - 228 с.

33. Венедиктов В.Д., Карелин A.M. Статистический анализ исходных данных при обобщении результатов "разрозненного" эксперимента. //Тр. ЦИАМ. 1982. - № 973. - С. 203 -213.

34. Венедиктов В.Д., Колесов А.Н. Обобщение результатов продувок дозвуковых решеток газовых турбин методами регрессионного анализа. //Тр.ЦИАМ, 1978. № 814. - 23 с.

35. Веревский В.И., Дышлевский В.И., Пономарев В.А. Экспериментальное исследование малоразмерных турбин. //Тр. ЦИАМ.-1973.-№577,-С. 8.

36. Веревский В.И., Пономарев В.А. Расчетно-теоретическое и экспериментальное исследование газодинамической эффективности силовых турбин маломощных ГТД. //Тр. ЦИАМ. 1975. - - № 631, - С. 10

37. Власов E.H. Исследование двухвенечных ступеней судовых вспомогательных турбин: Автореф. дис. .канд.техн.наук. Л., 1965.

38. Власов E.H. Исследование сверхзвуковой двухвенечной турбинной ступени при малой степени впуска. //Судостроение. 1964. - № 11, С. 34-36.

39. Гавриков И.Ф. Исследование обтекания плоских турбинных решеток активного типа. //Тр. ЦИАМ. 1976. - № 726Ю - С. 7

40. Гавриков И.Ф. Исследование кольцевых сопловых решеток.//Тр. ЦИАМ. 1977. -№ 763. - С.12

41. Гавриков И.Ф. Определение газодинамических характеристик кольцевых решеток соплового аппарата и рабочего колеса турбинной ступени по результатам испытаний //Тр. ЦИАМ. 1981. - № 938. - 12 с.

42. Гайдуков В.И. Исследование сверхзвуковых течений в проточкой части турбины: Автореф. дис. .канд.техн.наук. М.(МЭИ); 1974.

43. Гоголев И.И. Зависимость КПД двухступенчатого отсека турбины от расстояния между ступенями. //Теплоэнергетика. 1974. - № 3. - С. 20-21.

44. Гольцев В.В. Потери в сверхзвуковых сопловых решетках на нерасчетном режиме.// Инж. Журнал. 1963. - Т.З. - Вып. 3

45. Грйнкруг JI.С. Выбор параметров малорасходных сверхзвуковых турбин с большим относительным шагом лопаток рабочего колеса на основе экспериментальных и теоретических исследований. Дис. .канд.техн.наук./ЛПИ Л., 1985.

46. Давыдов А.Б., Кобулашвили А.Ш., Шерстюк А.Н. и др. Расчет и конструирование турбодетандеров. М.: Машиностроение. - 1987. - 230 с.

47. Дейч М.Е. Техническая газодинамика. М.-Л.: Госэнергоиздат, 1961.-671 с.

48. Дейч М.Е. Техническая газодинамика. М.: Энергия, 1974. - 592 с.

49. Дейч М.Е., Баранов A.B., Фролов B.B., Филиппов Г.А. Влияние высоты лопаток на некоторые характеристики одновенечных ступеней турбины. //Энергомашиностроение. 1962. - № 1. - С. 6-9.

50. Дейч М.Е. и др. Влияние толщины кромок рабочих лопаток на экономичность сверхзвуковой турбинной ступени. //Теплоэнергетика. 1971. -№ 10.-С. 80-81.

51. Дейч М.Е., Губарев A.B. К вопросу о "запирании" подводящего сопла и рабочей решетки профилей в сверхзвуковом потоке. //Теплоэнергетика, 1960. № 12. - С. 27-83.

52. Дейч М.Е., Кобазов A.B., Лазарев Л.Я. О взаимодействии сопловой и рабочей решеток в сверхзвуковой турбинной ступени. //Теплоэнергетика. -1970. -№ 4. С. 30-33. — —

53. Дейч М.Е., Лазарев Л.Я., Гайдуков В.Н., Фадеев В.А. Исследование течений в межлопаточных каналах сверхзвуковых решеток. //Тр. МЭИ. -1975. -№273. -С. 60-64.

54. Дейч М.Е., Трояновский Б.М. Исследования и расчеты ступеней осевых турбин. М.: Машиностроение, 1964. - 628 с.

55. Дейч М.Е., Филиппов Г.А., Лазарев Л.Я. Атлас профилей решеток осевых турбин. М.: Машиностроение, 1965. - 96 с.

56. Дейч М.Е., Шейкман А.Е. К определению верхней перекрыши обандаженной турбинной ступени. //Теплоэнергетика. 1962. - № 1. - С. 2831.

57. Динеев Ю.Н., Шулекин В.Т., Валуев М.И. К методике газодинамического расчета осевых малоразмерных турбин. //Надежность и долговечность авиационных газотурбинных двигателей. Киев. 1976. - С. 105-109.

58. Емин О.Н., Зарицкий С.Н. Воздушные и газовые турбины с одиночными соплами. М.: Машиностроение, 1975.

59. Емин О.Н. Оценка эффективности малоразмерной турбины с помощью критериальных параметров. //Изв. ВУЗов. Авиационная техника. -1970. -№3. С. 94-101.

60. Емин О.Н., Шварцман П.И. Общий метод определения оптимальных параметров активной турбины с малым объемным расходом. //Изв. ВУЗов. Авиационная техника. 1969. - № 1. - С. 23-31.

61. Жирицкий Г.С., Стрункин В.А. Конструкция и расчет на прочность деталей паровых и газовых турбин. М.: Машиностроение, 1963. - 520 с.

62. Жуковский Г.В., Марченко Ю.А., Терентьев И.К. Тепловые расчеты паровых и газовых турбин с помощью ЭВМ. JL: Машиностроение, 1983. -255 с. •63 . Жуковский М.И. Расчет обтекания решеток профилей турбомашин. М.-Л.: Машгиз, 1960.-260 с.

63. Жуковский М.И. Аэродинамический расчет потока в осевых турбомашинах. Л.: Машиностроение, 1967. - 287 с.

64. Закс Л. Статистическое оценивание. М.: Статистика, 1976. - 348 с.

65. Зальф Г.А., Звягинцев В.В. Тепловой расчет паровых турбин. М.-Л.: Машгиз, 1961.-291 с.

66. Занин А.И., Казинцев Ф.В., Трояновский Б.М. Влияние вращения рабочего колеса на характеристики сопловой решетки большой веерности. //Теплоэнергетика. 1968. - № 3. - С. 69-73.

67. Игнатьевский Е.А. О возможности оптимизации расчета одновенечных парциальных турбин с помощью безразмерных критериев. //Теплоэнергетика. 1972. - № 12. -С. 66-69.

68. Иогансон P.A. Индукторные тормоза. -M.-JL: Энергия, 1966. 104 с.

69. Ипатенко А .Я., Левенберг В.Д., Романовский Г.Ф. К определению оптимальной высоты сопел двухвенечных ступеней судовых вспомогательных турбин.//Судостроение и морские сооружения. Харьков, -1968. -№ 8. -С. 25-27.

70. Карафоли Е. Аэродинамика больших скоростей. М.: Изд.-во АН СССР, 1960.

71. Капошин И.С., Диденко Э.Д. Влияние бандажа на КПД агрегатных микротурбин. //Изв. ВУЗов. Энергетика. -1976. № 8. - С. 136-138.

72. Капошин И.С., Диденко Э.Д. Влияние диаметра на КПД агрегатных микротурбин. //Изв. ВУЗов. Энергетика. 1978. - № 8. - С. 139.

73. Кириллов И.И. Оценка эффективности микросопел коэффициентом количества движения. //Энергомашиностроение. 1974. -№ 2. - С. 21-25.

74. Кириллов А.И., Биржаков И.Б. Метод перерасчета экспериментальных характеристик турбинных ступеней. //Изв. ВУЗов. Энергетика. 1976.12.-С. 123-126.

75. Кириллов И.И., Ласкин B.C. Исследование переменных аэродинамических сил в турбинной решетке, обтекаемой нестационарным -потоком.//Энергомашиностроение. 1966. - № 12. - С. 17-19.

76. Кириллов И.И., Рассохин В.А., Гринкруг Л.С. Оптимальный относительный шаг турбинных решеток. Обзор. Деп. в НИИИНФОРМЭНЕРГОМАШ. - 267 ЭМ.-1985. - 123 с.

77. Кириллов И.И. Теория турбомашин. Л.: Машиностроение. 1972.536 с.

78. Кириллов И.И., Кириллов А.И. Теория турбомашин. Примеры и . задачи. Л.: Машиностроение. 1974. - 320 с.

79. Кончаков Е.И., Шурипа В.А. Экспериментальное исследование влияния относительного шага на характеристики решеток осевых микротурбин.//Судовые энкргетические установки. Вып. 1. Владивосток, 1978.-С. 155-164.

80. Копелев С.З., Зикеев В.В. Аэродинамические потери в лопаточных решетках рабочих колес турбин при нестационарном обтекании. //Теплоэнергетика. 1979. - № 8. .- С. 40-44.

81. Копелев С.З., Нестеренко В.Г. К вопросу о выборе шага в лопатках соплового аппарата турбин. //Теплоэнергетика. 1967. - № 8. - с. 84-86.

82. Копырин И.Д. Определение оптимального угла выхода потока из соплового аппарата для ступени заданной геометрии. //Тр. ЛКИ 1975. -Вып. 101. "Физико-технические проблемы судовой энергетики. - с. 51-56.

83. Котляр И.В. Судовые газотурбинные установки. Д.: Судостроение. 1967.-283 с.

84. Кузнецов Ю.П. Сопловые аппараты осевых микротурбин, их совершенствование с целью повышения эффективности высокооборотных турбоприводов: Дис. .канд.техн.наук. Горький, 1989. - 165 с.

85. Куприянов O.E. Разработка и исследование рабочих решеток профилей конструкций ЛПИ с большим относительным шагом: Дис. . канд.техн.наук. Л., 1988.

86. Курзон А.Г. Теория судовых и газовых турбин. Л.: Судостроение, 1970. - 592 с.

87. Кэкер, Окапу. Определение потерь в турбинных решетках. //Энергетические машины и установки. 1968. - № 4. - С. 18-24.

88. Лазарев Л.Я. Исследование и расчет сверхзвуковых сопловых решеток турбин: Автореф. дис. .канд.техн.наук. М., 1964. - 16 с.

89. Левенберг В.Д. Судовые малорасходные турбины. Л.: Судостроение, 1976. - 192 с.

90. Левенберг В.Д. Судовые турбоприводы. Справочник. Л.: Судостроение, 1983. - 328 с.

91. Ляховицкий И Д., Алешин А.И. Запирание сверхзвуковых сопел в присутствии решеток турбинных рабочих лопаток. //Теплоэнергетика. 1967. -№ 6. -С. 57-63.

92. Ляшков В.Н., Жуков Ю.В. Некоторые вопросы методики экспериментального исследования ступеней малоразмерных турбин. //Тр. НАМИ. 1969. - Вып. 110. - С. 32-38.

93. Марков Н.М. Теория и,расчет турбинных ступеней. М.-Л., 1963.155 с.

94. Марков Н.М. Расчет аэродинамических характеристик лопаточного аппарата турбомашин. М.: Машгиз, 1955. - 210 с.

95. Матвеев Г.А., Камнев Г.В., Марков Н.М., Елизаров B.C. Аэродинамика проточной части судовых турбин. М. : Судпромгиз, 1961.

96. Мухтаров М.Х., Кричакин В.И. Методика определения потерь в проточной части осевых турбин при расчете их характеристик. //Тепло энергетика. 1969.-№ 7. - С. 17.; - '

97. Мухтаров М.Х. Исследование коэффициентов расхода в турбинных решетках.//Тр. ЦИАМ. 1981.-№ 935. - 16 с.

98. Мусаткин Н.Ф., Тихонов Н.Т. Влияние верхней и нижней перекрыш на КПД парциальной осевой воздушной микротурбины. //Изв. ВУЗов. Авиационная техника. 1979. - № 3. - С. 106-108.

99. Мячин К.В. Комплексный параметр, для обобщения характеристик турбомашин. //Тр. ЛКИ. -1976. № 38. - С. 44-51.

100. Наталевич A.C. Воздушные микротурбины. М.; Машиностроение, 1970. - 208 с. ;

101. Наталевич A.C. Особенности рабочего процесса и методика расчета парциальных микротурбин. //Изв. ВУЗов. Авиационная техника. -1964. -№ 4. -С. 86-95.

102. Овсянников A.M. Одномерный расчет параметров течения газа в соплах и криволинейных каналах. //Изв. АН СССР. 1978. - № 6. - С. 194195.

103. Паровые и газовые турбины: Учебник для ВУЗов /М.А.Трубилов, Г.В.Арсеньев, В.В.ФРОЛОВ и др./ Под ред. А.Г.Костюка, В.В.Фролова. М.: Энергоатомиздат, 1985. - 352 с.

104. Поликовский М.В., Щеколдин A.B. О выборе конструкции соплового аппарата для сверхзвуковой регулирующей ступени. //Теплоэнергетика. 1958. - № 11.

105. Поликовский М.В., ТЦеколдин A.B. О выборе конструкции соплового аппарата для сверхзвуковой регулирующей ступени. //Энергомашиностроение. 1970. - № 9.

106. Пшеничный В.Д. Оптимальный выходной угол сопел одновенечной активной ступени небольшой пропускной способности. //Энергомашиностроение. 1964. - № 2. - С. 6-11.

107. Правила измерения расходов газов и жидкостей стандартными сужающими устройствами. РД 50-213-80. М.: Изд-во стандартов, 1982. -320 с.

108. Пряхин В.В., Павловский А.З. Экспериментальное исследование соотношения площадей сопловой и рабочей решеток сверхзвуковых ступеней. //Теплоэнергетика. 1970. -№ 1. - С. 81-83.

109. Разработка, модернизация и исследование проточных частей турбоприводов малой мощности. /Отчет N 541/0-135. Николаев: НКИ, 1979.

110. Разработка и исследование унифицированной проточной-части повышенной экономичности для турбоприводов вспомогательных механизмов: Отчет/Ленингр.корабл. ин-т.; Руководитель темы А.М.Топунов. -№ НГ 7-404-81; инв. № 0182.1025710. Л., 1981. - 214 с.

111. Расход жидкости и газов. Методика выполнения измерений с помощью специальных сужающих устройств. Методические указания. РД 50-411-83. М.: Изд-во стандартов, 1984. с. 52 с.

112. Родин К.Г., Носов В.В. Газодинамические характеристикиIсопловых аппаратов парциальных сверхзвуковых турбин. //Изв. ВУЗов. Энергетика. 1981. - № 1. - С. 107-110.r 152

113. Родин К.Г., Капошин И.С., Батков Ю.П. Некоторые особенности рабочего процесса в мйкротурбинах. //Энергомашиностроение. 1970. - № 9. -С. 46.

114. Самойлович Г.С. Гидроаэромеханика. М.: Машиностроение, 1980.-280 с.

115. Степанов Г.Ю. Гидродинамика решеток турбомашин. М.: Машиностроение, 1962. - 570 с.

116. Слепухин А.И. Исследование сверхзвукового обплапачивания судовых турбин заднего хода: Дйс. .канд.техн.наук. Л., 1970. - 174 с.

117. Топунов A.M. К вопросу методики испытания кольцевых решеток профилей. //Изв. ВУЗов, Энергетика. 1959. - № 1. - С. 21-26.

118. Топунов A.M. Теория газовых турбин. Л.: Судостроение, 1985.472 с.

119. Траупель В. Тепловые турбомашины. Л.: Госэнергоиздат. - 1961. -344 с.

120. Ферри А. Аэродинамика сверхзвуковых течений. / М., 1953. Гос. изд. технико- теоретической литературы.

121. Филлипов Г.А., Поваров O.A., Пряхин В.В. Исследование и расчет турбин влажного пара. М.: Энергия, 1973. - 232 с.

122. Холщевников К.В. Теория и расчет авиационных лопаточных машин.-М.: Машиностроение, 1970.-610 с. '

123. Холщевников К.В., Емин О.Н., Митрохин В.Т. Теория и расчет авиационных лопаточных машин. М.: Машиностроение, 1986. -432 с.

124. Хилтон Ч.Ф. Аэродинамика больших скоростей. М.: 1955.

125. Щеколдин A.B. и др. Исследование работы сверхзвуковых турбинных ступеней при низких отношениях скоростей U/Co- //. Проблема совершенствования современных паровых турбин: Тез.докл. на ВсНТК. - Л., 1972-Вып. 183.-С. 156-166.153

126. Щеколдин A.B. Исследование и совершенствование сверхзвуковых ступеней скорости с осесимметричными каналами сопловой решетки. Дис. .канд.техн.наук. - М., 1971.

127. Экспериментальное исследование решеток профилей с большим относительным шагом. Отчет/Ленингр.политехн. ин-т; Руководитель темы И.И.Кириллов. N 323152; N 0284.0054811. Л., 1984. - 67 с.