Совершенствование камеры за регулирующей ступенью паротурбинной установки на основе численного моделирования тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.04.12, кандидат технических наук Голушко, Андрей Николаевич

• Голушко, Андрей Николаевич
• кандидат технических наук
• 2011

Оглавление диссертации кандидат технических наук Голушко, Андрей Николаевич

Перечень условных обозначений.

Введение.

Глава 1. Обзор литературных источников по вопросам численно-экспериментальных исследований камеры за регулирующей ступенью и влияния неравномерности параметров потока на эффективность работы турбинной ступени.

1.1. Основные конструктивные и режимные параметры парциального отсека, влияющие на его эффективность.

1.2. Цели, методы и результаты исследований парциального отсека.

1.3. Тенденции в проектировании парциального отсека.

1.4. Особенности исследований парциального отсека.

1.5. Постановка задачи исследования численными методами влияния геометрии камеры за регулирующей ступенью при парциальном подводе рабочего тела на эффективность работы полноподводной ступени давления.

Глава 2. Апробация численных расчетов экспериментальными исследованиями. Обработка результатов численного эксперимента.

2.1. Экспериментальная установка. Модельный отсек.

Схема измерений.

2.2. Методика проведения физического эксперимента.

2.3. Осреднение параметров потока при обработке результатов численного эксперимента.

2.4. Оценка потерь и неравномерности параметров потока в камере за регулирующей ступенью.

2.5. Вычисление углов потока в тангенциальной и меридиональной плоскостях.

Глава 3. Методика решения задачи в прикладном программном пакете Ansys CFX.

3.1. Основные уравнения движения жидкости. Модели турбулентности

3.2. Design Modeling.

3.3. CFX Mesh.

3.4. BladeGen.

3.5. TurboGrid.

3.6. CFX Pre.

3.7. CFX Solver.

3.8. CFX Post.

Глава 4. Повышение эффективности рабочего процесса в камере за регулирующей ступенью.

4.1. Исследование влияния качества расчетной сетки камеры за регулирующей ступенью на результаты расчетов.

4.2. Исследование камеры за регулирующей ступенью с периферийным и корневым обводами. Сравнение с базовым вариантом (без меридиональных обводов).

4.3. Исследование камеры за регулирующей ступенью без периферийного и корневого обводов при е = 1 и Az = var.

4.4. Исследование камеры за регулирующей ступенью с периферийным и корневым обводами при 8 = 1 и Az = var

4.5. Исследование камеры за регулирующей ступенью (е = 1, Az = 2,5) с периферийным и корневым обводами при угле разворота расчетной модели 0 =9° и 0 =360°.

4.6. Исследование камеры за регулирующей ступенью при е = var и Az = var с периферийным и корневым обводами.

4.7. Газодинамический расчет системы регулирования направлением потока в камере за регулирующей ступенью.

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Совершенствование камеры за регулирующей ступенью паротурбинной установки на основе численного моделирования»

Актуальность работы. Эффективность работы паротурбинной установки в значительной степени зависит от аэродинамического совершенства ее отдельных элементов. В наиболее тяжелых условиях работы (высокие температуры, давления) оказывается цилиндр высокого давления (ЦВД). Отсек, включающий регулирующую ступень (PC), камеру за ней и первую ступень давления (СД) (далее отсек), существенно влияет на КПД ЦВД.

Парциальный впуск рабочего тела (р.т.) в камеру согласно численно-экспериментальным исследованиям значительно влияет на работу примыкающей к ней СД, что связано с окружной и радиальной неравномерностями параметров потока в камере, сложным вихреобразным характером течения в ее пространстве. При этом экономичность смежных ступеней снижается.

В результате анализа численных и экспериментальных данных выяснилось, что влияние конструктивных и режимных параметров на работу подобных отсеков продолжает оставаться малоизученным. Поэтому исследования влияния геометрии камеры в сочетании с режимом работы PC на экономичность отсеков паровых турбин с сопловым парораспределением и их совершенствование остаются актуальными и представляют практическую значимость.

В настоящее время для решения задач в области газодинамики широко применяются численные методы с использованием пакетов программ по вычислительной гидрогазодинамике, реализующих CFD-технологии {Computational Fluid Dynamics). К наиболее распространенным и экспериментально апробированным программам можно отнести Ansys CFX, Ansys Fluent, Star-CD.

Цель и задачи работы - повышение экономичности отсеков паровых турбин с сопловым парораспределением при переменных режимах работы PC. Для достижения этой цели поставлены следующие задачи: • разработать методику аэродинамического исследования отсека численными методами;

• создать расчетную модель отсека, позволяющую учитывать изменение степени парциальности и режима работы РС, конструкции камеры;

• провести расчет потерь располагаемой кинетической энергии потока и степени неравномерности течения р.т. на входе в СД при изменении конструктивных и режимных параметров отсека;

• исследовать структуру потока на входе в СД в радиальном и окружном направлениях;

• на основе анализа выполненных расчетов предложить практические рекомендации по модернизации конструкций отсеков с сопловым парораспределением.

Предметом исследования является камера за РС, характеристики р.т. в ней при различном конструктивном оформлении (относительный межступенчатый зазор (ОМЗ) Аг, корневой и периферийный обводы).

Метод исследования. Для решения поставленных задач использовались методы численного моделирования, основанные на решении осредненных по Рейнольдсу уравнений Навье-Стокса, замыкаемых ЯЯГ моделью турбулентности, методы экспериментального исследования параметров течения в камере при различных конструктивных и режимных параметрах отсека и анализ структуры потока в характерных сечениях.

Достоверность результатов расчета течения в камере подтверждается экспериментальными данными из специальной литературы, а также проведенными автором экспериментальными исследованиями.

Научная новизна работы:

• предложена методика определения влияния конструктивных и режимных параметров на экономичность прилегающей к камере СД;

• выявлена зависимость влияния парциальности и режима работы РС, геометрии камеры на потери располагаемой кинетической энергии и неравномерность параметров р.т. на входе в направляющий аппарат (НА) СД;

• предложены методические рекомендации по выбору конструктивных параметров камеры для обеспечения эффективной работы отсека. 9

Практическая ценность работы. Полученные результаты могут быть использованы при проектировании новых и модернизации эксплуатируемых турбин, оснащенных исследуемыми отсеками с сопловым парораспределением, что повысит их экономичность. На защиту выносятся:

• разработанная методика для выполнения численных расчетов исследуемых отсеков паровых турбин;

• результаты течений р.т. в камере за PC;

• полученные оптимальные конструктивные параметры камеры;

• характер изменения коэффициента потерь располагаемой кинетической энергии и степени неравномерности параметров р.т. в зависимости от конструктивных и режимных параметров.

Личный вклад автора состоит в постановке задач исследования течения р.т. в камере в программном комплексе Ansys CFX, в проведении расчетов, в анализе полученных результатов, в создании модельного отсека (МО) и проведении экспериментальных работ по теме диссертации.

Апробация работы. Основные результаты диссертационной работы обсуждались и докладывались на научно-технической конференции студентов и аспирантов (Брянск, 2008), на международных научно-практических конференциях по проблемам энергетики и теплоснабжения (Брянск, 2010 и 2011), на научно-техническом семинаре кафедры «Турбинные двигатели и установки» СПбГПУ (С.-Петербург, 2011).

Публикации. Основные материалы диссертации представлены в 5 статьях, из них 3 опубликованы в изданиях, входящих в перечень ВАК России, а также в материалах 4 научно-технических конференций и патенте на изобретение.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, 4 глав, заключения, библиографического списка, содержащего 75 наименований. Общий объем диссертации составляет 125 страниц текста, включая 70 рисунков и 12 таблиц.

Заключение диссертации по теме «Турбомашины и комбинированные турбоустановки», Голушко, Андрей Николаевич

обводы

Рис. 4.24. Зависимости потерь располагаемой кинетической энергии и неравномерности параметров р.т. от наличия меридиональных обводов в камере:

Д - с, = / (наличие обводов)', 0 - ФС02 = / (наличие обводов)-, о - Фст = / (наличие обводов)', □ - ФСг02 = / (наличие обводов)', + - ФР.ог = / {наличие обводов); х - Ф, 02 = / (наличие обводов)

Снижение потерь располагаемой кинетической энергии на 41,4% не является предельным. Возможны резервы понижения потерь в камере, применяя более оптимизированные профили обводов.

Снижение коэффициентов неравномерности параметров объясняется отсутствием в камере с обводами развитых вихревых течений, в которых составляющие абсолютной скорости принимают существенные значения. Плавный переход основного течения от входа к выходу без прохождения через зоны разряжения периферийной и корневой областей камеры приводят к минимуму радиальной составляющей скорости на выходе (снижение угла у02) и лучшему сохранению кинетической энергии потока. Отрывная зона у корня при выходе их камеры становится менее значительной, что снижает неравномерность параметров потока. Данные выводы хорошо согласуются с качественной картиной течения (рис. 4.25.4.27).

Velocity Vector Velocity

1.792e+002

ШШВ

Velocity Vector Velocity 1 369e+002 mms,

1 027e+00:

6.845e+00t

3.422e+001

0.000e+000 [m sM] л i i -i i i :i ,i j j -i i i ь

Рис. 4.25. Распределение векторов абсолютной скорости в камере в опытах №2 и №3

Velocity Contour Velicity 1.792e+00

1.613e+00

1.434e+00;

1.254e+00;

1.075e+002

8.960e+001

7.168e+001

5.376e+001

3.584e+001

1.792e+001

0.000e+000 [m sA-1]

Velocity Contour Velicity

4 1,369e+002

1 232e+002 1.095e+002 9 583e+001

8.214e+001

6.845e+001

5.476e+001

4.107e+001

2.738e+001

1.369e+001

0.000e+000 [m sA-1] ь

Рис. 4.25. Распределение цветового градиента абсолютной скорости в камере в опытах №2 и №3

1Ыа1 Ргезэиге СопЮигТс^а! Ргеввиге 6.930е+00

4.692е+00

2.453е+00

2.144е+00

-2.024е+003

-4.263е+003

-6.502е+003

-8.740е+003

-1 098е+004

-1.322е+004

-1 546е+004

Ра]

То1а1 РгеБэиге СопйигТсЛа! Ргвэвиге 5.128е+003

3.766е+003

2.403е+00

1.041е+00

-3.215е+00

-1.684е+00

-3.046е+003

-4.408е+003

-5.771 е+003

-7.133е+003

-8.495е+003

Ра]

0 060 (т)

Рис. 4.26. Распределение цветового градиента полного давления в камере в опытах №2 и №3 v • \

Velocity Vector Velocity 1 792e+002 zMSYS I

1.344e+002

8.960e+001

4 4806+001 0.000e+000 [meA-1]

•»-- -K . k.

OOPS 0 0' (m)

Velocity Vector Velocity 1 369e+002

1.027e+002

6.846e+001

3.422e+001

0.000e+000 [m sA-1] V

ШВУ8 к

Рис. 4.27. Распределение векторов абсолютной скорости в выходном сечении камеры в опытах №2 и №3

Необходимо отметить, что сходимость задачи существенно улучшается с применением оптимальных профилей, отвечающих картине течения основной массы р.т.

Таким образом, применение меридиональных обводов необходимо для снижения потерь энергии в камере за РС и снижения коэффициентов неравномерности параметров р.т. при входе в НА СД.

4.3. Исследование камеры за регулирующей ступенью без периферийного и корневого обводов при 8 = 1 и Az = var

Необходимость в решении данной задачи имеет малую значимость, потому что сложно добиться полной программной сходимости без применения в расчетной модели меридиональных обводов. Задача поставлена с условиями полного подвода е = 1 и осевого входа потока в камеру, следовательно, рассматривается для расчета сектор. В данной задаче не существует проблемы применения или не применения корневого и периферийного обводов для обеспечения лучшей растекаемости потока в камере в случае парциального подвода. Поэтому в этом опыте применение меридиональных обводов является обязательным для получения минимальных потерь энергии в камере.

Данная задача в постановке без обводов была рассчитана в Ansys Fluent. Результатами расчетов являются следующие основные выводы: потери в камере снижаются с увеличением ОМЗ до определенного значения. При

Az >2,36 потери в камере не изменяются. При этом минимальные потери составили q =58% при Az = 2,36. Дальнейшее увеличение параметра Az не приводит к снижению коэффициента потерь располагаемой кинетической энергии в камере.

4.4. Исследование камеры за регулирующей ступенью с периферийным и корневым обводами при s = 1 и Az = var

Потери располагаемой кинетической энергии зависят от аэродинамического совершенства проточной части, от плавности меридиональных обводов камеры, от ОМЗ. Количественно потери энергии в камере за PC оценивались в следующем численном эксперименте, включающем 4 опыта: 1) Cam; epsl; zl; В87,9; per; kor (обозначения: Cam - в расчет принималась камера; epsl - степень парциальности PC е =1; zl - ОМЗ Az = l; В87,9 -длина выходного участка камеры В = 87,9 мм; per и kor - использовались периферийный и корневой обводы); 2) Cam; epsl; z2,5; В87,9; per; kor; 3) Cam;

80 epsl; z3,5; B87,9; per; kor; 4) Cam; epsl; z5; B87,9; per; kor. В каждом опыте при сохранении прочих конструктивных и режимных параметров изменялось ОМЗ Az = l; 2,5; 3,5; 5. Обводы обеспечивали плавный переход основного течения от входа к выходу. Выходное контрольное сечение (сеч. 02-02) смещалось в соответствии с увеличением ОМЗ.

Геометрический профиль камеры конструктивно менялся следующим образом (рис. 4.28).

2-1

Аксонометрические проекции данных профилей представлены на рис. 4.29.

Рис 4 29 Изменение геометрии камеры при увеличении ОМЗ

Граничные условия на входе и выходе из камеры: осевой вход потока с2 = 100 м/с, осредненное статическое давление на выходе р02 =1атм. Полученные в ходе решения данные приведены в табл. 4.1.

Заключение

1. В результате проведенных численных экспериментов выявлены мероприятия, позволяющие повысить экономичность и надежность парциального отсека паровой турбины, снизить уровень возмущающих сил, возникающих вследствие неравномерного распределения по окружности параметров потока перед первой ступенью давления.

2. Эффективным методом снижения потерь кинетической энергии в камере за регулирующей ступенью и снижения неравномерности течения рабочего тела является применение меридиональных обводов в камере. Так, применение меридиональных обводов снизило показатели неравномерности параметров потока: ФСо2 - на25,6%, ФС2ю - на27,6%, ФСЯо2 - на 11,4%, Фр. -на

11,8%, Ф - на 26,6%. Коэффициент потерь располагаемой кинетической

102 энергии снизился на 40%, что не является предельным, т.к. возможны резервы понижения потерь энергии в камере, применяя более оптимизированные профили обводов.

3. В исследованном парциальном отсеке при работе на режимах, близких к оптимальным, обнаружено различное влияние на потери энергии в камере и неравномерность параметров рабочего тела перед направляющим аппаратом ступени давления относительного межступенчатого зазора и степени парциальности. Общей тенденцией является снижение коэффициента потерь при увеличении ОМЗ. Так, при увеличении Ах = 1; 2,5; 3,5; 5 при е =0,75 коэффициент потерь снизился на 21%. При этом градиент снижения потерь с увеличением Аг уменьшается. При отсутствии закрутки потока за регулирующей ступенью расчет камеры при парциальном подводе ограничивается значением степени парциальности е =0,75, т.к. последующее уменьшение значения 8 приводит к расходимости задачи при расчетах численными методами.

5. Оптимальное значение ОМЗ зависит от формы обводов камеры, а также от степени парциальности и режима работы РС. При значении Аг > 2,5 градиент снижения потерь значительно снижается, и потери в камере незначительно зависят от Аг.

6. В целях повышения экономичности парциальных отсеков следует рекомендовать:

- на стадии проектирования принимать меры по закрутке потока за регулирующей ступенью в пределах рабочего диапазона переменных режимов работы;

- применять корневой и периферийный меридиональные обводы оптимального профиля для данной конструкции камеры;

- в зависимости от выбранной степени парциальности регулирующей ступени выбирать оптимальное значение относительного межступенчатого зазора Аг > 2,5;

- подбирать оптимальные конструктивные параметры камеры за регулирующей ступенью (Аг, геометрия профиля меридиональных обводов) по изложенной методике расчета отсека численными методами.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Голушко, Андрей Николаевич, 2011 год

1. Представленная библиография показывает основные направления развития численно-экспериментальных исследований по вопросу российских и зарубежных авторов.

2. Гоголев, И.Г. Отчет о научно-исследовательской работе Текст.: совершенствование элементов турбоустановок: часть 1 / И. Г. Гоголев, А. М. Дроконов, Р. В. Кузьмичев [и др.]. Брянск., 1989. - 101 с.

3. Афанасьев, H.H. Аэродинамические характеристики ступеней тепловых турбин/ H.H. Афанасьев, И.Г. Бусурин, И.Г. Гоголев и др.; Под общ. ред. В.А. Черникова. JL: Машиностроение, - 1980. - 263 с.

4. Кириллов, И.И. Теория турбомашин/ И. И. Кириллов. JL: Машиностроение, 1972. - 536 с.

5. Парамонов, А. Н. Разработка и исследование систем нерегулируемых отборов турбин ТЭС и АЭС: Дис. .канд. техн. наук. М., 1990.

6. Дроконов, A.M. Исследование совместной работы турбинной ступени со входным патрубком агрегата наддува судового дизеля / А. М. Дроконов, В. В. Рогалев и др. // Двигателестроение. 2009. - №1. - С. 35-38.

7. Осипов, A.B. Повышение экономичности двухступенчатого отборного отсека паровой турбины: Автореф. дис. .канд.техн.наук: 05.04.12 / А. В. Осипов; Санкт-Петербург, гос. политехи, ун-т. СПб., 2002. - 17с.

8. Гоголев, И.Г. О влиянии расстояния между ступенями на эффективность ступеней и двухступенчатого отборного отсека/ И. Г. Гоголев, В. Т. Перевезенцев и др. // Энергетика. 1984. - №1- С. 57-62.

9. Гоголев, И.Г. Влияние расстояния между ступенями на эффективность двухступенчатого отборного отсека теплофикационной турбины/ И.Г. Гоголев, В.Т. Перевезенцев, К.Я. Марков// Теплоэнергетика. 1982. - №3-С. 56-58.

10. Гоголев, И.Г. Исследование распределения перепада энтальпий в турбинном двухступенчатом отсеке между ступенями/ И.Г. Гоголев, Е.И. Гоголева. Изв. вузов СССР. - Энергетика. - 1980. - № 3. - С. 51-57.

11. Гоголев, И.Г. Зависимость к.п.д. двухступенчатого отсека турбины от расстояния между ступенями/ И.Г. Гоголев, A.A. Терешков, A.A. Климцов и др.// Теплоэнергетика. 1974. - №3- С. 20-21.

12. Гоголев, И.Г. Исследование пространственной структуры потока в камере отбор теплофикационной паровой турбины/ И. Г. Гоголев, В. Т. Перевезенцев, А. В. Осипов, В. В. Тарасов// Теплоэнергетика. 1979. - №3 - С. 48-51.

13. Гоголев, И.Г, Дроконов, A.M., Тарасов, В.В. Характеристики двухступенчатого отсека и его второй ступени при парциальном впуске первой ступени // Теплоэнергетика. 1983. - №6. - С. 24-26.

14. Галацан, В.Н. Исследование регулирующей ступени с последующим направляющим аппаратом/ В.Н. Галацан, В.И. Гольман и др.// Теплоэнергетика. 1985. - №7.- С. 61-63.

15. Кириллов И.И. Аэродинамика проточной части паровых и газовых турбин/ И .И. Кириллов, Р. М. Яблоник, Л. В. Карцев и др. М.: Машгиз, 1958.-247 с.

16. Маляренко, В. А. Моделирование течения рабочего тела в камере отбора/ В.А. Маляренко, В.И. Голощапов, В.А. Барсуков // Энергетическое машиностроение. 1975. - №20. Харьков.

17. Дейч, М. Е. Газодинамика диффузоров и выхлопных патрубков тур-бомашин/ М.Е. Дейч, А.Е. Зарянкин. М., «Энергия». - 1970.

18. Гоголев, И.Г. Исследование влияния отбора на характеристики околоотборного отсека паровой турбины/ И.Г. Гоголев, В.В. Тарасов и др.// Теплоэнергетика. 1976. - №6 - С. 53-56.

19. Голощапов, В.Н. Влияние конструктивных элементов проточной части на распределение параметров за направляющим аппаратом/ В. Н. Голощапов, Ю. В. Гречаниченко// Теплоэнергетика. 1979. - №10 - С. 53-56.

20. Голощапов, В.Н. Исследование кольцевой решетки с малым втулочным отношением при различных очертаниях проточной части/ В.Н. Голощапов, Ю.В. Гречаниченко// Теплоэнергетика. 1968. - №7 - С. 72-75.

21. Звоницкий, М.С. Экспериментальное исследование кольцевой решетки с малым отношением dcpll с резким раскрытием меридиональногоочертания проточной части/ М.С. Звоницкий, В.Н. Голощапов// Энергомашиностроение. 1969. - №2 - С. 36-38.

22. Голощапов, В.Н. Свойства вращающегося потока за направляющим турбинным аппаратом// Энергетическое машиностроение, Харьков.- 1974. -вып. 17.-С. 90-97.

23. Шнеэ, Я.И. К вопросу экспериментального исследования кольцевых решеток с малым втулочным отношением/ Я.И. Шнеэ, В.Н. Голощапов, М.С. Звоницкий, В.Н. Пономарев// Известия ВУЗ, Энергетика. 1969. - №9- С. 46-51.

24. Лопатицкий, А.О. Практическое моделирование турбинных ступеней с относительно короткими лопатками/ А.О. Лопатицкий, Л.А. Озернов// Теплоэнергетика. 1977. - №5 - С. 43-45.

25. Вольфсон, H.H. Влияние сопловой решетки на работу предыдущей ступени/ И.И. Вольфсон, В.К. Гребнев и др.// Теплоэнергетика. 1974. -№6.-С. 53-55.

26. Абрамов, В. И. Тепловой расчет турбин/ В.И. Абрамов, Г.А. Филиппов и др.. М., Машиностроение. -1974.

27. Дейч, M. Е. Исследования и расчеты ступеней осевых турбин/ М.Е. Дейч, Б.М. Трояновский. М., Машиностроение. - 1964.

28. Зарянкин, А.Е. Некоторые возможности повышения к.п.д. проточных частей паровых турбин/ А.Е. Зарянкин, В.А. Зарянкин, Б.П. Симонов// Теплоэнергетика. 2003. - №6 - С. 6-11.

29. Пясик, Д.Н. Исследование влияния сопротивления за сопловой решеткой на ее силовые и энергетические характеристики/ Д.Н. Пясик, М.С. Коломиец// Энергомашиностроение. 1983. - №6 - С. 10-11.

30. Гоголев, И.Г. Метод определения КПД двухступенчатого турбинного отсека/ И. Г. Гоголев, А. М. Дроконов// Турбины и дизели. -2011. №3. - С. 10-15.

31. Гоголев, И.Г. Аэродинамические характеристики ступеней и патрубков тепловых турбин/ Т.Г. Гоголев, A.M. Дроконов. Брянск: Грани, 1995. -258 с.

32. Галацан, В.Н. Влияние неравномерности входного потока на силовые характеристики последующего соплового аппарата/ В.Н. Галацан, Д.Н. Пясик и др.// Теплоэнергетика. 1990. - №9 - С. 45-47.

33. Осипов, A.B. Исследование камеры за регулирующей ступенью/ A.B. Осипов, A.B. Бирюков, А.Н. Голушко // Совершенствование энергетических машин: сб. науч. тр./ под ред. Ю.И. Фокина. Брянск: БГТУ, 2009. - С. 144166.

34. Кириллов, И.И. Оптимальное проектирование проточных частей паровых турбин/ И. И. Кириллов, К. Л. Лпашин, В. Д. Гаев // Известия вузов. Энергетика. 1984. - №6 - С. 92-95.

35. Лапшин, К.Л. Оптимизация проточных частей многоступенчатых турбин. С-П: Изд-во СПбГПУ, 1992. с. 196.

36. Пешехонов, Н. Д. Приборы для измерения давления, температуры и направления потока в компрессорах / Н. Д. Пешехонов. Оборонгиз. М., 1962.- 184 с.

37. Гоголев, И.Г. О влиянии расстояния между ступенями на эффективность ступеней и двухступенчатого отборного отсека/ И.Г. Гоголев, В.Т. Пе-ревезенцев и др. // Энергетика. 1984. - №1- С. 57-62.

38. Трояновский, Б.М. Пути повышения экономичности паровых турбин. Ч. I./ Б.М. Трояновский// Теплоэнергетика. 1993. - №.5- С. 39-46.

39. Wakeley G. Unsteady flow phenomena in partially-admitted steam turbine control stages, Proc. I.Mech.E. Conference on Turbomachinery; Rugby, UK, December 9-10 1996 - pp. 77-86.

40. Зарянкин, А.Е. Использование перфорированных экранов в камере регулирующей ступени паровой турбины с сопловым парораспределением/ А.Е. Зарянкин и др.// Тяжелое машиностроение. 2007. - №1. - С.7-11.

41. Солодов, В.Г. Особенности обтекания опорного венца кольцевого диффузора ГТД при входной закрутке потока/ В.Г. Солодов, Ю.В. Стародубцев, Б.В. Исаков // Вестник национального технического университета «ХПИ», 2005. №6. - С. 31-38.

42. Пустырник Е.И. Статистические методы анализа и обработки наблюдений-М.: Наука, 1968.-288 с.

43. Розенберг С.Ш., и др. Оценка погрешности при определении КПД проточной части турбины // Теплоэнергетика. 1981- №2 - С.59-61.

44. Годунов, С.К. Численное решение многомерных задач газовой динамики / С.К. Годунов, А.В. Забродин, М.Я. Иванов и др. М.: Наука, 1976. -400 с.

45. Wakeley G, Potts I. Origins of loss in a multistage turbine environment under conditions of partial admission, Proc. ASME Int. Gas Turbine and AeroEngine Congress, Orlando, FL, USA, June 5-6 1977.

46. Baldwin, B.S. Thin layer approximation and algebraic model for separated turbulent flows / Baldwin B.S., Lomax H. // AIAA Pap. 1978.- №257. - P. 1-8.

47. Wilcox, D.C. Reassessment of the scale-determining equation for advanced turbulence models // AIAA J. 1988. - 26, №11. - P. 1299-1310.

48. Menter, F.R. Two-Equation Eddy Viscosity Turbulence Models for Engineering Applications // AIAA J. 1994. - 32, №11. p. 1299-1310.

49. He L. Computation of unsteady flow through steam turbine blade rows at partial admission, Proc. I.Mech.E., Part A, J. Power and Energy- 1997-211 -pp. 197-205.

50. Солодов, В.Г. Опыт моделирования сжимаемых вязких турбулентных течений во входных и выходных устройствах турбомашин / В.Г. Солодов, Ю.В. Стародубцев // Пробл. машиностроения. 2002. - 5, №1. - С. 2938.

51. Русанов, А.В. Метод расчета трехмерных турбулентных течений в проточных частях произвольной формы / А.В. Русанов, С.В. Ершов// Сб. научн. трудов / Ин-т проблем машиностроения. 2003. -Т.1. - С. 132-136.

52. P. Lampart, М. Szymaniak. CFD Investigation of partial admission control stage of a large power steam turbine. Сб. научн. трудов / Ин-т проблем машиностроения. - 2003. -Т.1. - С. 198-204.

53. Смирнов, Е.М. Метод конечных объемов в приложении к задачам гидрогазодинамики и теплообмена в областях сложной геометрии/ Е.М. Смирнов, Д.К. Зайцев// Научно-технические ведомости. 2004. - №2 (36).-С. 70-81. Санкт-Петербург: Изд-во СПбГТУ.

54. Поляков, И.В. Анализ параметров течения в межтурбинном переходном канале с использованием численного моделирования Текст. / И.В. Поляков, А.Е. Ремизов // Авиационно-космическая техника и технология.2006. №7 (33). - С. 25-29.

55. Гудков, H.H. Оптимальное проектирование проточной части цилиндра высокого давления при модернизации паровой турбины Т-100-12,8 / H.H. Гудков, А.Н. Бабиев, В.И. Кириллов и др. // Теплоэнергетика. 2007. - №4-С. 18-21.

56. Ермолаев, В.В. Отработка элементов модернизированной проточной части паровой турбины Т-100-12,8 средствами вычислительной аэродинамики Текст. / В.В. Ермолаев, H.H. Гудков, А.Н. Бабиев, В.И. Кириллов [и др.] // Теплоэнергетика. 2007. - №4. - С. 22-27.

57. Галаев, С.А. Оценка качества перепрофилирования лопаток турбины Т-100-12,8 численным моделированием обтекания плоских турбинных решеток/ С.А. Галаев, А.И. Кириллов, Е.М. Смирнов и др. // Теплоэнергетика.2007. №4.-С. 38-41.

58. Новосельский О.Ю. Применение вычислительной гидрогазодинамики для определения гидравлических характеристик трубопроводов АЭС Текст./ О.Ю. Новосельский, В.Е. Петров [и др.]// Теплоэнергетика. 2006. -№9. - С. 49-54.

59. Лю Хон. Характеристики распространения пульсирующего давления в каналах турбомашин / Лю Хон, Чен Цуи // Теплоэнергетика. 2007. - №1-С. 69-76.

60. Солодов, В. Г., Стародубцев, Ю. В. Научно-прикладной программный комплекс MTFS для расчета трехмерных вязких турбулентных течений жидкостей и газов в областях произвольной формы. Сертификат гос. регистрации авт. прав, УГААСП, №5921, 16.07.2002.

61. Автореферат. [Текст] / Галаев С.А. Численное моделирование течения вязкого газа в решетках осевых турбомашин: методика и результатыприменения современных программных средств. СПбГТУ. Кафедра «Теоретические основы теплотехники». 2006.

62. Щуров A.C. Газодинамические расчеты канала за регулирующей ступенью К-660 «СИПАТ». 2005. - С-П.

63. Корнелиус, К. Моделирование течения в 15-ступенчатом осевом компрессоре авиационного ГТД / К. Корнелиус, Siemens AG Power Generation, А. Брауне, ANS YS Canada Ltd // Ansys Solutions. 2005. - №1. -C. 15-17.

64. Смирнов, К. Численное моделирование течения в центробежном компрессоре / К. Смирнов, Florian R. Menter, ANSYS Germany GmbH и др. // Ansys Solutions. 2007. - С. 22-27.

65. Кочевский, А.Н. Современный подход к моделированию и расчету течений жидкости в лопастных гидромашинах / А.Н. Кочевский, В.Г. Неня // Вестник Сумского державного университета. Суми, 2003. - Вып. 13(59). -195-210.

66. Help ANSYS CFX, release 12.0. ANSYS CFX Introduction; ANSYS CFX Tutorials; ANSYS CFX-Pre User's Guide; ANSYS CFX-Solver Modeling Guide; ANSYS CFX-Solver Theory Guide; ANSYS CFD-Post User's Guide; ANSYS CFX Reference Guide.

67. Сегерлинд, JI. Применение метода конечных элементов / Л. Сегер-линд. М.: Мир, 1979. - 392 с.

68. Норри, Д. Введение в метод конечных элементов / Д. Норри, Ж. де Фриз. -М.: Мир, 1981.-304 с.

69. Дейч, М.Е. Техническая газодинамика / М.Е. Дейч. М., «Энергия», 1974.-592 с.

70. Щегляев, A.B. Паровые турбины. Теория теплового процесса и конструкции турбин: Учеб. для вузов. В 2 кн. КН.1. / A.B. Щегляев // 6-е изд., перераб., доп. и подгот. к печати Б.М. Трояновским. - М.: Энергоатомиздат, 1993.-384 с.

71. Трухний, А.Д. Теплофикационные паровые турбины и турбоуста-новки: Учебное пособие для вузов / А.Д. Трухний, Б.В. Ломакин // М.: Издательство МЭИ, 2002. 540 с.

72. Трухний, А.Д. Стационарные паровые турбины / А.Д. Трухний // -2-е изд., перераб. и доп. М.: Энергоатомиздат, 1990. - 640 с.