Разработка методов расчета и моделирование аппаратов с вихревым движением гетерофазных сред тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.17.08, доктор технических наук Шулаев, Николай Сергеевич

• Шулаев, Николай Сергеевич
• доктор технических наук
• 1999

Оглавление диссертации доктор технических наук Шулаев, Николай Сергеевич

Введение

Глава I Основные типы роторно-пульсационных аппаратов и методы их расчета

1.1 Краткие сведения о роторно-пульсационных аппаратах и их классификация

1.2 Закономерности турбулентного движения жидкости в роторно-пульсационных аппаратах

1.3 Определение затрат мощности на обработку смеси в роторно-пульсационных аппаратах

1.4 Влияние конструктивных особенностей аппарата на характер турбулентного движения и энергозатраты

1.5 Закономерности турбулентного движения жидкости в роторно-пульсационных аппаратах в приближении плоской геометрии

Глава П Теория процесса эмульгирования в аппаратах роторно-пульсационного типа

2.1 Механизм дробления капель в турбулентном потоке

2.2 Принципы расчета роторно-пульсационных аппаратов

2.3 Экспериментальные исследования процесса эмульгирования в роторно-пульсационных аппаратах

2.4 Выводы

Глава Ш Переходные процессы при импульсном режиме обработки сред в малообъемных роторных смесителях

3.1 Определение времени установления стационарного поля скоростей

3.2 Влияние геометрических размеров малообъемных роторных смесителей на переходные процессы

3.3 Исследование резонансных явлений при перемешивании жидких гетерофазных сред в роторно-пульсационных аппаратах

Глава IV Основы теории движения аэродисперсных потоков в низко напорных аппаратах вихревого типа

4.1 Основные типы конструкций вихревых труб и влияние их параметров на динамику газодисперсного потока

4.2 Теория вихревого движения несущей газовой фазы

4.3 Динамика дисперсных частиц в закрученном газовом потоке

4.4 Влияние упругости дисперсных частиц на эффективность процесса сепарации

4.5 Моделирование динамики дисперсных частиц в вихревых аппаратах

4.6 Выводы

Глава V Основы теории формирования плазменных каналов и применение плазмотронной технологии для утилизации газовых выбросов промышленных производств

5.1 Линейные плазмотроны и их основные параметры

5.2 Теория формирования плазменного канала

5.3 Исследование стационарных состояний плазменного канала

5.4 Расчет распределения температуры дуги в линейном плазмотроне

5.5 Экспериментальные исследования плазменной обработки газодисперсных потоков

5.6 Выводы 176 Заключение 177 Литература 183 Приложение I Листинг программы расчета гидродинамических

Характеристик роторно-пульсационных аппаратов

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Разработка методов расчета и моделирование аппаратов с вихревым движением гетерофазных сред»

Совершенствование конструкций, разработка новых машин и аппаратов химической технологии, применение нетрадиционных, физических методов (электромагнитное излучение СВЧ диапазона, плазма [20, 33-40] и другие) для увеличения производительности, уменьшения энергозатрат и вредного техногенного влияния на окружающую среду являются актуальной проблемой. Решение этой проблемы невозможно без понимания и адекватного описания совокупности физико-химических явлений происходящих в технологических установках и влияние конструктивных параметров аппаратов на эти процессы. В связи с этим, особую актуальность приобретают разработка методов расчета и компьютерного моделирования аппаратов позволяющих проектировать и создавать оптимальные (с точки зрения энергозатрат) конструкции установок для конкретных технологических процессов. Вихревое движение неоднородных сред в химико-технологической аппаратуре является наиболее распространенным, так как характеризуется высокой скоростью тепло-массообменных процессов. Данная работа посвящена созданию методов расчета и компьютерному моделированию аппаратов с вихревым движением обрабатываемых в них гетерофазных сред. Из всего многообразия таких аппаратов ограничимся рассмотрением аппаратов роторно- пульсационного типа [27,47,162] (гетерофазные среды жидкость-жидкость), низконапорных аппаратов вихревого типа [71,101,104,111] (гетерофазные среды газ-твердые дисперсные частицы), дуговых плазмотронных аппаратов (среда низкотемпературная плазма) [125,147,148]. Выбор этих типов из всего многообразия аппаратов обосновывается их широким распространением в химической технологии.

Одним из самых распространенных процессов в химической технологии является процесс перемешивания, от эффективности которого зависит в конечном итоге производительность и качество технологического цикла конкретного производства. Среди перемешивающих устройств наибольшее распространение в промышленности получают малообъемные роторные смесители, в частности роторно-пульсационные аппараты (РПА).

Концентрация значительного количества энергии, и ее рациональное распределение в рабочем объеме РПА, через который протекает организованный поток обрабатываемой среды, высокая гомогенизирующая и диспергирующая способность предопределили успешное применение этого вида оборудования для интенсификации различных химико-тенологических процессов. Использование РПА позволяет решить широкий круг задач по обработке веществ в жидкой среде: проводить процессы измельчения, эмульгирования, смешения при получении различных компаундов, безводного и водного получения полимеров в виде крошки и др. Применение РПА делает выгодным переход от периодических процессов к непрерывным даже в малотоннажном производстве. Для ряда процессов РПА могут заменить аппараты большого объема, снизить капитальные вложения, упростить эксплуатацию оборудования, повысить качество получаемого продукта.

Несмотря на то, что область применения РПА постоянно расширяется, их внедрение не получило еще большего развития из-за отсутствия полного представления о закономерностях процесса обработки композиций различного назначения. Осуществить подробный анализ достаточно сложно, т.к. многие технологические процессы связаны с получением смесей различных веществ, отличающихся фазовым состоянием, вязкостью, плотностью и другими параметрами. При этом должны быть учтены особенности реологического поведения перерабатываемых материалов и дан анализ физико-химическим превращениям, развивающимся при обработке. Кроме того, необходимо определить влияние конструктивных параметров аппаратов и технологических режимов работы на качество обрабатываемых смесей, с целью снижения удельных энергетических затрат. Решение этих проблем сдерживается отсутствием теоретических обобщений учитывающих, с одной стороны, сложность и особенность процессов перемешивания в ламинарном и турбулентном режиме, а с другой влияние на эти процессы конструктивных параметров аппаратов.

Не менее актуальной является проблема разработки методов расчета и моделирование динамики дисперсных частиц в низконапорных аппаратах вихревого типа, получивших широкое распространение благодаря простоте конструкции и наличии практически на любом производстве запаса энергии в виде сжатого газа.

Для интенсификации процессов тепло-массопереноса и сепарации используется закручивание потока в неподвижном осесиметричном канале, в котором вращательное движение газа или жидкости создается закручивающим устройством, установленным на входе в канал. Возможность осуществления нескольких процессов одновременно, отсутствие вращающихся частей, компактность, простота обслуживания, незначительные амортизационные расходы на очистку газа, надежность вихревых аппаратов на основе вихревой трубы обусловили их широкое применение. Поэтому разработка методов расчета и моделирование таких аппаратов является необходимым условием их успешного применения для решения экологических проблем и реализации технологических процессов.

В настоящее время в химической, металлургической, электронной и других отраслях промышленности широкое распространение получают плазмохимические процессы, основанные на применении плазмы в качестве реагента и (или) энергоносителя при различных химических взаимодействиях. Для создания надежного плазмохимиче-ского аппарата требуется всестороннее изучение протекающих в нем процессов, необходимы термодинамический и кинетический анализ, расчеты переноса тепла, массы и импульсов на разных стадиях процесса (смешение реагентов включающих поток плазмы, химическое взаимодействие, закалка продуктов).

В первой главе представленной работы проведен обзор основных типов роторных пульсационных аппаратов. Из анализа гидродинамических явлений наблюдаемых в этих аппаратах при обработке различных сред следует, что обобщающей характеристикой определяющей эффективность процесса перемешивания является распределение скоростей. В отличие от ранее опубликованных работ [27,150,162], в случае стационарного движения, получено решение для определения поля скоростей обрабатываемой среды в рабочем объеме аппарата при турбулентном режиме течения. Исследованы зависимости поля скоростей от конструктивных особенностей аппаратов и технологических режимов работы. Получены соотношения, позволяющие вычислять распределение давления в аппарате и затраты мощности в широком интервале изменения вязкости обрабатываемой смеси.

Во второй главе проведено теоретическое и экспериментальное исследование процесса эмульгирования в аппаратах роторно-пульсационного типа. В отличие от работ, опубликованных ранее [138,167] определено характерное время необходимое для создания эмульсии с заданной степенью дисперсности. Получено соотношения для определения функции распределения капель эмульсии по размерам при заданной скорости объемной подачи обрабатываемой смеси. Проведено экспериментальное исследования процесса эмульгирования и показано, что предложенная модель с достаточной степенью точности описывает реально наблюдаемые процессы. В этой же главе приводится описание программы моделирования роторно-пульсационных аппаратов, позволяющая:

-по заданным конструктивным параметрам аппарата и свойствам обрабатываемой смеси определять затраты мощности и функцию распределения частиц получаемой эмульсии;

-по заданным размерам частиц эмульсии и величине объемного расхода обрабатываемой смеси определять конструктивные параметры аппаратов и затраты мощности;

-по заданным размерам капель эмульсии, конструктивным параметрам аппарата и мощности приводного двигателя определять величину объемного расхода смеси, которую может обработать аппарат, чтобы получить заданные размеры дисперсных частиц.

Третья глава посвящена исследованию переходных процессов при импульсном режиме обработки сред. В отличии от ранее известных работ определено время установления режимов движения обрабатываемой среды близких к стационарному и получен критерий эффективной работы аппаратов при импульсном режиме. Кроме того, проведены исследования по резонансным режимам работы аппаратов. Определены условия наблюдения резонансных явлений при совпадении частот пульсаций давления возникающих в обрабатываемой среде и собственных частот колебаний капель эмульсии, а также частот вихреобразования возникающих в среде. Показано, что при реализации резонансных режимов работы эффективность обработки сред повышается.

Четвертая глава посвящена теоретическому исследованию динамики дисперсных частиц в закрученных газовых потоках. Показано, что процесс сепарации дисперсных частиц существенно зависит от их физических свойств, в частности от коэффициента упругости, который не ранее не учитывался при создании методов расчета таких аппаратов [71]. Выведены соотношения, позволяющие оценить форму траектории частиц в закрученных газовых потоках, число соударений частиц со стенками вихревого аппарата. Получен критерий эффективности работы вихревых аппаратов как сепараторов дисперсных частиц. Составлена программа моделирования динамики дисперсных частиц в аппаратах вихревого типа, позволяющая:

-по заданным конструктивным параметрам и свойствам газового потока с дисперсными частицами определять параметры траектории, время сепарации и степень очистки газовых потоков от дисперсных частиц;

-по заданным физико-химическим свойствам дисперсных частиц степени очистки и объему обрабатываемого газового потока определять конструкцию и соотношение параметров вихревых аппаратов;

-визуализировать траекторию дисперсных частиц и исходя из ее формы, трансформировать элементы конструкции вихревых аппаратов.

В пятой главе приведены результаты теоретического исследования процессов формирования плазменного канала, необходимого для надежного запуска и устойчивой работы плазмотронов, а также экспериментальные исследования применения низкотемпературной плазмы, генерируемой дуговыми плазмотронами с вихревой стабилизацией дуги для обработки газо- дисперсных потоков. Надежность и стабильность работы плазмотронных установок во многом определяется его запуском, включающем в 6 себя операцию поджига электрической дуги и выхода ее на расчетный режим. Предложен новый способ создания предварительного плазменного канала возникающего при инжекции электронного пучка генерируемого пушкой "поджига". В отличие от ранее опубликованных работ [20] проведено численное моделирование процессов формирования плазменного канала и исследованы стационарные (равновесные) состояния дуги, характеризуемые высокой степенью стабильности. Разработанные теоретические положения использовались при приведении экспериментов по плазменной обработке газовых потоков содержащих твердые частицы катализатора с целью определения режимов, при которых происходит агломерация частиц и режимов получения катализатора при частичной регенерации частиц отработанного катализатора.

В заключении приводятся основные выводы по работе и результаты теоретических и экспериментальных исследований.

В приложениях к диссертации даны листинги программ моделирования ротор-но-пульсационных и низконапорных вихревых аппаратов, а также промышленная реализация разработанных в работе теоретических положений.

Заключение диссертации по теме «Процессы и аппараты химической технологии», Шулаев, Николай Сергеевич

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Теоретические и экспериментальные исследования проведенные в данной работе по гидродинамике роторно-пульсационных аппаратов и динамике дисперсных частиц в низконапорных вихревых аппаратах, а также исследования по формированию и стационарным состояниям плазменного канала плазмотронов, позволили разработать их методы расчета, которые в отличие от существовавших ранее не требуют использования эмпирических зависимостей физический смысл которых, зачастую неясен. Из анализа, полученных закономерностей, соотношений и моделирования указанной выше химико-технологической аппаратуры, в которой для интенсификации тепло- массообменных процессов используется вихревое движение неоднородных сред, можно сделать следующие выводы:

1. Разработан комплексный метод расчета гидродинамики роторно-пульсационных аппаратов, позволяющий: вычислять поле осредненных скоростей в рабочем объеме роторно-пульсационных аппаратов, как в ламинарном так и турбулентном режимах течения. При этом учитывается, что при турбулентном режиме движения жидкости между цилиндрами статора и ротора у поверхностей цилиндров статора и ротора существуют ламинарные слои, между которыми располагается турбулентная зона. Толщина ламинарных слоев и турбулентной зоны определяется вязкостью обрабатываемой среды, скоростью вращения ротора и конструктивными параметрами аппарата. С увеличением вязкости обрабатываемой смеси толщина ламинарных слоев увеличивается, а турбулентной зоны уменьшается, что существенно влияет на распределение скоростей в аппарате. Кроме того, профиль скорости в зазорах между цилиндрами статора и ротора заметно отличается от линейного и зависит от величины объемного расхода обрабатываемой смеси. как показано в работе, затраты (диссипация) мощности зависят не только от вязкости обрабатываемой смеси и профиля скоростей движения, но и от соотношения размеров ламинарных слоев и турбулентной зоны. Учет этого фактора приводит к нелинейной зависимости диссипации мощности от вязкости, которая объясняется * тем, что с увеличением вязкости толщина ламинарных слоев увеличивается, а, следовательно, и увеличивается диссипируемая в них энергия. Но, в то же время, толщина турбулентной зоны уменьшается и уменьшается энергия, диссипируемая в турбулентной зоне. Учет этих особенностей работы роторно-пульсационных аппараm tob при турбулентных режимах позволил объяснить слабую зависимость диссипации энергии от вязкости в интервале 10"6* 10"4 м /с, наблюдаемую экспериментально.

2. Проведено теоретическое и экспериментальное исследование процессов дробления капель эмульсии при обработке гетерофазных сред жидкость-жидкость. Показано, что время дробления капель эмульсии зависит не только от параметров обрабатываемых смесей и интенсивности турбулентных пульсаций, но и от конструктивных параметров перемешивающих устройств. Как следует из анализа этих соотношений, с уменьшением размера частиц эмульсии время дробления экспоненциально возрастает. Результаты расчетов, выполненных в соответствии с разработанными теоретическими положениями, сравнивались с экспериментальными данными. Эксперименты проводились на роторно-пульсационных аппаратах четырех типов. Сравнение экспериментальных и расчетных данных показало, что предложенная модель хорошо описывает реально происходящие процессы, и расхождение теоретических и экспериментальных данных по размерам дисперсных частиц не превосходит 10%.

3. Проведен анализ переходных процессов, наблюдаемых при импульсных режимах обработки сред в роторно-пульсационных аппаратах, характеризуемых резкой сменой порций жидкости в аппарате. Определено характерное время нестационарного режима движения обрабатываемой смеси в рабочем объеме аппарата, которое для типичных конструктивных параметров и вязкости обрабатываемой смеси порядка 10"6 м2/с имеет значение 10~3-И0~4 с. Получено условие связывающее конструктивные и технологические параметры, при выполнении которого переходные процессы не будут оказывать заметного влияния на динамику потоков в аппарате.

4. В работе показано, что возможна реализация резонансных режимов работы в частности резонанса, когда совпадают частота пульсаций давления, генерируемого вращающимся ротором ©р, с частотой вихреобразования сов, возникающего в жидкости при срыве ламинарных слоев на кромках прорезей ротора. Кроме того, возможен резонанс при совпадении частоты пульсаций давлений сор с частотой собственных колебаний капель эмульсий, определяемой размерами капель и параметрами среды. Этот резонанс может наблюдаться в таких дисперсных системах, которые характеризуются "узкой" функцией распределения капель по размерам. Получено соотношение, позволяющее определять конструктивные параметры аппаратов для реализации резонансных режимов, характеризующихся наибольшей амплитудой осцилля-ций и высокой скоростью массообменных процессов.

5. На основе теоретических исследований гидродинамики роторно-пульсационных аппаратов разработана математическая модель и составлена программа для их моделирования. Программа составлена в диалоговом режиме и позволяет: по заданным конструктивным параметрам аппарата и свойствам обрабатываемой смеси определять затраты мощности и функцию распределения частиц получаемой эмульсии; по заданным размерам частиц эмульсии и величине объемного расхода обрабатываемой смеси определять конструктивные параметры аппаратов и затраты мощности; по заданным размерам капель эмульсии, конструктивным параметрам аппарата и мощности приводного двигателя определять величину объемного расхода смеси, которую может обработать аппарат, чтобы получить заданные размеры дисперсных частиц.

6. Проведено теоретическое исследование динамики твердых дисперсных частиц во вращающемся газовом потоке низконапорных вихревых аппаратов. В отличие от ранее проводимых исследований были учтены упругие свойства дисперсных частиц, приводящие к серии отражений при их взаимодействии со стенками аппарата. Учет этого фактора приводит к тому, что время сепарации дисперсных частиц возрастает пропорционально числу соударений. Определены параметры траектории дисперсных частиц и получены соотношения для определения времени сепарации, которое для типичных параметров вихревых труб и частиц <1-5 мкм составляет т~10"2 с.

7. На основе теоретических исследований по динамике дисперсных частиц, разработана математическая модель вихревых низконапорных аппаратов и составлена программа для их моделирования, работающая в диалоговом режиме и позволяющая: по заданным конструктивным параметрам и свойствам газового потока с дисперсными частицами определять параметры траектории, время сепарации и степень очистки газовых потоков от дисперсных частиц; по заданным физико-химическим свойствам дисперсных частиц степени очистки и объему обрабатываемого газового потока определять конструкцию и соотношение параметров вихревых аппаратов; визуализировать траекторию дисперсных частиц и исходя из ее формы трансформировать элементы конструкции вихревых аппаратов.

8. Предложен способ пуска мощных плазмотронов с большой длиной дуги, основанный на инжекции электронных пучков в нейтральный газ и создания, за счет процессов ударной ионизации и электрического пробоя, предварительного плазменного канала, по которому и развивается основная дуга. Разработаны теоретические основы формирования плазменных каналов при инжекции электронных пучков в нейтральный газ, позволяющие:

-определять характерное время формирования плазменного канала при инжекции электронного пучка в нейтральный газ;

- исследовать распределение плотности электронов и ионов в плазменном канале в зависимости от сорта и давления газа, тока и энергии электронного пучка;

- вычислять распределение температуры по сечению плазменного канала.

Как показали исследования при токе электронного пучка ~ 1 А и энергии ~ 100 кэВ за время ~ 10"8-г10~7 с. формируется предварительный плазменный канал с плотностью электронов ~ Ю20ч-1021 м"3 вполне достаточной для пуска основной дуги.

9. Проведены теоретические исследования стационарных (равновесных) состояний плазменных каналов по которым распространяется ток дуги, характеризующихся высокой стабильностью. Показано, что возможны равновесные конфигурации плазменных каналов, способных переносить необходимый ток дуги плазмотрона. Получены соотношения для определения радиуса плазменного канала, распределения плотности электронов и ионов плазмы, из которых следует, что наибольшей стабильностью обладают плазменные каналы с однородным распределением плотности по сечению канала и резкими границами что и наблюдается экспериментально.

10. Разработанные теоретические положения использовались для постановки и проведения экспериментов по плазменной обработке газодисперсных потоков. В частности, проводились эксперименты по спеканию отработанных частиц катализатора в газовом потоке способствующих уменьшению загрязнения воздушной среды. Определены режимы обработки при которых подвергаются укрупнению до 75% частиц. Экспериментально исследован процесс получения катализатора и регенерации отработанных частиц катализатора с помощью плазменной технологии. Показана принципиальная возможность и определены режимы для получения катализаторов с использованием части отработанных частиц катализатора. В частности был получен катализатор ИМ-2201 физико-химические свойства которого не уступали промыш- * ленным образцам.

Таким образом, разработанные в данной работе методологические основы гидродинамических расчетов вихревых течений в технологической аппаратуре и программы моделирования динамики вихревого движения, создают научную базу для внедрения такой аппаратуры в промышленность. Программы моделирования и методы расчета могут быть использованы проектными институтами и конструкторскими бюро, при проектировании технологической аппаратуры. Результаты исследований могут использоваться также на предприятиях химической и нефтехимической отраслей, где может эффективно применяться данная технологическая аппаратура. Кроме того, результаты исследований могут использоваться в учебном процессе технических университетов при подготовке студентов и аспирантов по специальностям 1705, 3207 и др.

Результаты проведенных исследований внедрены в ОАО НПО "Технолог", на Стерлитамакских АО "Сода", АО "Каучук", ПО "Авангард", УГНТУ. Общий годовой экономический эффект составил 1604762 рубля (в ценах 1999 г.) Акты о внедрении и расчеты экономического эффекта приведены в Приложении 3.

Представленная работа выполнена в Стерлитамакском филиале Уфимского государственного нефтяного технического университета на кафедре оборудования нефтехимических заводов. Основные результаты опубликованы в работах [9,11,22,24,26,3841,51,56-68,74,75,87,88,129,130,136,157-161,170,171] и изложены в докладах, прочитанных на:

- международной научно-технической конференции «Проблемы нефтегазового комплекса России», посвященной 50-летию Уфимского государственного нефтяного технического университета (Уфа, 1998г.);

- международной научно-технической конференции «Экологические проблемы промышленных зон Урала» (Магнитогорск, 1997г.);

- II международном симпозиуме «Техника и технология экологически чистых производств» (Москва, 1998г.);

- Международном симпозиуме по компьютерному моделированию тепломассопере-носа (Турция, Чешме, 1997г.);

- Всероссийской научной конференции «Теория и практика массообменных процессов в химической технологии» (Марушкинские чтения), (Уфа, 1996г.);

- XI Всесоюзной научно-технической конференции «Применение токов высокой частоты в электротехнологии» (Ленинград, 1991г.);

- Всесоюзном симпозиуме по сильноточной электронике (ИЭФУрОАНСССР), (Свердловск, 1990г.);

- Всесоюзной конференции «Современные машины и аппараты химических производств» Химтехника 88 (Чимкент, 1988г.);

- Всесоюзном совещании «Повышение эффективности и надежности машин и аппаратов в основной химии» (Сумы, 1986г.);

- III Всесоюзном симпозиуме по сильноточной импульсной электронике (Томск, 1978г.);

Список литературы диссертационного исследования доктор технических наук Шулаев, Николай Сергеевич, 1999 год

1. A.c. 1231369 (СССР). Вихревой вертикальный кожухотрубчатый теплообменник/ Н.А.Артамонов, Р.Х.Мухутдинов, Э.Б.Макурин и др. - Опубл. в Б.И., 1986, N 18.

2. A.c. 281490 (СССР). Вихревой кожухотрубчатый теплообменник / Р.Х.Мухутдинов, М.З.Гумеров, Ю.Т.Портнов. Опубл. в Б.И., 1970, N 29.

3. A.c. 331811 (СССР) Роторно-пульсационный аппарат / П.П. Дерко, А.Н. Новиков и др.- Опубл. в Б.И. 1972, №10.

4. A.c. 371960 (СССР) Роторно-пульсационный аппарат / М.А. Балабудкин, Г.Н. Борисов, O.A. Кокушкин, Н.Г. Павлов, В.М. Царенков. Опубл. в Б.И., 1973, №13.

5. A.c. 469874 (СССР). Вихревой кожухотрубчатый теплообменник / В.М.Шмеркович, С.Г.Мустаев и др. Опубл. в Б.И., 1975, N 17.

6. A.c. 486190 (СССР). Вихревая труба / Р.Х.Мухутдинов, О.И.Прокопов. Опубл. в Б.И., 1976, N36.

7. A.c. 667223 (СССР) Роторный аппарат / П.А. Анатский, Л.И. Свичар, Н.П. Жильцов, С.З. Лозовский. Опубл. в Б.И. 1976, №6.

8. A.c. 725691 (СССР) Роторно-пульсационный аппарат / O.A. Кремнев, В.З. Боровский, В.В. Лопатин, Т.А. Усик. Опубл. в Б.И. 1980, №13.

9. A.c. 826825 (СССР) Способ опре деления плотности плазмы / В.В. Барабошкин, Н.С. Шулаев Опубл. в Б.И., 1981

10. A.c. 861914 (СССР). Вихревой вертикальный кожухотрубчатый теплообменник/ Р.Х.Мухутдинов, Н.А.Артамонов, Э.Б.Макурин, А.П.Зиновьев. Опубл. в Б.И.,1981, N33.

11. A.c. 985689 (СССР). Вихревой вертикальный теплообменник / H.A.Артамонов, Р.Х.Мухутдинов, Э.Б.Макурин, Б.Ф.Абросимов, Н.С.Шулаев. Опубл. в Б.И.,1982, N48.

12. Абрамович Г.Н. Прикладная газовая динамика/ 4-е изд., перераб. М.:Наука, 1976. - 888 с.

13. Абросимов Б.Ф. Газодинамические особенности и механизм энергетического разделения закрученного потока в цилиндрических диафрагмированных каналах. -Дис. Канд. техн. наук. Уфа, 1988. - 205 с.

14. Алексеев А.П., Мартыновский B.C. Эффект вихревого температурного разделения перегретых паров и опытная проверка гипотезы Хилша-Фультона. Изв. АН СССР. ОТН, 1956, N 1, С. 71-79.

15. Алексеев Т.С. Применение вихревых камер на установках низкотемпературной сепарации природных газов. Газовое дело, 1963, N 6-7, С. 49-59.

16. Алимов Р.3., Зарифов З.С. и др. Некоторые особенности процессов переноса при испарительном охлаждении систем двухфазным газожидкостным закрученным потоком. Тр. КАИ, Казань, 1975, вып. 193. - 18-28 с.

17. Амиров Я.С., Варфоломеев Д.Ф., Мухутдинов Р.Х. и др. Рациональное использование вторичных ресурсов нефтехимии и охрана окружающей среды. -Уфа: Башкирское кн.изд., 1979. 114 с.

18. Артамонов H.A. Исследование кожухотрубчатого теплообменника с винтовым закручивающим устройством. Дис. канд. техн. наук. - Уфа, 1977. - 156с.

19. Артамонов H.A. Расчет и исследование вихревой трубы с винтовыми закручивающими устройствами. В кн. Вихревой эффект и его промышленное применение/ Материалы Ш Всесоюзн. научн.-техн. конф. Куйбышев, 1981, С.46-49.

20. Артамонов А.Г., Володин В.М., Авдеев В.Г. Математическое моделирование и оптимизация плазмохимических процессов. М.: Химия, 1989. 224с.

21. Арутюнов А.И., Дезгин Н.Е. Низкотемпературная сепарация природного газа с применением вихревой камеры. Новости нефтяной и газовой техники. Газовое дело. - 1962, N 10, С. 3-7.

22. Ахметов С.Г., Бикбулатов И.Х., Еришко В.М, Зейферт Д.В., Шулаев Н.С. Система непрерывного контроля промышленного загрязнения атмосферы. Учебное пособие. Уфа: Изд-во УГНТУ, 1997. -208с.

23. Баженов Ю.М., Чернов А.Н. Исследование процесса разделения газов в вихревой трубе. В кн. Вихревой эффект и его применение в технике/ Материалы П Всесоюзн. научн.-техн. Конф. Куйбышев, 1976, С.24-29.

24. Баженов Ю.П. Насыров И.Ш., Шулаев Н.С., Головина М.Ф. Разработка способа стабилизации бутадиен-метилстирольного каучука горячей полимеризации СКМС-50П. Каучук и резина, 1996, №4, с.42-44t

25. Базлов М.Н., Жуков А.П., Алексеев Т.С. Подготовка природного газа и конденсата к транспорту. М.:Недра, 1968. - 239 с.

26. Балабудкин М.А., Голобородкин С.И., Шулаев Н.С. Об эффективности роторно-пульсационных аппаратов при обработке эмульсионных систем. ТОХТ, 1990, т.24, №4, с.502-508

27. Балабудкин М.А. Роторно-пульсационные аппараты в химико-фармацевтическойпромышленности. -M.: Медицина, 1983. -160с.

28. Барам A.A., Лошакова O.A. Гидродинамические закономерности работы аппаратов роторно-пульсационного типа. ТОХТ, 1978, т. 12, №2, с.231-240

29. Барам A.A., Лошакова O.A., Коган В.Б., Клоцунг Б.А. О гидродинамических автоколебательных явлениях. -ТОХТ, 1982, т. 16, №1, с. 132-135

30. Бикбулатов И.Х, Шулаев Н.С. Турбулентное смешение жидкостей в малообъемных смесителях. Башкирский химический журнал, 1997, т.4, вып.2, с.73-79

31. Бикбулатов И.Х., Даминев P.P., Шулаев Н.С. Каталитическое дегидрирование углеводородов под действием высокочастотного электромагнитного излучения. Башкирский химический журнал, 1997, т.4, вып.2, с. 11-13

32. Бикбулатов И.Х., Кутузов П.И., Тухватуллин A.M., Шулаев Н.С. Плазменный метод утилизации катазизаторной пыли. В кн. Проблемы нефтехимической промышленности / Тезисы докладов II республиканской конференции. Стерлитамак, 1993, с.53

33. Бикбулатов И.Х., Панов А.К., Шулаев Н.С. Исследования турбулентного смешения жидкости в малообъемных роторных смесителях. Уфа: 1994. -7с. Деп. в ВИНИТИ 19.12.1994, № 2944-В94

34. Бирюк В.В., Вилякин В.Е. Экспериментальное исследование охлаждаемой вихревой трубы. В кн. Вихревой эффект и его применение в технике/ Материалы ПВсесоюзн. научн.-техн. конф. Куйбышев, 1976, С.90-95.

35. Бобков А.Б. Экспериментальное исследование охлаждаемой вихревой трубы с периферийными каналами. В кн. Вихревой эффект и его применение в технике/ Материалы V Всесоюзн. научн.-техн конф. Куйбышев, 1988, С.20-23.

36. Браун С. Элементарные процессы в плазме газового разряда. М.: Госатомиздат,1961. -197с.

37. Брагин В.А., Базлов М.Н., Алексеев Т.С. Интенсификация сепарации природного газа вихревыми трубами. Газовое дело, 1966, N 12, С. 72-77.

38. Брагинский JI.H., Бегачев В.И., Барабаш В.М. Перемешивание в жидких средах: Физические основы и инженерные методы расчета,- Л.: Химия, 1984,- 336 с.

39. Бродянский В.М., Мартынов A.B. Вихревая труба для сепарации природного газа. Новости нефтяной и газовой техники. Газовое дело, 1962, N 5, С. 33-35.

40. Вейнгардт В.Ф., Григорьев В.П., Диденко А.Н., Преслер Л.В., Шулаев Н.С. Накопление ионов при формировании электронных колец в предварительно ионизированном газе. ЖТФ 1976, т.46, с. 2213

41. Гинзбург В.Л. Распространение электромагнитных волн в плазме. М.: "Наука", 1967. - 82 с.

42. Голобородкин С.И., Шулаев Н.С. Исследование кинетики процесса хлоргидринирования хлористого аллила. Статья депонирована в ВИНИТИ № 782П89 от 18.08.1989

43. Горбатов В.М., Финкельштейн Г.М. Вихревые холодильники. М. Изд. ЦИНТИПИЩЕПРОМа, 1963. - 81 с.

44. Горелик А.Г., Амитин A.B. Десублимация в химической промышленности. -М.:Химия, 1986. -272с.

45. Гостинцев Ю.А. Расходные характеристики сопла при истечении винтового потока газа. Изв. АН СССР. Механика жидкости и газа, 1969, N 4, С. 158-162.

46. Григорьев В.П, Поташев А.Г., Шулаев Н.С. Моделирование транспортировки электронного пучка через нейтральный газ. / Материалы Ш Всесоюзного симпозиума по сильноточной импульсной электронике. Томск, 1978, с. 188 /

47. Григорьев В.П., Диденко А.Н., Шулаев Н.С. Стационарные состояния электронного пучка в плазменном канале при наличии обратного тока. ЖТФ, 1978, т.48, вып.7, с. 1328

48. Григорьев В.П., Захаров A.B., Шулаев Н.С. Влияние сетки на стационарные состояния электронного потока в триоде с виртуальным катодом. /Тезисы докладов VII Всесоюзного симпозиума по сильноточной электронике,

49. ИЭФУРОАН СССР, ч.П, Свердловск, 1990, с. 124-125

50. Григорьев В.П., Захаров A.B., Шулаев Н.С. Крупномасштабные резистивные неустойчивости релятивистского электронного пучка в плазменном канале. -Известия ВУЗов "Физика", 1986, №4, с.84

51. Григорьев В.П., Захаров A.B., Шулаев Н.С. Стационарные состояния электронов в системах с виртуальным катодом./ Статья депонирована в ВИНИТИ № 2055В90 от 16.04.1990

52. Григорьев В.П., Котляровский Г.И., Шулаев Н.С. Вопросы транспортировки мощных электронных пучков через нейтральный газ. В сб. "Вопросы атомной науки и техники", серия "Линейные ускорители", вып.2(5), Харьков, 1977, с.63

53. Григорьев В.П., Поташев А.Г., Шулаев Н.С. Особенности формирования плазменного канала в длинных трубах дрейфа. ЖТФ, 1980, т.50, вып.6, с. 1208

54. Григорьев В.П., Поташев А.Г., Шулаев Н.С. Численное моделирование формирования плазменного канала при инжекции мощного электронного пучка в нейтральный газ. Физика плазмы 1979, т.5, вып.2, с.376

55. Григорьев В.П., Ремнев Г.Е., Рябчиков А.И., Усов Ю.П., Шулаев Н.С. Экспериментальное исследование конусной фокусировки электронного хтучка "Тонуса". Письма в ЖТФ 1975, 1 вып.7, с.335

56. Григорьев В.П., Шулаев Н.С. Взаимодействие релятивистского электронного пучка, частично заполняющего волновод, с диссипативной плазмой. Извести^ ВУЗов "Радиофизика", 1974, т. 17, №11, с. 1605

57. Григорьев В.П., Шулаев Н.С. Возбуждение поверхностных электромагнитных волн релятивистским электронным пучком в диссипативной плазме. Известия ВУЗов "Радиофизика" 1975, т. 18, №11, с. 1590

58. Григорьев В.П., Шулаев Н.С. Квазилинейная релаксация диссипативной неустойчивости релятивистского пучка в ограниченной плазме. Известия ВУЗов

59. Радиофизика", 1979, т.22, вып.2, с.281

60. Григорьев В.П., Шулаев Н.С. Устойчивость немоноэнергетических релятивистских электронных пучков в ограниченной плазме со столкновениями. -ЖТФ, 1974, т.44, вып. 1, с.34

61. Гупта А., Дилли Д., Сайред Н. Закрученные потоки. М.:Мир, 1967. - 588 с.

62. Гуревич Д.А. Фталевый ангидрид. М.:Химия, 1968. - 232 с.

63. Дерко П.П., Барам A.A., Коган В.П., Новичков А.Н., Федоров O.K. О гидродинамических закономерностях работы роторно-пульсационных аппаратов. -ТОХТ, 1973, т.7, №1, с. 123-125

64. Диденко АН., Пак B.C., Цветков В.И., Усов Ю.П., Шатанов A.A., Шулаев Н.С. Транспортировка электронных пучков микросекундной длительности через нейтральный газ. Письма в ЖТФ, 1978, т.4, вып.7, с.

65. Дубинский М.Г. Вихревой энергоразделитель потока. Изв. АН СССР, ОТН, 1955, N6, С.47-53.

66. Дыскин JIM., Агафонов Б.А. Некоторые результаты исследования низконапорных вихревых аппаратов. В кн. Вихревой эффект и его применение в технике/ Материалы П Всесоюзн. научн.-техн. конф. Куйбышев, 1976, С.36-40.

67. Дыскин Л.М., Крамаренко П.Т. О влиянии внутренней нарезки на эффективность вихревой трубы. ИФЖ, 1978, т. 35, N 2, С.218-220.

68. Дыскин JI.M., Крамаренко П.Т. О зависисмости температурной характристики от длины вихревой трубы. В кн. Вихревой эффект и его применение в технике/ Материалы II Всесоюзн. научн.-техн. конф. Куйбышев, 1976, С.41-44.

69. Дыскин JIM., Климов Г.М. Кондиционирование воздуха в установках с низконапорной вихревой трубой. В кн. Вихревой эффект и его промышленное применение/ Материалы Ш Всесоюзн. научн.-техн. конф. Куйбышев, 1981, С.216-219.

70. Иванов C.B. Исследование работы вихревой трубы на газожидкостной смеси. В кн. Вихревой эффект и его применение в технике/ Материалы П Всесоюзн. научн,-техн. конф. Куйбышев, 1976, С.54-57.

71. Идельчик И.Е. Аэрогидродинамика технологических аппаратов/ подвод, отвод и распределение потока по сечению аппаратов/- М.Машиностроение, 1983. 351 с.

72. Изаксон Г.С., Токарев Т.П. Исследование критических режимов работы вихревой трубы. В кн. Вихревой эффект и его промышленное применение/Материалы IY Всесоюзн. научн.-техн. конф. Куйбышев, 1981, С.65-67.

73. Ильина Т.Ф., Панов А.К. Применение вихревого эффекта для очистки отходящих газов. Уфа, 1984. - 22 с. Деп. в ВИНИТИ 20 ноября 1984, N 1065-84.

74. Ильина Т.Ф., Панов А.К., Шулаев Н.С. Расчет эффективности работы аппарата с закрученным аэродисперсным потоком. / Статья депонирована в ВИНИТИ № 49-В93 от 12.01.1993,9с.

75. Ильина Т.Ф., Шулаев Н.С. Эффективность сепарации дисперсных частиц в низконапорных аппаратах вихревого типа. Башкирский химический журнал, 1997, т.4, вып.2, с.25-28

76. Ильинский О.Г.,Юдин A.C. Применение вихревых трубок на объектах магистральных газопроводов. Газовая промышленность, 1968, N 5, С. 16-19.

77. Иртикеев Ю.Г., Толстоногов А.П. Вихревые газожидкостные и парожидкостные сепараторы. В кн. Вихревой эффект и его применение в технике/ Материалы П Всесоюзн. научн.-техн. конф. Куйбышев, 1976, С. 166-168.

78. Камке Э. Справочник по обыкновенным дифференциальным уравнениям,- М.: Наука 1971,- 576 с.

79. Кемельман М.Н. Новый метод повышения эффективности центробежной сепарации. Теплоэнергетика, 1957, N 6, С. 17-21.

80. Кингсеп С.С. Новобранцев И.В., Рудаков Л.И., Смирнов В.П. и др. Механизм ионизации газа сильноточным пучком электронов. ЖТФ, 1972, т. 63, С.2132-2134.

81. Колышев Н.Д., Левичев И.В. К вопросу исследования вихревого эффекта на высоких давлениях. Тр. КуАИ, Куйбышев, 1973, вып. 56, С. 59-63.

82. Ландау Л.Д., Лившиц Е.М. Теоретическая физика: Учебное пособие в 10 т. T.VI

83. Гидродинамика. -М: "Наука", 1988. -736с.

84. Лейтес И.Л., Комарова Г.А., Жидков И.А. Применение вихревого эффекта в абсорбционных способах очистки газов. В кн. Вихревой эффект и его промышленное применение/Материалы Ш Всесоюзн. научн.-техн. конф. Куйбышев, 1981, С. 173-177.

85. Лейтес И.Л., Семенов В.П. и др. Очистка природного газа с помощью вихревого эффекта. В кн. Некоторые вопросы исследования вихревого эффекта и его промышленного применения/Материалы I Всесоюзн.научн.-техн. конф. Куйбышев, 1974, С.83-94.

86. Лебедев П.М., Онищенко И.Н., Ткач Ю.В., Файнберг Я.Б., Шевченко В.И. Теория плазменно-пучкового разряда. Физика плазмы. 1976, т. 2. С.407-410.

87. Лепявко А.П., Поляков A.A. Режим работы и геометрия вихревой трубы. В кн. Вихревой эффект и его промышленное применение/ Материалы IY Всесоюзн.научн.-техн. конф. Куйбышев, 1981, С.19-21.

88. Мартынов A.B., Бродянский В.М. Вихревая труба с внешним охлаждением. -Холодильная техника, 1964, N 5, С. 46-51.

89. Мартынов A.B., Бродянский В.М. Что такое вихревая труба? М.:Энергия, 1976. -153 с.

90. Мартыновский B.C. Анализ действительных термодинамических циклов. -М.:Энергия, 1976. 216 с.

91. Мартыновский B.C. Эффективнсоть вихревого метода охлаждения,- Холодильная техника, 1960, N 1, С.3-8.

92. Мартыновский B.C., Алексеев В.П. Вихревой эффект охлаждения и его применение. Холодильная техника, 1953, N 3, С.63-66.

93. Мартыновский B.C., Алексеев В.П. Исследование эффекта вихревого температурного разделения газов и паров. Журнал технической физики, 1956, т. 25, вып. 10, С. 2303-2315.

94. Мартыновский B.C., Алексеев В.П. Термодинамический анализ эффекта вихревого температурного разделения газов и паров.- Теплоэнергетика, 1955, N 11, С.31-34.

95. Мартыновский B.C., Войтко A.M. Эффект Ранка при низких давлениях. -Холодильная техника, 1961, N 3, С. 80-89.

96. Мартыновский B.C., Парулейкар Б.Б. Температурное разделение воздуха на холодном конце вихревой трубы. Холодильная техника, 1959, N 2, С.29-33.

97. Мартыновский B.C., Шнайд И.М. Термодинамический анализ температурногоразделения газов. Изв. ВУЗов. Энергетика, 1968, N 11, С.50-53.

98. Меркулов А.П. Вихревой термостат. Холодильная техника, 1960, N 6, С. 16-17.

99. Меркулов А.П. Вихревой эффект и его применение в технике. М.: Машиностроение, 1969. 183 с.

100. Меркулов А.П. Осушение сжатого воздуха методом конденсации и вымораживания. Холодильная техника, 1965, N 5, С.34-37.

101. Меркулов А.П. Характеристика и расчет вихревого холодильника. Холодильная техника, 1958, N3, С.31-36.

102. Меркулов А.П., Кекконен Л.С. Исследование вихревых труб с криволинейной осью симметрии. В кн. Вихревой эффект и его промышленное применение/Материалы Ш Всесоюзн.научн.-техн. конф. Куйбышев, 1988, С.73-80.

103. Метенин В.И. Исследование вихревых температурных разделителей сжатого газа. Журнал технической физики, 1960, т.30, вып. 9, С.1095-1103.

104. Метенин В.И. Исследование противоточных вихревых труб. ИФЖ, 1964, т. 7, N 2, С.95-102.

105. Метенин В.И. Экспериментальное исследование рабочего процесса воздушной вихревой холодильной установки. Холодильная техника, 1959, N 4, С. 15-20.

106. Мошкарнев Л.М., Кузьмин С.И., Дмитриева JI.C. Исследование вихревого эффекта на трубах большого диаметра. В кн. Вихревой эффект и его промышленное применение/Материалы Ш Всесоюзн.научн.-техн. конф. Куйбышев, 1981, С. 106109.

107. Мухутдинов Р.Х. Создание и промышленное освоение многотрубных вихревых аппаратов. В кн. Вихревой эффект и его промышленное применение/Материалы Ш Всесоюзн.научн.-техн. конф. Куйбышев, 1981, С. 142-146.

108. Мухутдинов Р.Х., Гумеров М.З., Канатьев Л.В. Опыт промышленной эксплуатации новых конструкций вихревых кожухотрубчатых теплообменников. -В кн. Технология нефти и газа. Вопросы фракционирования. Уфа, 1975, вып. 3, С. 341-347.

109. Мухутдинов Р.Х., Портнов Ю.Т. Исследование конструкции диафрагмированной трубы с винтовым закручивающим устройством. В кн. Технология нефти и газа. Вопросы фракционирования, Уфа, 1975, вып. 3, С. 331-337.

110. Немира К Б., Мартынов A.B. Испытание вихревого аппарата,- В кн. Вихревой эффект и его промышленное применение/Материалы Ш Всесоюзн.научн.-техн. конф. Куйбышев, 1981, С. 180-183.

111. Основы расчета плазмотронов линейной схемы. Под редакцией М.Ф. Жукова. Новосибирск, институт теплофизики СО АН СССР, 1979.-148 с.

112. Панов А.К., Анасова Т.А., Кузеев И.Р., Шулаев Н.С. Многослойное течение расплавов полимеров в коаксиальной формующей втулке. / Статья депонирована в ВИНИТИ № 1384-В92 от 24.04.1992, 26с.

113. Панов А.К., Анасова Т.А., Шулаев Н.С. Исследование процесса соэкструзии полимеров в коаксиальной формующей втулке. Башкирский химический журнал, 1995, т.2, вып.3-4, с.36-46

114. Панов А.К., Шулаев Н.С. Переходные процессы при импульсном режиме обработки сред в малообъемных роторных смесителях. / В сб. научных трудов Проблемы машиностроения, конструкционных материалов и технологий. Уфа: изд-во Тилем", 1997, с.20-28

115. Патент на изобретение №2117650 Способ каталитического дегидрированияуглеводородов. / Бикбулатов И.Х., Даминев P.P., Кутузов П.И., Арсланова А.Х., Шулаев Н.С. Опубл. БИ№23, 1998.

116. Патент на изобретение №2116196 Устройство для измельчения отходов пластмасс. / Панов А.К., Биктимиров Ф.В., Петров П.И., Ибраков М.Ш., Белобородова Т.Г., Шулаев Н.С. Опубл. БИ №21, 1998

117. Патент на изобретение №2116198 Многоручьевая экструзионная головка для изготовления полимерных профильно-погонажных изделий. / Панов А.К., Иванов С.П., Бикбулатов И.Х., Иванов П.Л., Шулаев Н.С. Опубл. БИ №21, 1998.

118. Патент на изобретение №2116826 Сверхвысокочастотный каталитический реактор для эндотермических гетерофазных реакций. / Бикбулатов И.Х., Даминев P.P., Шулаев Н.С., Шулаев С.Н. Опубл. БИ №22, 1998

119. Панов А.К., Ильина Т.Ф., Шулаев Н.С. Аэродинамика дисперсных потоков в низконапорнных аппаратах вихревого типа. Уфа: Гилем, 1997. 140 с.

120. Поляков A.A. Исследование работы вихревых труб на влажном воздухе. В кн. Вихревой эффект и его применение в технике/ Материалы П Всесоюзн. научн,-техн. конф. Куйбышев, 1976, С.44-48.

121. Протодьяконов И.О., Ульянов C.B. Гидродинамика и массообмен в дисперсных системах жидкость-жидкость,- Л.: Наука, 1986.-272 с.

122. Райский Ю.Д., Тункель Л.Е. О влиянии конфигурации и длины вихревой трубы на процессы энергетического разделен™ газа.- ИФЖ, 1974, N 6, С. 1128-1133.

123. Райский Ю.Д., Тункель Л.Е. Разделение парогазовых смесей в вихревой трубе. -Химическая промышленность, 1973, N 10, С. 63-65.

124. Роторно-пульсационные устройства/ П.П. Дерко, С.З. Лозовский, Л.И. Свичар.-М.: ЦИНТИХИМНЕФТЕМАШ, 1994.- 38 с.

125. Симоненко Ю.М. Исследование душирующего кондиционера со ступенчато соединенными охлаждаемыми вихревыми трубами. В кн. Вихревой эффект и его промышленное применение/Материалы Ш Всесоюзн.научн.-техн. конф. Куйбышев, 1981, С.230-233. >

126. Современное состояние и возможности применения вихревых труб в холодильной технике и в системах кондиционирования/Обзорная информация, Серия ХМ-7 /Г.Н.Бобровников, А. А.Поляков, А.П. Лепявко, Н.И.Ильина. -М.: ЦИНТИХИМНЕФТЕМАШ, 1979. 53 с.

127. Совершенствование процесса получения изопрена. Научн.-техн. отчет N 78046374. Уфа, Уфимский нефт. ин-т, 1979. - 119 с.

128. Соколов Е.Я., Бродянский В.M. Энергетические основы трансформации тепла и процессов охлаждения. М.:Энергия, 1981. - 320 с.

129. Справочник по специальным функциям с формулами, графиками и математическими таблицами./ Под ред. М. Абрамовича и И.Стиган,- М.: Наука, 1979.-832 с.

130. Сурис A.JI. Плазмохимические процессы и аппараты. М.: Химия, 1989.-304 с.

131. Теория электрической дуги в условиях вынужденного теплообмена. Отв. Редактор М.Ф. Жуков,- Новосибирск: Наука, 1977.-312 с.

132. Торагешников И.С., Лейтес И.Л., Бродянский В.М. Исследование эффекта температурного разделения воздуха в прямоточной вихревой трубе. ЖТФ, 1953, т. 28, вып. 6, С. 1229-1236.

133. Трошкин O.A., Макаров Ю.И., Плотников В.А. О колебаниях давления в цилиндрической камере роторно-пульсациоиного устройства. ТОХТ, 1978, т. 12, №2, с.306-309

134. Успенский В.А., Кирпиченко В.Е. Экспериментальная проверка и перспективы использования вихревых энергоразделителей с пылеприемником. В кн. Вихревой эффект и его применение в технике/Материалы П Всесоюзн.научн.-техн. конф. Куйбышев, 1976, С.135-139

135. Успенский В.А., Сафонов В.А. Применение вихревых труб с приемником аэрозоля в доменном производстве. В кн. Вихревой эффект и его промышленное применение/Материалы Ш Всесоюзн.научн.-техн. конф. Куйбышев, 1981, С. 188191.

136. Чижиков Ю.В., Воронин В.Г., Опарина М.И. Разработка стандартной методики расчета адиабатной вихревой трубы. В кн. Вихревой эффект и его промышленное применение/Материалы Ш Всесоюзн.научн.-техн. конф. Куйбышев, 1981, С.31-33.

137. Штым А.Н. Аэродинамика циклонно-вихревых камер /Монография/-Владивосток:Изд-во Дальневосточного ун-та, 1984. 200 с.

138. Шургальский Э.Ф. Модель для расчета вихревого течения двухфазной среды с учетом взаимного влияния фаз. ИФЖ, 1985, т. ХЗХ, №1, С. 51-57.

139. Шулаев Н.С. Стационарные состояния электронного пучка в плазме ограниченной металлическим кожухом. В сб. "Электронные сильноточные ускорители и их применение", Труды НИИ ЯФ, вып. 8, М.: Атомиздат, 1979

140. Шулаев Н.С. Эффективность работы малообъемных роторных смесителей при импульсном режиме обработки сред. Башкирский химический журнал, 1997, т.4, вып.2, с.29-33

141. Эффективные малообъемные смесители/ В.В. Богданов, Е.И. Христофоров, Б.А. Клоцунг.-Д: Химия, 1989, 224 с.

142. Юцкевич И.В. К вопросу работы вихревых труб на влажном воздухе. В кн. Вихревой эффект и его применение в технике/ Материалы II Всесоюзн. научн,-техн. конф. Куйбышев, 1976, С.54-57.

143. Fulton S.D. Ranques tube.-Refrigerating Engineering, 1950, v. 58, N 5, p. 473-479.

144. Hendal W.P. Generation of Cold by Expansion of a Gas in a Vortex Tube. U.S. Patent N 2, 893, 214. Iuly 7, 1959.

145. Hilsch R. Die Expansion von Gasen in Zentrifiigalfeld als Kalteprozeb. Zeitschrift fur Naturforschung, 1946, v. 1, N 4, p.208-214.

146. Narsimhat G., Gupta T.P., Ramkrishna D. A model for transitional breakage probability of droplets in agitated lean liquid- liquid dispersion. Chem. Eng. Sci., 1979, vol. 34, N 2, p. 257-265.

147. Pazulekar B.B. Shart Vortex Tube. Jorn. of Refrigeration, 1964, v. 4, N 4, p. 74-80.

148. Ranque G.I. Experiments on Expansion in a Vortex with Simultaneous Exhaust of Hot Air and Cold Air. Iourn. dePhys. et Rad., 1933, v. 7, N 4, p.l 12-115.197

149. Shualev N.S. Patterns of turbulent hydrodynamics occurrences in small volume rotor mixers. / Book of Abstracts Int. Symposium on advanced in computational heat transfer. Cesme, Izmir, Turkey, 1997, p.285

150. Webster D.S. An analysis of the Hilsch Vortex Tube. Refrigerating Engineering, 1950, v. 58, N2, p.63-170.

151. Mehr F.J., Biondi M.A. Electron temperature dependence of recombination of C>2+ and N2+ ion with electrons. Phys. Rev., 1969, v. 181, P.264-271.

152. Программа расчета основных параметров РПА состоит из ряда отдельных модулей. . Основной модуль (newrotor.dpr), который выполняет создание и инициализацию других модулей, затем передает выполнение модулю управляющему вычислительным процессом.

153. Application.Initialize; Application.CreateForm(TForml, Application.CreateForm(TForm2, Application.CreateForm(TForm3, Application.CreateForm(TForm4, Application.CreateForm(TForm5, Application.Run; :nd.init finpdata; .nterface ises

154. Windows, Messages, SysUtils, Classes, Graphics, Controls, Forms, Dialogs, ComCtrls, StdCtrls, MainUnit;-YPe

155. TForm2 = class(TForm) GroupBoxl: TGroupBox; GroupBox2: TGroupBox; Labell: TLabel; Editl: TEdit; Label2: TLabel; Edit2: TEdit; Label3: TLabel;

156. Y: Integer); procedure EditlEnter(Sender: TObject); procedure EditlExit(Sender: TObject); procedure Edit2Enter(Sender: TObject); procedure Edit2Exit(Sender: TObject); procedure Label2MouseMove(Sender: TObject;

157. Y: Integer); procedure Edit3Enter(Sender: TObject); procedure Label3MouseMove(Sender: TObject;

158. Y: Integer); procedure Edit3Exit(Sender: TObject); procedure Label4MouseMove(Sender: TObject;

159. Y: Integer); procedure Edit4Enter(Sender: TObject); procedure Edit4Exit(Sender: TObject); procedure Label5MouseMove(Sender: TObject;

160. Y: Integer); procedure Edit5Enter(Sender: TObject); procedure Edit5Exit(Sender: TObject); procedure Label6MouseMove(Sender: TObject;

161. Y: Integer); procedure Edit6Enter(Sender: TObject); procedure Edit6Exit(Sender: TObject); procedure GroupBox2MouseMove(Sender: TObject; Shift: TShiftState; X,

162. Y: Integer); procedure Label7MouseMove(Sender: TObject;

163. Y: Integer); procedure Edit7Enter(Sender: TObject); procedure Edit7Exit(Sender: TObject); procedure Label9MouseMove(Sender: TObject;

164. Y: Integer); procedure Edit9Enter(Sender: TObject); procedure Edit9Exit(Sender: TObject); procedure Label8MouseMove(Sender: TObject;

165. Y: Integer); procédure FormActivate(Sender : TObject); procédure FormCreate(Sender : TObject); procédure FormHide(Sender: TObject); procédure CheckBoxlExit(Sender : TObject); procédure EditlOExit(Sender : TObject); private

166. Private déclarations } public

167. Public déclarations } end;rar1. Fo riti2 : TForm2 ;mplementation ises fstart, ginp; $R *.DFM}rar ErrorCode : integer;irocedure TForm2.ButtonlClick(Sender: TObject); :onst

168. ENDL : string=#10#13; >egin

169. ShowMessage(' Введены следующие значения: '+ENDL

170. Число зазоров' +FloatToStr ( GapCount ) +ENDL

171. Число прорезей в роторе(ах)'+FloatToStr(Z)+ENDL

172. Площадь одной прорези'+FloatToStr(Fg)+ENDL' Высота1 +FloatToStr (h) +ENDL

173. Расход1 +FloatToStr (Q) +ENDL'Угл. скорость' +FloatToStr (Omega) +ENDL

174. Плотность' +FloatToStr (Ro) +ENDL

175. Дин. вязкость1 +FloatToStr (Mu) +ENDL'Коэф. пов. натяжения'+FloatToStr (Sigma) ) ;

176. CompAll; Forml.Show; Form2.Hide; :nd;irocedure TForm2.Button2Click(Sender: TObject); >egin

177. Forml.Show; Form2.Hide; :nd;irocedure TForm2.LabellMouseMove(Sender : TObject; Shift: TShiftState; X1. Y: Integer); >egin

178. StatusBarl.SimpleText:='Введите число зазоров '; :nd;irocedure TForm2.GroupBoxlMouseMove(Sender: TObject; Shift: TShiftState1. Y: Integer); >egin

179. StatusBarl.SimpleText : =1 Характеристики РПА'; ¡nd;irocedure TForm2.EditlEnter(Sender : TObject); >egin

180. StatusBarl.SimpleText:='Введите число зазоров ';nd;irocedure TForm2.EditlExit(Sender : TObject); iegin

181. GapCount:=StrToInt(Editl.Text); StatusBarl.SimpleText : =1'; if GapCount>0 then

182. Form3.ShowModal else begin

183. ShowMessage('Число зазоров должно быть положительным числом'); Form2.Editl.SetFocus; end;nd;irocedure TForm2.Edit2Enter(Sender : TObject); >egin

184. StatusBarl.SimpleText:='Введите число прорезей в роторе';nd;irocedure TForm2.Edit2Exit(Sender: TObject); iegin

185. StatusBarl.SimpleText : = ''; Z:=StrToInt(Edit2.Text); if Z<0 then begin

186. ShowMessage('Число прорезей должно быть положительным числом'); Form2.Edit2.SetFocus; end;nd;irocedure TForm2.Label2MouseMove(Sender: TObject; Shift: TShiftState; X,1. Y: Integer) ; iegin

187. StatusBarl.SimpleText:='Введите число прорезей';nd ;irocedure TForm2.Edit3Enter(Sender : TObject); iegin

188. StatusBarl.SimpleText:='Введите площадь одной прорези (см**2)';nd;irocedure TForm2.Label3MouseMove(Sender: TObject; Shift: TShiftState; X,1. Y: Integer) ; iegin

189. StatusBarl.SimpleText:='Введите площадь одной прорези (см**2)';nd;irocedure TForm2.Edit3Exit(Sender : TObject); iegin

190. StatusBarl.SimpleText:=''; Val(Edit3.Text,Fg,ErrorCode); Fg:=Fg*1.Oe-4; if Fg<0 then begin

191. ShowMessage('Площадь прорези должна быть больше нуля'); Form2.Edit3.SetFocus; end; Fz :=Z*Fg;nd;irocedure TForm2.Label4MouseMove(Sender : TObject; Shift: TShiftState; X, Y: Integer);egin

192. StatusBarl.SimpleText:='Введите высоту аппарата (м)';nd;rocedure TForm2.Edit4Enter(Sender: TObject); jegin

193. StatusBarl.SimpleText: =1 Введите высоту аппарата (м) '; :nd;rocedure TForm2.Edit4Exit(Sender : TObject); >egin

194. StatusBarl.SimpleText : = 1'; Val(Edit4.Text,h,ErrorCode); if h<0 then begin

195. ShowMessage(1 Высота должна быть больше нуля'); Form2.Edit4.SetFocus; end;nd;jrocedure TForm2.Label5MouseMove(Sender : TObject; Shift: TShiftState; X,1. Y: Integer); >egin

196. StatusBarl.SimpleText: = 'Введите объемный расход (м**3/ч) 1 ; ;nd;jrocedure TForm2.Edit5Enter(Sender : TObject); >egin

197. StatusBarl.SimpleText:='Введите объемный расход (м**3/ч)' ;nd;jrocedure TForm2.Edit5Exit(Sender : TObject); >egin

198. StatusBarl.SimpleText : = '1 ; Val(Edit5.Text,Q,ErrorCode); Q:=Q/3600.0; if Q<0 then begin

199. ShowMessage('Величина объемного расхода должна быть положительной1); Form2.Edit5.SetFocus; end;nd;irocedure TForm2.Label6MouseMove(Sender : TObject; Shift: TShiftState; X, Y: Integer);egin

200. StatusBarl.SimpleText: = 1 Введите скорость вращения ротора(ов) (об/мин)'; :nd;rocedure TForm2.EditöEnter(Sender: TObject); >egin

201. StatusBarl.SimpleText: =1 Введите скорость вращения ротора(ob) (об/мин) '; ;nd;irocedure TForm2.Edit6Exit(Sender: TObject); legin

202. StatusBarl.SimpleText : = ' ' ; Val(Edit6.Text,Omega,ErrorCode) ; Omega :=0mega*pi/30 . 0; if Omega<0 then begin1.S

203. ShowMessage('Величина должна быть положительной'); Form2.Edit6.SetFocus ; end;nd;irocedure TForm2.GroupBox2MouseMove(Sender : TObject; Shift: TShiftState1. Y: Integer); segin

204. StatusBarl.SimpleText:='Характеристики обрабатываемой среды'; înd;rocedure TForm2.Label7MouseMove(Sender: TObject; Shift: TShiftState; X1. Y: Integer); >egin

205. StatusBarl.SimpleText:='Введите плотность жидкости (кг/м**3)'; md;srocedure TForm2.Edit7Enter(Sender: TObject); >egin

206. StatusBarl.SimpleText:='Введите плотность жидкости (кг/м**3)'; ;nd;jrocedure TForm2.Edit7Exit(Sender: TObject); >egin

207. StatusBarl.SimpleText : = ''; Val(Edit7.Text,Ro,ErrorCode); if Ro<0 then begin

208. ShowMessage('Величина должна быть положительной'); Form2 .Edit7.SetFocus; end; md;jrocedure TForm2.Label9MouseMove(Sender : TObject; Shift: TShiftState; X1. Y: Integer); >egin

209. StatusBarl.SimpleText:='Введите коэффициент поверхностного натяжения' ;nd;rocedure TForm2.Edit9Enter(Sender : TObject); ¡egin

210. StatusBarl.SimpleText:='Введите коэффициент поверхностного натяжения' :nd;rocedure TForm2.Edit9Exit(Sender: TObject); >egin

211. StatusBarl.SimpleText : = '1 ; Val(Edit9. Text, Sigma,ErrorCode); if Sigma<0 then begin

212. ShowMessage('Величина должна быть положительной'); Form2.Edit9.SetFocus; end;1. CheckBoxl.SetFocus; ;nd;jrocedure TForm2.Label8MouseMove(Sender: TObject; Shift: TShiftState; X1. Y: Integer); >egin

213. StatusBarl.SimpleText:='Введите .коэффициент динамической вязкости'; ;nd;rocedure TForm2.Edit8Enter(Sender : TObject); jegin

214. StatusBarl.SimpleText: =1 Введите коэффициент динамической вязкости' :nd;irocedure TForm2.Edit8Exit(Sender: TObject); >egin

215. StatusBarl.SimpleText : = ''; Val(Edit8.Text,Mu,ErrorCode); if Mu<0 then begin

216. ShowMessage('Величина должна быть положительной'); Form2.Edit8.SetFocus; end;nd;rocedure TForm2.FormMouseMove(Sender: TObject; Shift: TShiftState;1. Y: Integer); >egin

217. StatusBarl.SimpleText:='Окно ввода данных';nd;rocedure TForm2.FormActivate(Sender : TObject); legin

218. StatusBarl.SimpleText : = 'Строка статуса';nd;irocedure TForm2.FormCreate(Sender : TObject); >egin

219. Buttonl.Enabled:=False :nd;irocedure TForm2.FormHide(Sender : TObject); iegin

220. Buttonl.Enabled:=False; :nd;irocedure TForm2.CheckBoxlExit(Sender: TObject); >eginif CheckBoxl.State=cbChecked then begin

221. EditlO.Enabled:=True ; EditlO.SetFocus ; end else begin

222. Buttonl.Enabled:=True ; Buttonl.SetFocus; EditlO.Text : = ' '; end; :nd;irocedure TForm2.EditlOExit(Sender : TObject); >eginif (EditlO.Text='') and (CheckBoxl.State=cbChecked) then begin

223. ShowMessage(1 Введите имя файла'); EditlO.SetFocus; end;2.07

224. Buttonl.Enabled:=True; Buttonl.SetFocus; end;nd.init fstart;nterfaceises

225. Windows, Messages, SysUtils, Classes, Graphics, Controls, Forms, Dialogs, •StdCtrls, ExtCtrls;ype

226. TForml = class(TForm) Panell: TPanel; Buttonl: TButton; Button2: TButton;procedure ButtonlClick(Sender: TObject); procedure Button2Click(Sender: TObject); procedure FormCreate(Sender: TObject); private

227. Private declarations ) public

228. Public declarations } end;rar

229. Forml: TForml; NumofRun: integer;mplementationises finpdata;$R *.DFM}irocedure TForml.ButtonlClick(Sender: TObject); legin inc(NumofRun); Form2.Show;nd;irocedure TForml.Button2Click(Sender: TObject); >egin

230. Application.Terminate; :nd;irocedure TForml.FormCreate(Sender: TObject); >egin1. NumofRun:=0; ;nd;nd.mit ginp;nterfaceises

231. Private declarations public1. Public declarations end;; ) ;•ar

232. Form3: TForm3; OldHeader :string; implementation .ses finpdata, MainUnit; $R *.DFM}onst Count :integer=l;irocedure TForm3.Edit2Exit(Sender: TObject);rar ErrorCode : integer;egin

233. Val(Edit2.Text,GapArrayCount.radrot,ErrorCode); if ErrorCodeoO then begin

234. ShowMessage('Параметр не является числом'+#10+#13+повторите ввод'); Edit2.SetFocus; end;nd;rocedure TForm3.FormShow(Sender: TObject); egin

235. OldHeader:=Form3.Caption; Form3.Caption:=Form3.Caption+' 1'; nd;rocedure TForm3.FormHide(Sender: TObject); egin Count:=1;

236. Form3.Caption:=01dHeader; ModalResult:=mrOK; Form2.Edit2.SetFocus; nd;irocedure TForm3.EditlExit(Sender: TObject);rar ErrorCode : integer;iegin

237. Val(Editl.Text,GapArrayCount. .radst, ErrorCode); if ErrorCodeOO then begin

238. Form3.Caption :=0ldHeader+' '+IntToStr(Count);nd;irocedure TForm3.Button2Exit(Sender: TObject); iegin

239. Form3.Caption :=OldHeader+' '+IntToStr(Count);nd;procedure TForrn3 . Button2Click ( Sender : TObject);•ar S : string;eginif Countol then begin dec(Count);

240. Str(GapArrayCount.radst:7 : 4,S); Editl.Text:=S;

241. Str(GapArrayCount.radrot:7 : 4,S); Edit2.Text :=S; Button2.Enabled:=true ; Editl.SetFocus; end else begin Count :=1; beep;

242. Button2.Enabled:=false; end; nd;rocedure TForm3.ButtonlClick(Sender: TObject);ar S : string;egininc(Count);

243. Str(GapArrayCount. .radst: 7 : 4,S); Editl.Text:=S;

244. Str(GapArrayCount. .radrot:7 : 4, S); Edit2.Text :=S; if Count<=GapCount then1. Editl.SetFocus else1. Form3.Hide;2.10nd;irocedure TForm3.FormActivate(Sender: TObject);rar S : string;iegin

245. Str(GapArray1.radst:7:4,S); Editl.Text:=S;

246. Str(GapArray1.radrot:7:4,S) ; Edit2.Text:=S; Editl.SetFocus;nd;nd.nit MainUnit; nterface

247. Описание глобальных переменных и типов. onst

248. MaxGap=10; LZCount=50; TZCount=50; ype

249. TGapType=record rad st ¡double; radrot ¡double; reverse ¡boolean; end;

250. TPowerCons=record PLS ¡double;1. PT ¡double;1. PLR ¡double;1. PS ¡double;end;1. TVelProfile=record1. VLS VT VLR end;array :array : array0. . LZCount-0 . . TZCount-[0.LZCount-1. of double; -1] of double; -1] of double;

251. Form4 .Label4.Caption:=IntToStr(NumGap); Form4.Refresh; Nt:=TZCount; N1:=LZCount;

252. Rp:=GapArrayNumGap.radrot; Rc:=GapArray[NumGap].radst; if GapArray[NumGap].reverse then begin tempi:=Rp; Rp:=Rc; Rc:=templ; end; MuO:=mu; Vp:=Omega*Rp; Delta:=Rp-Rc;

253. DeltaO:=Power((mu*Power(Delta,1/3)/(Ro*Vp)) ,3/4);1. A:=(Q*Rc*Ro)/(Fz*mu);

254. E:=Rc*(-l+DeltaO*Q*Ro/muO/Fz);

255. G:=Rc*(l+DeltaO*Q*Ro/muO/Fz);c:=Q*Rc/Fz;dr:=(Delta-Delta0*2)/Nt; drO:=DeltaO/Nl; with VelProfileNumGap. do begin VLS[0]:=0;

256. VT0.:=Vp*Power((DeltaO/Delta),1/3); VLS[Nl-1]:=VT[0]; VT[Nt-1]:=Vp-VT[0]; VLR[0]:=VT[Nt-l]; VLR[Nl-1]:=Vp;end;with VelProfileNumGap. do begin

257. Ламинарная зона у поверх, статора///////////////////////} mu:=muO;

258. Vtboundl:=VLS0.; Vtbound2:=VLS[Nl-1]; leftVal:=Vtboundl; rightVal:=Vtbound2; Numlter:=0;

259. Form4 .Label3.Caption: = 1 Laminar Zone (stator surface)'; Form4.Refresh; while NumIter<=MaxIter do begin Inc(Numlter);

260. Form4 .ProgressBarl.Position:=NumIter; r:=Rc;

261. Турбулентная зона//////////////}

262. Vtboundl:=VT0.; Vtbound2:=VT[Nt-1]; Numlter:=0;

263. Form4.Label3.Caption:='Turbulent Zone';1. Form4.Refresh;rightVal:=Vtbound2;leftVal:=Vtboundl;nuO:=muO/Ro;dr:=(Delta-Delta0*2)/Nt; while (NumIter<MaxIter) do begin r:=Rc+DeltaO; inc(Numlter);

264. Form4.ProgressBarl.Position:=NumIter;mu:=mu 0;

265. Ламинарная зона у поверх, ротора//////////////////} Mu:=MuO;

266. Vtboundl:=VLR0.; Vtbound2:=VLR[N1-1]; leftVal:=Vtboundl; rightVal:=Vtbound2; Numlter:=0;

267. Form4.Label3.Caption:='Laminar Zone (rotor surface)'; Form4.Refresh; while NumIter<=MaxIter do begin Inc(Numlter);

268. Form4 .ProgressBarl.Position:=NumIter; r:=Rp-DeltaO;

269. Rc:=GapArrayNumGap.radrot; Rp:=GapArray[NumGap].radst; end else begin1. Rc:=GapArrayNumGap.radst;

270. Rp:=GapArrayNumGap.radrot; end; Delta:=Rp-Rc;

271. DeltaO:=Power((Mu*Power(Delta,1/3)/(Ro*Omega*Rp)),3/4); with PowConsNumGap. do beginwith VelProfileNumGap. do begin PLS:=0; r:=Rc;drO:=DeltaO/LZCount; for i:=0 to LZCount-2 do begin

272. PLS:=PLS+Mu*sqr((VLSi+1.-VLS1.)/drO-VLS[i]/г)*r*dr0; r:=r+dr0; end;

273. PLS:=PLS*2*Pi*h; r:=Rc+DeltaO;dr:=(Rp-Rc-Delta0*2)/TZCount; PT:=0;for i:=0 to TZCount-2 do begin

274. PT:=PT+(Mu*(r-Rc)/DeltaO)*sqr((VTi+1.-VT1.)/dr-VT[i]/г)*r*dr; r:=r+dr; end; PT:=PT*2*Pi*h; r:=Rp-DeltaO; PLR:=0;for i:=0 to LZCount-2 do begin

275. PLR:=PLR+Mu*sqr((VLRi+1.-VLR1.)/dr0-VLR[i]/г)*r*dr0; r:=r+dr0; end;

276. PLR:=PLR*2*Pi*h; PS:=PLS+PT+PLR;

277. ShowMessage(' Зазор № '+IntToStr(GapCount)+#13+#13+ 'Мощность в ламин. слое у пов. статора +FloatToStr(PLS/1000.0)+' кВт'+#13+

278. Мощность в турбул. зоне +FloatToStr(РТ/1000.0)+' кВт'+#13+

279. Мощность в ламин. слое у пов. ротора +FloatToStr(PLR/1000.0)+' кВт'+#13+

280. Rc:=GapArray1.radrot; Rp:=GapArrayi.radst; end else begin

281. Rc:=GapArray1.radst; Rp:=GapArrayi.radrot; end;

282. V:=V+2*Pi*Rc*(Rp-Rc)*h; N:=N+PowCons1.PS; Delta:=Delta+(Rp-Rc); end;1. PowDis:=N/Ro/V;

283. U2R:=sqrt(2*Power(2*R*PowDis,2/3));ksi:=9*sqrt(2)*PowDis*Delta/(R*sqr(U2R));

284. Tpres:=3.5*sqrt(Pi)/ksi*Power((Rmax/R),5/6)*exp(12.2*Power((Rmax/R),5/6)); if Treal>Tpres then1. ProbeReal:=1 else begin

285. ProbeReal:=Treal/Tpres; writeln(Out,R,ProbeReal); end;

286. R:=R/Power(2.0,(1.0/3.0)); end; (while)writeln(Out, '------------------------------------------------1 ) ;nd; {End of Procedure CompTimeDrople)rocedure CompAll; onst

287. MainHeader :string=' | Профили скорости | ';

288. TableHeader:string='| Радиальная коорд. | Тангенц. скорость |';

289. SubHeaderl :string='| Ламинарный слой (статор) |';

290. SubHeader2 :string='| Турбулентный слой |';

291. SubHeader3 :string='| Ламинарный слой (ротор) | ';

292. Divider :string='----------------------------------------------';га гi :integer; j :integer; Rp :double; Rc :double; r :double; dr ¡double; Vp :double; Delta :double; DeltaO :double; temp :double; >egin

293. AssignFile(Out,Form2.EditlO.Text); Rewrite(Out);writeln(Out,'Results of solving1); writeln(Out,Divider); for i:=l to GapCount do begin

294. ShowMessage(1 Всего зазоров '+IntToStr(GapCount)+#13+'Текущий зазор +IntToStr (i));

295. Rp:=radst; Rc:=rad rot; end else begin

296. Rp:=radrot; Rc:=radst; end; Vp:=Omega * Rp; Delta:=Rp-Rc;

297. CompTimeDrople; Close(Out);if Form2 . EditlO . Texto' ' then Form5. Show;end;nd.mit Progress;nterfaceses

298. Windows, Messages, SysUtils, Classes, Graphics, Controls, Forms, Dialogs, ComCtrls, StdCtrls;ype

299. TForm4 = class(TForm) Labell: TLabel; ProgressBarl: TProgressBar; Label2: TLabel; Label3: TLabel; Label4: TLabel; private

300. Private declarations } public

301. Public declarations } end;ar

302. Form4: TForm4; mplementation $R *.DFM} nd.nit Viewer;nterfaceses

303. Windows, Messages, SysUtils, Classes, Graphics, Controls, Forms, Dialogs, StdCtrls;ype

304. TForm5 = class(TForm) Memo1: TMemo;