Разработка и исследование конструкций направляющих аппаратов с устройствами для интенсификации дробления влаги в целях борьбы с эрозией рабочих лопаток последних ступеней мощных паровых турбин тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.04.12, кандидат технических наук Мосенжник, Борис Юрьевич

• Мосенжник, Борис Юрьевич
• кандидат технических наук
• 2004

Оглавление диссертации кандидат технических наук Мосенжник, Борис Юрьевич

ВВЕДЕНИЕ.

Глава М>1. ВЫБОР НАПРАВЛЕНИЯ ИССЛЕДОВАНИЯ (СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА).

1.1. Развитие активных методов защиты от эрозии во влажнопаровых ступенях турбин.

1.1.1. Технические системы для воздействия на пленочную и крупнодисперсную капельную влагу.

1.1.1.1. Системы для отвода влаги из проточной части.л.

1.1.1.2. Системы испарения пленочной влаги.

1.1.1.3. Дробление и разгон пленочной влаги.

1.1.2. Предотвращение осаждения влаги на поверхность направляющего аппарата.

1.2. Выбор исследуемых вариантов противоэрозионных систем. Цели и задачи исследования.

1.3. Обзор литературы.

Глава ЛГо 2. РАЗРАБОТКА КОНСТРУКЦИИ ДИАФРАГМЫ ДЛЯ ВЫДУВ А И МЕТОДИКА ПРОВЕДЕНИЯ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ МЕТОДОВ БОРЬБЫ С ВЛАГОЙ.

2.1. Разработка конструкции диафрагмы с выдувом для последней ступени мощных паровых турбин.

2.2. Объект исследования и экспериментальная установка.

2.3. Методика измерений дисперсности влаги и обработки результатов эксперимента.

2.4. Соотношение процессов испарения и разгона влаги за направляющим аппаратом с выдувом перегретого пара.

2.5. Моделирование процессов дробления пленочной влаги.

2.6. Выбор места замера параметров капельной влаги за экспериментальной решеткой.

2.7. Выводы по главе 2.

Глава № 3. РЕЗУЛЬТАТЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО ИССЛЕДОВАНИЯ ВЛИЯНИЯ РАЗЛИЧНЫХ КОНСТРУКТИВНЫХ ФАКТОРОВ НА ИНТЕНСИФИКАЦИЮ ДРОБЛЕНИЯ КАПЕЛЬ В ГАЗОЖИДКОСТНОМ ПОТОКЕ ЗА НАПРАВЛЯЮЩЕЙ РЕШЕТКОЙ.

3.1. Структура капельного потока за исходным направляющим аппаратом.

3.2. Структура капельного потока за решеткой с выдувом.

3.3. Решетка лопаток с продольными надрезами.

3.4. Решетки профилей с регулярным микрорельефом на поверхности лопаток.

3.5. Решетки профилей с перепуском влаги на выпуклую поверхность лопаток.

3.6. Выводы по главе 3.

Глава М? 4. ГАЗОДИНАМИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ИССЛЕДУЕМЫХ ВАРИАНТОВ.

4.1. Обзор результатов опубликованных исследований газодинамических характеристик исследуемых вариантов.

4.2. Цель и объект исследования.

4.3. Методика измерений и обработки результатов экспериментов.

4.3.1. Обзор методик расчета и критериев оценки потерь энергии с учетом выдува.

4.3.2. Методика обработки экспериментальных данных.

4.4. Газодинамические характеристики исходного варианта решетки.

4.5. Газодинамические характеристики решетки профилей, выполненных для I» организации выдува.

4.6. Газодинамические характеристики решетки с выдувом.

4.7. Газодинамические характеристики модельной ступени с выдувом рабочего тела.

4.8. Газодинамические характеристики решетки с продольными надрезами.

4.9. Газодинамические характеристики решеток с регулярным микрорельефом на поверхности лопаток.

4.10. Профильные потери решеток с перепуском влаги с вогнутой на выпуклую поверхность профиля.

4.11. Выводы по главе 4.

Глава № 5. СРАВНЕНИЕ ИССЛЕДОВАННЫХ ВАРИАНТОВ.

5.1. Сравнение исследованных вариантов по эффективности снижения эрозионной опасности капельных потоков.

5.1.1. Характеристики капельных потоков на входе в рабочее колесо.

5.1.2. Методика оценки эрозионной опасности капельных потоков.

5.1.3. Сравнение эрозионной опасности парокапельных потоков в ступенях с различными противоэрозионными системами.

5.2. Изменение экономичности влажнопаровой ступени.

5.2.1. Увеличение потерь в направляющих аппаратах с выдувом, рифлением и надрезами.

5.2.2. Снижение потерь от влажности в ступени при изменении структуры влажнопарового потока.

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Разработка и исследование конструкций направляющих аппаратов с устройствами для интенсификации дробления влаги в целях борьбы с эрозией рабочих лопаток последних ступеней мощных паровых турбин»

Развитие атомной энергетики, большая величина единичных мощностей турбин на органическом топливе продолжают привлекать внимание к проблеме обеспечения надежности и экономичности влажно-паровых ступеней.

Практические вопросы создания и совершенствования технических систем, направленных на борьбу с вредным влиянием влаги на работу паровых турбин, прежде всего - с эрозионным износом лопаточного аппарата, решаются на основании широких исследований процессов возникновения и движения жидкой фазы в проточных частях, образования крупных капель и их воздействия на эрозию лопаток, на экономичность турбин и т.п. В Советском Союзе такие исследования были начаты в БИТМ и ХТЗ и развиты в ЦКТИ, ЛПИ, МЭИ и на ЛМЗ, КТЗ, других научных организациях и заводах, и освещены в ряде монографий ([24], [26], [39], [50], [78], [79], [80]) и в многочисленных статьях. Отметим здесь основные результаты, необходимые для анализа конструктивных решений, направленных на снижение или ликвидацию эрозионного износа.

Как показали исследования, в процессе спонтанной конденсации выпадает влага в виде капель диаметром (2 - 8)хЮ"10 м, которые имеют практически такую же скорость, что и пар, и образуют с паровой фазой однородную в аэродинамическом отношении среду. Вместе с тем, в проточной части движутся капли жидкости размером в десятки и в сотни микрон, источником которых являются пленки жидкости на поверхности деталей турбоагрегата, в первую очередь - на поверхности направляющих аппаратов и рабочих лопаток. Механизмы образования этих пленок на поверхностях направляющих аппаратов, особенности их течения и срыва влаги из них подробно описаны в указанных выше монографиях. Укажем только, что течение пленок сопровождается развитой волновой структурой на границе взаимодействия пара с жидкостью. При этом, как установлено, с вершин капиллярных волн с ростом скорости пара относительно жидкости начинают срываться капли так, что над поверхностью пленки формируется пар о-капельный слой. Однако наиболее крупнодисперсная влага образуется в зоне кромочных следов за направляющими лопатками, куда с выходных кромок сходит пленка жидкости.

Таким образом, в пределах направляющего аппарата влажно-паровой ступени имеется спектр крупных капель влаги, движущихся со значительным скольжением относительно потока пара. Это приводит к высокоскоростному соударению таких капель с выпуклой частью входных кромок рабочих лопаток, что вызывает эрозионный износ. Кроме эрозии, отрицательное влияние влаги на работу влажно-паровых ступеней проявляется в значительном снижении экономичности турбоагрегата.

Для борьбы с отрицательным влиянием влаги на работу таких ступеней предложено большое количество различных технических систем. Большая часть таких систем сводится к применению различных сепарационных устройств. Имеются технические решения, направленные на испарение влаги в ступени или на интенсификацию ее дробления.

Несмотря на большое число исследований и опытно-конструкторских работ, сепарационные устройства в проточной части не решили проблемы, связанные с присутствием капельной влаги в потоке, прежде всего -проблему эрозионного износа. Внедрение систем, направленных на испарение или дробление влаги, сдерживается сложностью конструктивного выполнения таких систем и недостаточной экспериментальной и теоретической их проработкой.

Выше сказанное определяет важность и актуальность рассматриваемой темы диссертационной работы.

Цель работы - дать конструктивное и исследовательское обоснование новых систем борьбы с каплеударной эрозией во влажнопаровых ступенях паровых турбин большой мощности.

Диссертация состоит из введения, пяти глав, заключения, списка использованной литературы.

Заключение диссертации по теме «Турбомашины и комбинированные турбоустановки», Мосенжник, Борис Юрьевич

ЗАКЛЮЧЕНИЕ ВЫВОДЫ И РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ВЫБОРУ ПРОТИВОЭРОЗИОННЫХ СИСТЕМ В ПОСЛЕДНИХ СТУПЕНЯХ МОЩНЫХ ПАРОВЫХ ТУРБИН

По результатам выполненных исследований можно сделать следующие выводы и рекомендации. а) Наиболее эффективным методом борьбы с влагой является выдув пара у выходных кромок. Этот метод позволяет снизить эрозионную опасность образующихся за сопловой решеткой капельных потоков в 3-4 раза (см. рис. 5.6). При этом дополнительные потери экономичности турбоагрегата для обеспечения пара на выдув существенно зависят от места отбора пара в термодинамическом цикле турбоагрегата. Так для турбины типа К-1000-60/3000 наименьшие потери (около 0,35% на ступень) получены при отборе за третьей ступенью ЦНД.

Выдув должен выполняться- в верхней трети направляющих лопаток. Скорость выдуваемой струи Св должна быть более чем в 1-1,2 раза больше скорости пара за сопловой решеткой Сь

Конструктивно выдув можно обеспечить через направляющие сварно-штампованные лопатки - см. главу 2. б) Из исследованных вариантов для практического использования не следует принимать следующие:

- регулярный микрорельеф поверхности типа III по [84], выполняемый вибронакаткой, так как он не оказывает заметного влияния на процессы во влажно - паровой ступени;

- перепуск влаги через щели сквозь перо лопатки (рис. 2.5) ввиду их малой эффективности и больших газодинамических потерь в ступени. Показано, что изменение структуры капельного потока в этом варианте главным образом связано не с перепуском влаги, а с разрывом пленочного течения со стороны вогнутой поверхности на входе в щель перепуска. в) Регулярный рельеф, значительно превосходящий толщины водяной пленки на направляющих лопатках, дает эффект снижения максимальных и средних модальных размеров капель. Это менее эффективно снижает эрозионный износ во влажнопаровой ступени, чем вдув, но эффективнее с точки зрения газодинамических потерь. Максимум массового расхода влаги сдвигается в сторону вогнутой поверхности лопатки. При этом интенсификация дробления пленочной влаги зависит, главным образом, не от формы рельефа, а от уровня скоростей газового (парового) потока, омывающего участок вогнутого профиля лопатки с нанесенным на него регулярным рельефом. г) В натурной ступени рекомендуется выполнить один надрез глубиной 0,4-0,5 мм параллельно выходной кромке, на вогнутой поверхности лопатки на расстоянии, максимально возможном из условий толщины лопатки; форма надреза - см. рис. 2.3.

В этом случае можно ожидать снижение каплеударного износа рабочих лопаток в 1,5-2 раза при сохранении или даже небольшого снижения уровня потерь в ступени. Увеличивать число надрезов на профиле больше одного не следует. д) Выполнение на вогнутой поверхности профиля у выходной кромки регулярного рельефа в виде сетчатого рифления глубиной 0,2-0,3 мм по эффективности близко к одинарному надрезу. Снижение каплеударного износа рабочих лопаток в этом случае можно ожидать в 1,5-2 раза по сравнению с гладкими лопатками при том же уровне потерь, как в решетке с надрезами. При этом такой рельеф ослабляет лопатку меньше, чем надрезы, и может быть выполнен непосредственно у выходной кромки лопатки. Это делает использование сетчатого рифления предпочтительнее надрезов. е) В ступенях без внутриканальной сепарации влаги сетчатое рифление или надрез целесообразно выполнять также на выпуклой поверхности лопаток в той же зоне, где по условиям образования пленки на лопаточных поверхностях целесообразно организовывать отсос влаги. ж) Надрезы и рифление хорошо сочетаются с другими методами влагоудаления в ступени, и прежде всего - с внутриканальной сепарацией влаги и с периферийными влагоуловителями. Рифления и надрезы располагаются ближе к выходной кромке лопатки, чем щели отсоса влаги, и дополняют внутриканальное влагоудаление. з) Выдув требует существенного изменения конструкции и технологии изготовления направляющих лопаток и диафрагм. Этот метод следует применять во влажнопаровых ступенях с особенно высокой опасностью каплеударного эрозионного износа.

Надрезы и рифление сравнительно просто реализуются в традиционных конструкциях диафрагм последних ступеней паровых турбин и рекомендуются для применения в ступенях со значительной и умеренной эрозией рабочих лопаток

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Мосенжник, Борис Юрьевич, 2004 год

1. A.c. 189446 СССР. МПК FOld. Направляющий аппарат турбинной ступени. Авт. изобр. Крышев В.В., Ширков Б.А.; 1967,4 стр.

2. A.c. 194106 СССР. МПК FOld. Способ уменьшения влияния влажности на работу турбинной ступени. Авт. изобр. Крышев В.В., Ширков Б.А.; 1966; 2 стр.

3. A.c. 261396 СССР. МПК FOld. Направляющий аппарат турбинной ступени. Авт. изобр. Крышев В.В., Ширков Б.А; 1970; 2 стр.

4. A.c. 273214 СССР. МПК FOld. Направляющий аппарат турбинной ступени. Авт. изобр. Кириллов И.Й., Носовицкий А.И, Шпензер Г.Г., Наумчик Б.В.; 1970; 2 стр.

5. A.c. 300641 СССР. МПК FOld 25/32. Сопловая лопатка турбомашины. Авт. изобр. Кириллов И.И., Носовицкий А.И., Шпензер Г.Г.; 1970; 2 стр.

6. A.c. 330253 СССР. МПК FOld 25/32. Направляющая полая лопатка турбомашины. Авт. изобр. Беркович A.JL, Завадовский A.M., Яблоник P.M.; 1969; 2 стр.

7. A.c. 354166 СССР. МПК FOld 25/32. Направляющая лопатка турбомашины. Авт. изобр. Беркович A.JL, Кочуринер Ю.Я., Яблоник P.M.; 1970; 2 стр.

8. A.c. 411763 СССР. МПК FOld 25/32. Диафрагма турбинной ступени. Авт. изобр. Косяк Ю.Ф. и др.; 1976; 2 стр.

9. A.c. 681197 СССР. МПК FOld 25/32. Направляющий аппарат влажнопаровой турбины. Авт. изобр. Безюков О. К.; 1978; 3 стр.

10. A.c. 771350 СССР. МПК FOld 25/32. Направляющая лопатка влажнопаровой турбины. Авт. изобр Кириллов И.И., Наумчик Б.В., Безюков O.K.; 1980; 5 стр.

11. A.c. 817272 СССР. МПК FOld 25/32. Сопловой аппарат влажнопаровой турбины. Авт. изобр. Мячин Е.В, Бережецкий В.М., 1981; 4стр.

12. A.c. 819368 СССР. МПК FOld 25/32. Направляющая лопатка влажнопаровой турбины. Авт. изобр. Хаимов В.А., Храбров П.В., Шварцман Г.С., Кириллов В.И., Матвиенко В.А., Нахман Ю.В.; 1979; 2 стр.

13. A.c. 958662 СССР. МПК FOld 25/32. Направляющая лопатка паровой турбины. Авт. изобр. Хаимов В.А., Храбров П.В.; Шварцман Г.С.; 1981; 2 стр.

14. A.c. 996735 СССР. МПК FOld 25/32. Направляющий аппарат влажнопаровой турбины. Авт. изобр. Безюков O.K., Забелин H.A., Шпензер Г.Г.; 1981;.3 стр.

15. A.c. 1485788 СССР. МПК GOln 15/02. Способ определения состава капельной электропроводной жидкости в газожидкостном потоке. Авт. изобр. Епифанов В.К., Назаров В.В.; 1986; 3 стр.

16. A.c. SU 1693932 СССР. МПК FOld 5/28 25/32. Направляющий аппарат влажнопаровой турбины. Авт. изобр. Мосенжник Б.Ю. и др.; 1988;. 4 стр.

17. A.c. SU 1745982 СССР. МПК FOld 5/28. Устройство для снижения влажности в проточной части паровой турбины. Авт. изобр. Хлебалин Ю.М. и др.; 1992,2 стр.

18. Абрамович Г.И. Теория турбулентных струй. М.: Госфизматиздат,1960.

19. Альтшуллер Г.С. Найти идею. Новосибирск. Наука, 1986.

20. Амелюшкин В. Н. Способы активного воздействия на эрозионноопасные потоки влаги. // Энергетическое машиностроение. № 44. Харьков. "Вища школа". 1987. С. 88 91.

21. Амелюшкин В.Н. Эрозия лопаток паровых турбин: прогноз и предупреждение. СПб.: Энерготех, 2000.

22. Анаников C.B., Таланов A.B. О движении испаряющейся капли топлива в факеле механической форсунки. // Изв. ВУЗов. Авиационная техника. 1974. № 3. С. 9-14.

23. Венедиктов В.Д. Газодинамическое исследование турбины с открытым воздушным охлаждением сопловых лопаток. // Изв. вузов. Авиационная техника. 1972. № 2. С. 84-91.

24. Венедиктов В.Д. Турбины и реактивные сопла на двухфазных средах. М.: Машиностроение, 1969.

25. Вольфсон И.М. Некоторые результаты экспериментального исследования решеток профилей турбинного облопачивания. Исследование элементов паровых и газовых турбин и осевых компрессоров. /Труды JIM3. Вып. 6. Машгиз. 1960. С. 65-90.

26. Дейч M. Е., Филиппов Г. А. Двухфазные течения в элементах теплоэнергетического оборудования. М.: Энергоатомиздат, 1987.

27. Дейч М.Е., Лазарев Л.Я. Исследование сопловых решеток с выпуском охлаждающего воздуха через выходную кромку. // Изв. вузов. Авиационная техника. 1972. № 2. С. 107-112.

28. Дерзкие формулы творчества. (Сост. А. Б. Селюцкий). Петрозаводск. Карелия, 1987.

29. Долинский А. А., Малецкая К. Д. Методика определения кривых испарения и сушки единичных капель различных рассолов. Тепломассообмен (межведомственный сборник). // Наукова думка. 1966. С. 51 56.

30. Епифанов В. К., Мосенжник Б.Ю., Цзы В.И. Влияние выдува в кромочный след на характеристики плоской решетки. // Тяжелое машиностроение. 1991. №1., С. 17-19.

31. Санкт-Петербургского института машиностроения (ВТУЗ-ЛМЗ). 2003. С. 104-112.

32. Исследование способов повышения эрозионной стойкости лопаток паровых турбин для АЭС. Часть 1. Исследование движения крупнодисперсной влаги в коротких каналах. Работа № 111103/0 7025. Яблоник P.M., Хаимов В.А. ЦКТИ.

33. Кириллов В.И. и др. Исследование внутриканального влагоудаления в последней ступени ЦНД с рабочей лопаткой длиной 960 мм. // Теплоэнергетика. 1981. № 2. С. 55-57.

34. Кириллов И. И. и др. Усовершенствованные способы влагоудаления. / Труды ЦКТИ. Вып. 122. JI. 1974. С. 40-45.

35. Кириллов И. И. Теория турбомашин. Л.: Машиностроение, 1972.

36. Кириллов И. И., Носовицкий А. И., Шпензер Г. Г. Некоторые способы снижения эрозии влажнопаровых турбин. // Теплоэнергетика. 1970. №4. С. 24-27.

37. Кириллов И. И., Носовицкий А. И., Шпензер Г. Г. Сепарационно-испарительное влагоудаление в ступенях влажно-паровых турбин. // Теплоэнергетика. 1970. № 8. С. 40-41.

38. Кириллов И.И. и др. Дробление пленок влаги на сходе с кромок сопловых лопаток паровых турбин; // ИФЖ. 1968. т.15. № 1. С. 85 -90.

39. Кириллов И.И., Яблоник P.M. Основы теории влажнопаровых турбин. Л.: Машиностроение, 1968.

40. Кириллов Н.Г. и др. Применение противоэрозионной защиты рабочих лопаток паровых турбин на Ириклинской ГРЭС. // Теплоэнергетика. 2003. №6, С. 26-28.

41. Кириллов Н.Г. и др. Снижение эрозии входных кромок рабочих лопаток последних ступеней паровых турбин. // Электрические станции. 1998. №9. С. 4-5.

42. Лазарев Л.Я. Исследование влияния формы выходной кромки наэффективность охлаждаемых профилей сопловых и рабочих лопаток. // Изв. вузов. Авиационная техника. 1973. № 1. С. 112-114.

43. Лаптева З.А., Лопатицкий А.О. Экспериментальная воздушная турбина ЭТВ-1 и ее стенд. Исследование элементов паровых и газовых турбин и осевых компрессоров. / Труды ЛМЗ. Вып. 6. Машгиз. 1960г. С. 471476.

44. Локай В.И., Кумиров Б.А. К вопросу обобщения опытных данных по исследованию влияния выпуска охлаждающего воздуха в проточную часть на КПД турбинной решетки. // Изв. вузов. Авиационная техника. 1971. № 4. С. 129-136.

45. Мухтаров М.Х. Газодинамическое исследование решеток турбинпри воздушном охлаждении лопаток. / Труды ЦИАМ. № 719. М. 1976.

46. Наумчик Б. В. Исследование сепарационного и испарительного способов удаления влаги в ступенях паровых турбин. Диссертация на соискание ученой степени канд. техн. наук. JI. 1977.

47. Носовицкий А. И., Шпензер Г. Г. Газодинамика влажнопаровых турбинных ступеней. Л.: Машиностроение, 1977.

48. Основы практической теории горения. Ред. В.В. Померанцев. Л.: Энергия, 1973.

49. Патент 948293 (Великобритания) Improvements in or relating to Steam Turbines, 1964, FOld.

50. Патент 995643 (Великобритания) Improvements in or relating to Multistage Steam Turbines and Installations thereof, 1965, FOld.

51. Патент 1074762 (Великобритания) Improvements in and relating to Steam Turbines and methods of operating the same, 1967, FOld.

52. Патент 1084302 (Великобритания) Improvements in or relating to Steam Turbines, 1967, FOld.

53. Патент 1401176 (Великобритания) Steam turbine installation, 1975, F01D 5/08 5/28 9/02.

54. Патент 2399009 (США) Elastic fluid turbine, 1946, CI. 253-76.

55. Патент 3697191 (США) Erosion control in a steam turbine by moisture diversion, 1972, FOld 1/00.

56. Патент 3724967 (США) Moisture removal device for a steam turbine, 1973, FOld 25/32, FOld 15/00.

57. Патент 3923415 (США) Steam turbine erosion reduction by ultrasonic energy generation, 1975, F01D 5/28; F01D 17/08.

58. Патент 3997758 (США). Moisture control device for steam turbines, 1976, H05B 1/00; F01D 5/08; F04D 29/58.

59. Патент 1340752 (Франция) Procede de rechauffage d'aubes creuses de turbine, 1963, FOld.

60. Патент 1393506 (Франция) Prosede pour obtenir un meilleur fonctionnement des turbines a vapeur, et aube de turbines a vapeur pour la mise en oeuvre de ce procédé, 1965, FOld.

61. Патент 1399801 (Франция) Aube de turbine a vapeur, 1965, FOld.

62. Патент 1409464 (Франция) Prosede pour améliorer le fonctionnement des turbines a vapeu, 1965, FOld.

63. Патент 125219 (Чехословакия) Zpusob snizovani erose obeznych lopatek stupnu tepelnych turbin a zarizeni k provadeni tohoto zposobu, 1967, FOld.

64. Патент 58-49681 (Япония) Эрозионная защита лопаток паровой турбины, 1983, FOld.

65. Паровая турбина К-300-240 ХТГЗ. Под общей ред. Ю.Ф. Косяка. М.: Энергоиздат, 1982.

66. Перельман Р. Г. Эрозионная прочность деталей двигателей и энергоустановок летательных аппаратов. М.: Машиностроение. 1980.

67. Перельман Р.Г., Пряхин В.В. Эрозия элементов паровых турбин. М.: Энергоатомиздат, 1986.

68. Ронкин JI.M. О влиянии выпуска охлаждающего сопловые лопатки воздуха в проточную часть на КПД плоской решетки охлаждаемых профилей. // Изв. вузов. Авиационная техника. 1971. № 2. С. 59-66.

69. Руэлас Г. Б. Применение внутриканального наддува в сопловых решетках влажнопаровых ступеней турбин. Автореф. дис. на соискание учен, степени канд. техн. наук. М. 1983.

70. Свидетельство на полезную модель 13395 (Россия). Диафрагма ступени влажнопаровой турбины. 2000. FOld.

71. Спринжер Дж. С. Эрозия при воздействии капель жидкости. М.: Машиностроение, 1981.

72. Терентьев И.К. Ермашов Н.Н. Влагоудаление в паровых турбинах. / Энергетическое машиностроение. (НИИ Информтяжмаш). 1970. № 13.

73. Трухний А.Д. Стационарные паровые турбины. М.: Энергоатомиздат, 1990.

74. Уоллис Г. Одномерные двухфазные течения. М.: Мир, 1972.

75. Фаддеев И.П. Эрозия влажнопаровых турбин. Л.: Машиностроение, 1974.

76. Филиппов Г.А., Поваров О.А. Сепарация влаги в турбинах АЭС. М.: Энергия, 1980.

77. Филиппов Г.А., Поваров О.А., Пряхин В.В. Исследования и расчеты турбин влажного пара М.: Энергия, 1973.

78. Хлебалин Ю.М. и др. Тепловая защита проточной части паровой турбины от влажно- паровой эрозии. // Изв. вузов. Энергетика. 1994. № 7-8. С. 61-66.

79. Чернухин В.А. Экспериментальное определение толщины жидкостной пленки и величины "капельного уноса", возникающего под воздействием скоростного газового потока. // Изв. вузов. Машиностроение. 1965. №4. С. 107-112.

80. Шелобасов И.А. и др. Экспериментальное исследование пленочных течений и способы активного воздействия на них. Труды МЭИ, Вып. 260. МЭИ. 1972.

81. Шнейдер Г.Г. Эксплуатационные свойства деталей с регулярным микрорельефом. Л.: Машиностроение, 1982 г.

82. Яблоник P.M., Хаимов В.А. Устойчивость пленочного течения в коротких каналах. // ИФЖ. 1973. т. XXV. № 4. С. 641-647.

83. Akhtar M.S., Black J.,. Swanston M. J. C. Prevention of Steam Turbine Blade Erosion Using Stator Blade Heating. J. Mech. E. 17/77, vol. 191. p. 355-361.

84. Krzyzanowski J., Springiel Z., The Influence of Droplet Size on the Turbine Blading Erosion Hazard. Trans. ASME., v. 100. №4.1978.

85. Heyman F,J. Toward Quantitative Prediction of Liquid Impact Erosion. ASTM Special Technical Publication 474. Philadelphia, 1969.

86. Ruml Z., Orna M., Liska A. The Evaluation of Erqsion Resisten of Steam Turbine Blade Materials. Proc. 6th Int. Conf. on Erosion by Liquid Impact.

87. Schwerdtner Q. A., Yjsenfeld H.-G. Entwicklung zur Vermeidung von Schaufelerosionen in ND-Endstufen. VGB Kraftwerkstechnick, 1977, 57. №4, p. 227-235.

88. The battle against blade erosion. Engineering. 1967.204. № . p. 804806.

89. Wezorek B. Konstrukcja kola kierowniczego z modifikacja przepliwu paru. Prace IMP, 29-31, 1966. p. 359- 376.if <q