Повышение прочности боковых рам тележек грузовых вагонов тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.22.07, кандидат наук Рузметов, Ядгор Озодович

• Рузметов, Ядгор Озодович
• кандидат наук
• 2014

Оглавление диссертации кандидат наук Рузметов, Ядгор Озодович

СОДЕРЖАНИЕ

ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА. ПОСТАНОВКА ЦЕЛИ И ЗАДАЧ ИССЛЕДОВАНИЙ

1.1. Обзор и анализ проблемы снижения усталостной прочности литых боковых рам тележек грузовых вагонов по причине внутренних литейных дефектов

1.2. Выводы, постановка цели и задач исследований

ГЛАВА 2. МОДЕЛИРОВАНИЕ ПОВЕДЕНИЯ ВНУТРЕННЕГО ЛИТЕЙНОГО ДЕФЕКТА В НАГРУЖЕННОМ СЕЧЕНИИ БОКОВОЙ РАМЫ

2.1 Анализ внутренних литейных дефектов в изломах боковых рам, способствующих усталостному разрушению

2.2. Разработка образца, моделирующего внутренний литейный дефект в стенке боковой рамы

2.3. Расчет коэффициента интенсивности напряжений в вершине остроугольного внутреннего дефекта

2.4. Выводы по главе 2

ГЛАВА 3. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОРОГОВОГО КОЭФФИЦИЕНТА ИНТЕНСИВНОСТИ НАПРЯЖЕНИЙ В ВЕРШИНЕ ОСТРОУГОЛЬНОГО ВНУТРЕННЕГО ДЕФЕКТА

3.1. Разработка методики испытаний образцов и подготовка эксперимента

3.2. Результаты экспериментальных исследований по определению порогового коэффициента интенсивности напряжений в вершине остроугольного внутреннего дефекта на образцах

3.3. Выводы по главе 3

ГЛАВА 4. РАЗРАБОТКА МЕТОДИКИ РАСЧЕТА ПРОЧНОСТИ ЛИТЫХ БОКОВЫХ РАМ С УЧЕТОМ ВНУТРЕННИХ ЛИТЕЙНЫХ ДЕФЕКТОВ

4.1. Разработка структурной схемы методики расчета прочности боковых рам с внутренними дефектами и обоснование основных положений

4.2. Расчет типовой боковой рамы с внутренними литейными дефектами в нагруженных сечениях на прочность

4.3. Сопоставление результатов расчетов с экспериментальными данными

4.4. Выводы по главе 4

ГЛАВА 5. РАЗРАБОТКА РЕКОМЕНДАЦИЙ ПО УВЕЛИЧЕНИЮ УСТАЛОСТНОЙ ПРОЧНОСТИ ЛИТЫХ БОКОВЫХ РАМ

5.1. Разработка рекомендаций по увеличению усталостной прочности литых боковых рам

5.2. Выводы по главе 5

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ

ПРИЛОЖЕНИЯ А. Программный код механической обработки образца с инициирующим надрезом

ПРИЛОЖЕНИЯ Б. Акт о внедрении результатов исследований

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Повышение прочности боковых рам тележек грузовых вагонов»

ВВЕДЕНИЕ

Актуальность и формулировка проблемы. Тенденция повышения межремонтных пробегов грузовых вагонов с целью повышения эффективности железнодорожных перевозок наблюдается во всем мире. В перспективах развития подвижного состава России и стран СНГ потребуется увеличения межремонтных пробегов для ходовых частей грузовых вагонов с 500 тыс. км до 1,0 млн., и выше. Достижение таких показателей требует от разработчиков несущих элементов тележек внедрения уточненных методик прогнозирования запаса усталостной прочности, учет влияния наиболее существенных технологических факторов, снижающих ресурс деталей, деградации механических свойств сталей, оценку живучести деталей методами механики разрушения, взаимодействия с технологами. Мониторинг текущих состояний наиболее нагруженных деталей тележек на протяжении всего жизненного цикла способствует исключению из эксплуатации негодных деталей и безотказности функционирования грузовых вагонов [1,4,6,1314,15,16]. Непрерывно улучшается программные продукты, позволяющие оценивать влияние на прочность большего числа вредных факторов, улучшать технологию изготовления деталей, снижать процент брака, ускорять время поставки на производство.

Не смотря на имеющиеся достижения науки и технологий производства, наблюдается ежегодное увеличение числа изломов литых боковых рам тележек грузовых вагонов в сети [41,128,132], нередко приводящих к крушению и столкновению поездов. Поэтому очень важным считается учет всех существенных факторов, влияющих на снижение ресурса боковых рам в эксплуатации, на стадии проектирования новых конструкций.

Существующие методики расчета боковых рам на прочность по действующим [17,22,43] достаточно просты и не отражают реальное напряженное состояние в конструкции натурной боковой рамы от действия эксплуатационных и испытательных нагрузок. Это приводит к изломам боковых рам в первые годы их использования в сети, и далее на протяжении всего срока службы. Не смотря

на огромную базу отказов боковых рам на железных дорогах и в лабораторных испытаниях, наличия программ виртуального моделирования технологий и нагруженности боковых рам в составе поездов, испытательных стендов с пространственным циклическим нагружением в эксплуатационном спектре нагрузок, существующие методики не дополняются новыми исходными данными и опытными проверками на стадии проектирования и производства. Разработчики используют эмпирические методы прогнозирования ресурса и качества изготовления, сильно упрошенные модели для формирования окончательного заключения о соответствии боковых рам нормативным требованиям. Поэтому вопросы уточненного прогнозирования прочности боковых рам с помощью моделирования всех существенных факторов, оказывающих влияние на снижение ресурса, являются актуальными.

В связи с этим целью диссертации является разработка и научное обоснование рекомендаций по повышению усталостной прочности боковых рам тележек грузовых вагонов в эксплуатации на основе уточненной методики оценки прочности боковых рам с учетом наличия внутренних литейных дефектов в опасных сечениях.

Общая методика исследований. Для достижения поставленной цели применялись методы математического моделирования интенсивности напряжений вблизи вершины трещиноподобного дефекта. Базовые положения и результаты теоретических исследований проверялись методом прямой экспериментальной проверки. В теоретических исследованиях напряженного состояния и интенсивности напряжений использовался метод конечных элементов (МКЭ). Коэффициенты интенсивности напряжений вблизи литейных дефектов определялись методом механики разрушений при отрыве, поперечном и продольном сдвигах.

Научная новизна. В процессе разработки и экспериментальной проверки технических решений для повышения усталостной прочности боковых рам по разработанной методике, а также установления с ее помощью допускаемых

размеров внутренних литейных дефектов в опасных сечениях, получены следующие научные результаты:

1) Разработан образец с центральным инициирующим надрезом для испытаний на растяжение, имитирующий поведение внутреннего краеугольного литейного дефекта в элементах боковых рам.

2) Получено на образцах пороговое значение КИН Kth для сталей типа 20JI с учетом деградации механических свойств за 30 лет эксплуатации боковых рам и более.

3) Разработана методика расчета боковых рам на прочность с учетом технологических факторов: наличия внутренних литейных дефектов в опасных сечениях; пониженных на 20% механических свойствах в детали; минимальных толщин стенок отливки по чертежу; деградации механических свойств за 30 лет и более.

Практическая ценность. Разработанная в диссертации уточненная методика расчета прочности литых боковых рам тележек грузовых вагонов позволяет учитывать наличие внутренних остроугольных дефектов литейного происхождения в опасных сечениях боковых рам, понижение механических свойств в детали на 20% при изготовлении, возможность изготовления отливки с минимальными толщинами стенок, подбирать максимально допустимые размеры внутренних дефектов для каждого опасного сечения в отдельности, учитывает деградацию механических свойств стали за 30 лет эксплуатации боковых рам и более. В результате проведенных исследований разработаны научно-обоснованные рекомендации по увеличению усталостной прочности литых боковых рам. Определение КИН на разработанных образцах с центральным надрезом позволило повысить пороговое его значение с 7,1 МПал/м до 10,8 МПал/м, установленное в предыдущих исследованиях на образцах с краевой трещиной. Созданный способ моделирования внутренних дефектов с острыми краями внутри элементов боковой рамы с помощью пакета Crack в ANSYS/Workbench 14.5 позволяет оценить его влияние на снижение усталостной прочности путем сравнения КИН с установленным на образцах пороговым

значением Kth. Разработанная твердотельная модель боковой рамы тележки 18-100 с минимальными толщинами стенок по чертежу показала несоответствие ее нормативным требованиям по прочности.

Результаты исследований научной работы внедрены в учебный процесс Ташкентского института инженеров железнодорожного транспорта при проведении учебных занятий по направлению образования «Наземные транспортные системы и их эксплуатация», а также на ДП «Литейно-механический завод» ГАЖК «Узбекистон темир йуллари» при изготовлении литых боковых рам с максимальными толщинами стенок, и в вагонном депо ВЧД-1 ГАЖК «Узбекистон темир йуллари» при проведении неразрушающего контроля литых боковых рам тележек грузовых вагонов модели 18-100 и аналогов.

Автор выражает глубокую признательность к.т.н., доценту кафедры «Вагоны и вагонное хозяйство» A.B. Якушеву за всестороннюю помощь и обучение при выполнении диссертационных исследований; д.т.н., профессору Ш.С. Файзибаеву за поддержку и оказание содействия в практическом применении результатов исследований; д.т.н., профессору Ю.П. Бороненко за предложенное актуальное направление исследований и создание условий при выполнении работы.

ГЛАВА 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА. ПОСТАНОВКА ЦЕЛИ И ЗАДАЧ

ИССЛЕДОВАНИЙ

1.1. Обзор и анализ проблемы снижения усталостной прочности литых боковых рам тележек грузовых вагонов в эксплуатации

Усталость металла является одной из важнейших причин отказов несущих деталей ходовых частей подвижного состава в эксплуатации. Неожиданная поломка некоторых элементов, например оси колесной пары, колеса, рамы боковой или балки надрессорной тележки грузового вагона, в движении может привести к трагическим последствиям из-за схода вагона с рельс. Поэтому, изучение и управление причинами усталостного разрушения ответственных деталей ходовых частей позволит разрабатывать обоснованные технические требования к качеству их изготовления, подбирать средства неразрушающего контроля для выявления недопустимых наружных и внутренних дефектов, устанавливать размеры зон обязательного неразрушающего контроля деталей, снизить процент забракованной продукции на заводах-изготовителях и на стадии жизненного цикла, оценивать влияние технологических факторов на снижение усталостной прочности детали на стадии проектирования, и т.д.

Основы современных методов исследований усталости детали железнодорожного подвижного состава заложили работы отечественных ученых: М.Ф. Вериго, C.B. Вершинского, М.В. Винокурова, A.M. Годыцкого-Цвирко,

B.Н. Данилова, С.М. Куценко, В.А. Лазаряна, A.A. Львова, E.H. Никольского, Л.Н. Никольского, И.И. Челнокова Л.А. Шадура, а также зарубежных ученых:

И. Гоммеля, М.Б. Кельриха, Ю.Л. Кофмана, Г. Марье, Е. Шперлинга и др.

Проблемам динамики и прочности подвижного состава посвящены работы отечественных ученых: П.С. Анисимова, В.Р. Асадченко, И.Г. Барбаса, Н.С. Бачурина, В.И. Беляева, Н.Г. Беспалова, Е.П. Блохина, Г.И. Богомаза, О.Г. Бойчевского, М.М. Болотина, Ю.П. Бороненко, М.Ф. Вериго,

C.B. Вершинского, А.У. Галеева, М.И. Глушко, В.Г. Голованова, П.Т. Гребенюка,

A.B. Грищенко, И.А. Добычина, Г.Б. Дурандина, И.А. Забарова, A.B. Иванова, И.А. Иванова, В.М. Ильина, A.B. Казаринова, A.A. Камаева, В.А. Камаева, 3.0. Каракашьяна, Б.Г. Кеглина, В.В. Коломийченко, Г.В. Костина, H.A. Костиной, В.Н. Котуранова, Г.Б. Крайзгура, И.Г. Крайзгура, В.А. Кручек,

B.Ф. Лапшина, A.C. Лебедева, Л. А. Манашкина, В.И. Миронова, E.H. Никольского, Л.Н. Никольского, A.M. Орловой, H.A. Панькина, В .Я. Першина, Ю.И. Першица, B.C. Плоткина, В.Е. Попова, С.И. Попова,

A.Н. Прасолова, Б.С. Ратнера, Ю.С. Ромена, Е.И. Селенского, И.В. Селинова,

C. А. Сенаторова, A.B. Смольянинова, М.М. Соколова, A.M. Соколова,

B.В. Стрекопытов, A.B. Третьякова, Х.Т. Туранова, В.Ф. Ушкалова, И.Б. Феоктистова, В.Н. Филиппова, Н.М. Хачапуридзе, В. Д. Хусидова, Ю.М. Черкашина, H.A. Чуркова, Л.А. Шадура, A.B. Юрченко и др.

Существенный вклад в совершенствование конструкций подвижного состава и расчет ресурса его частей внесли расчетные и экспериментальные работы, проводимые во ВНИИЖТ, ГосНИИВ, МИИТ, ПГУПС, ДИИТ, УрГУПС, ОмГУПС, ТашИИТ, ОАО «НВЦ «Вагоны», НПК «Уралвагонзавод» и других организаций.

В настоящее время на сети железных дорог России и некоторых стран СНГ сформировалась чрезвычайно неблагоприятная ситуация в сфере безопасности движения, связанная со значительным увеличением числа случаев изломов боковых рам тележек грузовых вагонов.

Ежегодно в сети железных дорог России разрушается около 7-20 боковых рам [41], что часто приводит к сходу и крушению вагонов, потерям груза, повреждению железнодорожной инфраструктуры, риску столкновения с встречными грузовыми и пассажирскими поездами.

По данным мониторинга отказов грузовых вагонов в эксплуатации, проведенного ОАО «РЖД» за последние 8 лет [128], причинами 137 случаев отказа, явились поломки литых боковых рам тележек в движении подвижного состава. На рисунке 1.1 приведено распределение 137 случаев изломов рам на сети железных дорог России по годам.

Как видно из рисунка 1.1, в среднем ежегодно разрушается 15 боковых рам.

Количество изломов боковых рам н- 1-4 К> К) Ы О СЛ О С/1 О С/1 О 21 14 13 - 14

У

/ 10 ] [2 т Г :

У 7 8 ■ V 8

z щ

| . : ИР яВ В

# # 5?» ^ >> О О ^ ^ ^ ^ ^

Рисунок 1.1 - Количество изломов боковых рам грузовых вагонов с 2006 по 07.2014 в сети

железных дорог ОАО «РЖД»

^ о^ о?? ¿ЬЧ аЯ? # # сф # ^ # Л* Л? ^ ^ Год изготовления боковой рамы

Рисунок 1.2 - Количество изломов боковых рам грузовых вагонов в сети ОАО «РЖД» в

зависимости от года их изготовления

Всплеск в 2010 г. обусловлен тем, что боковые рамы используемые на тележках, были изготовлены в 2007 годах и 2008 годах, то есть в годы когда были рекордные показатели выпуска боковых рам на заводах изготовителях (рисунок 1.2) [41,128].

Также представляет интерес сезонное распределение изломов боковых рам. Увеличение разрушений приходит в зимний период (рисунок 1.3). Около 60% рам из выборки разрушилось в январе - марте. Это связанно с охрупчиванием металла при пониженных температурах.

Изломы боковых рам происходят исключительно по радиусу Б155 внутреннего угла буксового проема (рисунок 1.4). Причинами изломов являются грубые нарушения технологического процесса изготовления отливок, которые реализуются в появлении недопустимых внутренних дефектов литейного происхождения и пониженных механических свойствах стали - пределе текучести и ударной вязкости при температуре -60°С. Соотношение этих двух основных причин примерно равно. Если наружные литейные дефекты и несоответствующие

Рисунок 1.3 - Распределение по месяцам количества изломов боковых рам тележек грузовых

вагонов в сети ОАО «РЖД»

Рисунок 1.4 - Излом боковой рамы по внутреннему углу буксового проема

режимы термообработки можно устранить путем ужесточения соблюдения технологической дисциплины на предприятиях, то обнаружение внутренних литейных дефектов возможно не всегда.

Зачастую, внутренние дефекты залегают в галтелях, границах ребер жесткости, Т-образных сечениях элементов боковых рам (рисунок 1.5), обладающих низкой контролепригодностью для методов неразрушающего контроля [120,121,136,137,138,140,141,142]. На практике, именно такие дефекты, в виде усадочных раковин и песочных засоров с острыми границами, локализованные в нагруженных зонах боковых рам, приводят к повышенной концентрации напряжений в острых вершинах. Возникновение нормальных напряжений в острых вершинах внутреннего литейного дефекта сводится к симметричному (относительно линии трещиноподобного внутреннего литейного дефекта) деформированию, то есть к трещине отрыва.

Практические исследования изломов боковых рам в стендовых испытаниях [3,5,7,41,46,47,52,53,54,55,62,117] подтверждают, что усталостные трещины зарождаются в острых вершинах внутренних литейных дефектов при симметричном деформировании. Обратно симметричное деформирование (то есть

поперечный и продольный сдвиг) не способствует зарождению и развитию усталостных трещин в вершинах внутренних литейных дефектов.

Рисунок 1.5 - Излом боковой рамы с внутренним литейным дефектом

Исследования трещиностойкости литых сталей типа 20Л [103,104,105,106,107,108,109] позволяют установить критерии разрушения для боковых рам тележек грузовых вагонов при наличии поверхностных или краевых трещин и симметричного деформирования. Вопрос применимости установленных критериев в случаях попадания внутреннего литейного дефекта в нагруженную зону боковой рамы, подлежит изучению. Поэтому, определение экспериментальных значений критических коэффициентов интенсивности напряжений для литых сталей, с учетом внутренних остроугольных дефектов, является актуальным. Решение данного вопроса позволит уточнить имеющиеся методики расчета запаса сопротивления усталости боковых рам путем дополнительного рассмотрения стадии моделирования залегания внутренних литейных дефектов в опасных сечениях, подбора допускаемых размеров для них без потери запаса сопротивления усталости.

Кроме характеристик трещиностойкости стали боковых рам, корректное определение основных механических свойств для использования в расчетах также важно [51,56,57,60,63,64,119,123,124,126]. На сегодняшний день, производители боковых рам сдают ОТК отливки по результатам механических испытаний образцов, вырезанных из отдельно залитых треф а не из боковой рамы той же плавки. Стоит отметить, что ОСТ 32.183-2001 «Тележки двухосные грузовых вагонов колеи 1520 мм. Детали литые, рама боковая и балка надрессорная» допускает принимать ОТК отливки по результатам механических испытаний образцов, вырезанных из боковых рам. Размеры образцов для испытаний на растяжение при этом сокращены по диаметру с 10 мм до 5 мм, по расчетной длине с 50 мм до 25 мм. Уровень механических свойств на образцах от детали может быть ниже на 20%, чем на образцах из треф, согласно ОСТ 32.183-2001. Такой подход к определению механических свойств - предела текучести, предела прочности, относительного удлинения и сужения, ударной вязкости, имеет противоречие с известным проявлением масштабного фактора [134,139,141,143].

Общеизвестно, что с увеличением размеров образца происходит снижение механических свойств из-за больших размеров, большей вероятности наличия несплошностей металла на микроуровне, дефектов, несовершенств кристаллической решетки, запасов упругой энергии в образце и т.д. Проведенные эксперименты [58,59,65,66,70,79] на однократных образцах из стали 20ГЛ показали, что при пятикратном снижении диаметра образца с 10 мм до 2 мм и удалении упруго растянутых участков, предел текучести повышается примерно на 30%. Этот эксперимент лишний раз доказывает проявление масштабного фактора.

Таким образом, рассматривая обратную задачу, механические свойства стали 20ГЛ боковых рам должны быть ниже на образцах, вырезанных из отдельных треф, чем на образцах из детали. Заблуждение, заложенное в ОСТ 32.183-2001 по вопросу определения сдаточных механических свойств на производстве, приводит к тому что, с физической точки зрения допускаемое снижение предела текучести стали в боковой раме до 235 МПа может привести к

значению предела текучести стали в трефе ниже чем на 200 МПа, с учетом проявления масштабного фактора.

Стоит отметить, что при расчете боковой рамы на прочность по [86,87], критерием прочности является предел текучести стали. Так, [17] устанавливают предел текучести для стали 20 ГЛ на уровне 294 МПа, что не согласуется с допускаемыми механическими свойствами по ОСТ 32.183-2001 с учетом разрешенного понижения на 20% предела текучести до 235 МПа при производстве боковых рам. Выявленное расхождение расчетного значения предела текучести с допускаемым на практике приводит к тому, что если конструкция боковой рамы спроектирована с небольшим запасом, то в эксплуатации возможно преждевременное ее разрушение.

Если проанализировать, конечно-элементные модели боковых рам, подвергаемые расчету на прочность [134,146], то видно, что они имеют номинальные (средние) толщины стенок по чертежу. В итоге, получается детерминированная оценка напряженного состояния боковых рам от действия эксплуатационных нагрузок, то есть не вероятностная. Отсутствие расчетов боковых рам на прочность с учетом реальной разнотолщинности в ответственных зонах, возможного изготовления с минимальными толщинами стенок по чертежу, вариации базовых размеров боковых рам, влияющих на распределение напряжений в сечениях, позволяет получить условное представление о концентрации напряжений. На практике существуют примеры изготовления литых боковых рам тележек в строгом соответствии с чертежом, имеющим допуски на размеры, по наиболее выгодным для производства размерам, то есть минимальным толщинам стенок. Такие боковые рамы не выдерживают контрольное число циклов нагружений в испытаниях на усталость.

Другим несовершенством моделирования литых боковых рам при проектировании можно отметить отсутствие отражения результатов технологической проработки новых конструкций в последующих конструкторских расчетах на прочность. На сегодняшний день технология заливки боковой рамы, кристаллизации жидкого металла в форме, моделируется в

различных программных продуктах, например MAGMA [26,127]. В результате моделирования литейных процессов разрабатывается технология заливки, определяется место установки заливной горловины, питателей и прибылей, холодильников, выпоров, создается схема заполнения формы жидким металлом, литниковая система, прогнозируются зоны расположения возможных литейных дефектов [12,13,26]. Карту расположения дефектов литейного происхождения в боковой раме после разработки оптимальной технологии можно получить в MAGMA путем выполнения продольных сечений отливки и определения мест с минимальной плотностью. Размеры дефекта, расстояния от него до наружной или внутренней поверхностей боковой рамы измерить по картинке в формате JPEG не представляется возможным [26]. Рекомендации по изменению конфигураций элементов боковой рамы с целью минимизации литейных дефектов передаются разработчику, который изучает необходимость внесения конструктивных изменений в модель рамы. При этом наличие внутренних литейных дефектов в раме не учитывается в расчетах на прочность. Заключение о соответствии рамы по прочности нормативным требованиям дается на основе стандартных представлений об идеализированной конструкции, то есть с номинальными толщинами стенок, без внутренних дефектов, без учета разнотолщинности стенок в одном поперечном сечении рамы, и т.д.

Отработка боковых рам на технологичность с помощью программ моделирования литейных процессов типа MAGMA позволяет подобрать оптимальную технологию изготовления, но не исключает наличие внутренних дефектов в нагруженных зонах. В силу ограничений, твердотельная модель рамы с внутренними дефектами в MAGMA не создается. Передать результаты моделирования технологии в программу конечно-элементного анализа для расчета прочности рамы с дефектами напрямую не получится. Понять в каких зонах боковой рамы окажутся возможные дефекты можно, но выполнить расчет рамы с полученными дефектами на прочность нельзя. Поэтому, расчет прочности технологичной боковой рамы не учитывает содержание возможных внутренних литейных дефектов в ее элементах, в том числе в высоконагруженных зонах.

Экспериментальная оценка прочности разрабатываемых боковых рам выполняется в стендовых статических испытаниях, а также в испытаниях на усталость при постоянной нагрузке цикла. Статические испытания боковых рам проводятся согласно [84]. Осевые напряжения в элементах рамы регистрируются с помощью наклеенных тензорезисторов от действия вертикальной, поперечной и продольной нагрузки. Важно, что статические испытания выполняются в стендах с П-образной силовой рамой и верхним расположением нагружающего гидроцилиндра для приложения вертикальной нагрузки. Такая компоновка испытательного стенда полностью соответствует схеме статического нагружения боковой рамы в составе тележки вагона.

Испытания рамы на сопротивление усталости производятся по [84] на гидропульсаторных машинах, как с нижним расположением нагружающего цилиндра, так и с верхним. В основном, испытательные центры России и стран СНГ укомплектованы испытательными машинами с нижним нагружающим цилиндром. Руководящий документ РД.24.050.37.95 «Вагоны грузовые и пассажирские. Методы испытания на прочность и ходовые качества», на основе которого разработана [84], устанавливает схему нагружения боковой рамы и надрессорной балки, при которой приложение вертикальной циклической нагрузки к детали осуществляется снизу-вверх, упор при этом в рессорной площадке и подпятнике соответственно.

Существует различие в величинах прикладываемых нагрузок при нагружении боковой рамы сверху-вниз и снизу-вверх. При нагружении сверху-вниз, то есть как в эксплуатации, влияние дополнительных сил инерций от испытательной оснастки исключается. Нагружение снизу-вверх, то есть как в испытаниях на усталость, приводит к повышению прикладываемой нагрузки на величину сил инерции от испытательной оснастки и нагружающего устройства испытательного стенда, появляющихся в результате их движения во время испытаний боковой рамы на усталость. Установлено, что величина сил инерций может составлять от 3 до 5 тс на верхних режимах нагружения боковой рамы. Это

приводит к повышению уровня напряжений в опасных сечениях боковых рам на 15-20 МПа (рис. 1.6).

Результаты расчетов боковой рамы тележки грузового вагона модели 18-100 в программе А^УВ/ХМогкЬепсЬ от действия максимальной вертикальной нагрузки цикла 62 тс [84], и 67 тс, приведены на рисунке 1.6. Из рисунка 1.6 видно, что в углу буксового проема главные напряжения выше на 20 МПа при нагружении боковой рамы нагрузкой 67 тс, обусловленной наличием дополнительных сил инерций от движения испытательной оснастки и нагружающего устройства, чем при нагружении нагрузкой 62 тс, без учета сил инерции.

1.175 0.И5

а)

Рисунок 1.6 - Результаты расчетов главных напряжений по продольной оси боковой рамы (Па) с номинальными толщинами при вертикальном нагружении нагрузкой 62 тс (а) и 67 тс (б) в

условиях стендовых испытаний на усталость

Л; &иис $«т1игаО«а>кы1

Магты йин

Туре ЫолпЫ &< и£ Ал|)

ип*Р»

0ЮЬ»< Сводит« 5уакт Т«пг1

3117.2914 1Ш

Стоит отметить, что расчеты боковых рам [146] на соответствие требованиям [87] по прочности производятся при нагружении вертикальной нагрузкой 62 тс. Хотя после изготовления опытной партии боковые рамы направляются на сертификационные испытания в испытательный центр. Заключение о соответствии боковых рам обязательным требованиям НБ ЖТ ТМ 02 «Металлопродукция для железнодорожного подвижного состава. Нормы безопасности» выдается после получения положительных результатов испытаний по определению комплекса показателей, в том числе определения коэффициента запаса сопротивления усталости на девяти боковых рамах. В этих испытаниях строится кривая усталости и рассчитывается коэффициент запаса сопротивления усталости. Как уже отмечалось ранее, испытания на усталость [23,24,25,28] проводятся в основном на пульсаторных машинах с нижним расположением нагружающего гидроцилиндра, в которых может происходить - повышение задаваемой нагрузки с 62 до 67 тс. То есть, максимальные нормальные напряжения будут выше на 15-20 МПа (рисунок 1.66).

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Рузметов, Ядгор Озодович, 2014 год

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ

1. Александров, A.B. сопротивлени. Основы теории упругости и пластичности: Учеб. для строит, спец. вузов / A.B. Александров, В.Д. Потапов. -2-е изд., испр. - М.: Высш. Шк. 2002. - 400 е.: ил.

2. Алямовский, A.A. SolidWorks/COSMOSWorks. Инженерный анализ методом конечных элементов / A.A. Алямовский. - М.: ДМК Пресс, 2004. - 432 с.

3. Андерсон, Е. Тележка с упругим направлением колесных пар для грузовых вагонов // Железные дороги мира. - 1988. - № 12. - 27 - 30 с.

4. Андриашевич, M.H. Преобразование показателей сопротивления многоцикловой усталости металлов для прогнозирования предела выносливости / M.H. Андриашевич, В.В. Андреев.: сб. трудов международной научно-технической конф. «Актуальные проблемы надежности технологических, энергетических и транспортных машин». -М.: Машиностроение, Т.1, 2003. -451с.

5. Анисимов, П.С. О параметрах перспективной двухосной тележки грузовых вагонов / П.С. Анисимов, М.Ф. Вериго, Л.О. Грачева, A.B. Кузнецов, Л.Д. Кузьмич, A.A. Львов, М.М. Соколов // Труды ВНИИВ. - 1973. - вып. 20.

6. Байков, В.П. Влияние предварительного циклического нагружения на механические характеристики стали 08Г2С / В.П. Байков, O.A. Воронцова, И.В. Троицкий и др. - Деп. в ВИНИТИ 10.12.86, №3717/86.

7. Бамбулевич, В.Б. Испытание деталей и узлов объединения на стендах -оперативный и надежный способ оценки их качества / В.Б. Бамбулевич, Н.Л. Николаев, A.B. Якушев // Тяжелое машиностроение. - 2004. -№4. - С. 11-12.

8. Басов, К. А. ANS YS: справочник пользователя / К. А. Басов. - М.: ДМК Пресс, 2005. - 640 е., ил.

9. Басов, К. А. Графический интерфейс комплекса ANS YS. М.: ДМК Пресс, 2006.-248 с.

10. Батищева, О.М. Метод определения параметров моделей деградационных процессов / О.М. Батищева.: сб. трудов международной научно-технической

конф. «Актуальные проблемы надежности технологических, энергетических и транспортных машин». - М.: Машиностроение, 2003. -Т.1.-451 с.

П.Белл, Дж. Ф. Экспериментальные основы механики деформируемых твердых тел. Конечные деформации. Часть 2 / Дж.Ф. Белл.; пер. с англ.; под ред. А. П. Филина. - М.: Наука, 1984. - 432 с.

12. Болотин, В.В. Прогнозирование ресурса машин и конструкций / В.В. Болотин. - М.: Машиностроение, 1984. - 312 с.

13. Болотин, В.В. Ресурс машин и конструкций / В.В. Болотин. - М.: Машиностроение, 1996. - 346 с.

14. Болотин, В.В. Теория датчиков повреждений и счетчиков ресурса. - В кн.: Расчеты на прочность / В.В. Болотин, С.М. Набойщиков. - М.: Машиностроение, 1983. - Вып. 24. - С.79-94.

15. Бороненко, Ю.П. Комплекс программ для динамических расчетов-конструкций вагонов с применением метода суперэлементов (СУПЕР-Д) / Ю.П. Бороненко, A.A. Битюцкий, Г.Е. Сорокин, A.B. Третьяков.: Per. номер-ВНТИЦентра - 50860000076 от 20.01.86 г.

16. Бороненко, Ю.П. о проекте создания инновационного грузового подвижного состава / Ю.П. Бороненко, A.M. Орлова, JI.B. Цыганская, В.А. Решетов, Е.А. Рудакова // Вагоны и вагонное хозяйство. - 2011. - № 1. - С.35-37.

17. Бэкофен В. Процессы деформации / В. Бэкофен.; пер с анг. B.C. Берковского и Ф.И. Рузанова; под ред. С.Е. Рокотяна. - М.: Металлургия, 1977. -288 с.

18. Вершинский C.B. и др. Особенности продольной динамики поездов на крутых уклонах // Исследование прочности, устойчивости, воздействия на путь и техническое обслуживание вагонов в поездах повышенной массы и длины: Труды ВНИИЖТ. М.: Транспорт, 1992. С. 51 - 56.

19. Вершинский C.B. Устойчивость вагона от выжимания продольными силами при торможении поездов // Динамика, прочность и устойчивость вагонов в тяжеловесных и скоростных поездах: Труды ЦНИИ МПС. М.: Транспорт, 1970. С. 4-38.

20. Вершинский C.B., Костин Г.В., Кочнов А.Д., Черкашин Ю.М. Исследование устойчивости движения грузовых поездов в кривых малого радиуса при действии продольных растягивающих сил // Проблемы динамики и прочности перспективных вагонов: Труды ВНИИЖТ / Под ред. C.B. Вертинского. - 1981. -вып. 639.- С. 11 -23.

21. Вершинский, C.B. Динамика вагонов / C.B. Вершинский. - М.: Транспорт, 1991. -360 с.

22. Вершинский, C.B. Расчет вагонов на прочность / C.B. Вершинский. - М.: Машиностроение, 1971. -432 с.

23. Винокуров В.А. и др. Сварные конструкции. Механика разрушения и критерии работоспособности /В.А. Винокуров, С.А. Куркин, Г.А. Николаев; Под ред. Б.Е. Патона — М.: Машиностроение. 1996. - 576с.

24. Волков, С.Д. Экспериментальные функции сопротивления легированной"^ стали при растяжении и кручении / С.Д. Волков, Ю.П. Гуськов, В.И. Кривоспицкая и др. // Проблемы прочности. - 1979. - № 1. - С.3-5.

25. Воробьев, А.З. Сопротивление усталости элементов конструкций / А.З.Л Воробьев, Б.И. Олькин, В.Н. Стебенев и др. -М.: Машиностроение, 1990.-240 с.

26. Глебов, С.М. Оптимизация технологии изготовления отливок «Балка надрессорная» тележек грузовых вагонов с применением компьютерного моделирования литейных процессов / С.М. Глебов, A.B. Якушев // Транспорт Российской Федерации. - 2011. - № 2. - С. 63 - 65.

27. Горицкий В.М., Хромов Д.П. Оценка сопротивления распространению трещины по результатам испытания на ударную вязкость. Заводская лаборатория. Диагностика металлов, 1984. - № 7. - С. 70-72.

28. Демин Ю.В. Ходовые части грузовых вагонов и безопасность движения поездов // Зашзничний транспорт Украши. - 1998. - №2 - 3. С 13 - 16.

29. Детали литые из низколегированной стали для вагонов железных дорог колеи 1520 мм. Рама боковая и балка надрессорная. Технические требования TT ЦВ-32-695-2006. М: 2006. - 39 с.

30. Емельянов, И.Г. Прочность и ресурс котла вагона-цистерны / И.Г. Емельянов, A.B. Кузнецов, В.И. Миронов. - Екатеринбург: ИМАШ УрО РАН,2005. -1 эл. опт. диск - ISBN-5-7791-1648-Х, статья Д458.

31.Ершков О.П. Расчет поперечных горизонтальных сил в кривых: Труды ВНИИЖТ. - М.: Транспорт, 1966. - вып.347. - 235 с.

32. Ефимов, В.П. Уральскому конструкторскому бюро вагоностроения 70 лет / В.П. Ефимов // Тяжелое машиностроение. - 2005. - №8. - С.7-13.

33. Закирничная М.М. Охрупчивание стали 20 в процессе длительной эксплуатации// Машины и аппараты. - 2006. - №1. - с. 207-214.

34. Змеева, В.Н. Вероятностное прогнозирование длительности развития усталостных трещин в литых сталях деталей грузовых вагонов / В.Н. Змеева, С.Г. Лебединский // Вестник ВНИИЖТ. - 2000. - №2. - С.44-47.

35. Змеева, В.Н. Статистические закономерности развития усталостных трещин в литых сталях деталей грузовых вагонов / В.Н. Змеева, С.Г. Лебединский // Вестник ВНИИЖТ. - 1999. - №3. - С.26-31.

36. Иванова, B.C. Природа усталости металлов / B.C. Иванова, В.Ф. Терентьев. -М.: Металлургия, 1975. - 454 с.

37. Инструкция по ремонту тележек грузовых вагонов. РД 32 ЦВ 052-99 от 21.05.199.-87 с.

38. Калиткин, H.H. Численные методы / H.H. Калиткин. - М.: Наука, 1978. -512 с.

39. Каплун, А.Б. ANSYS в руках инженера: Практическое руководство. Изд. 2-е, испр. - М.: Едиториал УРСС, 2004. - 272 с.

40. Карибжанов, А.Е. Моделирование напряженного состояния боковых рам грузовых тележек с внутренними литейными дефектами / А.Е. Карибжанов, A.B. Якушев, Я.О. Рузметов // Научный журнал министерство образования и науки Казахстана «Поиск». - 2012. - №4 (1) С. 290 - 294.

41. Китаин, В.В. Сопротивление разрушению в условиях сложных режимов нагружения / В.В. Китаин, А.П. Гусенов, М.П. Гаврилов, А.Г. Казанцев // Пробл. Прочности. - 1989. - №4. - С.3-7.

42. Когаев, В.П. Расчеты на прочность при напряжениях, переменных во времени / В.П. Когаев. - М.: Машиностроение, 1993 - 364 с.

43. Коллинз, Дж. Повреждение материалов в конструкциях. Анализ, предсказание, предотвращение / Дж. Коллинз; пер. с анг. - М.: Мир, 1984. - 624 с.

44. Комаровский A.A. Прогнозирование остаточного ресурса и долговечности// Тяжёлое машиностроение - 2000, №12, с. 16-19.

45. Конькова, Т.Е. О путях повышения эксплуатационной надежности стальных литых деталей тележек грузовых вагонов / Т.Е. Конькова, В.Б. Беловодский, A.B. Великанов // Вестник ВНИИЖТ. - 2009. - №1. - С.22-26.

46. Косарев, JI.H. Анализ надежности литых деталей тележек грузовых вагонов по данным эксплуатации / JI.H. Косарев, Т.П. Северинова, Н.И. Корнев, Н.Ф. Забелина // Вестник ВНИИЖТ. - 1985. - №4. - С.32-37.

47. Котуранов, В.Н. Нагруженность элементов конструкций вагона / В.Н. Котуранов и др. - М.: Транспорт, 1991. - 238 с.

48. Лебедев A.A., Чаусов Н.Г., Драгунов Ю.Г., Гетманчук A.B., Комолов В.М. Способ прогнозирования трещиностойкости материала в зависимости от условий эксплуатации конструкции. Авторское свидетельство № 1837199 AI.

49. Лебедев, А. А. Феноменологические основы оценки трещиностойкости материалов по параметрам падающих участков диаграмм деформаций / A.A. Лебедев, Н.Г. Чаусов // Проблемы прочности. - 1983. - №2. - С. 6-10.

50. Лебедев, A.A. К оценке трещиностойкости пластичных материалов / A.A. Лебедев, Н.Г. Чаусов // Проблемы прочности. - 1982. - №2. - С. 11-13.

51. Лебедев, A.A. Модель накопления повреждений в металлических материалах при статическом растяжении / A.A. Лебедев, Н.Г. Чаусов, С.А. Недосека и др. // Проблемы прочности. - 1995. - №7. - С. 31-40.

52. Лукашук, O.A. Влияние наработки на бифуркационную картину разрушения образца в испытательной машине / O.A. Лукашук, A.B. Якушев, В.И. Миронов // Вестник УГТУ - УПИ. - 2004. - Специальный выпуск. - Ч. 1. - С.435-439.

53. Лурье, А.И. Теория упругости / А.И. Лурье. - М.: Наука, 1970. - 939 с.

54. Матвиенко, Ю.Г. Модели и критерии механики разрушения / Ю.Г. Матвиенко. - М.: ФИЗМАТЛИТ, 2006. - 328 с.

55. Махмутов, H.A. Деформационные критерии разрушения и расчет элементов конструкций на прочность / H.A. Махмутов. - М.: Машиностроение, 1981.-271 с.

56. Махутов, H.A. К вопросу оценки ресурса и безопасной эксплуатации конструкций подвижного состава / H.A. Махутов, B.C. Коссов, Э.С. Оганьян, В.Н. Огуенко, Н.Ф. Красюков, Б.Б. Бунин, Т.М. Пономарева // «Заводская лаборатория. Диагностика материалов». - 2007. -№11.- С.43-47.

57. Миронов В.И., Якушев A.B. Оценка механических свойств вагонных сталей методом полных диаграмм. Известия Петербургского университета путей сообщения, 2011. - Вып. 3(28). - с. 202-211.

58. Миронов, В. И. К определению инкрементальных свойств материала / В.И. Миронов, A.B. Якушев.: науч. тр. III Всерос. сем. им. С.Д. Волкова. -Екатеринбург: ГОУ ВПО УГТУ-УПИ, 2004. - С. 42-46.

59. Миронов, В. И. Нестандартные свойства конструкционного материала / В.И. Миронов, A.B. Якушев, O.A. Лукашук // Физическая мезомеханика. Специальный выпуск. - 2004. - Т. 7.-4.1.-С. 110-113.

60. Миронов, В. И. Применение системы сбора и обработки информации на базе ПЭВМ в экспериментальных исследованиях / В.И. Миронов, O.A. Лукашук, A.B. Якушев, A.A. Колотыгин, Г.Г. Кожучко.: науч. тр. науч. тех. конф. - Саратов: СГТУ, 2002.-С. 71-76.

61. Миронов, В. И. Разрушение образца в испытательной машине при циклическом нагружении / В.И. Миронов, A.B. Якушев.: тез. докл. 13-й зим. шк. -Пермь: ПГТУ, 2003. - С. 264.

62. Миронов, В. И. Установка для определения механических свойств материала на стадии разупрочнения / В.И. Миронов, В.И. Микушин, А.П. Владимиров и др. // Завод, лаборатория. - 2001. - №3. - С. 48-51.

ik 4 *

63. Миронов, В.И. Моделирование свойств материала на стадии разупрочнения / В.И. Миронов, Г.Л. Крахмальник.: меж. вуз. сб. тр. ПГТУ. -Пермь, 1999. - №7. - С.34-39.

64. Миронов, В.И. Долговечность литых деталей тележки грузового вагона //

B.И. Миронов, A.B. Якушев // Прочность материалов и элементов конструкций: Тез. докл. междунар. науч.-тех. конф. - Киев: Институт проблем прочности им. Г.С. Писаренко HAH Украины, 2010. - Т. 1. - С. 272-273.

65. Миронов, В.И. Моделирование циклических свойств материала по изменению его статической диаграммы / В.И. Миронов // Динамика, прочность и износостойкость машин. — Е-журнал. - 1997. — №3. - С.33-38.

66. Миронов, В.И. Моделирование циклического деформирования и разрушения элементов конструкций после перехода материала на стадию предразрушения / В.И. Миронов.: автореф. дис. канд. техн. наук. - Пермь, 1995. — 19 с.

67. Миронов, В.И. Модель циклической деградации свойств материала в: расчетах ресурса элементов конструкций / В.И. Миронов, A.B. Якушев.: аннотации докладов. T.III.: IX Всерос. съезд по теор. и прикл. мех. - Нижний Новгород: Нижег. госунивер. им. Н. И. Лобачевского, 2006. - С. 148-149.

68. Миронов, В.И. Несущая способность трубы с бандажем / В.И. Миронов.: тез.докл. Республ. Научно-техн. конф. - Брежнев: КамПИ, 1987. - С.76.

69. Миронов, В.И. О предельном состоянии разрушения материала / В.И. Миронов, A.B. Якушев, O.A. Лукашук.: сб. тр. междунар. науч. техн. конф. - М.; Машиностроение, 2003. - Т2. - С. 42-46.

70. Миронов, В.И. Обобщение метода функций сопротивления на неодноосное напряженное состояние / В.И. Миронов.: первая науч. техн. конф. -Петропавловск: НТО Машпром, 1985. -С.14-16.

71. Миронов, В.И. Оценка циклических свойств новых материалов / В.И. Миронов.: тез. докл. науч. техн. конф. - Свердловск: НТО Машпром, 1987. -

C.26.

72. Миронов, В.И. Свойства материала в реологически неустойчивом состоянии / В.И. Миронов // Заводская лаборатория. - 2002. - №10. - Т.68. - С.41-47.

73. Миронов, В.И. Стадия деформационного разупрочнения структурно-неоднородного материала / В.И. Миронов, A.B. Якушев, O.A. Лукашук и др. // Вестник УГТУ- УПИ. - 2005. -№18 (70). - Часть 2. - С. 172-181.

74. Миронов, В.И. Трещиностойкость несущих деталей вагонов / В.И. Миронов, A.B. Якушев, И.Г. Емельянов //Вестник РГУПС. - 2009. - № 1 (33). - С. 56-60.

75. Миронов, В.И. Усталостное разрушение элемента конструкции с концентратором напряжений / В.И. Миронов, A.B. Якушев, A.B. Кузнецов // Подвижной состав XXI века: Идеи, требования, проекты. Тез. докл. VI Междунар. науч.-тех. конф. - СПб., 2009. - 113-114.

76. Миронов, В.И. Циклические функции сопротивления / В.И. Миронов.: тез. докл. Всесоюзная конференция. - Свердловск: 1987. - С.119.

77. Миронов, В.И. Эксплуатационная живучесть тележки грузового вагона Г В.И. Миронов, A.B. Якушев, O.A. Лукашук // Будущее машиностроения России: Сб. тр. Всерос. конф. мол. уч. и спец. - М.: МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2008. - С:£ 257-258.

78. Миронов, В.И., Особенности усталостного процесса стали35 / В.И. Миронов, В.В. Стружанов, A.B. Якушев. // Завод, лаб. - 2004. - №6.-Т.70. - С.51-54.

79. Миронов, В.И., Особенности усталостного процесса стали35 / В.И.

80. Морозов, Е.М. ANSYS в руках инженера: Механика разрушения / Е.М. Морозов, А.Ю. Муйземнек, A.C. Шадский. -М.: ЛЕНАНД, 2008. - 456 с.

81.Мяченков В.И., Мальцев В.П., Майборода В.П. и др. Расчёты машиностроительных конструкций методом конечных элементов. Справочник. М.: Машиностроение, 1989. - 520с.

82. Нагруженность элементов конструкции вагона / Под ред. В.Н. Котуранова. - М.: Транспорт, 1991. - 238 с.

83. Надрессорные балки и боковые рамы литые двухосных тележек грузовых вагонов колеи 1520 мм. Методика статических испытаний на прочность. - М.: -ОАО «ВНИИЖТ», ОАО «НИИ вагоностроения» 2010. - 14 с.

84. Николаев, H.JI. Испытание конструкционных материалов - составляющая высокого качества выпускаемой продукции / H.JI. Николаев, A.B. Якушев // Тяжелое машиностроение. - 2004. - №4. - С. 13-14.

85. Нормы для расчета на прочность и проектирования вагонов железных дорог МПС колеи 1520 мм (несамоходных). - М.: ГосНИИВ-ВНИИЖТ, 1996 -315 с.

86. Нормы расчета и проектирования грузовых вагонов железных дорог колеи 1520 мм Российской Федерации: ФГУП ВНИИЖТ - ФГУП ГосНИИВ. -Введ. 01.01.2005.-М.- 2005.-210 с.

87. Норри. Д, Ж. де Фриз. Введение в метод конечных элементов. Пер. с англл: -М.: Мир, 1981.-304с.

88. Обследование технического состояния литых деталей тележек модели 18-$ 100 по повышению эксплуатационной надежности.: отчет ПКБ ЦВ МПС и ДВС ' МПС России. - М. : ПКБ ЦВ МПС, 2001. - 145 с.

89. Одесский П.Д. О деградации свойств сталей для металлических конструкций. Заводская лаборатория. Диагностика металлов, 2003. - № 10 . - С. 41-49.

90. ОСТ 32.183-2001. Тележки двухосные грузовых вагонов колеи 1520 мм. Детали литые. Рама боковая и балка надрессорная. - Введ. 2002-01-04. - М.-2002. -23 с.

91. Панин, В.Е. Анализ полей векторов смещений и диагностики усталостного разрушения на мезоуровне / В.Е. Панин, B.C. Плешанов, В.В. Кибиткин, C.B. Сапожников // Дефектоскопия. - 1998. - №2. - С.80-87.

92. Писаренко, Г.С. Сопротивление материалов деформированию и разрушению при сложном напряжённом состоянии / Г.С. Писаренко, A.A. Лебедев. - Киев: Наукова думка, 1969. - 212 с.

93. Попов, С.И. Концепция безнаплавочного ремонта старогодных литых деталей тележек / С.И. Попов // Вестник ВНИИЖТ. - 2002. - №6. - С. 19-25.

94. Попов, С.И. Продление срока службы литых деталей тележек / С.И. Попов // Железнодорожный транспорт. - 2003. - №3. - С.46-49.

95. Проников, A.C. Надежность машин / A.C. Проников. - М.: Машиностроение, 1990.-288 с.

96. Ромен Ю.С. Вход в кривую железнодорожного экипажа: Вестник ВНИИЖТ. - 1966. - № 7. С. 29-31.

97. Ромен Ю.С. О движении железнодорожного экипажа в кривых: Вестник ВНИИЖТ. - 1964. - № 6. С. 16-20.

98. Рузметов, Я.О. Методика расчета прочности литых боковых рам тележек грузовых вагонов с учетом внутренних литейных дефектов / Я.О. Рузметов, A.B. Якушев, С.О. Комиченко // Интернет-журнал «Науковедение» 2014. - Вып. 3, май-июнь. -14 с.

99. Самуль, В. И. Основы теории упругости и пластичности / В.И. Самуль // Учеб. пособие для студентов вузов. - 2-е изд., перераб. - М.: Высш. школа, 1982. - 264 е., ил.

100. Свирский, Ю.А. Расчетные кривые выносливости для нестационарного нагружения / Ю.А. Свирский // Ученые записки ЦАГИ. - Т. 12. - №4. - 1981. -С.167-171.

101. Северинова Т.П. Исследование трещиностойкости сталей литых деталей тележек грузовых вагонов длительного периода эксплуатации. - Вестник ВНИИЖТ. 1999. № 3. с.35-40.

102. Северинова Т.П. Определение интенсивности напряжений при наличии трещины в нижнем поясе надрессорной балки грузового вагона. - Вестник ВНИИЖТ. 1990. № 1. с.32-34.

103. Северинова, Т.П. Исследование трещиностойкости сталей литых деталей тележек грузовых вагонов после длительного периода эксплуатации / Т.П. Северинова // Вестник ВНИИЖТ. - 1999. - №3. - С.35-40.

104. Северинова, Т.П. Исследование характеристик трещиностойкости стали типа 20ГФЛ при регулярном и случайном нагружениях / Т.П. Северинова, А.Г. Козлов // Вестник ВНИИЖТ. - 1994. - №2. - С.32-35.

105. Северинова, Т.П. Метод расчета напряженного состояния зоны технологического дефекта / Т.П. Северинова, С.М. Шудрак // Вестник ВНИИЖТ. - 1996. -№1. - С.26-29.

106. Северинова, Т.П. Расчетно-теоретическое обоснование живучести боковых рам и надрессорных балок с допустимыми дефектами / Т.П. Северинова // Вестник ВНИИЖТ. - 2002. - №5. - С.40-45.

107. Северинова, Т.П. Стандартизованный спектр нагрузок для моделирования эксплуатации деталей вагона / Т.П. Северинова // Вестник ВНИИЖТ. - 1988. - №7. - С.25-28.

108. Северинова, Т.П. Экспериментальное исследование напряженного состояния надрессорной балки тележки грузового вагона / Т.П. Северинова, Л.О. Грачева // Вестник ВНИИЖТ. - 1988. - №5. - С.33-36.

109. Сегерлинд, Л. Применение метода конечных элементов / Л. Сегерлинд. -М.: Мир, 1979.-393 с.

110. Секулович, М. Метод конечных элементов / М. Секулович. - М.: Стройиздат, 1993. - 664 с.

111. Серенсен, С. В. Несущая способность и расчет деталей машин на прочность / C.B. Серенсен, В.П. Когаев, P.M. Шнейдерович // Руководство и справочное пособие - 3-е изд., перераб. и доп. - М.: Машиностроение, 1975. — 488 с.

112. Серенсен, C.B. Сопротивление материалов усталостному и хрупкому разрушению / C.B. Серенсен. - М.: Атомиздат, 1975. - 192 с.

113. Соколов М.М. Диагностирование вагонов. - М.: транспорт, 1990. - 197с.

114. Соколов, М.М. Исследование прочности узлов и элементов вагонных конструкций. Метод, указания к УИР / М.М. Соколов, Ю.П. Бороненко, A.A. Эстлинг. - Л.: ЛИИЖТ, 1984. - 35 с.

*

115. Солонин, И.С. Математическая статистика в технологии машиностроения / И.С. Солонин. - М.: Машиностроение, 1972. - 216 с.

116. Тарабанова В.П. Оценка структуры и ударной вязкости металла отливок турбины после эксплуатации / Мищенко Л.Д., Курманова О.М., Дьяченко С.С.// Тяжёлое машиностроение - 1993, № 11,12, с. 24-25.

117. Тимошенко, С.Л. Теория упругости / С.Л. Тимошенко, Дж. Гудьер. - М.: Наука, 1975.-576 с.

118. Третьяков, A.B. «Продление срока службы подвижного состава»: Монография. М.: Издательство МБ А, - 2011. - 304 с.

119. Третьяков, A.B. Автоматизация обработки экспериментальных данных, получаемых при проведении ходовых испытаний вагонов / A.B. Третьяков и др. — М.: ВНИТИЦЕНТР, 1990. - 72 с.

120. Трехэлементная тележка с литыми балками с нагрузкой от оси на рельсы 25 т модели 18-194-1: отчет о НИОКР. - М.: ФГУП ВНИИЖТ, 2004. -175 с.

121. Трощенко, В.Т. Механическое поведение материалов при различных видах нагружения / В.Т. Трощенко, A.A. Лебедев, В.А. Стрижало и др. - К.: Логос, 2000.-571 с.

122. Трощенко, В.Т. Сопротивление усталости металлов и сплавов / В.Т. Трощенко, Л.А. Сосновский. - Киев: Наук, думка, 1987. - 1303 с.

123. Трощенко, В.Т. Сопротивление усталости металлов и сплавов / В.Т. Трощенко, Л.А. Сосновский // Справочник. 4.1. - Киев: Наукова Думка, 1987. -510 с.

124. Ужик, Г.В. Усталость и выносливость металлов / Г.В. Ужик.: сб. статей. - М.: Изд. Иностр. Лит., 1963. - 497 с.

125. Филимонов, И.Е. Динамическая машина нового поколения для

а

усталостных испытаний деталей грузовых и пассажирских вагонов // И.Е. Филимонов, A.B. Якушев, П.А. Прокудин // Подвижной состав XXI века: Идеи, требования, проекты. Тез. докл. VII Междунар. науч.-тех. конф. - СПб., 2011. -115-117.

i, ■г >5.

г

126. Фотоальбом. «Случаи излома боковых рам тележек грузовых вагонов в ОАО "РЖД" в 2006-2013гг.» // официальный сайт ОАО «РЖД»

127. Фридман, Я.Б. Механические свойства металлов. Деформация и разрушение. Часть 1. / Я.Б. Фридман. - М.: Машиностроение, 1974. - 472 с.

128. Фридман, Я.Б. Механические свойства металлов. Механические испытания. Конструкционная прочность / Я.Б. Фридман. - М., «Машиностроение», 1974.-368 с.

129. Хусидов, В.Д. Динамика вагонов / В.Д. Хусидов и др. - М.: Транспорт, 1991.-360 с.

130. Черкашин Ю.М. Безопасность движения железнодорожного подвижного состава // Труды ВНИИЖТ. - М.: Интекст, 2010.- 176 с.

131. Черкашин, Ю.М. Оценка остаточного ресурса ходовых частей подвижного состава после длительного периода эксплуатации / Ю.М. Черкашин, Т.П. Северинова, С.Е. Петраков, В.Н. Меркурьев // Вестник ВНИИЖТ. - 2000. -№7. - С.30-35.

132. Шадур, JI.A. Вагоны / JI.A. Шадур. - М.: Транспорт, 1980. - 439 с.

133. Шапошников, H.H. Расчет пластинок и коробчатых конструкций методом конечных элементов / H.H. Шапошников, В.А. Волков.: в сб. «Исследования по теории сооружений». - М.: Наука, 1976. - Вып. 22. - С. 134-146.

134. Школьник JI.M. Скорость роста трещин и живучесть металла. - М.: Металлургия, 1973. - 216с.

135. Школьник, JIM. Методика усталостных испытаний. Справочник / JI.M. Школьник. - М., «Металлургия», 1978. - 304 с.

136. Яковлева, Т.Ю. Локальная пластическая деформация и усталость металла / Т.Ю. Яковлева. - К.: Наук.думка, 2003. - 238 с.

137. Якушев, А. В. Повышение ресурса и живучести вагонных тележек / A.B. Якушев, В.П. Ефимов, В.И. Миронов.: сб. докл. третьей всерос. конф. -Комсомольск - на - Амуре: ИМиМ ДВО РАН, 2005. - С. 212-218.

138. Якушев, A.B. Анализ конструкций и методов расчета боковых рам тележек грузовых вагонов / A.B. Якушев, Я.О. Рузметов // Вестник ТашИИТ, 2013.-Вып. 3/4.-35-39 с.

139. Якушев, A.B. Метод полных диаграмм в расчете ресурса элементов подвижного состава / В.И. Миронов, A.B. Якушев // Транспорт Урала. — Екатеринбург: УрГУПС, 2007. - №2 (13). - С.57-61.

140. Якушев, A.B. Перспективные направления усовершенствования конструкций и технологий изготовления боковых рам и надрессорных балок грузовых вагонов / A.B. Якушев, Я.О. Рузметов // «Ресурсосберегающие технологии на железнодорожном транспорте» Научные труды республиканской научно-технической конференции с участием зарубежных ученых, 2013. - 8-10 с.

141. Якушев, A.B. Прогнозирование усталостного ресурса литых деталей тележки грузового вагона. Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук. - Екатеринбург, 2007. - 16 с.

142. Якушев, A.B. Проектирование установки для нестандартных испытаний^ на усталость / A.B. Якушев, В.И. Миронов, В.И. Микушин.: науч. сб. УрГУПС. -Нижний Тагил, 2002. - №2. - С. 16-21.

143. Якушев, A.B. Разработка и обоснование формы образца с целью построения кинетической диаграммы усталостного разрушения для литых сталей при наличии внутренних литейных дефектов / A.B. Якушев, Я.О. Рузметов, С.О. Комиченко // Известия Петербургского университета путей сообщения, 2014. -Вып. 2(39). -129 - 133 с.

144. 100.00.002-4 РР2. Боковая рама тележки модели 18-100. - Нижний Тагил: ОАО «НПК «Уралвагонзавод» 2003. - 44 с.