Повышение эффективности процесса точения винтовыми ротационными резцами тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.03.01, кандидат технических наук Молочков, Василий Александрович

• Молочков, Василий Александрович
• кандидат технических наук
• 1984

Оглавление диссертации кандидат технических наук Молочков, Василий Александрович

Введение

Глава I. Краткий литературный обзор и анализ состояния вопроса

1.1. Появление и развитие ротационного резца

1.2. Обработка многолезвийными ротационными инструментами II

1.3. Критический анализ состояния вопроса. Постановка задач

Глава 2. Теоретические исследования процесса точения ВРР

2.1. Имитационная модель процесса

2.2. Закономерности изменения активной длины режущих кромок ВРР, толщины и площади среза

2.3. Условия равномерности процесса резания ВРР

2.4. Теоретическое исследование закономерностей дробления стружки

2.5. Формообразование при обработке ВРР

2.6. Теоретические предпосылки оптимизации и управления процессом резания ВРР

2.7. Выводы

Глава 3. Методика исследований

3.1. Проверка адекватности имитационной модели

3.2. Постановка машинного эксперимента

3.3. Конструкции винтовых ротационных резцов

3.4. Регулирование скорости вращения ВРР и соотношения Kn

3.5. Измерение величины соотношения К

3.6. Исследование неравномерности вращения ВРР

3.7. Исследование низкочастотных колебаний силы резания

3.8. Исследование потерь на трение и температурного режима подшипниковых узлов ротационного инструмента

3.9. Выводы

Глава 4. Экспериментальные исследования процесса резания

4.1. Экспериментальные исследования неравномерности вращения ВРР и величины соотношения К^

4.2. Низкочастотные колебания силы резания

4.3. Анализ зависимости V = f (Т) при точении

4.4. Исследование потерь на трение и температурного режима подшипниковых узлов ротационного инструмента

4.5. Экспериментальные исследования закономерностей формообразования и точности при обработке ВРР

4.6. Выводы

Глава 5. Оптимизация и управление процессом точения ВРР

5.1. Модель оптимизации процесса точения ВРР

5.2. Оптимизация процесса при черновой обработке

5.3. Оптимизация процесса при чистовой обработке

5.4. Адаптивное управление процессом точения ВРР

5.5. Выводы

Глава 6. Область эффективного использования. Основы проектирования и применения ВРР

6.1. Оценка работоспособности различных конструкций ВРР

6.2. Рекомендации по проектированию ВРР

6.3. Результаты опытно-промышленной проверки ВРР 211 Общие выводы 214 Литература 216 Приложения

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Повышение эффективности процесса точения винтовыми ротационными резцами»

Решениями XX7I съезда КПСС предусматривается опережающее развитие машиностроения и металлообработки. Намечено увеличить выпуск продукции этих отраслей не менее чем в 1,4 раза, при этом 90 процентов прироста продукции необходимо получить за счет повышения производительности•труда /2/.

В настоящее время в машиностроении широко применяется обработка металлов резанием, являющаяся важным технологическим процессом , определяющим экономический и технический уровень развития машиностроительного производства /94/. Это обусловлено большой гибкостью и технологической маневренностью метода с низкой энергоемкостью и высокой экономичностью по сравнению с известными электрофизикохимическими методами обработки. Развитие и совершенствование обработки металлов резанием является необходимым условием для выполнения задач, стоящих перед машиностроением.

На современном этапе КПСС уделяет особое внимание вопросу повышения производительности труда /I/ и поэтому основной задачей науки о резании металлов является интенсификация процесса обработки. Одновременно из-за увеличения скорости отделения стружки возрастает роль надежности ее дробления, удаления из зоны резания и транспортирования, как необходимых условий автоматизации производства и организации его по безлюдной технологии.

Из известных способов обработки поверхностей вращения наиболее эффективное и комплексное решение проблемы достигается при использовании винтовых ротационных резцов (ВРР), позволяющих за счет снижения истинной скорости резания и увеличения общей протяженности режущих кромок многократно увеличить стойкость инструмента и его производительность, а также обеспечивающих,благодаря винтовым режущим кромкам,кинематическое стружкодробление независимо от свойств обрабатываемого материала. Устойчивое самовращение режущей части BPPf не ограниченное при увеличении параметров срезаемого слоя, с одной стороны, значительно упрощает промышленное применение инструмента на существующем токарном оборудовании без его модернизации, а с другой - открывает широкие возможности повышения эффективности процесса адъюстажной обработки слитков и проката из труднообрабатываемых материалов.

По причине высокой сложности процесса точения ВРР имеющиеся к настоящему времени результаты исследований были получены для некоторых частных случаев путем экспериментов или графоаналитическим методом, а из-за отсутствия математической модели кинематики недостаточно изучена динамика процесса, и в частности: его неравномерность, стружкообразование, стружкодробление, качество обработанной поверхности. Применение винтовых резцов сдерживается необходимостью предварительных экспериментов по оптимизации конструкции инструмента и режима обработки.

Вышеизложенное определяет актуальность теоретических и экспериментальных исследований, направленных на изыскание возможностей повышения производительности обработки поверхностей вращения путем оптимизации процесса точения ВРР и разработки комплексной математической модели, описывающей основные закономерности кинематики, механики и формообразования.

В предлагаемой работе при решении поставленных задач использован метод имитационного моделирования. В результате исследований, выполненных на ЭШ EG 1022, установлено, что зависимости, характеризующие процесс, при любом числе заходов винтовых режущих кромок и их направлении могут быть приведены к общему виду. При этом положение экстремумов соответствует вполне определенным и неизменным областям соотношений частот вращения инструмента и детали. На основании этого получены условия равномерности процесса, минимального уровня сил резания и образования минимальных погрешноотей формообразования, которые совместно с имитационной моделью использованы при оптимизации процесса и разработке системы адаптивного управления. Открыты новые технологические возможности ВРР при обработке РК-профильных валов и регулярных микрорельефов,способных удерживать смазочные вещества. Программное обеспечение, предназначенное для проектирования инструмента и оптимизации процесса, будет способствовать внедрению ВРР в промышленности.

Результаты работы прошли опытно-промышленную проверку и внедрены на предприятии п/я Р-6323 и электрометаллургическом заводе "Электросталь" им. И.Ф.Тевосяна. Автор признателен рабочим, служащим и инженерно-техническим работникам обоих предприятий, а также сотрудникам лаборатории резания металлов и вычислительного центра Могилевского машиностроительного института за помощь, оказанную при выполнении работы.

Автор выражает глубокую благодарность заведующему кафедрой АМ-2 МВТУ им. Н.Э. Баумана доктору технических наук, профессору В.Н.Подураеву за консультирование по теме настоящей работы.

I. КРАТКИЙ ЛИТЕРАТУРНЫЙ ОБЗОР И АНАЛИЗ СОСТОЯНИЯ ВОПРОСА I.I. Появление и развитие ротационного резца

Одним из способов повышения производительности обработки со снятием стружки является радикальное изменение условий взаимодействия между инструментом и обрабатываемым материалом. Большой резерв повышения стойкости инструмента и, следовательно, увеличения производительности процесса заложен в способе ротационного резания, основанном на частичной замене трения скольжения в контактных зонах инструмента с обрабатываемым материалом на трение качения /24,65/. Способ реализуется предоставлением одной степени свободы режущей части инструмента, выполненной в виде тела вращения, и ее принудительным или свободным вращением, при котором режущая кромка перемещается вдоль самой себя. Высокая стойкость ротационного инструмента обусловлена увеличением длины активного участка режущего лезвия, резким уменьшением скорости относительного скольжения в контактных зонах, активизацией теплоотвода, снижением сил трения и температуры на рабочих поверхностях, их охлаждением с восстановлением адсорбированных пленок окислов во время "холостого пробега".

Идея использования перемещающейся вдоль самой себя режущей кромки предложена Д.М.Непиром в 1868 году. В 1901 году изобретен инструмент с принудительно вращающейся режущей частью /107/, а в 1914 году предложен самовращающийся резец /138/. В нашей стране первые конструкции ротационных инструментов были созданы в 3040-х годах А.М.Игнатьевым /3/, Л.М.Рониным и А.И.Кашириным /5, 64/, Б.Ф.Петропавловским /4/. Ротационное резание в своем развитии прошло несколько этапов, подробное хронологическое изложение которых приведено в работах /31,79/. Современный этап обусловлен тем, что возможности повышения стойкости и производительности путем создания новых инструментальных материалов, изменения структуры обрабатываемых материалов, рационального выбора геометрических параметров инструмента, улучшения качества их рабочих поверхностей и применения новых видов и методов охлаждения в значительной мере исчерпаны.

В этот период, начало которого относится к 50-м годам, проблемой резания ротационными инструментами занимались ряд советских и зарубежных ученых: А.И.Исаев, Г.С.Андреев /22,58/; В.А.Землян-ский, Ю.Ф.Гранин, Б.В.Лупкин /11,35-37,47-54/; Е.Г.Коновалов, В.А.Сидоренко, А.В.Соусь, М.Ф.Пашкевич, Л.А.Гик, Е.М.Найденышев /9,10,12-14,33,57,61,66-83,102,103,I08-III,140-144/; В.Ф.Еобров, Д.Е.Иерусалимский ■ /25-31,56/; В.Н.Подураев, Б.С.Дерганов /7,8, 39-42,114-118,131,133/; П.И.Ящерицын, Г.Ф.Шатуров /15,105,163/; А.В.Акимов /20,21/; А.Н.Резников, И.С.Кушнер /6,85-88,125-130/; А.В.Руднев, В.В.Жуловян /45,134-137/; Л.К.Кучма, А.Е.Адам /17-19, 89-91/; Шоу, Смит, Кук, Кеннеди, Ескелин /175,176,178,183/ в США; Кенникот, Томас, Лавсон /179,185/ в Англии; Амари Сальваторе и Амендолла /170-173/ в Италии; Познанский /182/ в Польше; Штаудин-гер /184/ в ФРГ; Дегнер /174/в ГДР; Кочемидов /124/ в Болгарии; К.Ивата, Т.Матода, С.Касэй, Т.Хара, М.Масуда /60,147,177/ в Японии и многие другие.

В основе выполненных исследований лежит геометрический и кинематический анализ процесса. Аналитические зависимости для определения рабочих углов инструментов, работающих по первой и второй геометрическим схемам, получены в работах /30,31,79,102,110,129, 136,140,144 и др./ для случаев строгания, точения, фрезерования.

Много работ посвящено исследованию важнейшей кинематической характеристики - скорости самовращения режущей кромки. Получен ряд формул /54,79,140 и др./ для определения кинематического коэффициента, а также выполнены его экспериментальные исследования /36,38,79,89,102 и др./. Величина кинематического коэффициента о определяет траекторию движения точки режущей кромки и ее путь в обрабатываемом материале, а также истинную скорость резания /30, 31,33,49,54,79,102 и др./.

Детально исследованы вопросы динамики процесса резания. Получены теоретические и экспериментальные зависимости составляющих силы резания /31,52,61,70,71,85,88,90,144,163 и др./. Проведены исследования колебаний ротационных инструментов /66,79,86, 107,145 и др./, особенностей стружкообразования, пластического деформирования срезаемого слоя, трения между обрабатываемым материалом и инструментом, работы деформации и трения /25,26,28,29, 31,51,56 и др./.

Рассмотрены тепловые явления /19,40,57,61,79,85,88,126,127, 137 и др./ при резании ротационными инструментами, характер их износа и причины повышения стойкости /19,31,35,37-39,41,49,50,58, 64,79 и др./. Ряд работ посвящен исследованию показателей качества поверхности, обработанной ротационным инструментом: шероховатости /31,41,45,54,79,91,135 и др./; наклепа /41,45,135 и др./;. величины и глубины залегания остаточных напряжений /45,54,134, 137 и др./.

На основе выполненных исследований рассмотрены вопросы рационального конструирования инструмента /59,74,75,80-82,103,125, 141 и др./, ряд конструкций выполнен на уровне изобретений /7-12/.

Преимущества ротационного инструмента подтверждаются при его испытаниях и эффективностью внедрения в производство /18,19,39/.

Вместе с тем, известные недостатки чашечных резцов и все еще недостаточная изученность этого сложного процесса обработки сдерживают его широкое производственное применение. К недостаткам чашечных резцов относится /31,65/ кинематическое ограничение глубины резания, относительно малая жесткость, повышенный уровень сил резания из-за большой длины контакта режущей кромки с обрабатываемым материалом, пониженная виброустойчивость процесса, чрезвычайная чувствительность к биению режущего лезвия и обрабатываемой поверхности, к неточной установке резца на станке, наличие проблемы эффективного стружкодробления.

По .этим причинам область применения ротационного режущего инструмента ограничилась, главным образом, чистовой обработкой.

Заключение диссертации по теме «Технологии и оборудование механической и физико-технической обработки», Молочков, Василий Александрович

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. Кинематика обработки винтовыми ротационными резцами обеспечивает повышение стойкости инструмента в 20-60 раз по сравнению с обработкой стандартными резцами.и в 1,5-3 раза по сравнению с обработкой однолезвийными ротационными резцами.

Относительный поверхностный износ винтового резца, оснащенного быстрорежущей сталью Р6М5, вдвое меньше, чем у стандартного резца, оснащенного твердым сплавом TI5K6.

2. Применение винтовых ротационных резцов позволяет в 2-3 раза сократить основное время обработки, получить более высокое качество поверхности, эффективно использовать инструментальные материалы с низким содержанием вольфрама.

3. 0 целью оптимизации и управления процессом разработана и экспериментально проверена имитационная модель, при помощи которой можно рассчитать параметры сечения среза и их изменение во времени, характеристики процесса стружкообразования и стружко-дробления, геометрические показатели качества обработанной поверхности, а также оценить уровень см резания и равномерность.

4. В результате машинных и натурных экспериментов установлены общие закономерности работы ВРР и определены условия наибольшей равномерности процесса, минимального уровня сил резания и получения наименьших погрешностей формообразования. За счет этого без снижения производительности обработки можно в 1,5-2,3 раза уменьшить радиальную составляющую силы резания, в 3,5-6 раз повысить равномерность, в 6-7 раз уменьшить погрешности формообразования. По уровню сил резания ВРР занимают промежуточное положение между стандартными резцами и однолезвийными ротационными резцами, при этом циклическая прерывистость процесса обработки ВРР, обеспечивая кинематическое стружкодробление, в оптимальных условиях не вызывает колебаний оил резания. Шероховатость поверхности снижается до Ra = 2-5 мкм, точность размеров соответствует S-II квалитету.

5. Выявленные широкие технологические возможности управления процессом формообразования обработанной детали позволили разработать способ точения некруглых в поперечном сечении тел (а.с. 884863), который может использоваться при изготовлении валов для профильных соединений с равноосным контуром, и способ обработки регулярных маслоемких микрорельефов.

6. Предложена математическая модель оптимального режима точения винтовым резцом, позволяющая оптимизировать операции черновой и чистовой обработки с одновременным учетом экономических и технологических критериев.

Управление процессом по реализованному в цифровой ОАУ алгоритму (положительное решение ВНИИГПЭ по заявке $ 3465836) обеспечивает оптимальные условия работы инструмента и упрощает настройку .

7. Разработаны научно обоснованные рекомендации и соответствующие программы для проектирования инструмента и оптимизации процесса, которые значительно упрощают и ускоряют практическую реализацию результатов работы.

8. Внедрение результатов работы обеспечивает повышение производительности труда, стойкости инструмента и качества обработанной поверхности, а также эффективное стружкодробление. Годовой экономический эффект от внедрения ВРР составляет 7800 рублей на одном предприятии и 40350 рублей на электрометаллургическом заводе "Электросталь" им. И.Ф.Тевосяна.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Молочков, Василий Александрович, 1984 год

1. АНДРОПОВ Ю.В. Речь Генерального секретаря ЦК КПСС Ю.В.Андро-пова на Пленуме ЦК КПСС 22 ноября 1982 г. В кн.: Материалы Пленума Центрального Комитета КПСС. М., 1982, о. 6-24.

2. Основные направления экономического и социального развития

3. СССР на 1У81-1985 годы и на период до 1990 года. -В кн.: Материалы ХХУ1 съезда ИБО. М., 1981,с.131-206.

4. А.с. 42777 (СССР). Трубчатый токарный резец /A.M.Игнатьев.1935.

5. А.с. 57478 (GJGP). Свободно вращающийся токарный резец

6. Б.Ф.Петропавловский.- 1940.

7. А.с. 60844 (ССОР) Способ обработки изделий принудительновращаемым чашечным резцом /Л.М.Ронин, А.И.Каширин.-Опубл. в Б.И. , 1942, !? 2.

8. А.с. 192586 (СССР). Способ подрезки торцев труб /И.О.Кушнер,

9. Б.В.Диденко.- Опубл. в Б.М., 1967, 15 5.

10. А.с. 214268 (СССР).Круглый оамовращающийоя резец /В.Н.Подураев, В.О.Камалов.- Опубл. в Б.И., 1968, if? II.

11. А.с. 216579 (СССР). Удаление внутреннего грата в трубах

12. Б.С.Дерганов.- Опубл. в Б.И., 1968, 15.

13. А.с. 2I2I20 (СССР). Резец с круговой режущей кромкой

14. Е.Г.Коновалов, Л.А.Гик.- Опубл. в Б.И.,1968, гё 22.

15. А.с. 222841 (СССР). Способ обработки резанием вращающимсяинструментом /Е.Г.Коновалов, Л.А.Гик.- Опубл. в Б.И., 1968, J!» 23.

16. А.с. 246277 (СССР). Свободно вращающийся многолезвийныйтокарный резец / В.А.Землянокий, Б.С.Белоконь. -Опубл. в Б.И., 1969, 20.

17. А.с. 266514 (COOP). Вращающийся резец /Е.Г.Коновалов,В.А.Сидоренко, Г.Ф.Шатуров.- Опубл. в Б.И., 1970, J3 II.

18. А.с. 426757 (ССОР). Свободно вращающийся многолезвийный токарный резец /Е.Г.Коновалов, В.И.ХодыревД.М.Лачев.-Опубл. в Б.И., 1974, 17.

19. А.с. 447226 (СССР). Свободно вращающийся многолезвийный токарный резец /Е.Г.Коновалов, В.И.ХодыревД.М.Лачев.-Опубл. в Б.И. , 1974, Г> 39.

20. А.с. 806272 (СССР). Свободно вращающийся многолезвийный резец /ПЛ. Яще рицын, Г. Ф. Ша ту ров, А. М. На двидков, В. К. С та ро-войтов.- Опубл. в Б.И., 1931, Js 7.

21. АГЕЙКИН Д.И.,КОСТИНА Е.Н.КУЗНЕЦОВА Н.Н. Датчики контроляи регулирования. 2-е изд., перераб. и доп. - М.: машиностроение, 1965.- 928 с.

22. АДАМ Л.Е. Исследование процесса точения крупногабаритныхдеталей из титановых сплавов чашечными вращающимися резцами: Автореф. дис. .канд. техн. наук.-М., 1968.- 24 с.

23. АДАМ А.Е. Режимы точения титановых сплавов 0Т4 и ТС5. -М.:1. ГОСИНТИ, 1967. 4с.

24. АДАМ А.Е.КУЧМА Л.К. Исследование стойкости и температуры резания при обработке титановых сплавов чашечными резцами.- В кн.: Некоторые вопросы автоматизации технологических процессов в машиностроении.М., 1969, с.29-33.

25. АКИМОВ А.В. Прогрессивные конструкции резцов.- В кн.: Высокопроизводительный режущий инструмент.М.,1961,с.43-64.

26. АКИМОВ А.В. Прогрессивные конструкции резцов.-М.: Машгиз,1962. 80 с.

27. АНДРЕЕВ Г.С. Некоторые особенности работы резцов с вращающейся режущей частью из твердого сплава.- В кн.:

28. Исследования в области технологии обработки резанием. М., 1957, с. 16-35.

29. АНУРЬЕВ В.И. Справочник конструктора машиностроителя.В 3-х т.т.2. 6-е изд., перераб. и доп. - М.: Машиностроение, 1982. - 584 с.

30. ВАЗИН В.Т. Ротационное резание. Машиностроитель,1973,№11,с. 15-16.

31. БОБРОВ В.Ф. К вопросу о деформировании срезаемого слоя присвободном резании инструментом с углом наклона режущей кромки, не равным нулю. Изв. ВУЗов, Сер.машиностроение, I960, & 8, с. 105-109.

32. БОБРОВ В.Ф. Особенности стружкообразования при перемещениирежущей кромки инструмента вдоль самой себя. -Вестник машиностроения, 1967, ib 8, с. 72-74.

33. БОБРОВ В.Ф.,ИЕРУСАЛИМ 1Ш Д.Е. Кинематика резания чашечнымирезцами. Вестник машиностроения, 1969, $ 6,с.65-67.

34. БОБРОВ В.Ф.,ИЕРУСАЛИМJКШ Д.Е. Особенности механическогопроцесса резания чашечными резцами с принудительным вращением. Изв. ВУЗов, Сер.машиностроение,1970, М, с. 130-134.

35. БОБРОВ В.Ф.ИЕРУСАЛИМСКИЙ Д.Е. Работа деформации и трения напередней поверхности при резании инструментами, режущая кромка которых перемещается вдоль самой себя. -Изв. ВУЗов. Сер. машиностроение, 1968, 2, с.153-156.

36. БОБРОВ В.Ф.,ИЕРУСАЛИМСКШ Д.Е. Рабочие углы инструментов ссамовращающимися режущими кромками. Изв. ВУЗов. Сер. машиностроение, 1968, А' 2, с.116-121.

37. БОБРОВ В. Ф., ИЕРУ С А ЛР1МС КИП Д.Е. Резание металлов самовращающимися резцами. М.: Машиностроение, 1972. - 110 с.

38. ВИДАЛ . Новый теоретический подход к анализу резания металлов. Конструирование и технология машиностроения, 1967, № 3, с. 182-187.

39. ГИК JI.A. Исследование процесса чистового и получистового точения ротационными резцами с боковой цилиндрической (конической) передней поверхностью : Автореф. дис. . канд. техн. наук. Минск, 1969. - 28 с.

40. ГОРАНСКШ Г.К. Расчет режимов резания при помощи ЭВМ. -Минск:1. Белгосиздат, 1963. 192 с.

41. ГРАНИН Ю.Ф. Износ и стойкость круглых самовращающихся резцов. В кн.: Самолетостроение и техника воздушного флота. Харьков, 1965, с.106-111.

42. ГРАНИН Ю.Ф. Исследование процесса резания металлов круглымисамовращающимися резцами. Науч. тр. /Харьковский авиационный ин-т, 1963, вып. 22, с.144-151.

43. ГУРТЯКОВ A.M. Дробление стружки разделением поверхности резания при точении с большими глубинами: Автореф. дис. . канд.техн. наук. Томск, 1974. - 26 с.

44. ДЕРГАНОВ B.C. Высокостойкие строгальные роликовые вращающиеся резцы. В кн.: Труды Уральской юбилейной научной сессии в области машиностроения. Курган, 1969, с.89-91.

45. ДЕРГАНОВ B.C. Исследование процесса резания роликовыми вращающимися резцами: Автореф. дис. канд. техн. наук,-М., 1969 .-23с.

46. ДЕРГАНОВ B.C. Роликовые вращающиеся резцы для обработки хрупких металлов.- М.: ГОСИНТИ, 1966. 14с.

47. ДЕРГАНОВ B.C. Роликовый вращающийся резец.-Машиностроитель,1966, А" 10, с. 37.

48. Динамическая напряженность процесса ротационного резания

49. В.А.Сидоренко, М.Ф.Пашкевич, В.И.Ходырев и др. -В кн.: Новые методы испытания и обработки материалов. Минск, 1975, с.262-270.

50. КОЛОБОВ А.А., ХОДЫРЕВ В.И. К вопросу о работоспособностидеталей, формированных винтовыми вращающимися резцами. В кн.: Машиностроение. Минск, 1982,вып. 7, с.18-20.

51. ЖУЛОВЯН В.В. Исследование качества поверхности при точениижаропрочных сплавов резцами с самовращающейся круговой режущей кромкой: Автореф.дис. . канд.техн. наук. -М., 1965.-17с.

52. ЗВОРЫКИН O.K. Теоретические формулы усилий резания.- Изв.

53. ВУЗов. Сер. машиностроение, 1964, № 4, с.138-146.

54. ЗЕМЛЯНСКИЙ В.А.Закономерности самовращения круглых резцов.

55. Вестник машиностроения, 1966, J£ 9, с.64-66.

56. ЗЕМЛЯНСКИЙ В.А. Исследования круглых самовращающихся резцов.

57. Изв.ВУЗов. Сер. машиностроение, I960, $ 7, с.ПЗ-120.

58. ЗЕМЛЯНСКИЙ В.А. Кинематика резания и стойкость круглых самовращающихся резцов. Вестник машиностроения, 1968, гё 6, с.70-73.

59. ЗЕМЛЯНСКИЙ В.А. Расчетное обоснование износостойкости круглыхсамовращающихся резцов. Изв.ВУЗов. Сер. машиностроение, 1966, & II, с.120-124.

60. ЗЕМЛЯНСКИЙ В.А., ТРАНШ Ю.Ф. Деформирование срезаемого слояпри резании металлов круглыми вращающимися резцами.-Изв. ВУЗов. Сер. машиностроение, 1964, № 3,0.151-156.

61. ЗЕМЛЯНСКИЙ В.А., ГРАНИН Ю.Ф. Динамические исследования круглых самовращающихся резцов. Изв.ВУЗов. Сер.машиностроение, 1964, № 3, с.180-185.

62. ЗЕШЯНСКИЙ В. А., ГРАНИН Ю.Ф., СТАРЧЕНКО Б.Ф. Круглые самовращающиеся резцы.' -Машиностроитель, 1965,.$ 6, с.35-36.

63. ЗЕМИЯНСКИИ В.А., ЛУПКИН Б.В. Обработка высокопрочных материалов инструментами с самовращающимися резцами.-Киев: Техника, 1980. 120с.

64. ЗОРЕВ Н.Н. Исследование элементов механики процесса резания.

65. М. : Машгиз, 1952.- 364 с.

66. ИЕРУСАЛИМСКИЙ Д.Е. Исследование процесса резания металловинструментами с вращающимися чашками : Автореф. дис. . канд. техн. наук. Тула, 1970. - 29 с.

67. Измерение температур радиационными пирометрами при ротационном резании металлов /Е.Г.Коновалов, И.Г.Леонов, А.В.Соусь и др. Изв. АН БССР. Сер. физ.-техн. наук, 1969, 4, с.90-93.

68. ИСАЕВ А.И., АНДРЕЕВ Г.С. Резцы для чистового и получистовоготочения -с самовращающейся режущей частью из твердого сплава. -М. : ИТЭИН АН СССР, 1954. 15 с.

69. Исследование жесткости и долговечности подшипникового узларотационных резцов / Е.Г.Коновалов, А.В.Соусь,Л.М.Ко-журо, А.Н.Безрученко.- Изв. АН БССР. Сер. физ.-техн. наук, 1972, Je 2, с.46-49.

70. Исследование резания металлов самовращающимися резцами

71. Измерение температуры резания) / С.Касэй, Т.Хара, М.Масуда; ВЦП. № Ц-44690. - 25с. - СЭЙМИЦУ КИКАЙ, 1971, т. 37, № 12, с. 855-860.

72. КАММОВ B.C., ХОДЫРЕВ В.И., ДЕИМА Н.В. Исследование тепловыхявлений при точении винтовым вращающимся резцом. -Изв. ВУЗов. Сер. машиностроение, 1977, If? 8,с.145-149.

73. КАМАЛОВ B.C. ХОДЫРЕВ В.И., 1ШЫГИН А.А. Исследование пластической деформации срезаемого слоя при точении винтовым вращающимся резцом. Изв. ВУЗов. Сер.машиностроение, 1981, .№ 5, с.123-125.

74. КАШИРИН А.И., РОНИН Л.М. Резание металлов принудительно вращающимся резцом системы Л.М.Ронина и А.И.Каширина. -Изв. АН СССР, 1940, Гр. 7, с.39-46.

75. КОНОВАЛОВ Е.Г. Перспективы развития ротационного резания.машиностроитель, 1974, 'А 9, с.28-30.

76. КОНОВАЛОВ Е.Г., БОРИСЕНКО А.В., СОУСЬ А.В. Исследованиеспектра колебаний ротационного резца в процессе устойчивого резания при точении высоколегированных сталей. -Изв. АН БССР. Сер.физ.-техн. наук,1970, & 4, с.120-123.

77. КОНОВАЛОВ Е.Г.,ГИК Л.А. Механизм стружкообразования приротационном резании.- Изв. АН БССР. Сер. физ.-техн. наук, 1971, 1Ь 2, с.79-84.

78. КОНОВАЛОВ Е.Г., ГИК Л.А. Области применения ротационных резцов. -Вестник машиностроения, 1969, if 8, с.66-69.

79. КОНОВАЛОВ Е.Г., ГИК JI.А. Резание круглыми ротационным! резцами. -Минск.: Наука и техника, 1969. 36 с.

80. КОНОВАЛОВ Е.Г., ГИК Л.А., ГРЕК Л.А. Динамика процесса резания круглыми ротационными резцами. Изв. АН БССР. Сер. физ.-техн. наук, 1969, 2, с. 106-109.

81. КОНОВАЛОВ Е.Г.НАЙДЕНЫШЕВ Е.М. Усилия резания при ротационном растачивании.- Изв. АН БССР, Сер.физ.-техн.наук,1974, J» I, о. 57-62.

82. КОНОВАЛОВ E.Г.ПАШКЕВИЧ Ы.Ф.Теоретические аспекты проблемыротационного резания металлов с большими глубинами. -Докл. АН БССР, 1972, J5 3, с.217-220.

83. КОНОВАЛОВ Е.Г., ПАШКЕВИЧ Ы.Ф. Угол контакта.поверхность резания и радиус галтели при точении ротационными резцами.- Изв. АН БССР. Сер.физ.-техн.наук, 1972, JD I, с. 52-57.

84. КОНОВАЛОВ Е.Г., ПРОХОРЕНКО M.J., СИДОРЕНКО В.А. Автообкатывающий резец новой конструкции. -М. : ГОСИНТИ, 1968.-4с.

85. КОНОВАЛОВ Е.Г., ПРОХОРЕНКО М.С., СИДОРЕНКО В.А. Высокопроизводительный автообкатывающий резец /Инга.листок 04/13.-Минск: БелНИИНТИ, 1968.- 4с.

86. КОНОВАЛОВ Е.Г., СИДОРЕНКО В.А. Автообкатывающие резцы-резервповышения производительности механической обработки.-Промышленность Белоруссии, 1967, Jv; 4, с. 30-32.

87. КОНОВАЛОВ Е.Г., СИДОРЕНКО В.А. Процесс резания металлов круглыми вращающимися резцами.- В кн.: Новые технологические процессы в механической обработке и оборудование для их осуществления. Li., 1966, с. 3-7.

88. КОНОВАЛОВ Е.Г., СИДОРЕНКО В.А. Чистовая и упрочняющая обработка поверхностей. -Минск: Вышэйшая школа, 1968. -364 с.

89. КОНОВАЛОВ Е.Г., СИДОРЕНКО В.А., СОУСЬ А.В. Прогрессивныесхемы ротационного резания металлов. Минск: Наука и техника, 1972.- 272 с.

90. КОНОВАЛОВ Е.Г.СИДОРЕНКО В.А.,СОУСЬ А.В. Ротационные режущиеинструменты.-Л.:Ленинградский Дом научно-технической пропаганды, 1969. 38 с.

91. КОНОВАЛОВ Е.Г., СОУСЬ А.В. Ротационные твердосплавные резцы.

92. Промышленность Белоруссии, 1968, JS 9, с.34-35.

93. КОНОВАЛОВ Е.Г.,ООУОЬ А.В., ПАШКЕВИЧ М.Ф. Типовая оснасткадля ротационного резания.- Промышленность Белоруссии, 1970, 3, с. 68-69.

94. КОНОВАЛОВ Е.Г. ,1ЯАТУРОВ Г.Ф. Основные параметры ротационныхрезцов.- Изв. АН БООР. dep. физ.-техн. наук, 1970, 3, с. 124-128.

95. КУЗНЕЦОВ В.Д. Физика твердого тела. т.1У.- Томск:1947.-542с.

96. КУШНЕР И.О. Высокостойкие круглые вращающиеся резцы для точения. М.: ГООЙНТИ, 1963. -20с.

97. КУШНЕР И.О. Исследование процесса точения инструментами сперемещающейся режущей кромкой: Автореф. дис. .канд. техн. наук.- Куйбышев, 1964.- 24с.

98. КУШНЕР И.О. Исследование процесса точения при работе круглыми самовращающимися резцами.- В кн.: Обрабатываемость жаропрочных и титановых сплавов:Труды Всесоюзной межвузовской конференции. Куйбышев,1962, с.218-230.

99. КУШНЕР И.О. Процесс резания инструментами с перемещающейсякруговой режущей кромкой.- В кн.: Высокопроизводительное резание в машиностроении. М., 1966, с. II3-I2I.

100. КУЧМА Л.К., АДАМ А.Е. О закономерностях вращения режущейчашки чашечных вращающихся резцов.- Изв. ВУЗов.Оер. машиностроение, 1968, № 8, с. 158-162.

101. КУЧМА Л.К., АДАМ А.Е. Оилы резания при обработке титановыхсплавов чашечными резцами.- Вестник машиностроения, 1968, & 4, с. 68-69.

102. КУЧМА Л.К., АДАМ А.Е. Шероховатость поверхности при обработке чашечными вращающимся резцами.-Авиационная промышленность, 1968, J3 4, с. 21-25.

103. ЛАРИН М.Н. Основы фрезерования.- М.:Машгиз, 1947.-302с. 93. JLA4EB Л.М. Исследование технологических параметров точения труднообрабатываемых материалов винтовыми ротационными резцами: Автореф. дис. . канд. техн. наук.-М., 1978. 16 с.

104. ЛОЛАДЗЕ И.О. Основные направления обработки металлов резанием.-Вестник машиностроения, 1980, JS II, с.40-41.

105. МОЛОВ Г.О. Расчет колебаний валов. -М.Машиностроение,1980.- 151 с.

106. Математическое обеспечение ЕС ЭВМ. Вып. 10.- Минск: Ин-тматематики, 1979.- 240 с.

107. МЭНЛИ Р. Анализ и обработка записей колебаний.- Пер. с англ.-М.: Машиностроение, 1972. 368 с.

108. Некоторые вопросы акустической динамики процесса ротационного резания /Е.Г.Коновалов, А.В.Борисенко, Г.Ф.Шату-ров и др. Изв. АН БССР. Сер. физ.-техн. наук, 1975, № 2, с.48-51.

109. Некоторые вопросы кинематики ротационного точения /Е.Г.Коновалов, А.В.Ооусь, М.Ф.Пашкевич, Г.Ф.Шатуров.- Изв. АН БССР. Сер. физ.-техн. наук, 1970, Я 3, с.37-46.

110. Новые конструкции ротационного режущего инструмента/ Е.Г.

111. Коновалов, В.А.Сидоренко, А.В.Coyсь и др. -Машиностроитель, 1971, № 2, с.25-27.

112. Оптимизация режимов обработки на металлорежущих отанках

113. А.М.Гильман, Л.А.Брахман, Д.И.БатищевД.К.Матяева.-М.: Машиностроение, 1972,- 188 о.

114. Оообеннооти работы вращающихся резцов с винтовой режущейкромкой /П.И.Ящерицын, Г.Ф.Шатуров, А.М.Надвидков, В.К.Старовойтов.- Докл. АН БССР, 1978, т.ХХП, & II, с. 994-997.

115. Особенности стружкообразования и теплофизики резания винтовым вращающимся резцом /В.О.Камалов, В.И.Ходырев, А.А.Шмыгин, Н.В.Джима.- Вестник машиностроения, 1979, В 3, с.49-53.

116. Патент 135970 (Германия). Приспособление для точения, сверления, строгания и долбления с вращающимся шайбооб-разным инструментом /Р.Рейхман. 1910.

117. ПАШКЕВИЧ М.Ф. Кинематики стружкообразования и усадка стружки при ротационном резании.- Изв. ВУЗов. Сер.машиностроение, 1975, 7,c.I59-I62.

118. ПАШКЕВИЧ М.Ф. Метод анализа кинематических параметров прирезании металлов. Изв. ВУЗов. Сер. машиностроение, 1977, Л 4, с. 168-172.

119. ПАШКЕВИЧ М.Ф. Некоторые вопросы механики процесса ротационного резания : Автореф. дис. . канд. техн. наук. -Минск, 1972. 24 с.

120. ПАШКЕВИЧ М.Ф., ХОДЫРЕВ В.И., ТИЛИПАJI0B В.Н. Продольнаяусадка стружки при ротационном способе резания металла. Докл. АН БССР, 1975, т.19, № 4, с.327-329.

121. ПЕТРОПАВЛОВСКИЙ Б.Ф. Теоретические основы резания металловдисковыми вращающимися резцами: Автореф. дис. . канд. техн. наук. -М., 1945.- 24 о. ИЗ. ПОДУРАЕВ В.Н. Обработка резанием с вибрациями.- М.: Машиностроение, 1970,- 350 с.

122. ПОДУРАЕВ В.Н. Резание труднообрабатываемых материалов.-4Л.:

123. Высшая школа, 1974.- 587 с.

124. ПОДУРАЕВ В.Н., ДЕРГАНОВ E.G. Влияние кинематических параметров при резании вращающимися резцами на их стойкость. В кн.: Трубное производство Урала, Челябинск, 1974, вып. 3, с.124-133.

125. ПОДУРАЕВ В.Н., ХОДЫРЕВ В.И.,ЛАЧЕВ Л.М. Исследование процессаобработки валов ротационными винтовыми резцами.-В кн.: Проблемы обрабатываемости жаропрочных сплавов резанием: Тез.докл.Всесоюз. науч.-техн. конф. М.,1975,с.58-67.

126. ПОДУРАЕВ В.Н., ХОДЫРЕВ В.И., ДАЧЕВ JI.M.Особенности самовращения винтовых резцов.- Изв. ВУЗов. Сер.машиностроение, 1978, № 3, с.145-150.

127. ПОДУРАЕВ В.Н., ХОДЫРЕВ В.И., ЛАЧЕВ Л.М. Точение валов винтовыми вращающимися резцами.-Вестник машиностроения, 1976, lb 6, с.52-56.

128. ПОДУРАЕВ В.Н., ХОДЫРЕВ В.И., УРИЦКИЙ A.M. Механика процессарезания винтовыми ротационными резцами.-Изв. ВУЗов. Сер.машиностроение, 1976, & 4, с.153-156.

129. ПОЛЕТИКА М.Ф. Контактные нагрузки на режущих поверхностяхинструмента. -М.: Машиностроение, 1972.- 110 с.

130. Разработчик готов оказать помощь /Г.М.Казаков,В.И.Ходырев,

131. Н.Д.Добровольский, М. Модлинский. -Промышленность Белоруссии, 1977, 1Ь 7, с. 54-55.

132. РАССЕЛ , БРАУН. Деформации в процессе образования стружки.- Конструирование и технология машиностроения, 1965, А" 1,о. 67-70.

133. Расчет и выбор подшипников .качения. Справочник /И.А.Спицын, Б.А.Яхин, В.Н.Перегудов, И.М.Заблунов.-М.:Машиноотроение, 1974. 56 о.

134. Резание металлов круглыми свободновращающимися резцами

135. Рязане на металите о крзгли свободно въ ртящи се ножо-ве /А.Кочемидов.; ВЦП.- № Ц-8973. 9 е.- Научни тру-дове Ценрален научно-исследователеки институт по технология машиностроенето, 1971, т.8, ti I, с. 74-81.

136. РЕЗНИКОВ А.Н. Конструирование и практика внедрения высокостойких режущих инструментов. -Машиностроитель, 1966, J& 6, с.3-5.

137. РЕЗНИКОВ А.Н. Теоретические основы активного охлажденияинструментов. В кн.: Обрабатываемость жаропрочных и титановых сплавов: Труды Всесоюзном межвузовской конференции. Куйбышев, 1962, с. 247-260.

138. РЕЗНИКОВ А.Н. Теплообмен при резании и охлаждение инструментов. М.: Машгиз, 1963. - 200 с.

139. РЕЗНИКОВ А.Н., КУШНЕР И.О. Резцы больших возможностей.

140. В кн. : Промышленно-экономический бюллетень. Куйбышев, 1962, № 3, с.20-25.

141. РЕЗНИКОВ А.Н., КУШНЕР И.О., КИРШЕАУМ В.И. Геометрическийанализ круглых вращающихся резцов. -Изв. ВУЗов. Оер. машиностроение, 1963, ),? 7, с.201-213.

142. РЕЗНИКОВ А.Н., ЛЕДЯЕВ В.В. Окорость трения по задней поверхности при точении принудительно вращающимися круглыш резцами. Изв. ВУЗов. Оер.машиностроение, 1966, № I, с. 170-174.

143. Резцы с винтовой режущей кромкой /В.Н.Подураев,Г.Ф.Шатуров,

144. В.К.Отаровойтов и др. -Машиностроитель, 1978, JS 4, с. 29-30.

145. РОЗЕНБЕРГ A.M., ЕРЕМИН А.Н. Элементы теории процесса резанияметаллов. -М.-Свердловск ,Машгиз, 1956.- 319 о.

146. РУДНЕВ А.В., }ШЮВЯН В.В. Остаточные напряжения при прерывистом точении жаропрочного сплава ХН35ВТЮ резцами с перемещающейся кромкой. -Станки и инструменты, 1965, № II, с.26-28.

147. РУДНЕВ А.В., НУЛОВЯН В.В. Шероховатость и наклеп обработанной поверхности при прерывистом точении жаропрочных сплавов резцами с вращающимися чашками. Науч. тр./ ВНИИ, 1964, JS 3, с. 134-147.

148. РУДНЕВ А.В., НУЛОВЯН В.В. Определение кинематических угловпри точении резцами с перемещающейся режущей кромкой.-В кн.: Резание и качество обработки жаропрочных сплавов. М.,1965, с. 22-42.

149. РУДНЕВ А.В., ОГАНЕСЯН Л.В. Резец с вращающейся чашкой дляпрерывистого точения труднообрабатываемых жаропрочных материалов. -Науч. тр. /ВНИИ, 1964, 1Ь 3, с.88-131.

150. САВИН Н.Н. Отчет на заседании научно-механического кружка.

151. Вестник общества технологов, 1914, № 2, с.78-81.

152. СЕДОКОВ М.Л. Трение при обработке металлов давлением и резанием.- Изв. Томского политехнического института, 1966, т.147, с.51-57.

153. СИДОРЕНКО В.А. Исследование процесса торцового фрезерования ротационными фрезерными головками: Автореф. дис. . канд. техн. наук.-Минск, 1970,- 25 с.

154. СИДОРЕНКО В. А., ЛУКЬЯНЧЕНКО В.И., МАКАЕЕЕИЧ Г. II. К вопросуоб оптимизации конструктивных параметров ротационных резцов. Изв. АН БССР. Сер. физ.-техн.наук, 1974 , гё 2, с. 49-52.

155. СИДОРЕНКО В.А., МАКАРЕВИЧ Г.II. Жесткость резцовых узлов ротационных инструментов.- Докл. АН БССР, 1974, т.ХУШ, 2, о. 134-136.

156. СОЛОНИН И.О. Математическая статистика в технологии машиностроения.- М.: Машиностроение, 1972.- 216 с.

157. СОУСЬ А.В. Исследование процесса точения высоколегированныхсталей ротационными резцами: Автореф. дис. . канд. техн. наук.- Минск, 1971.- 26 с.

158. ТЕРИКОВА Л.Г. Исследование колебаний в процессе обработкидеталей на токарных станках призматическим! и ротационными резцами.: Автореф. дис. . канд. техн. наук. -Минск, 1979.- 22 с,

159. ТУН А.Я. Тахогенераторы для систем управления электроприводами .- М.-Л.: Знергия, 1966.- 112 с.

160. ХОДЫРЕВ В.И.КЕСТКОВ В.Е. Обработка наружных поверхностейвращения ротационными резцами.- Орел: Приокское книжное издательство, 1975.- 57 с.

161. ХОДЫРЕВ В.И., КАЗАКОВ Г.М. Многолезвийный ротационный резецдля черновой обработки с большими припусками.- В кн.: Технология и организация производства. Киев,197510, с. 27-30.

162. ХОДЫРЕВ В.И., ЛАЧЕВ Л.М. Винтовой ротационный резец.-В кн.:

163. Технология и организация, механизация механосборочного производства. М., 1973,с. 7-9.

164. ХОДЫРЕВ В.И., ЛАЧЕВ Л.М. Исследование микропрофиля поверхности обработанной винтовым ротационным резцом. Изв. ВУЗов. Сер. машиностроение, I960, ">. 8, с.119-122.

165. ХОДЫРЕВ В.И., ЛАЧЕВ Л.М. Исследование процесза обработкивалов ротационными резцами с винтовой рекущей кромкой.-Авиационная промышленность, 1975, № I, с.37-41.

166. ХОДЫРЕВ В.И., ЛАЧЕВ Л.М. Исследование процесса обработкинаружных цилиндрических поверхностей самовращающимся винтовым резцом. Изв. ВУЗов. Сер. машиностроение, 1973, № 12, с.147-150.

167. ХОДЫРЕВ В.И., ЛАЧЕВ Л.М. Исследование процесса ротационноготочения винтовыми резцами. -ЭИ.Оер. Ш-9, 1974, JS 6, с.4.

168. ХОДЫРЕВ В.И., ЛАЧЕВ Л.М. Обработка валов винтовыми ротационными резцами. В кн.: Наука и технический прогресс в машиностроении: Тез.докл. конф. Гомель, 1974,с.9-10.

169. ХОДЫРЕВ В.И., ЛАЧЕВ Л.М., ПАШКЕВИЧ М.Ф. Винтовой ротационный резец.- Минск: БелНИИНТИ, 1974. 4с.

170. ХОДЫРЕВ В.И., ЛАЧЕВ Л.М., ШМЫГИН А.А. Особенности формообразования поверхности при обработке винтовыми вращающимися резцами. В кн.: Технологическое обеспечение качества и долговечности деталей машин и инструментов. Тула, 1980, с. I55-I6I.

171. ХОДЫРЕВ В.И., ЛАЧЕВ Л.М. Винтовой ротационный резец.-Машиностроитель, 1973, й 2, с.38.

172. ХОДЫРЕВ В.И., ЛАЧЕВ Л.М., ЖЕСТКОВ В.Е. Обработка легированных сталей винтовыми ротационными резцами. В кн.:

173. Передовые производственные процессы в практику машиностроительных предприятий, Орел, 1976, с.68-75.

174. ХОДЫРЕВ В.PL, М0Л0ЧК0В В.А. Особенности динамики процессаобработки винтовым ротационным резцом.- В кн.:Машино-строение. Минск, 1979, вып. 3, с.88-93.

175. ХОДЫРЕВ В.И., РЫНКОВ В.В. Исследование влияния параметровинструмента и режимов процесса на силу резания при расточке.- Изв. ВУЗов. Сер. машиностроение, 1977, if; 2, с. 123-127.

176. ХОДЫРЕВ В.И., 1Ш1ЫГИН А.А. О характере износа и стойкостимноголезвийных ротационных резцов из различных инструментальных материалов.- В кн.: Совершенствование процессов обработки металлов резанием: Тез. докл. обл. конф. Орел, 1976, с.28-31.

177. ШАТУРОВ Г.Ф. Некоторые вопросы процесса резания ротационными резцами: Автореф. дис. . канд.техн.наук.- Минск, 1972.- 25 с.

178. ШАТУРОВ Г.Ф., 0ТАР0В0ЙТ0В В.К. Определение рабочих угловротационных резцов с винтовой режущей кромкой.- Изв. АН БССР. Сер. физ.-техн.наук, 1978, № 3, с. 53-58.

179. ШНЕЙДЕР Ю.Г. Образование регулярных микрорельефов на деталяхи их эксплуатационные свойства.- JI.: Машиностроение, 1972.- 240 с.

180. ШУП Т. Решение инженерных задач на ЭВМ: Практическое руководство.- Пер. с англ.- М.: Мир, 1982.- 238 с.

181. ЯКОБС Г. 10., ЯКОБ Э., КОХАН Д. Оптимизация резания. Параметризация способов обработки резанием с использованием технологической оптимизации.-Пер. с нем.-М.: Машиностроение, 1981,- 279 с.

182. AMARI SALVATORE. II comportamento dell'utensile rotante:ortogonalizza il taglio abliquo. La "quantizzazione" degli elementi del truciolo sia fluente che descontinuo: determina la loro struttura lamellare.- Macchine, 1974, v. 29, Ю, p. 89-99.

183. AMARI ASALVATORE. L'utensile rotante iperboloidico.- Macchine, 1969, v. 24, H2 3, p. 161-170.

184. AMMEMDOLA V. Considerazioni teoriche esperimentali sull'usura dell'utensile "autorotante" cilindrico.- Macchine, 1973, v. 28, IS 3, p. 81-91 •

185. DEGHER W. Spanen mitrotierenden Schneiden.- Metallverarbeitung, 1974, Bd. 28, K2 3, p. 65-68.

186. ESKELIH A.P. End milling of tough alloys.- Tool and manufacturing engineer, XII, 1962, v. 49, № 5, p. 110-112.

187. ESKELIN A.P. Rotating Carbide Inserts Machine Titanium

188. Paster.- Machinery (Hew York), 1966, v. 73, К 4.

189. GASEI S., HAVA Т., IvIASUDA M. Researches on turning withself-propelled Rotary Cutting Tool.- Bulletin of Facultyof Enginnering. Tokushima Universiti, 1969, v. 6, 1, p. 33-45.

190. KENNEDY \7 Б. New Developments in High Velociti Machining.

191. Machine Shop Magazine, 1958, v. 19, N28, p. 460-464.

192. KENNICOTT V7.E. Carbide Tool Life inereased by adding steelball.- Machinist, 1953, v. 97, Ш 33, p. 1348.

193. Turning Tool,- In: Proceedings of the 17th International Machine Tool Desigh and Research Conference, 1976, Birmingham, 1977, p. 125-131.

194. SUBROUTINE PROF IL ( I P,KS) PEAL К N M 7 L Л

195. DIMENSION^PRXL<250>". XBXL(250>,RPXL(250),PBUL(250>, *XBUI(250)^RBUL(250),FIL(250),LP(250),JL<250),PBXC + <10),X8XCM0)', RBXC<10),PBUC<10>»XBUC<10)»RBIJC<10). *K0DL<250)VK0DLL(250) COMMON R,RR", M,RO,S,PI,AlFA,KH

196. О S T / К N , Г, H */TRTG/SE,CE

197. PROF/PBXI L (250) , XBXLL(250) , RBXt. L(250) , P8ULL(250) ,

198. X ВIJI. L < 2 S 0 >» RBULL(250), FILL(250) , LLP(250)» JLL(25 0) */COO/PBX(10),XBX(10),RBX(10),PBU(10),XBU(10),RBU *<10),J(10)»FI!<10),TT(10),A<5,10)ilL(10),F(10),AMAX1 0 ) . L A (1 0 ) */FNT/PSVRR,XC)PMAX,FIC

199. EXTERNAL SHEAR,AREA ПО 1 I В = 1 \ 1 0 R В LJ ( I R ) = 0 .*1 RBUC(IB)=0, J ( 1 ) = 1

200. FJ=((IP-1)*2*PI+ALFA)*KM FI = AMOD < F Ь 2.*PI) DO 2 L = 1 » T

201. IF <P2-2.'*PI + PSVRR. LF.PMAX.OR. FII <L> .'GE, FIC > GOTO 4 J (1 ) = J (1 )

202. F < J < 1 > 0 , 0 ) J < 1 ) = I

203. Р2 = P2-2."*PI/I U L = J (1 )

204. CALL FOUAL<P2,FII(L),IP,-(ALFA*Of5/PI+IP)*S+XC,0,0005) P1 =P2

205. CALL POINT(P1,FII(L),IP) I B= 16 L = J(IB)

206. CALL. R00T(PBXC(IB),P1,P2,SHEAR, FII(L)", IP,0.0005) CALL EDGE(PBXC(IB),FII<L).IP,XBXC(IB)", Y,Z,RBXC<IB)) J (IB)=J (Ifl)r11. < J (IB) . Е Q , 0 ) J(IB) = I P=PBXC ( I В > +2*KH*P I / I L ~ J(IB)

207. CALL E Q U A I (P,FI I (L) , IP, X5XC( I В) ,0 .0005 ) CALL FDGE2(P,FII(L),Y)Z,R1) I F ( P 1 .GT.RO-0.001 ) GOTO 7 P1 =P8 P=P+0.02

208. CALL EDGF?(P,FII(L),Y,Z,R1) I F С F? 1 . L T . R 0 ) GOTO 8 P? = P GOTO * 7 J UB) = MOD(J (IB) , I)+1

209. P 2 = P В X С( IB) R 2 = R В X С(IB) PM2=P2-?*KH+PI/I

210. J <IB + 1 )= MO D (J(IB) , I)+1 L1=J (I B + 1 >

211. CALL EQUAI (PN2.FII(L1 ) , TP, X В X С <I В >,0.0005) CALL EDGE2 ( P N 2 , FII (1.1 ) , Y , Z , R N 2 ) IF(R2.LE.RN2) GOTO 10 I F ( I 8 . N E . 1 ) STOP 2 J(IP) = J(I R + 1 )11 P№2 = PN2 + 0 . 02

212. CALL EDGE?(PN2,FII(L1),Y,Z,RN2) IF(RN?.LT."RO) GOTO 11

213. CALL R00T6PBXC (TR) , P N! 2 0 , 0 2 , P N 2 , SHEAR, FII (L1 ) » I P , *0 . 0005 )

214. CALL EDGE(PBXC(IB),FII(L1),IP,XPXC(IB),Y,Z,RBXC(IB)) GOTO 9 10 L = J ( I В )12 P1=P2-0.025

215. CALt FDGE(P1,FII(L),IP,X,Y,Z,R1) P N1 = P N 2

216. CALL FOUAL < P N 1 , FII (L1 ) , IP, X, 0,0005) CALL EDGE 2(PN1 , FII (1.1 ) , Y , Z, R N1 ) IF(R1.GE.RN1) GOTO 13 P 2 = P 1 P К 2 = P M GOTO 12

217. P6UC(IB)=(Pl+P2)/2. PBXC(IB + 1 ) = ( P N1+PN2)/2.

218. CALL C00Rn(PBUC(IB),FII(L),IP,PBXC(IB+1),FII<L1),IP) CALL EDGF(PBUC (16) , FII (L) , IP, XBUC(IB)", Y , Z , R В !J С (IB) ) IB= T B + 1

219. F I L L < 1 ) = F I I < L ) LLP(1)=IP J L L (1 ) = L

220. P В U I L (1 ) = P В U С ( 1 ) XEHJLLM ) = XBUC(1 ) R В U I. L (1 JsRBUCM ) I В = 2 L 2 = О1.(Kfi.NF.2) GOTO 53 XBXlL(2)=XBUC<1) R В X L I. ( Z ) = R О XPULL(2)=XBXC(2) RpULL(2)=R0 К О D L L ( 2 ) = 1 IB = 3 L 2= 1 53 L=IB

221. DO 15 IB=I,L3 PBXLL(IB) = PBXC(IB*-L?) XBX LL(I В) = XBXC <IB-L? > R В X L L < I В ) = R В X С < I В *• L 2 ) PBULL(IB)=PRUC<IB-L2> XPULL(IB>=XBUC(IB-L2> RBULL(IR) = RBUC<IP)-L2> L 1 =J < TB-L2) FILL(IB)=FII(L1) LIP<IB)=IP 15 JLI. (IB) = L1

222. DO uq IB=L37lO 40 RBULL<IR)=RBUC(IB-L2)

223. GOTO 16 14 DO 17 I В = 1 # 1 0 F < I В > = 0 * LA ( I В)=0. A V- A X ( I В ) = 0 , 17 TT ( IR)=0. I B= 1 L В = 1 L L R = 1

224. I F (XBXC ( I B) GT , XBXLL ( LLB) ) GOTO 18 С IF(fB.'EQ.O) PRINT 64

225. С 64 FOP AT(1 H , 4X РАБОТАЕТ " И У ПЬ " В И Т О К ' )1.<KB.NE.?,0R.XBUC<IB>,GT,X3XIL(I.LB>> GOTO АО1. С PRIM 65

226. С 65 FORM А ТМИ , 4 X i ' ОТДЕЛЬНЫЕ " Н У ЛЬ " В И Т О К ' , С *' РАБОТАЕТ ПОЛНЫМ ПРОФИЛЕМ') L = J ( I В >1. GOTO <62,61), К S

227. F(IR)=(XBUC(IR)-XBXC(IB))*(RO-R)

228. CALL IME GR(PBXC<IB),PBUC<IB),FII<L),0.001,F1," AREA) F(IB)=F(IB)-F1

229. II. <IB) = 1 РОУ1М=<РВХС(1В>+РВиС<1В>)/2, CALL POINT(POMIN, FIT(L) # IP >

230. CALL FDGE?<POMIN,FIT(L),Y,Z,ROMIN) AMAX<IB>=RO-ROMIN

231. PBX(IB)=PRXC(IB) XBX(IB)=XBXC(IB) RBX <I В) = RRXC <I В) PBXl.(LB) = PBXC(IB) XBXL (LB)=XBXC(IR) R BXL ( LB)=RBXC <IR) C0DL<LB>=0 FIL(LB)=FII(L)

232. J L ( I В ) = 1 L P < L R ) = I P PBU(IB)=PRUC(IB> XBU(IB>=XRUC(IB) RBU(IB>=RBUC(IR) GOTO 26 60 GOTO (20,19), KS

233. F(IR>=(XBXLL(LLB>-XRXC(TB))*(RO-R>

234. I 1, ( I В ) = 1 L = J СIR >

235. CALL THICK<PBXC(IB>, PBXC(IB),FII(L)', IP.XBXLL(LLB), * R 0 , A <1 , IB) )

236. F ( KB . NF . ? , OR . (XBXC (IB)+XBUC (IB ) )/2 . GT . XBXLL ( LLB> ) GOTO 20 P0MIN=(PBXC(IB)+PBUC(IB))/2, L = J (IB)

237. CALL POINTtPOMIN,F I I(L),IP)

238. CALL EDGE?(P0MI\,FII(L),Y,2,R0MIN')1.(IB)=IL(IB)+111 = I L < 1 R )1. A ( L1 , TB) = RO-R0MIN

239. PBX(IB)=PRXC(IB) XBX(IB)=XBXC(IB) RBX(IB)=RBXC(IB) PBXt. <LB)=PBXC(IB) >:BXL(LB) = XBXC(IB) RPXL(LB)=RBXC(IR) KODI. ( LB) = 01.= J ( I В )

240. FI L < L В) = FI I< L) J L < L В ) = L I.P(I.B) = IP21 PEU(IR>=PRX<IB> L= J (IB)

241. CALL EQUAL (PBU(IB) . FII (L). IP» XBULL(LLB).0.0005) CALL EDGE2(PBU(IB),FII(L).Y.Z,R1) I F ( R 1 . G F . R В U L L ( L I. В ) ) GOTO 2 2 GOTO (23.24). KS1.( К О D L I ( I L В) . E 0 . 1 ) P1=(XBULL(LLB)-XBXLL(LLB))*1. RO-R)

242. JF(KODLL(ILB).NE.1) CALL INTEGR(PBXLL(LLB) . P9ULL

243. LI.B) ^F I LI ( LLR ) i 0 . 001 , F1 . AREA) F(I8)=F(IR)+F1

244. IL<IB)slL(IB)+1 L1 = I L ( IR )1.= J (IP)

245. CALL THICK(PRX(IB) .PBU( IB). FII (L). IP.XBULL(LLB) . *RRULL(LLB),A(L1.IB)) 23 LLB=LLB+1

246. F ( R 5 U L L ( L L В ) . G T . 1 . ) GOTO 21 P1 = P R X L L ( I L В )

247. PBXLL(LLB)=PBXLL(LLR)-0.01

248. CALL EDGE (PRXLL ( L LB ) , F I LL ( LLB) , LLP ( LIB) , XY2 . R1 ) CALL EQUAI (PBU(IB). FII (L) . IP.X . 0 , О 0 0 5 ) CALL EDGE?(PBU(IB).FII(L),Y » Z .R 2 ) I F ( R2 , LT . R1 ) GOTO 25

249. CALL COORD(PBU(IB) . FII (L) » IP. PBXLL(LLB) » FTll(LLB) . *LLP(LLB))

250. CALL FDGE(PBU(IB)". FJI(L),IP,XBU(IB),Y.Z.RnU(I8))1. PRUL(LB)=PBU(IB)1. XBUL (LB)=XBIJ(IB)

251. R P U L ( L В ) = R В U ( I В )1. = LB + 1

252. CALL. INTEPR(PBX(IB) . PBU(IB) . FII (L) . 0.001 . F1 . AREA) F(IB)=F(IR)-F127 L1=JL(IR)1. DO 2 8 L =1 . L1

253. AMAX(IB)=AMAX1(AMAX(IB).A(L.IB))

254. TT(IB) = PBX(IB)-PB(J(IB) LA(IB)=TT(IB)*SQRT((H*I)**2+(2.*PI*RR)**2)/(2.'*PI) I F ( К В . M E 1 ) GOTO 50

255. F ( RBULL(I LB) .LT.1 .) GOTO 30 I F ( P В l .l ( I В ) . G T . P В U С ( I В ) ) GOTO 31 IF(PBX(IB),LT.PBUC(IB)) STOP 4 P В U L ( L В ) = P В U С ( I В )

256. X Р U I <LB) = XBtlC(IB) R В U L < LB ) = PBIIC ( IB ) GOTO (32,39), К S L=J <IB)

257. CALL I N T E G R ( P В U С < I В > , P В U < I В > , F I I < L > , 0 . О 0 1 F < I В +1 > ,1. A R F A )

258. U (IB+1 ) = 1 L=J <IB + 1 )

259. CALL THICK<PBXC(IB+1 ) » PBtiC ( IB + 1 ) , FII <L> » IP» X8U(IB> ,

260. R В U < I В ) A (1 , I В +1 ) > 32 IB=IB+11. = L B + 1

261. А 5 PRXL(L) = PRXLL(LLB> FIL(L)=FILL(LLB) J L (I ) = J L L ( L L R ) LP(L)=LLP(LLB) KODL(L)=KODLL(L L В > L 1 = L

262. DO A6 L = L1 » 2 5 0 A 6 RBUL(L)soJ

263. IFdCODLKLLB) .E0.1 ) GOTO 56

264. P1 = PBX L L (I LR ) 33 PBU(IB)=PBU(IB)+0.0175

265. CALL EDGE (PBLK I B) ", FI I ( L) , IP, X, Y, Z,'R1 )

266. CALL F О U A I CPBXL L (LLP), FT LI. <LLB),LLP(LLB),X,0.0005)

267. С A LI FDGE?(PBXLL(Ll. B),FILL(LLB) , Y , Z , R2)1.(R1 . G T . R 2 ) GOTO 33

268. CALL COORH(PBU(IB) , FII ( L) , IP, PRXLL(LLB) > FI LL (LLB) , * L L P ( L L В ) )

269. CALL FDGE(PBXLL(LLB),FILL(LLB),LLP(LLB),XgXLL(LLO), *V,Z,RRXLL(LLB)) CALL EnGE(PBLKIB)', FII(L),IP,XBU(IB),Y,Z,RBU(IB)) GOTO 29

270. POMIN=(PBX<IB)+PBU(IB))/2.

271. XI = X В X L L (I. L В ) L=J(IB)

272. CALL. POINT (POM IN, FII (L) , IP)1. P = P В U ( I В )

273. CALL ROOT(PBU(IB),POMIN,P,SHEAR,FII(L),IP.0,0002) CALL EDGE1 (PBU(IB),FII(L),IP,XBU(IB)) R В U ( I В ) = R 0 X В X 1. L ( L L В ) = X ВIJ ( I В ) GOTO 29 31 F В U L ( L В ) = P В LI ( I В ) XPUL ( LB) = XBIJ ( I В)

274. RPUL(LB)=RBU(I8) L В = L В +1 I В = I В +1 GOTO 18 3U 1Р=1В+11.(RBUC(IB).'LT.1.) GOTO 1ft I В = 1 I. L В = 1

275. XPXL(LB)=XBXLL(LLB) R В X I <LB)=RBXLL(LLB) К О Г> L ( L В ) = К О О L L < L L В ) IF<KODLL<LLB).EO,1) GOTO 57 PBXl.(LB) = PBXLL(LLB) FIL<LB)=FILL(LLB) LP (t В ) = 1.1. P ( L L В ) JL(LB) = JLL(l.LB)

276. I F < R В !J С ( I В ) L T , 1 . ) GOTO 35 L = J(IB)

277. P=PBXC(IB)-AM0D(PBXC(IB)+FII(L),2.*PI)-0.3931.(KH.LT,OtANr>,PBXC(IB)+FII(l.) .LT.'O.) P= P 2 * P I1. CALL EDGE1<P,FII(L),IP,X)1.(X. LT.'XBXLL(LLB) ) GOTO 351.(XBXC(IR) .*GT . XBULL ( LLB ) ) GOTO 351. PBX(IB)=PRXC(IB)

278. CALL EOUAL(PBX(IB),FII(L)»IP» XBULL(LLB)#0 . 0005) С A L I FDGE? (PBX(IB) « FII (I.) i Y « Z # R1 ) IF(R1 .GT.RBULL(LLB)) GOTO 35 P 2 = P В X ( I В )

279. F(KODLL(I LB) . EQ . 1 ) GOTO 58 PBUL(LB)=PBULL(LLR) 41 PBX(IB)=PBX(IB)+0.0175

280. С A LI E0GE(PBX(IB).FII(L).IP,X,Y,Z;R1) CALL FQUAl(PBUL(LB)«FILl(LLB),LLP(LLB),X,0,0005) CALL F DG E 2 ( P BU L ( LB ) , F I L L ( L L 9 ) , Y , Z i R 2 ) IF(R1 .LT.R2) GOTO <И

281. CALL COORDCPBX(IB), FII(L)iI 0iPBUL(LB)( F I L i < L L В ), * L L P ( LI В ) )

282. С A LI FDGF(PBUL(LB),FTLL(LLB),LLP(LL8),XBUL<LB),Y,Z, *PRUL(L B))

283. CALL EDGE(PBX(IB),FII(L),IP,XBX(IB),Y,Z,RBX(IB))1. PBXLL<LLB)=PBUL(LB)

284. X В X L L ( L L В ) = X В U L ( L В )1. PBXLL(LIB) = RBI.IL(LB)1. GOTO 59

285. PBX <I В) = PB XC(IB) XBX(IB)=XBXC(IB) RBX(I В) = RBXC(I В) XPIJI ( LB ) = XBX ( I В ) R P U I ( L В ) = R В X ( I В ) XPXLL(LLB)=XBUL(LR)59 LBsLB+1

286. Р Р X I. <LB)=PBX(IB) XRXL(LB)=XBX(IB) RBXL<LB)=RBX<IB) L = J <I В )

287. CALL THICK (PBX(IB) , P 2 , FI I (L) , IP, XBULLCLLBj » RSULL(LLB) , + A < 1 , I В ) ) GOTO 23

288. RRUL(lB)=0, DO 3 8 L = l", 250 PRXLL(L)=PBXL(L) XPXLL(L)=XBXL<L) PBXI.L(L) = RBXL. (L) P В U t. L < L ) = P ВII L < L ) XRI)LL<L)=XBUL<L) RBUl. L(L) = RBiJL(L) FILL(t)=FIL(L>

289. L P ( L ) = L P ( L ) <0D( L(L) = KODL(D 3 R JLL(L)=.JL(L)

290. F < К В .' N E . 1 > GOTO 67

291. F ( RBUC (I B) .'GT , 1 . . AND. TT (I B) . LT . 0 . 001 > GOTO 3U 16 RETURN EK'D

292. SUBROUTINE COORD С Р1,F11 , I Р,Р2,FI2, LP) R F A I. М

293. COMMON R,RR,K,RO,R,PI,AlFA,KH */TRIG/SF/СЕ I. = 1

294. DPP1 = <(-C0S<P1+FI1)+1.)*RR + R)*SIN<P1+FI1)*2.'*RR+<-SIN *<P1*FI1)*RR*SE + v*P1*CF.)*(-C0S(Pl+FI1)*RP*SE+M*CE)*2. DPP? = -(<-f.0S(P2 + FI2)+1.)*RR + R)*SIN(P2 + FI2)+2.*RR-SIN(P2 + F I?) *RR*SE + ^*P?*CE) * (-"COS (P2 + FI2) * R R * S E + *M*CE)*2.

295. DCP1=C0S<P1+FI1)*RR*CE+M*SE DCP2=»C0S(P2+FI2)*RR*CE-M*SE P1 s P1 + <0*nPP2^P*)0P?) / (DPP1 *DQP2-DQP1 * D P P 2 ) P2=P2+<P*nOP1-Q*DPP1)/<DPP1*DOP2-DOP1*DPP2) f-OTO 3 91 W P I T E ( 6 2 )

296. FORMAT <1H i22HCT807 ЗА 10 ИТТЕРАЦИй.2 3 H ТОЧНОСТЬ НЕ ДОСТИГНУТА) 3 8 RFTURN1. Р Ь D

297. SURROUTINF POINT(PSI,FI,TP) FXTFRNAL DRX CALL D R X ( P S I,FI V IP »DRP) I F ( П R P . G T О . ) GOTO 12 PSI=PSI-0.87

298. CALL DRX(PSI,FI,IP,DRP) IF(DRP.LT.O.) GOTO 2 A = PSI

299. В = P S I + 0 8 8 GOTO 3 1 PSI=PSI+0.87

300. CALL DRX(PSI,FI,IP,DRP) IF(DRP.GT.O.) GOTO 1 A=PSI-0.8R В = P S I

301. CALL ROOT(PSI,A«B,DPX,FT,IPf0.0001) R F T li R N1. END

302. SUB ROUTT N F EOUAL(PSI,FI,IP,X11,EP> COMMON /L/X1 EXTFRNAI DIFFER Ж 1 = X 1 1

303. CALL FDGE1<PSI,FI,IP,X) I F ( X 1 . G T . X ) GOTO 21 PSI = PSI+0.'08 7

304. CALL EDGE1 ( P S I » F I » I P » X ) IF(X.GT.XI) GOTO 1 B=PS I1. A=PSI-0.*088 GOTO 32 PST=PSI-0.087

305. CALL E D G E 1 < P S I , F I , I P , X ) I F ( X . | T X 1 ) GOTO 2 A = P S I1. B=PSI+0.'088

306. CALL ROOTfPSJ, A,8," DIFFER.FI, IP, EP)1. RETURN END

307. SUBROUTINE THICK(PBX,PBU,FI»IP,X11,R11,TH) COMMON /T n/X1 ,R1 FiXTFRNAL ПАР X1 = X1 1 R 1 = R 1 11. P = (PBU+PBX)/ 2 .call d a p < p, fii i p.d a p1 )

308. F ( Г) A P 1 Г GT , 0 . ) GOTO 12 P=P+0.02

309. CALL Г) A P ( P , F I » IP» Г) A P 1 ) IF(DAP1?LT,0.) GOTO 2 P В X 1 = P

310. PRU1=P-0.021 GOTO .4 1 P = P 0 . 0 2

311. CALL Г)АР(Р# FI« IP» DAP1 ) IF(DAP1.GT,0.) GOTO 1 PBX1=P+0.021 P В U1 = P

312. CALL ROOT ( PS I / РБХ1 , PBU1 » ПАР» FI » I P 0 , 05 ) CALL FDGE < PS I» FI» IP » X2 » Y,Z » R2) TH=S0RT((X1-X2)**2+(R1-R2)**2)1. RETURN E ^ Г>

313. SUPROUTTNF INTEGR(PBXLL,PBULl. ,FF,EPS,SP,SUBOO) COMMON/AR/FI F I = F F N = 2

314. DO 1 1=1,24 С A L I S II BOO (PBXLL, F 1 ) CALL. SUB0O(PBLILL,F2) SP=F1+ F 2

315. HI=<PBULL-PRXLL)/N N F = N 11. DO 2 MN=l", NF.

316. CALL 5UB0O(PBXLL+HI*NN,F1)

317. SP = SP*2.'*F1 SP=SP*HI/2,

318. F < L . E Q * 1 ) GOTO 5 IF(ABS <SP) , GT . 1 . ) GOTO 3 I F ( ABS (SP-SP1 ) , LF-. EPS ) GOTO 4 GOTO 5

319. IF<ABS((SP-SP1)/SP)."LE.EPS) GOTO 45 К = N * 21 SP1=SP1. WRITF(6,6) EPS

320. SUBROUTINF SHFAR<A,FI,IP,YA> PFAL М

321. COMMON R,RR,M,RO,S,PI,AlFA,KH

322. SUBROUTINE EDGE1 С Р SI,FI, IР, X)1. R F A I. М

323. COMMON R , RR ,'М, RO , S , Р I, A LF А , К И ★/TRIG/SE.CE

324. С Г Г Р А У F Т Р Ы СЕЧЕНИЯ СРЕЗАЕМОГО СЛОЯ

325. С НЕРАВНОМЕРНОСТЬ nPOUECCA

326. F: F A L М ", * N Г L А , L A S U М , I. А М I Ы , I. А Ч А X , I. С Р , М U L , М U F COMMON Р , RR>", RO , S , PI , A I. FA , КН +/TRIG/SF,СЕ

327. Е К Т / Р S V R R , X С , Р М А X , F I С

328. COO/PBXMO),XBX<1O>,R0X<1O>,PBU<1O>,XBU<1O>,RBU + <10Г, j<10>,eiI<10>,TT(10>,A<5,10>,"lL<10>.F<10>,AMAX1 0 > , L А (1 О )1. О S т / < N , I 7 н

329. R Е А П < 5 , 1 > R , R R , Т , S , F . Н , К Ч , I , К Н , К D

330. FORMAT(FA."l/FA,1/FA.1/FA.2/FA,1/FA,1/F5.3/I2/I2/I2> Р О = R + Т1. WPITE(6»2)R0/R

331. FORM AT(1 НО,1 АХ, 'ТОНЕНИЕ ВИНТОВЫМ РОТАЦИОННЫМ РЕЗНОМ?/1Н О|9 X| 'ЗАГОТОВКА, РАДИ У С=' , F5,1 ,AX, 'ДЕТАЛЬ . РАДИУС=',1. F 5 , 1 )

332. F ( к Н . Е О 1 > WRITE(6,5)

333. FORM, АТ(1Н0»19Х» ' Р Е 3 Е U П Р А В Ы ВМ IF<KH."EO.-1> W R I Т Е ( 6 , 6 )

334. FORMAT(1HO,19X.'P F- 3 E LL Л E В Ы W R I T F < 67 > H 7 I , R P , E , T , S

335. FORMAT(1H i 5 X i ' P E M У L<! А Я КРОМКА, ШАГ', FA.1,' ЧИСЛО I, *'ЗАХОДОВ=' i 11 , t РАДИУС=' , FA , 1/1H ,10Х,'УГОЛ HА КЛО' , + 'HA ОСИ PF«yyiF.a Ч АСТИ= ' , F A , 1 , ' ГРАДУ COB ' / 1 HO , 1 2X ,fP F У И M Ы P F 3 A H И Я ' / 1 H , 1 3 X ,

336. ГЛУЕИНА=' i F A , 1 » 9 X» ' П О Д A 4 A = ' , F 4 . 2 » ' M M / О F>' ) P I = 3 . 1 A 1 5 9 2 6 E = E*PI/1P.O, M = H * I * < H / ( 2 .' * P I ) SF=SIN<F> С E = С О S ( E ) W R I T E ( <S . 8 > К Nfi FORMAT(1 H 'СООТНОШЕНИЕ ЧАСТОТ ВРАЩЕНИЯ PF*y,

337. Ш А Я ЧАСТЬ/ДЕТАЛЬ=',F5 . 3/) CALL FNTRY(PSVRR, X С « РМАХ, F I С > K = 0.'999/KN + 8.1. N S = Н П

338. F < К К! G Т . 1 , > NS = ND/KN-H. N0 = A MOD (О .'999 / KN , 1 . > *ND + 1 , LA MIN=5 0 . L А МА Х= 0 . F М I N = 5 О Г F М А X = 0 L I Т = О F С Р = 0 L С Р = 0 . А 1 =0 . PRINT 23

339. F О R Н А Т < 1 Н , 3 X , ' I Р + A L F A FI IB J TT

340. I А А М А X I L F ' ) DO 16 I S = 1 » NSs I F А = 2 + < t S -1 . ) * Р I / ь: D IF(IS.GT.NO) К = 1 ./К Ь+ 7. DO 17 IР=1,7 17 С A LI PR0FTL(IP,1) DO 16 IР=Я,К CALL PR0FIl<IP,3) PRINT 1 9 , Т Р , А L F А , F I I < 1 )

341. F 0 R M A T < 1 H 0 , 3 X , I 2 , 1 H + , F 5 . 3 , F 7 , 3 ) L A S U M = 01. FSUM=0.00 20 I £ = 1 i 1 01.(R В U(IR ) . G T . 1 . ) PRINT 2 Ь I В,J <I В ) ,T T(I В ) , L A < I В) ,

342. A M A X ( I В ) , I L ( I 6 ) F ( I Й )

343. FORM ATM H + » 122» I 3 , 3 F 7 , 3 » If*, F 7 . 3 / ) A 1 = A M A X 1 < A 1 A M A X < I В ) )

344. A SUM = L A SUM + L A < I В )

345. DLT=LAMAX-LAMJN LCP=l.CP/LI T FCP=FCP/LIT DLTO=OLT+100./LCP MUL=LAMAX/LCP DF=FMAX-FMIM DF0=DF*100,/FCP M U F = F M A X / F С P

346. PRINT 2? . I CP, LAMAX, LAMIN, DLTO, MLJL, FCP, FMAX, FMIN, OFO, MUF

347. FORMAT<1H0,9X,'ХАРАКТЕРИСТИКА НЕРАВНОМЕРНОСТИ ' ,

348. ПРОЦЕССА'MX, ' АКТИВНАЯ ДЛИНА РЕЖУЩИХ КРОМОК'/

349. ОХ, ' СРЕДНЯЯ ЗА ОБОРОТ РЕЗЦА',16хГ'1-СР=',Р7.3/10Х, 'МАКСИМАЛЬНАЯ' ,26Х, ' L № А X =' , F7.3/10X,

350. МИНИМАЛЬНАЯ' » 2 7 X ' L М I N = ' # F 7 . 3 / 1 О X » ★'ОТНОСИТЕЛЬНОЕ КОЛЕБАНИЕ',6Х,'LMAX-LMIN/LCP=',1. F6 . ? , ' % ' /

351. ОХ, 'КОЭФФИЦИЕНТ НЕРАВНОМЕРНОСТИ' , 7 X , ' LMAX/LCP=' » F 7 , 3 /

352. ЦУ,'ПЛОШАДЬ СЕЧЕНИЯ СРЕЗАЕМОГО СЛОЯ'/

353. ЮХ". 'СРЕДНЕЕ ЗНАЧЕНИЕ СРЕЗА',17X,'FCP=',F7.3/

354. О X . 'МАКСИМАЛЬНОЕ ЗНАЧЕНИЕ CPE3AS11xi'FMAX=',F7,3/

355. ОХ,'МИНИМАЛЬНОЕ ЗНАЧЕНИЕ СРЕ3 А' ,12X,'FМ I N=' ,F7 , 3/

356. ЮХ, 'ОТНОСИТЕЛЬНОЕ КОЛЕБАНИЕ' ,6Х, ' FMAX-FMIN/FCP=' » F6,2, '%'/1 ох. 'коэффициент неравномерности' i 7 x , ' fmax/fcp=' , f 7 . 3 / ) р р i * т 2 5 , а 125 format (1 н , <» x , ' наибольшая толшина сечения срезаемого', *' слоя' )7х, f7.'3> stop END

357. Исходные данные для расчета

358. J3 п/п НАИМЕНОВАНИЕ Размерность Обозначение Идентификатор" Формат Обозначение перфокарт

359. Радиус обработанной поверхности мм R R F4.I I

360. Радиус режущей части ВРР мм г RR F4.I 2

361. Глубина резания мм t Т F4.I 34 Подача мм/ об S 5 F4.2 4

362. Угол наклона оси резца град е Е ■ I F4.I 5

363. Шаг винтовой режущей кромки мм h Н F4.I 6

364. Соотношение частот вращения режущей ■ / KNчасти и детали — кп F 5.3 7

365. Число заходов винтовой режущей кромки L I 12 8

366. Код направления винтовой режущей кромки кн КН 12 9

367. Пример распечатки результатов моделирования физических размеров и площади сечения срезаемого слоя

368. ТОЧЕНИЕ ВИНТОВЫМ РОТАЦИОННЫМ PP3-QM

369. ЗАГОТОВКА, РАДИУр" 34, 5 ДЕТАЛЬ. РА.'ИУС* 32,51. РЕЗЕЦ ПРАВЫЕ

370. РЕ^УШАЯ КРОМКА, ШАГ 6,0 ЧИСЛО ЗАХОДОВ* 1 РАДИуСР20,0 УГОЛ НАКЛОНА ОСИ РЕ*УЦ|Ей ЧАСТИ«25, 0Г?5 АДУСОВ

371. РЕЖИМЫ РЕЗАНИЯ ГЛУВИНАа 2.0 подамддв,70мм/0б