Отпуск конструкционных сталей со структурой низкоуглеродистого мартенсита тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.02.01, кандидат технических наук Сюзева, Екатерина Борисовна

• Сюзева, Екатерина Борисовна
• кандидат технических наук
• 2000

Оглавление диссертации кандидат технических наук Сюзева, Екатерина Борисовна

Введение.

1. Литературный обзор.

1.1. Виды отпускной хрупкости.

1.2. Причины снижения ударной вязкости после отпуска в интервале температур 250 - 400 °С (необратимая отпускная хрупкость).

1.2.1. Карбидные превращения при распаде мартенсита.

1.2.2. Сегрегация вредных примесей на границах зерен.

1.2.3. Распад остаточного аустенита.

1.2.4. Образование микрообъемов, обогащенных марганцем.

1.3. Причины снижения ударной вязкости после отпуска в интервале температур 450-600 °С.

1.3.1. Обратимая отпускная хрупкость.

1.3.1.1. Карбидная теория обратимой отпускной хрупкости.

1.3.1.2. Сегрегационная теория обратимой отпускной хрупкости.

1.3.2. Хрупкость, вызванная дисперсионным упрочнением.

1.4. Постановка цели и задач исследования.

2. Материалы и методики исследования.

2.1. Выбор материалов и режимов термической обработки.

2.2. Методики исследования.

2.2.1. Методика испытания на растяжение.

2.2.2. Методика дюрометрических исследований.

2.2.3. Методика испытания на ударный изгиб.

2.2.4. Методика испытания на статическую трещиностойкость.

2.2.5. Методика фрактографических исследований.

2.2.6. Методика измерения удельного электросопротивления.

2.2.7. Методика металлографических исследований.

3. Проявление разных видов отпускной хрупкости при отпуске низкоуглеродистого мартенсита различных систем легирования.

3.1. Отпускная хрупкость в низколегированных сталях системы Сг-Мп, Сг-№.

3.2. Влияние хрома и молибдена на охрупчивание низкоуглеродистых сталей, содержащих 3 %№.

3.3. Особенности влияния ванадия на изменение ударной вязкости низкоуглеродистых (Сг+Мп)-сталей с мартенситной структурой.

Выводы по главе 3.

4. Влияние процессов распада мартенсита на трещиностойкость низкоуглеродистых мартенситных сталей типа ХЗГНМ.

4.1. Изучение процессов распада мартенсита при отпуске НМС типа ХЗГНМ.

4.2. Изменение прочности, трещиностойкости и микромеханизма разрушения при отпуске НМС типа ХЗГНМ.

4.2.1. Влияние температуры отпуска.

4.2.1.1. Изменение характеристик прочности и пластичности.

4.2.1.2. Изменение характеристик ударной вязкости.

4.2.1.3. Изменение характеристик статической трещиностойкости.

4.2.2. Влияние длительности отпуска.

4.2.3. Природа охрупчивания.

Выводы по главе 4.

5. Способы, позволяющие избежать охрупчивание или повысить уровень ударной вязкости сталей со структурой низкоуглеродистого мартенсита.

5.1. Способы, позволяющие избежать охрупчивание сталей со структурой низкоуглеродистого мартенсита.

5.2. О роли молибдена в предотвращении катастрофического охрупчивания при отпуске низкоуглеродистого мартенсита.

5.3. Повышение трещиностойкости НМС типа ХЗГНМ при длительном отпуске

5.4. Низкотемпературная закалка как способ повышения ударной вязкости НМС типа ХЗГНМ.

Выводы по главе 5.

6. Разработка технологических параметров термического упрочнения насосно-компрессорных труб из НМС.

6.1. Технологические преимущества низкоуглеродистых мартенситных сталей

6.2. Производство насосно-компрессорных труб в России и за рубежом.

6.3. Разработка технологических параметров изготовления термоупрочненных насосно-копрессорных труб из НМС 07ХЗГНМ и 08Х2Г2Ф.

6.3.1. Выбор температурно-деформационных параметров.

6.3.2. Разработка режимов отпуска НКТ разных категорий прочности.

6.4. Сравнительный анализ технологий производства НКТ из низкоуглеродистых мартенситных и традиционных среднеуглеродистых сталей.

Выводы по главе 6.

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Отпуск конструкционных сталей со структурой низкоуглеродистого мартенсита»

Одной из основных задач современного материаловедения является снижение металлоемкости конструкций в результате повышения прочности конструкционных сталей. На сегодняшний день самым распространенным способом повышения прочности стальных изделий является закалка на мартенсит. Однако термическое упрочнение традиционных легированных конструкционных сталей, содержащих 0,15 - 0,40 %С, сопровождается рядом технологических трудностей: необходимость использования жидких закалочных сред, высокий уровень закалочных напряжений, коробление и деформация и т.д. Одним из способов решения данной проблемы является использование разработанных Р.И. Энтиным, Л.М. Клейнером и др. низкоуглеродистых мар-тенситных сталей (НМС), свободных от этих недостатков.

Закаленные на мартенсит стали для повышения конструктивной прочности подвергают отпуску. Однако все стали в той или иной степени подвержены отпускной хрупкости, которая проявляется в снижении ударной вязкости и повышении критической температуры хрупкости. В связи с этим становится актуальной задача исследования процессов, происходящих при отпуске сталей со структурой низкоуглеродистого мартенсита, влияния легирования на их склонность к отпускному охрупчиванию и выяснение причин этого охрупчива-ния.

Исходя из этого, целью работы является выявление факторов, приводящих к снижению ударной вязкости при отпуске низкоуглеродистого мартенсита; разработка режимов отпуска, исключающих ох-рупчивание, а также способов, позволяющих повысить уровень ударной вязкости сталей со структурой низкоуглеродистого мартенсита.

Логическая последовательность экспериментов включала исследование влияния легирования на температурные условия проявления отпускного охрупчивания в сталях со структурой низкоуглеродистого мартенсита; изучение особенностей распада и причин охрупчивания промышленных НМС типа 07ХЗГМ; разработку режимов отпуска, позволяющих предотвратить охрупчивание, а также технологических параметров термического упрочнения насосно-компрессорных труб из НМС.

В работе представлены результаты исследования о влиянии Сг, Мп, Мо, V на склонность низкоуглеродистого мартенсита к ох-рупчиванию в интервале температур отпуска 200 - 600 °С, что позволило обосновать систему легирования ХЗГНМ, полученную ранее экспериментальным путем.

Исследованы причины, приводящие к снижению ударной вязкости при отпуске промышленных НМС типа ХЗГНМ, содержащих 0,07 - 0,11 %С. В ходе работы было показано, что охрупчивание имеет необратимый характер, проявляется только при высоком уровне прочности и связано с образованием дисперсных карбидов.

Впервые установлено, что во всех исследованных сталях со структурой низкоуглеродистого мартенсита, несмотря на низкое содержание углерода, доминирующим процессом, приводящим к ох-рупчиванию является карбидообразование, причем в интервале температур отпуска 500 - 600 °С размер и расположение карбидной фазы в значительной степени влияют на степень охрупчивания, особенно в сталях, не содержащих молибден.

Практическую ценность представляют предложенные в работе режимы термической обработки сталей со структурой низкоуглеродистого мартенсита, позволяющие предотвратить охрупчивание. Показано, что наиболее благоприятное сочетание характеристик механических свойств достигается после закалки и низкого отпуска (^отп^ЗОО °С). 6

Установлено, что для стали 11ХЗГНМЮА увеличение длительности отпуска при температуре максимального охрупчивания (500 °С) повышает уровень ударной вязкости (КСТ) в 3 - 5 раз при незначительном падении прочности.

Разработанная на базе выявленных закономерностей технология термического упрочнения насосно-компрессорных труб из сталей 07ХЗГНМ и 08Х2Г2Ф позволяет получать разные группы прочности по ГОСТ 633 - 80 в условиях действующего производства, при этом рекомендуемые режимы отпуска исключают опасность проявления отпускного охрупчивания. Качество труб соответствует международным нормам (АР1-5СТ).

Исследования выполнены в течение 1995 - 1999 г.г. на кафедре металловедения, термической и лазерной обработки металлов Пермского государственного технического университета в соответствии с Межвузовской научно-технической программой «Конверсия и высокие технологии» по разделу «Экология» в 1994 - 1996 г.г. и по разделу «Экология и рациональное природопользование» в 1997 -2000 г.г.

1. ЛИТЕРАТУРНЫЙ ОБЗОР

Одним из важных факторов, определяющим эксплуатационную надежность и долговечность работы конструкции, является материал, из которого она изготовлена. До настоящего времени наиболее распространенным конструкционным материалом являются стали.

Все основные механические свойства сталей определяются, главным образом, химическим составом, структурным состоянием и уровнем остаточных микронапряжений. В связи с этим основной целью термической обработки является создание оптимальной структуры стали и, тем самым, обеспечение удовлетворительного комплекса свойств материала. В настоящее время такой обработкой для большинства конструкционных сплавов является закалка с последующим отпуском.

При закалке, в результате бездиффузионного превращения ау-стенита, образуется структура мартенсит, которая характеризуется повышенной плотностью дислокаций, а в сталях - еще и пересыщен-ностью твердого раствора по углероду и легирующим элементам.

В сплавах на основе железа существуют два основных морфологических типа мартенсита: пластинчатый (характерный для высокоуглеродистых сталей) и реечный (характерный для низкоуглеродистых сталей) [1, 2]. В среднеуглеродистых сталях присутствуют оба типа мартенсита.

Пластинчатый мартенсит обладает повышенной склонностью к хрупкому разрушению вследствие особенностей своего строения (значительные искажения кристаллической решетки, наличие двойников, закрепление дислокаций, высокий уровень локальных пиковых микронапряжений в зонах столкновения мартенситных пластин между собой и с границами аустенитных зерен) [3, 4].

Пакетный (реечный) мартенсит характеризуется малыми размерами элементов субструктуры (толщина реек составляет примерно

0.2.мкм) и высокой плотностью дислокаций в их внутренних объемах (1011 - 1012 см'2), что обеспечивает уровень прочности 1000 -1100 МПа. При этом отсутствие двойниковых прослоек, преобладание малоугловых границ, а также минимальные искажения кристаллической решетки, вследствие низкого содержания углерода в твердом растворе, обеспечивают низкую склонность к хрупкому разрушению [4 - 7].

Таким образом, реечный мартенсит, благодаря целому ряду структурных особенностей, при достаточно высокой прочности, обладает большим запасом пластичности и трещиностойкости.

Таким образом, мартенситная структура в среднеуглеродистых конструкционных сталях обеспечивает высокий уровень прочности. Однако вследствие наличия определенной доли пластинчатого мартенсита и пересыщенности твердого раствора, степень которой зависит от содержания углерода, эти стали в закаленном состоянии характеризуются высокими внутренними напряжениями и повышенной склонностью к хрупкому разрушению, которые снижаются при последующем нагреве - отпуске [1, 2, 8, 9].

В процессе отпуска, из-за увеличения диффузионной подвижности атомов, создаются условия для процессов, изменяющих структуру закаленной стали в направлении к более равновесному состоянию [1]. В.Г. Курдюмов с соавторами [2] выделяет следующие процессы, которые могут проходить при отпуске закаленных сталей:

1. Перераспределение атомов углерода в твердом растворе (мартенсите) - перемещение атомов углерода к дислокациям, перераспределение их по междоузлиям кристаллической решетки.

2. Распад мартенсита с образованием областей обогащенных углеродом, а затем - карбидных выделений; изменение структуры и состава карбидов, их взаимосвязи с матрицей.

3. Превращение остаточного аустенита в зависимости от легирования и температурного интервала - промежуточное (бейнитное) й перлитное; превращение остаточного аустенита при охлаждении после высокого отпуска (вторичная закалка).

4. Выделение дисперсных частиц специальных карбидов из твердого раствора (дисперсионное твердение); изменение состава и структуры карбидов в легированных сталях по мере повышения температуры отпуска.

5. Релаксация напряжений, изменение тонкой структуры мартенсита, рекристаллизация а-фазы.

6. Коагуляция карбидов.

7. Перераспределение легирующих элементов и примесей.

Благодаря процессам, протекающим в процессе отпуска, понижаются внутренние напряжения и склонность к хрупкому разрушению, достигается оптимальное сочетание характеристик прочности, пластичности и вязкости конструкционных сталей, что обеспечивает работоспособность изделий [9].

Однако при определенных температурно-временных условиях отпуска наблюдается снижение уровня ударной вязкости, повышение температуры вязко-хрупкого перехода (ТКр) и часто увеличение доли межзеренного разрушения. Это явление получило название отпускной хрупкости [1, 10, 11 и др.]. Наиболее надежным критерием оценки склонности стали к отпускной хрупкости является изменение

ТКР [8, 10].

Заключение диссертации по теме «Материаловедение (по отраслям)», Сюзева, Екатерина Борисовна

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. В сталях со структурой низкоуглеродистого мартенсита, легированных Cr, Mn, Ni, Mo, выявлено две области температур отпуска, в которых происходит повышение склонности к хрупкому разрушению: около 350 °С и около 500 °С. Показано, что определяющее значение на охрупчивание оказывают, несмотря на низкое содержание углерода, процессы карбидообразования. После отпуска при 350 °С охрупчивание связано с образованием карбидов це-ментитного типа. После отпуска 500 °С охрупчивание вызвано выделением карбидов и формированием зернограничных сегрегации фосфора, причем существенное значение на степень охрупчи-вания оказывают размер и расположение карбидной фазы.

2. Показано, что меньшую склонность к охрупчиванию после отпуска при 350°С имеют (Сг + Ы1)-стали, а после отпуска 500 °С -(Сг + Мп)-стали и молибденсодержащие стали. Введение ванадия в состав стали усиливает склонность к охрупчиванию и смещает температурный интервал охрупчивания до 550 - 600°С.

3. Исследованы особенности распада низкоуглеродистого мартенсита системы ХЗГНМ. Установлено, что в НМС типа ХЗГНМ при температурах отпуска около 350 °С внутри мартенситных реек формируются деформационно-неустойчивые карбидные выделения цементитного типа. При температурах отпуска 500 - 550 °С в теле и по границам мартенситных реек образуются мелкодисперсные деформационно-устойчивые спецкарбиды. Процессы полиго-низации и рекристаллизации происходят только при температурах выше 500 - 550 °С.

4. Установлено, что охрупчивание при отпуске НМС системы ХЗГНМ имеет необратимый характер, проявляется только при уровне прочности, которое соответствует уровню закаленного состояния, характеризуется хрупким транскристаллитным разрушением и связано с образованием мелкодисперсных карбидов. Отмечено, что даже в состоянии максимального охрупчивания эти стали обладают хорошим сочетанием характеристик механи

2 2 ческих свойств: сгв ^ 1100 Н/мм , ст0,2 ^ 900 Н/мм , 8 > 14 %,

KCU > 0,7 МДж/м2).

5. Показано, что стали со структурой низкоуглеродистого мартенсита наиболее благоприятный комплекс свойств имеют в закаленном или низкоотпущенном состоянии (для НМС системы ХЗГНМ: ств > 1100 Н/мм2, сг0,2 > 850 Н/мм2, 8 > 14 %, KCU > 1,0 МДж/м ). Предложен также ряд способов, позволяющих повысить уровень ударной вязкости сталей данного класса во всем интервале температур отпуска или после отпуска, соответствующего температурам максимального охрупчивания.

6. Проведенные исследования позволили разработать технологию термического упрочнения насосно-компрессорных труб из НМС 07ХЗГНМ и 08Х2Г2Ф, включающую закалку на воздухе с прокатного нагрева, что позволило вписаться в действующее производство трубных заводов России с минимальными капитальными затратами. Рекомендуемые режимы отпуска, исключающие охруп-чивание, обеспечивают получение насосно-компрессорных труб разных категорий прочности.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Сюзева, Екатерина Борисовна, 2000 год

1. Новиков И.И. Теория термической обработки металлов. М.: Металлургия, 1986. 480 с.

2. Курдюмов Г.В., Утевский JI.M., Энтин Р.И. Превращения в железе и стали. М.: Наука, 1977. 236 с.

3. Романив О.Н. Вязкость разрушения конструкционных сталей. М.: Металлургия, 1979. 176 с.

4. Георгиев М.Н., Клейнер JI.M., Пиликина Л.Д., Симонов Ю.Н. Трещиностойкость малоуглеродистой мартенситной стали // ФХММ. 1987. № 2. С. 79 84.

5. Бернштейн М.Л., Займовский В.А., Капуткина Л.М. Термомеханическая обработка стали. М.: Металлургия, 1983. 480с.

6. Грабский М.В. Структура границ зерен в металлах. М.: Металлургия, 1972. 160 с.

7. Apple С.A., Karon R.N., Krauss G. Packet microstructure in Fe -0.2pct.C martensite // Met. Trans. 1974. Vol. 5. № 3. P. 593 599.

8. Гольдштейн M.И., Грачев C.B., Векслер Ю.Г. Специальные стали. М.: Металлургия, 1985. 408 с.

9. Смирнов М.А., Счастливцев В.М., Журавлев Л.Г. Основы термической обработки стали. Екатеринбург: УРоРАН, 1999. 496 с.

10. Утевский Л.М., Гликман Е.Э., Карк Г.С. Обратимая отпускная хрупкость стали и сплавов железа. М.: Металлургия, 1987. 222 с.

11. Устиновщиков Ю.И., Банных O.A. Природа отпускной хрупкости сталей. М.: Наука, 1984. 240 с.

12. Смирнов Л.В., Соколков E.H., Садовский В.Д. Влияние пластической деформации в аустенитном состоянии на хрупкость при отпуске конструкционных легированных сталей // Доклады АН СССР. 1955. Т. 103. № 4. С. 609 610.

13. Krauss G. Wärmebehandlung, Gefüge und Bruchmechanismen von Stählen mit mittleren und hohen Kohlenstoffgehalten // Neue Hütte. 1985. № 10. S. 375 378.

14. Pacuna J., Pawlowski B. Wplyw temperatury odpuszczania na ciagliwosc stali 30HGSNA // Zesz. nauk. AGH: Met. i odlew. 1984. № 4. P. 409 421.

15. Darwish F.A., Pereira L.C., Gatts C., Graca M.L. On the tempered martensite embrittlement in AISI 4140 low alloy steel // Mater. Sei. and Eng. 1991. 132. P. 5 9.

16. Ермаков Б.С., Колчин Г.Г. Влияние химического состава на формирование структуры и свойства термически обработанных конструкционных сталей. Л.: ЛДНТП, 1989. 28 с.

17. Соколков E.H., Садовский В.Д. Необратимая отпускная хрупкость конструкционных легированных сталей //ФММ. 1955. Т. 1. Вып. 2. С. 359 361; 363 - 367.

18. Banerji S.K., McMahon C.J., Feng Н.С. Intergranular facture in 4340-type steels: Effect of impurities and hydrogen // Met. Trans. 1978. Vol. A9. № 2. P. 237 243.

19. Большаков В.П., Стародубов К.Ф., Тылкин М.А. Термическая обработка строительной стали повышенной прочности. М.: Металлургия, 1977. 200 с.

20. Охрупчивание конструкционных сталей и сплавов / Под ред. Брайента К.Л., Бенерджи С.К. М.: Металлургия, 1988. 552 с.

21. Paji М., Möller R. The effect of boron on phosphorus segregation in austenite // Scr. met. 1984. Vol. 18. № 8. P. 813 815.

22. Кутьин А.Б. Оже-микроскопическое исследование сегрегации фосфора в процессе аустенизации стали // ФММ. 1996. Т. 81. Вып. 3. С. 168 170.

23. Смирнов М.А., Петрова С.Н. Высокотемпературная термомеханическая обработка как метод ослабления интеркристаллит-ной хрупкости сталей и сплавов // ФММ. 1993. Т. 76. Вып. 2. С. 7 22.

24. Briant C.L., Banerji S.K. Tempered martensite embrittlement in phosphorus doped steels // Met. Trans. 1979. Vol. A10. № 11. P. 1729 1737.

25. Briant C.L., Banerji S.K. The effect of molybdenum on tempered martensite embrittlement // Scr. met. 1979. Vol. 13. № 9. P. 813-816.

26. Erhart H., Paji M. Phosphorus segregation in austenite // Scr. met. 1983. Vol. 17. № 2. P. 171 174.

27. Thomas G. Retained austenite and tempered martensite embrittlement // Met. Trans. 1978. Vol. A9. № 3. P. 439 450.

28. Horn R.M., Ritchie R.O. Mechanisms of tempered martensite embrittlement in low alloy steels // Met. Trans. 1978. Vol. A9. № 8. P. 1039 1053.

29. Богачев И.Н., Чарушникова Г.А., Овчинников В.В., Литвинов B.C. Исследование расслоения в стали Г8 в интервале необратимой отпускной хрупкости // ФММ. 1975. Т. 39. Вып. 6. С. 1269 -1274.

30. Овчинников В.В., Литвинов B.C., Чарушникова Г.А. Мессбау-эровское исследование природы необратимой отпускной хрупкости железомарганцевых сплавов // ФММ. 1979. Т. 47. Вып. 5. С. 1099 -1102.

31. Литвинов B.C., Каракшиев В.Д., Хазыев М.С. Мессбауэров-ское исследование мартенсита марганцевых и никелевых сталей // МиТОМ. 1977. № 6. С. 14 17.

32. Белоус М.В., Черепин В.Т., Васильев М.А. Превращения при отпуске стали. М.: Металлургия, 1973. 232 с.

33. Белоус М.В., Новожилов В.Б., Шаталова Л.А., Шейко Ю.П. Распределение углерода по состояниям в отпущенной стали // ФММ. 1995. Т. 79. Вып. 4. С. 128 137.

34. Briant C.L., Benerji S.K. Tempered martensite embrittlement and intergranular in an ultra-high strength sulfur doped steel // Met. Trans. 1981. Vol. A12. № 2. P. 309 319.

35. Шепеляковский K.3., Латышкова Ц.П. Влияние размера зерна аустенита на склонность сталей к необратимой отпускной хрупкости // В сб.: Интеркристаллитная хрупкость сталей и сплавов: тез. докл. Всесоюзной науч.-техн. конф. Ижевск, 1984. С. 44 - 45.

36. Саррак В.И., Филиппов Г.А., Чевская О.Н., Литвиненко Д.А. Адсорбция фосфора на границах зерен аустенита и склонность закаленной стали к задержанному разрушению // ФММ. 1979. Т. 48. Вып. 6. С. 1262 1280.

37. Утевский Л.М. Отпускная хрупкость стали. М.: Металлургиз-дат, 1961. 191 с.

38. Забильский В.В. Проблема отпускной хрупкости конструкционных легированных сталей (обзор) // МиТОМ. 1987. № 1. С. 24 -33.

39. Константинова Т.Е. О природе обратимой отпускной хрупкости в стали // В сб.: Интеркристаллитная хрупкость сталей и сплавов: тез. докл. Всесоюзной науч.-техн. конф. Ижевск, 1984. С. 13 - 15.

40. Lei T.C., Tang С., Su M. Temper brittleness of 0.3C Cr - Mn - Si- 2Ni steel with various initial microstructures // Metal Science. 1983. Vol. 17. № 2. P. 75 79.

41. Qu Z., McMahon C.J. The effects of tempering reactions on temper embrittlement of alloy steels // Met. Trans. 1983. Vol. A14. № 1 6. P. 1101 - 1108.

42. Саррак В.И., Князева В.Р., Филиппов Г.А. Распад твердого раствора углерода и кинетика развития обратимой отпускной хрупкости хромо-марганцевой стали //ФММ. 1987. Т. 63. Вып. 6. С. 1138- 1144.

43. Константинова Т.Е. Мезоструктура деформированных сплавов. -Донецк: ДонФТИ НАН Украины, 1997. 170 с.

44. Архаров В.И., Константинова Т.Е. Природа обратимой отпускной хрупкости в сталях 35ХГСА и 12ХНЗА // ФММ. 1974. Т. 38. Вып. 1. С. 169 175.

45. Николаева А.В., Николаев Ю.А., Шур Д.М., Чернобаева А.А. Прогнозирование склонности Cr Ni - Mo стали к отпускной хрупкости // ФММ. 1993. Т. 76. Вып. 5. С. 163 - 170.

46. Song Shenhua, Faulkner R.G., Jiang Hong A new view on the temperature-time dependence of temper embrittlement // J. Mater. Sci. Lett. 1994. Vol. 13. № 14. P. 1007 1009.

47. Мак Лин Д. Границы зерен в металлах. М: Металлургиздат, 1960.322 с.

48. Ковалев А.И., Мишина В.П. Сегрегирование малых примесей в альфа-железе и интеркристаллитная хрупкость // В сб.: Интеркри-сталлитная хрупкость сталей и сплавов: тез. докл. Всесоюзной науч.-техн. конф. Ижевск, 1984. С. 11 - 12.

49. Ендржеевский Б.Е., Мешков Ю.Я., Пахаренко Г.А. Хрупкое разрушение стали с повышенным содержанием фосфора // МиТОМ. 1994. № 11. С.17 20.

50. Георгиев М.Н. Вязкость малоуглеродистых сталей. М.: Металлургия, 1973. 224 с.

51. Саррак В.И., Селиванов М.В. Интеркристаллитная хрупкость стали (Обзорная информация). М.: Черметинформация, 1979. 62 с.

52. Борисов И.А., Карк Г.С., Покусаева В.И. Влияние примесей на склонность к отпускной хрупкости теплостойких Cr Mo - V - стали // МиТОМ. 1985. № 9. С. 17 - 20.

53. Goretzki H., Rosenstiel P.V. Auger investigations of embrittlement phenomena in Cr Ni and Cr - Mo steels // Spectrochim acta. 1985. Vol. B40. № 5 - 6. P. 853 - 856.

54. Никулин С.А., Штремель M.А., Канев В.П. Сурьма как фактор зернограничной хрупкости // МиТОМ. 1983. № 12. С. 23 26.

55. Hondros E.D., Seah M.P. Segregation to interfaces // International Metals Reviews. 1977. Vol. 22. № 12. P. 261 303.

56. Seah M.P. Grain boundary segregation // Journal of Physics F: Metal Physics. 1980. Vol. 10. № 6. P. 1043 1064.

57. McMahon C.J. Solute segregation and intergranular fracture in steels: a status report //Mater. Sci. and Eng. 1980. Vol. 42. P. 215 -226.

58. Ковалев А.И., Мишина В.П., Щербединский Г.В. Особенности межкристаллитной внутренней адсорбции углерода и фосфора в сплавах железо легирующий элемент // ФММ. 1986. Т. 62. Вып. 1. С. 126 - 132.

59. Карк Г.С. Расчет изотермических и термокинетических диаграмм развития обратимой отпускной хрупкости Cr Ni - Mo сталей // Труды ЦНИИТМАШ. 1985. № 189. С. 60 - 76.

60. Гликман Е.Э., Котышев В.Ф., Черпаков Ю.И., Брувер Р.Э. Природа обратимой отпускной хрупкости и влияние углерода, фосфора и легирующих элементов на термокинетические особенности развития хрупкости // ФММ. 1973. Т. 36. Вып. 2. С. 365 -379.

61. Гликман Е.Э., Брувер Р.Э., Сарычев К.Ю. О влиянии углерода на межкристаллитную внутреннюю адсорбцию и межзеренное сцепление в сплавах Fe Р // Доклады АН СССР. 1971. Т. 200. № 5. С. 1055 - 1059.

62. Seah М.Р. Mechanisms of adverse effects // Ironmak. and Steelmak. 1985. Vol. 12. № 6. P. 288 289.

63. Установщиков Ю.И. Возможности устранения интеркристал-литного охрупчивания в сталях, содержащих фосфор // МиТОМ. 1985. № 10. С. 2 8.

64. McMahon С.J., Murza J.С., Gentner D.H. Further compositional effects on the temper embrittlement of 2V4Cr IMo steels // Trans. ASME. J. Eng. Mater, and Technol. 1892. Vol. 104. № 4. P. 241 -248.

65. Дробышевская И.С., Ковалев А.И., Сергеева Т.К., Литвиненко Д.А. Сегрегация примесей, отпускная хрупкость и водородное ох-рупчивание стали ЗОХНМА с различным содержанием молибдена // МиТОМ. 1995. № 5. С. 21 24.

66. Guttman М., Dumoulin Ph., Wayman М. Thermodynamics of interactive co-segregation of phosphorus and alloying elements in iron and temper-brittle steels // Met. Trans. 1982. Vol. 13A. № 10. P. 1693 1711.

67. Dumoulin Ph., Guttman M., Foucault M. e.a. Role of molybdenum in phosphorus-induced temper embrittlement // Metal Science. 1980. Vol. 14. № 6. P. 1 15.

68. Moller R., Brenner S.S., Grabke H.J. The effect of molybdenum on the grain boundary segregation of phosphorus in steel // Scr. met. 1986. Vol. 20. № 4. P. 587 592.

69. Wada M., Fukase S., Nishikawa O. Role of carbides in the grain boundary segregation of phosphorus in a 2.25Cr IMo steel // Scr. met. 1982. Vol. 16. № 12. P. 1373 - 1378.

70. Lee D.Y., Barrera E.V., Stark J.P., Marcus H.L. The influence of alloying elements on impurity induced grain boundary embrittlement // Met. Trans. 1984. Vol. 15A. № 7. P. 1415 1430.

71. Установщиков Ю.И. Роль легирующих элементов, примесей и углерода в отпускном охрупчивании сталей // В сб.: Интеркристал-литная хрупкость сталей и сплавов: тез. докл. Всесоюзной науч.-техн. конф. Ижевск, 1984. С. 3 - 7.

72. Misra R.D.K. Influence of vanadium on grain boundary segregation of phosphorus in iron and iron-carbon alloys // Bull. Mater. Sci. 1991. Vol. 14. № 6. P. 1309 1322.

73. Фетисова М.М., Коврова Т.П., Плешаков Э.И. Термическая обработка конструкционных сталей для уменьшения отпускной хрупкости // МиТОМ. 1983. № 5. С. 30 31.

74. Smith J.F., Reynolds J.H., Southworth H.N. Influence of Mn on kinetics of P segregation in low-alloy steel // Metal Science. 1982. Vol. 16. № 9. P. 431 434.

75. Yu-Qing Weng, McMahon C.J. Surface segregation in an FeCrP alloy // Scr. met. 1986. Vol. 20. № 1. P. 19 23.

76. Suzuki S. Influence of chromium on solubility and grain boundary segregation of phosphorus in ferritic iron // Z. Metallk. 1991. Vol. 82. № 11. P. 883 887.

77. Yu J., McMahon C.J. The effects of composition and carbide precipitation on temper embrittlement of 2.25Cr IMo steel: part I. Effects of P and Sn // Met. Trans. 1980. Vol. 11 A. № 2. P. 277 -289.

78. Vol. 2. Oxford e. a., 1982. P. 784 - 792. (Реферативный журнал. Металлургия. 15И. 1983. № 1).

79. Горицкий В.М., Шнейдеров Г.Р., Богданов В.И. Склонность к тепловой хрупкости мартенситной Cr Ni - Mo - стали с добавками титана и бора // МиТОМ. 1991. № 5. С. 9 - 11.

80. Seah М.Р., Spencer P.J., Hondros E.D. Additive remedy for temper brittleness // Metal Science. 1979. № 5. P. 307 314.

81. Князева В.P., Саррак В.И., Филиппов Г.А. Роль карбидообразо-вания в развитии обратимой отпускной хрупкости стали // В сб.: Взаимодействие дефектов кристаллической решетки и свойства металлов.- Тула, 1984. С. 79 83.

82. Погребняк Г.Д., Коврова Т.П., Плешаков Э.И. Влияние легирования на отпускную хрупкость конструкционных сталей // МиТОМ. 1991. № 3. С. 26 27.

83. Винокур Б.Б. Карбидные превращения в конструкционных сталях. Киев: Наукова думка, 1988. 240 с.

84. Фетисова М.М. Влияние структуры и внутренних напряжений на хрупкое разрушение конструкционных сталей // Wissenschaft Beitriebe Ingenieurhochschule Zwickau, 1982, 2, Sonderh.; 3 Kollog. Eingespanunng und Oberflachenverfestig. S. 275 276.

85. Астафьев A.A. Склонность хромоникелевых конструкционных сталей к охрупчиванию // МиТОМ. 1986. № 11. С. 19 24.

86. Счастливцев В.М., Табатчикова Т.И., Яковлева И.Л. Структурная наследственность и интеркристаллитная хрупкость в высокопрочной низкоуглеродистой легированной стали // ФММ. 1995. Т. 80. Вып. 6. С. 96 107.

87. Апаев Б.А., Мадянов С.А., Малиновская С.Г. Взаимосвязь отпускной хрупкости сталей с их сопротивлением малым пластическим деформациям // В сб.: Взаимодействие дефектов кристаллической решетки и свойства металлов. Тула, 1982. С. 112 -118.

88. Гольдштейн М.И., Фарбер В.М. Дисперсионное упрочнение стали. М.: Металлургия, 1979. 208 с.

89. Екобори Т. Научные основы прочности и разрушения материалов. Киев: Наукова думка, 1978. 352 с.

90. Ильина В.П., Энтин Р.И. О конструктивной прочности высокопрочной стали типа Х5МСФА // МиТОМ. 1991. № 6. С. 29 -31.

91. Емельянов A.A., Пышминцев И.Ю., Сафаров И.М., Корзников A.B. Влияние отпуска на деформацию и разрушение малоуглеродистых легированных мартенситно-бейнитных сталей // ФММ. 1994. Т. 77. Вып. 1. С. 155 160.

92. Столяров В.И., Никитин В.Н., Лазько Н.В. Отпускная хрупкость конструкционной марганцовистой стали, микролегированной V, Мо, В // МиТОМ. 1998. № 12. С. 25 28.

93. Журавлев В.Н., Николаева О.И. Машиностроительные стали: Справочник. М.: Машиностроение, 1992. 480 с.

94. Салтыков С.А. Стереометрическая металлография. М.: Металлургия, 1976. 272 с.

95. Энтин Р.И., Коган Л.И., Одесский П.Д., Клейнер Л.М., Толмачева Н.В. Прочностные свойства низкоуглеродистой мартенситной стали 07ХЗГНМ // Известия АН СССР. Металлы. 1982. № 4. С. 86 90.

96. Энтин Р.И., Панкова М.Н., Успенская C.B., Клейнер Л.М., Орлов Л.Г. Структура и свойства некоторых низкоуглеродистых легированных свариваемых сталей // МиТОМ. 1991. № 6.1. С. 31 33.

97. Морозов A.M., Николаев В.А., Паршин A.M., Рыбин В.В. Ох-рупчивание при отпуске хромомолибденванадиевой стали // МиТОМ. 1977. № 6. С. 38 42.

98. Симонов Ю.Н. Повышение трещиностойкости конструкционных сталей с мартенситной структурой. Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук. Пермь: ППИ, 1988. 262 с.

99. Бельченко Г.И., Губенко С.И. Основы металлографии и пластической деформации стали. Киев-Донецк: Вища школа, 1987. 240 с.

100. Гольдштейн М.И., Литвинов B.C., Бронфин Б.М. Металлофизика высокопрочных сплавов. М.: Металлургия, 1986. 312 с.

101. Саррак В.И., Суворова С.О. Взаимодействие углерода с дефектами в мартенсите // ФММ. 1968. Т. 26. Вып. 1. С. 147 156.

102. Клейнер Л.М., Симонов Ю.Н. Структура и свойства низкоуглеродистых мартенситных сталей // МиТОМ. 1999. № 8. С. 46 48.

103. Сазонов Б.Г. Влияние вторичной закалки из межкритического интервала на склонность стали к обратимой отпускной хрупкости // МиТОМ. 1957. № 4. С. 30 34.

104. Полякова A.M., Садовский В.Д. «Межкритическая закалка» конструкционных сталей // МиТОМ. 1970. № 1. С. 5 8.

105. Коган JI.И., Матрохина Э.В., Энтин Р.И. Влияние аустениза-ции в межкритическом интервале температур на структуру и свойства низкоуглеродистых сталей// ФММ. 1981. Т. 52. Вып. 6. С. 1232 1241.

106. Влияние межкритической термообработки на отпускное охруп-чивание Ni-Cr-Mo-V роторной стали // Экспресс-информация. Металловедение и термообработка. 1974. № 42. С. 5 8.

107. Энтин Р.И., Клейнер JI.M., Коган Л.И., Пиликина Л.Д. Низкоуглеродистые мартенситные стали // Известия АН СССР. Металлы. 1979. № 3. С. 114 120.

108. Коган Л.И., Клейнер Л.М., Энтин Р.И. Особенности превращения аустенита в малоуглеродистых легированных сталях // ФММ. 1976. Т. 41. Вып. 1. С. 118 124.

109. Клейнер Л. М., Коган Л.И., Энтин Р.И. Свойства низкоуглеродистого легированного мартенсита // ФММ. 1972. Т. 33. Вып. 4. С. 824 830.

110. Клейнер Л.М., Коган Л.И., Косматенко И.Е., Некрасова С.З., Энтин Р.И. Малоуглеродистые конструкционные стали со структурой мартенсита // Бюл. ЦНИИинформации черной металлургии. 1974. № 4 (720). С. 3 9.

111. Клейнер Л.М. Прогрессивные процессы изготовления термоуп-рочненных полуфабрикатов при обработке сталей давлением // В сб.: Прогрессивные технологические процессы в обработке металлов давлением. Магнитогорск, 1997. С. 195 - 200.

112. Клейнер Л.М., Дружинин Ю.В., Толчина И.В. и др. Производство высокопрочного листа из малоуглеродистых мартенситных сталей // Сталь. 1995. № 5. С. 72 73.154

113. Клейнер Л.М., Толчина И.В., Сюзева Е.Б., Алешин В.А. Анализ технологии и свойства высокопрочных насосно-компрессорных труб // Сталь. 1996. № 9. С. 63 65.

114. Клейнер Л.М., Толчина И.В. Новые технологии и материалы в производстве нефтепромыслового оборудования // Нефтяное хозяйство. 1998. № 4. С. 70-71.

115. Молчанов Г.В., Молчанов А.Г. Машины и оборудование для добычи нефти и газа. М.: Недра, 1984. 464 с.й^ьский Новотрубный завод»

116. У Т В Е Р Ж Д А Ю Главный инженер1. Берсенев А.А.1. АКТо выполнении плана совместных работ с кафедрой МТО ПГТУ по освоению технологии термического упрочнения насосно-компрессорных труб из новых марок сталей

117. Начальник технического отдела1. Бойко С.А.

118. Руководитель работ зав. каф МТО ПГТУ д.т.н., профессор1. Клейнер Л.М.1. Исполнители работ1. Толчина И.В.1. Сюзева Е.Б.