Конструктивные особенности фибробетонных перемычек стен зданий тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.23.01, кандидат наук Ивлев, Михаил Александрович

• Ивлев, Михаил Александрович
• кандидат наук
• 2013

Оглавление диссертации кандидат наук Ивлев, Михаил Александрович

СОДЕРЖАНИЕ

Введение

1. Состояние вопроса. Цели и задачи исследования

1.1. Исторические аспекты развития фибробетона как конструкционного

материала

1.2. Развитие современных представлений о структуре и свойствах фибробетона как композиционного материала на основе стальной и неметаллической фибры

1.3. Перспективы применения фибробетона в конструкциях промышленного, гражданского и специального назначения

1.4. Цели и задачи исследования

2. Исходные материалы и методы экспериментальных исследований

2.1. Используемые виды стальной и неметаллической фибры и методы определения ее физико-механических свойств

2.1.1. Технология получения дисперсных волокон и методы их классификации

2.1.2. Определение прочностных и деформативных показателей свойств стальной и неметаллической фибры на основе испытаний опытных образцов на разрывной машине

2.2. Подбор состава фибробетона и методы определения его физико-механических и строительно-технологических свойств

3. Теоретические исследования сравнительной оценки несущей способности, деформативности и трещиностойкости малоформатных изгибаемых элементов с типовым и дисперсным армированием

3; 1. Теоретическое обоснование влияния типа дисперсных волокон; объемной

концентрации и геометрических размеров сечений на упруго-деформативные характеристики фибробетона в малоформатных изгибаемых элементах

3.2. Оценка несущей способности фибробетонных перемычек без поперечного и продольного стержневого армирования на восприятие действующих нагрузок в стадии транспортировки, монтажа и эксплуатации

3.3. Оценка возможности исключения рабочей поперечной и продольной конструктивной арматуры для малоформатных фибробетонных изгибаемых элементов на примере перемычек жилых и общественных зданий

3.3.1. Сравнительная оценка расчетной несущей способности, деформативности и трещиностойкости железобетонных перемычек с типовым армированием, выполненная с использованием различных нормативных документов

3.3.2. Фибробетонные перемычки без стержневого армирования и оценка их несущей способности на действие изгибающего момента»

3.3.3. Несущая способность, трещиностойкость и деформативность фибробетонных перемычек с комбинированным стержневым и диспсрсным 82 армированием

3.3.4. Анализ несущей способности перемычки ЗПБ и выше с комбинированным армированием арматурой А400, А500, А600 различных диаметров и стальной фиброй в зависимости от класса бетона-матрицы и объемного процента фибрового армирования

3.4. Компьютерное моделирование напряженно-деформированного состояния малоформатных фибробетонных изгибаемых элементов с комплексным армированием

4. Экспериментальные исследования сравнительной несущей способности, Деформативности и трещиностойкости Перемычек с типовым й ДисПёрсньШ армированием

4.1. Технические характеристики изделий и конструкций, подлежащих испытаниям

4.2. Методика проведения испытания

4.3. Результаты проведенных испытаний стандартной железобетонной и экспериментальной сталефибробетонной перемычек

4.3.1. Результаты определения прочностных и деформативных свойств бетона и сталефибробетона

4.3.2. Результаты испытаний типовой и сталефибробетонной перемычек ЗПБ16-37 на несущую способность, трещиностойкость и деформативность на действие нормативных и расчетных нагрузок, согласно требований действующих нормативов

4.3.3. Сравнительная оценка напряженно-деформированного состояния стандартной железобетонной и сталефибробетонной перемычек

5. Опытно-промышленная апробация технологии изготовления перемычек жилых и общественных зданий на основе сталефибробетона и технико-экономическая оценка эффективности их производства и применения

5.1. Технологические особенности производства фибробетонных перемычек в

условиях действующего производства на заводе железобетонных изделий

5.2. Анализ технико-экономической эффективности производства перемычек на

основе фибробетона

Основные выводы

Список использованных источников

Приложение 1. Влияние типа фибры, ее концентрации, поперечного сечения

балочного элемента на прочностные показатели фибробетона

Приложение 2. Зависимости расчетных сопротивлений фибробетона на сжатие и растяжение от объемного процента армирования и класса бетона-матрицы В15

СП 52-104-2006

Приложение 5. Результаты расчета сталефибробетонных перемычек по наклонным

сечениям на действие поперечных сил по СП 52-104-2006

Приложение 6. Несущая способность сечения типовых перемычек по серии

1.038.1-1 на действие рабочей и монтажной нагрузки

Приложение 7. Несущая способность фиброармированного сечения перемычек на действие изгибающего момента и поперечной силы при классе

бетона-матрицы В15, В30

Приложение 8. Несущая способность сечения комбинированно армированной

перемычки ЗПБ16-37 на действие изгибающего момента

Приложение 9. Несущая способность сечения комбинированно армированной

перемычки ЗПБ16-37 на действие изгибающего момента

Приложение 10. Калькуляция на изготовление перемычки ЗПБ 16-37

(в ценах 2013 г)

Приложение 11. Патент РФ

Приложение 12. Результаты компьютерного моделирования на программном

комплексе AnSys 14

Приложение 13. Протоколы испытаний

Приложение 14. Технические условия

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Конструктивные особенности фибробетонных перемычек стен зданий»

ВВЕДЕНИЕ

Современны? материалы н технологии В последние два десятилетия внедрялись не только в машиностроении, металлургии и транспорте, но и практически во всех областях и сферах строительства. В частности, широкое внедрение в промышленном строительстве получили прогрессивные виды металлоконструкций, а также современные лакокрасочные покрытия, позволяющие существенно повысить не только их долговечность, но и огнестойкость. Широкое применение получили прогрессивные полимерные материалы, как ранее известные (поливинилхлорид, полистирол и др.) так и современные (поликарбонат) позволяющие не только придать несущим и ограждающим конструкциям специальные свойства (светопрозрачность, коррозионную стойкость), но и, что ранее было практически невозможным, во многих случаях даже удешевить само строительство. Для проведения ремонта и реконструкции широко используется современные материалы на углеродной основе - углепластики, которые по прочности в сотни раз превосходят даже конструкционные стали. Поэтому, может создаться впечатление, что «эпоха железобетона» прошла и он останется материалом прошлого, частично настоящего, а не будущего, тем более что некоторые предпосылки для данного тезиса имеются. С середины 90-х годов практически полностью исчезло производство сборного железобетонного каркаса для промышленного строительства и, частично, для жилищно-гражданского. Из многочисленных изделий и конструкций, выпускаемых повсеместно в прошлом, в настоящее время массовыми сериями выпускаются только единичные, в частности, пустотные плиты перекрытий, фундаментные блоки и перемычки.

Однако железобетон был, есть и на долгое время останется основным конструкционным материалом - «хлебом строительства», несмотря на то, что внедрение новых материалов и прогрессивных технологий, безусловно, коснулось всех сфер промышленного, гражданского и специального (транспортного, нефтегазового, энергетического и др.) строительства, и он также «идет в ногу со временем». Внедряются современные химические добавки, такие как пластификаторы на поликарбоксилатной основе, прогрессивные технологии транспортировки и укладки бетонных смесей, больших успехов достигло монолитное домостроение, позволяющее возводить объекты высотностью до 50 и более этажей. «Бетоны нового поколения» имеют прочность до 200МПа и более (по прочностным характеристикам приближаясь к низкомарочной стали), причем высокой прочностью они обладают не только на сжатие, но и на растяжение. Поэтому только внедрение прогрессивных технологий в производство всех видов бетонных и железобетонных конструкций может сделать их эффективными и конкурентоспособными на строительном рынке.

Из наиболее массовых железобетонных конструкций производство перемычек сильно отстало от требований сегодняшнего дня, в частности, они в отличие от пустотных плит производятся не по прогрессивной безопалубочной технологии, а традиционным

виброформованием, требующем, не только многоместных металлоемких опалубочных форм, но и больших трудозатрат по изготовлению (резка и сварка арматуры) и укладке арматурных каркасов. Поэтому данная конструкция самых малых размеров (по сравнению с другими) является «большой головной болыо» для технологов заводов железобетонных изделий и конструкций, которым в современных условиях, в принципе, производство данной конструкции не выгодно, несмотря на то, что строительство (в первую очередь жилищно-гражданское) ее требует в массовых объемах. Решением данной проблемы, на мой взгляд, может стать использование бетонов специального назначения, в частности, фибробетонов на основе стальной и неметаллической фибры, которое позволит существенно снизить трудозатраты и себестоимость выпускаемой продукции.

Научная новизна диссертационного исследования состоит в следующем:

1. Аналитически обоснованы граничные условия, критерии и параметры рационального использования фибробетона на основе стальной и неметаллической высокомодульной фибры в качестве самостоятельного конструкционного материала для малоформатных изгибаемых балочных элементов (перемычки различных типоразмеров для зданий и сооружений), позволяющего существенно улучшить качественные показатели данных конструкций.

2. Впервые предложен и реализован комплексный подход к количественной оценке связи несущей способности, трещиностойкости и деформативности дисперсно-армированных перемычек, выполненных в фибробетонном, а также комбинированном вариантах, с параметрами нагружения и расчетными характеристиками бетона-матрицы, дисперсной и дискретной арматуры.

3. Получены обобщающие аналитические зависимости, связывающие несущую способность, трещиностойкость и деформативность фибробетонных малоформатных изгибаемых элементов с комплексом показателей, таких как масштабный фактор, характер и уровень нагружения, физическая нелинейность материалов, упруго-деформативные характеристики стальной и высокомодульной неметаллической фибры, суммарный процент дискретного и дисперсного армирования.

4. Теоретически обоснована экспериментально подтверждена повышенная несущая способность, жесткость (на 20-40%) и особенно трещиностойкость (асГС<0,1мм) сталефибробетонных перемычек по сравнению со стандартными железобетонными аналогичных марок и типоразмеров.

5. Разработано конструктивное решение сталефибробетонных перемычек с принципиально новым комбинированным дисперсным армированием и для их различных видов и типоразмеров обоснована рациональная область его применения.

Практическая значимость работы.

Практическое значение работы заключается в том, что перевод производства широкой номенклатуры перемычек для зданий и сооружений гражданского и промышленного

назначения с традиционного стержневого на дисперсное армирование стальной и неметаллической высокомодульной фиброй позволяет В значительной степени исключить негативные факторы, связанные с низкой технологичностью, трудоемкостью и высоким удельным расходом стали в типовых решениях перемычек. Разработанные автором конструктивные и технологические решения позволяют существенно (в 2 - 3 раза) снизить расход стержневой арматуры, практически вдвое сократить трудоемкость изготовления перемычек за счет исключения работ по резке арматуры и сварке каркасов, а также повысить их качественные показатели. Проведенная оценка технико-экономической эффективности выявила их преимущество в части их пониженной себестоимости, а также большей технологичности изготовления по сравнению с типовыми аналогами.

Степень достоверности.

Оценка достоверности результатов диссертационных исследований автора основана на воспроизводимости полученных в аккредитованной лаборатории с применением аттестованных технических средств измерения и оборудования, результатов определения физико-механических, строительно-технологических и эксплуатационных показателей перемычек, получаемых на основе дисперсно армированного бетона, а также вероятностной оценки основных результатов исследований на базе статистической обработки и регрессионного анализа результатов экспериментальных данных. Теоретические зависимости, положенные в основу моделирования структуры и свойств фибробетонных композитов и малоформатных изгибаемых конструктивных элементов, получаемых на их основе, базируются на основных теоретических положениях механики деформируемых твердых тел и хорошо согласуются с опубликованными по теме диссертации экспериментальными данными других авторов.

На защиту выносятся:

1. Аналитические зависимости и алгоритмы расчета, связывающие несущую способность, деформативность и трещиностойкость фибробетонных перемычек с параметрами нагружения, прочностными и деформативными характеристиками бетона, стержневой и дисперсной арматуры, размерами пролетов и параметрами сечений, отражающие конструктивные и технологические особенности производимой номенклатуры перемычек, гак малоформатных изгибаемых элементов для зданий и сооружений различного назначения.

2. Результаты теоретических и многофакторных численных экспериментальных исследований напряженно-деформированного состояния фибробетонных перемычек с использованием программного комплекса «АпЭУБ 14.0», позволяющего моделировать упруго-деформативные характеристики бетона, стержневой и дисперсной арматуры с учетом физической и геометрической нелинейности, а также реализовывать их совместную работу под действием монтажных, транспортных и эксплуатационных нагрузок в зависимости от характера нагружения.

3. Результаты сравнительных экспериментальных исследований несущей способности, деформативности и трещиностойкости перемычек с типовым каркасно-стержневым и комбинированным сталефибробетонным армированием.

4. Конструктивные решения несущих сталефибробетонных перемычек с комплексным армированием, позволяющие оптимизировать технологические процессы их производства по критериям снижения материалоемкости и трудоемкости изготовления, а также существенно улучшить показатели их эксплуатационной надежности (патент Pel' №127101).

5. Критерии оценки возможностей проектирования и реализации конструктивных решений перемычек различных типов в фибробетоне на основе стальной и высокомодульной неметаллической фибры с полным исключением поперечной и конструктивной стержневой арматуры в части снижения трудоемкости и улучшения технологичности их изготовления, а также рациональных областей применения бетонов повышенной прочности (В30 и более) и современных классов ненапрягаемой арматуры (А500С, А600С), позволяющих дополнительно обеспечить существенное снижение материалоемкости (бетона до 40 - 50%, стержневой арматуры до 50 - 70%).

6. Результаты технико-экономического обоснования производства и применения фибробетонных перемычек на основе стальной и высокомодульной неметаллической фибры.

7. Результаты опытно-промышленной апробации и внедрения разработанных конструктивных и технологических решений в производство широкой номенклатуры фибробетонных перемычек различных марок и типоразмеров для зданий и сооружений промышленного и жилищно-гражданского назначения.

Апробация работы. Основные положения и результаты докладывались и обсуждались на Всероссийских и Международных научно-технических конференциях, в том числе, научно-технических конференциях аспирантов и молодых ученых Уфимского государственного нефтяного технического университета (Секция строительства и архитектуры), Самарского государственного архитектурно-строительного университета (Секция железобетонных конструкций), региональных научно-технических конференциях «Актуальные проблемы современной науки, техники и образования» (г. Магнитогорск, 2011г.), «Строительство, архитектура и коммунальное хозяйство» (г. Уфа, 2008, 2009 г.), XV Академических чтениях РААСН - международной научно-технической конференции «Достижения и проблемы материаловедения и модернизации строительной индустрии» (г. Казань, 2010 г.), международной научно-технической конференции «Проблемы прочности и долговечности бетона и железобетона» (г. Уфа, 2011 г.).

1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА. ЦЕЛИ И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ

1.1 Исторические аспекты развития фибробетопа как конструкционного материала

Искусственные каменные материалы, называемые бетонами, известны человечеству не одно тысячелетие. Характеризуясь достаточно высокой прочностью на сжатие, они, тем не менее, всегда имели одинаковую проблему - низкое сопротивление на разрыв и образование усадочных трещин при застывании [5]. Большинство строителей часто сталкиваются с многочисленными проблемами при работе с бетонной смесью, такими, как пластическая усадка и седиментация (расслоение, оседание фракций), воздействие мороза. А при дальнейшей эксплуатации в бетоне проявляются такие свойства, как низкая устойчивость к попеременному замерзанию и оттаиванию, слабое сопротивление удару, сильная подверженность истиранию, проникновению воды и химических веществ. Еще древние строители боролись с подобными явлениями, вводя материалы, имеющие высокую прочность, гибкость и, к тому же, повышающие однородность застывающего раствора. Археологи при раскопках обнаружили, что сложный по составу бетон со следами шерстяных волокон, меда и других компонентов использовался при возведении пирамид, а спустя несколько тысячелетий в практике строительства в древней Руси, в раствор для кладки (например, Пятницкой церкви под Черниговым) добавляли яичный белок, молоко, а так же рубленую шерсть [82].

Идея усиления достаточно хрупкого материала - бетона «железным волосом» или «соломой», пользуясь современной терминологией - стальным волокном - фиброй в принципе не нова. Время ее возникновения примерно относят к концу 19 - началу 20 века. Однако после ее появления прошло более 50 лет, по прошествии которых интерес к ней возобновился уже на качественно новом уровне. Введение фибр в бетон и их пространственное расположение в объеме материала позволило сформулировать такое понятие как фибробетон - композиционный материал с использованием дисперсного армирования на основе бетонной (цементной) матрицы. Основной принцип работы фибробетона как композита состоит в том, что вводимые в бетонную смесь фибры после твердения бетона оказываются надежно связанными с ним за счет сил адгезии, шпоночного зацепления по поверхности их криволинейной формы или дополнительных анкеров на концах фибр. В дальнейшем при воздействии растягивающих или сжимающих напряжений фибра и бетон работают совместно, сопротивляясь действию внешних нагрузок значительно лучше, чем неармированный бетон [29, 53, 82].

Фибробетон выгодно отличается от традиционного бетона тем, что имеет в несколько раз более высокие, по сравнению с ним, прочность на растяжение и срез, ударную и

усталостную прочность, трещиностойкость, вязкость разрушения, морозостойкость, водонепроницаемость, сопротивление знакопеременным нагрузкам, жаропрочность и огнестойкость. По показателю работы удельная энергия разрушения фибробетона может в 15-20 раз превосходить обычный бетон [12, 46]. Это обеспечивает его высокую эффективность при применении в различных строительных конструкциях [1]. Вместе с тем, одним из основных факторов недостаточной востребованности фибробетона в строительстве является его относительно более высокая исходная цена и сложность технологии получения по сравнению с обычным бетоном или железобетоном.

При этом зачастую не учитывается, что фибробетон обеспечивает экономический эффект главным образом за счет более высокой долговечности, эксплуатационной надежности, увеличения межремонтного цикла, а также повышения безопасности сооружений при особых природных и техногенных воздействиях (землетрясение, взрывы, пожары).

В историческом плане следует отметить, что процесс становления и развития фибробетона был поступательным, но очень неравномерным. Первые сведения о нем в научно-технической литературе относятся к началу прошлого века и связаны с именем русского инженера В.П.Некрасова, результаты исследований которого были опубликованы в журнале "Зодчий" в 1908 году и более подробно изложены в монографии "Метод косвенного вооружения бетона" изданной в 1925 г. [81]. В это же время выводы В.П.Некрасова об эффективности упрочнения бетона отрезками стальной проволоки были подтверждены рядом работ зарубежных исследователей [124, 125, 127,126,121, 123], которые, также, носили единичный характер, так как направления научно-технических исследований практически всех развитых стран были ориентированы на изучение и расширение использования стандартного железобетона, возможности которого в то время представлялись практически безграничными. В начале 30-х годов с ростом скоростей, интенсивности движения и увеличением колесных нагрузок существенно повысились требования к конструкционным материалам дорожных и аэродромных покрытий. Стандартный железобетон большей частью не удовлетворял новым требованиям по прочности, трещиностойкости, износостойкости и ударной выносливости. Поэтому наряду с совершенствованием традиционного стержневого армирования обычного железобетона, ему впервые начали искать замену в фибробетоне В это время в странах Европы и в США были построены и сданы в эксплуатацию экспериментальные участки объектов инженерного строительства из сталефибробетона [81] При этом в большинстве случаев для дисперсного армирования использовали отрезки стальной проволоки диаметром от 0,3 до 0,8 мм и длиной от 20 до 60мм, а приготовление и укладка фибробетонных смесей выполнялась практически вручную.

Имеется и положительный отечественный опыт улучшения качественных показателей фибробетона в целях повышения его ударо- и износостойкости (для полов промышленных зданий). В этом случае была использована более эффективная, по сравнению с отрезками проволоки, фибра на основе стальной стружки, получаемая фрезерованием металла. К сожалению, в то время, данное техническое решение осталось практически незамеченным. Данный опыт, хотя и продемонстрировал возможности фибробетона, не привел к созданию промышленной технологии его производства, и постепенно, с развитием цементной промышленности, совершенствованием способов изготовления бетонных изделий и, особенно, с успешным распространением способов предварительного напряжения арматуры, идеи дисперсного армирования были постепенно вытеснены из технологии бетона.[81].

Однако с середины прошлого века (50-60 гг.) фибробетон вновь привлек к себе внимание специалистов во всем мире, что было обусловлено, во-первых, необходимостью внедрения в практику строительства новых эффективных конструкций, в том числе тонкостенных и сложной геометрической формы, с повышенной трещиностойкостыо, сопротивляемостью ударным и знакопеременным нагрузкам, а во-вторых, появлением различных видов дисперсных материалов, восполняющих существовавший до того времени дефицит дисперсной стальной арматуры. В результате серии многочисленных экспериментов предпринятых различными исследователями, было установлено, что при наличии необходимого количества стеклянных или стальных волокон в бетоне, коренным образом изменяется его поведение в условиях приложения растягивающей нагрузки, при этом существенно улучшаются прочностные и деформативные характеристики композиционного материала. Возникший интерес, естественно, потребовал большого объема экспериментальной информации, накопление которой вскоре приобрело лавинообразный характер. Все чаше значительные усилия и инвестиции многих предприятий во всем мире стали привлекаться для исследований и опытных работ в области фибробетона. Благодаря этому, в настоящее время зарегистрировано огромное количество результатов опытно-промышленных испытаний, позволяющих судить о влиянии вида и количества добавляемых волокон, их геометрических и физико-механических характеристик, а также способов изготовления конструкций на свойства и долговечность получаемого материала [81].

Значительный объем производства и применения фибробетон получил в Японии при изготовлении конструкций дорожно-транспортного назначения - плотин, тоннелей, мостов и др. Уже в восьмидесятые годы количество использованной в этой стране стальной фибры достигло 3000 т, из которых 2500 т было изготовлено из углеродистой и около 500 т — из нержавеющей стали [72]. Практически одновременно Японским институтом бетона были

разработаны методы испытания фибробетона, а в рамках Японской ассоциации по цементу в 1960 г. был создан комитет по изучению фибробетона.

Опыт таких развитых стран, как США, Великобритания, Германия, Франция и Австралия, убедительно доказал техническую и экономическую эффективность применения фибробетона в строительстве [45,73]. В строительной отрасли США сталефибробетон широко применяют для монолитных полов промышленных зданий, аэродромных покрытий, дорог с повышенными транспортными нагрузками. В последние годы в передовых лабораториях упомянутых стран созданы порошковые фибробетоны с прочностью при сжатии до 300-400 МПа и более при объемном проценте армирования не превышающим 3,5 %. На мой взгляд, наиболее рациональными примерами применения сталефибробетона со степенью армирования 1-3,5 % являются: конструкции перегонных тоннелей метрополитена в Осло (Норвегия); крепь гидротехнического тоннеля диаметром 2,34 м в Карсингтоне (Великобритания); тоннель Хеггура и газопроводные тоннели под дном Северного моря (Норвегия); серия железнодорожных тоннелей в Канаде; коллекторные тоннели метрополитена в Гамбурге (ФРГ) и Лионе (Франция); автодорожный тоннель протяженностью 6,63 км на глубине до 1 км Энасан-2 (Япония). В Австралии одной из основных областей применения сталефибробетона является устройство дорожных и напольных покрытий с интенсивным движением людей и транспорта (полы цехов заводов и фабрик, прачечных, верхние слои дорог) [45,73]. В Германии свыше 25% индустриальных полов возведено из сталефибробетона [73]. В последние годы в зарубежной практике всё большее применение находят фибробетоны с фибровым армированием из высокопрочных синтетических и коррозионно-стойких металлических волокон [52,45].

В отечественной практике производство фибробетона до 1976 г практически отсутствовало. Так, в обзоре по производству и применению по фибробетона, выполненным Ф.Н. Рабиновичем [80] не имеется ссылок ни на одну из отечественных разработок при более сотни ссылок на зарубежные источники информации.

Первое практическое применение фибробетона началось в середине 70-х годов, и, буквально, первый опыт оказался удачным. При строительстве очистных сооружений на острове Белом (Ленинград) возникли трудности с устройством свайного основания цеха обезвоживания осадка: лишь одна из шести железобетонных свай достигала проектной отметки из-за преждевременного разрушения оголовков, и работы пришлось приостановить. В этой ситуации трестом "Леноргинжстрой" и ЛенЗНРШЭПом была разработана конструкция ударостойкой железобетонной сваи со сталефибробетонным оголовком, таким образом, данная проблема была решена, а полученные в ходе выполнения работы результаты послужила началом широкомасштабного использования дисперсно-армированного бетона в свайном

фундаментостроении и основанием для разработки ведущими союзными институтами (ЦНИИпримзданий, ЛенЗНИИЭП, Фундаментпроект) альбома чертежей "Сваи с применением сталефибробетона" [81]. Имелся также положительный практический опыт применения сталефибробетона в 1979 г. при устройстве монолитного днища прямоугольного резервуара технической воды размером 12 х 18 м на Северной водопроводной станции в Ленинграде. При

л

этом, расход фибры составлял 120 кг/м бетона (объемный процент армирования составил более 1,5 %), однако прочность фибробетона на сжатие не превысила 40 МПа [23]. На основе полученного опыта в дальнейшем были разработаны конструктивные решения монолитных сталефибробетонных днищ для емкостных сооружений широкой номенклатуры, включая резервуары чистой воды различной емкости и конфигурации (объемом до 20 тыс. м3 с сеткой колонн 6x6 м, и размерами в плане до 48x108 м), вертикальные и радиальные отстойники диаметром 4,5; 6; 9; 18; 24; 30 и 40 м, а также сборные сталефибробетонные изделия и конструкции для сооружений водопровода и канализации, включая перегородочные панели, элементы водопропускных лотков, детали сборных смотровых колодцев и камер [24]. Имелся опыт ремонта поверхности водосливов плотин и напорных тоннелей с применением бетона, армированного стальными волокнами. Внесение в бетонную смесь примерно одного объемного процента стальной фибры позволяет практически полностью исключить возникновения трещин в отремонтированных наружных стенах [24].

Имеется отечественная практика использования фибробетона на основе минеральных (стеклянных) волокон. В частности, в 2001-2002г ООО «Инжсервис-МТ» удалось в опытно-промышленных масштабах организовать производство ряда изделий из стеклофибробетона (элементы несъемной опалубки, карнизные блоки эстакад, лотки водоотводов, плиты перекрытий каналов, элементы мостов и путепроводов и др.) и применить их на объектах транспортного строительства г. Москвы. Однако абсолютные объемы производства данных изделий были незначительны в связи с отсутствием методик обоснованного подтверждения нормативных и расчетах характеристик стеклофибробетона. [47, 82].

В последующие годы рядом отраслевых НИИ в содружестве с ведущими ВУЗами и строительными организациями сначала в порядке собственной инициативы, а затем в рамках целевой программы Госстроя 0.55.16.034 "Разработать и внедрить эффективные конструкции из фибробетона", выполнен значительный объем рабом по проектированию и опытному внедрению широкой номенклатуры изделий и конструкций с применением дисперсно-армированных бетонов [81].

Параллельно с решением названных проблем ставились задачи технологии производства самой фибры, отсутствие которой в промышленных объемах существенно сдерживала, и до настоящего времени сдерживает, широкое и повсеместное применение дисперсно-

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Ивлев, Михаил Александрович, 2013 год

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ источников

1. Аганин С.П. Бетоны низкой водопопребносги с модифицированным кварцевым наполнителем.// Автореферат на соискание уч. степени k.t.il, М, 1996.17 с.

2. Аминов LLLX, Бабков В.В., Сгруговец И.Б., Недосеко И.В., Ивлев В. А, Дистанов P.LLL, Ивлев М А. // Применение сгалефибробегона в производстве сборных изделий и конструкций различного назначения// Строительный вестник российской инженерной академии М:-2009,Вып. 10. -С.201-204.

3. Ананьев С.В. Состав, топологическая структура и реотехналогические свойства реологических матриц для производства бетонов нового поколения: дис. канд. техн. наук.-Пенза. - 2011. - с 6-57.

4. Антропова Е.А., Дробышев Б.А., Амосов П.В. Свойства модифицированного сгалефибробегона // Бетон и железобетон.-2002.-№3,- С.3-6.

5. Бабков В.В., Бурангулов Р.И., Нуриев Ю.Г Максименко В.А., Полак А.Ф. О роли усадочных напряжений в формировании прочности бетона. В кн.: Строительные конструкции и материалы для нефтехимических и химических предприятий. -Уфа, 1979,-С. 93-101.

6. В.В. Бабков, В.Н. Мохов, М.Б. Давлетшин, A.B. Парфенов Технологические возможности повышения ударной выносливости цементных бетонов // Строительные материалы. - 2003. - №10. - С. 19-20.

7. Бабков В.В., Аминов Ш.Х., Струговец И.Б., Недосеко И.В., Мохов В.Н., Дистанов Р.Ш. Сталефибробетонные конструкции в автодорожном строительстве Республики Башкортостан // Строительные материалы. - 2006. - №3. - С.50-53.

8. Бабков В.В., Комохов П.Г., Аминов Ш.Х., Струговец КБ., Недосеко И.В., Сахибгареев P.P., Мохов В.Н., Дистанов Р.Ш., Ивлев В.А. Сталефибробетон в производстве и применении конструкций засыпных арочных мостов и водопропускных труб на автодорогах // Строительные материалы. - 2008. - №6. - С.64-67.

9. В.В. Бабков, И.В.Недосеко, Р.Ш.Дистанов, М.А.Ивлев, Ю.Д.Федотов, И.Б.Струговец, М.М.Латыпов Сталефибробетон в производстве изделий и конструкций дорожного назначения // Строительные материалы. - 2010. №10. - С.40-45.

10. Баженов Ю.М. Бетон при динамическом нагружении. - М.: Стройиздат, 1970. - 272 с.

11. Баженов Ю.М., Мохов В.Н., Бабков В.В. Количественная характеристика ударной выносливости цементных бетонов //Бетон и железобетон. - 2006.-№1. - С.2-5.

12. Батраков В.Г., Каприелов С.С. и др. Оценка ультрадисперсных отходов металлургических производств как добавок в бетон // Бетон и железобетон, 1990. № 12. С. 15-17.

13. Бетон на рубеже третьего тысячелетия: Материалы 1-й Всерос. конф. по проблемам бетона и железобетона. Кн. 3. М.: Ассоциация «Железобетон», 2001,- С. 1732-1742.

14. Беркович Я.Б. Исследование микроструктуры и прочности цементного камня, армированного коротковолокнистым хризотил-асбестом: Автореф. Дис.... канд. техн. наук. -Москва, 1975. 20 с.

15. Бочарников A.C., Корнеев А.Д. Тонкостенные конструкции несъемной опалубки из бетонов с дисперсной арматурой из стальных волокон // Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века.-2005. - №5. - С.22-23.

16. Бочарников A.C. Оценка возможности применения сталефибробетона в качестве материала для конструкций защитных сооружений // Строительные материалы, оборудование, технологии XXI века. - 2005. - №6. -С.28-29.

17. Бочарников A.C. Стойкие к динамическим нагрузкам и газопроницаншо волокнистые и дисперсно-упрочненные композиционные материалы для конструкций сооружений специального строительства. Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук. Воронеж. 2006. 44 с.

18. Брауне Я.А., Кравинскис В.К., Филипсонс В.О. Статистический анализ распределения арматуры и прочность сталефибробетона // Проектирование и оптимизация конструкций инженерных сооружений. Рига: Риж. политехи, ин-т, 1982.-С.89-95.

19. Брауне Я.А., Кравинскис В.К., Спилва М.О. Определение упругих характеристик деформируемости дисперсно-армированного бетона // Проектирование и оптимизация конструкций инженерных сооружений. Рига: Риж. политехи, ин-т, 1986.-С.87-97.

20. БрыкМ.Т. Деструкция наполненных полимеров М. Химия, 1989. 191 с.

21. Брык М.Т. Полимеризация на твердой поверхности неорганических веществ.// Киев, Наукова думка. 1981. 288 с.

22. Василик П.Г., Голубев И.В. Применение волокон в сухих строительных смесях. // Строительные материалы №2. 2002. С. 26-27.

23. Волков И.В. Фибробетон- состояние и перспективы применения в строительных конструкциях // Строительные материалы, оборудование, технологии 21 века. 2004. № 5. С. 5-7.

24. Волков И.В. Фибробетонные конструкции. Обз. инф. Серия «Строительные конструкции», вып. 2. М, ВНИИИС Госстроя СССР, 1988.18 с.

25. Волков И.В. Проблемы применения фибробетона в отечественном строительстве // Строительные материалы. - 2004. - №6. - С. 13.

26. Волков И.В., Беляева В.А., Курбатов Л.Г. Исследование тонкостенных пространственных конструкций из фибробетона // Бетон и железобетон. - 1985. - №9. - С. 12-14.

27. ВСП 103-97 Банк России. Сталефибробетонные ограждения защищаемых помещений учреждений центрального Банка Российской Федерации. - М. - 1997 г.

28. ВСН 56-97 «Проектирование и основные положения технологии производства фибробетонных конструкций». -М:, 1997.

28. Вылегжанин В. П. Определение деформаций элементов конструкций из сталефибробетона при растяжении и изгибе на различных стадиях загружения // Пространственные конструкции в гражданском строительстве. - Л.: ЛенЗНИИЭП, 1982. - С.53-60.

30. Выродов ИП О некоторых основных аспектах теории гидратации и гадратационного твердения вяжущих веществ // Труды VI международного конгресса по химии цемента. Т. 2. М.; Сгройиздат, 1976. С. 6873.

31. Глуховский В.Д., Похомов В.А. Шлакощелочные цементы и бетоны. Киев. Будивельник, 1978. 184 с.

32. ГОСТ 10180-90 Бетоны. Методы определения прочности по контрольным образцам. -М.: НИИЖБ Госстроя СССР, 1991.

33. ГОСТ 10181-2000 Смеси бетонные. Методы испытаний. - М.: ГУП НИИЖБ Госстроя России, 2001.

34. ГОСТ 18105-2010 Бетоны. Правила контроля и оценки прочности. М.Ж НИИЖБ, 2010

35. ГОСТ 24452-80 Бетоны методы испытаний. М.:НИИЖБ Госстроя СССР, 1980.

36. ГОСТ Р 52751-2007 Плиты из сталефибробетона для пролетных строений мостов. -М.: ФГУП Стандартинформ, 2008.

37. ГОСТ 8829-94 Методы испытания нагружением. Правила оценки прочности, жесткости и трещиностойкости. М.: НИИЖБ Госстроя РФ, 1994.

38. Дистанов Р.Ш. Малопролетные арочные конструкции на основе сталефибробетона: дис. канд. техн. наук.-Самара. - 2009. - с 7-43.

39. Демьянова B.C. Калашников C.B., Казина Г.Н., Тростянский В.М. Многокомпонентные дисперсно-армированные бетоны с улучшенными эксплуатационными свойствами // Международная научно-практическая конференция. Девятые Академические чтения РААСН "Достижения, проблемы и перспективные направления развития теории и практики строительного материаловедения" - Казань, 2006. С. 161-163.

40. Демьянова B.C., Калашников C.B., Калашников В.И. и др. Реакционная активность измельченных горных пород в цементных композициях. Известия ТулГУ. Серия "Строительные материалы, конструкции и сооружения". Тула. 2004. Вып. 7. С. 26-34.

41. Демьянова B.C., Калашников В.И., Миненко Е.Ю., Усадка бетона с органоминеральными добавками // Стройинфо, 2003, № 13. С. 10-13.

42. Железобетон в XXI веке: Состояние и перспективы развития бетона и железобетона в России / Под ред. К.В. Михайлова / Госстрой России; НИИЖБ. - М.: Готика, 2001. - 684 с.

43. Звездов АИ., Волков Ю.С.. Бетон и железобетон: Наука и практика // Материалы Всероссийской конференции по бетону и железобетону. М.: 2001. С. 288-297.

44. Зимон А.Д. Адгезия жидкости и смачивания. М.: Химия, 1974.412 с.

45. Иванов И.А., Калашников В.И. Эффективность пластифицирования минеральных дисперсных композиций в зависимости от концентрации в них твёрдой фазы.// Реология бетонных смесей и её технологические задачи. Тез. доклад III Всесоюзного симпозиума, Рига. РПИ, 1979. С. 35-38.

46. Иванов И.А., Калашников В.И., Кузнецов Ю.С., Шкурко В.Н. К методике оценки влияния пластифицирующих добавок на технологические реологические свойства цементных композиций.// Реология бетонных смесей и её технологические задачи Тез. доклад III Всесоюзного симпозиума, Рига: РПИ., 1979. С. 179-182.

47. Ивлев В.А. Фибробетон в тонкостенных изделиях кользевой конфигурации: дис. канд. техн. наук.-Уфа. - 2009. - с 4-64.

48. Ивлев М.А., Струговец И.Б., Недосеко И.В. Сравнительная оценка несущей способности, трещиностойкости и деформативности перемычек со стандартным и дисперсным армированием // Известия КГ АСУ. - 2012. №4(22). -С. 117-123.

49. Ивлев М.А., Струговец И.Б., Недосеко И.В. Сталефибробетон в производстве перемычек жилых и гражданских зданий // Известия КГАСУ. - 2010. №2(14). -С.223-228.

50. Ивлев М.А., Недосеко И.В. Сталефибробетонные перемычки жилых и гражданских зданий// Актуальные проблемы современной науки, техники и образования. Магнитогорск. МГТУ им. Г.И.Носова, 2011. -С.244-248.

51. Канаев С.Ф. Базальтобетон на грубых базальтовых волокнах (обзор)-М.: 1990. -143 с.

52-Калашников В.И., Калашников C.B. К теории твердения композиционных цементных

вяжущих.// Материалы международной научно-технической конференции «Актуальные вопросы строительства» Т.З. Изд. Мордовского гос. университета, 2004. С. 119-123.

53. Кравинскис В.К. Исследования сцепления тонкой стальной проволоки с бетоном - М.: НИИЖБ 1979, стр. 87-90.

54. Комохов П.Г Бетоны повышенной трещиностойкости и морозостойкости. - JI.: Знание, ЛДНТП, 1980.

55. Коротышевский О.В. Полы из сталефибробетона и пенобетона // Строительные

материалы. - 2000,- №3. - С. 16-17.

56. Косарев В.М. Расчет прочности по нормальным сечениям изгибаемых элементов с хаотичным дискретным армированием // Фибробетон и его применение в строительстве. - М.: НИИЖБ, 1979. -С.20-26.

57. Крылов Б.А. Фибробетон и его применение в строительстве - М.: Стройиздат, 1979,-

173с.

58. Кузнецов М.С. Совершенствование методики расчета сталефибробетонных безнапорных водопропускных труб, изготовленных методом центрифугирования: Автореф. дис. ... канд. техн. наук. Екатеринбург, 2007. -с.23

59. Курбатов Л.Г., Рабинович Ф.Н. Об эффективности бетонов, армированных стальными фибрами // Бетон и железобетон.-1980.-№3.-С.6-8.

60. Курбатов Л.Г., Лобанов И.А. Особенности проектирования и технологии изготовления сталефибробетонных конструкций.-Л.: ЛДНТП, 1978.-28 с.

61. Курбатов Л.Г Хазанов М.Э., Шустов А.Н. Опыт применения сталефибробетонов в инженерных сооружениях,- Л.: ЛДНТП, 1982.

62. Лобанов И.А. Дисперсно-армированные бетоны, область их применения, пути качественного улучшения свойств // Производство строительных материалов и конструкций. -Л.:ЛИСИ, 1976. - С. 11-22.

63. Лобанов И.А., Талантова К.В. Особенности подбора состава сталефибробетона // Производство строительных материалов и конструкций. - Л.: ЛИСИ, 1976,- С.22-32.

64. Лобанов В.А. Основы технологии дисперсно-армированных бетонов,- Л.: ЛДНТП, 1982.-24 с.

65. Маилян Р.Л., Маилян Л.Р., Осинов K.M. и др. Рекомендации по проектированию железобетонных конструкций из керамзитобетона с фибровым армированием базальтовым волокном. - Ростов н/Дону, 1996. с. 14.

66. Маилян Л.Р., Шилов Ал.В., Джаварбек Н. Влияние фибрового армирования базальтовым волокном на свойства легкого и тяжелого бетонов// Новые исследования бетона и железобетона. -Ростов н/Д., 1997.-c.7-l 2.

67. Маилян Л.Р., Шило A.B. Изгибаемые керамзито-фиброжелезобетонные элементы на грубом базальтовом волокне. - Ростов н/Д.:Рост.гос.строит.ун-т, 2001. 174 с.

68. Малинина Л.А. Королев K.M., Рыбасов В.Н. Опыт изготовления изделий из фибробетона в СССР и за рубежом: Обзор ВЕИИЭСМ. -М., 1981.-35с.

69. Михеев Н.М., Талантова К.В. К вопросу о классификации стальных фибр для дисперсного армирования бетонов// Бетон и железобетон. - 2003.- №2 с.9-11

70. Моргун JI.B. Теоретическое обоснование и экспериментальная разработка технологии высокопрочных фибропенобетонов // Строительные материалы. - 2005. - №6. - С.59-63.

71. Мохов В.Н. Повышение ударной стойкости и прочности бетона путем введения демпфирующих компонентов: Автореф. дис. канд. техн. наук. J1., 1986. - 23 с.

72. Нерпин С.В., Чудновский А.Ф., Физика почвы. М. Наука. 1967. 467 с.

73. Несветаев Г. В., Тимонов С.К. Усадочные деформации бетона. 5-ые Академические чтения РААСН. Воронеж, ВГАСУ, 1999. С. 312-315.

74. Недосеко И.В., Ивлев М.А. Несущая способность, деформативность и трещиностойкость сталефибробетонных перемычек с комбинированным армированием //Строительные материалы и изделия. Межвузовский сборник научных трудов. Магнитогорск. МГТУ им. Г.И.Носова, 2013. -С.69-75.

75. Носков A.C., Дубинина В.Г., Кузнецов М.С. и др. Применение труб из сталефибробетона в системах дренажа и водоотведения // Промышленное и гражданское строительство. - 2005. - №7. - С.49-50.

76. Овчинников И.Г., Полякова Л.Г. К расчету цилиндрической оболочки из композиционного строительного материала // Численные методы решения задач строительной механики, теории упругости и пластичности: Тезисы докладов. Волоград, 1990. - С. 169.

77. Патент №127101 Российская федерация, МПК Е04С 3/20. Железобетонная перемычка / Ивлев М.А., Недосеко И.В., Струговец И.Б.; -№2012136631/03; заявл. 27.08.2012; опубл 20.04.2013 Бюл.№ 11

78. Пангаев В.В. Влияние собственных напряжений бетона на образование трещин сцепления в контактной зоне. - В кн.: Пути повышения эффективности строительства: Тез. докл. науч.-техн. конф. Новосибирск, 1981, - С.78.

79. Парфенов A.B. Ударная выносливость бетонов на основе стальной и синтетической фибры: Автореф. дис.... канд. техн. наук. Уфа, 2005. - 23 с.

80. Пащенко A.A., Сербии В.П. Армирование цементного камня минеральным волокном -Киев, УкрНИИНТИ. 1970. 45 с.

81. Пухаренко Ю.В. Научные и практические основы формирования структуры и свойств фибробетонов: дис. докт. техн. наук. - Санкт-Петербург. - 2004. - с. 11-24.

82. Рабинович Ф.Н. Дисперсно армированные бетоны. - М.: Стройиздат, 1989. - 176 с.

83. Рабинович Ф.Н. О некоторых особенностях работы композитов на основе дисперсно армированных бетонов // Бетон и железобетон. - 1998. -№6. - С.19-23.

84. Рабинович Ф.Н. Об оптимальном армировании сталефибробетонных конструкций // Бетон и железобетон. - 1986. -№3. - С. 17-19.

85. Рабинович Ф.Н., Лемыш Л.Л. Влияние удельной поверхности армирующих волокон на эффективность работы сталефибробетонных конструкций // Бетон и железобетон. - 1997. - №3. -С.23-26.

86. Рабинович Ф.Н. Композиты на основе дисперсно армированных бетонов. Вопросы теории и проектирования, технология, конструкции - М.: АСВ, 2004. - 560 с.

87. Рабинович Ф.Н. Бетоны дисперсно-армированные волокнами: Обзор ВПИИЭСМ,-М.,1976.-73с.

88. Рабинович Ф.Н., Курбатов Л.Г. Применение сталефибробетона в конструкциях инженерных сооружений// Бетон и железобетон. - 1984.-№12. - с.22-25.

89. Рабинович Р.Ф., Зуева В.Н., Макеева Л.В. Устойчивость базальтовых волокон в среде гидратирующих цементов// Стекло и керамика. 2001.-№12-с.29-32.

90. Рахимов Р.З. Фибробетон - строительный материал 21 века// «Экспозиция» 26 (54). Бетон и сухие смеси. 2008.

91. Рабинович Ф.Н., Романов В.П. О пределе трещиностойкости мелкозернистого бетона, армированного стальными фибрами // Механика композитных материалов, - 1985. №2. - с.277-283.

92. Рекомендации по проектированию и изготовлению сталефибробетонных конструкций.-М.: НИИЖБ Госстроя СССР, 1987.-148 с.

93. Родов Г.С. Ударная прочность сталефибробетона. - В кн.: Исследование долговечности искусственных сооружений. Л.,1980,- С.94-101.

94. Романов В.П. К выбору расчетной схемы работы фибр в ходе разрушения фибробетонных элементов при растяжении // Механика стержневых систем и сплошных сред. -Л.: ЛИСИ. - 1980. - С. 115-124.

95. Руководство по определению экономической эффективности повышения качества и долговечности строительных конструкций / НИИЖБ Госстроя СССР. - М.: Стройиздат, 1981. -56 с.

96. РТМ 17-01-2002 Руководящие технические материалы по проектированию и применению сталефибробетонных строительных конструкций. - М.: ГУЛ НИИЖБ Госстроя России, 2002.

97. РТМ 17-02-2003 Руководящие технические материалы по проектированию и изготовлению сталефибробетонных конструкций на фибре, резаной из листа. - М.: ГУП НИИЖБ Госстроя России, 2003.

98. РТМ 17-03-2005 Руководящие технические материалы по проектированию изготовлению и применению сталефибробетонных строительных конструкций на фибре из

стальной проволоки. - M.: ГУП НИИЖБ Госстроя России, 2005.

99. Серия 1.038.1-1 Перемычки железобетонные для зданий с кирпичными стенами Вып. 1 Перемычки брусковые для жилых и общественных зданий. Рабочие чертежи. ЦН И И Э НЖил и ща, 1986.

100. Сидоров В.Н., Акимов П.А. Экспериментальные исследования высокопрочного фибробетона и прикладные вопросы численного расчета строительных конструкций //Вестник МГСУ. - 2010. №4. - С.428-433

101. Соколов Б.С. Теория силового сопротивления анизотропных материалов сжатию и ее практическое применение // - М.: Издательство Ассоциации строительных вузов, 2011. - С. 8690.

102. СНиП 2.03.01- 84* Бетонные и железобетонные конструкции. - М.: НИИЖБ Госстроя СССР, 1985.

103. СНиП 52-01-2003. Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения. - М.: ГУП НИИЖБ Госстроя России, 2003.

104. СП 52-101-2003. Бетонные и железобетонные конструкции. - М.: ГУП НИИЖБ Госстроя России, 2003.

105. СП 52-104-2006. Сталефибробетонные конструкции. - М.: ГУП НИИЖБ Госстроя России, 2006.

106. Стерин B.C. Промышленная технология дисперсно-армированных железобетонных конструкций: Автореф. дис. канд. техн. наук.-СПб. - 2002. - с 33.

107. Стеклофибробетон и конструкции из него. Серия «Строительные материалы» Вып.5 ВНИИНТПИ. -М.

108. Талантова К.В., Михеев Н.М., Толстенев C.B. Эксплутационные характеристики сталефибробетонных конструкций для дорожного строительства // Бетон и железобетон. - 2002. - №3. - С.6-8.

109. Технические условия ТУ 0882-193-46854090-2005. Фибра стальная фрезерованная для армирования бетона

110. Технические условия ТУ 0991-123-538320252-2001. Фибра стальная для дисперсного армирования бетона

111. Технические условия ТУ 1211-205-46854090-2005. Фибра стальная проволочная для армирования бетона

112. Технические условия ТУ 5769-004-80104765-2008. Фибра базальтовая.

113. Фибробетон и его применение в строительстве: Сборник научных трудов / Б.А. Крылов, К.М. Королев. - М.: НИИЖБ Госстроя СССР, 1979. - 173 с.

114. Хайдуков Г.К., Маляевский В.Д. О работе армоцемента при растяжении // Бетон и железобетон. -1961 .-№ 12. -С. 544-549.

115. Цилосани З.Н. Усадка и ползучесть бетона. - Тбилиси: Мецниереба, 1979.-230 с.

116. Янкелович Ф.Ц. Дисперсно армированный бетон. - Рига: ЛатНИИНТИ, 1978. - 42 с.

117.A.. Kleinlagel. Method for the preparation of a synthetic, machinable iron mass, German Patent №388, 959, 18 Jan. 1927.

118. Concrete construction. Fiberreinforced cement - based materials. 1971. - №6. - p.97-98.

119. Colin D. Johnston Steel fiber reinforced concrete // CoComposits.- 1982,- №2,- p. 113-121.

120. Derucher K.N. Composite materials: testing and design. - New Orleans -Philadelphia, 1979. - 697 p.

121.G.M.Graham. Suspension steel concrete. US Patent No. 983,274,7 Feb. 1911.

122.H. Etheridge. Concrete construction, US Patent No. 1,913, 707,13 June. 1933.

123.H.F.Porter, Proc. Am. Concr. Inst., 6,296,1910.

124. Hannat J. Fibre cements and fiber concretes. New York, 1998.

125.J.C. Scailles. High density mortar, French Patent No. 514,186,21 April. 1920

126. Sami Rizkalla, Tarek Hassan. Effectiveness of FRP for Strengthening Concrete Bridges // Structural Engineering International. - May 2002.-P.89-95.

127. Eurocode - 2

Влияние типа фибры, ее концентрации, поперечного сечения балочного элемента на прочностные показатели фибробетона

Таблица 6.1

Влияние типа фибры, ее концентрации, поперечного сечения балочного элемента на прочностные показатели фибробетона

Марка перемычки Размеры сечения, мм Ког для типа фибры к„ для типа фибры Пг Бетон-матрица В15, цг,= 0,5 %

для типа фибры, МПа К№ для типа фибры, МПа

1 2 3 4 1 2 3 4 1 2 3 4 1 2 3 4

1 ПБ 10-1,1 ПБ13-1, 1 ПБ 16-1 120x65 0,644 0,825 0,644 0,825 0,451 0,341 0,644 0,341 0,6 0,75 1,44 0,75 0,82 10,53 9,77 13,55 10,67

0,9 0,77 1,25 0,77 0,86 10,53 9,77 13,55 10,67

2 ПБ 10-1,2 ПБ 13-1, 2 ПБ 16-2,2 ПБ 17-2, 2 ПБ 19-3,2 ПБ 22-3, 2 ПБ 25-3,2 ПБ 26-4, 2 ПБ 29-4,2 ПБ 30-4 120x140 0,604 0,69 0,604 0,69 0,439 0,357 0,439 0,357 0,6 0,75 1,21 0,75 0,79 10,44 9,87 11,65 10,83

0,9 0,76 1,08 0,76 0,82 10,44 9,87 11,65 10,83

ЗПБ 18-8, ЗПБ 21-8, 3 ПБ 25-8,3 ПБ 27-8, 3 ПБ 30-8,3 ПБ 34-4, ЗПБ 36-4, ЗПБ 39-8, 3 ПБ 13-37,3 ПБ 16-37, 3 ПБ 18-37 120x220 0,578 0,659 0.578 0,659 0,474 0,44 0,474 0,44 0,6 0,75 1,16 0,75 0,78 10,69 10,45 12,0 11,66

0,9 0,76 1,05 0,76 0,81 10,69 10,45 12,0 11,66

4 ПБ 30-4,4 ПБ 44-8, 4 ПБ 48-8,4 ПБ 60-8 120x290 0,568 0,638 0,568 0,638 0,49 0,468 0,49 0,468 0,6 0,75 1,13 0,75 0,78 10,81 10,65 12,15 11,94

0,9 0,76 1,02 0,76 0,81 10,81 10,65 12,15 11,94

5 ПБ 18-27,5 ПБ 21-27, 5 ПБ 25-37,5 ПБ 25-27, 5 ПБ 27-37,5 ПБ 27-27, 5ПБ 30-37,5 ПБ 30-27, 5 ПБ 31-27,5 ПБ 34-20, 5 ПБ 36-20,5 ПБ 21-27-а, 5 ПБ 25-27-а, 5 ПБ 27-27-а, 5 ПБ 30-27-а. 250x220 0,553 0,615 0,553 0,615 0,465 0,434 0,465 0,434 0,6 0,75 1,10 0,75 0,78 10,63 10,41 11,91 11,60

0,9 0.76 1,0 0,76 0.80 10,63 10,41 11,91 11,60

Марка перемычки Размеры сечения, мм Ког для типа фибры Кп для типа фибры Пг Бетон-матрица В15, 1 %

Ка,лля топа фибры, ЛШа R& для тала фибры, ЛШа

1 2 3 4 1 2 3 4 1 2 3 4 1 ■у 3 4

1ПБ 10-1,1 ПБ13-1, 1ПБ16-1 120x65 0,644 0,825 0,644 0,825 0,451 0341 0,644 0,341 0,6 0,79 2^4 0,79 0,98 11,89 10,75 15,48 12,08

0,9 0,83 238 0,83 1,12 11,89 10,75 15,48 12,08

2 ПБ 10-1,2 ПБ13-1, 2 ПБ 16-2,2 ПБ 17-2, 2 ПБ 19-3,2 ПБ 22-3, 2 ПБ 25-3,2 ПБ 26-4, 2 ПБ 29-4,2 ПБ 30-4 120x140 0,604 0,69 0,604 0,69 0,439 0,357 0,439 0,357 0,6 0,78 125 0,78 0,90 11,76 10,92 13,35 12,29

0,9 0,81 1,86 0,81 1,0 11,76 10,92 13,35 12Д9

ЗПБ 18-8,3 ПБ 21-S, 3 ПБ 25-S, 3 ПБ 27-8, ЗПБ 30-8,3 ПБ 34-4, ЗПБ 36-4, ЗПБ 39-8, ЗПБ 13-37, ЗПБ 16-37, ЗПБ 18-37 120x220 0,5 7 S 0,659 0,578 0,659 0,474 0,44 0,474 0,44 0,6 0,77 2.11 0,77 0,88 12,12 11,77 13,76 13,36

0,9 0,804 1,75 O..SO 0,97 12,12 11,77 13,76 13,36

4 ПБ 30-4,4 ПБ 44-8, 4 ПБ 48-8,4 ПБ 60-8 120x290 0,568 0,638 0,568 0,63 S 0,49 0,468 0,49 0,468 0,6 0,77 2,01 0,77 0.S7 12Д 7 12,06 13,94 13,69

0,9 0,80 1,68 0,80 0,95 12Д7 12,06 13,94 13,69

5 ПБ 18-27,5 ПБ 21-27, 5 ПБ 25-37,5 ПБ 25-27, 5 ПБ 27-37,5 ПБ 27-27, 5 ПБ 30-37,5 ПБ 30-27, 5 ПБ 31-27,5 ПБ 34-20, 5 ПБ 36-20,5 ПБ 21-27-а, 5 ПБ 25-27-а, 5 ПБ 27-27-а, 5 ПБ 30-27-а. 250x220 0,553 0,615 0,553 0,615 0,465 0,434 0,465 0,434 0,6 0,76 1,92 0,76 0,86 12,03 12,03 13,66 13Д9

0,9 0,80 1,60 0.S0 0,94 12,03 12,03 13,66 13,29

Размеры Ко г Кп Бетон-матрпцаВ15, 13 %

Марка перемычка сечения, для тппа фабры длятипа фибры Пг Ка,( для топа фибры, ЛШа Кь для типа фпбры, ЛШа

мм 1 ч 3 4 1 2 3 4 1 1 3 4 1 2 3 4

1 ГШ 10-1,1 ПБ13-1, 0,6 0,82 •из 0,82 1.14 12,87 11,54 14,61 13,09

1ПБ 16-1 120x65 0,644 0,325 0,644 0,825 0,451 0,341 0,644 0,341 0,9 0,89 3,46 0,89 1=37 12,87 11,54 14,61 13,09

2 ПБ 10-1,2 ПБ13-1, 2 ПБ 16-2,2 ПБ 17-2, 2 ПБ 19-3,2 ПБ 22-3, 120x140 0,604 0,69 0,604 0,69 0,439 0,357 0,439 0,357 0,6 0,8 3,24 0,80 1,0 12,73 11,74 14,46 13,33

2 ПБ 25-3,2 ПБ 26-4, 2 ПБ 29-4,2 ПЕЗО-4 0,9 0,86 2,60 0,86 1,16 12,73 11,74 14,46 13,33

3 ПБ 18-8,3 ПБ 21-8, ЗПБ 25-8, ЗПБ 27-8, 3 ПБ 30-8,3 ПБ 34-4, 3 ПБ 36-4,3 ПБ 39-8, ЗПБ 13-37, ЗПБ 16-37, ЗПБ 18-37 0,6 0,79 3,01 0,79 0,97 13,13 12,75 14,89 14,47

120x220 0,578 0,659 0,578 0,659 0,474 0,44 0,474 0,44 0,9 0,85 2,42 0,85 1.12 13,13 12,75 14,89 14,47

4 ПБ 30-4,4 ПБ 44-8, 4 ПБ 48-8,4 ПБ 60-8 120x290 0,568 0,638 0,568 0,638 0,49 0,468 0,49 0,468 0,6 0,78 2,86 0.78 0.82 13,30 13,06 15,08 14,82

0,9 0,84 231 0,84 0,88 13,30 13,06 15,08 14,82

5 ПБ 18-27,5 ПБ 21-27, 5 ПБ 25-37,5 ПБ 25-27, 5 ПБ 27-37,5 ПБ 27-27, 5 ПБ 30-37,5 ПБ 30-27, 5 ПБ 31-27,5 ПБ 34-20, 5 ПБ 36-20,5 ПБ 21-27-а, 250x220 0,553 0,615 0,553 0,615 0,465 0,434 0,465 0,434 0,6 0,78 2,70 0,7в 0,93 13,03 12,68 14,78 1439

5 ПБ 25-27-а, 5 ПБ 27-27-

а, 5 ПБ 30-27-а. 0,9 0.83 2,19 0,83 1,06 13,03 12,68 14,78 14,39

Размеры Ко г Кп Бетон-матрпцаВ15, %

Марка перемычки сечения, для типа фибры для типа фпбры % Кыдля типа фпбры, МПа Иа, для типа фпбры, МПа

мм 1 ч 3 4 1 2 3 4 1 2 3 4 1 2 3 4

1 ПБ 10-1,1 ПБ13-1, 0,6 0,83 5,19 0,83 1,21 13,63 12Д0 15,42 13,86

1ПБ16-1 120x65 0,644 0,825 0,644 0,825 0,451 0,341 0,644 0,341 0,9 0,91 4,07 0,91 1,49 13,63 12Д0 15,42 13,86

2 ПБ 10-1,2 ПБ 13-1, 2 ПБ 16-2,2 ПБ 17-2, 0,6 0,81 3,80 0,81 1,05 13,49 12,42 15,27 14,11

2 ПБ 10-3,2 ПБ 22-3, 120x140 0,604 0,69 0,604 0,69 0,439 0Д57 0,439 0,357

2 ПБ 25-3,2 ПБ 26-4, 2 ПБ 29-4,2 ПБ 30-4 0,9 0,88 3,02 о,88 1,24 13,49 12,42 15,27 14,11

ЗПБ 18-8,3 ПБ 21-8, ЗПБ 25-8,3 ПБ 27-8, 0,6 0,79 3,52 0,79 1,01 13,90 13.50 15,71 15,28

3 ПБ 30-8,3 ПБ 34-4,

ЗПБ 36-4,3 ПБ 39-8, ЗПБ 13-37, ЗПБ 16-37, ЗПБ 18-37 120x220 0,578 0,659 0,578 0,659 0,474 0,44 0,474 0,44 0,9 0,63 2,80 0,86 1,19 13,90 13,50 15,71 15Д8

4 ПБ 30-4,4 ПБ 44-8, 0,6 0,79 3.33 0,79 0,82 14,09 13,83 15,90 15,63

4 ПБ 48-8,4 ПБ 60-8 120x290 0,568 0,638 0,568 0,638 0,49 0,468 0,49 0,468

0,9 0,85 2,66 0,85 0,91 14,09 13,83 15,90 15,63

5 ПБ 18-27,5 ПБ 21-27,

5 ПБ 25-37,5 ПБ 25-27,

5 ПБ 27-37,5 ПБ 27-27, 5 ПБ 30-37,5 ПБ 30-27, 0,6 0,78 3,14 0,78 0,97 13,80 13,43 15,60 15.20

5 ПБ 31-27,5 ПБ 34-20,

5 ПБ 36-20,5 ПБ 21-27-а, 250x220 0,553 0,615 0,553 0,615 0,465 0,434 0,465 0,434

5 ПБ 25-27-а, 5 ПБ 27-27-

а, 5 ПБ 30-27-а. 0,9 0,84 2,51 0,84 1,12 13,80 13,43 15,60 15,20

Размеры Ког Кп Бетон-матрппаВЗО, Ци— 0£ %

Марка перемычка сечения, для тппа фибры для типа фпбры Пг Ия^ для тппа фпбры, МПа Кп, для тппа фпбры,МПа

мм 1 2 3 4 1 2 3 4 1 2 3 4 1 2 3 4

1ПБ 10-1,1 ПБ13-1, 0,6 1,82 2,30 1,51 2,89 19,25 1835 23,62 19,43

1ПБ16-1 120x65 0,644 0,825 0,644 0,825 0,451 0,341 0,644 0,341 0,9 1,71 т ц 1,53 2,58 19,25 18,35 23,62 19,43

2 ПБ 10-1,2 ПБ13-1, 2 ПБ 16-2,2 ПБ 17-2, 0,6 1,77 2,02 1,50 2,43 19,15 18,48 20,72 19,63

2 ПБ 19-3,2 ПБ 22-3, 120x140 0,604 0,69 0,604 0,69 0,439 0,357 0,439 0,357

2 ПБ 25-3,2 ПБ 26-4, 2 ПБ 29^1,2 ПБ 30-4 0,9 1,67 1,96 1,52 2,22 19,15 18,48 20,72 19,63

3 ПБ 18-8,3 ПБ 21-в, ЗПБ 25-8,3 ПБ 27-8, 0,6 1,73 1,96 1,49 2,34 19,46 19,16 21,21 20,74

ЗПБ 30-8,3 ПБ 34-4,

3 ПБ 36-4,3 ПБ 39-8, ЗПБ 13-37, ЗПБ 16-37, ЗПБ 18-37 120x220 0,578 0,659 0,578 0,659 0,474 0,44 0,474 0,44 0,9 1,64 1,91 1,52 2,14 19,46 19,16 21,21 20,74

4 ПБ 30-4,4 ПБ 44-8, 0,6 1,72 1,93 1,49 2Д7 19,61 19,41 21,44 21,13

4ПБ48-8,4ПБб0-8 120x290 0,568 0,638 0,568 0,638 0,49 0,468 0,49 0,468

0,9 1,64 1,87 1,51 2,09 19,61 19,41 21,44 21,13

5 ПБ 18-27,5 ПБ 21-27,

5 ПБ 25-37,5 ПБ 25-27,

5 ПБ 27-37,5 ПБ 27-27, 5 ПБ 30-37,5 ПБ 30-27, 0,6 1,7 1,89 1,49 2Д1 193 Б 19,11 21,09 20,66

5 ПБ 31-27,5 ПБ 34-20,

5 ПБ 36-20,5 ПБ 21-2 7-а, 250x220 0,553 0,615 0,553 0,615 0,465 0,434 0,465 0,434

5 ПБ 25-27-а, 5 ПБ 27-27-

а, 5 ПБ 30-27-а. 0,9 1,62 1,84 1.51 2,04 19,38 19,11 21,09 20,66

Размеры Ког Кп Бетон-матрпца ВЗО, 1 %

Марка перемычки сеченпя, для типа фпбры для типа фпбры Пг Ий,! для типа фпбры, МПа К.а> для тппа фпбры, МПа

мм 1 2 3 4 1 2 3 4 1 2 3 4 1 2 3 4

1ПБ10-1,1ПБ13-1, 0,6 2,67 4,14 1,57 5,92 21,05 19,54 27,09 2133

1 ПБ 16-1 120x65 0,644 0,825 0,644 0,825 0,451 0,341 0,644 0341 0,9 2,33 3,86 1,66 4,99 21,05 19,54 27,09 21,33

2 ПБ 10-1,2 ПБ 13-1, 2 ПБ 16-2,2 ПБ 17-2, 0.6 2.50 3.27 1,55 4.52 20,88 19,75 23,30 21,65

2 ПБ 19-3,2 ПБ 22-3, 120x140 0,604 0,69 0,604 0,69 0,439 0,357 0,439 0357

2 ПБ 25-3,2 ПБ 26-4, 2ПБ29-4,2ПБ30-4 0,9 т ■) З.ОБ 1,63 со 2038 19,75 23,30 21,65

ЗПБ18-8, ЗПБ 21-8, ЗПБ 25-8,3 ПБ 27-8, 0,6 2,40 3,10 1,54 4,24 2139 20,90 23,99 23.32

3 ПБ 30-5,3 ПБ 34-4,

ЗПБ 36-4,3 ПБ 39-8, ЗПБ 13-37, ЗПБ 16-37, ЗПБ 18-37 120x220 0,578 0,659 0,578 0,659 0,474 0,44 0,474 0,44 0,9 2,12 2,92 1,61 3,64 2139 20,90 23,99 23,32

4 ПБ 30-4,4 ПБ 44-8, 0,6 2,36 2^8 1,54 4,05 21,62 21,30 24,30 23,87

4 ПБ 48-8,4 ПБ 60-8 120x290 0,568 0,638 0,568 0,638 0,49 0,4бв 0,49 0,468

0,9 2,09 2,82 1,60 3,49 21,62 2130 24,30 23,87

5 ПБ 18-27,5 ПБ 21-27,

5 ПБ 25-37,5 ПБ 25-27,

5 ПБ 27-37,5 ПБ 27-27, 5 ПБ 30-37,5 ПБ 30-27, 0,6 2,30 2,86 1,53 3,85 21Д6 20,81 23,81 23 ДО

5 ПБ 31-27,5 ПБ 34-20,

5 ПБ 36-20,5 ПБ 21-27-а, 250x220 0,553 0,615 0,553 0,615 0,465 0,434 0,465 0,434

5 ПБ 25-27-а, 5 ПБ 27-27-

а, 5 ПБ 30-27-а. 0,9 2,05 2,71 1,59 3,33 21Д6 20,81 23,81 23 ДО

Размеры Ког Кп Бетон-матраца ВЗО, цЛ= 1,5 %

Марка перемычки сечения. для типа фабры для типа фибры К4,, для топа фибры, ЛШа К® для типа фибры, МПа

мм 1 2 3 4 1 3 4 1 2 3 4 1 2 3 4

1ПБ10-1,1ПБ13-1, 0,6 3,50 530 1,64 8,81 22^3 20,58 29,32 22,87

1 ПБ 16-1 120x65 0,644 0,825 0,644 0,825 0,451 0,341 0,644 0,341 0,9 2,94 5,44 1,78 7Д9 22,53 20,58 29,32 22,87

2 ПБ 10-1,2 ПБ 13-1, 2 ПБ 16-2,2 ПБ 17-2, 0,6 ЗДЗ 4,49 1,60 6,53 22,32 20,86 25 Д1 23Д6

2 ПБ 19-3,2 ПБ 22-3, 120x140 0,604 0,69 0,604 0,69 0,439 0,357 0,439 0,357

2 ПБ 25-3,2 ПБ 26-4, 2 ПБ 29-4,2 ПБ 30-4 0.9 2,73 4,16 1,72 5,46 22,32 20,86 25 Д1 23,26

3 ПБ 18-8,3 ПБ 21-8, ЗПБ 25-8,3 ПБ 27-8, 0,6 3,05 4,20 1,58 6,06 22,94 2233 25,99 25 ДЗ

ЗПБ 30-8,3 ПБ 34-4,

ЗПБ 364,3 ПБ 39-в, ЗПБ 13-37, ЗПБ 16-37, ЗПБ 18-37 120x220 0,578 0,659 0,578 0,659 0,474 0,44 0,474 0,44 0,9 2,60 3,90 1,69 5,08 22,94 22,33 25,99 25ДЗ

4 ПБ 304,4 ПБ 44-8, 0,6 2,99 4,01 1,57 5,75 23,23 22,84 2634 25,86

4 ПБ 48-8,4 ПБ 60-8 120x290 0,568 0,638 0,568 0,638 0,49 0,468 0.49 0.468

0,9 2,56 3,73 1,68 4,84 23,23 22,84 2634 25,86

5 ПБ 18-27,5 ПБ 21-27,

5 ПБ 25-37,5 ПБ 25-27,

5 ПБ 27-37,5 ПБ 27-27, 5 ПБ 30-37,5 ПБ 30-27, 0,6 2,90 3,81 1,56 5.43 22,78 2223 25,79 25,09

5 ПБ 31-27,5 ПБ 34-20,

5 ПБ 36-20,5 ПБ 21-27-а, 250x220 0,553 0,615 0,553 0,615 0,465 0,434 0,465 0,434

5 ПБ 25-27-а, 5 ПБ 27-27-

а, 5ПБ30-27-а. 0,9 2,49 3,56 1,67 4,58 22,78 22,33 25,79 25,09

Марка перемычки Размеры сечения, мм Ког для тппа фпбры Кп для-rana фпбры 4f Бетон-матрица ВЗО, Pfr=2 %

Rfti для типа фпбры, МПа Ra для типа фибры, МПа

1 2 3 4 1 2 3 4 1 2 3 4 1 ч 3 4

1ПБ 10-1,1ПБ13-1, 1ПБ16-1 120x65 0,644 0,825 0,644 0.S25 0,451 0,341 0,644 0,341 0,6 3,96 6,89 1,65 10,45 23,77 21,51 30,95 24,15

0,9 3,27 6,32 1,82 8,58 23,77 21,51 30,95 24,15

2 ПБ 10-1,2 ПБ 13-1, 2 ПБ 16-2,2 ПБ 17-2, 2 ПБ 19-3,2 ПБ 22-3, 2 ПБ 25-3,2 ПБ 26-4, 2 ПБ 29-4,2 ПБ 30-4 120x140 0,604 0,69 0,604 0,69 0,439 0,357 0,439 0,357 0,6 3,62 5,16 1,61 7,65 23,53 21.S4 26,70 24,59

0,9 3,02 4,77 1,76 6,35 23,53 21.84 26,70 24,59

ЗПБ 18-8,3 ПБ 21-8, ЗПБ 25-8,3 ПБ 27-8, 3 ПБ 30-8, ЗПБ 34-4, 3 ПБ 36-4,3 ПБ 39-8, ЗПБ 13-37, ЗПБ 16-37, ЗПБ 18-37 120x220 0,578 0,659 0,578 0,659 0,474 0,44 0,474 0,44 0,6 3,41 4,81 1,57 6,71 24,55 24,11 27,S 9 27,39

0,9 2,86 4,45 1,72 5,89 24 ДЗ 23,55 27,52 26,72

4 ПБ 30-4,4 ПБ 44-8, 4 ПБ 48-8,4 ПБ 60-8 120x290 ОД 6 8 0,638 0,568 0,638 0,49 0,468 0,49 0,46 S 0,6 3,33 4,58 1,57 6,71 24,55 24,11 27,S9 2739

0,9 2,80 4,24 1,71 5,59 24,55 24,11 27,89 2739

5 ПБ 18-27,5 ПБ 21-27, 5 ПБ 25-37,5 ПБ 25-27, 5 ПБ 27-37,5 ПБ 27-27, 5 ПБ 30-37,5 ПБ 30-27, 5 ПБ 31-27,5 ПБ 34-20, 5 ПБ 36-20,5 ПБ 21-27-а, 5 ПБ 25-27-а, 5 ПБ 27-27-а, 5 ПБ 30-27-а. 250x220 0,553 0,615 0,553 0,615 0,465 0,434 0,465 0,434 0,6 ЗД2 4,34 U6 6,32 24,05 23,42 27,32 26,5 S

0,9 2,72 4,02 1,69 5,28 24,05 23,42 27,32 26,58

Зависимости расчетных сопротивлений фибробетона на сжатие и растяжение от объемного процента армирования и класса бетона-

матрицы В15.

X

о

о VO

о а.

* I2 ti

| ё с aL О С

о 2 а х

с и о

« I

о о

X

18 16 14 12 10 8 6 4 2 0

■ Тип фибры 1 (pf 0.6)

• Тип фибры 2 (nf=0.6)

■ Тип фибры 3 (nf-0,6)

Тип фибры 4 (nf~0,6)

— — Тип фибры 1 (nf=0,9)

— Тип фибры 2 (rjf 0,9}

- н- Тип фибры 3 (nf=0,9)

--Тип фибры 4 (r|fr0,9)

0,5

1 1,5

Коэффициент дисперсною армирования, % об.

Рис. 6.1. Расчетные сопротивления фибробетона сжатию перемычки марки 1ПБ и класса

бетона-матрицы В15

Зависимости расчетного сопротивления фибробетона на растяжение от объемного процента армирования

•Тип фибры •Тип фибры • Тип фибры Тип фибры Тип фибры Тип фибры Тип фибры Тип фибры

1 (nf-0,6)

2 (nf=0.6)

3 (nf=0,6)

4 (nf=0,6)

1 (nf-0,9)

2 (rif=0,9) 3(nf 0,9) 4(nf=0,9)

0,5 1 1,5 2

Коэффициент дисперсного армирования, % об.

■Тип фибры 1 (nf"0,6)

■Тип фибры 2 (nf 0,6)

■Тип фибры 3 (r|f 0,6)

- Тип фибры 4 (qf-0,6)

— — Тип фибры 1 (nf=0,9)

— Тип фибры 2 (nf 0,9)

— — Тип фибры 3 (r|f=0,9)

--Тип фибры 4 (nf=0,9)

0.5 1 1,5 2

Коэффициент дисперсного армирования, % об.

Рис. 6.3. Расчетные сопротивления фибробетона сжатию перемычки марки 2ПБ и класса

бетона-матрицы В15

Зависимости расчетного сопротивления фибробетона на растяжение от объемного процента армирования

■ Тип фибры • Тип фибры

■ Тип фибры Тип фибры Тип фибры Тип фибры Тип фибры Тип фибры

1 (nf=0,6)

2 (nf=0,6) 3(nf=0.6) 4 №=0,6)

1 (rjf=0.9)

2 (nf=0.9)

3 (nf-0.9)

4 (of--0.9)

0,5 1 1.5 2

Коэффициент дисперсного армирования, % об.

Рис. 6.4. Расчетные сопротивления фибробетона растяжению перемычки марки 2ПБ и

класса бетона-матрицы В15

•Тип фибры 1 (nf-0,6)

• Тип фибры 2 (nf~0,6)

• Тип фибры 3 (nf=0,6)

Тип фибры 4 (nf 0,6)

--Тип фибры 1 (nf-0,9)

— Тип фибры 2 (r|f=0,9)

--Тип фибры 3 (nf=0,9)

— — Тип фибры 4 (nf-0,9) 0,5 1 1.5 2

Коэффициент дисперсного армирования, % об.

Рис. 6.5. Расчетные сопротивления фибробетона сжатию перемычки марки ЗПБ и класса

бетона-матрицы В15

Зависимости расчетного сопротивления фибробетона на растяжение от объемного процента армирования

0,5

• Тип фибры

• Тип фибры

• Тип фибры Тип фибры Тип фибры Тип фибры Тип фибры Тип фибры

1 №=0.6) 2 (nf^-O.e) 3(nf=0,6) 4 (nf=0.6)

1 (nf=0,9)

2 (nf-0,9)

3 (nf-0,9) 4(nf 0,9)

0.5 1 1.5

Коэффициент дисперсного армирования, % об.

—Ф—Тип фибры 1 (п' 0.6)

...... Тип фибры 2 (г^=0,6)

" И1 Тип фибры 3 (0^=0,6) —А—Тип фибры 4 (пГ-О.б)

— — Тип фибры 1 (г^-О.Э)

— Тип фибры 2 (г|Г 0,9)

— — Тип фибры 3 (г^-0,9)

Тип фибры 4 (п? 0,9)

1 1,5 2

Коэффициент дисперсного армирования, % об.

Рис. 6.7. Расчетные сопротивления фибробетона сжатию перемычки марки 4ПБ и класса

бетона-матрицы В15

Зависимости расчетного сопротивления фибробетона на растяжение от объемного процента армирования

• Тип фибры

• Тип фибры ■ Тип фибры

Тип фибры Тип фибры Тип фибры Тип фибры Тип фибры

1 (nf=0,6)

2 (nf=0,6)

3 (nf-0,6)

4 (r|f-0,6)

1 (nf=0,9)

2 (nf-0,9)

3 Inf =0,9)

4 (iif-0.9)

0.5 1 1,5 2

Коэффициент дисперсного армирования, % об.

—•—Тип фибры 1 (г-jf 0,6) ——Тип фибры 2 №0,6) —■—Тип фибры 3 (nf-0.6) 11 * ■■■ Тип фибры 4 (r|f=0.6) --Тип фибры 1 (nf-0,9)

— Тип фибры 2 (r|f 0,9)

— — Тип фибры 3 №=0.9)

— — Тип фибры 4 (nf 0,9) 0,5 1 1,5 2

Коэффициент дисперсного армирования, % об.

Рис. 6.9. Расчетные сопротивления фибробетона сжатию перемычки марки 5ПБ и класса

бетона-матрицы В15

Зависимости расчетного сопротивления фибробетона на растяжение от объемного процента армирования

3,5

• Тип фибры 1 №"0,6)

• Тип фибры 2 №=0,6)

• Тип фибры 3 №-0,6)

• Тип фибры 4 №=0,6) Тип фибры 1 № 0,9) Тип фибры 2 № 0,9) Тип фибры 3 №=0,9) Тип фибры 4 №-0,9)

0

0,5 1 1,5 2

Коэффициент дисперсного армирования, % об.

Зависимости расчетных сопротивлений фибробетона на сжатие и растяжение от объемного процента армирования и класса бетона-