Керамзитофиброжелезобетонные колонны со смешанным армированием тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.23.01, кандидат наук Кургин, Константин Васильевич

• Кургин, Константин Васильевич
• кандидат наук
• 2013

Оглавление диссертации кандидат наук Кургин, Константин Васильевич

Содержание

стр.

Введение

Глава 1. Современное состояние вопроса и задачи исследования

1.1. Керамзитофибробетон на основе грубого базальтового волокна

1.2. Влияние повторных статических нагрузок на работу железобетонных конструкций

1.3. Особенности работы и расчета гибких керамзитофиброжелезо-бетонных конструкций

1.4. Сжатые железобетонные элементы со смешанным армированием

1.5. Задачи исследования

Глава 2. Работа керамзитофибробетонных колонн со смешанным армированием при однократных и немногократно повторных нагружениях

2.1. Программа экспериментов и свойства материалов

2.2. Методика испытаний кратковременной однократной и немногократно повторной нагрузкой

2.3. Напряженное состояние элементов до загружения внешней нагрузкой

2.4. Характер разрушения и несущая способность опытных элементов

2.5. Образование и раскрытие трещин в опытных керамзитофибро-железобетонных колоннах

2.6. Кривизны и прогибы опытных керамзитофиброжелезобетонных колонн

2.7. Влияние немногократно повторных нагружений на работу керамзитофиброжелезобетонных колонн

Выводы по главе 2

Глава 3. Полная диаграмма деформирования керамзитофибробетона и степень ее реализации в железобетонных внецентренно сжатых колоннах

3.1. Основные положения, понятия и обозначения

3.2. Диаграммы деформирования керамзитофибробетона и их аналитическое описание

3.3. Реализуемые деформации сжатия керамзитофибробетона

Выводы по главе 3

Глава 4. Расчет внецентренно сжатых керамзитофиброжелезобетонных элементов

4.1. Основные положения

4.2. Расчет прочности железобетонных элементов из керамзитофибробетона

4.3. Расчет усилий трещинообразования нормальных сечений керамзитофиброжелезобетонных элементов по методике норм

4.4. Влияние продольной силы на усилия трещинообразования керамзитофиброжелезобетонных элементов

4.5. Упрощенная методика расчета

4.6. Жесткости и кривизны керамзитофиброжелезобетонных стоек

Выводы по главе 4

Глава 5. Предложения по расчету железобетонных элементов с учетом трансформированных диаграмм деформирования бетона

5.1. Необходимость изменения аналитических зависимостей "сть-Вь" бетона призм для расчета железобетонных конструкций

5.2. Возможные методы трансформации диаграмм деформирования бетона

5.3. Методика определения напряженно-деформированного состояния сжатых элементов от действия усилий предварительного напряжения на основе трансформированных диаграмм "аь-8ь"

3

5.4. Метод расчета прочности и трещиностойкости керамзитофиб-

рожелезобетонных стоек

5.5. О возможной реализации нисходящей ветви диаграммы деформирования керамзитофибробетона

5.6. Точность предлагаемых методов расчета

Выводы по главе 5

Основные выводы

Литература

Приложение. Акты о внедрении результатов работы

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Керамзитофиброжелезобетонные колонны со смешанным армированием»

Введение

В строительной индустрии в настоящее время активно применяются различные виды неметаллической фибры, одним из них являются фибры из базальтовых волокон.

Создание бетонной смеси с участием базальтовых волокон - относительно новое и перспективное направление. Первые исследования в этом направлении были выполнены в нашей стране, при этом необходимость их была обусловлена обширными запасами, дешевизной сырья и относительно несложной технологией получения базальтовых волокон.

Для получения базальтовых волокон в качестве исходного сырья используют базальты, которые представляют из себя мелкозернистые эффузивные горные породы вулканического происхождения. Базальты по своему химическому составу можно отнести к горным породам, для которых отличительно низкое содержание кремнезема. Такие волокна получают из расплавленного базальта путем вытягивания волокон из полученного расплава через специальные устройства из жаростойких металлов.

Достаточно хорошо изучено влияние базальтового волокна на матрицы, состоящие из смеси песка и цемента. Исследования отечественных и зарубежных ученых показали, что прочность фибробетонов на сжатие превышала прочность неармированных образцов на 30 40%, а в случае осевого растяжения прочность увеличивается в 3,4 -г 4 раза.

С повышением прочности композита величина его предельной сжимаемости вырастает на 30 -г 45%, а предельной растяжимости - в 2 раза. Деформации ползучести при сжатии и свободной усадки и снижаются на 25 4- 40%, а деформации ползучести при растяжении уменьшаются в Зт4 раза. С увеличением количества базальтовых волокон величина модуля упругости композита снижается на 5 + 15% в сравнении с обыкновенным мелкозернистым бетоном. При уровне нагрузки 0,8 0,9 11ь величина коэффи-

циента упругости Уь изменяется в пределах 0,94 0,91, превышая значение, принятое в нормах в 2 раза.

Несмотря на высокую эффективность бетонов с базальтовым волокном, многие вопросы расчета и проектирования таких конструкций остались не исследованы.

Так, практически, недостаточно изучены несущая способность, трещи-ностойкость и деформативность фиброжелезобетонных колонн со смешанным армированием. Не определено влияние немногократно повторных на-гружений на работу таких конструкций.

Требуют значительной корректировки нормативные положения расчета. Не изучено влияние арматуры класса А800 на диаграмму деформирования керамзитофибробетона. Необходимо уточнение методов расчета прочности и деформативности керамзитофиброжелезобетонных колонн с учетом трансформированных диаграмм деформирования бетона.

Этим и некоторым другим малоизученным вопросам посвящена представленная диссертационная работа.

Цель диссертационной работы: исследовать работу внецентренно сжатых гибких керамзитофибробетонных колонн со смешанным армированием высокопрочной сталью при однократных и немногократно повторных на-гружениях, усовершенствовать нормативные расчеты таких конструкций, а также расчеты с учетом полных трансформированных диаграмм деформирования керамзитофибробетона.

Автор защищает:

- новые экспериментальные данные о несущей способности, деформативности и трещиностойкости керамзитофиброжелезобетонных колонн со смешанным армированием; анализ влияния на их работу при однократном и немногократно повторном нагружении коэффициента преднапряжения, гибкости и относительного эксцентриситета внешней силы;

- полученную экспериментальным путем полную с нисходящей ветвью

диаграмму "<Ть-Еь" керамзитофибробетона при сжатии и аналитическую за-

6

висимость по описанию этой диаграммы;

- рекомендации по определению максимальных реализованных деформаций сжатия и растяжения керамзитофибробетона от относительного эксцентриситета, гибкости и коэффициента преднапряжения;

- разработанные предложения по усовершенствованию расчета прочности керамзитофиброжелезобетонных элементов, которые позволяют учесть реальное напряженно-деформированное состояние внецентренно-сжатых элементов при разрушении и влияние преднапряжения на свойства керамзитофибробетона;

- рекомендации по совершенствованию упрощенной методики определения трещинообразующих усилий с влиянием основных факторов на значение напряжений перед образованием трещин;

- предложения по определению жесткостей и кривизн железобетонных колонн из керамзитофибробетона на всех стадиях работы;

- методики определения напряженного состояния от действий предварительного напряжения и расчета прочности и трещиностойкости керамзитофиброжелезобетонных колонн со смешанным армированием с использованием трансформированных диаграмм деформирования материалов;

- разработанную приближенную методику учета реализации нисходящей ветви диаграммы деформирования керамзитофибробетона при расчете прочности и трещиностойкости колонн.

Достоверность научных положений и выводов, касающихся расчета керамзитофиброжелезобетонных колонн со смешанным армированием подтверждается научной обоснованностью и статической надежностью при обработке большого количества результатов тщательно проведенных экспериментов.

Научная новизна работы:

- впервые получены экспериментальные данные о работе керамзитофиброжелезобетонных колонн со смешанным армированием при однократном и немногократно повторном воздействии с широким варьированием

7

гибкости, относительного эксцентриситета внешней силы и коэффициента армирования;

-установлено влияние на характер разрушения, несущую способность, деформации, кривизны и прогибы, усилия трещинообразования и ширину раскрытия трещин коротких (Л.ь=3) и гибких (А-ь=25) керамзитофиброжелезо-бетонных колонн различных коэффициентов преднапряжения при центральном и внецентренном сжатии;

-разработаны на основе данных эксперимента аналитические зависимости по описанию диаграмм деформирования керамзитофибробетона при сжатии;

- опытным путем установлено влияние на максимальные реализованные деформации керамзитофибробетона при сжатии и растяжении коэффициента преднапряжения и эксцентриситета внешней силы, предложены расчетные рекомендации по определению этих параметров;

- получены усовершенствования расчета керамзитофиброжелезобе-тонных колонн, которые учитывают реальное напряженно-деформированное состояние при разрушении, влияние преднапряжения и фактические напряжения в арматуре растянутой и сжатой зон;

- получена упрощенная методика определения трещинообразующих усилий при учете влияния основных факторов на значения напряжений перед образованием трещин и даны расчетные рекомендации по усовершенствованию методики определения жесткостей и кривизн керамзитофиброжелезобе-тонных колонн на всех стадиях работы;

- разработан метод расчета напряженного состояния и метод определения прочности и трещиностойкости керамзитофиброжелезобетонных колонн со смешанным армированием, в основу которых положены трансформированные диаграммы деформирования материалов;

- разработана упрощенная методика реализации диаграмм деформирования керамзитофибробетона при расчете колонн по прочности и трещиностойкости.

Практическая ценность работы:

Разработаны практические рекомендации по расчету и проектированию керамзитофиброжелезобетонных колонн со смешанным армированием, которые включают в себя влияние на несущую способность таких конструкций коэффициента преднапряжения, гибкости, эксцентриситета внешней силы, аналитическое описание диаграммы деформирования керамзитофибробетона, методики определения напряженно-деформированного состояния керамзитофиброжелезобетонных конструкций от действия предварительных усилий и внешней нагрузки.

Внедрение разработанных рекомендаций позволяет повысить надежность и эффективность керамзитофиброжелезобетонных колонн со смешанным армированием.

Внедрение результатов работы:

Рекомендации по проектированию керамзитофиброжелезобетонных колонн со смешанным армированием используются в проектной практике в проектных организациях ООО "Севкавнипиагропром", ОАО "Ростовграж-данпроект" и др.

Полученные результаты исследований внедрены и в учебный процесс в Ростовском государственном строительном университете - они включены в лекционные курсы по железобетонным конструкциям, дипломное проектирование, спецкурс и научно-исследовательскую работу студентов.

Апробация результатов. Основные положения диссертационной работы докладывались и обсуждались на научно-технических конференциях Ростовского государственного строительного университета «Строительст-во-2000», «Строительство-2003», «Строительство-2005», «Строительст-во-2007», «Строительство-2011» Ростовского государственного строительного университета в 2000...2011 гг.

Материалы, изложенные в диссертации, были опубликованы в 15 научных статьях, из них 4 в рецензируемых научных изданиях, рекомендуемых ВАКом РФ.

Объем работы. Диссертация состоит из введения, пяти глав, основных выводов, списка литературы и приложения. Работа изложена на 142 страницах, содержит 10 таблиц, 12 рисунков, библиографический список из 131 наименования.

Диссертационная работа выполнялась на кафедре железобетонных и каменных конструкций ФГБОУ ВПО Ростовский государственный строительный университет под руководством доктора технических наук, профессора Д.Р. Маиляна и кандидата технических наук, профессора П.П. Польского.

Глава 1. Современное состояние вопроса и задачи

исследования

1.1. Керамзитофибробетон на основе грубого базальтового волокна

Создание фибровой арматуры из базальтовых волокон многообещающее направление в сфере технологий и проектирования конструкций, развивающееся в последние годы.

Базальтовые волокна обладают рядом преимуществ: волокна не теряют своих свойств в щелочных и кислых средах; не токсичны; не образуют взвешенной в воздухе пыли, вредной для органов дыхания; не горят, при нагревании вплоть до плавления не выделяют токсических веществ.

Исследования, проведенные в данной области дали возможность установить существенное повышение (по сравнению с обыкновенными бетонами) ряда наиболее важных свойств фибробетонов с применением грубого базальтового волокна. Например, в 1,5 -г 2 раза увеличивается прочность бетона на осевое растяжение. В свою очередь, в 1,2-ь 1,3 также увеличивается прочность на осевое сжатие. Величины деформаций ползучести и усадки при сжатии понижаются на 20 -г 30 %. В процессе приготовления фибробетона важным моментом является как верный выбор и рациональное сочетание исходных материалов, так и технологический процесс их производства [98, 101]. В процессе приготовления фибробетона, вопрос о равномерном распределении базальтовых волокон по всему объему бетонной матрицы является одним из наиболее важных.

В работах [67,71,74] был сделан вывод, что наиболее приемлемым способом изготовления базальтофибробетона является метод принудительного перемешивания, так как в этом случае имеют место более высокие прочностные показатели по отношению к другим способам приготовления базальтофибробетона.

В метод принудительного перемешивания имеются разные технологические приемы. По раздельной технологии необходимо предварительно при-

готовить цементно-песчаный раствор, после чего в него добавляется необходимое количество волокон и далее получившуюся смесь перемешивают 45 секунд. Цементные оболочки, образующиеся при этом на частицах песка, снижают абразивное действие песка на волокно. Это способствует его максимальному сохранению. После этого вводится крупный заполнитель и подается воду, а после этого смесь окончательно перемешивают. Общее время перемешивания не должно составлять больше 5 минут. При принудительном перемешивании уплотнение смеси осуществляют с помощью площадочных вибраторов, так как применении глубинных вибраторов в фибробетоне могут образовываться цементно-песчаные пробки, в значительной мере снижающие его прочностные показатели.

К достоинствам принудительное перемешивания можно отнести отсутствие необходимости наличия специальной технологической линии или дополнительного оборудования. Как приготовление смеси, так и ее транспортирование могут осуществляться обычным способом. При использовании принудительный метод можно получать конструкцию любой формы.

В исследованиях [74] получены экспериментальные данные, на основании которых изучены изменение во времени прироста прочности керамзи-тофибробетона в зависимости от вида фибры и от процента фибрового армирования определены минимальные значения процента насыщения бетонной матрицы фибровым волокном различного вида и критическая величина дисперсного армирования.

В ходе исследований, выполнявшихся в РГСУ [112-114, 117, 118], в случае изменении процента армирования грубым базальтовым волокном в диапазоне (j.f=10-r 15 %. был отмечен наиболее существенный прирост прочности на сжатие. Максимальный прирост прочности на сжатие (в пределах 25 -г- 30 %) достигался при значении процента фибрового армирования [11=15 %. При величине процента фибрового армирования fj.t=20 %. наблюдалось некоторое снижение прочности испытуемых образцов.

Для керамзитофибробетона с добавлением фибры из грубого базальтового волокна средние значения кубиковой прочности И-щ с увеличением значения ^ до 15 % увеличивались более чем на 20 % в сравнении с керам-зитобетоном аналогичного состава, но без фибрового армирования. Также при этом увеличивалось и значение коэффициента вариации V с 12 до 16%. В связи с этим, значения нормативной кубиковой прочности Яп фибробетона повышались в пределах 10 -г-12 % по сравнению с их средними значениями.

Средние значения призменной прочности керамзитофибробетона из грубого базальтового волокна с повышением величины процента фибрового армирования до 15 % увеличивались на 30 %. Величины их нормативных значений при этом увеличивались на 20 %. Отношение величины нормативной прочности керамзитофибробетона к нормативной кубиковой прочности при проценте фибрового армирования =10 % и Кп=15,7...17,4 МПа увеличивалось на 12 %.

Значение коэффициента перехода от кубиковой к призменной прочности у образцов из керамзитофибробетона оказалось больше, чем у аналогичных образцов, неармированных фиброй. Было отмечено, что характер деформирования фибробетонов имеет существенные отличия по сравнению с обычными бетонами. Так, например, уровень нагрузки трещинообразования при деформировании у керамзитофибробетона в 1,19...1,39 был выше, чем у обычного керамзитобетона. При этом образование и дальнейшее развитие трещин осуществлялось как по заполнителю, так и по цементному камню. Это может свидетельствовать, что прочностные и деформативные характеристики структуры керамзитофибробетона «выравниваются».

Прочность при растяжении увеличилась по аналогичным закономерностям, что и для прочности на сжатие. Максимальный прирост прочности, при этом, был достигнут при ^ = 15%, а затем наблюдалось снижение прочности, как на растяжение, так и на сжатие. Максимальный прирост в этом случае находился в пределах от 90 до 120 %.

13

Отношение значения нормативной прочности на растяжение к нормативной кубиковой прочности при увеличении количественного содержания фибровых волокон возросло в таких же пределах.

Максимальный прирост деформативности был отмечен при изменении процента фибрового армирования в пределах диапазона от 0 до 10 %. При дальнейшем увеличении процента фибрового армирования темп прироста деформативности понижается.

В отличие от максимального прироста прочности, которой был отмечен при ^=15 %, максимальный прирост деформативности не был зафиксирован во всем диапазоне изменения величины ц,р0...20 %. При этом, незначительная величина прироста деформативности при Цг=20 % в сравнении с таким же признаком при }Х£=15 %, дает основание предположить, что максимальный прирост деформативности керамзитофибробетона из грубого базальтового волокна (ГБВ) (49...50%) достигается при ц.р20 %, или при достаточно близком к этому значении.

В нормах проектирования максимальное сжатие бетона при кратковременном воздействии нагрузки 8ьг для тяжелых и легких бетонов имеет значение, равное 0,002. При этом, в исследованиях различных авторов было отмечено, что на предельное сжатие бетона при центрально сжатых призмах значительное влияние оказывают скорость загружения образцов, прочность бетона, его вид и др. Полученные результаты показали, что значения 8ы Для фибробетонов на ГБВ с Цг=10 % при эксцентриситете е0 /Ь = 0,15 в 1,23... 1,43

раза больше, нежели у обычных тяжелых и легких бетонов.

При растяжении деформативность значительно увеличивается с повышением величины процента фибрового армирования. При значении процента фибрового армирования Цг=20 % имеет место максимум прироста деформаций еЬ1г (в пределах 140... 160%). Следовательно, при растяжении деформативность керамзитофибробетона из грубого базальтового волокна сможет возрасти в 2,5 раза.

С увеличением процента фибрового армирования уменьшается величина модуля упругости керамзитофибробетона. Призменная прочность фиб-робетона при этом возрастает, поэтому была определена степень снижения отношений Еь/И-п и Еы/Яп- При повышении ^ до 15% отношение ЕьЛ1п и ЕЬД1П понижается на 30 %.

При осевом растяжении происходит понижение модуля упругости. Его значение снижается в таких же пропорциях, что и при осевом сжатии: до 20% при проценте фибрового армирования щ=20 %.

С дальнейшим повышением процента фибрового армирования, отношение Е^/Яы понижается на 30 %. Прочностные характеристики при изгибе и раскалывании изменяются тем же закономерностям, что при осевом сжатии и растяжении, количественные признаки при этом сохраняются приблизительно с такими же величинами.

При этом фактическое падение модуля упругости в конструкционном керамзитофибробетоне прочностью 25 МПа при проценте фибрового армирования ^ =10 % не превышало 11,2 ч-13,4 %.

С микротрещинообразованием непосредственно связаны упругопла-стические свойства бетонов, так как пластическая часть полных деструкций обусловлена как нелинейным деформированием и заполнителя и цементного камня, так и появлением и развитием микротрещин.

Упругие деформации в легких бетонах, наоборот, главным образом определяются отличием в деформативных свойствах заполнителей.

Наличие фибрового армирования оказало заметное влияние на значения коэффициента упругости уь. При уровне нагрузки 0,75...0,8 от Яь коэффициент упругости в призмах из конструктивного керамзитофибробетона менялся в диапазоне от 0,83 до 0,7. В значительной степени отличительные черты уп-ругопластических качеств фибробетонов проявились при разрушении, т.е. при ст/Яь = 1. Величины коэффициентов упругости у образцов с фибровым армированием при этом имели несколько большие величины по сравнению с неармированными образцами.

Следовательно, повышенную величину деформативности фибробето-нов необходимо учесть при проектировании и расчете керамзитофибробе-тонных элементов. Так, например, максимальное значение сжимаемости керамзитофибробетонов при коэффициенте фибрового армирования |Лг=10 % можно увеличить в 1,3 раза, то есть, принимать ее значение при кратковременных нагружениях равной 2,6-10"3, а значение максимальной растяжимости может быть принято равным 0,5-10', т.е. в 2 раза более чем для бетона без фибры.

Результаты исследований керамзитофибробетонов на базе ГБВ позволяют сказать, что данный материал может быть очень эффективен при использовании его в несущих конструкциях, в частности, в колоннах.

1.2. Влияние повторных статических нагрузок на работу железобетонных конструкций

В результате исследований, проведенных в работах [32, 91], показано, что основные виды воздействий на конструкции зданий и сооружений в процессе эксплуатации изменяются во времени и по величине, т.е. являются переменными.

Как показали исследования, описанные в работах [12, 32, 65, 82, 86, 91, 92, 96] изменения нагрузок в процессе эксплуатации сооружения может привести к результатам качественно отличным от тех, которые получаются при расчете на постоянные нагрузки максимальной интенсивности.

Следует выделить необходимость изучение влияния малоцикловых на-гружений на работу железобетонных конструкций. Такие нагрузки при их высокой интенсивности крайне опасны, так как могут привести к малоцикловой усталости. В то же время такое предельное состояние ни одним нормативным документом практически не регламентируется.

Большинство железобетонных конструкций в процессе эксплуатации

подвергаются переменным воздействиям различного характера, что должно

находить отражение в расчетах. Для определения влияния переменных на-

16

грузок необходимо располагать экспериментальными данными о поведении элементов конструкций в условиях, близких к характеру изменения воздействий в реальных сооружениях. Проведено достаточно большое количество экспериментальных исследований, которые способствовали накоплению данных о поведении железобетонных конструкций в условиях повторных статических нагрузок. При этом следует отметить, что подавляющее большинство из них относится к изгибаемым железобетонным элементам. Не достаточно исследовано влияние повторных нагрузок на работу керамзито-фиброжелезобетонных конструкций.

Так, в работе [87] проведены эксперименты по изучению усталостных явлений в изгибаемых элементах. Балки подвергались действию повторяющейся статической нагрузки интенсивностью 0,4 от разрушающей с измерением деформаций после 1,5, 10, 20, 30 и 50 циклов. Здесь же приведены значения прогибов балок по циклам при уровне нагрузки 0,4 от разрушающей.

Установлено, что интенсивность нарастания прогибов уменьшается от цикла к циклу - прогиб за первые 10 нагружений возрастает на столько, как и за последующие 40. Прогиб балки после 10 нагружений составил 1,2 прогиба после первого приложения нагрузки и 0,85 полного прогиба после 50 нагружений.

Сведения железобетонных балок в условиях повторных статических нагрузок кратковременного действия имеются в некоторых зарубежных исследованиях [128, 131]. В работе [128] показано, что при кратковременном действии повторных нагрузок деформации балок увеличиваются на первых циклах, а после быстро стабилизируются.

В исследованиях В.Б.Протопопова [92] изгибаемые железобетонные элементы подвергались повторному воздействию поперечной силы при количестве циклов «нагрузка - разгрузка» от 10 до 50 тысяч при уровне 0,2 ч- 0,8. В эксперименте выявлено, что снижение прочности изгибаемых элементов по наклонным сечениям при 10 циклах повторного воздействия не произошло,

ширина раскрытия трещин увеличивалась в 1,5 ч- 2 раза по отношению к первому циклу приложения нагрузки.

В работе [90] велись исследования с целью получения данных о несущей способности и ширине раскрытия трещин железобетонных изгибаемых элементов при немногократно повторном воздействии поперечных сил.

Результаты показали, что во всех опытных образцах уменьшение несущей способности не наблюдается.

Отношение несущей способности при немногократно повторном на-гружении к такой же величине при однократном нагружении К = <Згер/С> отличается от единицы и находится в пределах 1,05 ч-1,2, и лишь для балок без поперечной арматуры близко к единице (1,01). Таким образом, наблюдается некоторое увеличение несущей способности изгибаемых элементов с поперечным армированием - в среднем на 8 %.

В.А.Таршин в работе [99] провел опыт относительно деформативности и трещиностойкости центрально-растянутых элементов с предварительно напряженной проволочной арматурой при немногократно повторных нагруже-ниях.

Анализ опытных данных показал, что при отсутствии неупругих деформаций в арматуре начало стабилизации деформаций происходит на 5 - 6 цикле в элементах с процентом армирования |д.=1 %. В элементах с ц>1 % стабилизации деформаций даже после 12 нагружений не наблюдалось.

Таким образом, актуальность данного вопроса очевидна и его решение может выявить многие неизвестные до настоящего времени свойства бетона и железобетонных конструкций. При этом степень опасности того или иного вида нагружения зависит от многих причин, начиная от интенсивности и знака нагрузки и заканчивания свойствами бетона и арматуры.

При немногократно повторных нагружениях свойства бетона претерпевают значительные изменения.

Необходимо отметить, что большинство исследований посвящено изучению работы тяжелого бетона при влиянии многочисленных повторных на-

18

груженый. Значительно меньше работ посвящено установлению влияния этих воздействий на механические свойства керамзитофибробетона. Недостаточно исследовано поведение керамзитофиброжелезобетонных конструкций при влиянии малоцикловых нагружений.

В работе А.Е. Шейкиным [111] была изучена деформативность (модуль упругости) бетонных образцов (призм) при немногократно повторных на-гружениях переменного значения. По результатам работы сделан вывод, что если повторная нагрузка имеет невысокие значения, то и значение модуля упругости бетона изменяется не слишком заметно. Если же величина повторной нагрузки превышает значение усилия микротрещинообразования, то значение модуля упругости понижается на 20 %. В экспериментальной работе [37] железобетонные призмы подверглись повторным знакопеременным на-гружениям. При этом было установлено, что деформации бетона изменяются, как правило, при первом цикле «нагружения - разгрузки». В последующем, интенсивность изменения деформаций бетона уменьшается, а к пятому -шестому циклу деформации бетона практически не изменяются. Анализ результатов выполненных работ, позволил сделать вывод, что наиболее важными факторами, оказывающими влияние на рассматриваемый процесс, можно считать относительную прочность, набранную бетоном к началу повторных нагружений —уровень немногократно повторных нагружений

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Кургин, Константин Васильевич, 2013 год

Литература

1.Аль-Ахмади Мухаммед Ахмед Али. Свойства керамзитофибробетона и конструкций на его основе при предварительном напряжении и повторных нагружениях: дисс. канд. техн. наук: 05.23.01. - Ростов-на-Дону, 2003. - 139 с.

2. Аль-Ахмади Мухаммед Ахмед Али. Учет влияния повторных нагружений на свойства керамзитофибробетона при расчете железобетонных конструкций. // Строительство - 2003. - материалы научно-практической конференции.

- Ростов-на-Дону: РГСУ. - 2003. - С.52-53.

3. Артемьев В.П., Арсланбеков М. М. Выбор классов арматуры при смешанном армировании // Бетон и железобетон. - 1981. - №5. - С.14-15.

4. Байков В.Н. Напряженно-деформированное состояние железобетонных элементов на базе обобщенных экспериментальных зависимостей физико-механических характеристик бетона и арматуры. // Вопросы прочности, деформативности и трещиностойкости железобетона. - Ростов-на-Дону. -1980. - №3. - С.3-11.

5. Байков В.Н., Горбатов В.В., Димитров З.А. Построение зависимости между напряжениями и деформациями сжатого бетона на системе нормируемых показателей. // Известия ВУЗов. Строительство и архитектура. - Новосибирск.

- 1977. - № 6. - С.31-33.

6. Бачинский В.Я. Некоторые вопросы, связанные с построением общей теории железобетона. // Бетон и железобетон. - 1979. - №11. - С.35-36.

7. Бачинский В.Я., Бамбура А.Н., Ватагин С.С. Связь между напряжениями и деформациями бетона при кратковременном неоднородном сжатии. // Бетон и железобетон. - 1984. - №10 - С. 18-19.

8. Беккиев М.Ю., Маилян Л.Р. Расчет изгибаемых железобетонных элементов различной формы поперечного сечения с учетом нисходящей ветви деформирования. - Нальчик, 1985. - 132 с.

9. Бойцов В.Н. Сопротивление сжатию предварительно напряженных железобетонных элементов повышенной гибкости: дисс. канд. техн. наук: 05.23.01.

- Ростов-на-Дону, 1984. - 220 с.

10. Бойцов В.Н., Маилян Д.Р. Рекомендации по расчету внецентрен-но-сжатых предварительно-напряженных железобетонных элементов геометрической гибкостью 10-60 из тяжелого бетона и высокопрочной арматуры. //Ростовский Промстройниипроект. - Ростов-на-Дону. - 1984. - 22 с.

11. Бойцов В.Н., Маилян Д.Р. Определение усилий трещинообразования сжатых железобетонных элементов. // Перспективные разработки, проектирование и комплексное строительство сельскохозяйственных объектов на Северном Кавказе. СевкавЗНИИЭПсельстрой, Ростов-на-Дону. - 1984. - С.47-49.

12. Бондарев Г.И. Влияние переменных загружений на деформативность и устойчивость железобетонных элементов: автореф. дисс. канд. техн. наук: 05.23.01.-М., 1983.-21 с.

13. Бондаренко В.М., Бондаренко C.B. Инженерные методы нелинейной теории железобетона. - М.: Стройиздат, 1982. - 274 с.

14. Вилков К.И. Конструкционный керамзитобетон при обычных и сложных деформациях. // М.: Стройиздат, 1984. - 240 с.

15. Ганага П.Н., Маилян J1.P. Совершенствование методов расчета железобетонных конструкций и снижение их металлоемкости. // Ставрополь: Кн.издательство, 1987. - 151 с.

16. Гвоздев A.A., Дмитриев С.А. К расчету предварительно напряженных, обычных железобетонных и бетонных сечений по образованию трещин. //Бетон и железобетон.- 1957. - № 5. - С.206-212.

17. Головин Н.Г. Смешанное армирование железобетонных элементов // Железобетонные конструкции промышленного и гражданского строительства. - Сборник трудов МИСИ. - №185. - М.: 1981. - С. 117-123.

18. Голышев А.Б., Бачинский В.Я. О разработке прикладной теории расчета железобетонных конструкций // Бетон и железобетон. - 1985. - №6. - С. 16-18.

19. ГОСТ 10180-90 (2003). Бетоны. Методы определения прочности по контрольным образцам [Электронный ресурс].- Электронная библиотека «Строительство», № 19 (октябрь 2013).- Служба НТИ ЗАО «Современные информационные услуги».

20. ГОСТ 24452-80. Бетоны. Методы определения призменной прочности, модуля упругости и коэффициента Пуассона. М., Изд-во стандартов, 1984. - 20 с.

21. ГОСТ 5382-91 (2002). Цементы и материалы цементного производства. Методы химического анализа [Электронный ресурс].- Электронная библиотека «Строительство», № 19 (октябрь 2013).- Служба НТИ ЗАО «Современные информационные услуги».

22. ГОСТ 8267-93 (2003). Щебень и гравий из плотных горных пород для строительных работ. Технические условия [Электронный ресурс].- Электронная библиотека «Строительство», № 19 (октябрь 2013).- Служба НТИ ЗАО «Современные информационные услуги».

23. ГОСТ 8269-97 (2000). Щебень и гравий из плотных горных пород и отходов промышленного производства для строительных работ. Методы физико-механических испытаний [Электронный ресурс].- Электронная библиотека «Строительство», № 19 (октябрь 2013).- Служба НТИ ЗАО «Современные информационные услуги».

24. ГОСТ 8735-88 (2001). Песок для строительных работ. Методы испытаний [Электронный ресурс].- Электронная библиотека «Строительство», № 19 (октябрь 2013).- Служба НТИ ЗАО «Современные информационные услуги».

25. ГОСТ 8736-93 (2001). Песок для строительных работ. Технические условия [Электронный ресурс].- Электронная библиотека «Строительство», № 19 (октябрь 2013).- Служба НТИ ЗАО «Современные информационные услуги».

26. Градюк И.И., Стасюк М.И. Раскрытие и закрытие трещин в изгибаемых элементах со смешанным армированием // Бетон и железобетон. - 1983. - №3. -С.45-50.

27. Гуща Ю.П., Лемыш Л.Л. Расчет деформаций конструкций на всех стадиях при кратковременном и длительном нагружениях // Бетон и железобетон. -1985. - №11. - С.13-16.

28. Дегтярев В.В. Деформативность бетона сжатой зоны в зависимости от ее форм и характера армирования. // Бетон и железобетон. - 1986. - №8. - С.42-44.

29. Дмитриев A.B. Динамический расчет изгибаемых железобетонных эле-

126

ментов с учетом влияния скорости деформирования: автореф. дисс. канд. техн. наук: 05.23.01. - М„ МИСИ, 1983. - 22 с.

30. Европейский комитет по бетону. Кодекс-образец ЕКБ-ФИП для норм по железобетонным конструкциям (перевод с французского) - М.: НИИЖБ, 1984 -284 с.

31. Зуфаров Г.К. Особенности сопротивления изгибу легкожелезобетонных элементов со смешанным армированием: дисс. канд. техн. наук: 05.23.01. -Ташкент: ТашПИ, 1986. - 142 с.

32. Иссерс Ф.А., Корев В.И. Влияние знакопеременных нагружений на тре-щиностойкость и деформативность стен силосов. // Бетон и железобетон. -1980. - №5. - С.14-15.

33. Казачек В.Г., Чистяков Е.А., Пецольд Т.М. Экспериментальные исследования гибких сжато-изогнутых железобетонных элементов с преднапряжен-ной арматурой. // Прочность, жесткость и трещиностойкость железобетонных конструкций. - Труды НИИЖБа, М., 1979. - С.93-108.

34. Карабанов Б.В., Ильин О.Ф. Особенности расчета изгибаемых предна-пряженных элементов со смешанным армированием по общему случаю // Бетон и железобетон. - 1988. - №3. - С.23-25.

35. Карпенко Н.И., Мухамедиев Т.А., Петров А.Н. Исходные и трансформированные диаграммы деформирования бетона и арматуры. // Напряженно-деформированное состояние бетонных и железобетонных конструкций. -М.: Стройиздат, 1986. - С.7-25.

36. Кодекс-образец ЕКБ-ФИП для норм по железобетонным конструкциям. Перевод с фр. // НИИЖБ. - М., 1984.

37. Кокарев A.M. Деформации железобетонных призм при малоцикловом повторном и знакопеременном нагружении // Развитие технологии, расчета и конструирования железобетонных конструкций. - Тр. НИИЖБа. - М., 1983. -С.60-63.

38. Колбаско Э.Б., Шилов A.B. Особенности напряженно-деформированного состояния фиброжелезобетонных элементов при сжатии и изгибе. // Перспективные разработки, материалы и методы производства работ. - Ростов-на-Дону. - СевкавНИПИагропром, РГСУ. - 1998.

39. Крылов С.М. Физическая и геометрическая нелинейность железобетонных конструкций. // Труды НИИЖБа. - М., 1986. - С.4-6.

40. Кузовчикова Е.А., Яшин A.B. Исследование влияния малоцикловых сжимающих воздействий на деформативность, прочность и структурные изменения в бетоне .// Труды НИИЖБа. - М., 1982. - С.24-45.

41. Кургин К.В. К расчету внецентренно-сжатых колонн из керамзитофибробетона. // Строительство - 2013: материалы научно-практической конференции. - Ростов-на-Дону: РГСУ, 2013.

42. Кургин К.В. Трещиностойкость железобетонных стоек со смешанным армированием. // Строительство - 2007: материалы научно-практической конференции. - Ростов-на-Дону: РГСУ, 2007. - С.22-23.

43. Кургин К.В., Маилян Д.Р., Блягоз A.M. Совершенствование расчета прочности керамзитофибробетонных элементов со смешанным армированием. // Интернет журнал "Вестник майкопского государственного технологического университета". -№ 4. - 2011. - С. 18-24.

44. Лейтес Е.С. К построению теории деформирования бетона, учитывающей нисходящую ветвь диаграммы деформаций материала // Новые исследования элементов железобетонных конструкций при различных предельных состояниях. - Труды НИИЖБа. - М., 1982. - С.24-32.

45. Лемыш Я.Д. Провести исследование несущей способности элементов типовых каркасных промзданий с более точным учетом особенностей работы бетона и разработать рекомендации по их расчету: отчет ЦНИИ промзданий. -М., 1982.

46. Лихов З.Р. К расчету железобетонных изгибаемых элементов с комбини-

рованным преднапряжением с учетом полных диаграмм деформирования материалов. // Строительство - 2003: материалы научно-практической конференции. - Ростов-на-Дону: РГСУ, 2003.

47. Мадатян С.А. Технология натяжения арматуры и несущая: способность железобетонных конструкций. -М.: Стройиздат, 1980. - 196 с.

48. Маилян Д.Р., Шилов A.B. Метод расчета керамзитофиброжелезобетонных колонн с учетом полных диаграмм деформирования материалов // Новые исследования в области строительства. - Ростов-на-Дону: РГСУ, 1999.

49. Маилян Д.Р. Методы учета изменения свойств бетона и арматуры после предварительных силовых воздействий. // Совершенствование расчета и проектирования строительных конструкций. - Ростов-на-Дону: СевкавНИ-ПИАгропром. - 1988. - С.18-21.

50. Маилян Д.Р. Расчет преднапряженных гибких железобетонных колонн по деформированной схеме. // Вопросы прочности, деформативности и трещи-ностойкости железобетона. - № 8. - Ростов-на-Дону. - 1980. - С.95-104.

51. Маилян Д.Р. Эффективные сжатые предварительно напряженные железобетонные элементы и методы их расчеты при различных режимах нагру-жения с учетом предыстории деформирования: автореф. дисс. докт. техн. наук: 05.23.01.-М., 1994.-971 с.

52. Маилян Д.Р., Аржановский С.И. Расчет железобетонных элементов с учетом изменения механических свойств предварительно-обжатого бетона. //Вопросы прочности, деформативности и трещиностойкости железобетона. -Ростов-на-Дону. - 1980. -№ 8. - С.89-94.

53. Маилян Д.Р., Кургин К.В. Влияние немногократно повторных нагружений на работу керамзитофиброжелезобетонных колонн. // Межкафедральный сборник научных трудов «Вопросы проектирования железобетонных конструкций». - Ростов-на-Дону: РГСУ, 2011. - С.62-69.

54. Маилян Д.Р., Кургин К.В. К расчету керамзитофиброжелезобетонных

колонн со смешанным армированием. // Строительство - 2007: материалы научно-практической конференции. - Ростов-на-Дону: РГСУ, 2007. - С.27-28.

55. Маилян Д.Р., Кургин К.В. О необходимости трансформации базовой аналитической зависимости "оь-еь" бетона. // Интернет журнал «Инженерный вестник Дона», спецвыпуск, 2011.

56. Маилян Д.Р., Кургин К.В. Работа керамзитофибробетонных колонн при повторных нагрузках. // Интернет журнал «Инженерный вестник Дона», спецвыпуск, 2012.

57. Маилян Д.Р., Кургин К.В. Сопротивление керамзитофиброжелезобетон-ных колонн немногократно повторным нагружениям. // Интернет журнал «Инженерный вестник Дона», №1, 2012.

58. Маилян Д.Р., Кургин К.В. Трещиностойкость и деформативность гибких керамзитофиброжелезобетонных колонн при внецентренном сжатии. // Строительство - 2011: материалы научно-практической конференции. - Ростов-на-Дону: РГСУ, 2011. - С.31-33.

59. Маилян Д.Р., Маилян Л.Р., Сухайль Н.Ж., Силь Г.Р. Влияние немногократно повторных нагружении на изменение механических свойств бетона. // Новые исследования в области бетонных и железобетонных конструкций.-Ташкент, 1985, С.66-70.

60. Маилян Д.Р., Овсиенко Е.А., Кургин К.В. К расчету железобетонных элементов со смешанным армированием. // Строительство - 2013: материалы научно-практической конференции. - Ростов-на-Дону: РГСУ, 2013.

61. Маилян Д.Р., Хатламаджян Х.М., Кургин К.В. Железобетонные колонны со смешанным армированием и бетоном на основе грубого базальтового волокна. // Строительство - 2000: материалы научно-практической конференции. -Ростов-на-Дону: РГСУ, 2000. - С. 19-20.

62. Маилян Д.Р., Ходжаев А.А, Методика расчета железобетонных конструкций с учетом дважды трансформированных диаграмм деформирования бетона.

// Перспективы развития научно-технического прогресса в проектировании и строительстве объектов агропромышленного комплекса Северного Кавказа: Тезисы докладов. - Ростов-на-Дону: СевкавНИПИагропром. - 1988.- С.29-31.

63. Маилян Д.Р., Чубаров В.Е., Кургин К.В. Анализ результатов численных экспериментов по оценке работы железобетонных колонн при повторной нагрузке. // Вопросы проектирования железобетонных конструкций: межкафедральный сборник научных трудов. - Ростов-на-Дону: РГСУ. - 2011. - С.23-30.

64. Маилян Д.Р., Шилов A.B. Предельные деформации в керамзитофиброже-лезобетонных коротких стойках при центральном и внецентренном сжатии. // Новые исследования бетона и железобетона. - Ростов-на-Дону: СевкавНИПИагропром, РГАС.- 1997.

65. Маилян JI.P., Беккиев М.Ю., Силь Г.Р. Работа бетона и арматуры при немногократно повторных нагружениях,- Нальчик, 1984.- 56 с.

66. Маилян Р.Д., Ахматов М.А. Железобетон на пористых каменных отходах.-М.: Стройиздат, 1987. - 208 с.

67. Маилян P.JL, Аль-Хужейри X., Польской П.П. Влияние фибрового армирования на трещиностойкость наклонных сечений керамзитофиброжелезобе-тонных изгибаемых элементов. // Сборник статей «Новые исследования бетона и железобетона». - Ростов-на-Дону: СевкавНИПИагропром, РГАС.- 1997.

68. Маилян P.JL, Маилян Д.Р. Железобетонная колонна. // А.С.СССР № 964087, Б.И., 1982,- №37.

69. Маилян P.JL, Маилян Д.Р., Хуранов В.Х. Железобетонные балки «равного» сопротивления с комбинированным преднапряжением // Вестник ОСИ РА-АСН. - 2003. - №3.

70. Маилян Р.Л., Маилян Д.Р., Якокутов М.В. Влияние уровня и знака предна-пряжений на сопротивление изгибу железобетонных элементов с комбинированным преднапряжением // Известия вузов. Строительство. -1998., №9. - С.4-7.

71. Маилян P.JL, Маилян Д.Р., Якокутов М.В. Снижение расхода стали при

предварительном сжатии высокопрочной арматуры сжатой зоны изгибаемых железобетонных элементов // Бетон и железобетон. -1999. - №1. - С.20-22.

72. Маилян Р.Л., Маилян JI.P., Осипов K.M., Шилов Ан.В., Шилов A.B., Аб-даллах М.Т., Аль-Хужейри X. Рекомендации по проектированию железобетонных конструкций из керамзитобетона с фибровым армированием базальтовым волокном. - Ростов-на-Дону: СевкавНИПИагропром, РГАС.- 1996.

73. Маилян Р.Л., Мекеров Б.А. Методика учета эффекта преднапряжения при расчете прочности железобетонных элементов. // Бетон и железобетон. - 1983. - №9.- С.28-30.

74. Маилян Р.Л., Шилов A.B., Абдаллах М.Т. Влияние фибрового армирования на трещиностойкость железобетонных балок. // Совершенствование расчетов, проектирования и технологии изготовления строительных конструкций. - Ростов-на-Дону: СевкавНИПИагропром, РГАС.- 1995.

75. Малинина Л.А., Королев K.M., Рыбасов В.П. Опыт изготовления изделий из фибробетона в СССР и за рубежом. // Обзор ВНИИМЭСМ.- М., 1981. - 35 с.

76. Масюк Г.Д. Особенности сопротивления бетона при знакопеременных напряжениях растяжение-сжатие и их учет при расчете железобетонных элементов: автореф. дисс. канд. техн. наук: 05.23.01. - Одесса, 1985. - 24 с.

77. Махова М.В., Джигирис Д.Д., Сергеев В.П., Маилян Л.Р., Шилов Ан.В., Бочарова Т.М. Выбор рациональных видов дисперсного армирования тонкостенных конструкций. // Строительство Украины. - № 5-6. -1994.

78. Мекеров Б.Д. Влияние предварительного напряжения на внецентренно растянутые элементы и методика расчета прочности: дисс. канд. техн. наук: 05.23.01. - Ростов-на-Дону, 1983. - 227 с.

79. Методические рекомендации по определению основных механических характеристик бетонов при кратковременном и длительном нагруже-нии. // НИИЖБ. - М., 1984. - 52 с.

80. Методические рекомендации по определению параметров диаграммы

"а-е" бетона при кратковременном сжатии. - Киев, 1985. - 15 с.

81. МитасовВ.М., БехтинП.П Смешанное армирование при различных уровнях предварительного напряжения // Бетон и железобетон. -1987. - №5.-С.26-28.

82. Москвитин В.В. Циклическое нагружение элементов конструкций. // Наука.-М., 1981.-325 с.

83. Мукавеле Кремилдо Лоуренсо, Маилян Д.Р., Кургин К.В. Влияние нормативных ограничений деформаций и ширины раскрытия трещин на расчетную прочность керамзитобетонных стоек со смешанным армированием. // Строительство - 2005: материалы научно-практической конференции. — Ростов-на-Дону: РГСУ, 2005. - С.28-30.

84. Мурашев В.И. Трещиностойкость, жесткость и прочность железобетона.-М.: Машгиз, 1950.- 120 с.

85. Набоков И.И. Экспериментальное и теоретическое исследование устойчивости предварительно напряженных железобетонных элементов при кратковременном действии нагрузки: автореф. дисс. канд. техн. наук: 05.23.01. -Киев, 1975. - 22 с.

86. Новотарский И.П. Исследование изгибаемых железобетонных элементов при постоянных и периодических нагрузках высокого уровня: автореф. дисс. канд. техн. наук: 05.23.01. - Киев, 1977. - 20 с.

87. Осидзе В.И., Надирадзе В.Д. Влияние повторяющихся статических нагрузок на деформации железобетона. // Техническая информация Госстроя СССР, серия строительство и архитектура, 1964. - №8. - С.8-15.

88. Паныпин Л.Л. Диаграмма момент-кривизна при изгибе и внецентренном сжатии // Бетон и железобетон. 1985.-№11.- С. 18-20.

89. Пересыпкин E.H., Пузанков Ю.И., Починок В.П. Метод построения диаграмм деформирования сжато-изгибаемых элементов // Бетон и железобетон. -1985.- №5.- С.31-35.

90. Погореляк А.П. Исследование работы железобетонных изгибаемых элементов на поперечную силу при немногократно повторных нагружениях: ав-тореф. дисс. канд. техн. наук: 05.23.01. - Киев, 1981. - 22 с.

91. Погореляк А.П., Бабич Е.М. Прочность железобетонных балок по наклонным сечениям при воздействии немногократно повторных нагрузок. -Изв. вузов, серия строительство и архитектура. - 1980. - №3. - С. 14-16.

92. Протопопов А.Б. Воздействие повторяющейся нагрузки на прочность и трещиностойкость железобетонных балок по наклонным сечениям. //Вопросы прочности судов.- М.: Высшая школа, 1970. - Труды ГИИСИ, № 88. - С.13-22.

93. Рабинович Ф.Н. Дисперсно-армированные бетоны. - М.: Стройиздат, 1989.

94. Рекомендации по расчету и проектированию железобетонных конструкций с комбинированным преднапряжением. - Ростов-на-Дону: СевкавНИ-ПИагропром, РГСУ. - 1999. - С.27.

95. Руденко В.В. Критерии малоцикловой несущей способности бетона в железобетонных конструкциях. // Совершенствование методов расчета и исследование новых типов железобетонных конструкций. - JL: ЛИСИ, 1981. -С.67-71.

96. Степанюк В.К., Лобанов А.Т. Особенности работы предварительно напряженных балок при действии статических повторных нагрузок. // Строительство и архитектура Белоруссии. - 1982. - №1. - С.37 - 39.

97. Сухман В.Ф. Прочность и жесткость косо сжатых железобетонных колонн каркасов промышленных зданий: автореф. дисс. канд. техн. наук: 05.23.01. -М., 1976.-23 с.

98. Т.У. 69 УССР 87-85. Волокно грубое базальтовое. Технические условия (Минсельстрой УССР), Киев. - 1985.

99. Таршин В.А. Исследование трещиностойкости и деформативности центрально растянутых предварительно напряженных элементов, армированных проволочной арматурой при немногократно повторных нагружениях: авто-

реф. дисс. канд. техн. наук: 05.23.01. - Киев, 1977. - 22 с.

100. Узун И.А. Учет реальных диаграмм деформирования материалов в расчетах железобетонных конструкций // Бетон и железобетон. -1997. - №2. - С.25-27.

101. Фибробетон и его применение в строительстве / Под редакцией Б.А. Крылова. - М., 1979. - 173 с.

102. Филимонов H.H., Трифонов H.A. Работа смешанной арматуры изгибаемого элемента в стадии разрушения. // Известия ВУЗов. Строительство и архитектура. - Новосибирск, 1979. - №7.

103. Холмянский М.М., Курилин В.В., Ерин H.H., Зальцман A.C. Расчет ста-лефибробетонных элементов на чистый изгиб. // Бетон и железобетон. - М., 1991.-№3.

104. Хуранов В.Х. Железобетонные предварительно напряженные плиты покрытий «равного» сопротивления. // Строительство - 2003: материалы научно-практической конференции. - Ростов-на-Дону: РГСУ, 2003.

105. Хуцишвили Т.Г. Исследование внецентренно сжатых легко железобетонных элементов с учетом фактических кривых деформаций материалов и перераспределения усилий во времени: автореф. дисс. канд. техн. наук: 05.23.01. - Тбилиси, 1987. - 24 с.

106. Цейтлин С.Ю. Железобетонные преднапряженные элементы с поперечными трещинами обжатия. /Исследование и создание методов расчета экономичных конструкций: дисс. докт. техн. наук: 05.23.01. - М., 1982.

107. Чайка В.П. Об одном резерве экономии сжатой арматуры в изгибаемых и внецентренно нагруженных железобетонных элементах. // Труды Львовского сельскохозяйственного института. - Львов, 1975. - Т.69. - С.45-50.

108. Чернобаев В.И., Исследование несущей способности гибких пустотных железобетонных колонн из высокопрочного бетона: дисс. канд. техн. наук: 05.23.01.-Киев, 1987.- 179 с.

109. Чистяков Б.А., Мулин Н.М., Тарасов A.A. Колонны армированные вы-

сокопрочной сталью. // Совершенствование конструктивных форм, методов расчета и проектирования железобетонных конструкций. - НИИЖБ. - М., 1983. - С.102-107.

110. Чубаров В.Е. Сопротивление внецентренному сжатию железобетонных элементов со смешанным армированием: автореф. дисс. канд. техн. наук: 05.23.01.-Воронеж. 1987.-23 с.

111. Шейкин А.Е. Ползучесть при повторных нагружениях и модуль деформаций бетона. // Исследование железобетонных и сварных мостовых конструкций. - М.: Трансжелдориздат, 1956.

112. Шилов A.B. Сопротивление сжатию керамзитофиброжелезобетонных элементов различной гибкости: дисс. канд. техн. наук: 05.23.01. - Ростов-на-Дону, 2000. - 188 с.

113. Шилов A.B. Сопротивление сжатию гибких железобетонных стоек на грубом базальтовом волокне. // Строительство - 1999. Юбилейная международная научно-практическая конференция. Тезисы докладов. - Ростов-на-Дону: РГСУ. - 1999.

114. Шилов Ан.В. Керамзитофиброжелезобетонные элементы с высокопрочной арматурой без предварительного напряжения: дисс. канд. техн. наук: 05.23.01. - Ростов-на-Дону, 1996. - 172 с.

115. Шилов A.B. Особенности расчета железобетонных стоек из керамзито-фибробетона. // Вопросы технологии бетона и проектирования железобетонных конструкций. - Ростов-на-Дону: РГСУ, СевкавНИПИагропром. - 1998.

116. Шилов A.B., Кургин К.В. Влияние предварительного напряжения на несущую способность керамзитофиброжелезобетонных стоек. // Строительство - 2003: материалы научно-практической конференции. - Ростов-на-Дону: РГСУ, 2003. - С.60-61.

117. Шилов A.B., Маилян Д.Р. Влияние гибкости на несущую способность керамзитофибробетонных стоек. // Вопросы технологии бетона и проектиро-

вания железобетонных конструкций. - Ростов-на-Дону: РГСУ, СевкавНИ-ПИагропром. - 1998.

118. Шилов А.В., Махова М.Ф., Джигирис Д.Д. К вопросу деформирования фиброжелезобетонных элементов. // Перспективные разработки, материалы и методы производства работ. - Ростов-на-Дону: СевкавНИПИагропром, РГСУ. - 1998.

119. Шилов А.В., Хатламаджян Х.М., Кургин К.В. Керамзитофиброжелезо-бетонные элементы на основе грубого базальтового волокна. // Железобетон, строительные материалы и технологии в третьем тысячелетии: межкафедральный сборник научных трудов. - Ростов-на-Дону: РГСУ, 2001. - С.56-58.

120. Шляхтина Т.В. Особенности подбора составов дисперсно-армированных бетонов. // Технология и долговечность дисперсно-армированных бетонов. Сборник трудов ЛенЗНИИЭП. - Л., 1984. - С. 12.

121. Щербаков Е.Н. Физические и феноменологические основы прогнозирования механических свойств бетона для расчетов железобетонных конструкций: автореф. дисс. докт. техн. наук: 05.23. 01. - М., 1987. - 49 с.

122. Янкелевич М.А. К Оптимизации смешанного армирования железобетонных элементов. // Строительные конструкции. - Киев: Будивельник, 1985.-С.14-18.

123. Яшин А.В. О некоторых деформативных особенностях бетона при сжатии. // Теория железобетона. - М.: Стройиздат, 1972. - С.131-137.

124. Ящук В.Е. К описанию диаграммы сжатия и разгрузки бетона // Известия ВУЗов. Строительство и архитектура. - 1980. - №3. - С.5-11.

125. A fundamental explanation of the behavior of reinforced concrete in flexure based on the properties of concrete under multiracial stress/ Kotsovos M.D.-Materieauxet construction, 1982.-№ 90.- p.529-538.

126. Bachmann H. 10 themes on Partial Prestressing symposia on partial pre-stressing and practical construction and reinforced concrete. F.P.I. Bucharest, 1982,

p.92-103.

127. Bachmann H. Teilweise Vofspannung. Erfahrungen in der Bemessung. -Beton u Stahebetonbau, 1982. - №2. - s.40-44.

128. Le Cornus B. Recherchessur le comportment du betonet du beton armesoumis a des efforts répétés. Annoles de l'Institut Technique du Batimentet des travaux publics. Circulaire Serie F. - 1946 - №27.

129. Leonard F. Partial prestressing improves serviceability. - Simposia on partial prestressing and practical construction in prestressed and reinforced concrete. F.I.P. Bucharest, 1982. - P.250-257.

130. Sargin H. Stress-strain relations hips for concrete and the analysis of structural concrete sections: Solid Mechanice Division. / University of Waterloo.-SM Study. -№ 4. - Ontario. - Canada. - 1971.

131. Tichy M. Strength increase under low cyclic repeated loading of reinforced and restressed concrete. Stavednickycasopis. - №6. - 1972.

Приложение. Акты о внедрении результатов работы

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования

РОСТОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ

УНИВЕРСИТЕТ

ул. Социалистическая. 162. Ростов-на-Дону. 344022 ОКНО 020691 19

Тел./факс: [phone]. [phone]' ОГРН 1026103175559

E-mail: [e-mail] Телекс: 123404 ЦИКЛ ИНН'КИИ 6163020389/616301001

В диссертационный Совет при Ростовском государственном строительном университете

Сообщаем, что результаты исследований, приведенные в диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук аспиранта Кургина К.В. «Керамзитофиброжелезобетонные колонны со смешанным армированием» используются в учебном процессе на кафедре железобетонных и каменных конструкций при подготовке студентов по специальности «Промышленное и гражданское строительство» (в лекционных курсах по реконструкции, обследованию и усилению железобетонных конструкций и спецкурсе, в дипломном проектировании и научно-исследовательской работе студентов).

Открытое акционерное общество «РОСТОВГРАЖДАНПРОЕКТ»

(ОАО «РГП»)

А.

пр. Буденновский, 62/2 г. Ростов-на-Дону, Россия, 344000, телефон [phone] факс [phone] e-mail: [e-mail] ИНН 6165000211, КПП 616501001 р/сч. 40702810352090109999 в РОСБ №5221/0366 Юго-Западный банк ОАО "Сбербанк России" г. Ростов-на-Дону к/сч. 30101810600000000602, БИК 046015602, ОКПО 04007424, ОГРН 1026103715747

регистр

too 9000

на №

от

Ректору

Ростовского государственного строительного университета профессору Вагину B.C.

Уважаемый Владимир Стефанович !

Сообщаем Вам, что переданные в ОАО «Ростовгражданпроект» материалы по применению железобетонных колонн керамзитофиброжелезобетонных колонн со смешанным армированием, оценивающие технико-экономическую эффективность данных конструкций, являющиеся частью диссертационной работы аспиранта Курги-на К.В., были рассмотрены и одобрены ведущими специалистами института.

Разработанные предложения по проектированию таких конструкций, указанные Кургином К.В. в его работе используются в практике проектирования института.

Генеральный директор

С. А. Глебичев

ОБЩЕСТВО С ОГРАНИЧЕННОЙ ОТВЕТСТВЕННОСТЬЮ

Севкавнипиагропром

ПРОЕКТНЫЙ ИНСТИТУТ

ИНН №6165114498; КПП 616501001; ОКНО 73273970; ОКВЭД 74.20.11; 74.20.13; 74.20.35;

ОГРН 1046165007294 от 19.04.2004 г. 344012, г. Ростов-на-Дону, ул. Ивановского, 38/63 Тел. [phone]; тел./факс [phone]; E-mail: [e-mail]; Сайт: www.sevkav.biz

№

of- (ОА$/ /О, ¿¿О/в

На №

Ректору Ростовского государственного строительного университета профессору Вагину B.C.

Уважаемый Владимир Стефанович!

Сообщаем Вам, что переданные в ООО «Севкавнипиагропром» матери алы оценивающие технико-экономическую эффективность применения ке рамзитофиброжелезобетонных колонн со смешанным армированием, явля ющиеся частью диссертационной работы аспиранта Кургин К.В., были рас смотрены и одобрены ведущими специалистами института.

Области эффективного применения таких конструкций, указанные ав тором в его работе и разработанные предложения по проектированию используются в практике проектирования института.

С уважением, Главный инженер

щь

А. Е. Лысенко