Изготовление трехслойных плоских кольцевых деталей с утолщенными упругими слоями тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 00.00.00, кандидат наук Нгуен Ван Тинь

• Нгуен Ван Тинь
• кандидат наук
• 2022

Оглавление диссертации кандидат наук Нгуен Ван Тинь

ВВЕДЕНИЕ

1. СОСТОЯНИЕ И ПРОБЛЕМЫ ИЗГОТОВЛЕНИЯ МНОГОСЛОЙНЫХ УПЛОТНИТЕЛЬНЫХ ДЕТАЛЕЙ НА МЕТАЛЛИЧЕСКОЙ ОСНОВЕ

1.1. Область применения и конструктивные особенности многослойных уплотнителей

1.1.1. Типы многослойных уплотнительных элементов

1.1.2. Трехслойные кольцевые плоские уплотнители с упруго-эластичными слоями из терморасширенного графита

1.2. Анализ подходов к технологии изготовления многослойных уплотнителей на металлической основе

1.2.1. Выбор рационального способа изготовления

1.2.2. Изготовление уплотнительных элементов типа «плоская шайба» разделительными операциями штамповки

1.3. Выбор метода теоретического силового анализа разделительных операций при изготовлении уплотнительных элементов

1.3.1. Решение плоской задачи о вдавливании гладкого клинового инструмента в полуплоскость с образованием прямолинейного наплыва

1.3.2. Основные операционные соотношения для аналитического описания полей линий скольжения в технологических задачах обработки металлов давлением

1.3.3. Основные положения, необходимые для решения осесимметричных технологических задач теории пластичности

1.4. Цель работы и задачи исследования

2. РАСШИРЕНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ВОЗМОЖНОСТИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ТРЕХСЛОЙНЫХ ПЛОСКИХ КОЛЬЦЕВЫХ ДЕТАЛЕЙ ИЗ КОМПОЗИТНЫХ МАТЕРИАЛОВ

2.1. Изготовление кольцевых плоских деталей из композитных материалов со средним металлическим слоем и утолщенными наружными упругими слоями

2.1.1. Рекомендации по проектированию штамповой оснастки и инструмента для вырубки трехслойных кольцевых плоских деталей с наружными утолщенными слоями из композитных материалов

2.1.2. Рекомендации по проектированию штамповой оснастки и инструмента для пробивки отверстий в трехслойных кольцевых плоских деталях с наружными утолщенными слоями из композитных материалов

2.2. Изготовление кольцевых плоских деталей из композитных материалов с наружными металлическими слоями и центральным упругим слоем

2.2.1. Теоретическое определение предельной толщины наружных металлических слоев уплотнителей, допускающих при изготовлении обычную вырубку-пробивку

2.2.2. Экспериментальная проверка зависимости предельной толщины наружных металлических слоев кольцевых плоских деталей из композитного материала, допускающих при изготовлении обычную вырубку-пробивку

2.2.3. Совершенствование способа вырубки - пробивки трехслойных уплотнителей с увеличенной толщиной наружных металлических слоев

2.2.4. Исследование силовых режимов вырубки-пробивки трехслойных материалов с наружными металлическими слоями пуансонами с фигурным

венцом

2.3. Основные результаты и выводы по разделу

3. ФАКТОРНОЕ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ КАЧЕСТВА ИЗГОТОВЛЕНИЯ ТРЕХСЛОЙНЫХ УПЛОТНИТЕЛЬНЫХ ДЕТАЛЕЙ С ЦЕНТРАЛЬНЫМ МЕТАЛЛИЧЕСКИМ СЛОЕМ И НАРУЖНЫМИ СЛОЯМИ УВЕЛИЧЕННОЙ ТОЛЩИНЫ ИЗ ТЕРМОРАСШИРЕННОГО ГРАФИТА

3.1. Анализ качества трехслойных уплотнителей с утолщенными наружными слоями из пенографита и планирование многофакторного эксперимента

3.2. Обработка результатов многофакторного эксперимента

3.2.1. Расчет коэффициентов регрессии

3.2.2. Проверка значимости рассчитанных коэффициентов уравнения регрессии

3.2.3. Оценка адекватности установленных уравнений регрессии описанию исследуемого процесса

3.3. Качественное исследование рассчитанных уравнений регрессии

3.4. Основные результаты и выводы по разделу

4. АНАЛИТИЧЕСКОЕ ОПИСАНИЕ ПОЛЯ ЛИНИЙ СКОЛЬЖЕНИЯ, СХЕМАТИЗИРУЮЩЕГО ВДАВЛИВАНИЕ ГЛАДКОГО КОНУСНОГО ИНСТРУМЕНТА В ПОЛУПРОСТРАНСТВО С ОБРАЗОВАНИЕМ ПРЯМОЛИНЕЙНОГО НАПЛЫВА

4.1. Вывод условия несжимаемости материала при вдавливании гладкого конусного инструмента в полупространство

4.2. Развитие алгоритма построения участков полей линий скольжения, примыкающих к прямолинейным свободным границам, наклоненным к радиальной координате, для условий осевой симметрии

4.2.1. Описание общих правил построения указанных участков полей линий скольжения

4.2.2. Установление зависимостей для нахождения проекций граничных линий скольжения AC и BC

4.2.3. Определение зависимости между угловыми параметрами и исследуемого пластического участка поля

4.3. Построение полной конструкции поля линий скольжения

4.3.1. Определение радиусов кривизны прочих граничных линий скольжения в предлагаемой конструкции поля линий скольжения

4.3.2. Определение необходимых проекций граничных линий скольжения

4.3.3. Согласование параметров схемы исследуемого процесса и конструкции поля линий скольжения

4.3.4. Алгоритм расчета для определения геометрических параметров предлагаемого поля линий скольжения исследуемого процесса

4.4. Расчет напряжений

4.5. Расчет необходимых технологических сил

4.5.1. Определение контактного нормального напряжения вдоль грани конусного инструмента

4.5.2. Определение вертикальной составляющей технологической силы

4.5.3. Экспериментальные исследования силовых режимов вырубки-пробивки

4.6. Основные результаты и выводы по разделу

5. РАЦИОНАЛЬНОЕ ПРОЕКТИРОВАНИЕ

АВТОМАТИЗИРОВАННЫХ ПЕРЕНАЛАЖИВАЕМЫХ ШТАМПОВ ДЛЯ МЕЛКОСЕРИЙНОГО МНОГОНОМЕНКЛАТУРНОГО ПРОИЗВОДСТВА ДЕТАЛЕЙ ТИПА «ПЛОСКАЯ ШАЙБА»

5.1. Проектирование автоматизированного штампа для удаления сдвигом наружного и внутреннего отхода кольцевых плоских деталей

5.2. Установление рационального расстояния между осями загрузки и обработки (вырубки-пробивки) и рабочего хода шиберной подачи при определенном внешнем диаметре заготовок

5.3. Разработка узлов крепления пуансона и матрицы для изготовления уплотнителей

5.4. Использование результатов исследований в учебном процессе

5.5. Основные результаты и выводы

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

ПРИЛОЖЕНИЕ

ВВЕДЕНИЕ

Актуальность темы. Среди различных способов повышения эффективности изготовления различной продукции важное значение имеет уменьшение трудоемкости и себестоимости ее производства, а также улучшение качества и эксплуатационных характеристик. Во многих отраслях промышленности, таких, как машиностроение, атомная энергетика, строительство нефтяных, газовых и прочих магистралей для перемещения жидких и газообразных агрессивных сред широко применяются многослойные комбинированные конструкции с чередующимися металлическими и упруго-эластичными слоями из композитных материалов. Это относится и к многослойным уплотнительным плоским элементам различной конфигурации и назначения, в частности, к трехслойным уплотнительным (прокладочным, компенсаторным и прочим) деталям, у которых средний слой является металлическим, а периферийные слои - из терморасширенного графита (ТРГ). Также часто используются аналогичные конструкции, у которых наоборот, периферийные слои - металлические, а средний слой - из ТРГ. Терморасширенный графит представляет собой экологически чистый материал, имеющий уникальные свойства. Он химически инертен к агрессивным средам, не реагирует на радиацию. Ему свойственны большая упругость и высокая термостойкость, а также низкий коэффициент трения и высокая стойкость к старению.

Значительную сложность изготовления указанных деталей высокого качества из данного многослойного материала наиболее эффективными способами обработки давлением (вырубка-пробивка) вызывает проблематичность применения жесткого прижима металлических слоев перед срезом вследствие наличия упруго-эластичных слоев. Указанное обстоятельство обусловливает образование комплекса дефектов изготавливаемых уплотни-тельных элементов, таких как изгиб металлических слоев в зоне обработки, увеличение эксцентриситета, а также отклонение от перпендикулярности периферийных плоскостей и торцевой поверхности детали. Особую значимость

уменьшение возникающих дефектов имеет при увеличенных (относительно металлических) упруго-эластичных слоях (ТРГ). Результаты исследования известных литературных данных и проведенные патентные исследования позволяют утверждать, что повысить качество изготовления указанных уплотнительных элементов можно применением клиновых (в меридиональной плоскости) выступов на инструменте и штамповой оснастке.

Теоретическое и экспериментальное обоснование усовершенствованных конструкций инструмента и силовых режимов изготовления трехслойных уплотнителей повышенного качества с металлическими и увеличенными упруго-эластичными слоями является актуальной научно-технической задачей.

Работа выполнена в рамках гранта по государственной поддержке ведущих научных школ Российской Федерации НШ-2601

Цель работы. Расширение технологических возможностей разделительных операций штамповки многослойных уплотнительных, прокладочных и компенсаторных деталей с металлическими и упруго-эластичными слоями по толщине получаемых изделий путем обоснования рациональных конструкций инструмента, силовых режимов и совершенствования штампо-вой оснастки.

Для достижения указанной цели в работе были поставлены и решены следующие задачи исследований:

1. Усовершенствовать конструкции инструмента для изготовления разделительными операциями штамповки трехслойных плоских кольцевых уплотнительных, прокладочных и компенсаторных деталей с металлическими и упруго-эластичными слоями из композитных материалов (ТРГ) с установлением рациональных геометрических параметров деформирующего инструмента, оснастки и силовых режимов.

2. Исследовать влияние геометрических размеров инструмента с клиновыми кольцевыми выступами на качество вырубки трехслойных уплотнителей со средним металлическим слоем и утолщенными периферийными

слоями из ТРГ путем проведения планируемого многофакторного эксперимента.

3. Определить аналитическим методом линий скольжения распределение напряжений при вдавливании в жесткопластическое полупространство клиновых (в меридиональном сечении) выступов на инструменте и установить результирующие аналитические зависимости для нахождения геометрических и силовых параметров, описывающих этот процесс.

4. Выполнить экспериментальную проверку полученных аналитических зависимостей для силового анализа разделительных операций штамповки трехслойных уплотнителей.

5. Разработать конструкцию универсального автоматизированного штампа с быстросъемным инструментом для изготовления кольцевых плоских деталей из материалов, имеющих металлические и эластичные слои.

6. Использовать результаты исследований в учебном процессе.

Объект исследования. Разделительные операции штамповки многослойных уплотнительных деталей с металлическими и упруго-эластичными слоями.

Предмет исследования. Закономерности и технические возможности уменьшения дефектов при изготовлении в штампах качественных трехслойных уплотнителей с металлическими и упруго-эластичными слоями.

Методы исследования. В теоретическом исследовании применен аналитический метод линий скольжения (характеристик) с использованием интегрального преобразования Лапласа-Карсона (операционного исчисления), позволяющий получить результирующие геометрические и силовые зависимости для расчета требуемых параметров процесса вдавливания гладкого клина в полуплоскость в условиях осесимметричного деформированного и напряженного состояний.

Экспериментальные исследования разделительных операций штамповки многослойных уплотнительных деталей выполнялись на испытательной машине Р5 с записью индикаторных диаграмм. При проведении эксперимен-

тальных исследований были задействованы положения полного планируемого факторного эксперимента, обработка результатов осуществлялась методами математической статистики.

Положения, выносимые на защиту:

- усовершенствованные конструкции инструмента для изготовления трехслойных плоских кольцевых деталей с металлическими и упруго-эластичными слоями разделительными операциями штамповки для следующих типовых конструктивных вариантов, имеющих: а) средний (силовой) металлический слой и утолщенные периферийные упруго-эластичные слои из ТРГ; б) наружные утолщенные (относительно среднего) периферийные металлические слои и средний слой из ТРГ;

- установленные путем проведения планируемого многофакторного эксперимента закономерности влияния геометрических размеров инструмента с клиновыми (на фронтальном разрезе) кольцевыми выступами на качество изготовления трехслойных уплотнителей;

- полученные и статистически обоснованные соответствующие уравнения регрессии, позволяющие сводить к малым допустимым значениям образующиеся дефекты;

- результаты исследований аналитическим методом линий скольжения (характеристик) процесса внедрения гладкого конусного инструмента в жест-копластическое полупространство с образованием наплыва с прямолинейной свободной границей для условий осесимметричного пластического течения деформируемого материала и установленные результирующие аналитические зависимости, позволяющие производить расчет геометрических и силовых параметров данной операции;

- результаты экспериментальных исследований силовых параметров разделительных операций штамповки трехслойных кольцевых уплотнителей из композитного материала;

- разработанные практические рекомендации для проектирования базового технологического процесса изготовления в штампах трехслойных кольцевых уплотнителей.

Научная новизна:

- установлены зависимости величины изгиба центрального металлического слоя в зоне разделения, отклонения от перпендикулярности торцевой поверхности изготавливаемой детали и технологической силы вырубки-пробивки трехслойных уплотнителей от геометрических характеристик инструмента;

- впервые аналитически описаны в форме соответствующих уравнений закономерности формирования и развития пластической области при внедрении конусного инструмента в жесткопластическую полуплоскость с образованием наплыва с прямолинейными свободными границами в условии осевой симметрии.

Практическая значимость. Разработаны регрессионные модели процессов изготовления разделительными операциями штамповки плоских трехслойных уплотнительных элементов типа шайба с металлическими слоями и слоями из терморасширенного графита; сформулированы практические рекомендации по рациональному проектированию предлагаемых технологий в условиях серийного многономенклатурного производства с назначением требуемых геометрических размеров инструмента; разработана конструкция универсального штампа для изготовления кольцевых уплотнителей из трехслойного материала.

Реализация работы. Результаты исследований использованы в учебном процессе при подготовке магистров по направлениям: 15.04.01 «Машиностроение» и 15.04.02 «Технологические машины и оборудование».

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Изготовление трехслойных плоских кольцевых деталей с утолщенными упругими слоями»

Апробация работы.

Результаты исследований доложены на: VII Международной научно-практической конференции молодых ученых и студентов «Металлургия XXI столетия глазами молодых» / Донецк: ДонНТУ - 2021; Региональной магистерской научной конференции (РМНК), Тула, ТулГУ (2020, 2021 г.г.); Всероссийской научно-технической конференции студентов и аспирантов «Современные технологии обработки металлов и средства их автоматизации». Тула, ТулГУ, 2021 г.

Публикации. Материалы проведенных исследований отражены в 8 статьях в изданиях, рекомендуемых ВАК для опубликования материалов диссертационных работ, 4 статьях и тезисах докладов на научно-технических конференциях различного уровня.

Структура и объем диссертации. Диссертационная работа состоит из введения и пяти разделов, заключения, списка использованных источников из 165 наименований, и включает 193 страницу машинописного текста, 78 рисунков и 25 таблиц.

Автор выражает глубокую благодарность д-ру техн. наук, профессору

Г.В. Панфилову] за оказанную помощь при выполнении работы.

В первом разделе проведен обзор области применения существующих трехслойных уплотнительных, прокладочных, компенсаторных и других конструкций из трехслойных материалов, состоящих из металлических (несущих, силовых) слоев и непосредственно уплотняющих различные соединения упруго-эластичных слоев (в частности, ТРГ). Выполнен анализ известных подходов к изготовлению указанных деталей и исследованию предельных технологических возможностей применения разделительных операций в штампах с соблюдением условий обеспечения их качества.

Проведен обзор работ по аналитическому методу линий скольжения применительно к условиям осесимметричного деформированного состояния. Данный метод был обоснован и получил свое развтите в работах Х. Генки, Р. Хилла, А.А. Ильюшина, А.Ю. Ишлинского, Д.Д. Ивлева, Р. Шилда, Б.А. Друянова, Р.И. Непершина, А.З. Журавлева, Л.С. Ураждиной, В.И. Ураждина, И.П. Ренне, Г.В. Панфилова и других.

Поскольку конусные (клиновые на фронтальном разрезе) выступы с малыми углами на инструменте являются хрупкими (не способными воспринимать значительные контактные давления) конструктивными элементами, то установление уточненных значений указанных давлений и величины интегральных сил, воспринимаемых конусными выступами, является весьма актуальным. В связи с этим, аналитическим методом линий скольжения рассмотрена известная плоская задача о вдавливании гладкого клина в жестко-

пластическую полуплоскость с образованием наплыва с прямолинейной свободной границей.

Установлены требования для рационального проектирования универсальных автоматизированных штампов, работающих в условиях мелкосерийного или серийного многономенклатурного производства. Сформулированы задачи исследования.

Во втором разделе осуществлено усовершенствование конструкций инструмента для изготовления разделительными операциями обработки металлов давлением трехслойных плоских кольцевых деталей с металлическим и упруго-эластичными слоями, содержащих средний металлический слой и наружные упруго-эластичные слои увеличенной (по отношению к среднему слою) толщины. Сформулированы рекомендации по назначению рациональных геометрических параметров пуансонов, матриц и кольцевых прижимов в зависимости от первоначальной толщины упругих слоев и центрального металлического слоя, обеспечивающие надежную реализацию исследуемых процессов.

Для альтернативных конструктивных вариантов, также широко применяемых в различных отраслях промышленности, когда наружными являются металлические слои, а средний - из ТРГ, определены предельные значения толщин металлических слоев различных марок, при которых допустимо использование обычной вырубки-пробивки. Полученные зависимости аппроксимированы полиномиальными моделями и проведена оценка качества этой аппроксимации. Для расширения технологических возможностей реализации данных разделительных операций предложено применять инструмент с фигурными режущими кромками конусной кольцевой формы, локализующими зоны среза и снижающими контактные давления на средний слой из ТРГ. При этом конструкция штампа имеет внутренний упругий прижим, сохраняющий при вырубке или пробивке средний упруго-эластичный слой и уменьшающий дефекты изготавливаемой детали.

В третьем разделе проведено многофакторное экспериментальное исследование технологии вырубки (обрезки) в штампах трехслойных уплотнителей инструментом с клиновыми кольцевыми выступами, позволившее установить закономерности влияния геометрических размеров клиновых выступов на инструменте в операциях вырубки (обрезки) на качество изготовления трехслойных уплотнителей со средним металлическим слоем и наружными упруго-эластичными слоями из ТРГ увеличенной толщины.

Установлены в кодированных и натуральных величинах факторов регрессионные модели качества трехслойных уплотнителей, изготавливаемых по предлагаемой технологии, обеспечивающие возможность регулировать характеристики их качества, значительно влияющих на функциональные параметры.

В четвертом разделе выполнено аналитическое описание поля линий скольжения, возникающего при осесимметричном вдавливании симметричного клинового инструмента в жесткопластическое полупространство с образованием наплыва вытесненного деформируемого материала, имеющего свободную прямолинейную границу. Обосновано построение самой конструкции поля линий скольжения, установлено распределение средних напряжений в пластической области и проведен силовой анализ исследуемой операции к конструкции поля линий скольжения, обеспечивающей логичное непрерывное возрастание контактных давлений.

В пятом разделе исследованы основные составляющие разработки конструкции автоматизированного быстропереналаживаемого штампа для многономенклатурного мелкосерийного и серийного производства деталей типа плоская шайба. Конструкция штампа содержит следующие необходимые подвижные регулируемые механизмы: магазин загрузки заготовок; настраиваемый механизм перемещения комплекта этих заготовок от оси загрузки до оси обработки, включающий пневмоцилиндр (с неизменным ходом поршня), используемый в качестве привода подачи; узел ориентации и фиксации заготовок в зоне обработки; специальный компенсаторный блок,

предохраняющий систему подачи заготовок от поломки. Разработанный штамп обеспечивает быструю замену пуансонного и матричного блоков специальной конфигурации при изготовлении изделий, имеющих диапазон наружного диаметра от 95 мм до 26 мм. Установлены расстояния от оси загрузки заготовок до подающего торца шибера от диаметра заготовки, обеспечивающие компоновку механизма загрузки и подачи мерных заготовок в зону обработки и его регулировку на работу с необходимым диаметром заготовки.

В заключении приведены основные результаты и выводы, полученные при проведении комплекса теоретических и экспериментальных исследований, а также конструкторско-технологических разработок.

1. СОСТОЯНИЕ И ПРОБЛЕМЫ ИЗГОТОВЛЕНИЯ МНОГОСЛОЙНЫХ УПЛОТНИТЕЛЬНЫХ ДЕТАЛЕЙ НА МЕТАЛЛИЧЕСКОЙ ОСНОВЕ

1.1. Область применения и конструктивные особенности многослойных уплотнителей.

В настоящее время многослойные уплотнительные элементы, состоящие из чередующихся слоев из различных металлов (сплавов) и прочих упруго-эластичных материалов, весьма распространены в различных отраслях промышленности. В частности трехслойная конструкция плоской уплот-нительной детали может состоять из двух периферийных относительно тонких несущих металлических слоев, между которыми смонтирован упруго-эластичный компенсаторный слой, изготовленный из таких материалов, как картон, резина, полиуретан, различные виды пластмасс и прочих. Указанная конструкция имеет большой момент инерции поперечного сечения и, следовательно, надежно противостоит изгибающим моментам и другим нежелательным факторам, возникающим при сжатии, сдвиге и кручении, способным привести к дефектам в процессе изготовления. Также представляет интерес использование в последнее время композитных материалов, изготовленных с применением высокопрочных волокон (с пределом прочности, равным пределу прочности специальных сталей), связанных эпоксидными смолами и имеющих небольшой модуль упругости т.е. низкие критические нагрузки при работе на сжатие. Это также способствовало интенсивному внедрению трехслойных конструкций с упруго-эластичными слоями из композитных материалов. Анализ литературных источников [75, 76, 77, 86, 79, 81, 82, 87, 88, 98, 97, 103] показал, что существует большое количество вариантов конструкций уплотнительных элементов из многослойных материалов.

В другом конструктивном варианте трехслойные уплотнители имеют центральный несущий металлический слой и периферийные эластичные по-

лимерные или пенографитовые слои, обеспечивающие герметичность соединений.

1.1.1. Типы многослойныхуплотнительных элементов.

Альтернативным вариантом является уплотнительная прокладка [86] в виде многослойного цилиндрического кольца из слоев уплотнительного изделия, например терморасширенного графита - графлекса, отличающаяся тем, что уплотнительное изделие выполнено композиционным и состоит из двух групп элементных изделий: группы уплотнительных изделий и группы проницаемых изделий с показателями прочности, твердости более высокими, чем у группы уплотнительных изделий, причем материалы элементных уплотнительных изделий внедрены в свободное поровое пространство элементных проницаемых изделий, которые монолитно связаны друг с другом с взаимно проникающими связями (рис. 1.1)

2 1

/

& ¿2 й #>; 11

Рис. 1.1. Уплотнительная прокладка: 1 - цилиндрическое кольцо, 2 - уплотнительное изделие

Сущность изобретения [86] - в применении для прокладки композиционного уплотнительного (ленточного) изделия из двух групп элементных уплотнительных и проницаемых изделий, монолитно связанных друг с другом, его особого расположения в различных прокладках, которое придает лучшие эксплуатационные свойства. Данная прокладка может быть использована в энергетической, нефтяной, газовой и химической арматуре различных отраслей промышленности.

Далее будет рассмотрена уплотнительная прокладка [79] для уплотнения цилиндрических поверхностей, содержащая полосу 10, навитую по спирали, с осью, совпадающей с осью уплотняемых поверхностей 2 и 3 и образованную основой и наполнителем, отличающаяся тем, что она снабжена кольцом, выполненным с выпуклой средней частью в сечении, плавно переходящей в отогнутые в разные стороны по направдению выпуклости концы, металлическая основа выполнена волнообразной и размещена между дву-мяразличными наполнителями, а одна из торцевых поверхностей прокладки охвачена кольцом. Полоса 10 образована металлической основой 11 волнообразной формы, размещенной между двумя различными наполнителями 12 и 13. Наполнитель 12 выполнен из графитосодержащего материала. Одна из торцовых поверхностей прокладки охвачена кольцом 14, при этом кольцо в сечении выполнено с выпуклой дугообразной частью 15 и лопастями 16, отходящими от дуги по направлению к ее вершине. При этом лопасти частично

охватывают внутренний и внешний слои наполнителя 12 и 13 (рис. 1.2 и 1.3).

$>

V

4

Рис. 1.2. Общий вид уплотняемого Рис. 1.3. Узел I из общего вида соединения в разрезе уплотняемого соединения в разрезе

Рассматриваемая уплотнительная прокладка может быть использована для уплотнения цилиндрических поверхностей соединений, работающих при изменяющихся температуре и давлении.

Плоская кольцевая уплотнительная прокладка [87] изготовлена из спрессованных витков спирали многослойной ленты, материалом которой

является фольга терморасширенного графита и армирующего элемента с чередующимися углублениями специального профиля (рис. 1.4). Данная многослойная структура дополнена вторым слоем фольги терморасширенного графита, а армирующий элемент помещен между указанными слоями фольги.

Рис. 1.4. Плоская кольцевая уплотнительная прокладка.

Помимо этого, существует уплотнительный узел [98], содержащий последовательно расположенные внутреннее ограничительное кольцо (1), спирально-навитую прокладку (2), имеющую наружный круговой выступ, и внешнее ограничительное кольцо (3), имеющее внутренний круговой паз, ответный внешнему круговому выступу спирально-навитой прокладки, отличающийся тем, что внешнее ограничительное кольцо содержит две кольцеобразные части, выполненные с возможностью соединения друг с другом, при этом плоскость соединения указанных двух кольцеобразных частей проходит через окружность, описываемую точкой внутреннего кругового паза внешнего ограничительного кольца, наиболее удаленной от оси симметрии внешнего ограничительного кольца (рис. 1.5 и 1.6). В своем большинстве уплотнительные узлы на основе спирально-навитых прокладок (СНП) изготавливают методом навивки спирали из У-образных, с заданным углом наклона и радиусом в основании, чередующихся слоев нержавеющей стальной ленты и наполнителя, который может представлять собой терморасширенный графит, паронит, тефлон или фторопласт

Данные уплотнительные узлы широко применяются в технике и зарекомендовали себя как простые в производстве, дешевые и эффективные средства уплотнения фланцевых соединений, которые в отличие от обычных фланцевых прокладок имеют остаточную упругость и позволяют компенсировать возникающие зазоры, образующиеся при перепадах температуры и давления текучих сред, а также при вибрациях трубопровода.

Уплотнительная прокладка [97], выполнена в виде кольца и имеет кольцевой уплотнительный элемент (1), ограничительное кольцо (2) имеет толщину меньше толщины уплотнительного элемента, при этом при сжатии уплотнительной прокладки обеспечено сжатие уплотнительного элемента. При этом могут быть фланцевые соединения с наружным (рис. 1.7) и внутренним (рис. 1.8) ограничительными кольцами. Контактные накладки (3, 3') и

обтюратор (4) могут быть выполнены из металлической фольги, предназначены для ограничения контакта рабочей среды и/или воздуха и материала уплотнительного элемента. Уплотнительный элемент выполнен из пластичного листового терморасширенного графита, обеспечена герметизация флан-

цевого соединения

Рис. 1.7. Трехмерный вид в разрезе части уплотнительной прокладки фланцевого соединения

Рис. 1.8. Схематичный вид в разрезе уплотнительной прокладки фланцевого соединения с внутренним ограничительным кольцом

Данная прокладка используется в области тепловой и ядерной энергетики, химической и нефтегазовой промышленности, в частности в уплотни-тельной технике, во фланцевых соединениях промышленных трубопроводов.

1.1.2. Трехслойные кольцевые плоские уплотнители с упруго-эластичными слоями из терморасширенного графита.

Значительный практический интерес на сегодняшний день представляет терморасширенный графит (пенографит), получаемый термической деструкцией интеркалированных соединений графита [44, 45, 78, 91, 92, 93, 121, 123, 128, 129-135]. Гибкая графитовая фольга «ГраФлекс®» [33, 93, 121, 123,

130] производится из природного графита по технологии, разработанной в Группе Компаний «УНИХИМТЕК», содержащей специальные методы очистки, химической и термической обработки с последующим прессованием. В нем сохранены все уникальные свойства, свойственные графиту, и добавлены новые, весьма полезные потребительские качества, в частности такие как значительные упругость и пластичность. «ГраФлекс» - экологически чистый, химически инертный и стойкий к радиации продукт, обладающий высокой термостойкостью, малым коэффициентом трения и не подвержен старению. Обладая указанным набором свойств, лента и фольга «ГраФлекс» находят весьма распространенное использование в промышленности в качестве:

- уплотнительных элементов (рис. 1.9, 1.10) (сальниковые набивки, манжеты, уплотнения и прокладки для фланцевых соединений и др.);

- химически инертных футеровочных покрытий емкостей и труб;

- гибких плоских и объемных электрических нагревательных элементов;

- подложек при разливе цветных металлов;

- теплопроводящих или теплоизолирующих элементов (в зависимости от плотности углеродных материалов и ориентации слоев);

- уплотнений широкой номенклатуры для двигателей внутреннего сгорания.

Рис.1.9. Продукция с использованием терморасширенного графита.

В условиях многономенклатурного мелкосерийного производства, характерного для таких специфичных, уникальных деталей, следует отходы, получаемые при пробивке отверстий больших диаметров, применять в качестве заготовок для изготовления аналогичных изделий меньших размеров.

Следует обратить внимание на конструкции данных изделий. В частности, трехслойный прокладочный или уплотнительный материал с центральным металлическим слоем и периферийными (наружными) слоями из терморасширенного графита комплектуются (скрепляется) в единую заготовку (лист, ленту, фольгу и прочее) принципиально различными способами.

Рис.1.10. Кольцевые многослойные уплотнители.

Различные методы намотки нитевидных локальных элементов из упруго-эластичных материалов на определенные жесткие каркасы и навивочный способ формирования требуемого уплотнительного элемента, реализуемого путем периферийной навивки по торцевой поверхности, не соответствуют требованиям конкурентоспособности.

1.1.2.1. Трехслойные уплотнительные детали со средним металлическим (силовым) слоем и периферийными (наружными) упруго-эластичными слоями.

Анализируя наиболее значимые технические решения в этой области, следует отметить следующее. Очевидно, что указанный трехслойный уплот-нительный или прокладочный элемент наиболее рационально получать из соответствующих трехслойных листов, полос, фольги, где обеспечена

надежная неразъемная совместная фиксация и скрепление всех слоев. Так, в работах [85, 102] предлагается конструкция и способ изготовления армированного прокладочного трехслойного материала, в котором периферийные слои из терморасширенного графита соединяются с центральным металлическим слоем путем односторонней перфорации последнего (рис. 1.11) отверстиями с отбортовкой различной конфигурации).

Рис. 1.11. Односторонняя перфорация металлического слоя проколкой. В работе [103] для изготовления аналогичных термонагруженных уплотнительных элементов предлагается выполнять двухстороннюю перфорацию различной формы и размеров (рис. 1.12)

Рис. 1.12. Двухсторонняя перфорация металлического слоя.

1.1.2.2. Трехслойные уплотнительные детали со средним упруго-эластичным слоем и периферийными (наружными) металлическими (силовыми) слоями.

Достаточно широкое применение имеют уплотнительные, компенсаторные, прокладочные и элементы прочего назначения, в конструкциях которых упруго-эластичный (например, изготовленный из терморасширенного графита) является средним, а металлические слои - наружными [4, 5, 32, 34, 36, 37, 76, 88, 101, 122, 136].

1.2. Анализ подходов к технологии изготовления многослойных уплотнителей на металлической основе.

1.2.1. Выбор рационального способа изготовления.

Из большого разнообразия способов изготовления деталей типа «плоская шайба» в ряде случаев с групповой вырубкой-пробивкой в штампах может конкурировать лишь следующие методы: гидрорезка (процесс разрушения струей жидкости, содержащий абразивные частицы) [47, 104]; плазменная резка (процесс разделения путем расплавления в зоне реза материала высокотемпературной ионизированной дугой) [89]; лазерная резка [83, 116] (расплавление направленным лазерным лучом); электроэрозионная обработка (разрушение с использованием электроразряда). Возможности указанных методов сведены в таблицу 1.1.

Таблица 1.1. Перечень и возможности альтернативных

методов изготовления.

Гидрорезка Плазма Лазер ЭЭО

Процесс Процесс разрушения, жидкость, абразив Расплавление, высокотемпературная ионизированная газовая дуга Расплавление, направленный лазерный луч Разрушение, электороразряд

Материалы Любой материал Сталь, алюминий Любой материал Только электропроводные материалы

Толщина До 60 см До 5 - 7,5 см До 2,6 см

Точность 0,025 мм 0,25 мм 0,025 мм 0,0025 мм

Технология гидроабразивной резки (рис. 1.13) основана на принципе

эрозионного (истирающего) воздействия абразива и водяной струи. Их высокоскоростные твердофазные частицы выступают в качестве переносчиков энергии и, ударяясь о частицы изделия, отрывают и удаляют последние из

полости реза. Скорость эрозии зависит от кинетической энергии воздействующих частиц, их массы, твердости, формы и угла удара, а также от механических свойств обрабатываемого материала.

Рис. 1.13. Фрагмент установки для гидроабразивной резки материала.

К недостаткам водно-абразивной резки относятся:

- существенно меньшая скорость разрезания стали малой толщины;

- высокая стоимость оборудования и высокие эксплуатационные затраты (характерно и для лазерной резки), обусловленные расходом абразива, электроэнергии, воды, заменами смесительных трубок, водяных сопел и уплотнителей, выдерживающих высокое давление, а также издержками по утилизации отходов.

При этом наиболее серьезными недостатками данного метода являются нестабильность процесса и его высокая стоимость.

Методы лазерной и плазменной резки материала основаны на быстром и сильном нагревании металлического листа в намеченной точке при помощи лазерного луча или струи плазмы (рис. 1.14). В зоне резания происходит локальное расплавление и испарение металла. При перемещении резака по контуру будущей детали перемещается и зона нагрева. В итоге получается аккуратно вырезанная заготовка. Лазер также способен сделать отверстия заданной формы и размера.

Рис. 1.14. Фрагмент установки для лазерной резки материала.

Однако сложность технологического оборудования (газовые установки, установки твердотельного типа, газодинамические установки) относительно малая производительность, значительный отступ (рис. 1.15) от края листа до детали (не меньше 10 мм). Также необходим значительный минимальный размер отверстий, перемычек и прочих конструктивных элементов детали (не должен быть меньше толщины материала и, в любом случае - не менее 3 мм). При изготовлении деталей простой формы указанное приводит к основному недостатку по сравнению с вырубкой-пробивкой в штампах - весьма большей их технологической себестоимости. Проведенный статистический анализ цены изготовления плоских деталей методом лазерной резки показал данные, приведенные в таблицах 1. 2.

Рис. 1.15. Вырезка лазером плоских дисков из листа.

Таблица 1.2. Стоимость лазерной резки за погонный метр по предприятиям г. Белгорода, РФ (2020 г.)

Толщина, мм Стоимость лазерной резки за метр

Черная сталь Оцинкованная сталь Нержавеющая сталь

1 от 2.0 руб. от 2.7 руб. от 3.5 руб.

1,5 от 2.7 руб. от 4.4 руб. от 4.5 руб.

2 от 4.4 руб. от 6.6 руб. от 6.5 руб.

3 от 8.0 руб. от 9.9 руб. от 8.8 руб.

4 от 13.0 руб. - от 14.0 руб.

5 от 15.5 руб. - от 21.5 руб.

6 от 18.5 руб. - от 26.5 руб.

8 от 23.0 руб. - от 71.0 руб.

10 от 29.0 руб. - от 113.5 руб.

12 от 36.5 руб. - от 189.0 руб.

16 от 43.2 -

В то же время стоимость операции вырубки-пробивки плоских деталей простой конфигурации (круг - в плане) в штампах при крупносерийном и массовом производстве составляет доли рубля.

Очевидно, что усложнение конфигурации изготавливаемой детали в плане приведет к удорожанию изготавливаемого штампового инструмента, возможному уменьшению его стойкости и увеличению количества формообразующих операций, что при определенной комбинации указанных факторов может сделать операцию лазерной резки не только конкурентоспособной, но и более эффективной.

1.2.2. Изготовление уплотнительных элементов типа «плоская шайба» разделительными операциями штамповки.

Существует большое разнообразие способов изготовления таких деталей, одним из них является чистовая вырубка. Сущность этого процесса заключается в создании высокого давления на заготовку и изменении схемы напряженного состоянияметалла в зоне разделения. В результате этого почти ис-

ключаются скалывающие трещины на поверхности детали, и срез получается чистым по всей толщине заготовки.

Известен способ вырезки деталей из листовых заготовок [3]. Сущность данного способа заключается в том, что материал заготовки 2 надрезают по контуру получаемой детали, а затем пуансон для вырезки внедряется в материал и, взаимодействуя с матрицей 3, вырезает деталь 4 но надрезанному контуру с приложением силы прижима в процессе вырезки. В данном способе клиновые кольцевые выступы выполнены на пуансоне и прижиме 1. На рис. 1.16 показан этот процесс в начальный и конечный моменты вырезки.

Рис. 1.16. Вырезка деталей из листового материала при помощи инструмента с острыми режущими кромками.

Штамп для чистовой вырубки [84] (рис. 1.17), содержит заполненный эластичной средой цилиндр 1 с закрепленным на столе пресса опорным плунжером 2, пуансон 4, расположенный с возможностью осевого перемещения относительно цилиндра, контр-пуансон 7 и размещенные на упомянутой внутренней цилиндрической поверхности цилиндра матрицу, установленную с охватом контр-пуансона и с возможностью осевого перемещения относительно последнего, и прижим, который охватывает пуансон с возможностью осевого перемещения относительно него, отличающийся тем, что контр-пуансон закреплен на ползуне пресса, матрица жестко связана с корпусом цилиндра, а прижим и пуансон расположены во внутренней полости ци-

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Нгуен Ван Тинь, 2022 год

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

1. А.с. 1082532 СССР. МКИ В21 D 53/20. Способ получения деталей типа шайб / В.А. Афанасьев, К.М. Ильин, С.А. Кириллов. № 3515862/25-27. Заяв. 02.121.82. Опубл. 30.03.84, Бюл. № 12. - 3 с.

2. А.с. 1393505 СССР. Способ чистовой вырубки, пробивки круглых деталей из листовых заготовок / В.С. Богоев, В.А. Тимощенко. Опубл. 12.03.1975. Бюл. № 5.

3. А.с. 475193 СССР. Способ вырезки деталей из листовых заготовок / Бадыров О.К. Опубл. 08.06.1975. Бюл. № 8.

4. Авдеев В.В. Новое поколение высокоэффективных уплотнений: опыт применения в нефтехимии и арматуростроении. Химическое и нефтегазовое машиностроение. 2002. № 1. С.7-8.

5. Авдеев В.В., Уланов Г.А. Фланцевые прокладки из материала нового поколения ГРАФЛЕКС на основе терморасширенного графита. Химическое и нефтегазовое машиностроение. 2002. № 5. С. 38-40.

6. Адлер, Ю.П. Введение в планирование эксперимента. М.: Металлургия, 2018. 160 с.

7. Алексеев Р.Е., Кутергин О.А., Панфилов Г.В. Применение операционного метода к описанию поля линий скольжения, образованного логарифмически ми спиралями // Исследования в области теории пластичности и обработки металлов давлением. Тула: ТулПИ. 1986. С. 16 - 20.

8. Анурьев В.И. Справочник конструктора-машиностроителя. В 3-х т. М. : Машиностроение, 1982. Т 3. 6-е изд. перераб. и доп. 576 с.

9. Аугамбаев М. Основы планирования научно-исследовательского эксперимента М.: Укитувчи, 2020. 212 с.

10. Бродский В. З. Введение в факторное планирование эксперимента. М.: Мир, 2019. 224 с.

11. Генки Г. К теории пластических деформаций и вызываемых ими в материале остаточных напряжений. Теория пластичности / Под ред. Ю.Н. Работнова // М. : Г ИИЛ, 1948. С. 114 - 135.

12. Гжиров Р.И. Краткий справочник конструктора: справочник. Л: Машиностроение, Ленингр. отд-ние, 1984. 464 с.

13. ГОСТ 15527-2004. Сплавы медно-цинковые, обрабатываемые давлением. Марки. 01-07-2005. М.: ИПК «Изд-во стандартов», 2004. 11 с.

14. ГОСТ 15608-81. Пневмоцилиндры поршневые. Технические условия (с Изменениями 1, 2, 3). 01.02.1997. М.: ИПК «Изд-во стандартов», 2020. 30 с.

15. ГОСТ 492-2006. Никель, сплавы никелевые и медно-никелевые, обрабатываемые давлением. Марки. 01-01-2008. «Стандартинформ», 2011. 15 с.

16. ГОСТ 5063-2016. Полосы из медно-никелевых сплавов. Технические условия. 01-03-2018. М.: «Стандартинформ», 2018. 34 с.

17. ГОСТ 5882-75. Прокат тонколистовой коррозионно-стойкий, жаростойкий и жаропрочный. Технические условия (с Изменениями № 1-4, с Поправкой). 01-01-1977. М.: ИПК «Изд-во стандартов», 1977. 13 с.

18. ГОСТ 5949-75. Сталь сортовая и калиброванная коррозионно-стойкая, жаростойкая и жаропрочная. Технические условия (с Изменениями № 1-3). 01-02-2020. М.: ИПК «Изд-во стандартов», 2020. 100 с.

19. ГОСТ 859-2014. Медь. Марки. 01-07-2015. М.: «Стандартинформ», 2015. 8 с.

20. Дель Г.Д., Г.В. Панфилов Г.В, Ренне И.П. Технологическая механика: учебн. пособие М. : ЦНИИНТИ, 1985. 185 с.

21. Дёч Г. Руководство к практическому применению преобразования Лапласа / Пер. со 2 нем. изд. Г.А. Вольперта. М. : Наука, 1965. 287 с.

22. Джонсон У., Кудо Х. Механика процесса выдавливания. М. : Металлургия, 1965. 174 с.

23. Диткин В.А., Прудников А.П. Операционное исчисление / М. : Высшая школа, 1975. 328 с.

24. Диткин В.А., Прудников А.П. Справочник по операционному исчислению. М. : Высшая школа, 1965. 232 с.

25. Друянов Б.А., Непершин Р. И. Теория технологической пластичности. М. : Машиностроение, 1990. 272 с.

26. Дурандин М.М., Рымзин Н.П., Шихов Н.А. Штампы для холодной штамповки мелких деталей. Альбом конструкций и схем. М.: Машиностроение, 1978. 108 с.

27. Ефимова М.Р., Петрова Е.В., Румянцев В.Н. // Общая теория статистики: учебник. М.: ИНФРА-М, 2009. 416 с.

28. Журавлев А.З., Ураждина Л.С., Ураждин В.И. Применение операционного метода к решению начальной характеристической задачи плоской теории пластичности // Прикладная математика и механика. 1975. Т. 39. Вып. 3. С. 564 - 567.

29. Зажигаев Л.С., Кишьян А.А., Романиков Ю.И. Методы планирования и обработки результатов физического эксперимента. М.: Атомиздат, 2018. 232 с.

30. Ивлев Д.Д. Механика пластических сред. Т. 1. Теория идеальной пластичности. М. : Физматлит, 2001. 448 с.

31. Ивлев Д.Д., Максимова Т.Н. Об условии полной пластичности для осе-симметричного состояния // ПМТФ. 1963. Вып 3. С. 246 - 253.

32. Ильин Е.Т. Новое поколение высокоэффективных уплотнений. Химическое и нефтегазовое машиностроение. 2003. № 1. С. 12-16.

33. Ильин Е.Т. Применение уплотнений ГРАФЛЕКС для повышения безопасности АЭС. Вестник концерна «РОСЭНЕРГОАТОМ». 2002. № 4 С. 5.

34. Ильин Е.Т., Колдаева И.Л. Уплотнения нового поколения из терморасширенного графита. . 2003. № 5. С. 28-30.

35. Ильюшин А.А. Полная пластичность в процессах течения между жесткими поверхностями, аналогия с песчаной насыпью и некоторые приложения // ПММ. 1955. Т. 19. Вып. 6. С. 693 - 713.

36. Исаев О.Ю. Современные уплотнительные отечественные материалы на основе терморасширенного графита производства МАО «Новомет». Химическая техника. 2002. № 10. С. 13-15.

37. Исаев О.Ю., Розовский А.С., Смирнов В.М. Новые разработки и сферы применения уплотнений из терморасширенного графита. «Новомет» Арматуростроение. 2003. № 2(24). С. 28-30.

38. Ишлинский А. Ю. Осесимметричная задача пластичности и проба Бри-нелля // ПММ. 1944. Т. 8. Вып. 3. С. 201 - 224.

39. Ишлинский А.Ю., Д.Д. Ивлев. Математическая теория пластичности. М. : ФИЗМАТЛИТ. 2001, 2003. 704 с.

40. Караваев Д.М., Ханов А.М., Дегтярев А.И., Макарова Л.Е., Смирнов Д.В., Исаев О.Ю. Механические свойства композиционного материала на основе терморасширенного графита // Известия Самарского научного центра Российской академии наук. 2012. Том 14, №1(2). С. 562-564.

41. Качанов Л.М. Основы теории пластичности. М. : Наука, 1969. 420 с.

42. Ковка и штамповка. Справочник: в 4 т. Т. 4. Листовая штамповка / Под ред. А.Д. Матвеева. М.: «Машиностроение», 1985-1987. 544 с. )

43. Корн Г., Корн Т. Справочник по математике для научных работников и инженеров. М. : Наука, 1968. 720 с.

44. Ламбанд С.А., Терец В.Н. Использование уплотнительных материалов на основе терморасширенного графита. Энергетика и электрификация. 2001. № 5 С49-54.

45. Лаховский А.Б. Современные высокотехнологичные уплотняющие материалы. Арматуростроение. 2003. № 2 (24). С. 50-53.

46. Матвеев А. Д. Ковка и штамповка / Справочник в 4-х томах. М. : Машиностроение, 1987. 544 с.

47. Мерзляков В.Г. Физико-технические основы гидроструйных технологий в горном производстве / В.Г. Мерзляков, В.Е. Бафталовский, И.В. Иванушкин. М.: ННЦ ГП ИГД им. А.А. Скочинского, 2004. 340 с.

48. Навроцкий Г.А. Холодная объемная штамповка: Справочник. М. : Машиностроение, 1973. 84 с.

49. Нгуен В.Т. Согласование параметров схемы процесса вдавливания гладкого конуса в полуплоскость с образованием прямолинейного наплыва и конструкции поля линий скольжения // Материалы Всероссийской научно-технической конференции студентов и аспирантов «Современные технологии обработки металлов и средства их автоматизации». Тула, 12.10.2021 г. Тула: Изд-во ТулГУ, 2021. С. 28-29

50. Нгуен В.Т. Многофакторное экспериментальное исследование качества вырубки трехслойных уплотнителей / Панфилов Г.В., Нгуен В.Т., Фомичева Д.А. // Известия ТулГУ. Технические науки. Вып. 6. Тула: Изд-во ТулГУ. 2018. С. 62-80.

51. Нгуен В.Т. Особенности проектирования штамповой оснастки для вырубки-пробивки трехслойных уплотнительных прокладок с металлическими и композитными слоями / Нгуен В.Т // Сборник докладов VII Международной научно-практической конференции молодых ученых и студентов «Металлургия XXI столетия глазами молодых» / Донецк: ДонНТУ - 2021 - С. 152-155

52. Нгуен В.Т. Проектирование автоматизированных переналаживаемых штампов для мелкосерийного многономенклатурного производства кольцевых плоских деталей / Панфилов Г.В., Нгуен В.Т. // Кузнечно-штамповочное производство. Обработка материалов давлением: ежемесячный научно-технический и производственный журнал. М.: Изд-во Машиностроение. 2021. № 5. С. 3-11.

53. Нгуен В.Т. Способы изготовления трехслойных уплотнителей с наружными металлическими и центральным эластичным слоями / Панфилов

Г.В., Нгуен В.Т. // Заготовительное производство в машиностроении. 2021. Том 19. № 2. С. 61-66.

54. Нгуен В.Т. Штамповая оснастка и инструмент для изготовления трехслойных плоских кольцевых деталей с композитными материалами / Панфилов Г.В., Нгуен В.Т. // Наукоёмкие технологии в машиностроении. 2021. № 2. С. 20-26.

55. Недошивин С.В. Разработка высокоэффективной многооперационной холодной штамповки высокопрочных остроконечных сердечников пуль: специальность 05.02.09 "Технологии и машины обработки давлением": диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук / Недошивин, Сергей Владимирович - Тула, 2020. - 307 с.

56. Панфилов Г.В. Аналитическое интегрирование уравнений начальной характеристической задачи плоской теории пластичности // Известия вузов. Машиностроение. 1987. № 11. С. 17 - 20.

57. Панфилов Г.В. Аналитическое описание технологических задач со свободными круговыми пластическими границами // Известия Тульского государственного университета. Технические науки. 2009. Вып. 1. С. 91 - 98.

58. Панфилов Г.В., Гаврилин И.А., Ту Д.А. Аналитическое описание методом линий скольжения пластически деформируемых участков, схематизируемых вырожденной начальной характеристической задачей // Известия Тульского государственного университета. Технические науки. 2019. Вып. 5. С. 298-316.

59. Панфилов Г.В., Нгуен В.Т., Михальченко С.Н. Вдавливание клинового пуансона в полуплоскость // Известия Тульского государственного университета. Технические науки. 2018. Вып. 6. С. 16-32.

60. Панфилов Г.В., Недошивин С.В. Построение методом линий скольжения полей, примыкающих к прямолинейным свободным границам, в задачах осевой симметрии // Известия Тульского государственного университета. Технические науки. 2014. Вып. 10.С. 107 - 117.

61. Панфилов Г.В., Недошивин С.В. Развитие аналитического метода линий скольжения применительно к задачам плоского пластического течения // Кузнечно-штамповочное производство. М. : Машиностроение.

2014. № 11. С. 18 - 27.

62. Панфилов Г.В., Недошивин С.В., Гаврилин И.А. Аналитический расчет напряжений в полях линий скольжения, моделирующих процессы осе-симметричного деформирования // Известия Тульского государственного университета. Технические науки. 2014. Вып. 11. Ч. 2. С. 80 - 86.

63. Панфилов Г.В., Недошивин С.В., Перминов Д.А. Аналитическое решение методом линий скольжения задачи о вдавливании цилиндрического штампа в условиях осевой симметрии // Известия Тульского государственного университета. Технические науки. 2014. Вып. 10.С. 150 - 163.

64. Панфилов Г.В., Недошивин С.В., Судаков П.В. Разложение специальных цилиндрических функций по степеням переменных аргументов при интегральном преобразовании Лапласа-Карсона // Известия Тульского государственного университета. Естественные науки. 2012. Вып. 1. С. 130 - 140.

65. Панфилов Г.В., Недошивин С.В., Сухонин В.А. Анализ напряженного состояния в процессах осесимметричного пластического течения // Известия Тульского государственного университета. Технические науки.

2015. Вып. 7. Ч. 1. С. 103 - 111.

66. Панфилов Г.В., Недошивин С.В., Хвостов Е.Ю. Особенности многооперационной холодной штамповки остроконечных стержневых соединительных элементов // Кузнечно-штамповочное производство. М.: Машиностроение. 2011. № 11. С. 29 - 37.

67. Панфилов Г.В., Недошивин С.В., Хвостов Е.Ю. Применение интегрального преобразования Лапласа-Карсона для решения краевых задач математической физики // Известия Тульского государственного университета. Естественные науки. 2011. Вып. 1. С. 51 - 60.

68. Панфилов Г.В., Недошивин С.В., Хвостов Е.Ю. Совершенствование технологии многооперационной холодной штамповки остроконечных цилиндрических деталей из малопластичных сталей // Заготовительные производства в машиностроении. Кузнечно-штамповочное, литейное и другие производства.2011. №2. С. 15 - 20.

69. Панфилов Г.В., Недошивин С.В., Хвостов Е.Ю. Технологические возможности холодного пластического формообразования высокопрочных дюбелей // Заготовительные производства в машиностроении. Кузнеч-но-штамповочное, литейное и другие производства. М. : Машиностроение. 2014. № 12. С. 14 - 24.

70. Панфилов Г.В., Панов А. А. Моделирование пластического течения аналитическим описанием полей линий скольжения // Известия ТулГУ. Технические науки. Тула : ТулГУ, 2008. Вып. 2. С. 113-119.

71. Панфилов Г.В., Панов А.А. Моделирование пластического течения аналитическим описанием полей линий скольжения // Известия Тульского государственного университета. Технические науки. 2009. Вып. 2. Ч. 2. С. 113 - 119.

72. Панфилов Г.В., Судаков П.В. Анализ кинематических соотношений механизма подачи плоских круглых заготовок различного диаметра в штамп вырубки-пробивки // Известия ТулГУ. Технические науки. - Тула: Изд-во ТулГУ. 2012. Вып. 2. С. 155-159.

73. Панфилов Г.В., Судаков П.В., Хвостов Е.Ю. Алгоритм аналитического описания участков пластической области методом линий скольжения // Известия Тульского государственного университета. Технические науки. 2010. Вып. 3. С. 127 - 133.

74. Панфилов Г.В., Хвостов Е.Ю., Судаков П.В. Особенности аналитического построения полей линий скольжения в осесимметричных задачах // Известия ТулГУ. Серия. Технические науки. Тула: Изд-во ТулГУ, 2013. Вып. 1. С. 94-103.

75. Пат. 4383694 США. Int. Cl.8 F16J15/06. Gasket for statically sealing high pressure and temperature fluids / Alvaro Fontana, Cerro Maggiore; заявитель и патентообладатель: Raimondi S.p.A., Milan, Italy. № 242009, за-явл. 09.03.1981, опубл. 17.03.1983.

76. Пат. 2027555 Российская Федерация, МПК B32B15/04, C01B31/04 . Многослойный композиционный материал и способ его изготовления / авторы: Точилин Е.А., Алексеева О.В.; патентообладатель: Точилин Е.А. - №5003872/02; заявл. 17.07.1991; опубл. 27.01.1995.

77. Пат. 2037707 Российская Федерация, МПК F16J15/12. Прокладка / авторы: Сандалов В.И., Кириллов Ю.А., Тарелкина В.Г., Боровков С.М., Бычков В.Н., Гиляздинова Л.А.; патентообладатель: ОАО «Завод фрикционных и термостойких материалов». - № 5044020/29; заявл. 25.05.1992; опубл. 19.06.1995.

78. Пат. 2038337 Российская Федерация, МПК СО4В 35/00. Гибкая графитовая фольга и способ ее получения / авторы: В.В. Авдеев, К.В. Геор-дакян, С.Г. Ионов, А.В. Козлов, Ю.В. Литвиненко, А.Г. Макдреа, Л.А. Монякина, И.В. Никольская, Б.В. Савельев; патентообладатель: В.В. Авдеев - №_2020116124/16, заявл. 09.06.2000; опубл. 27.12.2001.

79. Пат. 2047798 C1 Российская Федерация, МПК F16J15/12. Уплотни-тельная прокладка для уплотнения цилиндрических поверхностей / авторы: Лебедев В.И., Шмаков Л.В., Гарусов Ю.В., Максимов В.А., Шуров Л.И., Малков А.И.; патентообладатель: Ленинградская атомная электростанция. - № 5059490/29; заявл. 16.09.1992; опубл. 10.11.1995.

80. Пат. 2103155 C1 Российская Федерация, МПК B24D 18/00, B21D 28/00. Штамп для вырубки кольцевых заготовок абразивных кругов на вулка-нитовой связке / авторы: Трусковский В.И., Павлов В.А., Барков Л.А., Чаплыгин Б.А., Шеркунов В.Г., Дятлов В.Н.; патентообладатель: Акционерное общество закрытого типа "РОССИ". - № 96120790/02; заявл. 22.10.1996; опубл. 27.01.1998.

81. Пат. 2177413 С2 Российская Федерация, МПК Б32Б15/04. Способ получения армированного многослойного прокладочного материала / авторы: Сафонов В.Г., Котляр С.М.; патентообладатель: ОАО «ВАТИ. -№2000115114/12, заявл. 09.06.2000; опубл. 27.12.2001.

82. Пат. 2215922 С2 Российская Федерация, МПК Б16Л5/12. Способ получения армированного многослойного прокладочного материала / авторы: Сафонов Е.В., Котляр С.М., Сафонов В.Г., Седов М.П. патентообладатель: ОФО «ВАТИ». - №_2000123452/56, заявл. 11.09.2000; опубл. 27.08.2002.

83. Пат. 2225782 С1 Российская Федерация, МПК Б23К/2604, 15/06; Б16Л5/12; Б29Б9/00, 31/00; Б29К103/04. Способ лазерной резки деталей из тонких листов / авторы: Константинов С.А., Шулятьев В.Б., Оришич А.М., Шихалев Э.Г., Иванченко А.И., Голышев А.П.; патентообладатель: «Институт теоретической и прикладной механики СО РАН». - №_2002117999/02 , заявл 05.07.2002; опубл. 20.03.2004.

84. Пат. 2235618 С1 Российская Федерация, МПК Б21 28/14. Штамп для чистовой вырубки / авторы: Бойко А.А., Бойко А.Ю.; патентообладатель: Воронежский государственный технический университет. - № 2003103238/02; заявл. 03.02.2003; опубл. 10.09.2004.

85. Пат. 2258855 С1 Российская Федерация, МПК F16J 15/12. Способ получения интеркалированного графита / авторы: С.Г. Ионов, В.Н. Левин, В.А. Муравьев, М.З. Гамидов, В.В. Авдеев; патентообладатель: ЗАО «УНИХИМТЕК». - № 2003134588/06; заявл. 01.12.2003; опубл. 20.08.2005.

86. Пат. 2258856 С1 Российская Федерация, МПК F16J15/22. Уплотни-тельная прокладка и блок уплотнительных прокладок для подвижных соединений / авторы: Андреев А.П., Панчеха Ю.С.; патентообладатель: Андреев А.П., Панчеха Ю.С. - № 2004100710/06; заявл. 14.01.2004; опубл. 20.08.2005.

87. Пат. 2309313 Российская Федерация, МПК 16Л5/00. Способ изготовления плоской уплотнительной прокладки из расширенного графита и плоская уплотнительная прокладка / авторы: Епишов А. П., Клепцов И. П.; патентообладатель: ООО «ИЛЬМА». - №2006104485/06; заявл. 13.02.2006; опубл. 27.10.2007.

88. Пат. 2321516 С1 Российская Федерация, МПК В63В3/00, Б32Б15/04, Б32Б15/092 (2006.01). Трехслойная корпусная конструкция / авторы: Кучкин В. В., Осокин Е. П., Колпаков И. Н. , Горев Ю. А., Ривкинд В. Н., Фролов С. Е., Аникина Т. А.; патентообладатель: ФГУП «ЦНИИ КМ "ПРОМЕТЕЙ». -№ 2006140762/11; заявл. 17.11.2006; опубл. 10.04.2008.

89. Пат. 2331503 С2 Российская Федерация, МПК Б24С 5/02. Способ обработки материалов энергетический струей / автор: Мироевский А.И.; патентообладатель: Мироевский А.И. - № 2006108833/02; заявл. 21.03.2006; опубл. 27.09.2007.

90. Пат. 2393077 С1 Российская Федерация, МПК Б24С 5/02, Б240 11/12. Устройство для гидроабразивной резки / авторы: Мурашов И.Д., Петраков С.А.; патентообладатель: ГОУ ВПО «Московский государственный университет прикладной биотехнологии». - № 2009124138/02; заявл. 25.06.2009; опубл. 27.06.2010.

91. Пат. 2415078 С1 Российская Федерация, МПК СО1В 34/04. Способ получения интеркалированного графита / авторы: О.Н. Шорникова, Н.Е. Сорокина, Д.В. Петров, Н.В. Максимова, А.А. Свиридов, И.А. Годунов, А.Н. Селезнев, В.В. Авдеев; патентообладатель: Институт новых углеродных материалов и технологий (ЗАО «ИНУМиТ»). - № 2009136509/05; заявл. 05.10.2009; опубл. 27.03.2011.

92. Пат. 2416586 С1 Российская Федерация, МПК СО4В 35/536, СО1В 31/04. Способ получения графитовой фольги / авторы: О.Н. Шорникова Н.Е. Сорокина, М.А. Лутфуллин, С.Г. Ионов, И.А. Годунов, В.В. Авдеев; патентообладатель: Институт новых углеродных материалов и тех-

нологий (ЗАО «ИНУМиТ»). - № 2009130904/03, заявл. 14.08.2009; опубл. 20.04.2011.

93. Пат. 2472701 С1 Российская Федерация, МПК F16J 15/12. Способ получения терморасширенного графита и фольга на его основе / авторы: Н.Е. Сорокина, А.П. Малахо, С.В. Филимонов, В.В. Авдеев, И.А. Годунов; патентообладатель: ЗАО «ГРАФИТИНВЕСТ). - №_2011132966/05, заявл. 08.08.2011; опубл. 20.01.2013.

94. Пат. 2483823 С1 Российская Федерация, МПК В21 28/02. Способ вырубки деталей из многослойных материалов с центральным металлическим слоем / авторы: Г.В. Панфилов, П.В. Судаков, К.В. Власов; патентообладатель: ФГБОУ ВПО «ТулГУ». - № 2011143991; заявл. 01.11.2011; опубл. 10.06.2013. Бюл. 16.

95. Пат. 2483824 С1 Российская Федерация, МПК В21 28/02. Способ вырубки деталей из многослойных материалов с центральным металлическим слоем / авторы: Г.В. Панфилов, П.В. Судаков, К.В. Власов; патентообладатель: ФГБОУ ВПО «ТулГУ». - № 2011143989; заявл. 01.11.2011; опубл. 10.06.2013. Бюл. 16.

96. Пат. 2580268 С1 Российская Федерация, МПК Б24С 1/00, Б24С 5/02, Б24С 5/08, Б26Б 1/26. Способ струйной обработки материалов / автор: Бобошко С.В.; патентообладатель: ФГАОУ ВПО «Дальневосточный федеральный университет» - № 2014144832/02; заявл. 05.11.2014; опубл. 10.04.2016.

97. Пат. 2623587 С1 Российская Федерация, МПК F16L15/02 / Уплотни-тельная прокладка и способ ее изготовления / авторы: Епишов А. П., Клепцов И. П.; патентообладатель: ООО «ИЛЬМА». - № 2016102825; заявл. 28.01.2016; опубл. 28.01.2017. Бюл. № 19.

98. Пат. 2675635 С1 Российская Федерация, МПК Б16Л5/12 (2006.01). Уплотнительный узел и способ его сборки/ авторы: Епишов А. П., Клепцов И. П.; патентообладатель: ООО «ИЛЬМА». -№ 2017137655; заявл. 12.07.2017; опубл. 21.12.2018. Бюл. № 36.

99. Пат. 2686440 С1 Российская Федерация, МПК Б21 28/00. Способ вырубки деталей из листовых многослойных материалов с центральным металлическим слоем и утолщенными наружными эластичными слоями / авторы: Панфилов Г.В., Сухонин В.А., Фомичева Д.А.; патентообладатель: ФГБОУ ВПО «ТулГУ». - № 2018118431; заявл. 21.05.2018; опубл. 24.04.2019. Бюл. 12.

100. Пат. 2687384 С1 Российская Федерация, МПК Б21 28/00. Способ пробивки отверстий в листовых многослойных заготоваках с центральным металлическим слоем и утолщенными наружными эластичными слоями / авторы: Панфилов Г.В., Сухонин В.А., Фомичева Д.А.; патентообладатель: ФГБОУ ВПО «ТулГУ». - № 2018118430; заявл. 21.05.2018; опубл. 13.05.2019. Бюл. 14.

101. Пат. 27178 Российская Федерация, МПК БШ 154/12 В29С 41/00. Армированный многослойный прокладочный материал / авторы: В.Г. Сафонов, Е.В. Сафонов; патентообладатель: В.Г. Сафонов. - № 2001132405/20; заявл. 03.12.2001; опубл. 10.01.2003.

102. Пат. 38376 Российская Федерация, МПК F16J 15/12. Способ получения интеркалированного графита / авторы: С.Г. Ионов, В.Н. Левин, В.А. Муравьев, М.З. Гамидов, В.В. Авдеев; патентообладатель: ЗАО «УНИХИМТЕК». - № 2003144715/20; заявл. 01.12.2003; опубл. 10.06.2004.

103. Пат. 99570 Российская Федерация, МПК F16J15/00. Прокладка армированная для термонагруженных соединений / авторы: Колесников Д.В., Соколин А.Л., Орехов С.М.; патентообладатели: Колесников Д.В., Со-колин А.Л., Орехов С.М. - № 2010125531/06; заявл. 22.06.2010; опубл. 20.11.2010.

104. Полянский С.Н. Технология и оборудование гидроабразивной резки / С.Н. Полянский, А.С. Нестеров // Вестник машиностроения, 2004. Вып. 5. С. 43-46.

105. РД 0154-06-2001. Прокладки уплотнительные из терморасширенного графита (ПУТГ) до 20 Мпа и 600° С. Типы и размеры. Общие технические требования. Пермь: ЗАО «НОВОМЕТ - ПЕРМЬ», 2002.

106. Ренне И.П. Теория конечных деформаций и экспериментальных методов исследования деформированного состояния: учебное пособие. Тула : ТПИ, 1985. 76 с.

107. Ренне И.П. Экспериментальные методы исследования пластического формоизменения в процессах обработки металлов давлением с помощью делительной сетки. Тула: ТПИ, 1970. 148 с.

108. Ренне И.П., Кутергин О.А., Алексеев В.Е., Царьков В.С. Исследование напряженно-деформированного состояния материала с помощью метода делительной сетки // Тула : ТулПИ. 1987. 19 с. Деп. в ВНИИТЭМР 27.07.87, № 349. (90-гл1)

109. Романовский В.П. Справочник по холодной штамповке. - Л.: Машиностроение, 1979. 520 с.

110. Сегал В.М. Технологические задачи теории пластичности. Минск : Наука и техника, 1977. 254 с. (76-гл1)

111. Сен-Венан Б. Дифференциальные уравнения внутренних движений, возникающих в твердых пластических телах, и граничные условия для этих тел. Некоторые приложения // Сб. ст.: Теория пластичности. М. : Гос. изд-во иностр. лит-ры, 1948. С. 24 - 33.

112. Сен-Венан Б. Об установлении уравнений внутренних движений, возникающих в твердых пластических телах за пределом текучести // Сб. ст. Теория пластичности. М.: Гос. изд-во иностр. лит-ры, 1948. С. 11 -19.

113. Смирнов-Аляев Г.А., Чикидовский В.П. Экспериментальные исследования в обработке металлов давлением. М. : Машиностроение, 1972. 360 с.

114. Соколовский В.В. Теория пластичности. М. : Высшая школа, 1969. 608 с.

115. Справочник конструктора штампов. Листовая штамповка. / Под общей редакцией Л.И. Рудмана. - М.: Машиностроение, 1988. 495 с.

116. Справочник по лазерной сварке / под ред. С. Катаямы. М.: Изд-во ТЕХНОСФЕРА, 2015. 734 с.

117. Судаков П.В. Изготовление многослойных уплотнителей на металлической основе разделительными операциями штамповки: специальность 05.02.09 "Технологии и машины обработки давлением": диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук /. Судаков, Павел Владимирович - Тула, 2013. - 139 с.

118. Технический стандарт США ЛБТМ Б - 36 - 15. Стандартный метод испытаний на сжимаемость и восстановление материалов и прокладок / Адаптировано для РФ подкомитетом Б03.20 по методам механических испытаний. Кн. стандартов. Т. 09.02. С. 143-198.

119. Томленов А.Д. Теория пластического деформирования металлов. М.: Металлургия, 1972. 408 с.

120. Томсен Э., Янг Ч., Кобаяши Ш. Механика пластических деформаций при обработке металлов / Пер. с англ. под ред. Унксова Е.П. М.: Машиностроение, 1969. 504 с.

121. ТУ 23.99.14.130-028-75250588-2019. Графитовые листовые материалы. 2019.

122. ТУ 2577-002-22635526-2015. Ю-Сеал - фланцевые прокладки. 2015.

123. ТУ 5728-001-93978201-2008. Прокладки уплотнительные из терморасширенного графита (ПУТГ). Технические условия. Пермь: ОАО «СИЛУР», 2008. 56 с.

124. ТУ 5728-003-12058737-2000. Фольга из терморасширенного графита. Технические условия. Пермь: ЗАО «НОВОМЕТ - ПЕРМЬ», 2001.

125. ТУ 5728-003-93978201-2008. Графитовая фольга ТРГ.

126. ТУ 5728-004-12058737-2002. Материал прокладочный графитовый армированный (АГПМ). Пермь: ЗАО «НОВОМЕТ - ПЕРМЬ», 2003. 34 с.

127

128

129

130

131

132

133

134

135

136

137

138

139

140

ТУ 5728-006-12058737-2005. Прокладки уплотнительные из терморасширенного графита (ПУТГ). Технические условия. Пермь: ЗАО «НОВОМЕТ - ПЕРМЬ», 2005.

ТУ 5728-006-93978201-2008. Прокладки уплотнительные из терморасширенного графита (ПУТГ). Изд-во: Пермь: ООО «Силур». 2008. 48 с. ТУ 5728-012-93978201-2007. Уплотнительная лента из ТРГ. 2007. 45 с. ТУ 5728-012-93978201-2014. Графитовая лента «СИЛУР». 2015. ТУ 5728-016-50187417. Прокладки фланцевые неармированные из графитового материала «ГРАФЛЕКС». Технические условия. Изд-во: Климовск: ЗАО «УНИХИМТЕК-ГРАФЛЕКС». 2011. 23 с. ТУ У 26. 8309690310062003. Прокладки уплотнительные графитовые. ТУ У 26.8-30969031-002-2002. Листовой материал «ТМГ». 2002. ТУ У 26.8309690310022003. Фольга графитовая «Термографенит». ТУ У 26.8309690310032003. Кольца уплотнительные графитовые. ТУ У 26.8-30969031-015:2013. Прокладки графитовые ТМГ. Хаар А., Карман Т. К теории напряженных состояний в пластических и сыпучих средах. Теория пластичности. Сб. пер. М. : ИИЛ, 1948. С. 4156.

Хвостов Е.Ю. Многооперационная холодная штамповка бронебойных сердечников пуль : специальность 05.02.09 "Технологии и машины обработки давлением" : диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук / Хвостов, Евгений Юрьевич - Тула, 2011. -192 с.

Хилл Р. Математическая теория пластичности. / Пер. с англ. М. : ГИФИЛ, 1962. 408 с.

Христианович С.А. Плоская задача математической теории пластичности при внешних силах, заданных на замкнутом контуре // Математический сборник. 1936. №4. Т. 1. С. 511.

141. Шилд Р. О пластическом течении металлов в условиях осевой симметрии // Сб. переводов «Механика». М . : Изд. иностр. лит-ры, 1957. № 1. С. 102 - 122.

142. Шилд Р. Пластическое течение металлов в сходящемся коническом канале. Сб. переводов «Механика». М. : Изд. иностр. лит-ры, № 3, 1956.

143. Шофман Л.А. Теория и расчеты процессов холодной штамповки. М.: Машиностроение, 1964. 375 с.

144. Янке Е., Эмде Ф., Лёш Ф. Специальные функции: Формулы, графики, таблицы. М.: Наука, 1964.

145. Alexandrov, S., Kuo C.Y. & Jeng, Y.R. A numerical method for determining the strain rate intensity factor under plane strain conditions// Continuum Mechanics and Thermodynamics, Vol. 28, pp. 977-992, 2016.

146. Biswas, A.K., Das, S. & Das, S. Square grid deformation in wedge indentation: a new mathematical approach // SN Appl. Sci. 2. Springer, 2020. №1216.

147. Chitkara, N. R., & Butt, M.A. Axisymmetric Rod Extrusion Through Smooth and Partially Rough Conical, Cosine, and Flat-Faced Circular Dies: Slip-Line Field Solutions Using Numerical Methods and Some Experiments// The International Journal of Advanced Manufacturing Technology, vol. 21, pp.157-176, 2003.

148. Chitkara, N. R., & Butt, M.A. Axi-symmetric tube extrusion through a smooth conical or ogival mandrel: numerical construction of axi-symmetric slip-line fields and associated velocity fields// International Journal of Mechanical Sciences, Vol. 41(10), pp. 1191-1215, 1999.

149. Gao, F.P., Wang, N., & Zhao, B. A general slip-line field solution for the ultimate bearing capacity of a pipeline on drained soils// Ocean Engineering, Vol. 104, pp. 405-413 , 2015.

150. Gao, F.P., Wang, N., & Zhao, B. Ultimate bearing capacity of a pipeline on clayey soils: Slip-line field solution and FEM simulation// Ocean Engineering, Vol. 73, pp. 159-167, 2013.

151. Geiringer H. Fondements mathematiques de la thteorie des corps plasticques isotropes. J. Met. Sci. math. 1937. P. 86.

152. Geskin, E.S. Waterjet cutting experiments determine optimal techniques / E.S. Geskin, W.L. Chen // Glass Digest. 1988. - P. 66 - 69.

153. Hao, S., Schwalbe, K.H., Cornec, A. The effect of yield strength mis-match on the fracture analysis of welded joints: slip-line field solutions for pure bending// International Journal of Solids and Structures, Vol. 37(39), pp. 53855411, 2000.

154. Hencky H. Theorie plastischer deformationen undder hierdurch im Material hervorgerufenen Nachspannungen. - Zeitschr. Fur angew. Math. Mech. 1924, v. 4. P. 323.

155. Hencky H. Under die einige statisch bestimmte Falle des Gleichgewichen in plastischen Korpern. Zeitschr. Fur angew. Math. Mech. 1923, Bd 3, v. 4. P. 241.

156. Hill R. A Theoretical Analysis of Stresses and Strains in Extrusion and Piersing. J. Iron and Steel Inst. 1948, 159. P. 177.

157. Hill R. On the Limits Sets by Plastic Gielding to the Intensity of Singularities of Stress. J. Mech. And Phys. Solids. 1954, v. 2. P. 278.

158. Liu, F. Q., Wang, J. H., & Zhang, L. L. Axi-symmetric active earth pressure obtained by the slip line method with a general tangential stress coefficient// Computers and Geotechnics, Vol. 36(1-2), pp. 352-358, 2009.

159. Quagliato, L., Guido, A.B. Temperature estimation and slip-line force analytical models for the estimation of the radial forming force in the RARR process of flat rings// International Journal of Mechanical Sciences, Vol.123, pp. 311-323, 2017.

160. Samolyk, G., & Pater, Z. Application of the slip-line field method to the analysis of die cavity filling// Journal of Materials Processing Technology, Vol. 153-154, pp. 729-735, 2004.

161. Shild R.T. On the plastic flow of metals under conditions of axial symmetri. Proceedings Royal Society. 223 A, № 1193, 1955. P. 267 - 287.

162. Shild R.T. Plastic flow in a converging conical channel. J. Mech. and Phys. Solids. 1955. - V. 3, № 4.

163. Vo Thanh, Russell, A. R. Slip line theory applied to a retaining wall-unsaturated soil interaction problem// Computers and Geotechnics, Vol. 55, , pp. 416-428, 2014

164. Xiong, G.J. ; Chen, J.J.; Wang, J.H. ; and Li, M.G.. New Axisymmetric SlipLine Theory for Metal and Its Application in Indentation Problem// Journal of Engineering Mechanics, Vol. 145(12), 2019.

165. Xiong, G.J., Wang, J.H., Chen, J.J. Theory and practical calculation method for axisymmetric active earth pressure based on the characteristics method considering the compatibility condition // Applied Mathematical Modelling, Vol. 68, pp. 563-582, 2019.

ПРИЛОЖЕНИЕ

АКТ

ОБ ИСПОЛЬЗОВАНИИ РЕЗУЛЬТАТОВ РАБОТЫ

Отдельные результаты кандидатской диссертационной работы аспиранта ФГБОУ ВО «Тульский государственный университет» Нгуен Ван Тинь «Изготовление трехслойных плоских кольцевых деталей с утолщенными упругими слоями», посвященной решению актуальной научной задачи теоретического и экспериментального обоснования усовершенствованных способов и технологических режимов изготовления трехслойных уплотнителей повышенного качества с металлическими и увеличенными упруго-эластичными слоями, использованы в учебном процессе при подготовке магистров направления 15.04.01 «Машиностроение» с профилем «Машины и технология обработки металлов давлением» и 15.04.02 «Технологические машины и оборудование» с профилем «Высокоэффективные методы обработки металлов давлением» и включены в разделы курсов «Теория обработки металлов давлением», «Технология высокоэффективных процессов обработки металлов давлением», «Статистические методы исследований в машиностроении», а также в научно-исследовательской работе студентов, при выполнении курсовых и дипломных проектов.

Заведующий кафедрой МПФ д.т.н., доцент