Исследование и разработка высокопрочных коррозионностойких сталей с регулируемым мартенситным превращением для паяно-сварных узлов криогенной техники тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.16.01, кандидат технических наук Новиков, Виктор Иванович

• Новиков, Виктор Иванович
• кандидат технических наук
• 2003

Оглавление диссертации кандидат технических наук Новиков, Виктор Иванович

ВВЕДЕНИЕ.

ГЛАВА1. ВЫСОКОПРОЧНЫЕ КОРРОЗИОННОСТОЙКИЕ СТАЛИ

КРИОГЕННОЙ ТЕХНИКИ (обзор литературы).

1.1. Введение.

1.2. Состав, структура и свойства высокопрочных коррозионно-стойких сталей криогенного назначения.

1.3. Особенности распада (старения) многокомпонентного безуглеродистого мартенсита хромоникелевых сталей.

1.4. Закономерности тепловой стабилизации аустенита прямого и обратного мартенситных превращений.

1.5. Высокопрочные коррозионностойкие стали, упрочняемые мета-стабильным аустенитом.

1.6. Выводы по литературному обзору и постановка задач исследования.

ГЛАВА2. МЕТОДИКА РАЗРАБОТКИ И ИССЛЕДОВАНИЯ ВЫСОКОПРОЧНЫХ КОРРОЗИОННОСТОЙКИХ ЛИТЕЙНЫХ СТАЛЕЙ С МЕТАСТАБИЛЬНОЙ АУСТЕНИТНО-МАРТЕНСИТНОЙ СТРУКТУРОЙ.

2.1. Современные тенденции в области разработки и исследования сплавов с заданными свойствами.

2.2. Методика разработки новых литейных сплавов, использованная в работе.

2.3. Материалы и объекты исследования.

2.4. Экспериментальные методы исследования.

ГЛАВАЗ. ИССЛЕДОВАНИЕ МОДЕЛЬНЫХ СТАЛЕЙ СИСТЕМЫ Бе-Сг-№-Со-Мо С ПОЗИЦИИ ИХ УПРОЧНЕНИЯ МЕТАСТАБИЛЬНОЙ АУСТЕНИТНО-МАРТЕНСИТНОЙ СТРУКТУРОЙ.

3.1. Обоснование выбора легирующего комплекса.

3.2. Сравнительное исследование модельных сталей со стандартной мартенситной и метастабильной аустенитно-мартенситной структурами.

3.3. Дисперсионное упрочнения модельных сталей с метастабильной (а+у)-структурой.

3.4. Выводы.

ГЛАВА4. ОПТИМИЗАЦИЯ ХИМИЧЕСКОГО СОСТАВА И РЕЖИМОВ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ ВЫСОКОПРОЧНЫХ КОРРО-ЗИОННОСТОЙКИХ ЛИТЕЙНЫХ СТАЛЕЙ С МЕТАСТАБИ-ЛЬНОЙ АУСТЕНИТНО-МАРТЕНСИТНОЙ СТРУКТУРОЙ . 63 4.1. Оптимизация химического состава литейных сталей системы

Бе-Сг- №-Со-Мо методом наложенных проекций.

4.2. Оптимизация химического состава сталей методами математического планирования эксперимента.

4.3. Влияние микролегирования азотом, титаном и ванадием на свойства метастабильных сталей.

4.4. Влияние температуры закалки и изотермических выдержек в межкритическом интервале обратного превращения на тепловую стабилизацию остаточного аустенита.

4.5. Выводы.

ГЛАВА 5. ИССЛЕДОВАНИЕ СВОЙСТВ ВЫСОКОПРОЧНЫХ ЛИТЕЙНЫХ СТАЛЕЙ С МЕТАСТАБИЛЬНОЙ АУСТЕНИТНО-МАРТЕНСИТНОЙ СТРУКТУРОЙ.

5.1. Исследование физико-механических, технологических и коррозионных свойств.

5.2. Исследование механических свойств сварных соединений.

5.3. Исследование механических свойств после термообработки по режимам диффузионной пайки.

5.4. Исследование свойств в составе крупногабаритных отливок, сварных и паяно-сварных узлов ЖРД.

5.5. Выводы.

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Исследование и разработка высокопрочных коррозионностойких сталей с регулируемым мартенситным превращением для паяно-сварных узлов криогенной техники»

В ответственных конструкциях криогенной техники нашли применение высокопрочные коррозионностойкие стали мартенситного и переходного аустенитно-мартенситного классов.

Основным преимуществом мартенситных сталей (типа 03Х12Н10МТ со структурой безуглеродистого дислокационного мартенсита) является возможность использования их без термической обработки после сварки, что существенно упрощает конструкцию сложных паяно-сварных узлов из разнородных материалов. Однако, эти стали имеют сравнительно низкий уровень прочности (сгв=900-1000МПа), обусловленный склонностью ОЦК-решетки мартенсита к хладноломкости. Напротив, стали переходного класса с двухфазной (ОЦК+ГЦК)-структурой менее склонны к хладноломкости и потому эффективно упрочняются таким традиционными способами, как твердорастворное упрочнение или дисперсионное твердение, но при этом требуется обязательная термическая обработка после сварки.

Весьма перспективным в этом отношении является создание сплавов, объединяющих наиболее ценные вышеупомянутые свойства как мартенситных, так и аустенитно-мартенситных сталей. В исходном состоянии (а также в околошовных зонах сварных соединений) эти сплавы имеют структуру безуглеродистого дислокационного мартенсита, а после специальной стабилизирующей аустенит термической обработки они приобретают более хладостойкую двухфазную аустенитно-мартенситную структуру, упрочняемую традиционными способами.

Особым преимуществом сплавов указанного типа является возможность достижения качественно нового уровня свойств за счет упрочнения дислокационного мартенсита принципиально новым способом -путем создания между рейками мартенсита тонких прослоек фазонаклепанного метастабильного аустенита. Указанный способ, основанный на поглощении энергии дислокаций «мягкими» дисперсными частицами твердорастворного типа (без участия в упрочнении интерметаллидных фаз), является наиболее эффективным для высокопрочных мартенситных сталей криогенной техники, склонных к локализации напряжений и хрупкому разрушению.

Впервые принципиальная возможность упрочнения мартенсита дисперсными прослойками у-фазы особой структурной формы (в виде различно ориентированного реечного у-мартенсита) была установлена в метастабильных аустенитных сталях типа НЗО. В мартенситностареющих сплавах типа Н18К9М5Т формирование междуреечных и внутриреечных прослоек у-фазы приводит к повышению усталостной прочности, а также приобретению сплавами новых физико-механических (элинварных) свойств.

В безуглеродистых коррозионностойких сталях мартенситного класса типа 03Х12Н10МТ тепловая стабилизация остаточного аустенита в процессе термоциклирования в межкритическом интервале температур обратного мартенситного превращения (двойная закалка от 750°С), может приводить к одновременному повышению прочности и сопротивления хладноломкости. Однако, указанное повышение прочности обычно объясняется не влиянием дисперсных прослоек у-фазы, а фазовым наклепом мартенсита, наследуемым от упрочненного в процессе термоциклирования аустенита.

Вместе с тем, сплавы нового типа с вышеуказанными свойствами оказались востребованными при создании мощных жидкостных ракетных двигателей (ЖРД) нового поколения в связи с повышением рабочих нагрузок и использованием крупногабаритных сварных и паяно-сварных узлов без термической обработки после сварки. В полной мере это относилось и к литейным сталям ЖРД, используемым в деталях и узлах со сложной конфигурацией проточной части.

Целью работы являлось систематическое изучение коррозионностойких хладостойких сталей мартенситного класса с позиции их упрочнения дисперсной у-фазой и создание на этой основе новых высокопрочных литейных сталей для паяно-сварных узлов криогенного тракта ЖРД. Исходя из принципов создания упрочняющей структуры и в соответствии с терминологией, принятой в теории метастабильных состояний и фазовых переходов, стали нового типа были названы «метастабильные аустенитно-мартенситные стали с регулируемым мартенситным превращением».

Научная новизна.

1. Доказана возможность одновременного повышения прочности и ударной вязкости коррозионностойких мартенситных сталей криогенной техники путем создания между рейками пакетного мартенсита дисперсных прослоек фазонаклепанного остаточного аустенита, при этом исходная преимущественно мартенситная структура сталей трансформируется в двухфазную модулированную (а+у)-структуру типа «микродуплекс».

2. В исследованной системе Ре-12Сг-№-Со-Мо выявлены основные закономерности влияния легирования и термической обработки на тепловую стабилизацию остаточного аустенита. Показано, что в безуглеродистых коррозионностойких сталях с исходной структурой пакетного дислокационного мартенсита возможно формирование до 40% метастабильного остаточного аустенита в составе (а+у)-структуры типа «микродуплекс».

3. Показано, что прочностные свойства метастабильных аустенитно-мартенситных сталей можно дополнительно повысить при сохранении высокой хладостойкости путем твердорастворного упрочнения азотом, при этом предельно допустимая концентрация азота не должна превышать 0,06%. При более высокой концентрации азота возможно ухудшение сопротивления хладноломкости мартенситной составляющей дуплекс-структуры.

4. Установлено, что, наряду с твердорастворным упрочнением, прочностные свойства метастабильных аустенитно-мартенситных сталей можно повысить путем дисперсионного твердения при комплексном легировании молибденом и кобальтом с образованием интерметаллидной Яфазы семейства ст-фаз, при этом предельно допустимая концентрация этих элементов не должна превышать 3,5 и 7,0%, соответственно. При более высоком легировании наблюдается ухудшение сопротивления хладноломкости, вызванное выделением в процессе низкотемпературной аустенизации зернограничных включений интерметаллидной фазы Лавеса типа Ре2Мо.

5. Оптимизированы режимы термической обработки по созданию высокопрочной метастабильной (а+у)-структуры в коррозионностойких литейных сталях криогенной техники. Показано, что упрочнение дислокационного мартенсита метастабильными частицами твердорастворного типа (без участия в упрочнении интерметаллидных фаз) может достигать уровня дисперсионного упрочнения мартенситностареющих сталей типа 04Х13Н5М5К9Л (сгод = 1250 МПа), при этом обеспечиваются более высокие параметры сопротивления хрупкому разрушению и сопротивления коррозионному растрескиванию.

Заключение диссертации по теме «Металловедение и термическая обработка металлов», Новиков, Виктор Иванович

5.5. Выводы

1. Исследованы физико-механические, технологические и служебные свойства новых литейных сталей 03X12H9K4MJI (ВНС-25КЛ) и 03X12H7K7M3J1 (BHC-25KMJI), предназначенных для использования без термической обработки после сварки в сварных и паяно-сварных узлах криогенного тракта ЖРД. После термической обработки по оптимальному режиму указанные стали обеспечивают заданный нормативный комплекс механических свойств: ств>1000 Мпа, сто,2>800 Мпа, 65>Ю%, \|/>40%, KCV"196>0,3 МДж/м2, KCV~253>0,2 МДж/м2 (сталь ВНС-25КЛ); ств>1200 Мпа, а0,2>1000 Мпа, 55>10%, ч/>35%, КСУ196>0,3 МДж/м2 (сталь ВНС-25КМЛ).

2. Разработанные стали имеют высокие технологические свойства при литье, сварке и пайке. В отливках и корневых швах сварных соединений отсутствуют горячие кристаллизационные трещины, характерные для криогенных сталей аналогичного класса и назначения ВНС-25Л и ВНС-25ВД. При температуре эксплуатации -196°С в качестве присадочного материала при сварке рекомендуется сварочная проволока мартенситного класса марки ЭП659А-ВИ, при температуре эксплуатации -253°С - сварочная проволока аустенитного класса марки св. 03Х19Н15Г6М2АВ2 (ЧС39) или на никелевой основе марки св. 06Х15Н60М15 (ЭП367).

3. Сварные соединения стали 03Х12Н9К4МЛ (ВНС-25КЛ), выполненные аргоно-дуговой сваркой вольфрамовым электродом без присадки и с присадочной проволокой ЭП659А-ВИ, равнопрочны основному металлу. Прочность сварных соединений стали ОЗХ12Н7К7МЗЛ (ВНС-25КМЛ) составляет не менее 0,8 от нормативной прочности основного металла (коэффициент ослабления сваркой равен 0,8).

4. После диффузионной пайки сталей ВНС-25КЛ и ВНС-25КМЛ (пайка с медью) медно-серебрянными припоями ПСрМО-68-27-5 (температура пайки 770±5оС) и ПСр72 (температура пайки 815±3оС) сохраняется заданный уровень механических и служебных свойств, при этом в микроструктуре отсутствуют неблагоприятные карбидные и интерметаллидные фазы, характерные при пайке сталей ВНЛ-1 и ВНЛ-6.

5. Основной металл и сварные соединения сталей ВНС-25КЛ и ВНС-25КМЛ, используемые без термической обработки после сварки, не склонны к межкристаллитной коррозии и корозионному растрескиванию под напряжением.

6. Отработаны химический состав, технология выплавки и термической обработки новых литейных сталей в процессе производственного опробования в составе крупногабаритных отливок, сварных и паяно-сварных узлов криогенного тракта ЖРД (жидкий кислород и жидкий водород). Как показали результаты опробования указанные метастабильные стали с регулируемым мартенситным превращением имеют более высокий комплекс свойств по сравнению с известными криогенными сталями аналогичного класса и назначения.

7. На основе проведенных опытно-промышленных исследований были уточнены принципы легирования и термической обработки коррозионностойких метастабильных аустенитно-мартенситных сталей с регулируемым мартенситным превращением, предназначенных для использования без термической обработки после сварки в ответственных сварных и паяно-сварных узлах криогенной техники.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

1. Проведены систематические экспериментальные и опытно-промышленные исследования по созданию новых высокопрочных коррозионно-стойких литейных сталей с метастабильной аустенитно-мартенситной структурой, предназначенных для использования без термической обработки после сварки в высоконагруженных паяно-сварных узлах криогенного тракта ЖРД. Исходя из принципов создания упрочняющей структуры и в соответствии с терминологией, принятой в теории метастабильных состояний и фазовых переходов, указанные стали можно отнести к группе метастабильных аустенитно-мартенситных сталей с регулируемым мартенситным превращением.

2. При исследовании коррозионностойких литейных сталей системы Ре-12Сг-№-Со-Мо с исходной структурой безуглеродистого дислокационного мартенсита установлена принципиальная возможность одновременного повышения прочностных свойств (ав, ао,г) и сопротивления хладноломкости (КСУ196) этих сталей путем трансформации исходной мартенситной структуры в двухфазную метастабильную аустенитно-мартенситную структуру типа «микродуплекс», осуществляемую в процессе специальной тепловой стабилизации остаточного аустенита.

3. Показано, что основными факторами одновременного повышения прочности и вязкости метастабильных аустенитно-мартенситных сталей являются дисперсность и фазонаклепанное состояние межреечных прослоек остаточного аустенита в составе модулированной (сс+у)-структуры типа «микродуплекс». При сравнении двух типов метастабильной (а+у)-структуры установлено, что при одинаковом количественном соотношении фаз дуплекс-структуры с остаточным аустенитом имеют более высокие параметры прочности и хладостойкости по сравнению с аналогичными структурами, имеющими в своем составе ревертированный аустенит.

4. Разработаны оптимальные режимы термической обработки по тепловой стабилизации остаточного аустенита, основанные на формировании в матричном у-твердом растворе модулированной концентрационной микронеоднородности. Показано, что упрочнение дислокационного мартенсита дисперсными частицами (прослойками) твердорастворного типа может достигать уровня дисперсионного. упрочнения, наблюдаемого в высоколегированных мартенситностареющих сталях типа 04Х13Н5М5К9Л (а0,2=1250МПа).

5. Показана возможность дисперсионного упрочнения метастабильных аустенитно-мартенситных сталей интерметаллидной Я-фазой семейства сг-фаз при комплексном легировании молибденом и кобальтом. Лимитирующим фактором этого упрочнения является появление в процессе тепловой стабилизации аустенита охрупчивающих зернограничных включений интерметаллидной фазы Лавеса типа РегМо (при концентрации молибдена и кобальта более 3,5 и 7,0%, соответственно).

6. Установлены принципиальная возможность и эффективность твердорастворного упрочнения метастабильных аустенитно-мартенситных сталей путем микролегирования азотом в количестве 0,04 ^ 0,06%. Лимитирующим фактором этого упрочнения является уменьшение сопротивления хладноломкости сталей при концентрации азота более 0,06%.

7. С использованием методов наложенных проекций и математического планирования эксперимента оптимизированы химический состав и режимы термической обработки новых высокопрочных коррозионностойких литейных сталей 03Х12Н9К4МЛ (ВНС-25КЛ) и ОЗХ12Н7К7МЗЛ (ВНС-25КМЛ) с пределом прочности сгв>1000 и 1200 МПа, соответственно, предназначенных для использования без термической обработки после сварки в ответственных сварных и паяно-сварных узлах криогенного тракта ЖРД.

8. Исследованы физико-механические, технологические и служебные свойства разработанных литейных сталей 03Х12Н9К4МЛ (ВНС-25КЛ) и ОЗХ12Н7К7МЗЛ (ВНС-25КМЛ) в объеме отраслевых требований к высокопрочным конструкционным материалам ракетно-космической техники. Показано, что разработанные стали имеют более высокий комплекс прочностных свойств и ударной вязкости по сравнению с известными сталями мартенситного класса (типа 03Х12Н10МТЛ) и аустенитномартенситного класса (типа 08Х14Н7МЛ). Разработанные стали не склонны к образованию горячих кристаллизационных трещин при литье и сварке. Основной материал и сварные соединения не склонны к межкристаллитной коррозии и коррозионному растрескиванию. После диффзионной пайки с медью и медными сплавами сохраняется высокий уровень механических и коррозионных свойств.

9. Оптимизированы химический состав, технология выплавки и термической обработки новых литейных сталей в процессе изготовления крупногабаритных фасонных отливок и паяно-сварных узлов криогенного тракта ЖРД. В качестве шихтового материала разработан новый сплав марки 03Х10Н8К4МФ-ВД, используемый также в качестве материала упругих уплотнений для разъемных соединений ЖРД. Для повышения структурной однородности крупногабаритных отливок разработаны специальные режимы гомогенизационного отжига, позволяющие устранять зоны ликвационного аустенита.

10. Высокопрочная литейная сталь 03Х12Н9К4МЛ (ВНС-25КЛ) внедрена в отраслевой стандарт ОСТ 92-1166-86 и в настоящее время используется в высоконагруженных паяно-сварных узлах газогенератора и бустерного насосного агрегата окислителя (кислородный тракт) мощных ЖРД для тяжелых ракет-носителей типа «Зенит», «Атлас» и «Ангара». Кроме того, указанная сталь была использована в крупногабаритных сварных узлах стартового наземного комплекса (водородный тракт) для ракетно-космической системы «Энергия-Буран». Сталь ВНС-25КМЛ была использована при изготовлении опытной партии высоконагруженных рабочих колес насоса окислителя двигателя РД170. Химический состав новых сталей, способы их термической обработки и диффузионной пайки защищены патентами и авторскими свидетельствами на изобретения.

11. Внедрение стали ВНС-25КЛ позволило улучшить технические характеристики и эксплуатационную надежность мощных ЖРД нового поколения, а также упростить конструкцию и технологию изготовления сложных сварных и паяно-сварных узлов из разнородных материалов. Опыт её промышленного использования свидетельствует о перспективности развития нового научного направления по упрочнению дислокационного мартенсита хладостойких сталей дисперсными частицами твердорастворного типа (без участия в упрочнении хрупких интерметаллидных фаз). Стали указанного типа, имеющие высокий комплекс механических, коррозионных и технологических свойств, способны конкурировать с высокопрочными мартенситностареющими сталями, в частности, при изготовлении сварных корпусов ракетных двигателей морского базирования и многоразового использования.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Новиков, Виктор Иванович, 2003 год

1. Космонавтика / Под ред. Глушко В.П. М.: Сов. Энциклопедия, 1985. 528 с.

2. Потак Я.М. Высокопрочные стали. М.: Металлургия, 1972. 208 с.

3. Перкас М.Д., Кардонский В.М. Высокопрочные мартенситностареющие стали. М.: Металлургия, 1970. 224 с.

4. Химушин Ф.Ф. Нержавеющие стали. М.: Металлургия, 1967. 789 с.

5. Ульянин Е.А. Коррозионностойкие стали и сплавы. М.: Металлургия, 1991. 256 с.

6. Банных O.A., Ковнеристый Ю.К. Стали для работы при низких температурах. М.: Металлургия, 1969. 191 с.

7. Стали и сплавы криогенной техники / Докл. конф. Киев: Наук, думка, 1977. 248 с.

8. Криогенные материалы и их сварка / Докл. междунар.конф. Киев: Наук, думка, 1977. 248 с.

9. Братухин А.Г., Гурвич ЛЛ. Коррозионная стойкость высокопрочных нержавеющих сталей. М.: Авиатехинформ, 1999. 288 с.

10. Банных O.A., Блинов В.М. Дисперсионно-твердеющие немагнитные ванадийсодержащие стали. М.: Наука, 1980. 190 с.

11. Авиационные материалы, том 2. Коррозионностойкие и жаростойкие стали и сплавы. М.: ОНТИ-ВИАМ. 1975. 372 с.

12. Металлические материалы, хладостойкие до -196 и -253°С. М.: ГОНТИ. 1982. 305с.

13. Пикеринг Ф.Б. Физическое металловедение и разработка сталей. М.: Металлургия, 1982. 182 с.

14. Проблемы разработки конструкционных сплавов / Под ред. Джаффи Р., ВилконсаБ. М.: Металлургия, 1980. 336 с.

15. Берштейн М.Л. Прочность стали. М.: Металлургия, 1974. 200 с.

16. Кайбышев O.A. Пластичность и сверхпластичность металлов. М.: Металлургия, 1975. 279 с.

17. Миркин Л.И. Физические основы прочности и пластичности. М.: Изд-во МГУ, 1968. 538 с.

18. Ансел С. Механические свойства двухфазных сплавов // Физическое металловедение. М.: Мир, 1968. С. 327-370.

19. Лебедев Д.В. Конструктивная прочность криогенных сталей. М.: Металлургия, 1976. 264 с.

20. Голдштейн М.И., Фарбер В.М. Дисперсионное упрочнение стали. М.: Металлургия, 1979. 208 с.

21. Томас Г. Структура дисперсионно-упрочненных сплавов / Электронная микроскопия и прочность кристаллов. М.: Металлургия, 1968. С. 437-493.

22. Чуистов К.В. Старение металлических сплавов. Киев: Наук, думка. 1985. 226 с.

23. Металловедение и термическая обработка стали. Т1. Методы испытаний и исследования / Под ред. Берштейна М.Л., Рахштадта А.Г.

24. М.: Металлургия, 1983. 352 с.

25. Металловедение и термическая обработка стали. Т2. Основы термической обработки. / Под ред. Берштейна М.Л., Рахштадта А.Г. М.: Металлургия, 1983.368 с.

26. Малышев К.А., Сагарадзе В.В., Сорокин И.П. и др. Фазовый наклеп аустенитных сплавов на железоникелевой основе. М.: Наука, 1982. 260 с.

27. Сагарадзе В.В., Уваров А.И. Упрочнение аустенитных сталей. М.: Наука, 1989. 270 с.

28. Перкас М.Д. Структура, свойства и области применения высокопрочных мартенситностареющих сталей // МиТОМ, 1985. №5. С.23-33.

29. Рундквист H.A., Грачев C.B. Влияние легирования и температуры аусте-низации на фазовый состав и свойства коррозионностойких мартенситностареющих сталей // МиТОМ, 1989. №4. С.8-14.

30. Catón R.L., Maniar G.N. Structure et propriétés d'un nouvel acier maraging inoxydable a haute resistance // Cobalt, 1972. N 55. P. 92-98.

31. Гуляев А.П., Шлямнев А.П., Сорокина H.A. Влияние легирования на мартенситное превращение в нержавеющих сталях // МиТОМ, 1975. №9. С. 27-30.

32. Фельдгандлер Э.Г., Савкина Л Л. Влияние легирования на упрочнение мартенситных нержавеющих сталей систем Fe-Cr-Ni и Fe-Cr-Co // МиТОМ, 1975. №9. С. 30-35.

33. West D.R.F. Constitution des alliages riches en fer du system Fe-Cr-Co-Mo: une synthese // Cobalt, 1971. У.51. P. 77-90.

34. Hughes H., Keown S.R. Precipitation of a transition intermetallic compound (R-phase) in steel // J. of the Iron and Steel Institute. 1968. N 3. P. 275-277.

35. Лашко Н.Ф., Заславская Л.В., Никольская В.Л., Соловьева Г.Г. Фазовый состав, структура и свойства мартенситностареющей стали Х14К9Н6М5// МиТОМ, 1974. №10. С.39-42.

36. Лапин П.Г., Гуляев А.П., Ульянин Е.А. Влияние легирующих элементов на свойства нержавеющих мартенситностареющих сталей при низкой температуре // МиТОМ, 1972. №2. С.47-51.

37. Банных O.A., Звигинцев Н.В., Осминкин В.А., Цукров Е.А. Исследование старения мартенситностареющих сталей, легированных кобальтом. // Изв. АН СССР. Металлы, 1977. №3. С.118-123.

38. Каган Е.С., Потак Я.М., Сачков В.В., Козловская В.И., Грикуров. Нержавеющая сталь повышенной прочности для криогенных температур. // МиТОМ, 1979. №10. С.12-14.

39. Sanderson L. Stainless Steels and Alloys in Air and Space-Craft // Aircraft Engineering, 1976, v.48, XII, №12, p. 24-27.

40. Florrens S. Trans. AIME, 1966, v.236, №10, p.1429.

41. Coller C.N., Clarko W.C. Iron Age, 1950, v. 165, p.9.

42. Потак Я.М., Сачков B.B., Попова Л.С. Высокопрочные нержавеющие стали переходного аустенитно-мартенситного класса // МиТОМ, 1960. №5. С.24-26.

43. K.J.Irvine, D.T.Llewellyn, F.B.Pickering // J. Iron Steel Inst., 1959,192, 218.

44. Степанов B.M., Колобашкин Б.М., Жмурина Ю.А.и др. Литейные высокопрочные стали // Сб. Авиационные материалы, вып.1. ОНТИ ВИАМ, 1976. С.

45. Королев В.М. и др. Высокопрочная нержавеющая сталь BHJI-1 // Литейное производство, 1966. №6. С. 12-14.

46. Клепикова H.A., Степанов В.М., Колобашкин Б.М. Литейная высокопрочная коррозионностойкая сталь ВНЛ-6 // Авиационная промышленность, 1975. №10. С. 10-14.

47. Красникова С.И. Дендритная неоднородность в промышленной литой мартенситностареющей стали типа ЭП-678 // Металлургическая и горнорудная промышленность, 1980. №1. С.27-28.

48. Пиченко A.A., Косуха В.П., Бояршинов В.А. и др. Неоднородность литой и деформированной мартенситностареющей стали // Сталь, 1975. №10. С.929-931.

49. Перкас М.Д., Струг Е.М., Русаненко В.В. и др. Исследование элинварных и механических свойств мартенситно-стареющих сталей с двухфазной (а+у)-структурой //ФММ, 1987. Т.63, вып.2. С. 371-380.

50. Гладковский C.B., Калетина Ю.В. и др. Метастабильный аустенит как фактор повышения прочности мартенситностареющих сталей // ФММ, 1999. Т.89, №3. С. 86-96.

51. Colberg A. Effect of Repeated Termal Cicling on the Microstructure of 300 Grade Maraging Steel. Transactions Qurterly, 1968, v. 61. N 1. P. 26-36.

52. Пестов И.В., Малолетнев А.Я., Перкас М.Д., Еднерал А.Ф. Малоцикловая ударная вязкость стали Н18К9М5Т с двухфазной (а+у)-структурой // МиТОМ, 1981. №4. С.28-31.

53. Томас Дж. Фазовые превращения и микроструктура сплавов с высокой прочностью и вязкостью разрушения // В сб. Проблемы разработки кон -струкционных сплавов. М.: Металлургия, 1980. С. 176-204.

54. Новиков В.И., Семенов В.Н., Дмитриев В.В. Высокопрочные нержавею -щие стали криогенного назначения со структурой «микродуплекс» // МиТОМ, 2001. №12. С.11-13.

55. Schaeffler A.L. Constitutional diagram for stainless steel weld metal // Met. Progress, 1949, 56, p. 680.

56. Потак Я.М., Сагалевич E.A. Структурная диаграмма деформируемых нержавеющих сталей //МиТОМ, 1971. №9. С. 12-16.

57. Алымов В.Т. Вязкость разрушения криогенных сплавов и оценка их конструктивной прочности //МиТОМ, 1976. №8. С.35-39.

58. Лашко Н.Ф., Еремин Н.И. Фазовый анализ и структура аустенитных сталей. М.: ГНТИ, 1957. 233 с.

59. Влияние термоциклической обработки с нагревами в интервал двухфазной области на свойства нержавеющей мартенситностареющей стали // В сб. Термоциклическая обработка металлических материалов. Ленинград, 1980. С.53-56.

60. Термоциклическая стабилизация аустенита в нержавеющей мартенситностареющей стали 04Х14К13Н4МЗТ-ВД (ЭП767-ВД) // Там же. С. 48-50.

61. Цукров Е.А., Банных O.A. Структура и свойства сварных соединенийстали ЭП767-ВД // МиТОМ, 1973. №6. С.23-27.

62. Ющенко К.А. Проблемные вопросы в области сварки криогенных конструкций // В сб. Криогенные материалы и их сварка. Киев: Наук, думка. 1986. С. 173-180.

63. Мелькумов И.Н. и др. Свойства сталей, легированных сверхравновесным содержанием азота // Сталь, 1973. №8. С.7-9.

64. Еременко и др. Влияние легирования азотом на свойства особонизко-углеродистых нержавеющих сталей // Физ.-хим. мет. материалов, 1975, 11, №6. С. 62-66.

65. Костина М.В., Банных O.A., Блинов В.М. Хромистые коррозионно-стойкие стали, легированные азотом // Технология металлов, 2000. №10. С. 2-12.

66. Винтайкин Е.З., Звигинцев Н.В., Колонцов В.Ю., Могутнов Б.М. Расслоение в мартенсите сталей Х12Н10 и Х13Н8Ю // ФММ,1970, т.30, вып.б.С. 1245-1252.

67. Еднерал А.Ф., Жуков О.П., Каблуковская H.A., Могутнов Б.М. // ФММ, 1973, 36. С. 727-733.

68. Barker R.High strength stainless steels //Metallurgia,1967,v.76, №454,p.49-57

69. Еднерал А.Ф., Жуков О.П.,Перкас М.Д. // ФММ,1973, 36,3. С. 569-573.

70. Арапова Л.В., Рыжак С.С., Каган Е.С. Кинетика старения мартенситно-стареющих никелевых и хромоникелевых сталей // МиТОМ, 1972. №10. С.10-15.

71. Спиридонов В.Б. Механизм упрочнения хромоникелевых и никелевых мартенситностареющих сталей // МиТОМ, 1971. №4. С.2-6.

72. Еднерал А.Ф., Перкас М.Д. // ФММ, 1968, т.26, вып.4. С.836-841.

73. Спиридонов В.Б. // ФММ, 1975, т.37, вып.4. С. 850-855.

74. Любов Б.Я., Соловьев В.А. // ФММ, 1965, т.19, вып.З. С.333-342.

75. Чу истов К.В. Модулированные структуры в стареющих сплавах. Киев: Наук.думка, 1975. 200с.

76. Винтайкин Е.З., Колонцов В.Ю.// В сб. Проблемы металловедения и физики металлов. М.: Металлургия, 1972. С.69-75.

77. Chandra D., Shwartz L.N. // Metallurgical transactions, 1971, 2, p. 511-516.

78. Florrens S. // Journal of the Iron and Steel Institute, 1969,207,p. 412-417.

79. Овчинников B.B., Звигинцев H.B., Литвинов B.C., Осминкин В.А. // ФММ, 1976, т.42, вып.2. С.310-317.

80. Мирский А.Л., Скаков Ю.А., Сорокина H.A., Шлямнев А.П. // МиТОМ, 1977. №7. С.2-6.

81. Скаков Ю.А. // В сб. Структура и свойства металлов и сплавов. М.: Металлургия, 1970. С.19-35.

82. Шахназаров Ю.В., Анисимова М.С., Цукров Е.А. // ФММ, 1980, т.50, вып.6. С.1285-1292.

83. Бутакова Э.Д., Малышев К.А. // ФММ, 1973, т.35, вып.2. С.398-402.

84. Курдюмов Г.В., Максимова О.П., Тагунова Т.В.// ДАН СССР, 1950, 73. С.307-310.

85. Krauss G., Cohen M. // Trans. Met. Soc. AIME, 1963, 227, p. 278-283.

86. Kajiwara S., Owen W.S. // Met., 1974, 5, N 9, p. 2047-2061.

87. Leslie W.C., Mieler R.Z. // Trans. ASM, 1964, 57, p. 972-979.

88. Мельников Л.А., Соколов Б.К.// ФММ, 1963, т.15, вып.4. С.357-361.

89. Maki Т., Shimooka S., Umemoto М. // Trans. Jap. Inst.Met., 1972,13, p. 400407.

90. Малышев К.А., Василевская М.М. // ФММ, 1964, т.18, вып.4. С.793-795.

91. Малышев К.А.,Бородина H.A., Мирмелынтейн В.А. // ФММ, 1956, т.2, вып.2. С.277-284.

92. Курдюмов Г.В., Максимова О.П. // ДАН СССР, 1960, 73. С.95-98.

93. Георгиева И.Я., Максимова О.П. О взаимосвязи между кинетикой и структурой при мартенситном превращении // ФММ, 1971, т.32, вып.2. С.364-369.

94. Изотов В.И. Морфология и кристаллогеометрия реечного (массивного) мартенсита // ФММ, 1972, т.34, вып.1. С. 123-132.

95. Хандрос Л.Г. Изменение состояния у-фазы в железоникелевом сплаве при мартенситном првращении // ФММ, 1955, т.1, вып.З. С.479-483.

96. Ершов В.М. Рентгенографическое исследование остаточного аустенита закаленной высокохромистой стали. Изв. АН СССР, Металлы, 1976, №1. С. 131-133.

97. Этерашвили Т.В., Утевский Л.М., Спасский М.Н. // ФММ, 1979, т.48, вып.4. С.807-815.

98. Максимова О.П. Общие закономерности и специфические особенности влияния различного рода воздействий на превращение аустенита в мартенсит // В сб. Проблемы металловедения и физики металлов. М.: Металлургия, 1962. С.246-280.

99. Богачева Г.И., Садовский В.Д. О стабилизации аустенита по отношению к мартенситному превращению // ДАН СССР, 1952, 83. С.569-571.

100. Блантер М.Е., Серебренникова Б.Г. О природе термической стабилизации аустенита // МиТОМ, 1972. №7. С.5-12.

101. Гриднев В.Н., Герасимов Ю.А., Ошкадеров С.П. Термическая стабилизация аустенита, гетерогенизрованного продуктами его стабильного распада // В сб. Мартенсиные превращения в металлах и сплавах. Киев: 1979. С.24-28.

102. Козловская В.И., Потак Я.М., Оржеховский Ю.Ф. Повышение вязкости мартенситных сталей термической обработкой // МиТОМ, 1969. №5. С.61-65.

103. Пазюрич С.Ф., Максимова О.П., Белинкин А.П. Исследование тепловой стабилизации сталей переходного класса // ФММ, 1969, т.28, С.138-143.

104. Никольская В.Л., Певзнер Л.М., Орехов Н.Г. Влияние остаточного аустенита на свойства литых нержавеющих сталей // МиТОМ, 1975. №9. С.35-40.

105. Потехин Б.А., Тютюков С.А. Немировский Ю.Р., Пашков Ю.И. Получение аустенита в сталях переходного класса, его стабильность и влияние на механические свойства // ФММ, 1979, т.48, вып.1, С.182-188.

106. Лысак Л.И., Кондратьев С.П., Тотаршук B.C. Два механизма стабилизации аустенита при а-»у переходах // Изв. АН СССР. Металлы,1978, №1, С. 117-119.

107. Кардонский В.М. Превращение а—»у в мартенситностареющих сталях // ФММ, 1976, т.42, вып.З, С.594-602.

108. Беляков Л.Н. Превращение а—»у в мартенситностареющих сталях и стабилизация аустенита//Изв. АН СССР. Металлы,1978, №5, С. 148-152.

109. Шахназаров Ю.В., Анисимова М.С., Барахтин Б.К., Шульман В.М. Стабилизация аустенита при обратном превращении в Сг-Со-Мо и Cr-Ni-Со-Мо сталях //Изв. АН СССР. Металлы,1973, №2, С. 160-165.

110. Haga Н. Stability of Reverted Austenite in 6% Nickel Steel // Transactions ISIJ, 1973, v. 13, p. 141-144.

111. Pampillo C.A. Paxton H.W. The Effect of Reverted Austenite on the Mechanical Properties and Toughness of 12 Ni and 18 Ni Maraging Steels // Metallurgical Transactions, 1972, v.3, N11, p.2895-2903.

112. Сакураи X. Стали низкотемпературного назначения и остаточный аустенит // Киндзону дзайре (перевод). 1975, т. 15, №3. С.45-47.

113. Заславская Л.В. и др. Перераспределение Ni и Сг при а-»у превращении в нержавеющих мартенситностареющих сталях // МиТОМ, 1973. №2. С.39-43.

114. Зельдович В.И., Ринкевич О.С. О структурном механизме образования у-фазы в Fe-Ni сплавах с реечным мартенситом // ФММ, 1977, т.43, вып.4, С.833-841.

115. Kim K.J., Schwarts L.H. On the Effects of Intercritical Tempering on the Impact Energy of Fe-9Ni-0,lC // Materials Science and Engineering, 1978, V.33, N1, p.5-20.

116. Krainer H., Krainer E.// Berg-und Huttenmanlische Monatshefte 100, H. 7/8, 247, 1955.

117. Binder W.O. // Metal Progress, Aug 201,1950.

118. CinaB. //Journ. Ir. St. Inst. 177, P4, 406, 1954.

119. Koppenal T.J. Strengthening TRIP steel by phase transformations // Met. Trans., 1972,3, p. 1549-1554/

120. Коршунов Л.Г., Черненко Н.Л. Структурные превращения при трении и износостойкость сплавов системы Fe-Mn, содержащих е-мартенсит // ФММ, 1987, т.63, вып.2, С.319-328.

121. Береснев Б.И., Георгиева И.Я., Ещенко Р.Н., Теплов В.А. Механические свойства метастабильных аустенитных сталей, упрочяемых фазовым наклепом и гидроэкструзией // МиТОМ, 1981. №5. С.50-52.

122. Васильев В.Р., Захаров Е.Г., Глезер A.M., Пастухова Ж.П. // ФММ, 1979, т.48, вып.1. С.115-119.

123. Сагарадзе В.В., Васева Ю.А. Упрочнение Fe-Ni сплавов дисперсными кристаллами у-фазы // ФММ, 1976, т.42, вып.2. С.397-405.

124. Сагарадзе В.В. Структурные формы у-фазы в сплавах с обратным мартенситным превращением // В сб. Мартенситные превращения. Киев: Наук, думка, 1978. С. 257-260.

125. Шабашов В.А., Сагарадзе В.В., Юрчиков Е.Е., Савельева A.B. Мёссбауэроввекое и электронно-микроскопическое исследование а—»у превращение и стабилизация железоникелевого аустенита // ФММ, 1977, т.44, вып.5. С.1060-1070.

126. Сагарадзе В.В., Ожиганов A.B., Шабашов В.А., Кабанова И.Г. Особенности а—»у превращения и упрочнения метастабильных сплавов с различной морфологией мартенсита // ФММ, 1979, т.43, вып.З. С. 12381241.

127. Закей В.Ф., Паркер Е.Р. Успехи в разработке сплавов на основе железа // В сб. Проблемы разработки конструкционных сплавов. М.:Металлургия, 1980. С. 86-112.

128. Счастливцев В.М., Копцева Н.В. Электронно-микроскопическое исследование образования аустенита при нагреве конструкционной стали // ФММ, 1976, т.42, вып.4. С.837-847.

129. Счастливцев В.М., Бармина И.Л., Яковлева И.Л. Устойчивость реверти-рованного аустенита в криогенных сталях при циклическом охлаждении и пластической деформации // В сб. Криогенные материалы и их сварка. Киев: Наук, думка. 1986. С. 48-50.

130. Мироненко П.А., Красникова С.И., Дробот A.B. Оптимальные режимы старения нержавеющих мартенситностареющих сталей // МиТОМ, 1980. №4. С.47-49.

131. Стивен X. Мартенситностареющие стали // В сб. Высоколегированные стали. М.: Металлургия, 1969. С. 235-257.

132. Трумэн Дж.Е. Нержавеющие стали с регулируемым превращением // В сб. Высоколегированные стали. М.: Металлургия, 1969. С. 235-257.

133. Ерохина Л.С., Захаров М.М., Берковский Ю.И. Получение комплекса свойств литейных сталей на основе математико-статистических методов // В сб. Свойства сплавов в отливках. М.: Наука, 1975. С.67-69.

134. Бабаскин Ю.З. Структура и свойства литой стали. Киев: Наук.думка, 1980. 370с.

135. Лашко Н.Ф., Заславская Л.В., Козлова М.А. и др. Фазовый физико-химический анализ сталей и сплавов. М.: Металлургия, 1978. 336с.

136. УТВЕРЖДАЮ Главный инженер завода

137. НПО ЭНЕРГОМАШ ;им. академика В.П.Глушко»1. В.Н. СЕМЕНОВ 2003 г.1. АКТо внедрении коррозионностойкой литейной стали 03Х12Н9К4МЛ (ВНС-25КЛ)

138. Мы, нижеподписавшиеся, главный металлург Дмитриев В.В., начальник цеха 017 Иванов М.А., начальник техбюро цеха 017 Басов В.В. и ведущий инженер отдела 620 Новиков В.И. составили настоящий акт в том, что:

139. Литейная сталь ВНС-25КЛ используется на предприятии с 03.01.1986 в процессе выполнения научно-исследовательских работ по теме 0-542-82.

140. УТВЕРЖДАЮ Главный инженер завода «НПО ЭНЕРГОМАШ1. АКТоб использовании коррозионностойкой литейной стали ОЗХ12Н7К7МЗЛ (ВНС-25КМЛ)

141. Мы, нижеподписавшиеся, главный металлург Дмитриев В.В., начальник цеха 017 Иванов М.А., начальник техбюро цеха 017 Басов В.В. и ведущий инженер отдела 620 Новиков В.И. составили настоящий акт в том, что:

142. Коррозионностойкая литейная сталь ОЗХ12Н7К7МЗЛ (ВНС-25КМЛ) была использована на предприятии при производстве опытной партии отливок крыльчаток 00.0520.0203.0261.00.1 для двигателя РД170.