Исследование и разработка методов повышения точности определения мест повреждения на ВЛ СЦБ и ВЛ ПЭ железных дорог тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.22.09, кандидат технических наук Шубин, Ефим Исаакович

• Шубин, Ефим Исаакович
• кандидат технических наук
• 1998

Оглавление диссертации кандидат технических наук Шубин, Ефим Исаакович

СОДЕРЖАНИЕ

Стр.

ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА 1. КОНСТРУКТИВНЫЕ И РЕЖИМНЫЕ ОСОБЕННОСТИ ВЛ СЦБ

И В Л ПЭ ЖЕЛЕЗНЫХ ДОРОГ

1.1. Особенности работы высоковольтных линий питания устройств СЦБ и связи

1.2. Аварийные режимы работы В Л СЦБ и В Л ПЭ

1.3. Особенности однофазного замыкания на землю В Л с изолированной нейтралью и определения расстояния до места повреждения

1.4. Работа защит от однофазных4 замыканий на землю на В Л СЦБ иВЛПЭ

Вывод ы

ГЛАВА 2. ВОЗНИКНОВЕНИЕ И РАЗВИТИЕ ПОВРЕЖДЕНИЙ НА ВЛ СЦБ

И В Л ПЭ ЖЕЛЕЗНЫХ ДОРОГ

2.1. Анализ возникновения и развития однофазных замыканий на землю

2.2. Оценка сопротивления в месте повреждения при однофазном замыкании на землю

2.3. Многофазные повреждения на ВЛ СЦБ и ВЛ ПЭ

2.4. Оценка надежности элементов В Л СЦБ и В Л ПЭ в зависимости от характера повреждений

Вывод ы

г•

ГЛАВА 3. МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ВЫСОКОВОЛЬТНОЙ ЛИНИИ

С РАСПРЕДЕЛЕННОЙ НАГРУЗКОЙ

3.1. Моделирование высоковольтной линии с использованием теории многополюсников

3.2. Числовые расчеты на математической модели В Л с распределенной нагрузкой

Вывод ы

ГЛАВА 4. АНАЛИЗ СУЩЕСТВУЮЩИХ МЕТОДОВ ОТЫСКАНИЯ МЕСТ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ НА ЛЭП ЭНЕРГОСИСТЕМ И ВЛ СЦБ ЖЕЛЕЗНЫХ ДОРОГ

4.1. Возможности использования различных методов отыскания мест короткого замыкания на ВЛ СЦБ и ВЛ ПЭ железных дорог

4.2. Анализ существующих методов определения мест повреждения, использующих параметры аварийного режима

4.3. Анализ существующих топографических методов для определения мест однофазного повреждения

Вывод ы

\

ГЛАВА 5. СИНТЕЗ МЕТОДОВ ПОВЫШЕНИЯ ТОЧНОСТИ ОТЫСКАНИЯ МЕСТ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ НА ВЛ СЦБ И ВЛ ПЭ ЖЕЛЕЗНЫХ ДОРОГ

5.1. Измерение модуля полного сопротивления при определении расстояния до места однофазного замыкания на землю на

ВЛ СЦБ

5.2. Измерение модуля полного сопротивления при определении расстояния до места двухфазного КЗ без земли на В Л СЦБ

5.3. Определение места повреждения на основании измерения мгновенных значений параметров аварийного режима на

ВЛ СЦБ

5.4. Определение места повреждения на основании измерения мгновенных значений параметров аварийного режима на ВЛПЭ

5.5. Оценка влияния распределенной нагрузки при определении места повреждения на В Л

Вывод ы

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

\

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Исследование и разработка методов повышения точности определения мест повреждения на ВЛ СЦБ и ВЛ ПЭ железных дорог»

ВВЕДЕНИЕ

В современных условиях реформирования важнейшей задачей экономики является повышение эффективности работы всех ее отраслей. В транспортном комплексе страны это может быть достигнуто развитием прогрессивных систем перевозок, улучшением обслуживания и ремонта технических средств, механизации и автоматизации процессов управления, повышением надежности работы устройств, обеспечением безопасности движения поездов. Решение этих задач во многом зависит от надежности внешнего электроснабжения устройств непосредственно связанных с движением поездов. К устройствам внешнего электроснабжения относятся пункты питания, воздушные и кабельные линии напряжением 6 - 10 кВ и выше, линейные трансформаторы и трансформаторные подстанции различного конструктивного исполнения [1].

\

Согласно ОСТ 32.14-80 устройства, непосредственно связанные с движением поездов относятся к электроприемникам I категории, перерыв электроснабжения которых может повлечь за собой опасность для жизни людей, срыв графика движения поездов, значительный ущерб железнодорожному транспорту и народному хозяйству в целом. Потребителями этой категории являются устройства СЦБ и связи, посты ЭЦ с числом стрелок до 30, переездная сигнализация, пункты обнаружения нагрева букс, контрольно-габаритные устройства. Эти потребители получают питание от высоковольтной линии автоблокировки (ВЛ СЦБ) и требуют высокой степени устойчивости электроснабжения, которая определяется надежностью В Л СЦБ и питающих ее пунктов. В соответствии с ОСТом электроприемники 1 категории должны ооеспечиваться электроэнергией от двух независимых источников питания и перерыв их электроснабжения при выходе из строя одного из источников питания может быть допущен лишь на время автоматического восстановления питания. Причем время переключения с одного источника питания на другой и обратно для устройств СЦБ не должно превышать 1,3 сек [2]. Резервными являются высоковольтные линии продольного энергоснабжения (ВЛ ПЭ) на участках с автономной тягой или при электротяге постоянного тока,

или линии два провода - рельс (ДПР) на участках с электротягой переменного тока.

ВЛ СЦБ и ВЛ ПЭ строятся воздушными, поэтому они подвергаются воздействию ветра, гололеда, резкого перепада температур, внутренних и атмосферных перенапряжений, касанию веток, падению деревьев, что приводит к коротким замыканиям (КЗ) и обрывам проводов. Согласно статистике [1] наименее надежным элементом внешнего электроснабжения являются воздушные высоковольтные линии питания устройств СЦБ и связи железных дорог. По некоторым оценкам [3] на них приходится около 2/3 от общего количества повреждений в системе электроснабжения, приводящих к задержкам поездов.

К числу основных показателей, определяющих эффективность работы эксплуатационного персонала дистанции электроснабжения, относится быстрота восстановления нормального энергоснабжения при повреждении. Ремонтно-вос-становительные работы состоят из отключения поврежденного элемента, определения места повреждения, выполнения ряда организационно - технических мероприятий по подготовке к ремонту, ремонта поврежденного оборудования, восстановления нормальных схем электроснабжения. По данным промышленных сетей основную часть - 57% совокупного времени аварийно - восстановительных работ [1] занимает определение места повреждения (ОМП), причем некоторые виды однофазного повреждения, например пробой фарфорового изолятора низовым осмотром определить вообще невозможно.

Для ВЛ СЦБ выпускается аппаратура для определения расстояния до места повреждения типа АОП-1 [4], но она несовершенна, имеет ряд недостатков и поэтому не нашла распространения, для ВЛ ПЭ такая аппаратура вообще отсутствует. Попытки использовать аппаратуру, выпускаемую для ОМП промышленных сетей в транспортной энергетике, положительных результатов не дали.

Актуальность решения задач повышения точности и ускорения ОМП, четкой работы пусковых органов устройств ОМП на ВЛ СЦБ и резервных линиях при любых видах повреждений определяется необходимостью минимизации затрат труда, времени, средств и повышения эффективности работы эксплуатаци-

онного персонала, что повысит надежность работы потребителей ВЛ СЦБ и сократит задержки поездов. В настоящей диссертации обобщены результаты работы по решению этих задач.

Целью диссертации является проведение теоретических исследований и разработка на их основе методов и средств повышения точности ОМП на ВЛ СЦБ и ВЛ ПЭ железных дорог, определение критериев работы устройств ОМП и их пусковых органов. В результате работы сделан анализ возникновения и развития повреждений, предложена оценка влияния сопротивления в месте повреждения, определены критерии работы пусковых органов ОМП, разработана математическая модель высоковольтной линии с распределенной нагрузкой, предложены способы отстройки от переходного сопротивления в месте повреждения и от

влияния распределенной нагрузки на линии при ОМП на ВЛ СЦБ и ВЛ ПЭ, а

>

также аппаратная и организационно - техническая реализация этих предложений.

Повышение точности при разработке методов и средств ОМП может быть достигнуто за счет многократного измерения реактивной части сопротивления петли КЗ между местом повреждения и местом измерения, учета влияния распределенной нагрузки, имеющейся на этом участке и использования топографических методов в районе предполагаемого места повреждения.

Поставленные задачи могут быть решены на основе анализа и синтеза методов и устройств для ОМП, работы их измерительных органов, предложенных в работах Н.Д. Сухопрудского, Г.М. Корсакова, Г.М. Шалыта, А.И. Айзенфельда, Е.А. Аржанникова и др. Анализ возможности использования большинства известных методов показывает, что они приводят к большим погрешностям из-за наличия переходного сопротивления в месте повреждения. В диссертации автором предложен новый подход к проблеме ОМП, который основан на двустороннем, последовательном измерении расстояния до места повреждения с учетом модернизации входных устройств на аппаратуре типа АОП-1 или использовании предложенного в данной работе устройства на микропроцессорных структурах с многократным измерением мгновенных значений параметров аварийного режима (ПАР) в момент перехода тока КЗ через нуль. Причем при ОЗЗ высоковольтная

линия переводится на время измерения в режим однофазного КЗ, затем с помощью математической модели производится уточнение места повреждения, а на ВЛ СЦБ для ускорения поиска ОЗЗ необходимо использование переносного трассового прибора. Автором предложен бесконтактный коммутационный аппарат для перевода В Л СЦБ и В Л ПЭ в режим однофазного КЗ.

Разработанная Э.В. Зеляхом теория многополюсников использована при построении математической модели ВЛ СЦБ и ВЛ ПЭ, эта модель позволяет при ОМП минимизировать погрешность, обусловленную нагрузкой, отказаться от опытов искусственного КЗ при наладке аппаратуры для ОМП, анализировать работу защит и автоматики как в нормальном так и в аварийных режимах.

Основные результаты работы, обладающие новизной и выносимые на защиту следующие:

\

1. Показано, что при ОЗЗ на В Л СЦБ и В Л ПЭ токи и напряжения аварийного режима зависят от суммарной емкости фаз относительно земли и от величины переходного сопротивления в месте повреждения и не зависят от расстояния до места повреждения. Поэтому для определения расстояния до места повреждения линию необходимо перевести, на время измерений, в режим однофазного КЗ с целью получения однозначной зависимости между ПАР и расстоянием до места повреждения.

2. Показано, что для повышения надежности работы защит от ОЗЗ на фидере ВЛ СЦБ, выполненном по типовому проекту, его необходимо дополнительно оборудовать резервной неселективной защитой по напряжению нулевой последовательности.

3. Определены предельные значения величины переходного сопротивления в месте повреждения при которых надежно срабатывает защита от ОЗЗ. Показано, что основным фактором, ограничивающим чувствительность защиты типа ЗЗП-1 (ЗЗП-1М), является ее заводская уставка по напряжению нулевой последовательности.

4. Определено, что переходное сопротивление в месте повреждения при замыкании на землю одной фазы в зависимости от характера повреждения и по-

годных условий может колебаться от 10 Ом до 10 МОм, этот диапазон разбит на характерные интервалы.

5. Показано, что существенное увеличение дополнительной изоляции В Л можно получить, если использовать подкосы изготовленные из изоляционного материала.

6. Предложена методика определения основных и дополнительных показателей надежности элементов ВЛ СЦБ и ВЛ ПЭ на основании эксплуатационной статистики. Рассчитаны показатели надежности различных элементов в характерных интервалах.

7. Разработана математическая модель, которая позволяет получить параметры ВЛ с распределенной нагрузкой как в нормальном режиме, так и в любом аварийном режиме. Предложено числовые расчеты математической модели производить на ПЭВМ с использованием интегрированной системы для автоматизации математических и научных расчетов МаШСАХ).

8. Определены требования которым должны отвечать переносные приборы для топографического поиска однофазных повреждений на ВЛ транспортного электроснабжения. Эти приборы позволяют путем ряда последовательных измерений определять место повреждения при однофазном замыкании на землю, а также при разрыве фазы.

9. Предложена новая методика определения расстояния до места повреждения при использовании аппаратуры типа АОП-1, которая основана на последовательном, двустороннем измерении расстояния до места повреждения (с учетом модернизации входных устройств) при работе автоматического включения резерва. Это позволяет отстроиться от переходного сопротивления в месте повреждения.

10. Разработан бесконтактный коммутационный аппарат для перевода В Л в режим однофазного КЗ, алгоритм его работы, предложена методика расчета модуля управления и силового модуля.

11. Показано, что наиболее перспективным методом определения расстояния до мест однофазного повреждения на ВЛ СЦБ и ВЛ ПЭ является использова-

ние устройства с многократным измерением мгновенных значений параметров аварийного режима в момент перехода тока КЗ через нуль. Причем при ОЗЗ высоковольтная линия переводится, на время измерения, в режим однофазного КЗ, затем с помощью математической модели производится уточнение места повреждения, а на ВЛ СЦБ для ускорения поиска ОЗЗ необходимо использование переносного трассового прибора. Определение места междуфазного повреждения основано на многократном измерении мгновенных значений параметров аварийного режима. Это устройство позволяет отстроиться от переходного сопротивления в месте повреждения, от влияния распределенной нагрузки и от погрешности измерения параметров аварийного режима.

В первой главе "Конструктивные и режимные особенности ВЛ СЦБ и ВЛ ПЭ железных дорог" рассмотрены особенности работы высоковольтных линий питания устройств СЦБ и связи, а также работа ВЛ СЦБ и ВЛ ПЭ в аварийных режимах, показано что для определения расстояния до места ОЗЗ на ВЛ с изолированной нейтралью эту ВЛ необходимо перевести в другой режим. Произведен анализ работы защит от ОЗЗ на ВЛ СЦБ и ВЛ ПЭ в зависимости от величины переходного сопротивления. Рассмотрено влияние тяговых сетей на работу защит и способы отстройки от этого влияния. Предложены методы повышения надежности работы защит от ОЗЗ на ВЛ СЦБ.

Во второй главе "Возникновение и развитие повреждений на ВЛ СЦБ и В Л ПЭ железных дорог" произведен анализ возникновения и развития ОЗЗ и многофазных КЗ на ВЛ, приведены результаты измерений, дана оценка сопротивления при различных видах повреждения и различных погодных условиях. Показано что характер повреждения определяет степень разрушения или шунтирования основной и дополнительной изоляции. Предложена методика определения основных и дополнительных показателей надежности элементов ВЛ СЦБ и ВЛ ПЭ на основании эксплуатационной статистики.

В третьей главе "Математическая модель высоковольтной линии с распределенной нагрузкой" рассмотрены вопросы построения универсальной математической модели ВЛ с распределенной нагрузкой на основании теории многопо-

люсников, с использованием разработанных схем замещения элементов ВЛ. При расчете модели основывались на том, что она представляет собой каскадное соединение 2(р+1)-по люсников. Числовые расчеты произведены на ПЭВМ с использованием интегрированной системы для автоматизации математических и научных расчетов МаШСАЕ), определены погрешности моделирования.

В четвертой главе "Анализ существующих методов отыскания мест короткого замыкания на ЛЭП энергосистем и ВЛ СЦБ железных дорог" рассмотрены возможности использования различных методов отыскания мест КЗ на ВЛ СЦБ и ВЛ ПЭ железных дорог, проведен анализ существующих методов ОМП, которые основаны на использовании различных параметров аварийного режима, определено что наиболее перспективным на ВЛ транспортного электроснабжения при

ОМП представляется использование мгновенных значений параметров аварийно-

\

го режима. Проведен анализ существующих топографических методов для определения мест однофазного повреждения, определены требования к переносным приборам, которые позволяют определять место повреждения при однофазном замыкании на землю, а также при разрыве фазы.

В пятой главе "Синтез методов повышения точности отыскания мест короткого замыкания на ВЛ СЦБ и ВЛ ПЭ железных дорог" показано, что для определения расстояния от пункта питания до места ОЗЗ на ВЛ ее необходимо перевести на время измерений в режим однофазного КЗ, показан наиболее экономичный вариант получения режима однофазного КЗ. Предложены способы минимизации погрешностей, которые возникают при работе аппаратуры типа АОП-1. Рассмотрены наиболее перспективные методы ОМП, основанные на измерении мгновенных значений ПАР, показано что при этом аппаратура для ОМП и алгоритм ее работы одинаковы для ВЛ СЦБ и ВЛ ПЭ, будут различаться только входные устройства. Приведена оценка влияния распределенной нагрузки на точность ОМП. Предложен бесконтактный коммутационный аппарат для перевода ВЛ в режим однофазного КЗ.

В приложении 1 приведен алгоритм работы бесконтактного коммутационного аппарата, даны принципиальные схемы модулей: силового и управления, показан принцип расчета силового модуля.

В приложении 2 дан вариант реализации аппаратуры для ОМП на микропроцессорных структурах, причем на линейном пункте использованы Р1С-контроллеры. Приведен алгоритм работы аппаратуры на линейном пункте. Предложено производить четырехкратное измерение ПАР для минимизации погрешностей вызванных неточностью измерения электрических величин. В качестве диспетчерской части использована ПЭВМ со стандартным набором периферии, модемом и пакетом прикладных программ. Использование при расчетах разработанной автором математической модели В Л с распределенной нагрузкой позволяет минимизировать погрешность, обусловленную распределенной нагрузкой.

\

Практическая ценность работы заключается в том, что:

• повышена надежность контроля появления однофазного замыкания на землю на ВЛ СЦБ путем резервирования земляной защиты;

• разработана методика и определены показатели надежности элементов ВЛ СЦБ и ВЛ ПЭ;

• разработана математическая модель В Л с распределенной нагрузкой, которая позволяет рассчитать параметры ВЛ как в нормальном, так и в аварийных режимах;

• определены требования которым должны отвечать переносные приборы для топографического поиска однофазных повреждений на ВЛ транспортного электроснабжения;

• предложена новая методика определения расстояния до места повреждения при использовании аппаратуры типа АОП-1, с учетом модернизации входных устройств;

• разработан бесконтактный коммутационный аппарат для перевода ВЛ в режим однофазного КЗ и его модуль управления;

# разработано устройство на Р1С-контроллерах для ОМП на ВЛ СЦБ и ВЛ ПЭ по четырехкратному измерению мгновенных значений ПАР в момент перехода тока КЗ через нуль.

Реализация результатов работы. Математическая модель ВЛ с распределенной нагрузкой введена в эксплуатацию в дорожной электротехнической лаборатории Белорусской ж. д., произведен расчет ряда линий как в нормальном, так и в аварийных режимах. Опытные образцы микропроцессорного комплекта аппаратуры для определения расстояния до места повреждения на ВЛ СЦБ и бесконтактного коммутационного аппарата успешно прошли испытания и находятся в опытной эксплуатации на ст. Минск-Северный Белорусской ж. д.

>

Глава 1. КОНСТРУКТИВНЫЕ И РЕЖИМНЫЕ ОСОБЕННОСТИ В Л СЦБ И ВЛ ПЭ ЖЕЛЕЗНЫХ ДОРОГ §1.1. ОСОБЕННОСТИ РАБОТЫ ВЫСОКОВОЛЬТНЫХ ЛИНИЙ ПИТАНИЯ УСТРОЙСТВ СЦБ И СВЯЗИ Устройства СЦБ и связи основное питание получают по трехфазным линиям ВЛ СЦБ напряжением 10(6) кВ от трехфазных источников питания с частотой 50 Гц и с изолированной нейтралью. Резервное питание - на участках с тепловозной тягой и на участках электрифицированных по системе постоянного тока - от трехфазных линий ВЛ ПЭ напряжением 10 (6) кВ с частотой 50 Гц и с изоли-

Рис. 1-1

рованной нейтралью, а на участках электрифицированных по системе переменного тока - от линий ДПР. Кроме того при электротяге на постоянном или переменном токе ВЛ СЦБ строятся одноцепными (рис. 1-1 а), а резервная линия подвешивается на опорах контактной сети. На участках с тепловозной тягой ВЛ строятся двухцепными (рис. 1-16), одна цепь собственно В Л СЦБ и питает только устройства СЦБ. Вторая цепь - линия ВЛ ПЭ питает линейных потребителей и является резервной по отношению к В Л СЦБ. Источниками питания этих линий являются тяговые и специальные трансформаторные подстанции (ТП), причем на электри-

фицированных участках ТП - резервный источник питания, при тепловозной тяге - основной [1].

Устройства СЦБ питаются от ВЛ на перегонах через понижающие линейные однофазные трансформаторы типа ОМ, которые установлены вдоль перегона через 0,35 км - 3,2 км, на станциях через трехфазные трансформаторы типа ТМ. Так на ВЛ СЦБ для питания сигнальной точки на перегонах и переездах используют трансформаторы типа ОМ-0,66 и ОМ-1,25, для питания устройств контроля нагрева букс - ОМ-4, для питания ЭЦ промежуточных станций - ТМ-25 и ТМ-40. На ВЛ ПЭ нагрузка различается в зависимости от конструкции линии и резервирования питания, на одноцепных линиях без аккумуляторного резерва от ВЛ ПЭ питаются те же устройства, что и от В Л СЦБ и дополнительно освещение на переездах и станциях, а также обогрев стрелок на станциях. Соответственно увеличивается мощность трансформаторов на промежуточных станциях - ТМ-40, ТМ-63, ТМ-100. На двухцепных линиях с аккумуляторным резервом от В Л ПЭ питаются устройства контроля нагрева букс - ОМ-4, освещение переездов - ОМ-1,25 и ОМ-4, остановочных пунктов ОМ-4, промежуточных станций и ЭЦ на них - ТМ-40, ТМ-63, ТМ-100.

Высоковольтные линии секционируются с помощью линейных разъединителей для возможности производства ремонтных работ. Линии - воздушные, имеют полный цикл транспозиции, шаг транспозиции - 3 км. На ВЛ СЦБ и ВЛ ПЭ может быть использовано три схемы питания: односторонняя (консольная), встречно - консольная и двусторонняя (параллельная). При консольной схеме ВЛ питается от одной из смежных подстанций, причем основная и резервная линии запитаны с разных подстанций навстречу друг другу. Такая схема питания получила большое распространение и является основной для линий протяженностью до 40 км. Схема встречно - консольного питания используется в случае удлиненной до 50-60 км межподстанционной зоны, В Л получает питание от двух смежных подстанций с разделом посередине, где оборудуется пост секционирования. Пост секционирования является резервным пунктом питания, из двух смежных пунктов - основной включен постоянно, а резервный включается только в случае

отключения основного или при ремонтных работах. При параллельной схеме ВЛ питается параллельно от двух смежных подстанций, но при этом появляются уравнительные токи, которые могут привести к срабатыванию защит, кроме того при такой схеме усложняются сами защиты. Параллельная схема не получила распространения, но все линии сфазированы и в случае необходимости допускают параллельную работу.

Типовые проекты предусматривают питание ВЛ СЦБ через двойную трансформацию, чтобы не было гальванической связи с остальными линиями и питающей сетью. На тяговых и трансформаторных подстанциях ВЛ СЦБ получают электроэнергию через повышающие трансформаторы связи (ТСЦБ) от шин 0,4(0,23) кВ трансформатора собственных нужд (ТСН) или от шин 10 (6) кВ через два последовательно соединенных трансформатора - понижающий и повышающий. Такая система энергоснабжения ВЛ СЦБ обусловлена необходимостью ограничения токов однофазного замыкания на землю, которые оказывают сильное мешающее влияние на линии связи и рельсовые цепи автоблокировки. Кроме того, ограничение длины гальванически связанной электрической системы приводит к снижению токов однофазного замыкания на землю (ОЗЗ), он всегда будет меньше 5 А, следовательно железобетонные опоры в ненаселенной местности могут не заземляться [5].

Необходимо отметить существенное влияние на работу ВЛ СЦБ кабельных вставок большой длины (суммарная длина > 3 км). При подаче питания на такую линию после длительного отключения происходит резкий скачок напряжения, которое может превышать номинальное в 1,5 - 2 раза и создает опасность пробоя изоляции в ослабленных местах. Это связано с большой зарядной емкостью линии, кроме того происходит бросок тока и возможно срабатывание защиты из-за большой зарядной мощности линии. С течением времени напряжение приходит в норму, уменьшается и ток, но он остается в 3-5 раз большим, чем на обычных ВЛ, что связано с токами утечки кабельных вставок.

Линии В Л ПЭ питаются непосредственно с шин ТП напряжением 10 (6) кВ и гальванически связаны с питающей сетью районных или промышленных

сетей. При такой схеме ток ОЗЗ в случае однофазного замыкания может достигать 10 А и более и зависит от того какова протяженность сети, имеющей гальваническую связь с ВЛ ПЭ на момент замыкания, при возникновении такого режима ВЛ должна быть немедленно отключена.

§ 1.2. АВАРИЙНЫЕ РЕЖИМЫ РАБОТЫ В Л СЦБ И ВЛ ПЭ В элементах внешнего энергоснабжения возникают как устойчивые так и неустойчивые повреждения изоляции и токоведущих частей. Неустойчивые повреждения могут самоустранятся, оставаться неустойчивыми или, при сочетании определенных факторов, переходить в устойчивые повреждения. Появившееся повреждение приводит к срабатыванию защит, автоматики и к пуску устройств ОМП. При ОЗЗ пусковым органом для устройств ОМП является защита от 033, а при многофазных КЗ пусковым органом служит максимально-токовая защита (МТЗ) или дистанционная защита (ДЗ).

Анализ статистических данных, полученных в Гомельской дистанции электроснабжения Белорусской ж. д. на основании суточных ведомостей энергодиспетчера показывает, что однофазные замыкания на землю составляют 73% от общего числа повреждений на ВЛ СЦБ и ВЛ ПЭ, двухфазные КЗ составляют 24 %, а трехфазные КЗ - 3 %. Следовательно, наиболее актуальной задачей для эксплуатационного персонала является определение места ОЗЗ и устранение его. Поэтому ниже основное внимание будет уделено анализу возникновения, развития, выявления и устранения ОЗЗ.

При указанных выше схемах включения ВЛ СЦБ максимальный ток трехфазного КЗ - до ста ампер, а минимальный ток двухфазного КЗ достигает пяти ампер, ток зависит от расстояния до места КЗ и от провода, использованного при строительстве ВЛ (ПСО-5, АС-25, АС-35). До 70-х годов широко использовался провод ПСО-5, но затем ситуация изменилась, В Л СЦБ стали сооружать с проводом типа АС и при капитальном ремонте этих линий также используют АС. Та-

ким образом количество ВЛ СЦБ с проводом ПСО-5 с каждым годом сокращается.

Трехфазные КЗ на ВЛ ПЭ сопровождаются током, максимальное значение которого может достигать нескольких тысяч ампер и определяется, в первую очередь, мощностью системы и трансформатора от которого запитана ВЛ. Мини-хмальный ток двухфазного КЗ может достигать двухсот ампер. При строительстве ВЛ ПЭ используется провод АС-50, АС-70.

Комплекс защит и автоматики на ВЛ СЦБ и ВЛ ПЭ определяется особенностями структуры линий и нагрузок потребителей. Эти ВЛ имеют линейную цепочечную структуру, в основе которой лежит секционирование всей линии тяговыми или трансформаторными подстанциями на отдельные, самостоятельные участки. Каждый участок - это самостоятельная линия, которая может питаться с любой стороны, оборудованная полным комплектом защит и автоматики на каждом конце. Нагрузки в основном однофазные, имеют малую мощность и распределены вдоль всей линии.

ВЛ СЦБ по новым проектам оборудованы направленной селективной защитой от 033 с действием на сигнал (можно перевести в режим отключения), МТЗ в трехфазном, трехрелейном исполнении от многофазных КЗ, защитой минимального напряжения, устройством автоматического повторного включения (АПВ) и устройством автоматического включения резерва (АВР).

ВЛ ПЭ оборудованы направленной селективной защитой от 033 с действием на отключение (можно перевести в режим с действием на сигнал), МТЗ и токовой отсечкой в двухфазном, двухрелейном исполнении от многофазных КЗ и устройством АПВ. МТЗ имеет выдержку времени (0,3 сек) и ускорение работы при посадке напряжения на фидере.

Анализ времени восстановления напряжения в линиях, питающих устройства автоблокировки [6] показал, что типовое оборудование и система электроснабжения ВЛ СЦБ не обеспечивает необходимое быстродействие и не согласуется с временем замедления перекрытия сигналов. Сокращение времени восстановления напряжения на ВЛ СЦБ может быть достигнуто либо ускорением рабо-

ты масляных выключателей, либо повышением быстродействия устройств защит и автоматики. Перспективным является использование реле новых типов на электронных элементах, которые работают с бесконтактными выходными элементами и исключают использование электромеханических реле в устройствах защиты и автоматики. При использовании электронных элементов время восстановления напряжения сокращается на 650 мс [6].

Во ВНИИЖТе было разработано электронное устройство автоматики и защиты В Л СЦБ, оно предназначено для линий 6-10 кВ промышленной частоты, питающихся от тяговых подстанций [6]. Устройство содержит трехфазную ДЗ с выдержкой времени и трехфазную токовую отсечку, которая дополнена реле времени и может быть настроена как МТЗ с выдержкой времени, кроме того предусмотрено однократное АПВ и АВР. Данное устройство оборудовано направленной селективной земляной защитой с действием на отключение без выдержки времени.

§ 1.3. ОСОБЕННОСТИ ОДНОФАЗНОГО ЗАМЫКАНИЯ НА ЗЕМЛЮ ВЛ С ИЗОЛИРОВАННОЙ НЕЙТРАЛЬЮ И ОПРЕДЕЛЕНИЯ РАССТОЯНИЯ ДО МЕСТА ПОВРЕЖДЕНИЯ Как показано выше ВЛ СЦБ и ВЛ ПЭ являются линиями с изолированной нейтралью и различаются только длиной сети, к которой данные линии присоединены. Каждая фаза ВЛ по отношению к земле имеет емкость. Емкостные сопротивления на пять порядков больше продольных сопротивлений линии, поэтому при анализе емкостные сопротивления будем рассматривать как сосредоточенные, а продольные не учитывать. Емкости между фазами и токи, обусловленные ими, не принимаются во внимание в связи с тем, что они не оказывают влияния на ток ОЗЗ. При напряжении питания В Л 6-10 кВ активная поперечная проводимость равна нулю, поэтому поперечными токами можно пренебречь [7].

В нормальном режиме работы линии через емкостные сопротивления фаз относительно земли проходят токи емкостной утечки, которые по модулю равны между собой, сдвинуты на угол 120° относительно друг друга и уменьшаются к концу линии. Геометрическая сумма токов емкостной утечки равна нулю [8], напряжение и ток нулевой последовательности отсутствуют. Емкостная асимметрия, которая может возникнуть на В Л не превышает 1%.

В режиме ОЗЗ потенциал поврежденной фазы становится близким к нулю, а потенциалы неповрежденных фаз возрастают до линейного напряжения. При этом возможен пробой изоляции неповрежденной фазы в любом месте и двойное КЗ на землю в разных точках, что вызовет нарушение нормального энергоснабжения. Через защитное заземление будет протекать ток КЗ, который на три порядка выше тока ОЗЗ. Следствием этого является резкое повышение напряжения прикосновения к заземленным частям, которое достигает опасных знач< нии. Кроме того, ОЗЗ оказывает сильное влияние на работу рельсовых цепей и на воздушные линии связи. Поэтому оперативный поиск и устранение ОЗЗ на ВЛ, особенно на ВЛ СЦБ, является необходимым условием бесперебойной работы железнодорожного транспорта.

Для быстрой ликвидации повреждения необходима информация о расстоянии до места ОЗЗ. Рассмотрим возможности получения такой информации из ПАР, которые можно определить на питающем конце линии. Необходимо учесть, что в месте повреждения, даже при касании фазным проводом заземления опоры, имеется переходное сопротивление, его определение дано А.М.Федосеевым [9], оно будет равно сопротивлению заземления опоры, т.е. 10 - 30 Ом [1]. Распределение токов в режиме установившегося ОЗЗ показано на рис. 1-2 штриховой линией. Принимаем фазные э.д.с. источника питания равными и симметричными, тогда:

КА=Цф', Ев=а2Цф-, Ес=аЦф, (1-1)

где: а = е-7120 - оператор фазы.

Суммарные емкости каждой из фаз фидеров ВЛ, которые получают питание от одной секции шин, равны между собой:

-е-

Ев

О

ВЛ №2

Ь;с-1з —>

Ххвс

&.С

о-

1хсс

ВЛ №1

НТМИ

ФТНП-2

1аС2

±ВС2

1СС2

31

ЗЗП-1

.02

А

А

А

с

02

1СС2 1вС2 1аС2

А

ФТНП-1

ЗЗП-1

1ас1_1з

К

(I)

<г:

1вС1

1сс1

ЗЗП-1

31

101

А

/\

ш

Яп

Со1

1сс1 1вС1 1аС1 1з

•-4- -

Рис. 1-2.

О) = слх = свт, = Сет. = с01 + С02. (1-2)

Потенциал нейтрали:

их=-иф(1 + Ъ]аСъЯп), (1-3)

где: со - круговая частота сети,

Ял- активное переходное сопротивление в месте 033. Потенциал нейтрали возрастает при уменьшении переходного сопротивления, в предельном случае, при^я= 0, получим:

Им=Иф- (1-4)

Ток замыкания на землю в месте повреждения:

^ф^о . (1_5)

"3 1 + 3]аС0Кп

Из этого выражения следует, что ток замыкания на землю возрастает при уменьшении переходного сопротивления, в предельном случае (Яп = 0) получим:

1{Р =ЪЦф]соСй . (1-6)

Ток нулевой последовательности найдем из выражения (1-5):

/0Л/(')= 2фУ*СО (1.7)

_и З~3 1 + 3 ]ОУС^Кп Определим потенциалы поврежденной фазы ¿¿а и неповрежденных фаз Ця ч и Цс,з поврежденного фидера ВЛ относительно земли:

3 ]СйС^п

Ил,з = Им + Ел=иф

Ив,3 - Ц-ы + Ев = Иф

иГя = иы+Ег = и,

1 + 3 заС^п а2(1 + 3]срС0Яп)-1

1 + 3]соСйЯп а(1 + ЗусоС0Яп)-1

(1-8)

1 + 3] соС0 Яп

Напряжение нулевой последовательности найдем, используя найденные выражения для потенциалов фаз поврежденного фидера:

Ц0=1(цл,3+ив,3+ис,3)--т^^. (.-9)

Анализ полученных выражений (1-1) - (1-9) показывает, что при постоянстве значений напряжения и частоты сети токи и напряжения аварийного режима зависят от суммарной емкости фаз относительно земли отходящих линий и величины переходного сопротивления (Яп) в месте повреждения и не зависят от расстояния до места повреждения. Следовательно, параметры будут изменятся в зависимости от количества фидеров ВЛ, получающих питание от данной секции шин, от характера однофазного замыкания (касание проводом тела опоры, веток дерева, обрыв провода и т.д.) и от климатических условий при измерении параметров. Характер повреждения и климатические условия определяют величину переходного сопротивления.

и

Рис. 1-3.

Работу ВЛ в режиме ОЗЗ иллюстрирует векторная диаграмма токов и напряжений [7] рис. 1-3, где показаны предельные положения векторов в нормальном режиме и при металлическом [9] замыкании фазы А на землю (7?я = 0). Нормальный режим характеризуется отсутствием тока и напряжения нулевой последовательности, причем потенциал нейтрали равен нулю. Вектора фазных напряжений по модулю равны между собой и сдвинуты относительно друг друга на угол 120°, в результате имеем симметричную систему векторов. В случае металлического замыкания одной из фаз на землю потенциал поврежденной фазы равен нулю, потенциал нейтрали возрастает до величины фазного напряжения. Потенциалы неповрежденных фаз по абсолютной величине будут равны л/ЗС/ф, а угол между ни-

ми равен 60°. Система фазных векторов несимметрична, но остается неизменным треугольник линейных напряжений. Ток замыкания на землю максимален и имеет емкостной характер. С ростом Яп потенциал нейтрали будет уменьшаться до нулевого значения, потенциалы неповрежденных фаз снизятся до фазного напряжения, а потенциал поврежденной фазы будет возрастать до фазного напряжения. Ток замыкания на землю будет уменьшаться до нуля. При этом концы векторов тока и напряжений будут скользить по соответствующим дугам окружностей. Промежуточное положение векторов при некотором значении Яп показано на векторной диаграмме штриховой линией. Треугольник линейных напряжений сохраняется неизменным при любом значении переходного сопротивления Яп, поэтому появление 033 не отражается на электроснабжении линейных потребителей ВЛ СЦБ и ВЛ ПЭ.

Таким образом, из выражений (1-3) - (1-9), полученных для ПАР, и векторной диаграммы при 033 следует, что ПАР не зависят от расстояния до места повреждения. Следовательно, эти параметры нельзя использовать для определения расстояния до места повреждения. Чтобы получить однозначную зависимость между ПАР и расстоянием до места повреждения, необходимо на время измерений перевести ВЛ, имеющую 033, в другой режим, например однофазного КЗ или искусственного двухфазного КЗ на землю в различных точках. Такой перевод не вызовет повреждения оборудования или нарушения электроснабжения устройств СЦБ, потому что время измерения составляет доли секунды. В случае срабатывания защиты устройства автоматики восстановят питание данного фидера.

Рассмотренная выше работа ВЛ СЦБ в режиме ОЗЗ предполагает, что источник питания линии имеет неограниченную мощность. В реальных условиях ВЛ СЦБ питается через ТСН и ТСЦБ, причем ТСЦБ в большинстве случаев имеет мощность 63 кВА. Эта мощность может оказаться недостаточной для питания линии в режиме 033 с относительно малой величиной Кп, поэтому может произойти перекос не только фазных, но и линейных напряжений. Такой режим нарушает нормальную работу устройств СЦБ, из-за пониженного напряжения реле

становятся в промежуточное положение и устройства автоблокировки не работают. При наличии на линии кабельных вставок большой длины ток поврежденной фазы может превысить уставку МТЗ и защита сработает.

При рассмотрении 033 предполагалось, что напряжение на линии синусоидальное, однако из-за наличия большого количества на BJI нелинейных элементов в виде трансформаторов нагрузки напряжение несинусоидально. Из-за насыщения стального магнитопровода трансформаторов возникают составляющие высших гармоник, особенно если трансформатор работает в режиме, близком к холостому ходу [10]. Согласно выражениям (1-5) - (1-6) чем выше частота соответствующей гармоники, тем она больше будет подчеркиваться в токе. В емкостном токе замыкания на землю всегда содержатся составляющие высших гармоник, это нечетные гармоники: 5; 7; 11; 13; 17; 21; 23-я с частотами: 250; 350; 550; 650; 850; 1050; 1150 Гц. В нормальном режиме амплитуда составляющих гармоник в кривой напряжения убывает с увеличением частоты, но при 033 в токе замыкания на землю может иметь место явление, когда амплитуда гармоники более высокой частоты будет больше гармоники низшей составляющей. Кроме того, наибольшая амплитуда той или иной гармоники в токе замыкания на землю зависит от параметров энергосистемы и конкретного участка сети, в частности, на ряде BJI Гомельской дистанции электроснабжения Белорусской ж.д. в токе 033 максимальную амплитуду имеют 11 и 13-й гармоники (550 и 650 Гц). Токи высших гармоник составляют 2 - 3,5 % от величины емкостного тока ОЗЗ. Токи гармоник высших составляющих всегда присутствуют в токе ОЗЗ, следовательно они могут быть использованы для устройства земляной защиты и для отыскания места замыкания на землю.

В нормальном режиме электромагнитное поле под BJ1 незначительно и определяется несимметричным расположением проводов относительно земли, неравенства емкостных токов и токов нагрузки по отдельным фазам.

В режиме ОЗЗ электромагнитное поле резко увеличивается, в отдельных случаях на два порядка [10], магнитное поле возникает из-за прохождения токов нулевой последовательности, а электрическое поле из-за несимметрии фазных

напряжений относительно земли. Силовые линии магнитного поля проводов от суммарного тока ОЗЗ представляют собой концентрические окружности и под линией будут иметь горизонтальное направление, перпендикулярное оси проводов ВЛ [10], рис. 1-4. Если под ВЛ поместить катушку индуктивности, то под действием магнитного поля 033 в ней будет наводится ЭДС. Чтобы получить максимальное значение ЭДС катушка индуктивности должна быть расположена горизонтально, а ее ось должна быть перпендикулярна оси проводов линии. В катушке индуктивности с вертикальной осью ЭДС наводится не будет.

В отличие от режима ОЗЗ конфигурация силовых линий магнитного поля от токов нагрузки будет иметь вид замкнутых эллипсовидных кривых, рис. 1-4, направление тока нагрузки в разных проводах в любой момент времени будет противоположным из-за сдвига фазных токов на 120°. Около земли силовые линии магнитного поля будут иметь и горизонтальное и вертикальное направление, соответственно ЭДС будет наводится в катушке и с горизонтальной и с вертикальной осями, эти ЭДС будут отличаться друг от друга не более чем на 10% по величине и фазе [10]. Следовательно есть возможность скомпенсировать действие токов нагрузки на катушку с горизонтальной осью при помощи катушки с вертикальной осью. Сигнал от токов нагрузки возникает из-за несимметрии проводов и неравенства токов в фазах, но величина этого сигнала на один - два порядка меньше сигнала от тока ОЗЗ, хотя в некоторых случаях эти сигналы могут быть соизмеримы. Электрическое поле, возникающее от не симметрии фазных напряжений можно принимать на обычную антенну, представляющую собой металлический штырь длиной 0,5 м, максимальный сигнал под линией электропередачи. Наличие электромагнитного поля около ВЛ позволяет определить место замыкания на землю.

Рис. 1-4.

§ 1.4. РАБОТА ЗАЩИТ ОТ ОДНОФАЗНЫХ ЗАМЫКАНИЙ НА

ЗЕМЛЮ НА ВЛ С ЦБ И ВЛ ПЭ

Линии ВЛ СЦБ и ВЛ ПЭ оборудованы направленной селективной защитой от ОЗЗ типа ЗЗП-1 или ЗЗП-1М. К комплекту защиты подводится ток и напряжение нулевой последовательности от соответствующих фильтров. В качестве фильтра тока нулевой последовательности (ФТНП) используются кабельные трансформаторы тока типов ТЗЛ, ТЗЛМ, ТЗР и др. [5]. Фильтром напряжения нулевой последовательности (ФННП) являются обмотки трансформатора НТМИ, соединенные в открытый треугольник. В нормальном режиме геометрическая сумма токов емкостной утечки равна нулю (см. §1.3), поэтому на выходе ФТНП присутствуют только токи небаланса. Они вызваны некоторой асимметрией расположения фаз относительно сердечника ФТНП, при правильном монтаже кабельного трансформатора тока [11] токи небаланса практически отсутствуют. На выходе ФННП имеется напряжение небаланса нулевой последовательности, которое может возникнуть из-за асимметричного расположения фаз линии относительно земли. Измерения показали, что это напряжение на фидерах ВЛ СЦБ и ВЛ ПЭ не превышает 5 В (на выходе ФННП).

Рассмотрим работу защиты ЗЗП-1 при наличии ОЗЗ с некоторым переходным сопротивлением Япв месте повреждения [12]. Схема замещения приведена на рис. 1-2. Нагрузка не учитывается при данном анализе, т.к. она изолирована от земли. Случай металлического ОЗЗ (Яп~ 0) не рассматривается, поскольку он на практике отсутствует [13]. При наличии некоторого переходного сопротивления Яп в месте повреждения потенциалы фаз относительно земли Цд^, Цв,з и Цс,з определяются из выражений (1-4) - (1-6), найденных в § 1.3. На выходе ФННП появится напряжение нулевой последовательности:

0-ю)

где: Ки - коэффициент трансформации НТМИ для открытого треугольника;

Цф - потенциал источника питания поврежденной фазы;

Со = Coi + С02~ суммарная емкость фазы всех фидеров, запитанных от данной секции шин.

Под воздействием потенциалов фаз относительно земли во всех фидерах протекают емкостные токи. На неповрежденном фидере емкостные токи текут к шинам подстанции, при этом по ФТНП-2 будет протекать ток, пропорциональный первичному току:

J -Т +Т +Т - 02 П-1П

—32 ~~ —АС2 + —ВС2 + —СС2 ~ л t • ^ п > " '

1 + 3 jcúCQRn

где: 14С2; bcil lea. ~ емкостные токи утечки фаз А, В, С на неповрежденном фидере;

С02 - емкость фазы по отношению к земле на неповрежденном фидере. Емкостные токи всех фаз суммируются в фазе источника энергии, на которой произошло замыкание, и текут от шин подстанции к месту замыкания по поврежденной фазе в землю [11]. Тогда по ФТНП-1 будет протекать ток, пропорциональный первичному току:

Заключение диссертации по теме «Электрификация железнодорожного транспорта», Шубин, Ефим Исаакович

Выводы. 1. Для определения расстояния от пункта питания до места 033 на ВЛ (СЦБ или ПЭ) ее необходимо перевести на время измерений в режим однофазного КЗ. Его получают, если на питающем пункте замкнуть на контур заземления подстанции нейтраль высоковольтной обмотки трансформатора ТС СЦБ или ТСН соответственно.

2. Использование бесконтактного коммутационного аппарата для кратковременного заземления нейтрали трансформатора позволяет увеличить надежность работы, повысить его эксплуатационные характеристики. В силовой части для коммутации используются симисторы 12 класса. Модуль управления обеспечивает необходимый алгоритм работы аппарата, собран на полупроводниковых и интегральных элементах.

3. Расстояние до места однофазного КЗ на землю аппаратура типа АОП-1 определяет с погрешностью, которая обусловлена пренебрежением компенсированным током нулевой последовательности. Используемая методика наладки АОП-1 позволяет лишь вдвое уменьшить эту погрешность и в тоже время приводит к появлению мертвой зоны в начале линии. Для исключения данной погрешности и мертвой зоны необходимо на вход токового преобразователя АОП-1, наряду с током поврежденной фазы, подать компенсированный ток нулевой последовательности с возможностью регулировки коэффициента компенсации.

4. Расстояние до места двухфазного КЗ без земли аппаратура типа АОП-1 определяет с погрешностью, которая обусловлена измерением отношения фазного напряжения к фазному току, используемая методика наладки АОП-1 позволяет лишь сократить эту погрешность. Отстроится от этих погрешностей можно, если при двухфазном КЗ измерять отношение линейного напряжения к разности токов поврежденных фаз. Для реализации этого необходимо переделать входное устройство, в него необходимо ввести устройство выбора вида КЗ и устройство выбора поврежденных фаз, при этом аппаратура резко усложняется.

5. Определение расстояния до места однофазного КЗ на землю и двухфазного КЗ без земли на ВЛ путем измерения модуля полного сопротивления петли КЗ приводит к погрешности из-за наличия переходного сопротивления в месте повреждения, эта погрешность резко возрастает с ростом величины Яп. Чтобы отстроится от этой погрешности предложено использовать метод измерения расстояния до места повреждения с двух сторон линии последовательно, причем оба измерения должны быть сделаны при неизменной величине Яп, это можно получить при работе автоматического включения резерва.

6. Мгновенные значения ПАР поврежденной фазы при однофазном КЗ или двух поврежденных фаз при двухфазном КЗ в два произвольных момента времени дают два уравнения, решая которые можно найти расстояние до места повреждения, причем переходное сопротивление в месте повреждения не влияет на результат измерения.

7. Принято измерять мгновенные значения ПАР поврежденной фазы при однофазном КЗ или двух поврежденных фаз при двухфазном КЗ в момент перехода тока повреждения через нуль, что позволяет определить расстояние до места повреждения по одному измерению, на которое переходное сопротивление в месте повреждения не оказывает влияния.

8. Аппаратура линейного пункта для определения расстояния до места повреждения выполнена на Р1С-контроллерах, что позволяет минимизировать аппаратную часть и внутриподстанционный монтаж, а также использовать алгоритм работы, основанный на многократном измерении параметров аварийного режима.

9. На линейном пункте производится только фиксация параметров аварийного режима и передача их на диспетчерский пункт, а все вычисления, связанные с определением места повреждения выполняются на диспетчерском пункте.

10. Использование Р1С-контроллера дает возможность за время отключения выключателя от защиты произвести четырехкратное измерение параметров аварийного режима, что позволяет минимизировать погрешности из-за неточности измерения электрических величин.

11. В качестве диспетчерской части используется ПЭВМ со стандартным набором периферии, модемом и пакетом прикладных программ. Использование математической модели высоковольтной линии с распределенной нагрузкой при определении расстояния до места повреждения позволяет минимизировать погрешность, обусловленную распределенной нагрузкой

12. Полученные выражения для ОМП с использованием ПАР на В Л СЦБ и ВЛ ПЭ одинаковы, следовательно аппаратура для ОМП и алгоритм ее работы одинаковы для обоих видов линий, будут различаться только входные устройства в связи с разной величиной токов аварийного режима.

13. Вывод выражений для ОМП с использованием ПАР показывает, что устройства, которые находятся "за спиной" относительно точки измерения (линии, трансформаторы связи и нагрузки) не входят в формулы для ОМП и не влияют на результаты измерений.

14. Полученные выражения показывают, что распределенная нагрузка оказывает влияние на результаты ОМП, причем погрешность зависит от величины тока нагрузок и с его увеличением возрастает, зависит от количества нагрузок включенных на линии и с увеличением их количества погрешность возрастает, при двухфазном КЗ влияет и переходное сопротивление, с его ростом погрешность возрастает.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

1. Показано, что при однофазном замыкании на землю на ВЛ СЦБ и ВЛ ПЭ токи и напряжения аварийного режима зависят только от суммарной емкости фаз относительно земли и от величины переходного сопротивления в месте повреждения и не зависят от расстояния до места повреждения. Поэтому для определения расстояния до места повреждения линию необходимо перевести, на время измерений, в режим однофазного КЗ с целью получения однозначной зависимости между ПАР и расстоянием до места повреждения.

2. Показано, что фидера ВЛ СЦБ, выполненные по типовым проектам, необходимо дополнительно оборудовать резервной неселективной защитой по напряжению нулевой последовательности или подключить к шинам конденсаторы для того, чтобы при замыкании на землю емкостной ток был не менее 0,2 А.

3. Определены предельные значения величины переходного сопротивления в месте повреждения при которых надежно срабатывает защита от ОЗЗ. Показано, что основным фактором, ограничивающим чувствительность защиты ЗЗП-1 (ЗЗП-1М) является ее заводская уставка по напряжению нулевой последовательности.

4. Определено, что переходное сопротивление в месте повреждения при однофазном замыкании на землю в зависимости от характера повреждения и погодных условий может колебаться от 10 Ом до 10 МОм, этот диапазон разбит на характерные интервалы.

5. Предложена методика определения основных и дополнительных показателей надежности элементов ВЛ СЦБ и ВЛ ПЭ на основании эксплуатационной статистики. Рассчитаны показатели надежности различных элементов в характерных интервалах.

6. Разработана математическая модель, которая позволяет получить параметры ВЛ с распределенной нагрузкой как в нормальном режиме, так и в любом аварийном режиме.

7. Предложено числовые расчеты математической модели производить на персональном компьютере ЮМ РС с использованием интегрированной системы для автоматизации математических и научных расчетов МаЛСАХ).

8. Определены требования которым должны отвечать переносные приборы для топографического поиска однофазных повреждений на ВЛ транспортного электроснабжения. Эти приборы позволяют путем ряда последовательных измерений определять место повреждения при однофазном замыкании на землю, а также при разрыве фазы.

9. Предложена новая методика определения места повреждения при использовании аппаратуры типа АОП-1, которая основана на последовательном, двустороннем измерении расстояния до места повреждения (с учетом модернизации входных устройств) при работе автоматического включения резерва.

10. Показано, что наиболее перспективным методом определения расстояния до мест однофазного повреждения на ВЛ СЦБ и ВЛ ПЭ является использование устройства на микропроцессорных структурах с многократным измерением мгновенных значений параметров аварийного режима в момент перехода тока КЗ через нуль. Причем при ОЗЗ высоковольтная линия переводится, на время измерения, в режим однофазного КЗ, затем с помощью математической модели производится уточнение места повреждения, а на ВЛ СЦБ для ускорения поиска ОЗЗ необходимо использование переносного трассового прибора. Определение места междуфазного повреждения основано на многократном измерении мгновенных значений параметров аварийного режима.

11. Разработан бесконтактный коммутационный аппарат на симисторах для кратковременного заземления нейтрали трансформаторов ТСЦБ и ТСН на стороне высшего напряжения.

12. Разработана аппаратура линейного пункта для определения расстояния до места повреждения, она выполнена на Р1С-контроллерах. Алгоритм работы основан на четырехкратном измерении параметров аварийного режима в момент перехода тока КЗ через нуль, причем на линейном пункте производится только фиксация параметров аварийного режима и передача их на диспетчерский пункт, а все вычисления, связанные с определением места повреждения выполняются на диспетчерском пункте. В качестве диспетчерской части используется ПЭВМ со стандартным набором периферии и пакетом прикладных программ.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Шубин, Ефим Исаакович, 1998 год

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Герман Л.А., Векелер М.И., Шелом И.А. Устройства и линии электроснабжения автоблокировки. М.: Транспорт. 1987. 192 с.

2. Правила технической эксплуатации железных дорог Российской Федерации. /МПС РФ. М.: Транспорт. 1993. 161 с.

3. Тептиков Н.Р. Разработка и исследование устройств повышающих надежность эксплуатации высоковольтных линий автоблокировки. Автореф. дис. на соиск. учен, степени к-та техн. наук. М.: 1977. 24 с.

4. Манухов В.А. Аппаратура типа АОП-1 для определения места короткого замыкания на высоковольтных линиях автоблокировки //Электрификация и энергетическое хозяйство, ЦНИИТЭИ МПС. 1982. Эксп-инф. №1. 32 с.

5. Ратнер М.П., Могилевский Е.Л. Электроснабжение нетяговых потребителей железных дорог. М.: Транспорт. 1985. 295 с.

6. Быков В.А., Зимаков В.А. Электронное устройство автоматики и защиты ВЛ СЦБ //Электронная техника в автоматике и телемеханике электротяговых устройств /Под ред. Н. Д. Сухопрудского. М.: Транспорт. 1972. С. 4... 15 (Тр. ВНИИЖТ. Вып. 467).

7. Шубин Е.И. Особенности однофазного замыкания на землю высоковольтной линии автоблокировки и определения расстояния до места повреждения //Вестник ВНИИЖТ. 1987. №2. С. 24...26.

8. Прохорский A.A. Тяговые и трансформаторные подстанции. М.: Транспорт. 1983.496 с.

9. Федосеев A.M., Федосеев М.А. Релейная защита электроэнергетических систем. М.: Энергоатомиздат. 1992. 528 с.

10. Пенович Е.И. Отыскание мест замыкания на землю в распределительных сетях 6-10 kB. М.: Энергия. 1975. 120 с.

11. Кискачи В.М. Защита от однофазных замыканий на землю ЗЗП-1 (описание, наладка и эксплуатация). М.: Энергия. 1972. 72 с.

12. Шубин Е.И. Работа защиты от однофазных замыканий на землю ЗЗП-1 на фидерах высоковольтной линии автоблокировки //Проблемы построения и

функционирования центров управления железными дорогами и узлами: Межвуз. сборник науч. статей /Под ред. П.С. Грунтова; Белорус. Ин-т инж. Ж.-д. Трансп. Гомель: БелИИЖТ. 1988. С. 95...100.

13. Шубин Е.И. Оценка сопротивления в месте повреждения при однофазном замыкании на землю высоковольтной линии автоблокировки //Вестник ВНИИЖТ. 1988. №8. С. 39...41.

14. Лосев С.Б., Чернин А.Б. Вычисление электрических величин в несимметричных режимах электрических систем. М.: Энергоатомиздат. 1983. 528 с.

15. Справочник по электрическим установкам высокого напряжения /С.А. Бажанов, И.С. Батхон, И.А. Баумпггейн и др. /Под ред. И.А. Баумштейна и М.В. Хомякова М.: Энергоиздат. 1981. 656 с.

16. Ульянов С.А. Электромагнитные переходные процессы в электрических системах. М.: Энергия. 1970. 520 с.

17. Хованский Г.С. Основы номографии. М.: Наука. 1976. 352 с.

18. Сирота И.М. Трансформаторы и фильтры напряжения и тока нулевой последовательности. Киев.: Наук. Думка. 1983. 268 с.

19. Засорин С.Н., Мицкевич В.А., Кучма К.Г. Электронная и преобразовательная техника. Под ред. С.Н. Засорина.М.: Транспорт. 1981. 319 с.

20. Цапенко Е.Ф. Замыкания на землю в сетях 6-35 kB. М.: Энергоатомиздат. 1986. 128 с.

21. Шубин Е.И. Анализ возникновения и развития однофазных замыканий на землю на высоковольтных линиях автоблокировки //Повышение эффективности транспортных систем и технологических процессов: Материалы науч.-техн. конференции молодых ученых и специалистов /Под ред. П.С. Грунтова. Гомель: БелИИЖТ. 1989. С. 53...58.

22. Краснов Б.Д. Воздействие грозовых разрядов на работу высоковольтных линий автоблокировки //Вестник ВНИИЖТ. 1981. №8. С. 53...56.

23. Абрамов В.Д., Хомяков М.В. Эксплуатация изоляторов высокого напряжения. М.: Энергия. 1976. 262 с.

24. Щуцкий В.И., Жидков В.О., Ильин Ю.Н. Защитное шунтирование однофазных повреждений электроустановок. М.: Энергоатомиздат. 1986. 151 с.

25. Правила технической эксплуатации электроустановок потребителей и Правила техники безопасности при эксплуатации электроустановок потребителей. М.: Энергоатомиздат. 1986. 424 с.

26. Шуйский A.C., Мельничук В.М., Кучер C.A. Измерения в электротехнических устройствах железнодорожного транспорта. М.: Транспорт. 1989. 383 с.

27. Найфельд М.Р. Заземление, защитные меры электробезопасности. М.: Энергия. 1971. 312 с.

28. Розанов М.Н. Надежность электроэнергетических систем. М.: Энергоатомиздат. 1984. 200 с.

29. Шубин Е.И. Измерение полного сопротивления при определении расстояния до места однофазного замыкания на землю //Вестник ВНИИЖТ. 1990. №4. С. 16...19.

30. Лебедев А.Н. Моделирование в научно - технических исследованиях. М.: Радио и связь. 1989. 224 с.

31. Шубин Е.И. Математическая модель высоковольтной линии с распределенной нагрузкой //Вестник ВНИИЖТ. 1999. № 1. С ... .

32. Шабад М.А. Защита трансформаторов 10 kB. М.: Энергоатомиздат. 1989. 144 с.

33. Пястолов A.A., Кизюков В.А. Особенности несимметричных режимов работы трансформаторов со схемой звезда - звезда с нулем //Промышленная энергетика. 1968. №4. С. 37...40.

34. Найфельд М.Р., Спеваков П.И. Сопротивления трансформаторов в режиме однофазного замыкания в сетях напряжением до 1000 В //Промышленная

\

энергетика. 1968. №11. С. 34...38.

35. Зелях Э.В. Основы общей теории линейных электрических схем. М.: Акад. наук СССР. 1951. 336 с.

36. Мельников H.A. Матричный метод анализа электрических цепей. М.: Энергия. 1972. 232 с.

37. Костенко М.П., Пиотровский JI.M. Электрические машины. В 2-х ч. Ч. 1. Л.: Энергия. 1972. 544 с.

38. Фигурнов В.Э. IBM PC для пользователя. М.: Финансы и статистика, НПО "Информатика и компьютеры". 1994. 350 с.

39.MATHCAD 6.0 PLUS. Финансовые, инженерные и научные расчеты в среде Windows 95.М.: Информ.-издат. дом "Филинъ". 1997. 712 с.

40. Айзенфельд А.И., Шалыт Г.М. Определение мест короткого замыкания на линиях с ответвлениями. М.: Энергия. 1977. 208 с.

41. Тейлор Дж. Введение в теорию ошибок. Пер.с англ. М.: Мир. 1985. 272

с.

42. Степанов Н.М., Велтистов П.К. Электропитание устройств СЦБ. М.: Транспорт. 1976. 168 с.

43. Шалыт Г.М. Определение мест повреждения линий электропередачи импульсными методами. М.: Энергия. 1968. 215 с.

44. Шалыт Г.М., Айзенфельд А.И., Малый A.C. Определение мест повреждения линий электропередачи по параметрам аварийного режима /Под ред. Г.М. Шалыта. М.: Энергоатомиздат. 1983. 208 с.

45. Шалыт Г.М. Определение мест повреждения в электрических сетях. М.: Энергоиздат. 1982. 312 с.

46. Корсаков Г.М. Исследование дистанционных и волновых методов определения расстояний до мест повреждения ВЛ СЦБ и электротяговых сетей электрических железных дорог. Автореф. дис. на соиск. учен, степени к-та техн. наук. М.: 1970. 23 с.

47. Определение мест повреждений в воздушных и кабельных линиях. Энергетика за рубежом. М.: Госэнергоиздат. 1959. 64 с.

48. Айзенфельд А.И., Шалыт Г.М. Определение мест короткого замыкания на линиях с ответвлениями. М.: Энергоатомиздат. 1988. 160 с.

49. Электрическая часть станций и подстанций /A.A. Васильев, И.П. Крючков, Е.Ф. Наяшкова и др.; Под ред. Васильева A.A. М.: Энергия. 1980. 608 с.

50. Борухман В.А., Кудрявцев A.A., Кузнецов А.П. Устройства для определения мест повреждения на воздушных линиях электропередачи. М.: Энергия. 1980. 104 с.

51. Беркович М.А., Семенов В.А. Анализ повреждаемости линий электропередачи 220 и 110 кВ и пути упрощения их релейной защиты //Электрические станции. 1959. №1. С. 61...65.

52. Шалыт Г.М. Определение места короткого замыкания ВЛ на основе односторонних измерений параметров аварийного режима //Определение мест повреждения воздушных линий электропередачи. М.: Энергия. 1977. 200 с.

53. Шур Ю.Б., Висящев А.Н. Определение места повреждения на линиях электропередачи//Электрические станции. 1964. №11. С. 50...52.

54. Малый A.C. Определение места замыкания по измерениям с одного конца линии электропередачи //Определение мест повреждения воздушных и кабельных линий электропередачи. М.: Энергия. 1966. С. 47...87.

55. Lantz M.I. New Method for Locating Transmission Line Ground Faults //Power Apparatus and Sistems. 1962. №60. P. 40...52.

56. A.C. № 207287 (СССР). Способ определения места замыкания на линиях электропередачи высокого напряжения /A.C. Малый. Опубл. в Б. И. 1968. №2. С. 38.

57. Малый A.C., Шалыт Г.М., Айзенфельд А.И. Определение мест повреждения линий электропередачи по параметрам аварийного режима /Под ред. Г.М. Шалыта. М.: Энергия. 1972. 216 с.

58. A.C. № 230296 (СССР). Устройство для определения места повреждения на линиях электропередачи /В.М. Покровский, Я.М. Вакар, Б.Б. Поворожен-ко. Опубл. в Б .И. 1968. №34. С. 62.

59. Айзенфельд А.И. Определение мест повреждения ВЛ с помощью односторонних измерений//Энергетик. 1976. №9. С. 14...16.

60. A.C. № 242270 (СССР). Способ определения места повреждения на линиях электропередачи /А.Н.Висящев. Опубл. в Б.И. 1969. №15. С. 49.

61. Атабеков Г.И. Теоретические основы релейной защиты высоковольтных сетей. M. - JL: Госэнергоиздат. 1957. 344 с.

62. Корсаков Г.М. Определение расстояний до мест повреждения на высоковольтных линиях питания устройств СЦБ //Элементы полупроводниковой электроники в аппаратуре управления электротяговыми устройствами /Под ред. Н. Д. Сухопрудского. М.: Транспорт. 1969. С. 174...189 (Тр. ВНИИЖТ. Вып. 397).

63. Сухопрудский Н.Д., Корсаков Г.М. Устройство поиска мест короткого замыкания тяговой сети переменного тока и высоковольтной ЛЭП автоблокировки //Электронная техника в автоматике и телемеханике электротяговых устройств /Под ред. Н. Д. Сухопрудского. М.: Транспорт. 1972. С. 70...74 (Тр. ВНИИЖТ. Вып. 467).

64. Белобородов Б.В., Овчинников В.Н., Санников Ю.Г. Аппаратура для определения мест короткого замыкания на высоковольтных линиях автоблокировки //Электрификация и энергетическое хозяйство. ЦНИИТЭИ МПС. 1981. эксп-инф. №3. С. 8...14.

65. Пеклер В.Н. Определение места однофазного к.з. в воздушных сетях с изолированной нейтралью //Промышленная энергетика. 1973. №6. С. 24...27.

66. A.C. № 315133 (СССР). Определение места однополюсного короткого замыкания многопроводной линии /Г.М.Шалыт - Опубл. в Б.И. 1971. №28. С. 187.

67. Пат. № 1532591 Франции. Compaque des compteurs /G. Cahen, H. Guyard, M. Sauillard //Промышленная собственность. 1968. № 28. С. 43...44.

68. Пат. № 3474333 США. Line fault locator in electrical system. 1969. т. 867 №3. С. 18...21.

69. Суллар M., Саркиз P., Мутон Л. Развитие принципов измерения и выполнения систем защиты и определение места повреждения для трехфазных ВЛ. //Релейная защита и противоаварийная автоматика (СИГРЭ-74). Пер. с англ. М.: Энергия. 1976. С. 20...33.

70. Аржанников Е.А. Дистанционный принцип в релейной защите и автоматике линий при замыканиях на землю. М.: Энергоатомиздат. 1985. 176 с.

71. Арцишевский Я. Л. Определение мест повреждения линий электропередачи в сетях с заземленной нейтралью. М.: Высш. школа. 1988. 94 с.

72. Кузнецов А.П. Определение мест повреждения на воздушных линиях электропередачи. М.: Энергоатомиздат. 1989. 94 с.

73. Айзенфельд А.И., Аронсон В.Н., Гловацкий В.Г. Фиксирующие индикаторы тока и напряжения ЛИФП-А, ЛИФП-В, ФПТ, ФПН. М.: Энергоатомиздат. 1989. 88 с.

74. Айзенфельд А.И., Аронсон В.Н., Гловацкий В.Г. Фиксирующий индикатор сопротивления ФИС. М.: Энергоатомиздат. 1987. 64 с.

75. Арцишевский Я.Л. Определение мест повреждения линий электропередачи в сетях с изолированной нейтралью. М.: Высш. школа. 1989. 87 с.

76. Стасенко Р.Ф., Фещенко П.П. Автоматизация сельских электрических сетей. К.: Техника. 1982. 128 с.

77. Борухман В.А., Кузнецов А.П. Определение места замыкания на землю в воздушных распределительных сетях 6-20 кВ прибором "Поиск-1" //Электрические станции. 1969. №1. С. 45...48.

78. Ушанов В.П. Указатель мест повреждений на воздушных линиях 6-10 кВ УМП-7 //Опыт эксплуатации электрооборудования в системе Мосэнерго. М.: Энергия. 1971. С. 72...75.

79. Борисов С.П., Карпов И.В., Борухман В.А. и др. Устройство типа "Волна" для отыскания мест замыкания на землю в воздушных сетях 6-20 кВ //Электрические станции. 1982. №8. С. 67...68.

80. Сагутдинов Р.Ш., Кобазев В.П., Чорба В.И. Совершенствование методов работы с прибором "Зонд" при определении направления поиска места повреждения //Энергетик. 1985. №7. С. 27...28.

81. Сагутдинов Р.Ш., Григорьева В.А. Определение места повреждения при разрыве фазы линии в сети с изолированной нейтралью //Изв. вузов СССР -Энергетика. 1982. №2. С. 26...30.

82. Вагнер К.Ф., Эванс Р.Д. Метод симметричных составляющих. М.- Л.: ОНТИ. 1936. 407 с.

83. Бронштейн И.Н., Семендяев К.А. Справочник по математике для инженеров и учащихся втузов. М.: Наука. 1981. 720 с.

84. Фабрикант B.JI. Дистанционная защита. М.: Высш. школа. 1978. 215 с.

85. Поскробко А.А., Братолюбов В.Б. Бесконтактные коммутирующие и регулирующие полупроводниковые устройства на переменном токе. М.: Энергия. 1978. 192 с.

86. Энергетическая электроника: Справочное пособие: Пер. с нем. /Под ред. В.А. Лабунцова. М.: Энергоиздат. 1987. 464 с.

87. Замятин В.Я., Кондратьев Б.В., Петухов В.М. Мощные полупроводниковые приборы. Тиристоры: Справочник. М.: Радио и связь. 1988. 576 с.

88. Кублановский Я.С. Тиристорные устройства. М.: Радио и связь. 1987.

112 с.

89. Тиристоры. Технический справочник: Пер. с англ. /Под ред. В.А. Лабунцова, С.Г. Обухова, А.Ф. Свиридова. М.: Энергия. 1971. 560 с.

90. Источники электропитания радиоэлектронной аппаратуры: Справочник ГГ.С. Найвельт, К.Б. Мазель, Ч.И. Хусаинов и др. Под ред. Г.С. Найвельта. М.: Радио и связь. 1986. 576 с.

91. Евсеев Ю.А., Крылов С.С. Симисторы и их применение в бытовой электроаппаратуре. М.: Энергоатомиздат. 1990. 120 с.

92. Тиристорные преобразователи высокой частоты /Е.И. Беркович, Г.В. Ивенский, Ю.С. Иоффе и др. Л.: Энергия. 1973. 200 с.

93. Белов В.В., Дубровин В.И., Зимаков В.А. Коммутационные помехи и испытание электронной аппаратуры на помехозащищенность //Микроэлектроника в электротяговых устройствах /Под ред. В.Я. Овласюка и Н.Д. Сухопрудского. М.: Транспорт. 1982. С 52...57. (Тр. ВНИИЖТ. Вып. 650).

94. Интегральные микросхемы в устройствах автоматики и защиты тяговых сетей /В.Я. Овласюк, В.А. Зимаков, В.И. Дубровин и др. Под ред. В.Я. Овласюка. М.: Транспорт. 1985. 302 с.

95. Иванов В.И., Аксенов А.И., Юшин A.M. Полупроводниковые опто-электронные приборы: Справочник. М.: Энергоатомиздат. 1989. 448 с.

96. Зельдин Е.А. Цифровые интегральные микросхемы в информационно-измерительной аппаратуре. JL: Энергоатомиздат. 1986. 280 с.

97. Применение интегральных схем: Практическое руководство. В 2-х кн. Кн. 1. Пер. с англ. /Под ред. А. Уильямса. М.: Мир. 1987. 432 с.

98. Китаев В.Е., Бокуняев A.A. Расчет источников электропитания устройств связи. М.: Связь. 1979. 216 с.

99. Эраносян С.А. Сетевые блоки питания с высокочастотными преобразователями. Л.: Энергоатомиздат. 1991. 176 с.

100. Промышленная электроника /B.C. Руденко, В.И. Сенько, В.В. Трифо-нюк и др. К.: Техника. 1979. 503 с.

101. Жарков Ю.И., Быкадоров А.Л. Вычислительная и микропроцессорная

>

техника в устройствах электроснабжения. //Электрификация и энергетическое хозяйство. ЦНИИТЭИМПС. 1987. Эксп-инф. №1. 32 с.

102. Рекомендации по применению микропроцессорной техники в системах технологического управления устройствами электроснабжения железных дорог. Р622/2. Варшава.: ОСЖД. 1989. 25 с.

103. Соботка 3., Стары Я. Микропроцессорные системы. Пер. с чешек. М.: Энергоиздат. 1981. 496 с.

104. Сухопрудский Н.Д., Фаминский Г.В., Астрахан В.И. Пути применения микропроцессоров в электротяговых устройствах //Электронная техника в системах управления электротяговых устройств /Под ред. Н.Д. Сухопрудского. М.: Транспорт. 1979. С. 4...13.(Тр. ВНИИЖТ. Вып. 622).

105. Бакеев Е.Е. Оценка возможностей использования телемеханических каналов связи для передачи информации на энергодиспетчерский пункт //Совершенствование управления в хозяйстве электрификации (АСУЭ) /Под ред. Р.И. Мирошниченко. М.: Транспорт. 1980. С. 26...29 (Тр. ВНИИЖТ; Вып. 635).

106. Однокристальные микроконтроллеры Microchip: PIC16C5X. Пер. с англ. //Под ред. А.Н. Владимирова. Рига.: ORMIX. 1996. 120 с.

107. Лысенко Е.В. Функциональные элементы релейных устройств на интегральных микросхемах. М.: Энергоатомиздат. 1983. 128 с.

108. Гнатек Ю.Р. Справочник по цифроаналоговым и аналогоцифровым преобразователям: Пер. с англ. /Под ред. Ю.А. Рюжина. М.: Радио и связь. 1982. 552 с.

109. Быстродействующие преобразователи параметров режима электрических сетей /В.Г. Киракосов, Я.Н. Лугинский, А.Н. Новаковский и др. М.: Энерго-атомиздат. 1986. 144 с.

110. Хьюлсман Л.П. Теория и расчет активных RC-цепей: Пер. с англ. /Под ред. А.Е. Знаменского, И.Н. Теплюка. М.: Связь. 1973. 240 с.

111. Сопряжение датчиков и устройств ввода данных с компьютерами IBM PC: Пер. с англ. /Под ред. У. Томпкинса, Дж. Уэбстера. М.: Мир. 1992. 592 с.

112. Белов В.В., Дубровин В.И., Зимаков В.А., Овласюк В.Я. Совершенствование защиты фидеров контактной сети переменного тока //Микроэлектроника в электротяговых устройствах /Под ред. В.Я. Овласюка и Н.Д. Сухопрудского. М.: Транспорт. 1982. С 31...43. (Тр. ВНИИЖТ. Вып. 650).