Исследование физико-химических свойств шлаковых расплавов, разработка составов утепляюще-рафинирующих шлакообразующих смесей для промежуточного ковша и их внедрение в производство тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.16.02, кандидат технических наук Топтыгин, Андрей Михайлович

• Топтыгин, Андрей Михайлович
• кандидат технических наук
• 2007

Оглавление диссертации кандидат технических наук Топтыгин, Андрей Михайлович

Введение.

1. Аналитический обзор литературы по исследуемой проблеме.

1.1. Современное состояние в области применения защитных шлакообразующих смесей для промковшей.

1.2. Основные требования к процессу формирования защитных ШОС.

Выводы по главе.

Постановка задачи.

2. Физико-химические и теплофизические основы формирования шлаковой системы с заданными свойствами.

Выводы по главе.:.

3. Методика исследований.

3.1. Лабораторное исследования физико-химических свойств базовых составов смесей.

3.2. Промышленные испытания разработанных составов.

3.3. Изучение характера потоков металла в промежуточном ковше.

4. Совершенствование эксплуатационных и технологических характеристик защитного покровного шлака для промежуточного ковша.

4.1. Ингредиенты, применяемые при формировании ШОС.

4.2. Лабораторные исследования.

4.3. Разработка и испытание защитных ШОС в производственных условиях.

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Исследование физико-химических свойств шлаковых расплавов, разработка составов утепляюще-рафинирующих шлакообразующих смесей для промежуточного ковша и их внедрение в производство»

В последние годы в России наблюдается заметный рост не только общих объемов сталеплавильного производства, но также возрастание доли непрерывной разливки. По данным* доля металла, разливаемого на MHJ13 в 2005г составила 66%, а в 2006г достигла 68,4%. И, судя по темпам ввода в строй MHJT3 на ряде металлургических предприятий страны в 2006-2007 гг., этот рост продолжается.

Наряду с ростом общих объемов производства непрерывнолитых заготовок, расширяется область применения металла непрерывной разливки для изготовления металлопродукции с повышенными требованиями к их качеству, что связано с совершенствованием сквозной технологии производства непрерывно-литых заготовок. В этой технологической цепочке, включающей выплавку полупродукта, его внепечную обработку, разливку на MHJI3 и последующий прокатный передел, заметную роль в повышении качества литых заготовок и стабилизации процесса разливки играет промежуточный ковш MHJI3. В последние годы в России и за рубежом большое внимание уделяется так называемой "металлургии промежуточного ковша". В современной технологии непрерывной разливки стали промежуточный ковш выполняет не только функции распределителя и регулятора расхода металла по ручьям MHJI3, но является также агрегатом, где осуществляется дополнительная очистка металла, поступающего из сталеразли-вочного ковша, от неметаллических включений различного происхождения и газов, стабилизируется температура металла по ходу разливки. И основную роль в этих процессах играют защитный шлак, покрывающий зеркало металла в промежуточном ковше, а также характер и скорости потоков металла в ванне промежуточного ковша, определяющие условия взаимодействия шлака с неметаллическими включениями, находящимися в металле промежуточного ковша. - "Металлоснабжение и сбыт" февр.2007г.

Эффективность этих процессов зависит от основных свойств шлака и, прежде всего, от его способности адсорбировать неметаллические включения (главным образом, глиноземистые) на границе "шлак-металл", от его теплопроводности и газопроницаемости, от которых зависят стабильность температуры металла по ходу разливки и защита металла в промежуточном ковше от вторичного окисления.

Не менее важными свойствами защитного покровного шлака является нейтральность по отношению к футеровке промежуточного ковша и к разливаемому металлу, а также минимальное количество вредных выделений. Шлакообразую-щая смесь (ШОС), формирующая защитный покровный шлак, должна обладать хорошей конкурентоспособностью по отношению к зарубежным смесям.

Особенность защитной шлакообразующей смеси для промежуточного ковша, в отличие от ШОС применяемых для кристаллизаторов, заключается в том, что сформированный покровный шлак практически не обновляется в течение длительной серийной разливки больших масс металла через один промежуточный ковш. В этих условиях покровный шлак должен сохранять практически неизменными свои основные технологические свойства, в частности:

S хорошую адсорбционную способность по отношению к всплывающим неметаллическим включениям - продуктам раскисления стали, а так же различного рода экзогенным включениям; V постоянство температуры металла в промежуточном ковше по ходу разливки данной плавки и серии в целом; S определенную степень вязкости, не ухудшающую способность шлака к ассимиляции включений, не увеличивающую газопроницаемость шлакового покрова и не препятствующую работе стопоров.

Таким образом, задачей настоящей работы является изучение влияния различных факторов, влияющих на физические свойства шлаковой системы, разработка химического и ингредиентного состава ШОС, формирующей покровный шлак, обладающий хорошей и длительной адсорбционной способностью к глиноземистым включениям, обеспечивающий надежную защиту металла в промежуточном ковше от вторичного окисления и стабильность температуры металла по ходу разливки, не агрессивный по отношению к огнеупорам промежуточного ковша и достаточно нейтральный по отношению к жидкой стали. Кроме того, должны быть разработаны мероприятия по организации потоков металла в промежуточном ковше, обеспечивающие "доставку" неметаллических включений в зону "шлак-металл", а скорости и направление потоков не должны вызывать отрыв частиц покровного шлака и вынос их в выпускные стаканы промежуточного ковша.

Исследования и испытания ШОС различных составов, а также моделирование потоков металла в промежуточном ковше проведены в лабораторных условиях института, а также в производственных условиях на MHJ13 ОАО "ОЭМК", ОАО "Северсталь", ОАО "Волжский трубный завод" при непрерывном литье блюмов, слябов сортовых и круглых заготовок.

Заключение диссертации по теме «Металлургия черных, цветных и редких металлов», Топтыгин, Андрей Михайлович

Основные выводы

1. Исследованы физико-химические свойства шлаковых расплавов, определяющие их высокую емкость и ассимилирующую способность по отношению к неметаллическим включениям.

Разработаны химические составы шлакообразующих смесей, позволяющие обеспечить защиту и рафинирование металла от неметаллических включений в промежуточном ковше для различных групп марок стали.

2. Созданы компонентные составы шлакообразующих смесей из недорогих и стабильных по химическому составу ингредиентов и отработана технология их промышленного изготовления. Разработаны и зарегистрированы технические условия ТУ 14-5-307-2005 на эти смеси.

3. Показаны высокие теплоизолирующие свойства разработанных составов шлакообразующих смесей, их низкая реакционная способность по отношению к огнеупорам промежуточного ковша и возможность длительной и стабильной работы стопоров.

4. Установлено, что внедрение разработанных составов на ряде металлургических предприятий позволило снизить загрязненность метала неметаллическими включениями, а за счет хорошего утепления зеркала металла удалось снизить падение температуры до 5-7 °С на плавку и разливать металл с меньшим перегревом над температурой ликвидус, улучшив тем самым макроструктуру стали и снизив ликвацию.

5. Определены с использованием методов физического моделирования способы и схемы организации потоков жидкого металла в промежуточном ковше, улучшающие условия рафинирования стали.

6. Создано централизованное производство смесей для промежуточного ковша с годовой производительностью свыше 4 тыс. тонн.

7. Экономический эффект от внедрения разработанных смесей у потребителей при нынешнем объеме поставок 3600 тонн в год составляет более 18 млн. рублей или 515 тыс. евро.

Краткий обзор современного состояния в области применения шлакооб-разующих смесей для промежуточных ковшей MHJI3 позволяет сделать следующие выводы и заключение.

1. Основными требованиями, предъявляемыми к покровному шлаку в промежуточном ковше, являются: низкая теплопроводность, низкая газопроницаемость и сохранение ассимиляционной способности по отношению к ряду окислов, находящихся в металле промковша, в течение длительной разливки, без обновления шлака.

2. Теплозащитная функция шлака, позволяющая сохранять равномерность температуры металла в промежуточном ковше по ходу разливки, определяется не только величиной теплопроводности расплавленного шлака, но и содержанием углерода в смеси, соотношением слоев расплавленного шлака и спеченной и порошкообразной части, а в целом - от толщины шлакового покрытия.

3. Газопроницаемость шлакового покрытия, влияющая на степень вторичного окисления металла в промежуточном ковше со стороны зеркала, определяется соотношением жидкого и нерасплавленного слоев, наличием окислов переменной валентности, а также вязкостью жидкой части шлака: чем больше толщина жидкого слоя, тем больше его вязкость и чем меньше содержание окислов Fe и Мп, тем ниже степень вторичного окисления металла в промежуточном ковше.

4. Ассимиляционная способность шлака и длительность сохранения этого свойства без смены шлака определяются оптимальной величиной основности и вязкости шлака. Исследования и опыт использования различных шлаковых систем указывают на оптимальность значений основности в пределах от 0,6-Ю,8 до 1,3-И ,5 и вязкость в пределах от 0,1 до 1,0 Пахе; наиболее оптимальная температура плавления для шлака промежуточного ковша находятся в пределах 1200-1300°С.

5. Применяемые ШОС должны быть в достаточной степени экологически безопасны для обслуживающего персонала. В условиях приточно-вытяжной вентиляции концентрация летучих элементов в рабочей зоне у промежуточного ковша не должна превышать ПДК, особенно, по фторидам.

6. В рассмотренных примерах подтвержден оптимальный интервал основности шлака, обладающего высокой ассимиляционной способностью в течение длительного времени разливки, однако нет данных о влиянии на это качество внешних воздействий (эрозия футеровки, попадание ковшевого шлака, изменение температуры, влияние толщины покрова и др.) нет конкретных данных о влиянии состава ШОС, вязкости, температуры плавления, толщины жидкого слоя и применяемых теплозащитных составов на другие технологические свойства ШОС. Недостаточны сведения о влиянии постоянства характеристик и свойств ингредиентов на свойства ШОС.

7. Эффективность ассимиляции неметаллических включений покровным шлаком в промежуточном ковше, наряду с его оптимальными физико-химическими характеристиками, в значительной степени определяется условиями массообмена на границе "шлак-металл", т.е. способами регулирования направления и скорости потоков металла в промежуточном ковше, обеспечивающих "доставку" неметаллических включений покровному шлаку и исключающими отрыв шлаковых частиц и вынос их в выпускной стакан промежуточного ковша.

Постановка задачи.

Задачей настоящей работы является разработка и внедрение технологии защиты и рафинирования стали в промежуточном ковше MHJI3, включающей создание и освоение экологически чистых шлакообразующих смесей для промежуточного ковша, обладающих высокой и длительной абсорбционной способностью по отношению к глиноземистым включениям, низкими газопроницаемостью и теплопроводностью, малой активностью по отношению к огнеупорам промежуточного ковша и разливаемой стали, а так же - способов регулирования характером потоков металла в промежуточном ковше, создающих наиболее эффективные условия массообмена на границе "шлак-металл" для выноса включений в покровный шлак.

2. Физико-химические и теплофизические основы формирования шлаковой системы с заданными свойствами.

Как было отмечено в гл. 1, основой для формирования защитных шлако-образующих смесей для промежуточных ковшей является тройная диаграмма Ca0-Si02-Al203 в разных соотношениях этих оксидов и с добавками флюсующих компонентов. При этом шлаковое покрытие в промежуточном ковше, образованное данной ШОС, должно состоять, как минимум, из двух слоев: нижнего - жидкого и верхнего - спеченного или порошкообразного. Вся система должна обладать длительной ассимиляционной способностью по отношению к оксидам в металле промежуточного ковша, низкой теплопроводностью, малой газопроницаемостью, минимальным выделением вредных элементов в окружающую среду. Определяющими параметрами состояния системы являются температура плавления смеси, вязкость, поверхностное натяжение жидкого слоя шлакового покрытия расплава.

Присутствующие в готовой металлопродукции неметаллические выделения, как правило, представляют комплексные многокомпонентные, многофазные композиции, химический и фазовый состав которых подвержен закономерному изменению по ходу ковшевой обработки металла. Для получения металла с предельно низкими концентрациями кислорода и серы в современной металлургической практике широкое применение находят процессы глубокого раскисления стали алюминием, алюминием и кальцием, кремнием алюминием и кальцием, модифицирования неметаллических включений путем обработки расплава известью, синтетическими шлаками, ТШС, кальцийсодержащими материалами (силикокальций, феррокальций и т.п.). Поэтому основу неметаллических включений, во многих случаях, составляют корунд и алюминаты кальция. Количественно интерпретировать ассимилирующую емкость шлака можно, используя данные об условиях равновесия фаз, например, по рис. 2.1 - базовой для ШОС диаграмме состояния системы Ca0-Si02-Al203-CaF2 с x(CaF2)=0,2 (-10 мае. F %). Ассимилирующая емкость шлака составам, закономерно будет разной к неметаллическим включениям разного состава, например, А120з и три-кальциевому алюминату ЗСаОА12Оз. При поступлении включений в шлак его состав изменяется по лучу, соединяющем точки химического состава шлака и включения. Жидкое состояние шлака, с высокими ассимилирующими и другими функциональными характеристиками, сохраняется до пересечения луча с поверхностью ликвидуса. При этом количество (масса) поглощенных включений определяется по правилу рычага, по соотношению длин отрезков, например, MLj и L1AI2O3. При повышении температуры шлака его ассимилирующая емкость возрастает. Например, при возрастании температуры от 1473 К (1200°С) до 1673 К (1400°С) точка Li смещается в сторону корунда в положение L21. Как видно из данных рис. 2, шлак выбранного состава М, характеризуется высокой ассимилирующей способностью по отношению как к выделениям корунда, так и включениям состава трикальциевого алюмината и способен поглощать около 30 мас.% таких включений. Рассмотренный показатель по отношению к включениям Si02 также имеет примерно такие же значения, в то время как для включений моноалюминатного состава СаО-А12Оз будет ниже. Если использовать шлак состава М{, то он будет поглощать значительно большее количество включений СаО-А^Оз и ЗСаО-А^Оз, в то время как его ассимилирующая емкость по отношению к AI2O3 снизится, а для Si02 достигнет нулевого значения. Кроме емкости шлака, важным фактором, контролирующим его ассимилирующую способность, является термодинамический стимул перехода включения в шлаковый расплав, определяемый величиной изменения энергии Гиббса при растворении включения в шлаке. Наиболее просто его представить, когда материалом включения является один из компонентов системы, например А120з или Si02 (рис.2). В этом случае указанный стимул фактически определяется химическим потенциалом (термодинамической активностью) компонента в расплаве, поскольку в исходном состоянии он равен нулю. Для неметаллических включений комплексного состава, например, алюминатов кальция определение термодинамического стимула перехода в жидкий шлак является несколько более сложной процедурой, поскольку, необходима оценка их энергии Гиб-бса (химических потенциалов компонентов), как в исходном, так и конечном состоянии. Поскольку, химические потенциалы (активности) компонентов в шлаковом расплаве изменяются в широких пределах (для иллюстрации на рис.2.2 показаны активности компонентов в расплаве базовой системы СаО-БЮг-АЬОз), в столь же значительной степени будет изменяться термодинамический стимул поглощения включений.

SiOj

Рис. 2.1. Диаграмма состояния системы Ca0-Si02-Al203-CaF2 с мольной долей CaF2 равной 0,2 (в пересчете на F ~ мас.%).

В частности, для шлака состава М/ термодинамический стимул поглощения включений кремнезема отсутствует. Введение в состав такого шлака компонентов понижающих активность Si02, в том числе, основных оксидов щелочных, щелочноземельных металлов, и т.п. будет способствовать его росту. Представленное упрощенное (поскольку реальный шлак содержит ряд дополнительных компонентов, таких как оксиды щелочных металлов, Mg, Mn, Fe, В и др.) рассмотрение позволяет сделать вывод: для реализации высокой ассимиляционной способности шлака выбор состава ШОС должен быть увязан с принятой технологией выплавки и ковшевой обработки металла.

Рис.2.2. Активности компонентов в шлаковом расплаве базовой системы Ca0-Si02-Al203 при 1550 °С.

Важнейшими физико-химическими характеристиками шлакового расплава, контролирующими целый комплекс функциональных параметров ШОС, являются вязкость и поверхностное натяжение.

В частности, рассмотренные выше ассимилирующие свойства шлака зависят, кроме отмеченной способности поглощать включения, сохраняя жидкое состояние, от термодинамического стимула растворения включения и от величины поверхностного натяжения (поверхностной энергии) на границе раздела металлического расплава и поверхности частицы неметаллического включения. Если межфазное натяжение на границе раздела шлаковый расплав - твердые оксиды (например, А1203, Si02, алюминаты кальция) меньше, чем на границе раздела тех же частиц с металлическим расплавом, то они будут переходить в шлак даже при отсутствии термодинамического стимула. Экспериментальное определение поверхностного натяжения большого числа расплавленных ШОС, стш, показало, что оно при 1500-1550°С, находится в пределах 200-г300 тН/м. Поверхностное натяжение металлических расплавов, стм, на основе железа разного состава (включая высоколегированные стали), находится, в основном, в пределах 1000-1400 тН/м, а на границе раздела металл-шлак, стм.ш, составляет 800-1300 тН/м. Для сопоставления в табл.2.1 приведены данные по поверхностному натяжению жидких шлаков базовой системы Ca0-Si02-Al203 при 1300°С в зависимости от основности. Содержание А120з в таком шлаке мало влияет на аш. Сопоставление представленных величин показывает, что жидкие оксидные включения на основе Ca0-Si02-Al203 присутствующие в металлическом расплаве будут ассимилироваться жидким слоем ШОС. При переходе к твердым включениям, поверхностное натяжение которых соизмеримо с этим показателем для металлического расплава, для эффективной их ассимиляции шлаковым расплавом, в некоторых случаях необходимо наличие значительного термодинамического стимула.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Топтыгин, Андрей Михайлович, 2007 год

1. Милз. К., Фокс А. "Обзор исследований свойств и выполняемых функций ШОС, используемых в кристаллизаторе "// 4-я Европ.конф. 14 окт. 2002г. сб. Бирмингем, Англия, с. 342-349.

2. Лейтес А.Б. "Защита стали в процессе непрерывной разливки" М. Металлургия, 1984,200 с.

3. Nakano Tetal.: Trans IJSJ., v.24, с. 950-956 (1984).

4. Turkdogan E.T. "Physical properties of Molten Slags and Glasses". Metal Society. London. 1983.

5. Ткачев П.Н., Попова Т.Н., Анюхин М.Н. "Влияние шлака промежуточного ковша на загрязненность стали неметаллическими включениями"// черная металлургия России и стран СНГ. Междунар. конф. июнь 1994г. М. Металлургия, Т.З. с 119-120.

6. Теплофизические свойства вещества //Справочник п/р Варгафтика Н.Б. 1956г. М. Госэнергоиздат, 367 с.

7. Шебаниц Э.Н., Ларионов А.А., Побегайло А.В. и др. "Разработка и испытание двухслойного шлакового покрытия металла в промковше МНЛЗ'7/ Труды 5-го конгресса сталеплавильщиков. ОАО "Черметинформа-ция" М. 1999. с. 434-436.

8. Шеховцов Е.В., Федоров Л.К., Ларикова Е.Р. "Оптимизация утепляющей смеси для промежуточных ковшей"// Сталь, 2005, №2, с 43-44.

9. Рабинович Э.М. Известия А.Н. СССР "неорганические материалы" 1967., Т.З, №5, с 855-859.

10. Соколов В.В., Фойгт Д.Б., Журавлев И.А. и др. «Освоение производства шлакообразующих смесей для непрерывной разливки стали на ОАО «ЗСМК» // Сталь. 2004. №9. С. 20-22.

11. Кижач Я., Ковач П., Штеранка Е. «Текущее состояние со шлаковым покрытием в промежуточном ковше слябовой УНРС» // Новости черной металлургии за рубежом. ОАО «Черметинформация». 2004. №3. С. 29-30.

12. Кудрин В.А. «Обработка стали на установках непрерывной разливки // Итоги науки и техники. Серия: производство чугуна и стали. Т.20. М.: ВИНИТИ, 1990. -224 с.

13. Н. Касан, О. Миядзаки, X. Ямасоэ и др./ Разработка оптимального способа защиты стали аргоном на участке между разливочным и промежуточным ковшами // Дзайре то пуросэсу. 1994. Т.7. №1. С. 325.

14. Новости черной металлургии за рубежом. М.: Металлургия, 1997, №1. С. 60-63.

15. Tanaki Н., Nishihara R. at al. "Technology for cleaning of molten steel in tundish" // ISIJ International, 1994. v. 34. №11. P. 868-875.

16. Scruse H., Spereh H. Internationale Konferenz Stranggiben von Stahl, 1988 // Stahl und Eisen. 1989. -108. №22. C. 63-68.

17. Rasmussen P. "Mixed grade casting with turbostop impact at Dofasco // Iron and Steel Maker. 1997.24. №3. P. 69-73.

18. Miki Y., Brian G. Thomas "Mathematical modeling of inclusion separation in tandish" // Дзайре то пуросэсу. Current Advances in Materials and Processes. 1998. №11. P. 87.

19. Masayuki M. Глубокая очистка стали в промковше УНРС при помощи перегородки из СаО // Тэцу то хаганэ. J. Iron and Steel Inst. Jap. -1986. -72. №4. С. 203.

20. Bytne M., Cramb A. W. Operation experience with large tundish // 70th Steelmaking Conf. Proc. v. 70. Pittsburg. March 29 April 1. 1987. p. 81-90.

21. Jauch R. Metallurgische Massnahmen in Bereich Pfanne, Verteiler und Kokille zur Verbesslcung des Reinheintsgrades // Stahl und Eisen. -1989. -109. №6. C.31-38.

22. Есаулов Е.Г., Коновалов Г.Ф., Попель С.П. и др. «Известия ВУЗов. Черная металлургия». 1976. №6. С. 45-49.

23. Цилев J1.M. «Восстановление и шлакообразование в доменном процессе», М. «Наука». 1970.157 с.

24. Зайцев А.И., Литвина А.Д., Лякишев Н.П., Могутнов Б.М. // Неорганические материалы. 1998. т. 34. №4. С. 447-451.

25. Zaitsev A.I., Litvina A.D., Lyakishev N.P., Mogutnov B.M. // J. Chem. Soc. Faraday Trans. 1997. 93. №17. P. 3089-3098.

26. Зайцев А.И., Лякишев Н.П., Арутюнян H.A. и др. // Металлы. 2005. №3. С. 3-15.

27. Лейтес А.В., Зайцев А.И., Могутнов В.М., Кулаков, В.В. // Сталь. 1994. №9. С. 86-88.

28. Шеель Р., Корте В. «Влияние состава разливочного порошка на свойства шлака при разливке стали на МНЛЗ» // Черные металлы. 1987. №7. С. 18-25.

29. Воскобойников В.Г., Дунаев Н.Е., Михалевич Л.Г. и др. // «Свойства жидких доменных шлаков» М. «Металлургия». 1975.184 с.

30. Паршин В.М., Шаров А.Ф. Четвертая международная конференция по непрерывной разливке стали / Сталь. -1988, №11. С.73-74.

31. Марков Б.А., Кирсанов А.А. «Физическое моделирование в металлургии». М. «Металлургия», 1984.119 с.

32. Гухман А.А. «Применение теории подобия и исследование процессов теплообмена» М. «Высшая школа», 1974. 326 с.

33. Тиняков В.В. Диссертация на соискание степени кандидата технических наук.1. Утверждаю:

34. И.о.технического директора-главного инженера РУП «Белорусский " завод»1. М.А.Муриковвнедрения в производство утепляющих смесей

35. Настоящим актом подтверждаем внедрение в производство утепляющих смесей П-3 и П-ЗУ по ТУ 14-5-307-2005, которые используются для утепления металла в промежуточных и сталеразливочных ковшах.

36. Сведения о промышленном использовании шлакообразующей смеси для промковша марки П-4-t фирмы ООО «Корад»

37. ШОС П-4 была разработана специально под производство стали легированной серой и алюминием, а также подшипниковых марок стали с повышенными требованиями по содержанию неметаллических включений и использовалась на комбинате с 2001г.

38. И.о. технического директора•ГВЕРЖДАЮ: ническг «Вол: dMJи директорерш трубный завод»1. Пермяков И.Л.2007 г.1. СПРАВКАо промышленном использовании шлакообразующей смеси для промежуточного ковша

39. Настоящим подтверждаем промышленное применениешлакообразующей смеси для промежуточного ковша марки П-4производства ООО «Корад» при непрерывной разливке сталей всего марочного и размерного сортамента.1. ОКП 07 98001. УТВЕРЖДАЮ :

40. Генеральный директор XIAO «Научно-исследовательский 1еталлургии»1. В.И.Шкуркин 2005 г.

41. Шлакообразующие смеси марок П-3, П-ЗУ, П-4, П-7 для непрерывной разливки стали

42. Технические условия ТУ 14-5-307-2005

43. Держатель подлинника ООО «Корад», г.Москва

44. Срок действия: с QUI Zoos г.по: без ограничения1. РАЗРАБОТАНЫ :

45. Технический директор ООО «Корад»1. А-гМтТоптыгинiC'-i » НИOiitt 2005 г.

46. Научно-исследовательсний институт металлургии ( н и и м )

47. ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ ЗАРЕГИСТРИРОВАНЫ/g « JLfPS- г.2005 г.7*г. Челябинск

48. Шлакообразующие смеси должны соответствовать требованиям настоящих технических условий.

49. Шлакообразующие смеси марки П-3 и П-ЗУ применяют для утепления металла в сталеразливочном и промежуточном ковшах.

50. Шлакообразующие смеси марки П-4 и П-7 применяют для утепления и рафинирования металла в промежуточном ковше.

51. Шлакообразующие смеси приготавливают методом механического смешения.

52. Химический состав шлакообразующих смесей П-3, П-ЗУ, П-4 и П-7 после отсева рисовой лузги на сите размером ячейки 1 мм должен соответствовать нормам, указанным в таблице 1.1. Табл. 1

53. Марка ШОС массовая доля, %

54. СаО Si02 А120з MgO Na20+ К20 F С

55. П-3 47-60 22-30 • 3-7 3-7 0-2 4-6

56. П-ЗУ 3-15 40-60 10-20 1-5 8-13

57. П-4 30-35 30-33 12-15 2-5 6-8 2-4 6-8

58. П-7 27-35 25-35 5-12 <6,0 4-9 6-10 3-5

59. Содержание влаги шлакообразующих смесей П-3, П-ЗУ, П-4, П-7 не должно превышать 1,0 % после отсева рисовой лузги.

60. Крупность частиц шлакообразующей смеси марок П-3, П-ЗУ должна быть не более 3 мм.

61. Гранулометрический состав шлакообразующей смеси марок П-4 и П-7 должен соответствовать нормам, указанным в таблице 2.1. Табл. 2

62. Диапазон размеров частиц, мкм Значение (остаток на сите), % мае.1. Более 1000 мкм 21000-400 мкм не более 15400.63 мкм 35менее 63 мкм остальное

63. Насыпной вес смеси составляет 0,7-0,9 кг/дм3.

64. Поставщик гарантирует технологией производства содержание рисовой лузги в ШОС не менее 70 кг на одну тонну ШОС.2. Упаковка.

65. Шлакообразующие смеси упаковывают в полиэтиленовые мешки, изготовленные по нормативным документам, утвержденным в установленном порядке. Мешки должны быть зашиты или завязаны полиэтиленовыми стяжками. Масса ШОС в мешке должна составлять от 10 до 16 кг.

66. По взаимной договоренности Поставщика и Потребителя (Покупателя) допускают другие виды упаковки, обеспечивающие сохранность продукции при транспортировании и хранении.3. Маркировка.

67. Маркировка смеси должна соответствовать требованиям настоящего1. ТУ.

68. На каждый полипропиленовый контейнер наносят маркировку суказанием:- наименование предприятия-изготовителя;- марка ШОС;- масса нетто;- номер бригады.

69. Маркировку наносят несмываемой краской.

70. Дополнительные требования к маркировке устанавливают в договореконтракте) на поставку.

71. Маркировка (марка ШОС, масса, номер замеса, номер бригады) наносятся на каждый полипропиленовый контейнер («биг-бэг») несмываемой краской.4. Требования безопасности.

72. Шлакообразующие смеси П-3, П-ЗУ, П-4 и П-7 нетоксичны, пожаро-и взрывобезопасны. На шлакообразующую смесь распространяются общие требования правил безопасности при работе с нетоксичными и пожаро- и взрывобезопасными материалами.

73. Производственные помещения для работы с ШОС, в том числе по отбору проб и фасовке, должны быть оборудованы приточно-вытяжной вентиляцией и аспирацией.

74. Персонал, работающий с ШОС, должен иметь защитные очки, респираторы и спецодежду.5. Правила приёмки.

75. ШОС должна быть принята отделом технического контроля предприятия-изготовителя.

76. Масса партии не более 70 тонн.

77. Испытания каждой партии шлакообразующей смеси на соответствие требованиям настоящего технических условий проводит предприятие-изготовитель.

78. Гранулометрический состав ШОС проверяется один раз в смену.

79. Приёмка шлакообразующей смеси у потребителя производится согласно принятой на предприятии-потребителе схеме контроля поступающих на предприятие материалов.

80. Отбор и подготовку проб для определения химического состава и содержания влаги проводят по ГОСТ 26565-85 или другими методами, обеспечивающими требуемую точность отбора и подготовки (по аттестованным методикам).

81. Определение массовой доли фтора проводят по аттестованной методике. Массовые доли остальных элементов и окислов, указанных в табл. 1, и содержание влаги определяют по ГОСТ 2642.15-97, ГОСТ 8269.1-97 или другими методами.

82. Транспортирование смеси осуществляется автомобильным или железнодорожным транспортом с учётом мер по обеспечению целостности упаковки для защиты от попадания атмосферных осадков.

83. Шлакообразующая смесь должна храниться в закрытых сухих складских помещениях.

84. Предприятие-изготовитель гарантирует соответствие ШОС требованиям настоящих технических условий при соблюдении потребителем условий транспортирования и хранения.

85. Гарантийный срок хранения шлакообразующей смеси четыре месяца от даты изготовления.6. Методы контроля.

86. Транспортирование и хранение.8. Гарантии изготовителя.1. О 44оЯМС (Г г.3as. лабораторией, стандартизации НИИ/4л