Влияние высоты блока регулярной насадки на процесс испарительного охлаждения в вентиляторных градирнях тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.17.08, кандидат наук Цурикова, Наталья Петровна

• Цурикова, Наталья Петровна
• кандидат наук
• 2013

Оглавление диссертации кандидат наук Цурикова, Наталья Петровна

ВВЕДЕНИЕ............................................................................. 4

ГЛАВА 1. АНАЛИЗ ОСНОВНЫХ НАПРАВЛЕНИЙ ИНТЕНСИФИКАЦИИ ПРОЦЕССА ИСПАРИТЕЛЬНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ И РАСЧЕТА ГРАДИРЕ.......................................... 7

1.1 Обзор существующих конструкций насадок для процесса испарительного охлаждения........................................................ 7

1.2 Теория процесса испарительного охлаждения.............................. 13

1.3 Основные направления интенсификации процесса испарительного охлаждения........................................................................... 18

1.4 Выводы по анализу литературных источников и постановка задачи

исследования.......................................................................... 20

ГЛАВА 2. АНАЛИЗ ВЛИЯНИЯ ВЫСОТЫ ЯРУСА В БЛОКЕ НАСАДКИ И ВЫСОТЫ РАЗРЫВА МЕЖДУ НИМИ НА ИНТЕНСИФИКАЦИЮ ПРОЦЕССА ИСПАРИТЕЛЬНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ В ВЕНТИЛЯТОРНЫХ ГРАДИРНЯХ......................... 21

2.1 Анализ влияния высоты яруса в блоке насадки на процесс тепломассообмена.................................................................. 21

2.2 Анализ движения жидкости по поверхности регулярной насадки .... 28

2.3 Влияние поворотов соседних ярусов и разрывов по высоте между соседними ярусами регулярной насадки на процесс тепломассоотдачи.... 36

2.4 Оценка рациональной величины разрыва между ярусами насадки с точки зрения характера течения жидкости...................................... 42

2.5 Влияние взаимного расположения смежных каналов между соседними гофрированными листами регулярной насадки на

эффективность процесса испарительного охлаждения......................................48

ГЛАВА 3. ОПЫТНЫЕ СТЕНДЫ И МЕТОДИКА ПРОВЕДЕНИЯ ИСПЫТАНИЙ НАСАДОЧНЫХ УСТРОЙСТВ............................... 54

3.1 Разработка новой конструкции насадки................................... 54

3.2 Стенд для проведения гидродинамических испытаний............... 59

3.3 Стенд для проведения тепломассообменных испытаний............... 65

3.4 Методика обработки результатов тепломассообменных и

гидродинамических испытаний насадок....................................... 70

3.4.1 Определение коэффициентов тепло- и массоотдачи по результатам тепломассообменных испытаний....................................................................................................................70

3.4.2 Определение коэффициентов гидродинамического сопротивления 77

по результатам гидродинамических испытаний................................

ГЛАВА 4. РЕЗУЛЬТАТЫ ТЕПЛОМАССООБМЕННЫХ И

ГИДРОДИНАМИЧЕСКИХ ИСПЫТАНИЙ НАСАДОК..........................................80

4.1 Тепломассообменные испытания короткослоевых насадок....................80

4.2 Обработка результатов тепломассообменных исследований короткослоевых насадок........................................................................................................................83

4.3 Гидродинамические испытания короткослоевых насадок..........................86

4.3.1 Обработка результатов испытаний сухих короткослоевых насадок.. 88

4.3.2 Обработка результатов испытаний орошаемых короткослоевых

насадок........................................................................................................................................................................................................90

ГЛАВА 5. АНАЛИЗ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ДАННЫХ................................95

5.1 Анализ экспериментальных исследований по определению эффективности отдельного яруса различной высоты в блоке насадки................................................................................................................................................................................................95

5.2 Сравнительный анализ экспериментальных исследований блоков короткослоевых насадок....................................................................................................................97

5.3 Алгоритм расчета стандартной градирни при её модернизации............100

Основные выводы и результаты..................................................................................................103

ЛИТЕРАТУРА..................................................................................................................................................104

ПРИЛОЖЕНИЯ..............................................................................................................................................115

Приложение 1. Условные обозначения..........................................................................................116

Приложение 2 Экспериментальные данные насадки тип «19»..............................119

Приложение 3. Патент................................................................................................................................122

Приложение 4. Справки............................................................................................................................123

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Влияние высоты блока регулярной насадки на процесс испарительного охлаждения в вентиляторных градирнях»

ВВЕДЕНИЕ Актуальность работы

Градирни применяются во многих отраслях промышленности, особенно велико их использование в энергетической, химической, нефтеперерабатывающей, металлургической, производства минеральных удобрений и других отраслях. Поскольку отвод низкопотенциального тепла от промышленных аппаратов с помощью градирен самый дешевый способ, позволяющий сэкономить не менее 95% свежей воды.

Температура оборотной воды, охлаждаемой на градирнях, существенно влияет на работу технологического оборудования.

Изменение режимов работы предприятий и увеличение стоимости свежей воды требует принятия мер по повышению рентабельности производства, которое может быть достигнуто за счет повышения эффективности работы аппаратов испарительного охлаждения и снижения непроизводственных расходов свежей воды и электроэнергии. Разработка новых высокоэффективных насадок позволяет снизить капитальные и эксплуатационные затраты на электроэнергию, за счет уменьшения габаритных размеров насадок, а следовательно, градирен в целом, и снижения гидравлического сопротивления.

Таким образом, разработка и исследование новых эффективных конструкций насадок является актуальной задачей.

Объектом исследования является насадка, как основной технологический элемент градирни, обеспечивающий интенсификацию процесса тепло- и массообмена двух фаз (вода, воздух).

Целью работы являлось разработка и исследование новой эффективной конструкции регулярной насадки для интенсификации процесса тепло- и массообмена при испарительном охлаждении оборотной воды в вентиляторных градирнях.

Для реализации поставленной цели сформулированы и решены следующие задачи:

1. провести анализ литературных данных по перспективным конструкциям регулярных насадок;

2. определить пути повышения эффективности конструкций регулярных насадок для планирования экспериментов;

3. провести экспериментальные исследования по влиянию геометрических характеристик регулярных насадок на процесс тепломассообмена в градирнях;

4. проанализировать результаты экспериментальных исследований и определить наиболее рациональные геометрические характеристики регулярной насадки;

5. на основании проведенных теоретических и экспериментальных исследований разработать новую эффективную конструкцию регулярной насадки для вентиляторных градирен и получить эмпирические зависимости необходимые для расчета градирни.

Научная новизна

1. Экспериментальные результаты исследования гидродинамических и тепломассобменных характеристик новой многоярусной насадки, показали ее преимущества перед известными насадками.

2. Экспериментально установлено увеличение эффективности блока многоярусной насадки за счет уменьшения высоты яруса в блоке насадки до (3-Н5)с1е, что защищено патентом РФ на изобретение № 2450231.

3. Экспериментально установлено, что в блоке многоярусной насадки максимальная эффективность процессов тепло и массообмена достигается при отсутствии разрывов между ярусами.

Практическая значимость

1. Получены эмпирические зависимости для определения гидравлического сопротивления и коэффициента массоотдачи новой насадки, являющиеся составной частью методики расчета вентиляторных градирен.

2. Результаты исследования показали, что использование предложенной насадки позволит при сохранении эффективности процесса испарительного охлаждения оборотной воды в вентиляторных градирнях уменьшить высоту блока насадки.

3. Предложенная новая многоярусная насадка будет использоваться фирмами «Ахема» Литва, «UAB EKOBANA» Литва, «Kauno termofikacijos elektrines» Литва, «Минский тракторный завод» Беларусь, «GÖHL» Германия.

На защиту выносится

1. Конструкция'новой регулярной многоярусной насадки пленочного типа, защищенной патентом РФ на изобретение № 2450231;

2. Результаты анализа влияния высоты яруса в блоке регулярной насадки и величины разрыва между ярусами в блоке регулярной насадки на процесс испарительного охлаждения;

3. Результаты экспериментальных исследований гидродинамических и тепломассообменных характеристик новой насадки;

4. Эмпирические зависимости для определения гидродинамических и тепломассообменных характеристик новой насадки, защищенной патентом РФ на изобретение № 2450231.

Работа выполнена на кафедре «Машины и аппараты химических производств» Московского государственного машиностроительного университета (МАМИ).

Автор выражает искреннюю признательность за помощь на всех этапах работы научному руководителю д.т.н., проф. Лагуткину Михаилу Георгиевичу и к.т.н., с.н.с. Пушнову Александру Сергеевичу.

ГЛАВА 1. АНАЛИЗ ОСНОВНЫХ НАПРАВЛЕНИЙ ИНТЕНСИФИКАЦИИ ПРОЦЕССА ИСПАРИТЕЛЬНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ И РАСЧЕТА ГРАДИРЕН

1.1 Обзор существующих конструкций насадок для процесса испарительного охлаждения

Охлаждающие системы оборотного водоснабжения промышленных предприятий позволяют рационально использовать водные ресурсы с минимальным потреблением свежей воды при максимальном сокращении или полном исключении сброса отработанной воды и загрязнений в природные водоемы. В качестве охладителей оборотной воды на предприятиях почти всех отраслей промышленности, особенно химической, нефтеперерабатывающей, металлургической, производства минеральных удобрений используются преимущественно вентиляторные градирни, а на тепловых и атомных электростанциях - башенные градирни, поскольку отведение низкопотенциального тепла от технологических аппаратов с помощью градирен является самым дешевым способом. Эффективность работы градирен в значительной мере определяется типом и конструкцией насадок, которые могут быть одинаковыми для вентиляторных и башенных градирен. Реконструкция градирен является важнейшим звеном в техническом перевооружении предприятий. В условиях значительного ограничения трудовых и сырьевых ресурсов она позволит увеличить производительность действующих производств без строительства новых технологических линий [1,2].

Для испарительного охлаждения воды в градирнях применяются, как правило, регулярные насадки (оросители), которые можно разделить на три группы, в зависимости от того, какой преимущественно характер движения воды они обеспечивают: пленочные, капельные и пленочно-капельные [3-25].

Известны следующие конструкции насадок капельного типа: из древесины; из полимерного материала (плоские решетки, цилиндрические и

призматические элементы из решетки); из металла (просечки из нержавеющей стали).

Основным типом насадок, обеспечивающих наиболее высокий эффект охлаждения, является пленочный. Регулярные насадки пленочного типа [3-19] могут изготавливаться из плоских пластин (асбоцементных, полимерных), гофрированных пластин с прямыми или косыми гофрами (асбоцемент, полимеры), из древесины, из полимерных гофротруб. За последнее время стали применять насадки пленочного типа ячеистой и листовой конструкции, в которых количество капель сводится до минимума или полностью исключается. Большое значение имеют также следующие условия: вода должна стекать по оросителю ровной пленкой, а не отдельными ручейками или струйками, соприкасающаяся с воздухом поверхность водяной пленки должна непрерывно обновляться путем турбулентного перемешивания. Такие насадки чувствительны к наличию в воде нефтепродуктов, взвешенных веществ и других примесей, вызывающих зарастание зазоров между элементами. При насадках пленочного типа концентрация нефтепродуктов в воде не должна превышать 25 мг/л, а концентрация взвешенных веществ - 50 мг/л. При наличии в оборотной воде жиров, смол и нефтепродуктов, общая концентрация которых составляет 25-120 мг/л, применяют пленочно-капельные или капельные насадки, выполненные из сетчатых элементов [19].

Пленочно-капельные оросители менее распространены. Таковыми являются оросители из древесины, представляющие собой комбинацию переменных рядов досок, обращенных торцом к направлению потоков и брусьев треугольного сечения. А также конструкция, в которой блоки набираются из горизонтально уложенных винтовых элементов, изготовленных из полимерного материала. Наряду с пленкой в насадках такого типа образуется определенное количество капель и мелких брызг, свободная поверхность которых, как и поверхность пленки, участвует в тепло- и массообмене между водой и воздухом. Для охлаждения воды в градирнях, например, используют

перфорированные листы с косыми гофрами из полимерного материала. При наличие значительных загрязнений, содержащихся в воде и в атмосферном воздухе, насадки градирен должны быть более устойчивыми к забивкам, а, значит, листы должны иметь большую высоту гофр, больший процент перфорации, более крупные отверстия перфорации. Из-за опасности обледенения листы насадки в градирне должны быть более прочными, т. е. иметь большую толщину и т. д.

Конструкции пленочно-капельных насадок по охлаждающей способности и гидравлическому сопротивлению являются промежуточными между пленочными и капельными оросителями. Поверхность охлаждения в них складывается из пленок воды, стекающей по поверхности элементов, и капель, срывающихся с этих элементов и падающих вниз в свободное пространство [20-25].

Одной из таких насадок является трубчатый ороситель с винтовыми гофрами (ТР44) состоит из полиэтиленовых труб со сплошной стенкой и гофрами на ней в виде резьбы. При сборке труб в блоки они свариваются по торцам в двух параллельных плоскостях с установкой между концами труб дистанционных профилированных прокладок-гильз. Придание гофрам наклонного расположения в виде резьбы несколько уменьшает возможность загрязнения поверхности труб. В то же время существенное повышение охлаждающей способности не наблюдается. Чем больше шаг винта (круче наклон гофра), тем больше вероятность образования в канавке (гофре) струйки воды, быстро стекающей по ложбинке винта вниз, т.е. время контакта воды с воздухом при минимальной возможности перемешивания слоев воды внутри непрерывной струйки уменьшается. Таким образом, можно утверждать, что придавать гофрам большой наклон нецелесообразно. Некоторая закрутка пристенных к винтовым трубам слоев воздуха не компенсирует ухудшение гидравлического режима стекания воды [26,27].

Менее интенсивное охлаждение возможно в насадках капельного типа чем в пленочных и пленочно-капельных. Капельный поток по сравнению с пленками, стекающими по неподвижным элементам насадки и многократно дробящимися каплями между ними при одинаковой высоте активной зоны, плотности орошения и скорости воздуха обладает меньшими поверхностью и временем контакта с воздухом по сравнению с пленкой. Часть мельчайших капелек бесполезно испаряется полностью, повышая влагосодержание воздуха, затормаживающее охлаждение остальных капель. Кроме того, возникает трудноразрешимая проблема предотвращения выноса мелких капель за пределы градирни [26].

Из всего многообразия рассмотренных видов насадок, наибольший интерес для дальнейшего исследования, применительно к процессам испарительного охлаждения, представляют регулярные насадки, характеризующие пленочный и пленочно-капельный режимы течения жидкости.

s о

я

ti P О

о s ►ея «

p

J=¡ s iö

Я p

о P ta

О «

ta

и »

s о

Я p

43

s

H

a> ti

(71

я о

l—I

о о

X

ti p

X

ta n> Я

я

M Ю

о

ta tr

HH

w

p

ta Я T3

я

HÛ

X

Ведущие зарубежные фирмы по строительству градирен «Бальке-Дюрр» (Германия), «Хамон» Франция, «Марли» США, «Мунтерс» Швеция и другие активно ведут разработку регулярных насадок пленочного типа.

Рис. 1.2. Насадки пленочного типа фирмы «2Н Kunststoff» GmbH [28]

1.2 Теория процесса испарительного охлаждения

Охлаждение воды в градирнях осуществляется путем передачи тепла атмосферному воздуху за счет поверхностного испарения воды и теплопередачи соприкосновением (теплопроводность и конвекция). Тепло может отниматься от воды и за счет излучения. Однако количество тепла, передаваемого излучением, настолько мало, что при составлении теплового баланса градирни им пренебрегают [19].

Движущей силой процесса испарения воды в градирне является разность парциальных давлений пара у поверхности воды и в ядре воздушного потока. При теплоотдаче соприкосновением движущей силой является разность температур воды и воздуха. В градирню поступает атмосферный воздух, являющийся влажным, так как всегда содержит в себе определенное количество паров воды. Для термических расчетов градирен с достаточной степенью точности принимается, что влажный воздух, который можно рассматривать как смесь сухого воздуха и водяного пара, подчиняется законам смеси идеальных газов. Сухой воздух и пар занимают тот же объем, что и вся смесь [19].

Основными параметрами, характеризующими состояние влажного воздуха, являются давление, температура, плотность, влагосодержание, относительная влажность, энтальпия.

Задача любого теплового расчета градирен состоит в определении геометрических размеров (объема) насадки, обеспечивающего необходимый тепловой эффект в зависимости от определенных факторов: метеорологических условий, гидравлической нагрузки, требуемого перепада температур и температуры охлажденной воды.

Баланс тепла, отдаваемого в градирне водой и воспринимаемого воздухом, представляется в [19] в следующем виде:

= Сж [вж (и - 12) + ви 12] = Ов (12 - 1,) (1.1)

где сж - удельная теплоемкость воды, кДж/(кг К); - массовый расход воды, кг/с;

11 - температура нагретой воды, °С;

Х2 - температура охлажденной воды, °С;

Ои - массовый расход испарившейся воды, кг/с;

Ов - массовый расход воздуха, кг/с;

1] - удельная энтальпия воздуха на входе в градирню, Дж/кг;

\2 - удельная энтальпия воздуха на выходе из градирни, Дж/кг. Материальный баланс (баланс влаги) определяется равенством между количеством испарившейся жидкости и приращением влагосодержания воздуха:

С„ = Ов(х2-х,) (1.2)

где X] - влагосодержание насыщенного воздуха на входе в градирню, кг/кг; х2 - влагосодержание насыщенного воздуха на выходе из градирни, кг/кг.

При тепловом расчете градирен задаются расходы и начальные параметры воды и воздуха, а конечные параметры 12, 12, х2 остаются неизвестными. Этих двух уравнений (1.1) и (1.2) для их определения недостаточно. Для определения этих параметров необходимо пользоваться уравнениями, описывающими процесс тепломассообмена между водой и воздухом в насадке градирни. Так как входящие в них параметры все время меняются по пути движения воды в насадке, уравнения могут быть составлены только в дифференциальном виде.

Для элементарного объема насадки противоточной градирни ёУ с единичной площадью и высотой сИг имеем:

сКЗ = а (I - т) ¿V + ["п сЮж, (1.3)

где ¡"п = сж X + г - энтальпия пара при температуре воды 11, I - температура газа воздуха,'°С;

т - температура воздуха по смоченному термометру, °С; а - коэффициент теплоотдачи, ккал/(м -ч-°С).

В (1.3) первый член правой части - тепло, передаваемое в элементарном объеме оросителя от воды к воздуху соприкосновением, а второй - тепло,

передаваемая испарением.

Для определения количества испарившейся жидкости используют выражение

сЮж = pxv (х"-х) dV (1.4)

подставляя которое в (1.1), получают

dQ = a (t - т) dV + i"„ f3xv(x" - х) dV (1.5)

Совместные процессы тепло и массообмена протекают в градирне при условиях, удовлетворяющих существованию аналогии между ними и соответственно соотношению Льюиса:

а/(3ХУ = свл (1.6)

С учетом (1.6)

dQ = Pxv [СВЛ (t - т) + i"n (X" - x)]dV (1.7)

Уравнение (1.7) с учетом зависимостей, характеризующих свойства влажного воздуха:

Сил = Сс.в + сп х (1-8)

i"n ~ г + сп t (1.9)

i"2 ~ Сс.в t + (г + Сп t) х"2 (1.10)

ii ~ Сс.в т + (г + сп г) Xi, (1-11)

можно привести к виду

dQ = (3Xv (i"~i) dV (1.12)

или

V

Q = Pxv\(i" ~i)dV = PxvMcpV (1.13)

o

после ряда преобразований с использованием (1.2) имеем

Q = (l/K)-G«-t-c« (1.14)

где

К = 1 - сж t2/r (1.15)

Тогда из (1.13) и (1.14) имеем

Q = \gx А tc* = Ga (h - i) = pxv AlP v (1 •16)

Для элементарного объема оросителя dV, принимается с достаточной точностью К = Const, можно написать

dQ = = Gedi = Pxv{i - i)dV (1.17) К

Из уравнений (1.16) и (1.17) могут быть получены формулы для подсчета объема насадки:

G Ate

тг ж ж

V = W1T' (1Л8)

' XV ср

т. Gr di

Г XV ,,

у = 6жСж l\_dt

YR J

K/3XV J /" - /

При этом А/Ср может быть представлено как

ср h

'2

\di/(i"-i)

Ate

A i =-—

CP I,

KZjdi/(i"-i)

'2

Вычисление Azcp по методу Бермана производится по формуле

д г- _ O'i" ~ Ч) ~ (Ч ~ h )

ср . /, + /, - Si

In

i 2 — i 1 — Si

(1.20)

л- At

А1сР=1,--(1.21)

(1.22)

(1.23)

(1.24)

где удельная энтальпия воздуха в ядре потока при входе в градирню, Дж/кг; [2 - удельная энтальпия воздуха в ядре потока при выходе из градирни, Дж/кг; \" - удельная энтальпия насыщенного воздуха, Дж/кг;

¿"1 - удельная энтальпия насыщенного воздуха у поверхности воды на входе в градирню, Дж/кг;

1"г ~ удельная энтальпия насыщенного воздуха у поверхности на выходе из градирни, Дж/кг;

81" - поправка Л.Д. Бермана, которая равна

7 11,+ /",+ 2 / "

5? ; _ £ 1 I 2 £ т

~ --(1.25)

где Г'т - энтальпия насыщенного воздуха при средней температуре воды, Дж/кг

В расчетные формулы (1.18) - (1.20) для определения объема насадки входит объемный коэффициент массоотдачи рху, отнесенный к разности влагосодержаний. Теоретических методов для определения коэффициента (3ХУ не существует из-за неизвестной площади поверхности контакта воды с воздухом в объеме насадки. Поэтому [Зху находят экспериментально для каждого типа насадки по формуле, в которую подставляют результаты измерений параметров работы и размеров насадки.

в Мс

п ^ ж ж

С-27)

ср

Значения (3ХУ, подсчитанные по формуле (1.27), действительны только для заданной конкретной градирни (насадки), работающей в тех условиях, при которых производились измерения входящих в эту формулу параметров, и не могут быть перенесены на другие градирни (насадки). Следовательно, на основе экспериментальных данных необходимо получить соответствующие эмпирические зависимости для определения [3ХУ.

Для сопоставления различных насадок часто используется число Меркеля [29,30]:

Ме = — = ^ = (1-28) а КАг 7

1 ж ср

3 2

где Н - высота насадки, м; дж - плотность орошения, м /(м -ч).

Представляется, что сравнение различных насадок по числу Меркеля можно только при одинаковой высоте слоя насадки и одинаковой плотности орошения.

1.3 Основные направления интенсификации процесса испарительного охлаждения

Совершенствование конструкций насадок с пленочным режимом течения идет по пути турбулизации пленки жидкости [19]. Интенсификация охлаждающей способности насадок пленочного типа может быть осуществлена путем использования таких приемов, как создание шероховатой, перфорированной или волнистой поверхности, подбор оптимального числа и формы волн, а также устройство разрывов по ходу движения воды и воздуха, обеспечивающих чередование капельных и пленочных режимов движения воды и за счет этого перераспределение и дополнительную турбулизацию взаимодействующих потоков и повышение тепломассообмена. Наибольший эффект интенсификации охлаждения достигается за счет комбинирования указанных выше приемов [19].

Например, сочетание в конструкции пористой поверхности с подбором оптимального числа и формы волн увеличивает эффективность охлаждения в 2,7 раза по сравнению с насадкой из гладких плоских листов.

Устройством волн на гладких листах в зависимости от их направления можно увеличить эффективность охлаждения в 1,8 раза. Дальнейшая интенсификация может быть осуществлена путем создания на волнах-гофрах канавок, насечек и отверстий, способствующих замедлению движения пленки по поверхности листов, увеличению ее растекания и усилению турбулизации. Число, форма и размеры отверстий должны быть оптимизированы. Этими

18

способами можно достичь увеличения эффективности охлаждения в 2,4 раза [19].

Заслуживают внимания такие варианты конструкций регулярных насадок, где обеспечивается постоянное перераспределение потоков. Значительная интенсификация охлаждающего эффекта за счет дополнительной турбулизации потоков воды и воздуха, лучшего их перераспределения и перемешивания согласно ряду экспериментов различных исследователей может быть достигнута путем разрыва сплошных листов по высоте. Также при рациональном размещении разрывов можно при равной охлаждающей способности добиться значительного уменьшения количества материала. Экономия материалов на устройство насадки при этом может достигать 30% без какого-либо ущерба для охлаждающей способности насадки [19]. Предлагаемые направления интенсификации подтверждают и наметившуюся тенденцию к уменьшению высоты блоков насадки.

Использование разрывов и уменьшение высоты блоков насадки приводит к увеличению числа входных и выходных участков, в которых процессы тепломассообмена между водой и воздухом протекают наиболее интенсивно за счет перемешивания контактирующих сред и более высокой разности из температур [1,19,31]. Устройство разрывов по высоте в насадках, состоящих из решетчатых пластмассовых элементов, малоэффективно. Увеличение охлаждающей способности насадок обычно сопровождается увеличением их аэродинамических сопротивлений, что, как правило, считается нежелательным. Однако этого не всегда следует опасаться, так как для обеспечения равномерного и полного растекания потока воздуха по сечению насадки он должен обладать определенным сопротивлением. Поэтому для окончательной оценки эффективности и рациональности применения конкретной насадки целесообразно проводить расчеты с учетом всех влияющих факторов. Основными из них являются охлаждающая способность и гидравлическое сопротивление насадки.

1.4 Выводы по анализу литературных источников и постановка задачи исследования

Проведенный анализ литературы позволил выявить основные направления интенсификации процессов тепло- и массообмена, в соответствии с которыми новая регулярная насадка должна обеспечивать перераспределение и дополнительную турбулизацию взаимодействующих потоков за счет использования нескольких ярусов. На основании изложенного можно сформулировать следующие задачи:

1. исследование влияния высоты яруса в блоке регулярной насадки на интенсивность процесса тепло и массообмена в вентиляторных градирнях;

2. исследование величины разрыва между ярусами в блоке регулярной насадки на интенсивность процесса тепло и массообмена в вентиляторных градирнях;

3. получение расчетных зависимостей коэффициентов тепло- и массоотдачи для расчета вентиляторных градирен.

ГЛАВА 2. АНАЛИЗ ВЛИЯНИЯ ВЫСОТЫ ЯРУСА В БЛОКЕ НАСАДКИ И ВЫСОТЫ РАЗРЫВА МЕЖДУ НИМИ НА ИНТЕНСИФИКАЦИЮ ПРОЦЕССА ИСПАРИТЕЛЬНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ В ВЕНТИЛЯТОРНЫХ ГРАДИРНЯХ

2.1 Анализ влияния высоты яруса в блоке насадки на процесс тепломассообмена

Интенсификация процессов тепло и массоотдачи в регулярных насадках пленочного типа является актуальной задачей аппаратурного оформления современных технологических процессов в химической промышленности и в теплоэнергетике. При конструировании новых регулярных насадок, очевидно, следует учитывать входные участки, на которых возникают так называемых «концевые эффекты», обусловленные перестроением поля скоростей газового и жидкостного потоков на входе и выходе из каналов любой формы. Ниже рассмотрены возможные пути интенсификации процессов тепло- и массообмена за счет использования указанных экстремальных областей потока.

Основу конструкции большинства моделей регулярной насадки пленочного типа, для осуществления процессов абсорбции и ректификации, например, известной фирмы «Sulzer Chemtech», составляют пакеты из вертикальных гофрированных листов высотой 150-250мм [32,33]. Указанная высота пакета насадки «Sulzer Chemtech», также по-видимому, связана с желанием использовать концевые эффекты.

Широко используемые в настоящее время в промышленности так называемые «хордовые» насадки [34], как и развивающие эту же идею насадки типа «FC-20» и «FC-70» фирмы «Munters Euroform GmbH», а также структурированные насадки фирмы «2Н Kunststoff GmbH» показывают перспективность короткослоевых насадок для осуществления тепло- и массообменных процессов [28,35,36]. В работе [37] показано, что материал, из которого изготовлены насадки, используемые в градирнях испарительного охлаждения, мало влияет на их характеристики. Основное влияние на процесс

тепло- и массообмена оказывает конструкция насадки и ее тип (пленочный,

пленочно-капельный, капельный).

В результате исследований процесса испарительного охлаждения воды в

регулярной насадке пленочного типа, выполненной из вертикально

установленных щитов, в работе [38] опытным путем было установлено, что

коэффициент А, характеризующий эффективность процесса, зависит от типа,

конструкции и геометрических размеров насадки, а так же существенно зависит

от высоты насадки - Н. Коэффициент А входит как постоянный множитель в

эмпирическую формулу для расчетов коэффициента массоотдачи рху [38]:

(Зжу = А-Г-Чж (2.1)

где РЖУ - объемный коэффициент массоотдачи, кг/м -ч; А - постоянный

множитель, м"1; ш - показатель степени; X =ЯВ/Чж - отношение массового

3 2

расхода воздуха к расходу воды; - плотность орошения, м /(м -ч). Результаты работы [38] представлены на рис.2.1.

Рис. 2.1. Зависимость А = А(Н) по данным работы [38]. Расстояние между щитами насадки в свету: 1 - 15мм; 2 - 25мм; 3 - 35мм.

Из рис. 2.1 видно, что в интервале высоты насадки от Н=0,7м до Н=1,2м изменение А составляет ЗСН-60%, а в интервале от Н=1,2м до Н=2,5м - лишь 1(Н25%. Таким образом, по мере увеличения высоты насадки влияние величины Н на параметр А уменьшается. Можно согласиться с авторами [38], которые дают следующее объяснение этому явлению. По мере увеличения высоты регулярных насадок в контактном аппарате (в данном случае -

Список литературы диссертационного исследования кандидат наук Цурикова, Наталья Петровна, 2013 год

ЛИТЕРАТУРА

1. Пономаренко B.C. Оросители, водоуловители и водоразбрызгивающие сопла из полимеров в конструкциях градирен. // Обзорная информация - М.: ВНИИНТПИ, 1991. - 64 с.

2. Пособие по проектированию градирен (к СНиП 2.04.02-84).

3. Сокол Б.А., Чернышев А.К., Баранов Д.А., Беренгартен М.Г., Левин Б.В. Насадки массообменных колонн / под ред. Д.А. Баранова. - М., 2009, - 358 с.

4. Billet R., Schultes M. Predicting Mass Transfer in Packed Columns // Chemical Engineering Technol. 1993. - vol.16, №1. - 58 P.

5. Ganzhinov I. Modeling of Packed Bed Scrubber (in Finnish) Diplomityo. Tampere. Finland, TTKK, TUT, 2005.

6. Olujic Z., van Baak R., Haaring J. Liquid distribution behavior of conventional and high capacity structured packings // The 8th Distillation fnd Absorption conference held in London, UK, 4-6 September, 2006. - P.252-266.

7. Decanini E. Absorption of Nitrogen Oxides in Columns Equipped with Low-Pressure Drops Structured Packings / E. Decanini, G. Nardini, A. Paglianti // Ind. Eng. Chem. Res. - 2000. - V.39, №12. - P.5003-5011.

8. Fair J. R. Distillation Columns Containing Structured Packings / J.R. Fair, J.L. Bravo // Chem. Eng. Progress. - 1990. - V.86, №1. - P. 19-29.

9. Fair J. R. Structured packings performance - Experimental evaluation of two predictive models / J.R. Fair, A.F. Seibert, M. Behrens, P.P. Saraber, Z. Olujic // Ind. Eng. Chem. Res. - 2000. - V. 39, №6. - P. 1788-1796.

10.Olujic Z. Stretching the Capacity of Structured Packings / Z. Olujic, H. Jansen, B. Kaibel, T. Rietfort, E. Zich // Ind. Eng. Chem. Res. - 2001. - V.40, №26. -P.6172-6180.

11.Gualito J.J. Design method for distillation columns filled with metallic, ceramic, or plastic structured packings / J.J. Gualito, F.J. Cerino, J.S. Cardenas, J.A. Rocha // Ind. Eng. Chem. Res. - 1997. - V.36, №5. - P. 1747-1757.

12.Montz structured packings. Проспект фирмы Julius Montz GmbH // Julius Montz GmbH, 2005.-6 p.

13.Intalox High-Performance Structured Packing. Проспект фирмы Norton // Norton Chemical Process Products Corporation, 2002. - 16 p.

14.Gempak corrugated packing. Проспект фирмы Koch-Glitsch // Koch-Glitsch, 2000.- 11 p.

15.Fitz C.W. Performance of structured packing in a commercial-scale column at pressures of 0.02-27.6 bar / C.W. Fitz, J.G. Kunesh, A. Shariat // Ind. Eng. Chem. Res. - 1999. - V.38, №2. - P.512-518.

16.Verschoof H-J. A General Correlation for Predicting the Loading Point of Corrugated Sheet Structured Packings / H-J. Verschoof, Z. Olujic, J.R. Fair // Ind. Eng. Chem. Res. - 1999. - V.38, №10. - P.3663-3669.

17.Лаптев А.Г., Фарахов М.И., Минеев Н.Г., Лаптева Е.А., Кудряшов В.Н., Мухитов И.Х., Хусиуллин М.Г., Аскаров И.Г. Повышение эффективности ректификационных колонн в производстве этанол аминов // Химическая промышленность, 2007. - т.84, №7. - С.354-360.

18.Клюйко В.В. Разработка, анализ и внедрение пространственно-структурированных регулярных контактных устройств для химической и нефтегазовой промышленности: дис. канд. техн. наук., Москва, 2004. - 256с.

19.Пономаренко B.C., Арефьев Ю.И. Градирни промышленных и энергетических предприятий. -М.: Энергоатомиздат, 1998. - 376с.

20.Пушнов А.С., Масагутов Д.Ф., Кашапов Н.Ф. Испытания новой регулярной насадки в форме каплевидного профиля из сетчатых элементов // Химическая техника, 2012. - №12. - С.35-40.

21.Пушнов А.С., Булатов С.Н., Трусов М.С., Шишов В.И., Витковская Р.Ф. Гидроаэротермические испытания регулярной насадки на основе синтетической фибрилированной нити//Известия ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева, 2009. - Т.255. - С. 120-125.

22.Боев Е.В., Иванов С.П., Афанасенко В.Г., Николаев Е.А. Полимерные капельно-пленочные оросители градирен // Химическое и нефтегазовое машиностроение, 2009. - №8. - С.6-8.

23.Рябушенко А.С. Гидродинамика и испарительное охлаждение в насадках для градирен. Дис. на соис.уч.ст.канд.техн.наук. -М., 2009. - 149с.

24.Ваганов А.А., Тимонин А.С. Исследование тепломассообменных характеристик сетчатой насадки // Безопасность в техносфере. 2011. - № 2. -С. 37-42.

25. Дмитриева Г.Б. Гидродинамика и массообмен в структурированных насадках из гофрированных листов. Автореферат диссертации на соискание ученой степени к.т.н., Иваново, 2007. - 16с.

26.Пономаренко B.C. О реконструкции вентиляторных градирен // Химическая промышленность, 1996. - №7. - С.40-45.

27.Гладков В.А., Арефьев Ю.И., Пономаренко B.C. Вентиляторные градирни. М.: Стройиздат, 1976. - 210с.

28.www.2h-kunststoff.de, 2011.

29.Калатузов В.А. Расчетные зависимости оросителей градирен // Энергосбережение и водоподготовка, 2011. - №1(69). - С.62-66.

30.Методика проведения натурных гидротермических и аэродинамических испытаний градирен испарительного типа СО 34.22.303-2005. - 49 с.

31.Лаптев А.Г. Модели пограничного слоя и расчет тепломассообменных процессов - Казань: Изд-во Казанского ун-та, 2007. - 500с.

32.Каталог фирмы «Sulzer Chemtech», 22.10.06.40 - XI.05, www.sulzerchemtech.com

33.Шендеров Л.З., Симонов Д.А. Опыт фирмы «Sulzer Chemtech» в области подготовки природного газа // Химическая техника, 2008. - №5. - С. 17-21.

34.Жаворонков Н.М. Теоретические основы химической технологии: избранные труды / Н.М. Жаворонков - М.: Наука, 2007. - 351с.

35.Bergmann G., Csaba G. Operational experience and further development of plastic packings. Presented at the 6th Cooling Tower Workshop of the International Assotiation for Hydraulic Research. Pisa. Italy. October 1988. - P. 1-16.

36.Проспекты фирмы Munters 02.003.09 - 98.

37.Кривошеина М.Б., Свердлин Б.Л., Кондратьев А.Г. Пластмассовые оросительные устройства градирен // Известия ВНИИГ им. Б.Е.Веденеева: Сборник научных трудов. Л.: Энергоатомиздат, 1986. - Т. 192. - С.47-51.

38.Буланина Э.В., Морозов В.А., Сухов Е.А. Башенные противоточные градирни высокой производительности // Известия ВНИИГ им. Б.Е.Веденеева. Л.: Энергоатомиздат, 1972. - Т. 100. - С. 135-144.

39.Спицын И.П. Экспериментальные гидроаэротермические исследования пленочного оросителя вентиляторных градирен // Труды координационных совещаний по гидротехнике. Выпуск 115. Проблемы технического водоснабжения мощных ТЭС и АЭС. Л.: Энергия, 1977. - С. 151-154.

40.Шлихтинг Г. Теория пограничного слоя. Перевод с немецкого. Изд. «Наука». М.: 1969. - 742с.

41.Рамм В.М. Абсорбция газов. - М.: Химия, 1966. - 656с.

42.Пленочная тепло- и массообменная аппаратура (Процессы и аппараты химической и нефтехимической технологии) / Под ред. В.М. Олевского. М.: Химия, 1988.

43.Кадер Т.Л., Олевский В.М. Поле концентраций в паровом потоке пленочной ректификационной колонны в условиях переходного режима течения // Химия и технология продуктов органического синтеза. Труды ГИАП. Выпуск XXIII. М.: ОНТИ, 1974. - С.65-77.

44.Лаптев А.Г., Фарахов М.И. Гидромеханические процессы в нефтехимии и энергетике: Пособие к расчету аппаратов / А.Г. Лаптев, М.И. Фарахов. Казань: Издательство Казанского Гос. Ун-та, 2008. - 729с.

45.Беннетт К.О., Майерс Дж.Е. Гидродинамика, теплообмен и массообмен. Издательство «Недра». М., 1966. - 726с.

46.Махнин A.A. Совершенствование процессов и аппаратов для очистки паровоздушных смесей от органических растворителей сорбционными методами. Автореферат дисс. на соиск. уч. степени д.т.н., Ярославль: ЯрГТУ, 2010. - 34с.

47.Махнин A.A., Володин Н.И. Очистка технологических и вентиляционных выбросов от органических растворителей. // Химическая промышленность сегодня, 2007. - №3. - С.41-45.

48.Филиппов В.М. Экспериментальное исследование развития ламинарного течения в каналах квадратного течения // Сборник: Аэромеханика. М.: Наука, 1976. - С.217-229.

49.Холпанов Л.П. Методы расчета гидродинамики и тепломассообмена в системах с подвижной поверхностью раздела // ТОХТ, 1993. - Т.27, №1. С.15-21.

50.Живайкин Л.Я. О толщине пленки жидкости в аппаратах пленочного типа // Химическое машиностроение, 1961. - №7. - С.25.

51.Тимофеев B.C. Экспериментальное исследование толщины пленки жидкости // Известия вузов. Машиностроение, 1971. - №11. - С.64-66.

52.Кулов H.H., Воротилин В.П., Малюсов В.А. Свободное стекание турбулентной пленки жидкости // ТОХТ, 1973. - Т.7, №5. - С.717-726.

53. Архаров И. А., Навасардян Е.С. Моделирование процессов тепломассообмена на регулярных насадках колонн дистилляционных установок // Химическое и нефтегазовое машиностроение, 2006. - №9. -С.22-25.

54.Reinharg Billet. Packed towers in processing and enviropmental technology. VCH. New York, 1995

55.Лаптев А.Г., Ведьгаева И.А. Устройство и расчет промышленных градирен: Монография. Казань: КГЭУ, 2004. - 180с.

56.Лаптев А.Г., Фарахов М.И., Башаров М.М. и др. Энерго и ресурсосберегающие технологии и аппараты очистки жидкостей в нефтехимии и энергетике / под ред. Лаптева А.Г. - Казань: Отечество, 2012. - 410с.

57.Петров A.C. О неоднородности зоны влияния местного сопротивления // Известия ВНИИГ им. Б.Е.Веденеева. Гидроаэротермические исследования систем охлаждения ТЭС и АЭС. Д.: Энергоатомиздат, 1988. - Т210. - С.64.

58.Солодов А.П., Ежов Е.В. Элементарные модели теплообмена при конденсации: учебное пособие / А.П. Солодов, Е.В. Ежов - М.: Издательство МЭИ, 2006. - 52с.

59.Шляжас Р.Б. Турбулентный перенос импульса и тепла в пограничном слое за препятствием: Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук, Каунас, 1984. - 16с.

60.Берман Л.Д. Испарительное охлаждение циркуляционной воды - М.: Издательство МЭИ, 1949. - С.440.

61.Махнин A.A. Интенсификация массообмена при очистке вентиляционных выбросов от органических растворителей абсорбцией. // Химическое и нефтегазовое машиностроение, 2007. - №2. - С. 15-16.

62.Liutikas N., Gudzinskas J. Termohidromechanika Kaunas:Technologija, 2001. -377s.

63.Попов Д.Н., Панаоитти С.С., Рябинин M.B. Гидромеханика: Учебник для вузов // Под ред. Д.Н.Попова. 2-ое изд., стереотип. - М.: Изд-во МГТУ им. Н.Э.Баумана, 2002. - 384с.

64.Пушнов А., Беренгартен М., Шустиков А. Влияние геометрии каналов регулярной насадки на гидродинамику. SILUMOS ENERGETIKA IR TECHNOLOGIJOS.-2007, TECHNOLOGIJA, Kaunas, 2007. - S.203-208.

65.Кутателадзе С.С. Теплопередача и гидродинамическое сопротивление. Справочное пособие. М., 1990. - 300с.

бб.Олевский В.М., Ручинский В.Р. Ректификация термически нестойких продуктов. Издательство «Химия». М., 1972. - 200с.

67.Алексеенко C.B., Маркович Д.М., Евсеев А.Р., Бобылев A.B., Тарасов Б.В., Карстен В.М. Экспериментальное исследование распределения жидкости в

колонне со структурными насадками // Теоретические основы химической технологии, 2007. -Т.41, №4. - С.442-448.

68.Быстрицкий Г.Ф. Энергосиловое оборудование промышленных предприятий. М.: Издательский центр «Академия», 2008. - 304с.

69.Идельчик И.Е. Аэродинамика технологических аппаратов. (Подвод, отвод и распределение потока по сечению аппаратов). М.: Машиностроение, 1983. -351с.

70.Пошкас П.С. Взаимосвязь процессов аэродинамики и теплоотдачи в поперечнообтекаемых пучках труб при больших Re. Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук. Каунас: Институт физико-технических проблем энергетики АН Литовской ССР, 1978. - 17с.

71.Каган A.M., Ролофф В.Ю., Пушнов A.C., Гельперин И.И. Расчет потери напора в неподвижном зернистом слое на участке его гидродинамической стабилизации // Производство азотных удобрений. Труды ГИАП. М.: ОНТИ, 1985. - С.108-114.

72.Гельперин И.И., Каган A.M., Пушнов A.C., Ролофф В.Ю. Оценка стабилизации профиля скорости газового потока в неподвижном зернистом слое // Химическая промышленность, 1983. - №8. - С.470-473.

73.Справочник по физико-техническим основам криогеники. Под ред. М.П.Малкова. Изд. 2-е перераб. и доп. М.: Энергия, 1973. - С.243.

74.Свердлин Б.Л., Федоров A.B. Технические решения для ремонта, реконструкции и строительства градирен // Химическая техника, 2009. - №3. - С.26-31.

75.Сухов Е.А., Гурфинкель Л.М., Попов Ю.Г. Исследования оросителя из ПВХ. Гидроаэротермические исследования и проектирование охладителей тепловых и атомных электростанций. Материалы конференций и совещаний по гидротехнике. Л.: Энергоатомиздат, 1985. - С. 138-140.

76.Павленко А.Н., Печеркин Н.И., Чехович В.Ю., Жуков В.Е.,Сандер С.,Хоуптон П. Экспериментальное исследование влияния неравномерности орошения на входе структурированной насадки на эффективность разделения смеси фреонов // Теоретические основы химической технологии, 2009. - Т.43, №1. - С.3-13.

77.Колев Н., Винклер К., Даракчиев Р., Брош 3. Создание эффективных насадок для колонных аппаратов на основе теории массообменных процессов // Химическая промышленность, 1986. - №8. - С.41-45.

78.Дмитриева Г.Б., Беренгартен М.Г., Пушнов A.C., Поплавский В.Ю., Маршик Ф. Новая комбинированная насадка для тепломассообменных аппаратов // Химическое и нефтегазовое машиностроение, 2006. - №7. - С.8-10.

79.Каган A.M., Пушнов A.C. Сравнение эффективности промышленных насадок для испарительного охлаждения оборотной воды в градирнях // Химическая промышленность сегодня, 2007. - №4. - С.44-47.

80.Фарахов М.И., Лаптев А.Г., Минеев Н.Г. Насадочные контактные устройства для массообменных колонн // Химическая техника, 2009. - №2. - С.4-5.

81.Пушнов A.C., Лозовая Н.П. Особенности гравитационного течения пленки жидкости в разрыве между соседними по высоте пакетами регулярной насадки // Химическая технология, 2012. - №2. - С. 115-121.

82.Арефьев Ю.И., Спиридонова Н.В. Лабораторные и натурные исследования оросителей из поливинилхлорида // Материалы конференций и совещаний по гидротехнике. Гидроаэротермические исследования и проектирование охладителей тепловых и атомных электростанций. Л.: Энергоатомиздат, 1985. - С.132-138.

83.Свердлин Б.Л., Шишов В.И., Пилипенко К.В. Практические рекомендации по выбору технологического оборудования при ремонте, строительстве и модернизации вентиляторных градирен (выбор оросительных устройств) // Химическая техника, 2004. - №1. - С.7-9.

84.Дмитриева Г.Б., Беренгартен М.Г., Клюшенкова М.И., Пушнов А.С. Эффективные конструкции структурированных насадок для процессов тепломассообмена // Химическое и нефтегазовое машиностроение, 2005. -№8. - С.15-17.

85.Linek V., Sinkule J., Brekke К. Acritical évaluation of the use of absorption mass transfer data for the design of packed distillation columns // Trans I Chem E, May 1995. - Part A, Vol 73. - P.398-405.

86.Гельфанд P.E., Свердлин Б.Л., Шишов В.И. Коэффициенты тепло- и массоотдачи современных оросителей для технологических расчетов градирен // Электрические станции, 2006. - №2. - С.24-30.

87.Пособие по проектированию градирен (к СНиП 2.04.02-84) М.: ЦИТП, 1989. - 192с.

88.Каган А.М., Пушнов А.С. Сравнительные характеристики промышленных насадок для процессов тепло- и массообмена // Химическое и нефтегазовое машиностроение, 2008. - №4 - С.5-7.

89.www.zehua-chem.com

90.Колонны фирмы «Зульцер» для вакуумной ректификации теплочувствительных веществ / Хубер М., Майер В. АО «Гербюрдер Зульцер», Швейцария.

91.Проспект фирмы «ЭКО-сервис К», М. 2006.

92.Проспект компании Koch-Glitsch, 2003. Публикация KGSP-1 2М0503Е.

93.Сухов Е.А., Шишов В.И. Гидроаэротермические исследования современных пластмассовых конструкций оросительных устройств градирен // Известия ВНИИГ им.Б.Е.Веденеева, 2000. - Т.236. - С.214-218.

94.Каган А.М., Пушнов А.С., Рябушенко А.С. Сравнение эффективности промышленных насадок для испарительного охлаждения оборотной воды в градирнях // Химическая промышленность сегодня, 2007. - №4. - С.44-48.

95.Сухов Е.А., Шишов В.И., Артамошкин И.А., Гурфинкель Л.М. Гидроаэротермические исследования новых конструкций водоуловительных

и оросительных устройств градирен // Материалы конференций и совещаний по гидротехнике: Основные направления совершенствования исследований и проектирования энергетических объектов (ТЭС и АЭС) / ВНИИГ им.Б.Е.Веденеева, 1992. - С.113-118.

96.Проспект фирмы Chladici Veze Praha a.s. 2006. - 27 P.

97.Технический отчет по договору № ВН-1256/НТУ «Лабораторные сертификационные гидроаэротермические испытания образцов оросительных устройств градирен» ОАО «Всероссийский научно-исследовательский институт гидротехники им. Б.Е.Веденеева», 2005. - 50с.

98.Указания по проведению натурных гидроаэротермических исследований башенных градирен / Ленинградское отделение, Энергия, 1971. - 56с.

99.Оросители, водоуловители и разбрызгивающие сопла из полимеров в конструкциях градирен // Строительство и архитектура. Сер. Инженерное обеспечение объектов строительства. Обзорн. информ, 1991. - Вып.1. - 64с.

100. Гельфанд P.E., Свердлин Б.Л., Шишов В.И. Лабораторные испытания оросительных устройств и рекомендации по их применению при ремонтах, техперевооружении и проектировании новых градирен // Электронный журнал. Новое в российской электроэнергетике, 2004. - №2. - С.39-47.

101. Гельфанд P.E. Уравнения тепломассообмена и соотношение между коэффициентами отдачи в теории и практике технологических расчетов градирен // Известия ВНИИГ им. Б.Е.Веденеева. Гидравлика гидротехнических сооружений, 2006. - Т.245. - С. 196-203.

102. Сухов Е.А., Гельфанд P.E. Определение коэффициентов тепло- и массоотдачи оросительных устройств градирен по опытным данным // Известия ВНИИГ им. Б.Е.Веденеева, 1971. - Т.96. - С.256-262.

103. Николаева О.С., Свердлин Б.Л., Шишов В.И., Тихонов C.B. Исследование погрешности коэффициентов тепло- и массоотдачи оросительных устройств градирен // Известия ВНИИГ им. Б.Е.Веденеева. Гидравлика гидротехнических сооружений, 2006. - Т.245. - С.188-195.

104. Сухов Е.А., Шишов В.И. Влияние относительной влажности воздуха на тепловые характеристики оросительного устройства градирни // Известия ВНИИГ им. Б.Е.Веденеева.Исследования гидротехнических объектов ТЭС и АЭС с учетом природоохранных мероприятий, 1991. - Т.224. - С.57-60.

105. Гельфанд P.E., Свердлин Б.Д., Николаева О.С. О формах представления тепловых характеристик испарительных градирен // Электрические станции, 2007.-№10.-С.7-14.

ПРИЛОЖЕНИЯ

УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

Рб - барометрическое давление атмосферного воздуха, кПа;

фн - относительная влажность атмосферного воздуха, %

фк - относительная влажность воздуха на выходе, %

0! - температура воздуха на входе, °С

02 - температура воздуха на выходе, °С

т - температура воздуха по смоченному термометру, °С

11 - температура горячей воды на входе в градирню, °С

Х2 - температура охлажденной воды на выходе из градирни, °С Д1 - разность температуры нагретой и охлажденной воды, °С; АХ = ^ -Х2 1;Ср - средняя температура нагретой и охлажденной воды, °С; Ц = (Ч1+ Х2)И 1 - удельная энтальпия воздуха, Дж/кг

- удельная энтальпия воздуха в ядре потока на входе в градирню, Дж/кг \2 - удельная энтальпия воздуха в ядре потока на выходе из градирни, Дж/кг

[ - удельная энтальпия насыщенного воздуха, Дж/кг

[ ] - удельная энтальпия насыщенного воздуха у поверхности воды на входе в градирню, Дж/кг

12 - удельная энтальпия насыщенного воздуха у поверхности воды на

выходе из градирни, Дж/кг А1ср - средняя разность удельных энтальпий воздуха, Дж/кг

_ удельная энтальпия насыщенного воздуха у поверхности воды при ее средней температуре, Дж/кг 51 - поправка Л.Д. Бермана в уравнении разности удельных энтальпий воздуха, Дж/кг

А1б - большая разности энтальпий теплоносителей в верхнем сечении

градирни, Дж/кг; = Х^р.н — 1к А[м - меньшая разности энтальпий теплоносителей в нижнем сечении

градирни, Дж/кг; А1М = ¡н ¡гр.н - энтальпия воздуха на границе раздела фаз при Хх, Дж/кг ¡гр к - энтальпия воздуха на границе раздела фаз при Х2, Дж/кг ¿н - энтальпия воздуха на входе в градирню при 0], Дж/кг ¡к - энтальпия воздуха на выходе из градирни при 02, Дж/кг сж - удельная теплоемкость воды, кДж/(кг-°С) свл - теплоемкость влажного воздуха, кДж/(кг-°С) сп - удельная теплоемкость водяного пара, кДж/(кг-°С)

ссв - удельная теплоемкость сухого воздуха, кДж/(кг-°С)

ау - объемный коэффициент теплоотдачи,

Рху - объемный коэффициент массоотдачи, отнесенный к разности

о

влагосодержаний, кг/(м -с)

(Зрбу - объемный коэффициент массоотдачи, отнесенный к разности

парциальных, деленной на барометрическое давление, кг/(м3-с)

4сух - коэффициент сопротивления сухих насадок

- коэффициент сопротивления орошаемых насадок АР - перепад давления на насадке, Па

ДРсух - гидравлическое сопротивление сухой насадки, Па

ДРор - гидравлическое сопротивление орошаемой насадки, Па

р - парциальное давление пара во влажном воздухе, Па

р" - парциальное давление пара в насыщенном воздухе, Па

\у - действительная скорость воздуха в свободном сечении насадки, м/с

\у0 - скорость воздуха в расчете на полное сечение пустого аппарата, м/с

г - удельная теплота парообразования, кДж/кг

х - влагосодержание воздуха, кг/кг

х" - влагосодержание насыщенного воздуха, кг/кг

X] - влагосодержание насыщенного воздуха на входе в градирню, кг/кг

х2 - влагосодержание насыщенного воздуха на выходе из градирни, кг/кг

Хгр.н - влагосодержание воздуха на границе раздела фаз при кг/кг

хГр к - влагосодержание воздуха на границе раздела фаз при \2, кг/кг

хн - влагосодержание воздуха на входе в градирню при 0Ь кг/кг

хк - влагосодержание воздуха на выходе из градирни при 02, кг/кг

Р5Н - давление насыщенного водяного пара при 0Ь Па

Г01 - удельная теплота парообразования воды при 0Ь Дж/кг

Р5К - давление насыщенного водяного пара при 02, Па

Го2 - удельная теплота парообразования воды при 02, Дж/кг

Ргр.н - давление насыщенного водяного пара на границе раздела фаз при Па

г0' - удельная теплота парообразования воды при и, Дж/кг

Ргр.к _ давление насыщенного водяного пара на границе раздела фаз при 12, Па

г0 - удельная теплота парообразования воды при Х.2, Дж/кг

g - ускорение свободного падения, м/с

Уж - объемный расход воды, м3/ч

Ув - объемный расход воздуха, м /ч

- удельный массовый расход воды, кг/(м2-с)

Ов - удельный массовый расход сухого воздуха, кг/(м -с)

X - относительный расход воздуха X = Ов / Ож

3 2

q - плотность орошения, м /м -ч

о

рж - плотность воды, кг/м

рв - плотность воздуха, кг/м3

ёе - эквивалентный диаметр канала насадки, м

2 3

а - удельная поверхность насадки, м /м в - доля свободного объема в насадке (порозность), м /м Ь - высота яруса в блоке насадки, м Н - высота блока насадки, м V - объем насадки, м3

N - количество ярусов в блоке насадки, шт.

п - количество разрывов в блоке насадки, шт.

5 - величина разрыва между ярусами в блоке насадки, м

А - толщина пленки жидкости, м

Б - площадь поперечного сечения, м2

П - периметр канала, м

уг - кинематическая вязкость газа, м /сек

А - эмпирический коэффициент, характеризующий влияние конструктивных особенностей насадки на его охлаждающую способность

т - показатель степени, характеризующий зависимость объемного коэффициента массоотдачи от изменения массовой скорости воздуха _ участок гидродинамической стабилизации потока, м Е - энергозатраты, Вт г - количество градирен

о - угол атаки набегающего воздушного потока, ° а, - средняя квадратическая ошибка Яе - число Рейнольдса Ме - число Меркеля

ПРИЛОЖЕНИЕ 2 Экспериментальные данные насадки тип «19»

Таблица 2.1

Исходные данные и результаты расчетов для насадки типа «19» высотой Н = 0,91 м (Рб = 102 кПа, 5 = 0,08 м)

41» •ч л м (м ч) и, °с 12, °С М, °С е., °С Фь % ЛУ2, м/с X Ррбу, кг/(м3 с) ау, кДж/ (м3-с-°С)

15,0 40,6 34,4 6,2 23,0 35 1,0 0,257 1,76 2,91

15,0 40,6 30,5 10,1 23,2 35 2,0 0,525 2,63 4,34

15,0 40,4 28,4 12,0 23,4 34 2,7 0,716 3,15 5,2

10,0 40,9 32,1 8,8 23,5 34 1,0 0,388 1,65 2,73

9,9 40,6 27,3 13,3 23,7 34 2,0 0,804 2,43 4,01

10,0 40,6 25,0 15,6 23,7 32 2,7 1,086 2,95 4,87

5,0 40,7 27,3 13,4 24,0 32 1,0 0,795 1,23 2,04

5,0 40,8 22,4 18,4 24,0 32 2,0 1,623 1,86 3,07

5,0 40,9 20,2 20,7 24,0 31 2,7 2,224 2,29 3,77

Коэффициент массоотдачи |Зрбу= 1,0- А,' Ож, кг/(м с)

Таблица 2.2

Исходные данные и результаты расчетов для насадки типа «19» высотой Н = 1,22 м (Рб = 101 кПа, Б = 0,08 м)

Ф2 м3(м ч) 1ь°С 12, °С Л1, °С 0ь °С Фь % \У2, м/с X Ррбу, кг/(м3 с) кДж/ (м3-с-°С)

15,0 40,6 33,9 6,7 21,5 42 1,0 0,252 1,74 2,88

15,0 40,4 29,1 11.3 21.5 40 2,0 0,515 2,66 4,38

15,0 40,4 26,6 13,8 21,4 38 2,7 0,703 3,21 5,3

10,0 40,6 31,0 9,6 21.6 37 1,0 0,381 1,62 2,67

10,0 40,7 25,6 15,1 21,6 37 2,0 0,783 2,39 3,95

10,0 40,4 22,9 17.5 21.6 36 2,7 1,071 2,92 4,82

5,0 40,6 25,5 15,1 21,7 35 1,0 0,783 1,19 1,97

5,0 40,4 20,0 20,4 21,5 35 2,0 1,622 1,78 2,93

5,0 40,2 17,6 22,6 21,3 35 2,7 2,21 2,23 3,68

Коэффициент массоотдачи (Зрбу =

Таблица 2.3

Исходные данные и результаты расчетов для насадки типа «19» высотой Н = 1,52 м (Рб = 101 кПа, Б = 0,08 м)

41 ь м3(м ч) 11, °с 12, °С Д1, °С еь°с Фь % \У2,м/с X Ррбу, кг/(м3 с) (Ху, кДж/ (м3-с-°С)

15,0 40,4 33,5 6,9 22,4 36 1,0 0,250 1,71 2,82

14,9 40,3 28,9 11,4 22,6 34 2,0 0,518 2,17 3,59

15,0 40,2 26,2 14,0 22,9 32 2,7 0,702 3,81 4,63

10,0 40,5 30,7 9,8 23,0 33 1,0 0,38 1,49 2,46

10,0 40,3 25,0 15,3 23,1 33 2,0 0,781 2,2 3,63

10,0 40,2 22,5 17,7 23,1 32 2,7 1,069 2,58 4,26

5,0 40,6 25,1 15,5 23,2 32 1,0 0,78 1,09 1,8

5,0 40,5 20,0 20,5 23,3 32 2,0 1,612 1,54 2,54

5,0 40,5 18,2 22,3 23,3 31 2,7 2,203 1,77 2,92

Таблица 2.4

Исходные данные и результаты расчетов для насадки типа «19» высотой Н = 1,83 м (Рб = 100 кПа, Б = 0,05 м)

Чи м3(м2 ч) 1,,°С 12, °С Д1, °С 01, °С Фь % \У2, м/с 1 Ррбу, кг/(м3 с) аУ, кДж/ (м3-с-°С)

15,0 40,6 33,4 7,2 22,5 35 1,0 0,248 1,68 2,77

15,0 40,4 28,0 12,4 22,4 34 2,0 0,505 2,4 3,96

15,0 40,0 25,3 14,7 22,2 33 2,7 0,692 2,74 4,52

10,0 40,5 30,4 10,1 22,3 33 1,0 0,375 1,35 2,23

10,0 40,6 24,1 16,5 22,3 32 2,0 0,769 2,12 3,5

10,0 40,7 21,2 19,5 22,0 31 2,7 1,053 2,56 4,23

5,0 40,9 24,7 16,2 22,0 30 1,0 0,771 0,91 1,5

5,0 40,7 18,8 21,9 22,0 31 2,0 1,593 1,42 2,34

5,0 40,7 16,6 24,1 21,8 30 2,7 2,182 1,7 2,8

Коэффициент массоотдачи Ррбу = 0,82- X ' Ож, кг/(м с)

Таблица 2.5

Гидродинамические характеристики насадок типа «19»

ql, м3/(м2-ч) 0 5,0 10,0 15,0

\у2, м/с 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0

Тип насадки Ннас> М Перепад давления АР, Па / Коэффициент гидродинамического сопротивления £,нас

0,91 Ш 13,1 и 12,1 14,4 10,7 25,7 10,7 40,1 10,7 57.2 10,6 2Л 17,6 19 14,9 16,7 12,4 29,8 12,4 46,5 12,4 66.4 12,3 10 20,3 9£ 16,5 18.6 13,8 32,9 13,7 51.0 13,6 59,5* 13,6* 16 24,2 10,5 17,5 19,7 14,6 34,8 14,5 54.4 14.5 63.4 14.5

«19» 1,22 2Л 17,0 19,3 15,5 18,8 13,9 32,9 13,7 51,0 13,6 72,9 13,5 19,6 10,6 17,7 21,5 15,9 38,2 15,9 59,3 15,8 85,3 15,8 м 22,9 11,3 18,8 23,4 17,3 41,5 17,3 64,5 17,2 80,7* 17,2* 4Л. 27,5 12,5 20,9 25.0 18,5 44,2 18,4 69,0 18,4 85,5 18,3

1,52 10 20,3 11.4 19,0 23.4 17,3 40.8 17,0 63,4 16,9 90.7 16.8 13 22,2 12,7 21,1 26.5 19.6 46.6 19,4 72.8 19,4 104,8 19,4 19 26,2 14.2 23,7 28.9 21,4 51,1 21,3 79.9 21,3 115,0 21,3 4,9 32,7 15,7 26,2 31,3 23,2 53,3 22,2 82,5 22,0 101,4 22,0

1,83 3,9 26,2 13.3 22,2 27.8 20,6 48.5 20,2 75,0 20,0 108,0 20,0 11 35,3 16,1 26,8 33.8 25,0 58,8 24,5 91.5 24,4 129,6 24,0 6^2 41,2 17,9 29,9 36,9 27,3 64,3 26,8 97.5 26,0 139,9 25,9 11 47,1 19.6 32.7 38.3 28.4 66,0 27,5 100,5 26,8 121,9 26,9

* - значения при скорости воздушного потока = 2,7 м/с (при увеличении скорости воздушного потока до 3,0 м/с, наблюдается барботажный эффект в водораспределительной системе стенда и как следствие - увеличение коэффициента гидродинамического сопротивления.

1р о о она опал тдер^

» ш

& М VI »

Н \ и ЮЬН1 I I- ни I-

л*2450231

КОГО 1 КОС 101 ВОИ ОРСК II I ! .1Ы РЛДИРИП

ш .I им»*) щ цп \ц 1и) I "осудирс пшенное ооранматс.п.ное учреждение высшего профессноии. ¡ышго одрышвнния Московский государственный университет инженерной жо.ок'ии " ( Щ')

\ н I <| ч ы I см, на обороте

, V 200914Н64Я

I |->»ч>рнтг и . Г-реш-нй ц-кап|»и 2009 I. - Ц|м : Ис 1рН(Ю№1Н< • В I «и у.КЦ* ) Й< Н1 И»VI |«| 1 ф«

11« •1|Ц'Г1НИН Г'| 1 с.к кии Ф .< ИНН 10 МЧИ 2012 г, < »■ л< И1 тих I •• 1К1 Ц| и .. 1 29 л*каГ>ри 2029 I.

чг! тапг! ггктцилыим г хмя тпгыи\* ти

(• !1 ( и Чи>ит

/

С

'3 г ££

& 35 Ш Ш & 8 Я Ъ & $ Ю & Ъ « Ю В В •

СПРАВКИ

Рекюр> М1 \ И1) Профессор). домор\ Баранову Д.л. 105066. г Москва. 5- л С тарая Ьасманная 21 4

П АО "Ахема" проводпюя и шновая рабой! по рсмшстрчкшш традирен систем оборотною водоснабжения При ос\ шее пстелин реконструкции фалирен ( К-400 планируем исно ц.ювание технических предлолепий, рачрабошнных при участии сотрудника МГУИЭ Лозовой Н П , в которых выбирается с максима иным испо ниовлниеч концевых эффектов При этом место расположения насадки (оросикмя) в градирне выбирается с \чегом реального поля скоростей в градирне типа СК-400 и соотвсплвуст огчегке -6,7 м

Заместитель ге.хническог о директораЛО Ахема

В Венсклнас

!,*:->■ -¿т йс ¿о- з: *

Аб лс^егга Joraiai.no к ЯЛ1оз «п и 2Э550 Летали' Яед мв иЛиа-шт Соирагиез Яйдя&у N0 С25770

_е -370 3^9)56237 Ра*'-370 343)66911 650СИ Сотрат, созе 156607399 Ч'АТра,е-асеИ566673917 Г~ ¿уяоу

4СС<И.Г^0 а2;7СК40баа018347бе АВЗЕВоа-,<а5,8«!РТСЗУ1.Т2Х _|

KAUNAS POWER PLANT HC Taikos ave. 147 LT-Sl 142 Kaunas

Lithuania Профессору Баранову Д.А.

Ректору МГУИЭ

105066 г. Могквл ,ул. Ст. Басманная 21/4

Предлагаемые МГУИЭ Технические предложения по реконструкции градирен, разработанные с участием аспиранта Лозовой Н.П. представляют интерес для практического использования на предприятии К ли по termofikaeijos elcktrim?. При планируемой реконструкции градирни эти предложения будут учтены.

Kaurio termofikaeijos elektrines Vyr. specialistas [e-mail]

"7

4-

l> !

Gintautas Vareika

LZDARO.II ЛКСШЁ ВЕ1Ч01ЮУЁ „ЕК0ВЛ]\А

Ректору МГУИЭ профессору, д.т.н. Баранову Д.А. Россия, 105066, г. Москва, ул. Старая Басманная. 21/4

№ 970/В/1226 от 18.05.2011

СПРАВКА

о внедрении результатов исследований, полученных в диссертационной работе Цуриковой Н П., подготовленной к защите на соискание ученой степени кандидата технических наук.

Технические предложения по короткослоевой насадке для градирен, разработанные аспирантом МГУИЭ Цуриковой Н.П., представляют значительный интерес для фирмы иАВ ЕкоЬапа, г. Вильнюс, Литва. ПАВ ЕкоЬапа являсся оффициальным представителем для Прибалтики, голандской фирмы РОЬАСЕЬ, градирни которой широко распротранены по всему миру Короткослоевая насадка может быть использована при реконструкции вентиляторных и башенных градирен с целью интенсификации процесса испарительного охлаждения в указанных аппаратах.

Др. Альгирдас Сакалаускас Директор Департамен та Проектов ЗАО "ЕкЬапа" Вильнюс, Литва

1БО 14001:2004

Речи^р) XII VJI )

профессору b.ipanob} Д, Л,

105066 России i. \ 11 'v к ¡-.п. ул. Старая Ьасманчач. 2 i -1

У важаемый профессор-!

Рассмотрен представленный материал аспирантки Цуркковой Н.П. «К-ороткосяоевая н.к ;¡ ikv>* тля процесса испарительного охлаждения оборотной воды i, i paiij ргях сообщаем, что короткослоевая насажка представляет практический интерес для использования в градирнях фирмы GÖHL. Просим представить более подробное техническое предложение для возможного их использования.

Представитель / -

фирмы GÖHL

Баранов В,И,

М|шстэрства прамысловасц! Рзспубп1К1 Беларусь Вытаорчае аб'яднанне (гМшск! трантарны завода

I 1а\иороиыл 29 2^0009 I \1шс.к

I Г> ^ 8 60 !>

!(.ф<1М. О 1 Г1 2*0 21 I ! моапн 2~>2149 Нор I Кшрррачмнл ^012(.'Г60(ЮЬФпи1 \ <27 Ьо*и пор \А I ЧАЕ. ^ичар^апяк» к л 1ч,(Ю12М

\ЧГ1 К«Ы6"6| ОКНО 0^8620« мр Раччнак 61 1О002М9061 \\Ь Ы. нр\с6шж

Министерство промышленности

Республики Беларусь Производственное объединение «Минскии тракторный завод»

\ I То н< ро К-нав 29 } | Чижк

Гч (Ч - Г>2 <<60СЫ

1ч фш. I 1 |2>0 .1 1

ГсигаЯп 2^2149 Нор о

Иочи_р р счет >0126 >"4 («Ю8 Фн ш£и N

< Ьс 1/КС пор О ЧО \СЬ Ы. (дрчиыню

Ко 1 И30012М

4111 КСШб-б! ОКНО (ЬЧМОб

Кор СЧ1.Г 6П0')()2М9061 Ь Ьс прутик

ко 1

Е па 5а1е5®1гааогс сотг Ь<

У^ улчу {гас о 5 согп Ьу

с/ Юг На N

V

910 402 ^-УгЗи

Ректору М1 УИЗ профессор) Баранов) Д А г Москва,

у т Старая Басманная, 21/4

Разработанная при непосредственном у частим сотрудника МГУИЭ JIoювoи Н П короткое юевая регулярная насатка (оросите 1ь) ли градирен представляет большой интерес для возможного использования при осуществлении планируемой реконсфукции секционных: вешиляторных градирен ВОЦ компрессорной станции Минского факторного ¡авода

Просим сообщить более подробную информацию о технических характеристиках указанной короткосдоевой насадки и стоимость ее иоемвки в расчете на фечеекционную веншчяторную с и ютцалыо секции 192 м~ СЬк = 2800 м'/ч, Г1()ГяЧ(.п ш>ш~ 42°С, требуемая глубина охлаждения Д1 = 10°С

/

Начатьник у правления I лавный игергешк

Л Г Драгун

\ I ) Сс.\1<-нито VI А 246 60 18

М|н>стэрства прамысловасц) Рэспублнч Беларусь Вытворчае аб'яднанне «Mihcki трактарны завод»

в> I Да\ городская 29 220009 i Мшек IM (14 .71218-60 04 I чефакс-Ш^ 17)210-21-11 liiLUifin 2:>2159 «Hop i» I h члр p. pwnk\ Î0l20>j76000b Ф| ¡¡я I V <27 «be ! юр i A 4 ï ЛАЕ «Бе *ар\ ебанк» Kol 15 >1101254

VIШ 100516-61 DMIO 05746206

l..ip l'awiak 61 КЛ«2>4Ч)61 Wbf<hcup\c6aiiks

Министерство промышленности

Республики Беларусь Производственное объединение вМинский тракторный завод »

\ I Jo iroopojckM 29 ">211009 I Miui^k

1ч I7)2!S 60-00

I с кфлке - Pi 210-2!-I1

le ici .¡и M 2^21 10 cl lop I.'

Помер p w4t.ni Фи iim.i N >2

• he I/be Liop" ОЛО \< Ь «Ьс ыр\*бш!к»

Kit t I-J44J4

>141 Ккпнгя OKI 10 0*7X6206

Кор счет 6IIWXJ24«06I AC Ь «be up\c6aiik.>

Кол 7«5

E-ma.l sales@r3Cio*5 cc'n by_URL ynvwtrac'orscc^nby

OS* XO 10 I .V» 910-402- Oj. J-Vfrf

Hd.V«

Ректору МГУЮ

профессор) Баранову Д А. г. Москва,

\д. Старая Басманная. 21'4

Уважаемый господин Баранов Д. А.

Разработанные в МГУИЭ при участии Лозовой Н. Г1 «Технические рекомендации по борьбе с обледенением градирен систем оборотного водоснабжения», с учетом особенностей аэродинамической обстановки в веншляторных градирнях, приняты к возможному практическому использованию на Минском тракторном заводе.

/

Начальник управления -главный энергетик

Л Г. Драгун

У1" J Семени ю M 246 50 13

КЛИМОВ

ОБШтСНМАЯДВИЯТиТЕаютеЛЬНАЯКСепОРАЦИЯ

ОТКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО «КЛИМОВ» (ОАО «КЛИМОВ»)

Ректору московского государственного университета инженерной экологии Баранову Д.А.

25 июня 2010i Л/0 711'757-009

На № _

от

105066,Москва ул. Старая Басманная 24/4

Отзыв на реферат (автор - аспирант МГУИ Лозовая Наталья Петровна) на тему: «Технические рекомендации по борьбе с оледенением градирен систем оборотого водоснабжении»

Эксплуатация градирен традиционных конструкций (вентиляторные, с деревянным щитовым оросителем, типа СК-400) в сложных климатических условиях северо - западного региона (частых вхождений арктического воздуха и активной циклонической деятельности в осение - зимний период) затруднена частым явлением - обледенение конструкций, снижающее эффективность, а то и прекращение работу градирен. При традиционном проектировании градирен обычно проводятся расчеты на устойчивость к обледенению с учетом климатических условий и выбирается оптимальная привязка к местным условиям, но этого оказывается не достаточно.

Изложенные в реферате конструктивные предложения по частичному изменению схемы протока охлаждаемого агента (прогрев зон возможного обледенения - потоком теплого агента) облегчают условия технического обслуживания градирен, радикально решают задачи надежности работы градирен в климатических условиях аналогичных северо - западным регионам России.

1 лавный энергетик

Исполнитель:

Анохин Г В

Россия, 194100, Сан<т-Петербург, Кантемировскаяул, д Т.кл ■ +7(8!2) 301-9050, факс [phone] ОКНО 07543614 ОГРН 1069847546383 ИНН 7802375335 КПП 997850001 klimoviSklimov.ni www.khmov.ru

РЕЦЕНЗИЯ

на технические рекомеп 1аиии но борьбе с об 1е мнением грацирен сисчем оборотного водоснабжения, разрабоишные в VII УЮ при участии аспираша МГУИЭ Лобовой П 11

В зимнее время крайне опасно обмерзание в |рашрне оросиюш i к это моле 1 иривесж к ею деформации и обрушению Обмерзание начинаеюя обычно при icMiiepaiype наружною воздуха ниже -1()СС J»ia проб 1ема чарамерна д ш промыт генных предприяшй находящихся в суровых ктима!ических ус ювиях (понижение гемиера1уры в зимнии нерио i ю -2S°C) 1ехнические рекомендации по борьбе с об ie мнением îpa треп разрабоинпые при учасши аспиранта МГУИО Лозовой И П со 1ержа1 перечень методов борьбы с обмерзанием промьпшенныч ipa трен 1акже разрабоына новая концепция борьбы с обюденением з темен юн консфукции фа трен Пре viaiаемая паса (ка М1УИ1 и мо lepiniзация фадирни шпа СК-400 в знанию 1ыюи мере moi \ i снизть п, юобразовапие

Возможно имее! смысч при модернизации фа треп а именно при изменении расположения насадки, учтынать харакюр работы фа жрни в те 1нии период

Рекомендации \ioiyi бьпь поюзны ия инженерно-юхническич с 1ужб предприятии перерабатывающей промыт îennocui

Замес une п> дирекюра п|Тн|\>чнбГ1 р'абогс РУГ! «Hhciiiivi мясо .молочной

; <r <_ п

- ------

промыт ¡ениосж» I 1

.»¿./e -Ct -

PoMops \ll \ II ) npo(|n.ccop\ hapanoisv ,H \ 10^066 i \lov. hua Puclíih \ inua C upan kiv.\iaiman "'I 4

^ lurfiaoibin upi><|Kxu>p'

( vioóuuk-m mío muioioii lemii.K uop\ timivaMii Bamcio \ nnm.punv.id I ImHHOM.IM \( II 'lo ol.ull lili 1 V.Mlilviv.v.MIv. pClxO\KII lailllll llvi ónpbv'lL' <-oo ic iciieiiucM i pa mpu1 ui<.r\i oóopotiioio no louiaó,kuih>i> moi \ i íii,mi. npiuiMií,i k iiciio iMoii.iimio na upv. Mipiiiuiiii \C) \\| \| \>,

I lalia ii.ii iik iiimoii.iiiiioiiihii o uv. ni pa

\(l wr\i \»

11 K's. UKd«.

«vw.v achema It

'SO 9001 ISOMOQ1 OHSAS 180C1

AS Avenera .ona ».fe;" Ri.klossei LT 55550 Jorawsr is 13 3^9)56237 fassas (S 349) 5S911 55X4

mriés -vedas 15^667339 = .'M "ro-véte o codas 1*565673917 As LT2170«06CK)CÍ8347e6 ABSFBosrkas SVtfFTCBV LT2X

i.R undnu asmenj ¡ec siras '.2,>y';c;as aistyoes ¡nü-e Reg sin. cencas Nr 02S770

I]

Tn„ n ,■'' "- T" ".-„ T " ...;