Совершенствование конструкции выпарного оборудования для интенсификации процесса регенерации адсорбента тема диссертации и автореферата по ВАК РФ 05.02.13, кандидат технических наук Савичева, Юлия Николаевна

• Савичева, Юлия Николаевна
• кандидат технических наук
• 2007

Оглавление диссертации кандидат технических наук Савичева, Юлия Николаевна

ВВЕДЕНИЕ

АНАЛИЗ ПРИМЕНЕНИЯ ВЫПАРНОГО ОБОРУДОВАНИЯ В НЕФТЕПЕРЕРАБАТЫВАЮЩЕЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ ^ Обзор применяемых установок для реализации процесса выпаривания

1.2 Анализ факторов, влияющих на процесс выпаривания

1.3 Поверхностные явления и теории, их описывающие

1.4 Способы оценки поверхностного натяжения жидкостей

Использование насадочных устройств в массообменных

1.5 36 аппаратах и их конструктивные особенности ^ Применение выпарного оборудования для регенерации абсорбента осушки газа

Физико-химические свойства диэтиленгликоля и область 1. применения

Выводы по первой главе

МЕТОДИКИ И ОБОРУДОВАНИЯ ДЛЯ ИССЛЕДОВАНИЯ ВЛИЯНИЯ УДЕЛЬНОЙ ПЛОЩАДИ ПОВЕРХНОСТИ 2 НАСАДОЧНЫХ УСТРОЙСТВ НА ИЗМЕНЕНИЕ 47 ПОВЕРХНОСТНОГО НАТЯЖЕНИЕ И УДЕЛЬНОЙ МАССЫ ВЫПАРЕННОЙ ЖИДКОСТИ Методика и оборудование для изучения зависимости

2.1 поверхностного натяжения от удельной площади 48 поверхности насадочных устройств

Исследование процессов выпаривания растворов диэтиленгликоля в воде с использованием насадочных

2.2 53 устройств из материалов с различной степенью смачивания

Реализация процесса выпаривания методом нестационарного 2. подвода тепла

Методики и оборудование изучения изменения ^ поверхностной энергии, магнитных и электрических свойств металла при его утонении до критических размеров методом электролитического полирования

Исследование поверхностной энергии металлической 2.4. пластины методом сидящей капли Изучение магнитных характеристик поверхности методом феррозондовой дефектоскопии

Методика и оборудование измерение электрического сопротивления

Выводы по второй главе

ВЛИЯНИЕ УДЕЛЬНОЙ ПЛОЩАДИ ПОВЕРХНОСТИ

НАСАДОЧНЫХ УСТРОЙСТВ НА ПОВЕРХНОСТНОЕ

НАТЯЖЕНИЕ И УДЕЛЬНУЮ ВЫПАРЕННУЮ МАССУ

ЖИДКОСТИ

Зависимость относительного поверхностного натяжения от удельной площади поверхности, создаваемой насадочными 3. устройствами с различной степенью смачивания материалов для растворов диэтиленгликоля в воде

Влияние удельной площади поверхности насадочных устройств из материалов с различной степенью смачивания ^ на удельную массу выпаренной жидкости из растворов диэтиленгликоля и воды

Определение оптимальной частоты подводимой тепловой

3.3 энергии в процессе выпаривания на примере 82 дистиллированной воды

3.4 Оптимизация свойств поверхности насадочных устройств 86 Выводы по третьей главе

ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ МАСШТАБНОГО ФАКТОРА

4 НА УДЕЛЬНУЮ МАССУ ВЫПАРЕННОЙ ЖИДКОСТИ И 92 ВЫБОР КОНСТРУКЦИИ РЕГЕНЕРАТОРА АБСОРБЕНТА

Выводы по четвертой главе

Введение диссертации (часть автореферата) на тему «Совершенствование конструкции выпарного оборудования для интенсификации процесса регенерации адсорбента»

В нефтеперерабатывающей промышленности многочисленные технологические схемы реализуются посредством подвода и отвода тепловой энергии, где зачастую имеет место смена агрегатного состояния (плавление, кристаллизация и т.п.). Одним из таких процессов является выпаривание, которое используется при дистилляции, парогенерации, сепарации, обезвоживании, осушке и т.д., для осуществления которого применяют аппараты различных конструкций. Существенным недостатком подобного оборудования являются высокие затраты подвода тепловой энергии (горячая вода, пар, создание вакуума, электронагрев; например, для выпаривания 1 м3 воды требуется 2258 МДж), снижение которых с целью повышения экономичности и конкурентоспособности промышленных установок является одним из основных направлений современных исследований. В связи с этим остро стоит проблема выявления способов повышения эффективности выпаривания без дополнительного подвода энергии.

Перспективным направлением исследования процесса выпаривания можно считать изучение влияния размеров и свойств поверхностного слоя жидкости, поскольку именно он является объектом, который ограничивает форму тела и обеспечивает реакцию его объемной части на различного рода внешние факторы. Представляет интерес концепция, согласно которой для повышения эффективности многих процессов, происходящих в нефтехимии, нефтепереработке и нефтедобыче, необходимо управлять поверхностью раздела фаз, например, изменяя ее толщину, поскольку воздействие на данную область энергетически более выгодно, чем на всю систему в целом. Кроме того, имеются факты, подтверждающие, что одним из способов снижения энергозатрат является создание нестационарности.

В данной работе в качестве объекта исследования был использован регенератор абсорбента (диэтиленгликоль), эксплуатация которого по существующей на сегодняшний день технологии сопровождается значительными затратами тепловой энергии.

Поэтому исследования, направленные на повышение производительности регенерации абсорбента методом выпаривания путем изменения толщины поверхностного слоя за счет применения насадочных устройств и создания нестационарности технологического режима являются актуальными.

В связи с вышеизложенным целью диссертационной работы является повышение производительности процесса выпаривания путем организации нестационарного подвода тепловой энергии и усовершенствования конструкции регенератора абсорбента.

Для достижения поставленной цели в работе ставились следующие задачи исследования:

- анализ влияния удельной площади поверхности насадочных устройств на поверхностное натяжение и удельную массу выпаренной жидкости на примере дистиллированной воды и различных концентраций диэтиленгликоля в ней;

- исследование влияния удельной площади поверхности, создаваемой насадочными устройствами из материалов с различной степенью смачивания, на поверхностное натяжение и удельную массу выпаренной жидкости;

- установление зависимости удельной выпаренной массы жидкости от циклического подвода тепловой энергии при изменении удельной площади поверхности насадочных устройств.

Поставленные задачи решались с использованием экспериментальных методов исследования явлений, происходящих на поверхности раздела фаз, в частности, с использованием метода капиллярного поднятия с целью установления изменения поверхностного натяжения при наличии в жидкости насадочных устройств, а также их влияние на удельную массу выпаренной жидкости методом однократного выпаривания. Чтобы оптимизировать свойства поверхности насадочных устройств были проведены исследования влияния геометрии материала насадок на поверхностную энергию, магнитные и электрические свойства. Было установлено, что на повышение производительности процесса выпаривания, кроме добавления насадочных устройств и регулирования свойств их поверхности, существенное влияние оказывает нестационарный подвод тепловой энергии. Применение на практике полученных результатов вызвало необходимость определения влияния масштабного коэффициента на количество выпаренной жидкости при выборе оптимальных параметров конструкции регенератора.

По результатам исследования установлено следующее: Доказано, что с увеличением удельной площади поверхности насадочных устройств из материалов с различной степенью смачивания в дистиллированной воде при различных концентрациях диэтиленгликоля относительное поверхностное натяжение жидкости уменьшается, а удельная масса выпаренной жидкости увеличивается.

Выявлено, что циклический подвод тепловой энергии при наличии насадочных устройств повышает удельную массу выпаренной жидкости по сравнению со стационарным режимом выпаривания при условии равных значений удельной подводимой тепловой энергии.

Автор выражает благодарность своему научному руководителю д.т.н., профессору Кузееву И.Р., и консультанту по исследовательской части к.т.н., доценту Наумкину Е.А. за оказанную помощь и содействие при постановке задач и анализе результатов исследований.

1. АНАЛИЗ ПРИМЕНЕНИЯ ВЫПАРНОГО ОБОРУДОВАНИЯ В НЕФТЕПЕРЕРАБАТЫВАЮЩЕЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ

В настоящее время в нефтеперерабатывающей промышленности остается актуальным вопрос о повышении производительности технологических установок. В связи с этим в данной главе рассмотрены существующие конструкции выпарных установок, факторы, влияющие на производительность выпаривания, применяемые в химико-технологических процессах насадочные устройства, описана технология регенерации абсорбента и физико-химические свойства диэтиленгликоля. Кроме этого приводится концепция об утонении поверхностного слоя, который оказывает существенное влияние на интенсивность протекания технологических процессов.

1.1 Обзор применяемых установок для реализации процесса выпаривания

Выпариванию подвергают растворы твердых веществ (водные растворы щелочей, солей и др.), а также высококипящие жидкости, обладающие при температуре выпаривания малым давлением пара, - некоторые минеральные и органические кислоты, многоатомные спирты и др. Выпаривание иногда применяют также для выделения растворителя в чистом виде: при опреснении морской воды данным способом образующийся из нее водяной пар конденсируют и воду используют для питьевых или технических целей.

При выпаривании обычно осуществляется частичное удаление растворителя из всего объема раствора при его температуре кипения, поэтому данный процесс принципиально отличается от испарения, которое, как известно, происходит с поверхности раствора при любых температурах ниже температуры кипения. В ряде случаев выпаренный раствор подвергают последующей кристаллизации в выпарных аппаратах, специально приспособленных для этих целей [22, 23].

В настоящее время в промышленности широкое применение нашли ряд выпарных установок, одним из которых является выпаривание под вакуумом, имеющее определённые преимущества перед выпариванием при атмосферном давлении, несмотря на то, что теплота испарения раствора несколько возрастает с понижением давления и соответственно увеличивается расход пара на выпаривание 1 кг растворителя (воды). При выпаривании под вакуумом также можно использовать вторичный пар, как для выпаривания, так и для других нужд, не связанных с данным процессом.

По конструктивному исполнению различают однокорпусные и многокорпусные выпарные установки.

В однокорпусном аппарате на выпаривание 1 кг воды требуется более 1 кг греющего пара. Это привело бы к чрезмерно большим расходам его. Однако расход пара на выпаривание можно значительно снизить, если проводить процессы в многокорпусной выпарной установке. Принцип действия ее сводится к многократному использованию тепла греющего пара, поступающего в первый корпус установки, путем обогрева каждого последующего корпуса (кроме первого) вторичным паром из предыдущего корпуса [41].

Применяемые схемы многокорпусных выпарных установок различаются по давлению вторичного пара в последнем корпусе. В соответствии с этим признаком установки делятся на работающие под разрежением и под избыточным давлением.

Многокорпусные выпарные установки различаются также по взаимному направлению движения греющего пара и выпариваемого раствора. Применяются также противоточные выпарные установки, в которых греющий пар и выпариваемый раствор перемещаются из корпуса в корпус во взаимно противоположных направлениях.

Противоточные выпарные установки используют при выпаривании растворов до высоких конечных концентраций, когда в последнем корпусе (по ходу раствора) возможно нежелательное выпадение твердого вещества.

Простейшими аппаратами со свободной циркуляцией раствора являются периодически действующие открытые выпарные чаши с паровыми рубашками (для работы при атмосферном давлением) и закрытые котлы с рубашками, работающие под вакуумом.

В выпарных аппаратах с рубашками происходит малоинтенсивная неупорядоченная циркуляция выпариваемого раствора вследствие разности плотностей более нагретых и менее нагретых частиц. Поэтому в аппаратах с рубашками коэффициенты теплопередачи низки.

В вертикальных аппаратах с направленной естественной циркуляцией выпаривание осуществляется при естественной многократной циркуляции раствора. Они обладают рядом преимуществ по сравнению с аппаратами других конструкций, благодаря чему получили широкое распространение в промышленности [46].

В аппаратах с внутренней нагревательной камерой и центральной циркуляционной трубой циркуляция раствора происходит вследствие разности плотностей раствора в циркуляционной трубе и парожидкостной смеси в кипятильных трубах. Возникновение достаточной разности плотностей обусловлено тем, что поверхность теплообмена каждой кипятильной трубы, приходящаяся на единицу объема выпариваемого раствора, значительно больше, чем у циркуляционной трубы, так как поверхность трубы находится в линейной зависимости от ее диаметра, а объем жидкости в трубе пропорционален квадрату ее диаметра.

Аппараты с подвесной нагревательной камерой имеют нагревательную камеру с собственной обечайкой, которая свободно установлена в нижней части корпуса аппарата. Греющий пар подаётся через трубу и поступает в межтрубное пространство нагревательной камеры, снизу которого отводится конденсат. Поступающий на выпаривание раствор опускается вниз по каналу кольцевого поперечного сечения, образованному стенками обечайки подвесной камеры и стенками корпуса аппарата. Раствор поднимается по кипятильным трубам, и таким образом выпаривание происходит при естественной циркуляции раствора [57].

При размещении нагревательной камеры вне корпуса аппарата существует возможность повысить интенсивность выпаривания не только за счет увеличения разности плотностей жидкости и парожидкостной смеси в циркуляционном контуре, но и за счет увеличения длины кипятильных труб [52].

Принципиальное отличие прямоточных (пленочных) аппаратов от естественной циркуляции состоит в том, что выпаривание в них происходит при однократном прохождении выпариваемого раствора по трубам нагревательной камеры без циркуляции раствора, который выпаривается, перемещаясь (на большей части высоты кипятильных труб) в виде тонкой пленки по внутренней поверхности труб. В центральной части труб вдоль их оси движется вторичный пар.

В роторных прямоточных аппаратах достигается интенсивный теплообмен при небольшом уносе жидкости вторичным паром. Вместе с тем роторные аппараты сложны в изготовлении и отличаются относительно высокой стоимостью эксплуатации, вследствие наличия вращающихся частей (ротора) Имеется несколько разновидностей роторных прямоточных выпарных аппаратов, в том числе с горизонтальным корпусом.

Для того чтобы устранить отложение накипи в трубах, особенно при выпаривании кристаллизующихся растворов, необходимы скорости циркуляции не менее 2 - 2,5 м/сек т.е. больше тех скоростей, при которых работают аппараты с естественной циркуляцией. В принципе такие высокие скорости достижимы и в условиях естественной циркуляции, но при этом необходимы очень большие полезные разности температур (между греющим паром и кипящим раствором) [6, 84].

По технологическим причинам использование многоярусных выпарных аппаратов иногда может оказаться неприемлемым [16]. Так, например, приходится отказываться от многократного выпаривания тех чувствительных к высоким температурам растворов, для которых температуры кипения в первых корпусах многокорпусных установок слишком высоки и могут вызвать порчу продукта. В подобных и некоторых других случаях возможно и экономически целесообразно использовать для выпаривания однокорпусные выпарные аппараты с тепловым насосом.

Выпаривание некоторых сильно агрессивных и высококипящих растворов, например растворов серной, соляной, фосфорной кислот, растворов мирабилита, хлористого магния и других, производят при непосредственном соприкосновении раствора с нагретыми инертными газами. Для таких растворов передача через стенку тепла, необходимого для выпаривания, оказывается практически неосуществимой из-за трудностей, связанных с выбором конструкционного материала, который должен сочетать хорошую теплопроводность с коррозионной и термической стойкостью. В таких случаях целесообразно применять барботажные выпарные аппараты [9].

Рассмотренные выпарные установки позволяют сделать вывод о том, что существует большое многообразие их конструкций, имеющих свои достоинства и недостатки, поэтому выбор той или иной установки в каждом конкретном случае должен быть обоснованным.

Заключение диссертации по теме «Машины, агрегаты и процессы (по отраслям)», Савичева, Юлия Николаевна

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ

1 Усовершенствование конструкции выпарного аппарата, предназначенного для регенерации абсорбента приводит к повышению производительности процесса выпаривания путем организации нестационарного подвода тепловой энергии и добавления насадочных устройств с оптимальной удельной площадью поверхности.

Установлены зависимости удельной массы выпаренной дистиллированной воды при различных концентрациях диэтиленгликоля в ней от удельной площади поверхности насадочных устройств из материалов с различной степенью смачивания, которые носят линейный характер, отличаются углом наклона и диапазоном изменения.

С увеличением удельной площади поверхности насадочных устройств из материалов с различной степенью смачивания в дистиллированной воде при различных концентрациях диэтиленгликоля в ней относительное поверхностное натяжение жидкости уменьшается.

4 Применение циклического подвода тепловой энергии позволяет повысить производительность регенератора по сравнению со стационарным подводом тепла. Отмечено, что максимальная величина удельной выпаренной массы при удельной подводимой тепловой энергии 38,5 МДж/м3 достигается при частоте подвода тепловой энергии, равной 0,0625 с"'.

Список литературы диссертационного исследования кандидат технических наук Савичева, Юлия Николаевна, 2007 год

1. Адамсон А. Физическая химия поверхностей. Пер. с англ. Абидора И.Г. Под ред. Зорина З.М., Муллера В.М. М.: Мир, 1979. 568 с.

2. Адлер Ю.П., Маркова Е.В., Грановский Ю.В. Планирование эксперимента при поиске оптимальных условий. 2-е изд.,- М.: Наука, 1976. -С. 122-126.

3. Антоненко В.А. Интенсификация теплообмена при кипении в условиях колебания объема жидкости //Теплоэнергетика,- 1990.- Т.7.-С. 46-50.

4. Архипов Л.И., Горбенко В.А., Данилов O.JI., Ефимов A.JL, Коновальцев С.И.; под ред. Ефимова АЛ. Сборник примеров и задач по тепломассообменным процессам, аппаратам и установкам/ М.: Изд-во МЭИ, 1997.- 116 с.

5. Архипов Л.И., Горбенко В.А., Ефимов АЛ., Илларионов А.Г.; под ред. Ефимова АЛ. Сборник примеров и задач по тепломассообменным процессам, аппаратам и установкам (ч.2). М.: Изд-во МЭИ, 1998. - 112 с.

6. Ахметов С. А. и др. Технология и оборудование процессов переработки нефти и газа: Учебное пособие / С. А. Ахметов, Т. П. Сериков,

7. И. Р. Кузеев, М. И. Баязитов; Под ред. С. А. Ахметова. СПб.: Недра, 2006. -868 е.; ил.

8. Ахметов С.А. Технология глубокой переработки нефти и газа: Учебное пособие для вузов. Уфа: Гилем, 2002. 672 с.

9. Безуглый Б.А., Тарасов О.А., Федорец А.А. Применение термокапиллярного эффекта для усовершенствования метода наклонной пластинки измерения краевых углов смачивания. // Вестник Тюменского госуниверситета, 2000. № 3. - С. 64-67.

10. Блекус В.Г., Ямпилов С.С., Полякова JI.E., Николаев Г.И, Норбоева JI.K. Методические указания по разработке типовых узлов полной технологической схемы многокорпусной выпарной установки. г.Улан Удэ: Изд-во ВСГТУ, 2004. С. 67.

11. Болгарский А.В., Мухачев Г.А., Щукин В.К. Термодинамика и теплопередача. М.: Высшая школа, 1975, - С. 23 - 46.

12. Брайнес Я. А. Подобие и моделирование в химической и нефтехимической технологии. М,: Гостоптехиздат, 1961. 218 с.

13. Ватолин С.М., Шанаурин A.M., Щербинин В.Е. Комбинированные феррозондовые приборы Ф-05.03, Ф-205. 30А, Ф-205.38. // Дефектоскопия. -2002, № 9. С. 46 - 52.

14. Гиббс Дж. В. Термодинамика. Статическая механика.- М.: Наука, 1982.-345 с.

15. ГОСТ 10136-77. Диэтиленгликоль. Технические указания. М.: Изд-во стандартов, 1977. -18 с.

16. ГОСТ 21104-75. Контроль неразрушающий. Магнитоферрозондовый метод М.: Изд-во стандартов, 1975. -17 с.

17. Данилов О.JI., Гаряев А.Б. Шаповалова Г.П., Шувалов С.Ю. Энерго- и ресурсосбережение в теплопередающих и теплоиспользующих установках. М.: Изд-воМЭИ, 2002. 233 с.

18. Денисов Э.П. Сравнительная оценка средств интенсификации теплоотдачи при конденсации пара в трубных пучках. // Теплоэнергетика, №5, 2002. С. 67.

19. Дерягин Б.В. Поверхностные силы и граничные слои жидкостей,-М.: Наука, 1985 126 с.

20. Дерягин Б.В., Чураев КВ., Муллер В.М. Поверхностные силы. М.: Наука, 1987. 398 с.

21. Димент О.Н. и др. «Гликоли и другие производные окисей этилена и пропилена», М.: «Химия», 1976. 374 с.

22. Дорофеев Б.М., Поддубная Н.А, Волкова В.И., Звягинцев А.Г. Кипение в объеме жидкости на искусственных активных центрах. // Вестник Ставропольского государственного университета. №28, 2001. с.21.

23. Дытнерский Ю.И. Процессы и аппараты химической технологии: Учебник для вузов. Изд. 2-е. В 2-х кн. Часть 1. Теоретические основы процессов химической технологии. Гидромеханические и тепловые процессы и аппараты. М.: Химия, 1995. 400 е.: ил.

24. Дытнерский Ю.И. Процессы и аппараты химической технологии: Учебник для вузов. Изд. 2-е. В 2-х кн. Часть 2. Массообменные процессы и аппараты. М.: Химия, 1995. 368 е.: ил.

25. Евтюхин Н.А., Бурдыгина Е.В. Промышленные тепломассобменные процессы и установки в примерах и задачах, Уфа: УГНТУ, 2000. - С. 116 - 146

26. Жданова Н.В., Халиф A.JI. «Осушка углеводородных газов» М.: «Химия», 1984. - 190 с.

27. Иванов В.И., Калинин В.В., Старое В.М. II Коллоид, журн. 1993. Т. 55. № 1.С. 32-37.

28. Исаченко В.П., Осипова В.А., Сукомел А.С. Теплопередача. 4-е изд., М.: Энергоиздат, 1981. - С. 245 - 258.

29. Кемпбел Д.М. Очистка и переработка природных газов. Норманн, США 1972. Пер. с англ. Под ред. др-ра техн. наук Гудкова С.Ф. М.: «Недра», 1977. - С.234-237.

30. Кикоин И.К., Кикоин А.К. Молекулярная физика. М.: Физматгиз, 1963.-345 с.

31. Кильмухаметов Т.Р., Абызгильдина С.Ш., Савичева Ю.Н. и др. Интенсификация выпарных аппаратов // Материалы 56-й Научно-технической конференции студентов аспирантов и молодых ученых УГНТУ. Уфа: УГНТУ, 2005.- С. 103.

32. Кириллин В.А., Сычев В.В., Шейдлин JI.E. Техническая термодинамика М.: Высшая школа, 1974. - С. 199-216.

33. Кравченко В.А., Костанчук Д.М. Теплообмен при кипении смесей. -Киев: Наукова думка, 1990. С. 38 - 49.

34. Кузеев И.Р., Наумкин Е.А., Савичева Ю.Н. и др. Совершенствование конструкции выпарного оборудования дляинтенсификации процесса регенерации абсорбента // Мировое сообщество: проблемы и пути решения: сб. науч. ст. Уфа: Изд-во УГНТУ, 2007. № 21. -С.17-24.

35. Кузеев И.Р., Наумкин Е.А., Савичева Ю.Н. Перераспределение поверхностного слоя жидкости и изменение ее свойств при добавлении насадочных устройств //Нефтегазовое дело. -2006. Т.4. - С. 173 - 178.

36. Кузеев И.Р., Наумкин Е.А. Модель образования и трансформации формы с использованием понятия мерность. // Мировое сообщество: проблемы и пути решения: сб. науч. ст. Уфа: Изд-во УГНТУ, 2002. № 12. - С.47 - 55.

37. Кузеев И.Р., Наумкин Е.А. Роль поверхности в механизмах образования и разрушения структур в системе углеводород вода. // Нефтегазовое дело. -2006. - Т.1. - С. 365 - 371.

38. Кузеев И.Р., Самигуллин Г.Х., Куликов Д.В., Закирничная М.М., Н.В. Мекалова. Сложные системы в природе и технике. Уфа: Изд-во УГНТУ, 1997.-227 с.

39. Кузеев И.Р. Наумкин Е.А., Савичева Ю.Н. и др. Влияние насадочных устройств на поверхностное натяжение жидкости // Мировое сообщество: проблемы и пути решения: сб. науч. ст. Уфа: Изд-во УГНТУ, 2006. №20.-С. 133-136.

40. Куликов Д.В., Чиркова А.Г. Модель изменения мерности субстанции. // Мировое сообщество: проблемы и пути решения: сб. науч. ст. -Уфа: Изд-во УГНТУ, 1999. № 3. С. 92 - 105.

41. Лариков Н. Н. Теплотехника. 3-е изд., М.: Стройиздат, 1985.1. С. 223 229.

42. Лащинский А.А., Толчинский А.Р. Основы конструирования и расчета химической аппаратуры. М.: Высшая школа, 1985. - С. 265 - 278.

43. Лебедев П.Д., Щукин А.А. Теплоиспользующие установки промышленных предприятий. (Пособие по курсовому проектированию). М.: Энергия, 1970. 134 с.

44. Магарил Р.З. Теоретические основы химических процессов переработки нефти: Учебное пособие для вузов. Л.: Химия, 1985. - 280 с.

45. Мамонтов В.В. Интенсификация процессов нагревания и выпаривания электропроводных растворов под воздействием прямого электронагрева. Дисс. канд. техн. наук: 05.17.08. М.: РГБ, 2005. - 135 с.

46. Миранцев Л.В., А.В. Захаров, В.Г. Корсаков Влияние шероховатости поверхности твердой подложки на ее смачивание смектической структурой в нематической фазе жидкого кристалла. // Физика твердого тела. -М.: 1999.-Т. 41.-С. 37.

47. Михеев М.А. Основы теплопередачи. М.: Высшая школа, 1963. -С. 308-313.

48. Мишин В.М. Переработка природного газа и конденсата: Учебник для системы непрерывного фирменного профессионального обучения рабочих в обществах и организациях ОАО «Газпром». М.: Издательский центр «Академия», 1999.-448 с.

49. Найденов В.И., Дильман В.В.О нелинейных эффектах при движении тонких испаряющихся пленок жидкости // Рос. хим. журн. 1995.-Т.39. №2. С.43.

50. Нащокин В.В. Техническая термодинамика и теплопередача. 3 -е изд.,- М.: Высшая школа, 1980. С. 394 - 401.

51. Неразрушающий контроль и диагностика: Справочник/ В.В. Клюев, Ф.Р. Соснин, В.Н.Филинов и др.; Под ред. В.В. Клюева. М: Машиностроение, 1995-488с.

52. Несис Е.И., Звягинцев А.Г. Особенности кипения слабо недогретой жидкости. // Инженерно физический журнал, - М.: 1998. -Т.71. №61. С.993 -995.

53. Новиков И.И., Зайцев В.М. Термодинамика в вопросах и ответах-М.: Высшая школа, 1961- С. 498 506

54. Пан, Уинтер, Шунхельс. Теплоотдача в ограниченном объеме жидкости при воздействии колебаний// Труды Америк, общ-ва инж. мех. Сер.С. Теплопередача.- 1972.- 94.- № 4,- С. 164-171.

55. Праттон М. Введение в физику поверхности. М.: Наука, 2000,- 367 с.

56. Промышленная теплоэнергетика и теплотехника. Справочник / Под общ. ред. В.А.Григорьева, В.М.Зорина 2-е изд., перераб. - М.: Энергоатомиздат, 1991.-345 с.

57. Промышленные тепломассообменные процессы и установки: Учебник для ВУЗов / A.M. Бакластов, В.А. Горбенко, O.JL Данилов и др.; Под. ред. А.М.Бакластова. М.: Энергоатомиздат, 1986. - 244 с.

58. Роулинсон Дж., Уидом Б. Молекулярная теория капиллярности.-М.: Мир, 1986.- 122 с.

59. Руководство по эксплуатации МКИЯ. 427633.001-3OA РЭ. Прибор магнитоизмерительный феррозондовый комбинированный Ф-205.30А

60. Русанов А.И. Фазовые равновесия и поверхностные явления.- М.: Химия, 1987.-86 с.

61. Савичева Ю.Н., Юмаева Э.Р., Наумкин Е.А. Влияние высоты подъема жидкости в капилляре на краевой угол смачивания мениска // Проблемы строительного комплекса России: материалы IX Междунар. науч.-техн. конф.- Уфа: Изд-во УГНТУ, 2007. С. 120 -121.

62. Сборник примеров и задач по тепломассообменным процессам, аппаратам и установкам / Л.И. Архипов, В.А. Горбенко, О.Л. Данилов, А.Л.

63. Ефимов, С.И. Коновальцев; под ред A.JL Ефимова.- М.: Изд-во МЭИ, 1997. -116 с.

64. Сборник примеров и задач по тепломассообменным процессам, аппаратам и установкам (ч.2) / Л.И. Архипов, В.А. Горбенко, А.Л. Ефимов, А.Г. Илларионов; под ред. А.Л. Ефимова.- М.: Изд-во МЭИ, 1998. 112 с.

65. Скобло А.И., Трегубова И.А., Молоканов Ю.К. Процессы и аппараты нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности. -2-е изд., перераб. и доп. -М.: Химия, 1982. -584 е., 363 ил.

66. Соболева OA., Б.Д. Сумм, В.И. Коробков, А.А. Ярославцев. Кинетика формирования смешанных адсорбционных слоев поверхностно-активных веществ на стекле и ее влияние на капиллярное течение. //Вестн. моек, ун-та. сер. 2. химия. 2004. т. 45. № 6. С.56 - 58.

67. Справочник нефтепереработчика / под ред. Ластовкин Г.А., Радченко Е.Д./ Л.: Химия, 1986. - 324 с.

68. Справочник по теплообменникам. Пер. с английского. В двух томах. М.: Мир. 1990 г. - 454 с.

69. Сумм Б.Д., Горюнов Ю.В. Физико-химические основы смачивания и растекания. М.: Химия. 1976 - 231 с.

70. Танеев Р.Ф., Малышев А.А., Добкин Ф.С. и др. Экспериментальное исследование влияния вибрации на кризис теплоотдачи при кипении жидкостей. // Прикл. мех.- 1977.- Т. XIV.- № 9,- С. 127-130.

71. Технология переработки природного газа и конденсата: Т.38 Справочник: В 2ч. -М.: ООО «Недра Бизнесцентр», 2002. - 4.1. - 517 е.: ил.

72. Тихомолов Д.В., Сляднева О.Н. Увеличение гидравлического давления в областях гидрофильного капилляра, заполненного двумя флюидами, вызванное неоднородностью внешнего электрического поля // Журнал технической физики, 1998, Т. 68, № 8. С.78 - 81.

73. Толубинский В.И. Теплообмен при кипении.- Киев, Наукова думка, 1980.-316 с.

74. Уивер Дж. Г. Границы раздела металл-полупроводник //Физика за рубежом.- М.: Мир, 1987.- С. 174-195.

75. Федоткин И.М., Липсман B.C. Интенсификация теплообмена в выпарных аппаратах.- М.: Высшая школа. 1972 - С. 26 - 85.

76. Френкель Я.И. Кинетическая теория жидкостей. М.: Наука.-1975.592 с.

77. Халимов А.Г., Зайнуллин Р.С., Халимов А.А. Техническая диагностика и оценка ресурса аппаратов Уфа: УГНТУ, 2001. - С. 356 - 369.

78. Хвольсон О.Д Курс физики.-М.: Госиздат.-Т 3., 1932.-751 с.

79. Холпанов Л.П., Шкадов В.Я. Гидродинамика и тепломассобмен с поверхности раздела. М.: Наука, 1990. 230 с.

80. Чечёткин А.В. Высокотемпературные теплоносители. М.: Энергия. 1971.-496 с.2 - изд.,- М.: Энергия, 1976.- С. 573 - 591

81. Щукин Е.Д., Перцов А.В., Амелина Е.А. Коллоидная химия. М.: Высшая школа, 1992. 414 с.

82. Юдаев Б.Н. Теплопередача. 2 изд.,- М.: Высшая школа, 1981.- С. 264 - 273.

83. Яворский Б.М., Пинский А.А. Основы физики. М.: Наука.-1969. -Т.1.-456 с.

84. Ястрежембский А.С. Техническая термодинамика. 8 изд.,- М.: Высшая школа, 1972.- С. 26-85.

85. Adamson A.W., Dormant L.M, Orem M.W. //J. Colloid. Interface Sci.-1966.- V.25.-P.206.

86. Borneas M„ Babutia I. //C.R.-1959.- V.249.- P. 1036.

87. Brager A., Schuchowitsky A.//ActaPhysiochim.- 1946.- V.21.- P. 13.

88. Burton W.K., Cabrera N.//DiscussFaraday Soc-1949.- V.5.- P.33.

89. Cahn J.W., Hilliard J.E. //J.Chem. Phys. 1959. V.3L- P.688

90. Campbell J. M. Petr.Ref., Vol.31,№11. -p.109

91. Carmichael C.J. Ibid, Nov.2 (1964). -p.123

92. Everett D.H.//Proc.Chem.Soc- London, 1946.- Vol.Al 87.- P. 73.

93. Ewald P.P., Juretschke H. /Chicago; University of Chicago Press, 1952.-P.82.

94. Farnsworth H.E. //AdvanCatalysis,-1964.- V. 15,- P.31

95. Folman M., Shereshefsky J.L. //Phys.Chem.-1955.- V.59.- P.607.

96. Gregg S.J., Langford J.F. //TransFaraday Soc-1969,- V.65.- P.1394.

97. Guggenheim E.A. //Trans. Faraday Soc-1940.- N36.- P.397.

98. Hensel J.C., Tung R.T., Poate J.M., Unterwald F.C//Phys. Rev. Lett-1985.-V.54.-P.1840.

99. Huang K., Wyllie G.//Proc. Phys. Soc,-1949.- Vol. A62.- P. 180.

100. Keys W.M. London A.C. «Compact Heat Exchangers», National Press (1955).

101. Lozos G.P., Hoffman B.M. Ill Phys. Chem,- 1974.- V.78,- P.200,

102. Lubezky I., Feldman U., FolmanM. //Trans Faraday Soc- 1965.- V.61,1. P.l.

103. Mann I.A., Jr., Hansen R.S. //J.Colloid.Sci.-1963.- V.18,- P.805.

104. Muller K.H. Stress and microstructure of sputter-deposited thin films Molecular dynamics investigations //Journal of applied physics.- 1987,- V.62 P. 1796-1798.

105. Plesner I.W.//J.Chem.Phys.-1964.-V.40.-P.1510

106. Resing H.A., Thompson IK, Krebs JJ.//J. Phys. Chem.- 1964.- V.68.-P.1621.

107. Ries H.E., Jr., Kimball W.A. //Proceedings of the Second International Congress of Surface Activity.-1957.- V.I.- P.75.

108. Somergjai G.A. Principles of Surface Chemistry.- N.Y.: Prentice-Hall Inc1972.

109. ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ